JP4507327B2

JP4507327B2 - Improved process for producing benzyl alcohol

Info

Publication number: JP4507327B2
Application number: JP2000014051A
Authority: JP
Inventors: 規雅水井; 孝史堀
Original assignee: Tosoh Corp
Current assignee: Tosoh Corp
Priority date: 1999-02-15
Filing date: 2000-01-19
Publication date: 2010-07-21
Anticipated expiration: 2020-01-19
Also published as: JP2000302708A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はベンジルアルコールの製造方法に関するものである。更に詳しくは、酢酸ベンジルをメタノールでエステル交換させて得られるベンジルアルコールの製造方法に関するものである。
【０００２】
ベンジルアルコールは、溶解性に優れた溶剤であり、塗料、樹脂の剥離剤、光沢付与剤、香料の揮発保留剤、写真の発色現像助剤等の用途のほかに、無毒性のため医薬用添加物、農薬や医薬等の中間体としても極めて重要な化合物である。
【０００３】
【従来の技術】
ベンジルアルコールを製造する方法としては、次の方法が知られている。
【０００４】
１）ベンジルクロライドを苛性ソーダで加水分解する方法。
【０００５】
２）ベンズアルデヒドを触媒存在下で水素還元する方法。
【０００６】
３）酢酸ベンジルを触媒存在下で加水分解する方法。
【０００７】
４）酢酸ベンジルとアルコールとのエステル交換反応法。
【０００８】
上記１）の方法は、ベンジルクロライドと当量以上のＮａＯＨを使用するため有機物を含む多量の食塩水が副生し、その廃水処理が大変である。２）の方法は、原料のベンズアルデヒドが比較的高価であり、経済的でない。３）の方法は、平衡転化率が低く、また多量の水を使用するため分離精製工程が複雑で多量のエネルギーを消費するなど工業的に問題点が多い。
【０００９】
これらに対して４）の方法は、平衡転化率が高く、かつ反応も速いため反応蒸留方式を用いれば容易に高転化率が得られる有効な方法である。その例として、酢酸ベンジルをメタノールでエステル交換させてベンジルアルコールを製造する方法が、特開平１０−１６８００７号公報に記載されている。この方法は、酢酸ベンジルを反応蒸留塔の上部から供給し、メタノールを反応蒸留塔の下部から供給して、塩基性触媒の存在下、酢酸ベンジルとメタノールを向流的に接触反応させ、酢酸メチルとメタノールを主成分とする塔頂留分と、メタノールとベンジルアルコールを主成分とする塔底液を得、反応蒸留塔の塔底液をメタノール分離塔に供給し蒸留して、メタノールを主成分とする塔頂留分とベンジルアルコールを主成分とする塔底液に分離し、メタノール分離塔の塔頂液を反応蒸留塔へ循環させ、メタノール分離塔の塔底液をアルコール精製塔に供給し蒸留してベンジルアルコールを得る方法である。この方法は、酢酸ベンジルの転化率が高く、ベンジルアルコールが高収率で得られる点で工業的に優れた方法である。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特開平１０−１６８００７号公報に記載の方法は、原料の酢酸ベンジルやメタノール中に不純物として酢酸や安息香酸等の酸性物質又は水を多く含む場合には、触媒が失活したり、塔内で固形物が析出して閉塞トラブルを招くことがあり、反応蒸留塔の操作安定性において十分ではなかった。このため、これらの不純物を多く含む場合は、前もってトラブルが起きないように、これらの不純物を分離除去する必要がありプロセスの経済性に問題があった。
【００１１】
また、酢酸ベンジルからの分離除去が極めて困難で、かつ反応中に触媒と塩を形成するような化合物が混入した場合には、同公報に記載の技術では対応できない場合があった。例えば、不純物としてオルソ体、メタ体、パラ体のクレシルアセテート類を含む場合がそれに該当する。クレシルアセテート類を含む場合には、該クレシルアセテート類と原料の酢酸ベンジルとの標準沸点差が２〜７℃と小さいため、前もって蒸留分離することが困難である。原料の酢酸ベンジル中にクレシルアセテート類を含んだまま使用すると、エステル交換や鹸化反応によってこれらクレシルアセテート類が弱酸性のクレゾール類へ転化され、その結果、酢酸や安息香酸を含む場合と同様なトラブルを招くことが避けられなかった。
【００１２】
本発明は上記の課題を解決するためになされたものであり、その目的は、原料中に含まれる不純物の許容濃度が高く、操作安定性に優れた高純度ベンジルアルコールの経済的製造法を提供することである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記の問題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、反応蒸留塔において、酢酸ベンジルとメタノールをエステル交換反応させる方法を改良することによって、原料中の水や不純物に対して閉塞トラブルの心配がない操作安定性に優れたエステル交換反応法を見出し、本発明を完成するに至った。
【００１４】
すなわち本発明は、酢酸ベンジル、メタノール及び塩基性触媒を反応蒸留塔に供給し、塩基性触媒の存在下で酢酸ベンジルとメタノールを接触反応させベンジルアルコールを製造する方法において、酢酸ベンジルの供給量に対するメタノールの供給量をモル比で３以上とすること、メタノールの供給位置（供給段）を酢酸ベンジルの供給位置（供給段）と酢酸ベンジルの供給位置（供給段）より３理論段下の位置（段）の間に設定すること、及び酢酸メチルとメタノールの精留を目的とした塔頂混合物の還流は行わないことを特徴とするベンジルアルコールの製造方法である。
【００１５】
以下本発明を詳細に説明する。
【００１６】
酢酸ベンジルを塩基性触媒の存在下でメタノールと反応させて、ベンジルアルコールと酢酸メチルを得るエステル交換反応は、平衡反応である。平衡をずらして反応を有利に行うために原料の酢酸ベンジルに対してメタノールを過剰に使用し、蒸留塔を使用してもう一方の生成物である酢酸メチルを除去しながら反応を行わせる。メタノールは、反応によって生成する酢酸メチルと最低共沸混合物を形成する。（オーム社、有機合成化学協会編「溶剤ポケットブック」によれば、メタノールの共沸組成は１９．５ｗｔ％で、共沸温度は５４℃である。）したがって、留出する塔頂混合物中のメタノール濃度はこの共沸組成以上であり、残りのメタノールが塔底から排出されることになる。
【００１７】
本発明の特徴の一つは、反応蒸留塔へ供給する酢酸ベンジルの供給モル数に対するメタノールの供給モル数（以下これを原料モル比と呼ぶ）を３以上にすることであり、もう一つの特徴は、メタノールの供給位置（供給段）を酢酸ベンジルの供給位置（供給段）と酢酸ベンジルの供給位置（供給段）より３理論段下の位置（段）の間に設定することである。このようにすることにより、本発明においては、酢酸メチルとメタノールの精留を目的とした塔頂混合物の還流を行う必要はない。
【００１８】
本発明の方法によれば、触媒やメタノール等と共に反応蒸留塔内に水が持ち込まれその結果生成する塩類や、原料中の不純物と触媒が反応して生成する塩類の析出によって塔内がスケーリングしたり閉塞したりすることがなく安定した運転ができ、経済的に高転化率で酢酸ベンジルをベンジルアルコールに変えることができる。
【００１９】
本発明において使用する原料の酢酸ベンジルとしては、その製法は問わないが、不純物としてフェノール誘導体、芳香族基を有する酢酸エステル又はカルボン酸等を含む酢酸ベンジルからエステル交換によってベンジルアルコールを製造するときに、本発明は特に効果を発揮する。具体例を挙げると、トルエンの酸化アセトキシル化法によって製造される酢酸ベンジルを原料として用いる場合等である。これら酢酸ベンジル中の不純物は、塩基性触媒と反応し触媒を消費するため少ないほど好ましいが、前述したようにクレシルアセテート類のような分離が困難な不純物については、その許容量の大小がプロセス存続の鍵を握る。本発明の方法によれば、酢酸ベンジル中のクレシルアセテート類の許容濃度は十分に高く、１ｗｔ％含有していても閉塞トラブルを起こすことなく目的の反応が可能である。また、安息香酸の場合は０．１ｗｔ％、酢酸の場合は１ｗｔ％含有していても実用上問題がないなど他の不純物の許容濃度も高い。もう一つの原料であるメタノールは、余剰分を蒸留回収する一方、エステル交換して得られる生成物の一つである酢酸メチルを加水分解して、酢酸とメタノールとして回収すれば、供給量の殆どを回収し循環使用でき、メイクアップ量はわずかでよい。
【００２０】
本発明の方法によれば、回収メタノールや触媒と共に反応蒸留塔へある程度の水が混入することは問題ない。水はメタノールとの相互作用によって原料中の不純物と触媒との反応によって生成の塩類によるスケーリングや閉塞トラブルを抑制する働きをすることがあるため、積極的に供給することもできる。しかし、多すぎると鹸化反応量が増加し、触媒失活量が増加して本来のエステル交換反応の進行が阻害され酢酸ベンジルの転化率を低下させる。その上限は要求される酢酸ベンジルの転化率によって異なるが、酢酸ベンジルの供給量に対する水の全供給量（触媒や回収メタノールと共に持ち込まれる量を含む）で表すと、通常、重量比で０．０２５以下、好ましくは０．０２以下である。
【００２１】
本発明において使用する塩基性触媒としては、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等のアルカリ金属の水酸化物や、ナトリウムアルコラート、カリウムアルコラート等のアルコラート等が使用できる。安価な点で水酸化ナトリウムが好適であり、取り扱いが容易なことから、その水溶液が最適である。このように水溶液の形態で触媒を使用できるのも本発明の特徴の一つである。
【００２２】
塩基性触媒の使用量は、酢酸ベンジル中の不純物の種類と濃度によって変わるため一律には言えないが、酢酸ベンジルの供給量に対して塩基性触媒の供給量の比で表すと、重量比で０．００００５〜０．０５、好ましくは０．０００５〜０．０１である。
【００２３】
反応器として使用する反応蒸留塔の型式は、通常の棚段塔や充填塔が使用できる。反応蒸留塔の段数は、酢酸ベンジルの供給量に対する塩基性触媒の供給量及び原料モル比によって異なるが、理論段数として、３〜５０段が適当である。酢酸ベンジルの供給位置（供給段）より上部に、酢酸メチルとメタノールの精留を目的とした精留部は置かず、また同じ目的で還流はしない。ただし、原料の酢酸ベンジルや反応生成したベンジルアルコールが留出しないようにするため酢酸ベンジルの供給位置（供給段）の上部に若干の段数を設置し、メタノールの一部又は全部を低めの温度（そのまま留出しないように）で供給したり、塔頂混合物の一部を還流することは、本発明の範囲に含まれる。
【００２４】
本発明の方法において、原料モル比を３以上にすることは必須である。原料モル比を大きくすることは、塔内のスケーリングや閉塞トラブルを抑制し、エステル交換反応を有利に進めるが、大きくしすぎるとエネルギー消費量が増大し経済的でない。目的とする酢酸ベンジルの転化率にもよるが通常、原料モル比は３〜２０であり、好ましくは３．１〜１５、更に好ましくは３．４〜１０である。
【００２５】
本発明において、原料類の供給位置関係は重要である。触媒は酢酸ベンジルとメタノールの反応を行わせるところに存在するように供給する。通常は、酢酸ベンジルの供給位置（供給段）に対して、同じ位置（段）である。メタノールの供給位置（供給段）は、酢酸ベンジルの供給位置（供給段）と酢酸ベンジルの供給位置（供給段）より３理論段下の位置（段）の間に設定する。反応がより多く進行する段は、それだけ原料中の不純物と触媒の反応により生成する塩類も多く、該塩類の析出・スケーリングの可能性も高い。通常、酢酸ベンジルの供給位置（供給段）又はその直下付近がそれに当たる。したがって、好ましい位置関係は、触媒、メタノール及び酢酸ベンジルを同じ位置（段）に供給するのが好ましい。更に好ましくは、触媒とメタノールの一部又は全部を予め混合した上で、酢酸ベンジルの供給位置（供給段）へ供給するのが好ましい。
【００２６】
反応蒸留塔の操作圧力は特に限定されないが、塔頂の主成分である酢酸メチルとメタノールの蒸気圧を考慮すると常圧で操作するのが最も合理的である。
【００２７】
本発明において、反応蒸留塔の塔底から得られるベンジルアルコールとメタノールを主成分とする混合物は、ベンジルアルコールの分離精製工程へ送られ蒸留等によって不純物が除去されて製品化される。一方、反応蒸留塔の塔頂から得られる酢酸メチルとメタノールを主成分とする留出混合物は、そのままあるいはメタノールの一部を蒸留分離した後、酢酸メチルの加水分解工程へ送られ、反応後酢酸とメタノールに分離回収され再利用される。
【００２８】
【発明の実施の形態】
次に図面を使って、本発明の実施の形態を説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。
【００２９】
図１は本発明の方法を実施する際の具体例を示した工程図である。
【００３０】
図１のＡは、酢酸ベンジルの供給位置（供給段）より上部に酢酸メチルとメタノールの精留を目的とした精留部を持たない、通常の蒸留塔からなる反応蒸留塔を示す。
【００３１】
導管１より原料の酢酸ベンジルを供給する。導管２より塩基性触媒を水溶液の形態で供給する。導管３、４からメタノールを供給する。導管３からはメイクアップのメタノールを供給する。導管４からは酢酸メチルの加水分解工程Ｂ及びメタノール分離工程Ｃにおいて回収されたメタノールを供給する。図１はメタノールの供給位置（供給段）が最も好ましい例として、酢酸ベンジルと同じ位置（段）に供給する場合を示しているが、メタノールの供給位置（供給段）は酢酸ベンジルの供給位置（供給段）と酢酸ベンジルの供給位置（供給段）より３理論段下の位置（段）の間であれば採用できる。反応蒸留塔Ａの塔頂から得られる酢酸メチルとメタノールを主成分とする塔頂混合物は、導管５を通じて酢酸メチルの加水分解工程Ｂへ送って酢酸メチルを加水分解し、酢酸とメタノールとして回収する。酢酸メチルとして取得する場合は酢酸メチルの分離精製工程（省略）へ送って精製することもできる。反応蒸留塔Ａの塔底から得られるベンジルアルコールとメタノールを主成分とする缶出混合物は、導管６を通じてメタノール分離工程Ｃへ供給してメタノール及び水を分離回収し、次いでベンジルアルコールの精製工程Ｄへ送って不純物を分離除去後ベンジルアルコールとして製品化される。
【００３２】
【発明の効果】
以上のように、本発明の方法によれば、原料中に含まれる不純物や水の濃度が高くても塔内で閉塞することがなく、安定した運転のもとに、酢酸ベンジルからベンジルアルコールを経済的に製造することができる。
【００３３】
【実施例】
以下に、本発明を実施例によって更に詳しく説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。なお、酢酸ベンジルの転化率はモル％で表わし、その他の％は重量％で表わす。
【００３４】
実施例１
延べ実段数２０段のガラス製オルダーショウカラム（最上部に原料供給部を有す）と、その上に全縮器と還流比調節器から成る塔頂部、及びリボイラーからなる蒸留塔を反応蒸留塔として使用した。
【００３５】
不純物としてクレシルアセテート類（重量比でオルソ体：メタ体：パラ体＝１：３：２）０．５９６％、安息香酸０．０９９０％、酢酸０．０２４％、ベンズアルデヒド０．０３０％、ベンジルアルコール０．２３８％、水分０．０２２％を含む酢酸ベンジル２７２．５ｇ／ｈを反応蒸留塔のカラム最上部に供給した。酢酸ベンジルと同じ供給部に、不純物として酢酸メチル１．９６％と水分０．１２４％を含むメタノール３０２．１ｇ／ｈと、４７．９％のＮａＯＨ水溶液２．２１ｇ／ｈを供給した。酢酸ベンジルの供給量に対するメタノールの供給量の比をモル比で表した原料モル比は５．１４であった。また、酢酸ベンジルの供給量に対する各原料から持ち込まれる水の合計量の比（重量比で表し、原料持ち込み水量と呼ぶ、以下同じ）は０．００５８８であった。塔頂の還流比は、スタートアップ時に全還流で行い、各原料供給開始と共に還流比ゼロ、すなわち全留出で運転した。生成した酢酸メチルはできるだけ留出するようにリボイラーの炊き上げ量を調節した。リボイラー内の液温は１１６．２℃であった。定常状態に到達後、留出液と缶出液を採取し、ガスクロマトグラフィにより分析したところ、留出液の組成は、酢酸メチル３８．１％、メタノール６１．９％であった。平均留出量は３６１．３ｇ／ｈであった。缶出液の組成は、酢酸メチル０．００３７％、メタノール６．５０％、酢酸ベンジル０．００３０％、ベンジルアルコール９１．３６％であった。酢酸ベンジルの転化率は９９．９９％以上の高転化率が得られた。また、酢酸ベンジル中の安息香酸やクレシルアセテート等の不純物の濃度が高く、かつ触媒のＮａＯＨやメタノールから多量の水が持ち込まれたにもかかわらずカラム内でのスケーリングや閉塞トラブルの気配は全くなかった。
【００３６】
実施例２〜実施例４、比較例１
実施例１の還流比と原料モル比を変えるため、メタノールの供給量を変える以外は実施例１と同様に行った。結果を表１にあわせて示す。
【００３７】
【表１】

【００３８】
表１から明らかなように、原料モル比を変えると、酢酸ベンジルの転化率が変化するだけでなく、比較例１に示すように原料モル比を３よりも小さくすると、カラム内のダウンカマーがスケーリングし、閉塞して運転を継続できなくなった。
【００３９】
実施例５
実施例１の反応蒸留塔の酢酸ベンジルの供給部より５段（理論段数２〜３相当）下にメタノールの供給部を設置し、それより下を１５段として全体の段数は実施例１と同じにした。原料の酢酸ベンジルと４７．９％のＮａＯＨ水溶液及びメタノールの供給量は実施例１と同様にした。
【００４０】
缶出液中の酢酸ベンジルの濃度は５．３２％で酢酸ベンジルの転化率９５．０％であった。最上段のダウンカマーで時々スケーリングすることがあったが閉塞には至らなかった。
【００４１】
比較例２
実施例１の反応蒸留塔の酢酸ベンジルの供給部より１０段（理論段数５相当）下にメタノールの供給部を設置し、それより下を１０段として全体の段数は実施例１と同じにした。原料の酢酸ベンジルと４７．９％のＮａＯＨ水溶液及びメタノールの供給量は実施例１と同様にした。
【００４２】
各原料の供給開始後２時間で最上段のダウンカマーがスケーリングによって閉塞し運転を継続することができなくなった。
【００４３】
比較例３
特開平１０−１６８００７号公報に記載の方法について比較試験するため、実施例１の反応蒸留塔の段数を追加しメタノールの供給位置を変更した。酢酸ベンジルの供給部とその下のメタノールの供給部との間の段数を２５段とし、メタノールの供給段とリボイラーの間を５段にした。更に実施例１の触媒を和光純薬工業株式会社の２８％のナトリウムメチラートを含むメタノール溶液５．１１ｇ／ｈに変え、原料モル比を該公報の２．８１に合わせるためメタノールの供給量を１６１．８ｇ／ｈにした（酢酸ベンジルは実施例１と同じものを２７２．５ｇ／ｈで供給した）。
【００４４】
各原料の供給開始後わずか４０分で最上段のダウンカマーがスケーリングによって閉塞し運転を継続することができなくなった。
【００４５】
比較例４
反応蒸留塔に比較例３の反応蒸留塔を使用し、比較例３と同様に酢酸ベンジルとメタノールを別々に供給した。それ以外、すなわち各原料の組成及び供給量などそのほかは、実施例１と全く同様に行った。
【００４６】
反応開始後、１ｈで最上段のダウンカマーがスケーリングによって閉塞し運転が継続できなくなった。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の方法を実施する際の具体例を示した工程図である。
【符号の説明】
１〜７導管
Ａ反応蒸留塔
Ｂ酢酸メチル加水分解工程
Ｃメタノール分離工程
Ｄベンジルアルコール精製工程[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a method for producing benzyl alcohol. More specifically, the present invention relates to a method for producing benzyl alcohol obtained by transesterifying benzyl acetate with methanol.
[0002]
Benzyl alcohol is a solvent with excellent solubility, and it is non-toxic and can be added to pharmaceuticals in addition to applications such as paints, resin release agents, gloss-imparting agents, fragrance retention agents, and photographic color development aids. It is also an extremely important compound as an intermediate for products, agricultural chemicals and pharmaceuticals.
[0003]
[Prior art]
The following method is known as a method for producing benzyl alcohol.
[0004]
1) A method of hydrolyzing benzyl chloride with caustic soda.
[0005]
2) A method in which benzaldehyde is reduced with hydrogen in the presence of a catalyst.
[0006]
3) A method of hydrolyzing benzyl acetate in the presence of a catalyst.
[0007]
4) Transesterification method of benzyl acetate and alcohol.
[0008]
In the above method 1), NaOH equal to or more than benzyl chloride is used, so that a large amount of saline containing organic substances is produced as a by-product, and the waste water treatment is difficult. In the method 2), benzaldehyde as a raw material is relatively expensive and is not economical. The method 3) has many industrial problems such as a low equilibrium conversion rate and the use of a large amount of water, which complicates the separation and purification process and consumes a large amount of energy.
[0009]
On the other hand, the method 4) is an effective method that can easily obtain a high conversion rate by using a reactive distillation method because the equilibrium conversion rate is high and the reaction is fast. As an example, a method for producing benzyl alcohol by transesterifying benzyl acetate with methanol is described in JP-A-10-168007. In this method, benzyl acetate is supplied from the upper part of the reactive distillation column, methanol is supplied from the lower part of the reactive distillation column, benzyl acetate and methanol are reacted countercurrently in the presence of a basic catalyst, and methyl acetate. And a bottom fraction mainly composed of methanol and benzyl alcohol are obtained, and the bottom liquid of the reactive distillation tower is supplied to the methanol separation column and distilled to obtain the principal component of methanol. And the bottom liquid mainly composed of benzyl alcohol is circulated to the reactive distillation tower, and the bottom liquid of the methanol separation tower is supplied to the alcohol purification tower. In this method, benzyl alcohol is obtained by distillation. This method is industrially superior in that the conversion of benzyl acetate is high and benzyl alcohol can be obtained in a high yield.
[0010]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the method described in JP-A-10-168007, when the raw material benzyl acetate or methanol contains a lot of acidic substances such as acetic acid or benzoic acid or water as impurities, the catalyst is deactivated, In some cases, solid matter may precipitate and cause a clogging trouble, and the operational stability of the reactive distillation column is not sufficient. For this reason, when many of these impurities are contained, it is necessary to separate and remove these impurities in advance so that trouble does not occur.
[0011]
In addition, when a compound that forms a salt with a catalyst during the reaction is very difficult to separate from benzyl acetate, the technique described in the publication may not be able to cope with it. For example, the case where ortho-, meta-, and para-form cresyl acetates are included as impurities corresponds to this case. When cresyl acetates are contained, the standard boiling point difference between cresyl acetates and benzyl acetate as a raw material is as small as 2 to 7 ° C., so that it is difficult to carry out distillation separation in advance. When cresyl acetates are contained in the raw material benzyl acetate, these cresyl acetates are converted to weakly acidic cresols by transesterification and saponification reaction. As a result, the same as when acetic acid and benzoic acid are included. Inevitable inconvenience was inevitable.
[0012]
The present invention has been made to solve the above-mentioned problems, and its object is to provide an economical method for producing high-purity benzyl alcohol having a high allowable concentration of impurities contained in raw materials and excellent operational stability. It is to be.
[0013]
[Means for Solving the Problems]
As a result of intensive research to solve the above problems, the present inventors have improved the method of transesterifying benzyl acetate and methanol in a reactive distillation column, thereby improving water and impurities in the raw material. As a result, the present inventors have found a transesterification method excellent in operational stability without worrying about clogging troubles, and completed the present invention.
[0014]
That is, the present invention provides a method for supplying benzyl acetate, methanol and a basic catalyst to a reactive distillation column, and reacting benzyl acetate and methanol in the presence of the basic catalyst to produce benzyl alcohol. Methanol supply amount should be 3 or more in molar ratio, methanol supply position (supply stage) should be 3 theoretical stages below benzyl acetate supply position (supply stage) and benzyl acetate supply position (supply stage) ( And the reflux of the top mixture for the purpose of rectification of methyl acetate and methanol is not carried out.
[0015]
The present invention will be described in detail below.
[0016]
The transesterification reaction of benzyl acetate with methanol in the presence of a basic catalyst to give benzyl alcohol and methyl acetate is an equilibrium reaction. In order to favorably carry out the reaction by shifting the equilibrium, an excess of methanol is used with respect to the raw material benzyl acetate, and the reaction is carried out while removing the other product, methyl acetate, using a distillation column. Methanol forms a minimum azeotrope with the methyl acetate produced by the reaction. (According to the “Solvent Pocket Book” edited by the Organic Synthetic Chemistry Society of Ohm, the azeotropic composition of methanol is 19.5 wt% and the azeotropic temperature is 54 ° C.) Therefore, in the overhead mixture to be distilled The methanol concentration is above this azeotropic composition, and the remaining methanol is discharged from the tower bottom.
[0017]
One of the features of the present invention is that the number of moles of methanol fed to the number of moles of benzyl acetate fed to the reactive distillation column (hereinafter referred to as the raw material molar ratio) is 3 or more. Is to set the supply position (supply stage) of methanol between the supply position (supply stage) of benzyl acetate and the position (stage) three theoretical stages below the supply position (supply stage) of benzyl acetate. By doing so, in the present invention, it is not necessary to reflux the top mixture for the purpose of rectification of methyl acetate and methanol.
[0018]
According to the method of the present invention, the inside of the tower is scaled by precipitation of salts produced as a result of water being brought into the reactive distillation tower together with the catalyst, methanol, etc., and salts produced by reaction of impurities in the raw material with the catalyst. It can be operated stably without being blocked or blocked, and benzyl acetate can be converted into benzyl alcohol economically at a high conversion rate.
[0019]
The raw material benzyl acetate used in the present invention is not limited to its production method, but when producing benzyl alcohol by transesterification from benzyl acetate containing a phenol derivative, an acetic acid ester having an aromatic group or a carboxylic acid as an impurity. The present invention is particularly effective. A specific example is the case where benzyl acetate produced by the acetoxylation method of toluene is used as a raw material. These impurities in benzyl acetate are preferably as small as possible because they react with the basic catalyst and consume the catalyst. However, as described above, with respect to impurities that are difficult to separate, such as cresyl acetates, the allowable amount is large or small. Hold the key to survival. According to the method of the present invention, the permissible concentration of cresyl acetates in benzyl acetate is sufficiently high, and even if 1 wt% is contained, the desired reaction is possible without causing clogging troubles. Also, the allowable concentration of other impurities is high, such as 0.1 wt% in the case of benzoic acid and 1 wt% in the case of acetic acid. Methanol, the other raw material, recovers the excess by distillation, while hydrolyzing methyl acetate, which is one of the products obtained by transesterification, and recovers it as acetic acid and methanol. Can be collected and recycled, and the makeup amount is small.
[0020]
According to the method of the present invention, there is no problem that a certain amount of water is mixed into the reactive distillation column together with the recovered methanol and the catalyst. Since water may act to suppress scaling and clogging troubles caused by salts generated by the reaction between impurities in the raw material and the catalyst due to the interaction with methanol, water can be actively supplied. However, if the amount is too large, the amount of saponification reaction increases, the amount of catalyst deactivation increases, the progress of the original transesterification reaction is inhibited, and the conversion of benzyl acetate is reduced. The upper limit varies depending on the required conversion rate of benzyl acetate, but when expressed in terms of the total supply amount of water relative to the supply amount of benzyl acetate (including the amount brought in with the catalyst and recovered methanol), the weight ratio is usually 0.025. Hereinafter, it is preferably 0.02 or less.
[0021]
As the basic catalyst used in the present invention, alkali metal hydroxides such as sodium hydroxide and potassium hydroxide, alcoholates such as sodium alcoholate and potassium alcoholate, and the like can be used. Sodium hydroxide is preferable because it is inexpensive, and its aqueous solution is optimal because it is easy to handle. Thus, it is one of the features of the present invention that the catalyst can be used in the form of an aqueous solution.
[0022]
The amount of basic catalyst used varies depending on the type and concentration of impurities in benzyl acetate, so it cannot be said uniformly, but when expressed in terms of the ratio of basic catalyst supply to benzyl acetate supply, It is 0.00005 to 0.05, preferably 0.0005 to 0.01.
[0023]
As the type of the reactive distillation column used as the reactor, a normal plate column or packed column can be used. The number of stages of the reactive distillation column varies depending on the supply amount of the basic catalyst relative to the supply amount of benzyl acetate and the raw material molar ratio, but 3 to 50 stages are appropriate as the theoretical plate number. There is no rectifying section for rectification of methyl acetate and methanol above the supply position (supply stage) of benzyl acetate, and no reflux is performed for the same purpose. However, in order to prevent distillation of the raw material benzyl acetate and reaction-generated benzyl alcohol, a few stages are installed above the supply position (supply stage) of benzyl acetate, and a part or all of methanol is cooled to a lower temperature ( It is included in the scope of the present invention to supply the product in such a manner that it is not distilled as it is, or to reflux a part of the top mixture.
[0024]
In the method of the present invention, it is essential that the raw material molar ratio is 3 or more. Increasing the raw material molar ratio suppresses scaling and clogging troubles in the column and favorably promotes the transesterification reaction, but if it is too large, energy consumption increases and is not economical. Although depending on the conversion rate of the target benzyl acetate, the raw material molar ratio is usually 3 to 20, preferably 3.1 to 15, and more preferably 3.4 to 10.
[0025]
In the present invention, the supply positional relationship of raw materials is important. The catalyst is fed to be present where the reaction of benzyl acetate and methanol takes place. Usually, it is the same position (stage) with respect to the supply position (supply stage) of benzyl acetate. The methanol supply position (supply stage) is set between the supply position (supply stage) of benzyl acetate and the position (stage) three theoretical stages below the supply position (supply stage) of benzyl acetate. In the stage where the reaction proceeds more, there are many salts generated by the reaction of impurities in the raw material and the catalyst, and the possibility of precipitation and scaling of the salts is high. Usually, it corresponds to the supply position (supply stage) of benzyl acetate or the vicinity thereof. Therefore, the preferred positional relationship is preferably that the catalyst, methanol and benzyl acetate are fed to the same position (stage). More preferably, the catalyst and methanol are partly or wholly mixed in advance and then supplied to the supply position (supply stage) of benzyl acetate.
[0026]
The operating pressure of the reactive distillation column is not particularly limited, but it is most reasonable to operate at normal pressure considering the vapor pressure of methyl acetate and methanol, which are the main components at the top of the column.
[0027]
In the present invention, the mixture mainly composed of benzyl alcohol and methanol obtained from the bottom of the reactive distillation column is sent to the separation and purification step of benzyl alcohol, and impurities are removed by distillation or the like to produce a product. On the other hand, the distillate mixture mainly composed of methyl acetate and methanol obtained from the top of the reactive distillation column is sent to the hydrolysis step of methyl acetate as it is or after distilling and separating a part of methanol. And recovered in methanol and reused.
[0028]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Next, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings, but the present invention is not limited thereto.
[0029]
FIG. 1 is a process diagram showing a specific example in carrying out the method of the present invention.
[0030]
FIG. 1A shows a reactive distillation column composed of a normal distillation column that does not have a rectifying section for rectification of methyl acetate and methanol above the supply position (supply stage) of benzyl acetate.
[0031]
The raw material benzyl acetate is supplied from the conduit 1. A basic catalyst is supplied from the conduit 2 in the form of an aqueous solution. Methanol is supplied from the conduits 3 and 4. Makeup methanol is supplied from the conduit 3. From the conduit 4, methanol recovered in the hydrolysis step B and methanol separation step C of methyl acetate is supplied. FIG. 1 shows the case where the methanol supply position (supply stage) is supplied to the same position (stage) as benzyl acetate as the most preferred example, but the methanol supply position (supply stage) is the benzyl acetate supply position (stage). It can be used if it is between the position (stage) 3 theoretical stages below the supply position (supply stage) and the supply position (supply stage) of benzyl acetate. The top mixture mainly composed of methyl acetate and methanol obtained from the top of the reactive distillation column A is sent to the hydrolysis step B of methyl acetate through the conduit 5 to hydrolyze the methyl acetate and recovered as acetic acid and methanol. . When acquiring as methyl acetate, it can also be sent to the methyl acetate separation and purification step (omitted) for purification. The bottom mixture of benzyl alcohol and methanol obtained from the bottom of the reactive distillation column A is supplied to the methanol separation step C through the conduit 6 to separate and recover methanol and water, and then the benzyl alcohol purification step D To be separated and removed to be commercialized as benzyl alcohol.
[0032]
【The invention's effect】
As described above, according to the method of the present invention, even if the impurities and water contained in the raw material are high in concentration, they are not blocked in the tower, and benzyl alcohol is converted from benzyl acetate under stable operation. Can be manufactured economically.
[0033]
【Example】
EXAMPLES The present invention will be described in more detail with reference to examples below, but the present invention is not limited to these examples. The conversion rate of benzyl acetate is expressed in mol%, and the other% is expressed in wt%.
[0034]
Example 1
Reactive distillation of a glass Oldershaw column (having a raw material supply unit at the top) with a total of 20 actual plates, a column top composed of a total condenser and a reflux ratio controller, and a distillation column composed of a reboiler Used as a tower.
[0035]
Cresyl acetates as impurities (ortho: meta: para: = 1: 3: 2 by weight) 0.596%, benzoic acid 0.0990%, acetic acid 0.024%, benzaldehyde 0.030%, benzyl 272.5 g / h of benzyl acetate containing 0.238% alcohol and 0.022% water was fed to the top of the column in the reactive distillation column. 302.1 g / h of methanol containing 1.96% of methyl acetate and 0.124% of water as impurities and 2.21 g / h of 47.9% NaOH aqueous solution were supplied to the same supply part as benzyl acetate. The raw material molar ratio in which the ratio of the amount of methanol supplied to the amount of benzyl acetate supplied was expressed as a molar ratio was 5.14. Further, the ratio of the total amount of water brought in from each raw material with respect to the supply amount of benzyl acetate (expressed in weight ratio, referred to as the amount of water brought in from the raw material, hereinafter the same) was 0.00588. The reflux ratio at the top of the column was set at the total reflux at the start-up, and was operated at the reflux ratio of zero, that is, the total distillation at the start of each feed. The amount of reboiler cooked was adjusted so that the produced methyl acetate was distilled as much as possible. The liquid temperature in the reboiler was 116.2 ° C. After reaching a steady state, the distillate and bottoms were collected and analyzed by gas chromatography. The composition of the distillate was 38.1% methyl acetate and 61.9% methanol. The average distillate was 361.3 g / h. The composition of the bottoms was 0.0037% methyl acetate, 6.50% methanol, 0.0030% benzyl acetate, and 91.36% benzyl alcohol. A high conversion rate of 99.99% or more was obtained for the conversion rate of benzyl acetate. In addition, the concentration of impurities such as benzoic acid and cresyl acetate in benzyl acetate is high, and there is no sign of scaling or clogging trouble in the column despite a large amount of water being brought in from the catalyst NaOH or methanol. There wasn't.
[0036]
Examples 2 to 4, Comparative Example 1
In order to change the reflux ratio and the raw material molar ratio of Example 1, the same procedure as in Example 1 was performed except that the amount of methanol supplied was changed. The results are shown in Table 1.
[0037]
[Table 1]

[0038]
As is clear from Table 1, when the raw material molar ratio is changed, not only does the conversion of benzyl acetate change, but as shown in Comparative Example 1, when the raw material molar ratio is less than 3, the downcomer in the column is reduced. Scaled, blocked, and can no longer continue operation.
[0039]
Example 5
In the reactive distillation column of Example 1, a methanol supply unit was installed 5 stages below the supply unit of benzyl acetate (equivalent to the number of theoretical plates of 2 to 3), and the total number of stages was the same as in Example 1 with 15 stages below it. I made it. The supply amounts of the raw material benzyl acetate, 47.9% NaOH aqueous solution and methanol were the same as in Example 1.
[0040]
The concentration of benzyl acetate in the bottoms was 5.32% and the conversion of benzyl acetate was 95.0%. The top downcomer sometimes scaled but did not occlude.
[0041]
Comparative Example 2
The methanol supply unit was installed 10 stages below the benzyl acetate supply unit of the reactive distillation column of Example 1 (equivalent to 5 theoretical plates), and the total number of stages was the same as in Example 1 with 10 units below it . The supply amounts of the raw material benzyl acetate, 47.9% NaOH aqueous solution and methanol were the same as in Example 1.
[0042]
Two hours after the start of the supply of each raw material, the top downcomer was blocked due to scaling, and the operation could not be continued.
[0043]
Comparative Example 3
In order to conduct a comparative test on the method described in JP-A-10-168007, the number of reactive distillation columns in Example 1 was added and the methanol supply position was changed. The number of stages between the benzyl acetate supply section and the methanol supply section below it was 25, and the space between the methanol supply stage and the reboiler was 5 stages. Furthermore, the catalyst of Example 1 was changed to 5.11 g / h of a methanol solution containing 28% sodium methylate from Wako Pure Chemical Industries, Ltd. 161.8 g / h (benzyl acetate supplied as in Example 1 at 272.5 g / h).
[0044]
In just 40 minutes after the start of the supply of each raw material, the top downcomer was blocked by scaling and could not continue operation.
[0045]
Comparative Example 4
The reactive distillation column of Comparative Example 3 was used as the reactive distillation column, and benzyl acetate and methanol were separately supplied as in Comparative Example 3. Other than that, that is, other than that, that is, the composition and supply amount of each raw material, the same process as in Example 1 was performed.
[0046]
1 h after the start of the reaction, the downcomer at the uppermost stage was blocked due to scaling and the operation could not be continued.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a process diagram showing a specific example when carrying out a method of the present invention.
[Explanation of symbols]
1-7 Conduit A Reactive distillation tower B Methyl acetate hydrolysis step C Methanol separation step D Benzyl alcohol purification step

Claims

In a method of supplying benzyl acetate, methanol and a basic catalyst to a reactive distillation column, and reacting benzyl acetate and methanol in the presence of the basic catalyst to produce benzyl alcohol, the supplied benzyl acetate is a phenol derivative as an impurity, It is benzyl acetate containing an acetate ester or carboxylic acid having an aromatic group, and the supply amount of methanol to the supply amount of benzyl acetate is 3 or more in molar ratio, and the supply position (supply stage) of methanol is benzyl acetate. Set between the supply position (supply stage) and the position (stage) three theoretical stages below the supply position (supply stage) of benzyl acetate, and reflux of the top mixture for the purpose of rectification of methyl acetate and methanol A method for producing benzyl alcohol, characterized in that is not performed.

The method for producing benzyl alcohol according to claim 1, wherein the methanol supply position (supply stage) is set to the same position (stage) as the supply position (supply stage) of benzyl acetate.

The method for producing benzyl alcohol according to claim 1 or 2, wherein the basic catalyst is an alkali metal hydroxide.

The method for producing benzyl alcohol according to claim 3, wherein the alkali metal hydroxide is sodium hydroxide.