JP4212427B2 - Zoom lens system - Google Patents

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JP4212427B2 JP2003289754A JP2003289754A JP4212427B2 JP 4212427 B2 JP4212427 B2 JP 4212427B2 JP 2003289754 A JP2003289754 A JP 2003289754A JP 2003289754 A JP2003289754 A JP 2003289754A JP 4212427 B2 JP4212427 B2 JP 4212427B2
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    • G02BOPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS, OR APPARATUS
    • G02B15/00Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/144Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
    • G02B15/1441Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive
    • G02B15/144113Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive arranged +-++

Description

本発明は、主に電子スチルカメラ(デジタルカメラ)等に用いられる、広角域を含み、4倍を超えるズーム比(変倍比)を有するズームレンズ系に関する。   The present invention relates to a zoom lens system mainly used in an electronic still camera (digital camera) or the like, including a wide angle region and having a zoom ratio (magnification ratio) exceeding 4 times.

近年、カメラの小型化と高精細化のニーズが高まり、CCD撮像素子の画素が微細化されている。そのためデジタルカメラの撮影レンズは、高解像度であることが要求される。更にフィルター類を配置するために長いバックフォーカスも必要とされる。また、カラーCCD用の光学系は、シェーディングや色ずれ防止の為に、レンズ最終面からの射出光が撮像面にできるだけ垂直に入射する、いわゆるテレセントリック性の良いことが求められる。   In recent years, the need for miniaturization and high definition of a camera has increased, and the pixels of a CCD image sensor have been miniaturized. Therefore, the photographing lens of the digital camera is required to have a high resolution. In addition, a long back focus is required to arrange the filters. Further, an optical system for a color CCD is required to have a so-called telecentric property in which light emitted from the last lens surface is incident on the imaging surface as perpendicularly as possible to prevent shading and color misregistration.

コンパクトタイプのデジタルカメラ用小型ズームレンズ用としては、ズーム比3〜4倍程度までは、負レンズ先行型(いわゆるネガティブリード型)のレンズ系が適用可能である。このタイプのレンズ系では短焦点距離端の広角化とレンズ系の小型化(特に前玉径の小径化)ができるため、収納時にレンズ群の間隔を圧縮して収納するいわゆる沈胴ズーム用に適している。しかし、このタイプは4倍を超えるズーム比を得ることが困難である。   For a compact zoom lens for a digital camera, a negative lens preceding type (so-called negative lead type) lens system can be applied up to a zoom ratio of about 3 to 4 times. This type of lens system can widen the short focal length and reduce the size of the lens system (especially the diameter of the front lens). ing. However, with this type, it is difficult to obtain a zoom ratio exceeding 4 times.

4倍を超えるズーム比を有するものとしては、例えば、6倍程度のズーム比を有するズームレンズ系(特許文献1)、及び10倍程度のズーム比を有するズームレンズ系(特許文献2)があるが、いずれも前玉径が大きく小型化小径化が不十分である。また前者は短焦点距離端での半画角が25°程度であり、広角化が十分達成されているとは言えない。後者は広角化は達成されているが、前玉径が大きく構成枚数も多いため、沈胴式カメラには不向きである。   Examples of zoom lens systems having a zoom ratio exceeding 4 times include a zoom lens system having a zoom ratio of about 6 times (Patent Document 1) and a zoom lens system having a zoom ratio of about 10 times (Patent Document 2). However, the diameter of the front lens is large and the size reduction and the diameter reduction are insufficient. In the former, the half angle of view at the short focal length end is about 25 °, and it cannot be said that the wide angle has been sufficiently achieved. Although the latter has achieved a wide angle, it is not suitable for a retractable camera because the front lens diameter is large and the number of components is large.

多段鏡筒を用いた沈胴式ズームレンズ系を搭載したカメラを小型化するためには、ズーミング時の移動レンズ群を動かすメカ構造の簡素化が必要である。一般的には、可動群数を少なくすればメカ構成が簡単になるが、高変倍化を達成するのが困難となる。また、カメラ本体の小型化の為には前玉径とレンズ全長が小さいことも必要で、各レンズ群の厚さも小さいことが求められている。   In order to reduce the size of a camera equipped with a retractable zoom lens system using a multistage lens barrel, it is necessary to simplify the mechanical structure for moving the moving lens group during zooming. In general, if the number of movable groups is reduced, the mechanical configuration is simplified, but it is difficult to achieve high zooming. Further, in order to reduce the size of the camera body, it is necessary that the front lens diameter and the total lens length are small, and the thickness of each lens group is also required to be small.

一方、レンズ系の小型化や群厚を小さくするために構成枚数を削減すると、収差補正の難易度が増す。小型化を図りながら全変倍範囲に渡り諸収差を良好に補正するためには、適切な各レンズ群の屈折力配置やレンズ構成が必要となる。
特開平3‐33710号公報 特開平7‐20381号公報
On the other hand, if the number of components is reduced in order to reduce the size of the lens system and the group thickness, the degree of difficulty in correcting aberrations increases. In order to satisfactorily correct various aberrations over the entire zooming range while reducing the size, an appropriate refractive power arrangement and lens configuration of each lens group is required.
JP-A-3-33710 JP-A-7-20281

本発明は、ズーム比が4倍以上で、短焦点距離端の半画角30°程度を有し、構成枚数が少なく、前玉径が小さいズームレンズ系を提供することを目的とする。   An object of the present invention is to provide a zoom lens system having a zoom ratio of 4 times or more, a half field angle of about 30 ° at the short focal length end, a small number of components, and a small front lens diameter.

この目的を達成する本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力を有する可動の第1レンズ群と、負の屈折力を有する可動の第2レンズ群と、正の屈折力を有する可動の第3レンズ群と、正の屈折力を有する可動の第4レンズ群とからなり、短焦点距離端から長焦点距離端へのズーミングに際し、第1レンズ群と第2レンズ群の間隔は増大し、第2レンズ群と第3レンズ群の間隔は減少し、第3レンズ群と第4レンズ群の間隔は増大し、第1レンズ群と第3レンズ群は間隔を変化させずに、全てのレンズ群が移動し、第4レンズ群は短焦点距離端から長焦点距離端へのズーミングに際し、一旦像面側へ移動した後物体側へ移動するUターン軌跡を取り、条件式(1)ないし(3)を満足することを特徴としている。
(1)0.02<ΔX4/fw <0.2
(2)0.5<|f2|/f3<1
(3)2.528≦m3t/m3w<4
但し、
fw:短焦点距離端の全系焦点距離、
ΔX4:fwから1.5×fwまでの焦点距離が変化したときの第4レンズ群の移動量(短焦点距離端におけるレンズ位置を基準に、像面側に移動する場合を+とする)、
fi:第iレンズ群の焦点距離(i=2、3)、
m3t:長焦点距離端での無限遠合焦時における第3レンズ群の近軸横倍率、
m3w:短焦点距離端での無限遠合焦時における第3レンズ群の近軸横倍率、
である。
The zoom lens system according to the present invention that achieves this object includes, in order from the object side, a movable first lens group having a positive refractive power, a movable second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power. And a movable fourth lens group having a positive refractive power. During zooming from the short focal length end to the long focal length end, the first lens group and the second lens group The distance increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, the distance between the third lens group and the fourth lens group increases, and the distance between the first lens group and the third lens group does not change. In addition, all the lens groups move, and the fourth lens group takes a U-turn trajectory that moves once to the image plane side and then moves to the object side during zooming from the short focal length end to the long focal length end. It is characterized by satisfying (1) to (3).
(1) 0.02 <ΔX4 / fw <0.2
(2) 0.5 <| f2 | / f3 <1
(3) 2.528 ≦ m3t / m3w <4
However,
fw: total focal length at the short focal length end,
ΔX4: the amount of movement of the fourth lens group when the focal length changes from fw to 1.5 × fw (when moving to the image plane side with respect to the lens position at the short focal length end as +),
fi: focal length of the i-th lens group (i = 2, 3),
m3t: paraxial lateral magnification of the third lens group at the time of focusing at infinity at the long focal length end,
m3w: paraxial lateral magnification of the third lens group at the time of focusing at infinity at the short focal length end,
It is.

第1レンズ群と第3レンズ群を一体移動させることにより、鏡筒構成が簡素になり、径方向の大きさが小さくなる。また、鏡筒構成の簡素化により、各レンズ群の偏芯精度が高くなり、製造時の結像性能の安定化にも寄与する。よって、沈胴方式を採用した多重鏡筒のコンパクトカメラの小型化を図ることが可能となる。また、第4レンズ群にUターン軌跡を描かせ、かつ条件式(1)を満足させることで、短焦点距離端から中間焦点距離において減少しやすい周辺光量を確保することができる。   By integrally moving the first lens group and the third lens group, the lens barrel configuration is simplified and the size in the radial direction is reduced. Further, the simplification of the lens barrel configuration increases the decentering accuracy of each lens group, and contributes to stabilization of the imaging performance at the time of manufacture. Therefore, it is possible to reduce the size of the compact lens barrel compact camera employing the retractable method. In addition, by making the fourth lens group draw a U-turn locus and satisfy the conditional expression (1), it is possible to secure a peripheral light amount that tends to decrease from the short focal length end to the intermediate focal length.

第2レンズ群は、短焦点距離端から長焦点距離端へのズーミングに際し像側に移動させることが望ましい。フォーカシングは第4レンズ群で行うのがよい。   The second lens group is preferably moved to the image side during zooming from the short focal length end to the long focal length end. Focusing is preferably performed by the fourth lens group.

第1レンズ群は、負レンズ1枚と正レンズ1枚で構成し、第4レンズ群は正レンズ1枚で構成することが望ましい。第3レンズ群は正レンズ2枚と負レンズ1枚で構成することができる。   The first lens group is preferably composed of one negative lens and one positive lens, and the fourth lens group is desirably composed of one positive lens. The third lens group can be composed of two positive lenses and one negative lens.

本発明によれば、ズーム比が4倍以上で、短焦点距離端の半画角30°程度を有し、構成枚数が少なく、前玉径が小さいズームレンズ系を提供することができる。  According to the present invention, it is possible to provide a zoom lens system having a zoom ratio of 4 times or more, a half field angle of about 30 ° at the short focal length end, a small number of components, and a small front lens diameter.

本実施形態のズームレンズ系は、図26の簡易移動図に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群10と、負の屈折力を有する第2レンズ群20と、絞りSと、正の屈折力を有する第3レンズ群30と、正の屈折力を有する第4レンズ群40と、撮像素子の前面に位置するフィルタ類Cからなっている。短焦点距離端から長焦点距離端へのズーミングに際し、第1レンズ群10と第2レンズ群20の間隔は増大し、第2レンズ群20と第3レンズ群30の間隔は減少し、第3レンズ群30と第4レンズ群40の間隔は増大し、第1レンズ群10と第3レンズ群30は間隔を変化させずに、全てのレンズ群が移動する。中でも第4レンズ群は40は、一旦像面側へ移動した後物体側へ移動するUターン軌跡を取り、第2レンズ群20は像側に移動する。絞りSは、第3レンズ群30と一緒に移動する。フォーカシングは第4レンズ群40で行う。図26の移動図は、簡易的なもので、第1、第3レンズ群10、30のズーミング基礎軌跡を直線で描いているが、実際には直線であるとは限らない。   As shown in the simplified movement diagram of FIG. 26, the zoom lens system of the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group 10 having a positive refractive power and a second lens group 20 having a negative refractive power. The aperture stop S, the third lens group 30 having a positive refractive power, the fourth lens group 40 having a positive refractive power, and the filters C positioned in front of the image sensor. During zooming from the short focal length end to the long focal length end, the distance between the first lens group 10 and the second lens group 20 increases, the distance between the second lens group 20 and the third lens group 30 decreases, and the third The distance between the lens group 30 and the fourth lens group 40 increases, and all the lens groups move without changing the distance between the first lens group 10 and the third lens group 30. Among them, the fourth lens group 40 takes a U-turn trajectory that once moves to the image plane side and then moves to the object side, and the second lens group 20 moves to the image side. The stop S moves together with the third lens group 30. Focusing is performed by the fourth lens group 40. The movement diagram of FIG. 26 is simple and the zooming basic locus of the first and third lens groups 10 and 30 is drawn with a straight line, but it is not necessarily a straight line in practice.

条件式(1)は短焦点距離端から中間焦点距離までの第4レンズ群の移動量を規定するものである。条件式(1)では、中間焦点距離として、短焦点距離端の1.5倍の焦点距離(fw×1.5)を規定している。上述のようなレンズ系においては、短焦点距離端から中間焦点距離において、周辺光量が減少しやすい問題がある。これは短焦点距離端近傍の焦点距離域では入射瞳位置が深くなることと、画角がまだ広いために第1レンズ群の光線高が高くなるためである。
周辺光量の低下を防ぐためには、第1レンズ群の径を大きくすればよいが、沈胴式ズームレンズ系を搭載したカメラで単純に第1レンズ群の径を大きくしたのでは、大型化が免れない。
条件式(1)の下限を超えると、短焦点距離端近傍(つまりfwから1.5fwの焦点距離域)において入射瞳位置が深くなってしまうため、第1レンズ群の径が大きくなる。条件式(1)の上限を超えると、バックフォーカスが短くなりすぎてしまい、ローパスフィルター等が物理的に配置できなくなってしまう。
第4レンズ群は、短焦点距離端から中間焦点距離まで像側に移動した後、中間焦点距離から長焦点距離端にかけて、物体側に移動するのが好ましい。そうすることで、変倍時の入射瞳位置の変動を小さくすることが可能となる。このUターンの焦点距離は、1.5×fw位置よりも若干長焦点距離側である。
Conditional expression (1) defines the amount of movement of the fourth lens group from the short focal length end to the intermediate focal length. Conditional expression (1) defines a focal length (fw × 1.5) that is 1.5 times the short focal length end as the intermediate focal length. In the lens system as described above, there is a problem that the peripheral light amount tends to decrease from the short focal length end to the intermediate focal length. This is because the entrance pupil position becomes deeper in the focal length range near the short focal length end and the ray height of the first lens group becomes higher because the angle of view is still wide.
The diameter of the first lens group can be increased in order to prevent a decrease in the amount of peripheral light. However, if the diameter of the first lens group is simply increased with a camera equipped with a retractable zoom lens system, an increase in size is avoided. Absent.
When the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, the entrance pupil position becomes deep in the vicinity of the short focal length end (that is, the focal length range from fw to 1.5 fw), and the diameter of the first lens group becomes large. When the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the back focus becomes too short, and a low-pass filter or the like cannot be physically disposed.
The fourth lens group preferably moves from the short focal length end to the intermediate focal length toward the image side and then moves from the intermediate focal length to the long focal length end toward the object side. By doing so, it becomes possible to reduce the fluctuation of the entrance pupil position at the time of zooming. The focal length of this U-turn is slightly longer than the 1.5 × fw position.

条件式(2)は主たる変倍負担を担う第2レンズ群と第3レンズ群の屈折力の比を規定するものである。
条件式(2)の下限を超えると、第2レンズ群の負の屈折力が大きくなるため、変倍時の収差変動が大きくなり好ましくない。条件式(2)の上限を超えると、第2レンズ群の負の屈折力が小さくなるとともに第3レンズ群の屈折力も小さくなるため、レンズ全長が長くなる。
Conditional expression (2) defines the ratio of the refractive powers of the second lens group and the third lens group, which bear the main magnification burden.
If the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the negative refractive power of the second lens group will increase, which will undesirably increase aberration fluctuations during zooming. When the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the negative refractive power of the second lens group decreases and the refractive power of the third lens group also decreases, so that the total lens length increases.

条件式(3)は短焦点距離端と長焦点距離端における第3レンズ群の無限遠合焦時における横倍率の比を規定するもので、第3レンズ群の変倍負担を適切に設定し、前玉径の小型化を達成するための条件である。
条件式(3)の下限を超えると、第3レンズ群の変倍負担が減少するため、所望のズーム比を得ようとすると第2レンズ群の変倍負担が増加し、長焦点距離端における第1レンズ群のマージナル光線高が高くなり前玉径が増大する。条件式(3)の上限を超えると、第3レンズ群の変倍負担が増加するため、第3レンズ群のズーム移動量が増加し長焦点距離端でのFNO.の増加を招く。
Conditional expression (3) defines the ratio of the lateral magnification of the third lens group at the infinite focus at the short focal length end and the long focal length end, and appropriately sets the magnification burden of the third lens group. This is a condition for achieving a reduction in the front lens diameter.
If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the zooming burden on the third lens group will decrease, so when attempting to obtain a desired zoom ratio, the zooming burden on the second lens group will increase, and at the long focal length end. The marginal ray height of the first lens group increases and the front lens diameter increases. When the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the zooming burden of the third lens group increases, so the amount of zoom movement of the third lens group increases, leading to an increase in F NO. At the long focal length end.

沈胴収納時の長さを短くするためには、各レンズ群の構成枚数を減らす必要がある。特に第1レンズ群10は、構成枚数が増えるとその径が大きくなるので、正負各1枚のレンズまたは正レンズ1枚で構成することが好ましい。また、迅速なAFを達成するためには、フォーカスレンズ群(第4レンズ群40)は、正レンズ1枚で構成し軽量化を図ることが望ましい。また、第3レンズ群30は、群厚の短縮のため、正レンズ2枚と負レンズ1枚で構成することが望ましい。第2レンズ群の構成については、自由度があるが、例えば、物体側から順に、負レンズ、負レンズ、正レンズから構成することができる。   In order to shorten the length when retracted, it is necessary to reduce the number of lenses in each lens group. In particular, since the diameter of the first lens group 10 increases as the number of constituent elements increases, it is preferable that the first lens group 10 is composed of one positive and one negative lens or one positive lens. Further, in order to achieve quick AF, it is desirable that the focus lens group (fourth lens group 40) is composed of one positive lens to reduce the weight. The third lens group 30 is preferably composed of two positive lenses and one negative lens in order to reduce the group thickness. The configuration of the second lens group has a degree of freedom, but for example, it can be configured from a negative lens, a negative lens, and a positive lens in order from the object side.

次に具体的な実施例を示す。諸収差図中、球面収差で表される色収差(軸上色収差)図及び倍率色収差図中のd線、g線、C線はそれぞれの波長に対する収差であり、Sはサジタル、Mはメリディオナルである。また、表中のFNO.はFナンバー、fは全系の焦点距離、Wは半画角(゜)、rは曲率半径、dはレンズ厚またはレンズ間隔、Ndはd線の屈折率、νはアッベ数を示す。
また、回転対称非球面は次式で定義される。
x=cy2/[1+[1-(1+K)c2y2]1/2]+A4y4+A6y6+A8y8 +A10y10+A12y12・・・
(但し、xは非球面形状、cは曲率(1/r)、yは光軸からの高さ、Kは円錐係数、A4、A6、A8、・・・・・は各次数の非球面係数)
[実施例1]
Next, specific examples will be described. In the various aberration diagrams, the d-line, g-line, and C-line in the chromatic aberration (axial chromatic aberration) diagram and the lateral chromatic aberration diagram represented by spherical aberration are aberrations for the respective wavelengths, S is sagittal, and M is meridional. . In the table, F NO. Is the F number, f is the focal length of the entire system, W is the half angle of view (°), r is the radius of curvature, d is the lens thickness or lens interval, and N d is the refractive index of the d-line. , Ν represents the Abbe number.
A rotationally symmetric aspherical surface is defined by the following equation.
x = cy 2 / [1+ [1- (1 + K) c 2 y 2 ] 1/2 ] + A4y 4 + A6y 6 + A8y 8 + A10y 10 + A12y 12 ...
(Where x is an aspherical shape, c is a curvature (1 / r), y is a height from the optical axis, K is a conical coefficient, A4, A6, A8,... Are aspherical coefficients of respective orders. )
[Example 1]

本発明の実施例1を図1ないし図5に示す。図1はズームレンズ系の短焦点距離端におけるレンズ構成を示し、図2、図3、図4及び図5はそれぞれ、短焦点距離端、短焦点距離側の第一の中間焦点距離、長焦点距離側の第二の中間焦点距離及び長焦点距離端における諸収差を示している。表1はその数値データである。第1レンズ群10(面No.1〜3)は、物体側から順に、負レンズ1枚と正レンズ1枚の貼合せレンズで構成され、第2レンズ群20(面No.4〜9)は、物体側から順に、負レンズ、負レンズ、正レンズで構成され、第3レンズ群(面No.10〜14)は、物体側から順に、正レンズ2枚と負レンズ1枚で構成され、第4レンズ群(面No.15〜16)は正レンズ1枚で構成され、フィルタ類C(面No.17〜20)は、2枚の平行平面板から構成されている。絞りは、第10面(第3レンズ群30)の前方(物体側)0.97の位置にある。第4レンズ群は、1.5×fw(11.7)位置よりも若干長焦点距離側の焦点距離(12.4)でUターンする。
(表1)
A first embodiment of the present invention is shown in FIGS. FIG. 1 shows the lens configuration at the short focal length end of the zoom lens system, and FIGS. 2, 3, 4 and 5 respectively show the short focal length end, the first intermediate focal length on the short focal length side, and the long focal length. Various aberrations at the second intermediate focal length and long focal length end on the distance side are shown. Table 1 shows the numerical data. The first lens group 10 (surface Nos. 1 to 3) is composed of a cemented lens of one negative lens and one positive lens in order from the object side, and the second lens group 20 (surface Nos. 4 to 9). Is composed of a negative lens, a negative lens, and a positive lens in order from the object side, and the third lens group (surface Nos. 10 to 14) is composed of two positive lenses and one negative lens in order from the object side. The fourth lens group (surface Nos. 15 to 16) is composed of one positive lens, and the filters C (surface Nos. 17 to 20) are composed of two parallel flat plates. The stop is at a position 0.97 in front (object side) of the tenth surface (third lens group 30). The fourth lens unit makes a U-turn at a focal length (12.4) slightly longer than the 1.5 × fw (11.7) position.
(Table 1)

FNo.=1:2.8‐3.2‐3.6‐4.7
f=7.80‐11.70‐18.00‐39.00
W=32.3‐21.4‐14.1‐6.7
面 No. r d Nd ν
1 35.622 1.00 1.84666 23.8
2 23.956 3.22 1.72916 54.7
3 -4022.118 0.40‐5.47‐11.09‐18.70 ‐ ‐
4 30.222 0.80 1.88300 40.8
5 8.008 3.10 ‐ ‐
6 -23.515 0.80 1.72916 54.7
7 26.755 0.40 ‐ ‐
8* 13.168 2.29 1.84666 23.8
9 69.028 21.21‐16.14‐10.52‐2.91 ‐ ‐
10* 10.325 2.81 1.58913 61.2
11* -29.732 0.10 ‐ ‐
12 5.751 2.25 1.49700 81.6
13 9.751 1.00 1.84666 23.8
14 4.583 8.58‐12.25‐14.05‐20.91 ‐ ‐
15 13.656 2.50 1.69680 55.5
16 42.538 1.91‐0.90‐1.92‐2.91 ‐ ‐
17 ∞ 1.50 1.51633 64.1
18 ∞ 0.50 ‐ ‐
19 ∞ 0.50 1.51633 64.1
20 ∞ 0.80 ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ(表示していない非球面係数は0.00である。):
面No. K A4 A6 A8
8 0.00 -0.56694×10-4 -0.72664×10-6 0.27058×10-8
10 0.00 0.33587×10-4 0.43865×10-5 0.31334×10-6
11 0.00 0.26575×10-3 0.54080×10-5 0.44132×10-6
[実施例2]
F No. = 1: 2.8-3.2-3.6-4.7
f = 7.80-11.70-18.00-39.00
W = 32.3-21.4-14.1-6.7
Surface No. r d N d ν
1 35.622 1.00 1.84666 23.8
2 23.956 3.22 1.72916 54.7
3 -4022.118 0.40-5.47-11.09-18.70--
4 30.222 0.80 1.88300 40.8
5 8.008 3.10--
6 -23.515 0.80 1.72916 54.7
7 26.755 0.40--
8 * 13.168 2.29 1.84666 23.8
9 69.028 21.21-16.14-10.52-2.91--
10 * 10.325 2.81 1.58913 61.2
11 * -29.732 0.10--
12 5.751 2.25 1.49700 81.6
13 9.751 1.00 1.84666 23.8
14 4.583 8.58-12.25-14.05-20.91--
15 13.656 2.50 1.69680 55.5
16 42.538 1.91-0.90-1.92-2.91--
17 ∞ 1.50 1.51633 64.1
18 ∞ 0.50--
19 ∞ 0.50 1.51633 64.1
20 ∞ 0.80--
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
Aspheric data (Aspheric coefficient not shown is 0.00):
Surface No. K A4 A6 A8
8 0.00 -0.56694 × 10 -4 -0.72664 × 10 -6 0.27058 × 10 -8
10 0.00 0.33587 × 10 -4 0.43865 × 10 -5 0.31334 × 10 -6
11 0.00 0.26575 × 10 -3 0.54080 × 10 -5 0.44132 × 10 -6
[Example 2]

本発明の実施例2を図6ないし図10に示す。図6はズームレンズ系の短焦点距離端におけるレンズ構成を示し、図7、図8、図9及び図10はそれぞれ、短焦点距離端、短焦点距離側の第一の中間焦点距離、長焦点距離側の第二の中間焦点距離及び長焦点距離端における諸収差を示している。表2はその数値データである。基本的なレンズ構成は実施例1と同じである。絞りは、第10面(第3レンズ群30)の前方(物体側)0.97の位置にある。第4レンズ
群は、1.5×fw(11.7)位置よりも若干長焦点距離側の焦点距離(12.6)でUターンする。
(表2)
A second embodiment of the present invention is shown in FIGS. FIG. 6 shows the lens configuration at the short focal length end of the zoom lens system, and FIGS. 7, 8, 9 and 10 respectively show the short focal length end, the first intermediate focal length on the short focal length side, and the long focal length. Various aberrations at the second intermediate focal length and long focal length end on the distance side are shown. Table 2 shows the numerical data. The basic lens configuration is the same as in the first embodiment. The stop is at a position 0.97 in front (object side) of the tenth surface (third lens group 30). The fourth lens unit makes a U-turn at a focal length (12.6) slightly longer than the 1.5 × fw (11.7) position.
(Table 2)

FNo.= 1:2.8‐3.3‐3.6‐4.6
f=7.80‐11.70‐18.00‐39.00
W=32.3‐21.4‐14.1‐6.7
面 No. r d Nd ν
1 34.626 1.00 1.84666 23.8
2 23.564 3.22 1.72916 54.7
3 1968.636 0.40‐5.42‐11.04‐18.82 ‐ ‐
4 28.492 0.80 1.88300 40.8
5 7.969 3.10 ‐ ‐
6 -22.619 0.80 1.77250 49.6
7 26.502 0.40 ‐ ‐
8* 13.471 2.34 1.84666 23.8
9 114.186 21.33‐16.32‐10.70‐2.91 ‐ ‐
10* 10.575 2.80 1.58913 61.2
11* -29.216 0.10 ‐ ‐
12 5.710 2.26 1.49700 81.6
13 9.621 1.00 1.84666 23.8
14 4.572 8.65‐12.44‐14.32‐20.73 ‐ ‐
15 13.984 2.50 1.69680 55.5
16 47.948 1.93‐0.83‐1.76‐2.91 ‐ ‐
17 ∞ 1.50 1.51633 64.1
18 ∞ 0.50 ‐ ‐
19 ∞ 0.50 1.51633 64.1
20 ∞ 0.80 ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ(表示していない非球面係数は0.00である。):
面No. K A4 A6 A8
8 0.00 -0.58725×10-4 -0.70038×10-6 0.23474×10-8
10 0.00 0.31463×10-4 0.44216×10-5 0.30287×10-6
11 0.00 0.25506×10-3 0.54812×10-5 0.41894×10-6
[実施例3]
F No. = 1: 2.8-3.3-3.6-4.6
f = 7.80-11.70-18.00-39.00
W = 32.3-21.4-14.1-6.7
Surface No. r d N d ν
1 34.626 1.00 1.84666 23.8
2 23.564 3.22 1.72916 54.7
3 1968.636 0.40-5.42-11.04-18.82--
4 28.492 0.80 1.88300 40.8
5 7.969 3.10--
6 -22.619 0.80 1.77250 49.6
7 26.502 0.40--
8 * 13.471 2.34 1.84666 23.8
9 114.186 21.33-16.32-10.70-2.91--
10 * 10.575 2.80 1.58913 61.2
11 * -29.216 0.10--
12 5.710 2.26 1.49700 81.6
13 9.621 1.00 1.84666 23.8
14 4.572 8.65-12.44-14.32-20.73--
15 13.984 2.50 1.69680 55.5
16 47.948 1.93-0.83-1.76-2.91--
17 ∞ 1.50 1.51633 64.1
18 ∞ 0.50--
19 ∞ 0.50 1.51633 64.1
20 ∞ 0.80--
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
Aspheric data (Aspheric coefficient not shown is 0.00):
Surface No. K A4 A6 A8
8 0.00 -0.58725 × 10 -4 -0.70038 × 10 -6 0.23474 × 10 -8
10 0.00 0.31463 × 10 -4 0.44216 × 10 -5 0.30287 × 10 -6
11 0.00 0.25506 × 10 -3 0.54812 × 10 -5 0.41894 × 10 -6
[Example 3]

本発明の実施例3を図11ないし図15に示す。図11はズームレンズ系の短焦点距離端におけるレンズ構成を示し、図12、図13、図14及び図15はそれぞれ、短焦点距離端、短焦点距離側の第一の中間焦点距離、長焦点距離側の第二の中間焦点距離及び長焦点距離端における諸収差を示している。表3はその数値データである。基本的なレンズ構成は実施例1と同じである。絞りは、第10面(第3レンズ群30)の前方(物体側)0.97の位置にある。第4レンズ群は、1.5×fw(11.7)位置よりも若干長焦点距離側の焦点距離(17.2)でUターンする。
(表3)
A third embodiment of the present invention is shown in FIGS. FIG. 11 shows a lens configuration at the short focal length end of the zoom lens system, and FIGS. 12, 13, 14 and 15 respectively show the short focal length end, the first intermediate focal length on the short focal length side, and the long focal length. Various aberrations at the second intermediate focal length and long focal length end on the distance side are shown. Table 3 shows the numerical data. The basic lens configuration is the same as in the first embodiment. The stop is at a position 0.97 in front (object side) of the tenth surface (third lens group 30). The fourth lens unit makes a U-turn at a focal length (17.2) slightly longer than the 1.5 × fw (11.7) position.
(Table 3)

FNo=1:2.8‐3.2‐3.6‐4.6
f=7.80‐11.70‐18.00‐40.39
W=32.3‐21.4‐14.0‐6.4
面 No. r d Nd ν
1 36.033 1.00 1.84666 23.8
2 23.377 3.00 1.75500 52.3
3 1255.273 0.73‐6.14‐11.25‐19.78 ‐ ‐
4 28.830 0.80 1.88300 40.8
5 8.179 3.10 ‐ ‐
6 -24.064 0.80 1.77250 49.6
7 24.387 0.40 ‐ ‐
8* 13.009 2.30 1.84666 23.8
9 84.939 21.96‐16.55‐11.44‐2.91 ‐ ‐
10* 10.785 2.79 1.58913 61.2
11* -28.209 0.10 ‐ ‐
12 5.621 2.40 1.49700 81.6
13 9.050 0.80 1.84666 23.8
14 4.504 8.51‐11.58‐14.81‐20.62 ‐ ‐
15 14.262 2.00 1.69680 55.5
16 51.252 2.34‐1.72‐1.50‐2.91 ‐ ‐
17 ∞ 1.50 1.51633 64.1
18 ∞ 0.50 ‐ ‐
19 ∞ 0.50 1.51633 64.1
20 ∞ 0.80 ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ(表示していない非球面係数は0.00である。):
面No. K A4 A6 A8
8 0.00 -0.66384×10-4 -0.66782×10-6 0.14929×10-8
10 0.00 0.73414×10-5 0.28932×10-5 0.26920×10-6
11 0.00 0.22084×10-3 0.37592×10-5 0.34787×10-6
[実施例4]
F No = 1: 2.8-3.2-3.6-4.6
f = 7.80-11.70-18.00-40.39
W = 32.3-21.4-14.0-6.4
Surface No. r d N d ν
1 36.033 1.00 1.84666 23.8
2 23.377 3.00 1.75 500 52.3
3 1255.273 0.73-6.14-11.25-19.78--
4 28.830 0.80 1.88300 40.8
5 8.179 3.10--
6 -24.064 0.80 1.77250 49.6
7 24.387 0.40--
8 * 13.009 2.30 1.84666 23.8
9 84.939 21.96-16.55-11.44-2.91--
10 * 10.785 2.79 1.58913 61.2
11 * -28.209 0.10--
12 5.621 2.40 1.49700 81.6
13 9.050 0.80 1.84666 23.8
14 4.504 8.51-11.58-14.81-20.62--
15 14.262 2.00 1.69680 55.5
16 51.252 2.34-1.72-1.50-2.91--
17 ∞ 1.50 1.51633 64.1
18 ∞ 0.50--
19 ∞ 0.50 1.51633 64.1
20 ∞ 0.80--
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
Aspheric data (Aspheric coefficient not shown is 0.00):
Surface No. K A4 A6 A8
8 0.00 -0.66384 × 10 -4 -0.66782 × 10 -6 0.14929 × 10 -8
10 0.00 0.73414 × 10 -5 0.28932 × 10 -5 0.26920 × 10 -6
11 0.00 0.22084 × 10 -3 0.37592 × 10 -5 0.34787 × 10 -6
[Example 4]

本発明の実施例4を図16ないし図20に示す。図16はズームレンズ系の短焦点距離端におけるレンズ構成を示し、図17、図18、図19及び図20はそれぞれ、短焦点距離端、短焦点距離側の第一の中間焦点距離、長焦点距離側の第二の中間焦点距離及び長焦点距離端における諸収差を示している。表4はその数値データである。基本的なレンズ構成は実施例1と同じである。絞りは、第10面(第3レンズ群30)の前方(物体側)0.97の位置にある。第4レンズ群は、1.5×fw(12.0)位置よりも若干長焦点距離側の焦点距離(15.1)でUターンする。
(表4)
A fourth embodiment of the present invention is shown in FIGS. FIG. 16 shows the lens configuration at the short focal length end of the zoom lens system, and FIGS. 17, 18, 19 and 20 respectively show the short focal length end, the first intermediate focal length on the short focal length side, and the long focal length. Various aberrations at the second intermediate focal length and long focal length end on the distance side are shown. Table 4 shows the numerical data. The basic lens configuration is the same as in the first embodiment. The stop is at a position 0.97 in front (object side) of the tenth surface (third lens group 30). The fourth lens unit makes a U-turn at a focal length (15.1) slightly longer than the 1.5 × fw (12.0) position.
(Table 4)

FNo.=1:2.8‐3.4‐3.8‐4.5
f=8.00‐12.00‐18.00‐38.00
W=31.8‐21.2‐14.2‐6.9
面 No. r d Nd ν
1 34.876 1.00 1.84666 23.8
2 24.378 3.24 1.72916 54.7
3 577.538 0.90‐5.77‐11.06‐20.24 ‐ ‐
4 83.100 0.90 1.88300 40.8
5 8.898 3.41 ‐ ‐
6 -20.543 0.80 1.72916 54.7
7 92.199 0.79 ‐ ‐
8 22.933 2.35 1.84666 23.8
9 -117.115 22.30‐17.26‐12.14‐2.91 ‐ ‐
10* 9.483 3.17 1.58636 60.9
11* -29.178 0.10 ‐ ‐
12 6.865 2.22 1.48749 70.2
13 13.754 1.49 1.84666 23.8
14 4.853 9.02‐13.18‐16.22‐21.07 ‐ ‐
15 22.124 2.80 1.69680 55.5
16 -48.024 1.91‐0.60‐0.47‐2.91 ‐ ‐
17 ∞ 1.50 1.51633 64.1
18 ∞ 0.50 ‐ ‐
19 ∞ 0.50 1.51633 64.1
20 ∞ 0.80 ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ(表示していない非球面係数は0.00である。):
面No. K A4 A6 A8
10 0.00 -0.64631×10-4 0.10135×10-5 0.73294×10-7
11 0.00 0.16335×10-3 0.19595×10-5 0.89576×10-7
[実施例5]
F No. = 1: 2.8-3.4-3.8-4.5
f = 8.00-12.00-18.00-38.00
W = 31.8-21.2-14.2-6.9
Surface No. r d N d ν
1 34.876 1.00 1.84666 23.8
2 24.378 3.24 1.72916 54.7
3 577.538 0.90-5.77-11.06-20.24--
4 83.100 0.90 1.88300 40.8
5 8.898 3.41--
6 -20.543 0.80 1.72916 54.7
7 92.199 0.79--
8 22.933 2.35 1.84666 23.8
9 -117.115 22.30-17.26-12.14-2.91--
10 * 9.483 3.17 1.58636 60.9
11 * -29.178 0.10--
12 6.865 2.22 1.48749 70.2
13 13.754 1.49 1.84666 23.8
14 4.853 9.02-13.18-16.22-21.07--
15 22.124 2.80 1.69680 55.5
16 -48.024 1.91-0.60-0.47-2.91--
17 ∞ 1.50 1.51633 64.1
18 ∞ 0.50--
19 ∞ 0.50 1.51633 64.1
20 ∞ 0.80--
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
Aspheric data (Aspheric coefficient not shown is 0.00):
Surface No. K A4 A6 A8
10 0.00 -0.64631 × 10 -4 0.10 135 × 10 -5 0.73294 × 10 -7
11 0.00 0.16335 × 10 -3 0.19595 × 10 -5 0.89576 × 10 -7
[Example 5]

本発明の実施例5を図21ないし図25に示す。図21はズームレンズ系の短焦点距離端におけるレンズ構成を示し、図22、図23、図24及び図25はそれぞれ、短焦点距離端、短焦点距離側の第一の中間焦点距離、長焦点距離側の第二の中間焦点距離及び長焦点距離端における諸収差を示している。表5はその数値データである。基本的なレンズ構成は実施例1と同じである。絞りは、第10面(第3レンズ群30)の前方(物体側)0.97の位置にある。第4レンズ群は、1.5×fw(12.0)位置よりも若干長焦点距離側の焦点距離(13.6)でUターンする。
(表5)
A fifth embodiment of the present invention is shown in FIGS. FIG. 21 shows the lens configuration at the short focal length end of the zoom lens system, and FIGS. 22, 23, 24 and 25 respectively show the short focal length end, the first intermediate focal length on the short focal length side, and the long focal length. Various aberrations at the second intermediate focal length and long focal length end on the distance side are shown. Table 5 shows the numerical data. The basic lens configuration is the same as in the first embodiment. The stop is at a position 0.97 in front (object side) of the tenth surface (third lens group 30). The fourth lens group makes a U-turn at a focal length (13.6) slightly longer than the 1.5 × fw (12.0) position.
(Table 5)

FNo.=1:2.8‐3.2‐3.6‐4.5
f=8.00‐12.00‐18.00‐38.00
W=31.7‐20.9‐14.1‐6.8
面 No. r d Nd ν
1 35.447 1.00 1.84666 23.8
2 23.573 3.15 1.72916 54.7
3 -1427.111 0.80 ‐6.11‐10.78‐18.22 ‐ ‐
4 34.168 0.80 1.88300 40.8
5 8.472 3.26 ‐ ‐
6 -22.545 0.80 1.72916 54.7
7 22.545 0.39 ‐ ‐
8* 12.988 2.30 1.82114 0.0
9 93.473 20.29‐14.98‐10.31‐2.87 ‐ ‐
10* 10.080 2.81 1.58636 60.9
11* -22.888 0.10 ‐ ‐
12 6.110 2.01 1.49700 81.6
13 10.452 1.15 1.84666 23.8
14 4.661 9.32‐12.04‐14.87‐20.73 ‐ ‐
15 14.238 2.20 1.69680 55.5
16 50.018 1.63‐1.31‐1.40‐2.91 ‐ ‐
17 ∞ 1.50 1.51633 64.1
18 ∞ 0.50 ‐ ‐
19 ∞ 0.50 1.51633 64.1
20 ∞ 0.80 ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ(表示していない非球面係数は0.00である。):
面No. K A4 A6 A8
8 0.00 -0.75433×10-4 -0.62067×10-6 0.51962×10-9
10 0.00 -0.11966×10-3 0.33551×10-6 -0.20473×10-9
11 0.00 0.10574×10-3 0.49431×10-7 0.33000×10-7
(表6)
F No. = 1: 2.8-3.2-3.6-4.5
f = 8.00-12.00-18.00-38.00
W = 31.7-20.9-14.1-6.8
Surface No. r d N d ν
1 35.447 1.00 1.84666 23.8
2 23.573 3.15 1.72916 54.7
3 -1427.111 0.80 -6.11-10.78-18.22--
4 34.168 0.80 1.88300 40.8
5 8.472 3.26--
6 -22.545 0.80 1.72916 54.7
7 22.545 0.39--
8 * 12.988 2.30 1.82114 0.0
9 93.473 20.29-14.98-10.31-2.87--
10 * 10.080 2.81 1.58636 60.9
11 * -22.888 0.10--
12 6.110 2.01 1.49700 81.6
13 10.452 1.15 1.84666 23.8
14 4.661 9.32-12.04-14.87-20.73--
15 14.238 2.20 1.69680 55.5
16 50.018 1.63-1.31-1.40-2.91--
17 ∞ 1.50 1.51633 64.1
18 ∞ 0.50--
19 ∞ 0.50 1.51633 64.1
20 ∞ 0.80--
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
Aspheric data (Aspheric coefficient not shown is 0.00):
Surface No. K A4 A6 A8
8 0.00 -0.75433 × 10 -4 -0.62067 × 10 -6 0.51962 × 10 -9
10 0.00 -0.11966 × 10 -3 0.33551 × 10 -6 -0.20473 × 10 -9
11 0.00 0.10574 × 10 -3 0.49431 × 10 -7 0.33000 × 10 -7
(Table 6)

各実施例の各条件式に対する値を表6に示す。
実施例1 実施例2 実施例3 実施例4 実施例5
条件式(1) 0.129 0.141 0.079 0.164 0.039
条件式(2) 0.844 0.840 0.846 0.834 0.836
条件式(3) 2.650 2.614 2.556 2.528 2.601
Table 6 shows values for each conditional expression in each example.
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4 Example 5
Conditional expression (1) 0.129 0.141 0.079 0.164 0.039
Conditional expression (2) 0.844 0.840 0.846 0.834 0.836
Conditional expression (3) 2.650 2.614 2.556 2.528 2.601

表6からも明らかなように、実施例1ないし実施例5の数値は、条件式(1)ないし(3)を満足しており、かつ収差図に示すように各焦点距離での諸収差もよく補正されている。
As is apparent from Table 6, the numerical values of Examples 1 to 5 satisfy the conditional expressions (1) to (3), and various aberrations at each focal length are also shown in the aberration diagrams. It is well corrected.

本発明によるズームレンズ系の実施例1の短焦点距離端におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the short focal distance end of Example 1 of the zoom lens system by this invention. 図1のレンズ構成の短焦点距離端における諸収差図である。FIG. 2 is a diagram illustrating various aberrations at a short focal length end of the lens configuration in FIG. 1. 図1のレンズ構成の第一の中間焦点距離(短焦点距離側)における諸収差図である。FIG. 3 is a diagram showing various aberrations at a first intermediate focal length (short focal length side) of the lens configuration in FIG. 1. 図1のレンズ構成の第二の中間焦点距離(長焦点距離側)における諸収差図である。FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations at the second intermediate focal length (long focal length side) of the lens configuration in FIG. 1. 図1のレンズ構成の長焦点距離端における諸収差図である。FIG. 3 is a diagram illustrating various aberrations at a long focal length end of the lens configuration in FIG. 1. 本発明によるズームレンズ系の実施例2の短焦点距離端におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the short focal distance end of Example 2 of the zoom lens system by this invention. 図6のレンズ構成の短焦点距離端における諸収差図である。FIG. 7 is a diagram illustrating various aberrations at a short focal length end of the lens configuration in FIG. 6. 図6のレンズ構成の第一の中間焦点距離(短焦点距離側)における諸収差図である。FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the first intermediate focal length (short focal length side) of the lens configuration in FIG. 6. 図6のレンズ構成の第二の中間焦点距離(長焦点距離側)における諸収差図である。FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the second intermediate focal length (long focal length side) of the lens configuration in FIG. 6. 図6のレンズ構成の長焦点距離端における諸収差図である。FIG. 7 is a diagram illustrating various aberrations at the long focal length end of the lens configuration in FIG. 6. 本発明によるズームレンズ系の実施例3の短焦点距離端におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the short focal distance end of Example 3 of the zoom lens system by this invention. 図11のレンズ構成の短焦点距離端における諸収差図である。FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations at a short focal length end of the lens configuration in FIG. 11. 図11のレンズ構成の第一の中間焦点距離(短焦点距離側)における諸収差図である。FIG. 12 is a diagram of various aberrations at the first intermediate focal length (short focal length side) of the lens configuration in FIG. 11. 図11のレンズ構成の第二の中間焦点距離(長焦点距離側)における諸収差図である。FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations at the second intermediate focal length (long focal length side) of the lens configuration in FIG. 11. 図11のレンズ構成の長焦点距離端における諸収差図である。FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations at a long focal length end of the lens configuration in FIG. 11. 本発明によるズームレンズ系の実施例4の短焦点距離端におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the short focal distance end of Example 4 of the zoom lens system by this invention. 図16のレンズ構成の短焦点距離端における諸収差図である。FIG. 17 is a diagram illustrating various aberrations at a short focal length end of the lens configuration in FIG. 16. 図16のレンズ構成の第一の中間焦点距離(短焦点距離側)における諸収差図である。FIG. 17 is a diagram of various aberrations at the first intermediate focal length (short focal length side) of the lens configuration in FIG. 16. 図16のレンズ構成の第二の中間焦点距離(長焦点距離側)における諸収差図である。FIG. 17 is a diagram of various aberrations at the second intermediate focal length (long focal length side) of the lens configuration in FIG. 16. 図16のレンズ構成の長焦点距離端における諸収差図である。FIG. 17 is a diagram of various aberrations at the long focal length end of the lens configuration in FIG. 16. 本発明によるズームレンズ系の実施例5の短焦点距離端におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the short focal distance end of Example 5 of the zoom lens system by this invention. 図21のレンズ構成の短焦点距離端における諸収差図である。FIG. 22 is a diagram illustrating various aberrations at a short focal length end of the lens configuration in FIG. 21. 図21のレンズ構成の第一の中間焦点距離(短焦点距離側)における諸収差図である。FIG. 22 is a diagram of various aberrations at the first intermediate focal length (short focal length side) of the lens configuration in FIG. 21. 図21のレンズ構成の第二の中間焦点距離(長焦点距離側)における諸収差図である。FIG. 22 is a diagram of various aberrations at the second intermediate focal length (long focal length side) of the lens configuration in FIG. 21. 図21のレンズ構成の長焦点距離端における諸収差図である。FIG. 22 is a diagram illustrating various aberrations at a long focal length end of the lens configuration in FIG. 21. 本発明によるズームレンズ系の簡易移動図である。It is a simple movement figure of the zoom lens system by this invention.

Claims (5)

  1. 物体側から順に、正の屈折力を有する可動の第1レンズ群と、負の屈折力を有する可動の第2レンズ群と、正の屈折力を有する可動の第3レンズ群と、正の屈折力を有する可動の第4レンズ群とからなり、
    短焦点距離端から長焦点距離端へのズーミングに際し、第1レンズ群と第2レンズ群の間隔は増大し、第2レンズ群と第3レンズ群の間隔は減少し、第3レンズ群と第4レンズ群の間隔は増大し、第1レンズ群と第3レンズ群は間隔を変化させずに、全てのレンズ群が移動し、
    第4レンズ群は短焦点距離端から長焦点距離端へのズーミングに際し、一旦像面側へ移動した後物体側へ移動するUターン軌跡を取り、
    次の条件式(1)ないし(3)を満足することを特徴とするズームレンズ系。
    (1)0.02<ΔX4/fw<0.2
    (2)0.5<|f2|/f3<1
    (3)2.528≦m3t/m3w<4
    但し、
    fw:短焦点距離端の全系焦点距離、
    ΔX4:fwから1.5×fwまでの焦点距離が変化したときの第4レンズ群の移動量(短焦点距離端におけるレンズ位置を基準に、像面側に移動する場合を+とする)、
    fi:第iレンズ群の焦点距離(i=2、3)、
    m3t:長焦点距離端での無限遠合焦時における第3レンズ群の近軸横倍率、
    m3w:短焦点距離端での無限遠合焦時における第3レンズ群の近軸横倍率。
    In order from the object side, a movable first lens group having a positive refractive power, a movable second lens group having a negative refractive power, a movable third lens group having a positive refractive power, and a positive refraction. A movable fourth lens group having power,
    During zooming from the short focal length end to the long focal length end, the distance between the first lens group and the second lens group increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, and the third lens group and the second lens group The distance between the four lens groups increases, and all the lens groups move without changing the distance between the first lens group and the third lens group,
    During zooming from the short focal length end to the long focal length end, the fourth lens group takes a U-turn locus that moves once to the image plane side and then moves to the object side,
    A zoom lens system satisfying the following conditional expressions (1) to (3):
    (1) 0.02 <ΔX4 / fw <0.2
    (2) 0.5 <| f2 | / f3 <1
    (3) 2.528 ≦ m3t / m3w <4
    However,
    fw: total focal length at the short focal length end,
    ΔX4: the amount of movement of the fourth lens group when the focal length changes from fw to 1.5 × fw (when moving to the image plane side with respect to the lens position at the short focal length end as +),
    fi: focal length of the i-th lens group (i = 2, 3),
    m3t: paraxial lateral magnification of the third lens group at the time of focusing at infinity at the long focal length end,
    m3w: Paraxial lateral magnification of the third lens group at the time of focusing at infinity at the short focal length end.
  2. 請求項1記載のズームレンズ系において、第2レンズ群は、短焦点距離端から長焦点距離端へのズーミングに際し像側に移動するズームレンズ系。 2. The zoom lens system according to claim 1, wherein the second lens group moves toward the image side during zooming from the short focal length end to the long focal length end.
  3. 請求項1または2記載のズームレンズ系において、第1レンズ群は負レンズ1枚と正レンズ1枚で構成され、第4レンズ群は正レンズ1枚で構成されているズームレンズ系。 3. The zoom lens system according to claim 1, wherein the first lens group includes one negative lens and one positive lens, and the fourth lens group includes one positive lens.
  4. 請求項1ないし3のいずれか1項記載のズームレンズ系において、第3レンズ群は正レンズ2枚と負レンズ1枚で構成されているズームレンズ系。 4. The zoom lens system according to claim 1, wherein the third lens group includes two positive lenses and one negative lens. 5.
  5. 請求項1ないし4のいずれか1項記載のズームレンズ系において、第4レンズ群を移動させてフォーカシングを行うズームレンズ系。 5. The zoom lens system according to claim 1, wherein focusing is performed by moving the fourth lens unit. 6.
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