JP4007088B2

JP4007088B2 - Scroll compressor

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Publication number: JP4007088B2
Application number: JP2002178167A
Authority: JP
Inventors: 清春池田; 博史小川; 毅伏木; 崇史瀬畑; 康巨鈴木; 稔石井
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 2002-06-19
Filing date: 2002-06-19
Publication date: 2007-11-14
Anticipated expiration: 2019-05-18
Also published as: JP2003042087A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、冷凍・空調機器に使用されるスクロール圧縮機に係わるものである。
【０００２】
【従来の技術】
図１２は特願平１０−３３０７７５に記載のスクロール圧縮機の縦断面図である。
図において、１は固定スクロールであり、外周部はガイドフレーム１５にボルト（図示せず）によって締結されている。台板部１ａの一方の面（図１２において下側）には板状渦巻歯１ｂが形成されると同時に、外周部にはオルダム案内溝１ｃがほぼ一直線上に２ヶ形成されている。このオルダム案内溝１ｃにはオルダムリング９の爪９ｃが往復摺動自在に係合されている。さらに固定スクロール１の側面からは、吸入管１０ａが密閉容器１０を貫通して圧入されている。
【０００３】
２は揺動スクロールであり、台板部２ａの上面には固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂと実質的に同一形状の板状渦巻歯２ｂが設けられており、幾何学的に圧縮室１ｄを形成している。台板２ａの板状渦巻歯２ｂと反対側の面の中心部には中空円筒のボス部２ｆが形成されており、主軸４上端の揺動軸部４ｂと回転自在に係合されている。また同面にはコンプライアントフレーム３のスラスト軸受け３ａと圧接摺動可能なスラスト面２ｄが形成されている。揺動スクロール台板２ａの外周部には、前記固定スクロール１のオルダム案内溝１ｃと９０度の位相差をもつオルダム案内溝２ｅがほぼ一直線上に２ヶ形成されており、このオルダム案内溝２ｅにはオルダムリング９の爪９ａが往復摺動自在に係合されている。また台板部２ａには前記圧縮室１ｄとスラスト面２ｄを貫通する抽気孔２ｊが設けられ、圧縮途中の冷媒ガスを抽出してスラスト面２ｄに導く構造となっている。
なお抽気孔２ｊは図１３（ａ）に示すように１本の斜め穴であっても、図１３（ｂ）に示すように３本の穴と抽気孔栓２ｉで構成されていても実質的にその機能は同じである。
【０００４】
コンプライアントフレーム３はその外周部に設けられた上下２つの円筒面３ｄ、３ｅを、ガイドフレーム１５の内周部に設けた円筒面１５ａ、１５ｂにより半径方向に支持されており、その中心部にはモータ７により回転駆動される主軸４を半径方向に支持する主軸受け３ｃおよび副主軸受け３ｈが形成されている。またスラスト軸受け３ａ面内からコンプライアントフレ−ム３を軸方向に貫通し、フレ−ム空間１５ｆに連通する連絡通路３ｓが設けてあり、そのスラスト軸受け側開口部２ｋは揺動スクロール抽気孔２ｊに対面して配置されている。
【０００５】
図１４は抽気孔２ｊのコンプライアントフレ−ム側開口部２ｋの運転中の円軌跡と、連絡通路３ｓの揺動スクロ−ル側開口部（くぼみ部）３ｆの位置関係を示した模式図である。抽気孔２ｊのコンプライアントフレ−ム側開口部２ｋは、通常運転時にはそのなす円軌跡がコンプライアントフレーム３のスラスト軸受け３ａの軸受け面内部に設けた連絡通路の開口部３ｆにおさまるように配置されており、揺動スクロール２とコンプライアントフレーム３の密着摺動により、吸入圧力雰囲気空間１ｇへのリークはない構造となっている。
【０００６】
ガイドフレーム１５の外周面１５ｇは焼きばめ、もしくは溶接などによって密閉容器１０に固着されているものの、その外周部に設けた切り欠き部１５ｃにより、固定スクロール１の吐出ポート１ｆから吐出される高圧の冷媒ガスをモータ側に設けられた吐出管１０ｂに導く流路は確保されている。またガイドフレーム１５の内周面には、コンプライアントフレーム３の外周面に形成された上下円筒面３ｄ、３ｅと係合する円筒面１５ａ、１５ｂおよびシール材を収納するシール溝が２カ所設けられており、それぞれシール材１６ａ、１６ｂが設置されている。
これら２つのシール材を用いて密封されたガイドフレーム１５の内周面とコンプライアントフレーム３の外周面からなるフレーム空間１５ｆは、コンプライアントフレーム３の連絡通路３ｓとのみ連通しており、揺動スクロール抽気孔２ｊより供給される圧縮途中の冷媒ガスを封入する構造となっている。
なお、固定スクロ−ル１の台板部１ａを密閉容器１０に焼きばめ等で固着し、これにガイドフレ−ム１５をボルト締結等で固定してもよい。
【０００７】
４は主軸であり、その上端部は揺動スクロール２の揺動軸受け２ｃと回転自在に係合する揺動軸４ｂが形成されており、その下側には主軸バランサ４ｅが焼きばめられている。さらにその下にはコンプライアントフレーム３の主軸受け３ｃおよび副主軸受け３ｈと回転自在に係合する主軸部４ｃが形成されている。また主軸４の下側はサブフレーム６の副軸受け６ａと回転自在に係合する副軸部４ｄが形成され、この副軸部４ｄと前述した主軸部４ｃ間にはロータ８が焼きばめられている。
ロータ８の上端面には上バランサ８ａが、下端面には下バランサ８ｂが固定されており、前述した主軸バランサ４ｅとあわせて合計３ヶのバランサにより、静バランスおよび動バランスがとられている。さらに主軸４の下端にはオイルパイプ４ｆが圧入されており、密閉容器１０底部にたまった冷凍機油１０ｅを吸い上げる構造となっている。
密閉容器１０の側面にはガラス端子１０ｆが設置されており、モータ７からのリード線が接合されている。
【０００８】
つぎにこのスクロール圧縮機の基本動作について説明する。
低圧の吸入冷媒は吸入管１０ａから固定スクロール１および揺動スクロール２の板状渦巻歯で形成される圧縮室１ｄに入る。モータ７により駆動される揺動スクロール２は偏心旋回運動とともに圧縮室１ｄの容積を減少させる。この圧縮行程により吸入冷媒は高圧となり、固定スクロール１の吐出ポート１ｆより密閉容器１０内に吐き出される。
なお上記圧縮行程において圧縮途中の中間圧力の冷媒ガスは揺動スクロール２の抽気孔２ｊよりコンプライアントフレーム３の連絡通路３ｓを経て、フレーム空間１５ｆに導かれ、この空間の中間圧力雰囲気を維持する。
高圧となった吐出ガスは密閉容器１０内を高圧雰囲気で満たし、やがて吐出パイプ１０ｂから圧縮機外に放出される。
【０００９】
密閉容器１０底部の冷凍機油１０ｅは、差圧により主軸４を軸方向に貫通する中空空間４ｇを通り揺動軸受け部２ｇに導かれる。この軸受け部の絞り作用によって中間圧力となった冷凍機油１０ｅは、揺動スクロール２とコンプライアントフレーム３によって囲まれた空間（ボス部空間）２ｈを満たし、この空間と低圧雰囲気空間を連絡する圧力調整弁（記載せず）を経由して低圧空間に導かれ、低圧の冷媒ガスとともに圧縮室１ｄに吸入される。圧縮行程により冷凍機油１０ｅは高圧の冷媒ガスとともに吐出ポート１ｆから密閉容器１０内に開放され、ここで冷媒ガスと分離されて再び密閉容器底部に戻る。
【００１０】
さて、コンプライアントフレーム３には、圧縮作用により固定スクロール１と揺動スクロール２が軸方向に離れようとするスラストガス力と、ボス部空間２ｈの中間圧力によりコンプライアントフレーム３と揺動スクロール２が離れようとする力の合計が、図中下向きの力として作用する。
一方、圧縮途中の冷媒ガスを導いて中間圧力雰囲気となったフレーム空間１５ｆがコンプライアントフレーム３に働く力と、下部の高圧雰囲気に露出している部分に作用する差圧力の合計が、コンプライアントフレ−ム３の上向きの力として作用する。
定常運転時においては前述した上向きの力が下向きの力を上回るように設定されており、このためコンプライアントフレーム３は上下２つの嵌合された円筒面３ｄ、３ｅにガイドされて上方に浮上する。揺動スクロール２はコンプライアントフレーム３と密着摺動して同様に浮上し、その板状渦巻歯２ｂを固定スクロール１に接触させて摺動する。
【００１１】
また起動時や液圧縮時などには前述したスラストガス力が大きくなり、揺動スクロール２はスラスト軸受け３ａを介してコンプライアントフレーム３を下方に強く押し下げるので、揺動スクロール２と固定スクロール１の歯先と歯底には比較的大きな隙間が生じ、圧縮室の異常な圧力上昇は回避される。この動作をリリーフ動作といい、生じる隙間量をリリーフ量という。
リリーフ量はコンプライアントフレーム３とガイドフレーム１５が衝突するまでの距離により管理される。
【００１２】
コンプライアントフレーム３には揺動スクロール２に発生する転覆モーメントの一部または全部が、スラスト軸受け３ａを介して伝達されるものの、主軸受け３ｃから受ける軸受け負荷と、その反作用である２つの合力、すなわちコンプライアントフレーム３とガイドフレーム１５の上下２つの円筒嵌合面３ｄ、３ｅから受ける反力の合力によって生じる偶力が前記転覆モーメントを打ち消すように作用するので、非常に良好な定常運転時追随動作安定性、およびリリーフ動作安定性を有する。
【００１３】
ここでコンプライアントフレーム３および揺動スクロール２の浮上力を発生させるフレーム空間１５ｆの中間圧力について補足説明する。
フレーム空間１５ｆの中間圧力は圧縮室１ｄにて圧縮途中の冷媒ガスを、揺動スクロール抽気孔２ｊとコンプライアントフレーム連絡通路３ｓを経て供給される。抽気孔２ｊから連絡通路３ｓへの冷媒ガスの連絡は図１４に示すように、抽気孔２ｊのコンプライアントフレ−ム側開口部２ｋの円軌跡中心と、これと同心で半径の大きいスラスト軸受け側のくぼみ部３ｆにより構成され、常時連通を保つ構造となっている。
【００１４】
図１５は揺動スクロール２に配置した抽気孔の板状渦巻歯２ｂ側開口部（圧縮室側に開口する開口部）２ｍとクランク角の説明図である。
クランク角は渦巻歯外周側に初めて三日月形の圧縮室が形成された時点を０度とし、それから揺動スクロ−ルの公転角（主軸４の回転角）と定義し、クランク角が９０、１８０、２７０度となるにつれて圧縮室容積が減少することで冷媒ガスの圧縮行程をなす。抽気孔２ｊの板状渦巻歯側開口部２ｍは固定スクロール１および揺動スクロール２の板状渦巻歯１ｂ、２ｂにより幾何学的に構成される三日月形の圧縮室１ｄに常時臨む位置に設定されており、フレーム空間１５ｆの中間圧力冷媒ガスが、連絡通路３ｓと抽気孔２ｊを経て吸入圧力雰囲気の空間１ｇに逆流することはない。フレーム空間１５ｆから吸入圧力雰囲気空間１ｇへの冷媒ガスの逆流が起こると、体積効率が低下し、圧縮機の性能を損なうからである。
したがって抽気孔２ｊの板状渦巻歯側開口部２ｍは、揺動スクロール板状渦巻歯２ｂの比較的中心側に配置することになる。具体的には揺動スクロール板状渦巻歯２ｂの巻き終わり（外側）位置から、最低でも一回り以上内側の台板２ａに設ける必要がある（図１４では、揺動スクロ−ル板状渦巻歯２ｂの巻き終わり位置から丁度一回り内側）。
【００１５】
図１６はクランク角と圧縮室１ｄ内圧力、抽気孔２ｊの板状渦巻歯側開口部２ｍ雰囲気、およびフレーム空間１５ｆの圧力推移を示したものである。なおクランク角は、固定スクロールおよび揺動スクロールの板状渦巻歯のなす三日月形の圧縮室１ｄが渦巻歯外周側に初めて形成された時点を０度と定義し、抽気孔２ｊの板状渦巻歯側開口部２ｍはクランク角で０〜３６０度の区間で圧縮室１ｄに臨む位置に設定した。
圧縮室内圧はクランク角にして約１．２５回転（３６０＋９０度）で吐出（高圧）圧力（Ｐｄ）に達し、吐出ポート１ｆから吐き出される。一方抽気孔２ｊの板状渦巻歯側開口部２ｍ付近はクランク角０〜３６０度まで、ひとつの圧縮室圧力に開口しているが、３６０度を境にひとつ外側の圧縮室に開口するので圧力は不連続な形で急激に低下する（吸入圧力Ｐｓ）。フレーム空間１５ｆは抽気孔２ｊと連絡通路３ｓを介して圧縮室１ｄに常時臨んでいるので、その圧力は圧縮室１ｄの内圧変動につられて若干緩和された圧力脈動をとりながら推移する。フレーム空間１５ｆの中間圧力の平均値はこの積算平均となる。
【００１６】
また、これはフレーム空間１５ｆの設定できる中間圧力の最小値である。図１５においてこれ以上、抽気孔２ｊの板状渦巻歯側開口部２ｍを板状渦巻歯の巻き終わり側にシフトさせると、フレーム空間１５ｆが抽気孔２ｊを介して吸入圧力雰囲気空間１ｇと連通する領域が発生し、冷媒ガスが逆流して体積効率の低下を招くからである。
【００１７】
前述したようにフレーム空間１５ｆの中間圧力は、コンプライアントフレーム３を浮上させて固定スクロール１と揺動スクロール２を軸方向に接触させて摺動するための押し付け力を発生させる。設計段階では過剰な押し付け力で摺動ロスが増加することのないよう、この中間圧力値を必要最小限となるよう設定するのが重要なポイントである。
フレーム空間１５ｆの圧力が前述した最小値よりも下げられない場合は、２つのシール材で構成されるフレーム空間１５ｆの軸方向投影面積を調整するなどして押し付け力を制御しなければならない。
【００１８】
【発明が解決しようとする課題】
以上に説明した、コンプライアントフレーム３が軸方向に可動である前記のスクロール圧縮機は、コンプライアントフレーム３および揺動スクロール２を浮上させる力を、圧縮室内に開口するように設けられた抽気孔２ｊより中間圧力の冷媒ガスををフレーム空間１５ｆに導いて発生させている。
この抽気孔２ｊの板状渦巻歯側開口部２ｍは常に圧縮室内に臨むよう配置しなければならない。抽気孔２ｊが吸入圧力雰囲気空間１ｇに臨むよう配置されると、フレーム空間１５ｆの中間圧力ガスが吸入圧力雰囲気側１ｇに逆流して体積効率は低下し、圧縮機の性能を損なうからである。
【００１９】
したがってフレーム空間１５ｆの中間圧力設定値は、最低でも圧縮室形成からクランク角３６０度までの圧力の積算平均となるが、フレーム空間１５ｆの軸方向投影面積が他の制約により小さくできない場合は、コンプライアントフレーム３および揺動スクロール２を浮上させる力が過剰となり、摩擦増加による性能悪化や歯先焼き付きによる信頼性低下の原因となる問題があった。
【００２０】
この発明は上記の問題点を解消するためになされたもので、フレーム空間１５ｆの軸方向投影面積が他の制約により小さくできない場合でも、容易な手段でフレーム空間１５ｆの中間圧力を低く、正確に所望の圧力に設定できる自由度を与え、最適な歯先の押し付け力により良好な性能と信頼性の高いスクロール圧縮機を得ることを目的とする。
【００２１】
また以上に説明した、コンプライアントフレーム３が軸方向に可動である前記のスクロール圧縮機は、フレーム空間１５ｆが圧縮室１ｄと常時連通しているためにフレーム空間１５ｆの中間圧力冷媒ガスが圧縮室の圧力脈動の影響をうけて、その差圧により２つの空間を行き来する呼吸損失が発生する。
呼吸損失とは図１６において、クランク角３６０度時点でフレーム空間１５ｆの開口する圧縮室がひとつ外側に移行して不連続に圧力が急低下するので、フレーム空間１５ｆの中間圧力との差により冷媒ガスの一部が圧縮室内１ｄに戻り、その後の圧縮行程の進行とともに再びフレーム空間１５ｆに供給されることの繰り返しで発生する冷媒滞留であり、圧縮機の電気入力増加や能力不足の原因となる。
低速運転領域においてはこの呼吸損失が顕著となり、またフレーム空間１５ｆの圧力も不安定になることから、固定スクロール１と揺動スクロール２の軸方向押し付け力が安定せず、性能低下や信頼性低下の原因となる。
【００２２】
この発明は上記の問題点を解消するためになされたもので、圧縮室１ｄの圧力変動がフレーム空間１５ｆに伝播するのを抑制して中間圧力を安定維持しやすく、低速運転領域においても呼吸損失による性能低下のないスクロール圧縮機を得ることを目的とする。
【００２３】
また以上に説明したコンプライアントフレームが軸方向に可動である前記のスクロール圧縮機は、前述したようにフレーム空間１５ｆの中間圧力冷媒ガスが吸入圧力雰囲気空間１ｇに逆流するのを防ぐために、抽気孔２ｊの渦巻き側開口部２ｍは常に圧縮室内に開口する位置に設定しなければならない。したがって抽気孔２ｊの渦巻き側開口部２ｍは渦巻きの比較的中心側に配置する。
これに対し抽気孔２ｊのスラスト面側開口部２ｋは、運転中の円軌跡をスラスト軸受け３ａ面内におさめて連絡通路３ｓ以外、具体的にはボス部空間２ｈや吸入圧力雰囲気空間１ｇへのリークを抑制できる位置に設定しなければならない。このような場合、この２つの開口部２ｍ、２ｋをつなぐ抽気孔２ｊは台板に鉛直なキリ穴となることは稀で、ほとんどの場合は図１３（ａ）（ｂ）に示すように、斜め穴あるいは３本の穴と抽気孔栓２ｉにて構成される。
【００２４】
このとき抽気孔２ｊの渦巻き側開口部２ｍが渦巻きの中心に近い場所にあるほど、抽出孔の加工進入角（斜め穴の角度）が大きくなり、加工精度や工具寿命に不具合を与える。具体的には工具の折損等の発生する確率が増加する。また抽出孔を３つの穴と抽気孔栓で構成する場合は、台板に平行な横穴の加工深さが大きくなり、同様に加工精度や工具の寿命などに不具合を与える問題があった。
【００２５】
この発明は上記の問題点を解消するためになされたもので、抽気孔２ｊの板状渦巻歯側開口部２ｍが渦巻きの比較的外周側に配置され、吸入圧力雰囲気１ｇに臨む場合においても、フレーム空間１５ｆの冷媒ガスが吸入圧力雰囲気空間１ｇに逆流して体積効率の低下を招くことなく、さらに抽気孔２ｊの加工精度や工具寿命も損なわないスクロール圧縮機を得ることを目的とする。
【００２８】
【課題を解決するための手段】
本発明のスクロール圧縮機は、密閉容器内に設けられ、それぞれの台板上の板状渦巻歯が相互間に圧縮室を形成するようにかみ合わされた固定スクロールおよび揺動スクロールと、前記揺動スクロ−ルを駆動する主軸と、前記主軸を半径方向に支持し、前記揺動スクロ−ルを軸方向に支持するコンプライアントフレ−ムと、前記コンプライアントフレームを半径方向に支持するガイドフレームと、を備え、前記コンプライアントフレームと前記ガイドフレームとの間に設けられたフレーム空間に前記圧縮室の圧縮途中の中間圧のガスを供給するスクロ−ル圧縮機において、前記圧縮室の圧縮途中の中間圧のガスを前記フレーム空間に供給する供給路に絞り手段を備えたものである。
【００２９】
本発明のスクロール圧縮機は、前記揺動スクロールの台板に設けられ、一端が前記圧縮室に開口し、他端が前記コンプライアントフレーム側に開口する抽気孔と、前記コンプライアントフレームに設けられ、一端が前記揺動スクロール側に開口し、他端が前記フレーム空間に開口する連絡通路と、によって前記供給路を構成し、前記抽気孔あるいは前記連絡通路のうち、少なくとも一方に絞り手段を設けたものである。
【００３０】
本発明のスクロール圧縮機は、前記絞り手段を、小孔付きのセットボルト又は小孔付きの板金等の別部材で構成するようにしたものである。
【００３１】
本発明のスクロール圧縮機は、前記絞り手段を、内径φ０．５ｍｍ以上φ１．０ｍｍ以下の範囲内に設定したものである。
【００３２】
【発明の実施の形態】
実施の形態１
図１〜５において、本発明の実施の形態１の説明を行う。
図１は本発明の実施の形態１の縦断面図である。各部については図１２と同様のものは、同符号を付して説明を省略する。
図２は本発明の特徴である抽気孔２ｊとコンプライアントフレーム３周辺について示した部分断面図である。
図１、図２において、２ｊは揺動スクロール台板２ａに設けた抽気孔である。抽気孔２ｊは小径のキリにて斜め穴加工を施して形成されており、それ自体がひとつの絞り手段である絞り流路となっている。抽気孔の開口部の一方２ｍ（圧縮室に開口する開口部）は固定スクロール１の板状渦巻歯と幾何学的に構成される三日月形の圧縮室に臨み、他方２ｋ（コンプライアントフレ−ム側に開口する開口部）はコンプライアントフレームのスラスト軸受け面３ａ内に、その円軌跡の全てがおさまるように配置されている。
【００３３】
この２つの開口部２ｍ、２ｋの連結は図２で示すように小径の斜め穴で構成されているが、前記の図１３（ｂ）に示すように３つの穴と抽気孔栓２ｉで構成する場合は、２つの開口部２ｍ、２ｋはそれぞれ台板２ａに絞り手段である鉛直な小径のキリ穴を形成することにより、さらに大きな絞り効果を得ることができる。
【００３４】
３はコンプライアントフレームであり、２つの円筒面３ｄ、３ｅをガイドフレーム１５に係合することで半径方向に支持されている。スラスト軸受け面３ａにはフレーム空間１５ｆに連通する連絡通路３ｓが設けてあり、そのスラスト軸受け側には揺動スクロ−ル側に開口する開口部であるくぼみ部３ｆを円形の機械加工にて施してある。連絡通路３ｓの途中には小径のキリ穴による絞り手段である絞り流路３ｇが設けてある。
くぼみ部３ｆは揺動スクロール抽気孔２ｊのコンプライアントフレ−ム側開口部２ｋに対面する位置に設けてあり、その中心と抽気孔の開口部２ｋのなす円軌跡中心がオフセットして配置されている。
【００３５】
図３は、実施の形態１の間欠連通手段を説明する図であり、運転中に揺動スクロール抽気孔２ｊのコンプライアントフレ−ム側開口部２ｋがなす円軌跡と、コンプライアントフレームの連絡通路３ｓの揺動スクロ−ル側開口部であるくぼみ部３ｆの干渉を示した模式図である。図は抽気孔２ｊと連絡通路３ｓが連通するタイミングを、主軸４の一回転中の約半分の区間となるようにそのオフセット量と方向を設定したケースである。抽気孔２ｊのコンプライアントフレ−ム側開口部２ｋの円軌跡がくぼみ部３ｆから外れた区間では、抽気孔のコンプライアントフレ−ム側開口部２ｋがスラスト軸受け３ａに密着し、圧縮室１ｄとフレーム空間１５ｆの連通は遮断される。
以降の説明のために、抽気孔の開口部２ｋとくぼみ部３ｆを以下のように設定したケースを間欠連通手段の一例に挙げる。
▲１▼ 前述したように初めて三日月形圧縮室の形成した時点をクランク角の０度とし、抽気孔２ｊの板状渦巻歯側開口部（圧縮室に開口する開口部）２ｍは０度から３６０度までの区間で圧縮室に臨む。
▲２▼ 抽気孔のコンプライアントフレ−ム側開口部２ｋの円軌跡中心と連絡通路３ｓの入口の円形くぼみ部３ｆ中心は、前述のクランク角において０〜１８０度の範囲で開口部２ｋとくぼみ部３ｆが連通するよう、そのオフセット量と方向を設定する。
【００３６】
図４は以上の設定において、クランク角と圧縮室１ｄ、抽気孔２ｊの板状渦巻歯側開口部２ｍ雰囲気及びフレーム空間１５ｆの圧力変動を示したものである。圧縮室内圧力は圧縮行程とともに上昇し、クランク角が約１．２５回転（３６０＋９０度）で高圧（吐出圧力Ｐｄ）に達して吐出ポート１ｆから吐出される。抽気孔の板状渦巻歯側開口部２ｍ雰囲気の圧力は圧縮室内圧力に伴い上昇し、クランク角３６０度にて、ふたたびクランク角０度の圧縮室内圧力（吸入圧力Ｐｓ）に等しくなる形で圧力変動する。
一方、フレーム空間１５ｆは抽気孔２ｊとくぼみ部３ｆによる前記の間欠連通手段により、圧縮室１ｄとフレーム空間１５ｆの連通が比較的圧力変動の小さいクランク角０〜１８０度となるよう制御されており、さらに抽気孔２ｊ自体の絞り手段による絞り効果と連絡通路３ｓに設置した絞り手段である絞り流路３ｇの効果も相まって、フレーム空間１５ｆの圧力脈動は小さく、従来例の圧力変動（図１６）よりも安定維持された状態で推移している。
圧縮上昇勾配の大きくなるクランク角１８０〜３６０度の区間では、くぼみ部３ｆによる間欠連通手段により圧縮室１ｄとフレーム空間１５ｆの連通が遮断されているので、圧縮室１ｄの圧力変動がフレーム空間１５ｆに及ぼす影響はなく、呼吸損失での性能低下はない。特に低速運転において上記の効果は顕著であり、フレ−ム空間１５ｆは安定した中間圧力により良好な信頼性と性能を維持できる。
【００３７】
図４ではクランク角０〜１８０度を、圧縮室１ｄとフレーム空間１５ｆの連通範囲に設定したが、くぼみ部３ｆのオフセット量と方向を調整することで抽出する圧力値は自由に設定可能で、従来例の中間圧力設定の最小値よりも小さな値を設定することもできる。またフレーム空間１５ｆの軸方向投影面積が他の制約により調整できない場合でも、フレ−ム空間１５ｆには任意の中間圧力を容易に設定できることから、コンプライアントフレーム３および揺動スクロール２を浮上させる力も最適な値を容易に得ることが可能となる。
【００３８】
図３ではコンプライアントフレームのくぼみ部３ｆを円形の機械加工としたが、抽気孔のコンプライアントフレ−ム側開口部２ｋの円軌跡中心と円形くぼみ部３ｆ中心のオフセット量が小さいと、間欠連通における連通遮断時のシール距離が充分とれないケースもあり得る。図５（ａ）はこれを示した模式図であるが、特に小形のスクロール圧縮機においては開口部２ｋの周回半径も小さくなり、このシール距離の絶対値が小さくならざるを得ない。シ−ル距離が小さいと遮断時にでも漏れるおそれがある。
このようなケースではくぼみ部３ｆを円形とせず、図５（ｂ）のように異形のくぼみ部３ｆをエンドミル等で成形すればシール距離を大きくできる。小径エンドミルでの成形が工具寿命や加工時間での問題となれば、型成形や放電加工などの電気加工にて成形してもその効果は同様である。図５（ｃ）、図５（ｄ）はその他のくぼみ部の形状例を挙げているが、必要な中間圧力と連通区間幅により、様々な形状と加工手段が挙げられる。図５は間欠連通手段を説明する前記図３とは別の説明図である。
【００３９】
実施の形態２
図６は発明の実施の形態２における揺動スクロール抽気孔２ｊの板状渦巻歯側開口部２ｍの配置、また図７は実施の形態２の間欠連通手段を説明する図であり、抽気孔のコンプライアントフレ−ム側開口部２ｋの円軌跡とくぼみ部３ｆの干渉による間欠連通領域についての説明図である。
【００４０】
揺動スクロール抽気孔２ｊの板状渦巻歯側開口部２ｍは図３に示した位置よりもさらに外側にシフトし、渦巻巻き終わり位置から半周内側に入った位置の台板２ａに設置してある。このような配置にすると、抽気孔の板状渦巻歯側開口部２ｍは主軸４一回転中に圧縮室形成以前の吸入圧力雰囲気空間１ｇに臨む領域が発生する。図６ではクランク角１８０〜３６０度の区間で開口部２ｍは吸入圧力空間１ｇに臨み、従来例に示したスクロール圧縮機では、このタイミングでフレーム空間１５ｆから吸入圧力雰囲気空間１ｇに冷媒ガスの逆流が起こり、体積効率が低下することは先に述べた。
【００４１】
しかし発明の実施の形態２における間欠連通手段では図７に示すように、抽気孔の板状渦巻歯側開口部２ｍが吸入圧力雰囲気空間１ｇに臨んでいるクランク角１８０〜３６０度の区間は、抽気孔２ｊのコンプライアントフレ−ム側開口部２ｋがフレーム空間１５ｆと連通することのないよう、くぼみ部３ｆのオフセット量と方向を設定しているので、このタイミングでフレーム空間１５ｆの冷媒ガスが吸入圧力雰囲気空間１ｇに逆流することはない。
【００４２】
図８はこの場合のクランク角と抽気孔２ｊの板状渦巻歯側開口部２ｍ雰囲気、フレーム空間１５ｆの圧力変動を示している。
抽気孔２ｊの板状渦巻歯側開口部２ｍはクランク角１８０〜３６０度の区間において吸入圧力雰囲気にも臨み、吸入圧力（Ｐｓ）となっている。しかし上記のように、この区間は抽気孔のコンプライアントフレ−ム側開口部２ｋとくぼみ部３ｆの干渉により、フレーム空間１５ｆへの連通は回避されている。したがってフレーム空間１５ｆの圧力は発明の実施の形態１のケースと同様に圧力変動の少ない、安定した状態で推移していることがわかる。
同様に発明の実施の形態１で述べた連絡通路３Ｓの絞り手段である絞り流路も設置されているのでフレーム空間１５ｆの中間圧力を安定維持でき、低速運転における呼吸損失も小さく、良好な信頼性と性能を維持できる。
【００４３】
そればかりか抽気孔の板状渦巻歯側開口部２ｍを渦巻の比較的外周に配置できるので、図９（ａ）に示すように抽気孔２ｊの斜め穴の加工進入角度θ１は内周に配置の加工進入角度θ２に比較して小さくすることができ、加工精度よく生産性に優れた抽気孔の加工を実現できる。工具寿命の向上も図れる。
図９（ｂ）のように抽気孔２ｊを３つの穴と抽気孔栓において設ける場合は、台板に平行な横穴の加工深さＤ１が内周に配置の場合の横穴の加工深さＤ２と比較して小さくなるので、同様に精度よく生産性に優れた抽気孔２ｊの加工を実現できる。工具寿命の向上も図れる。またこのような形態の抽気孔２ｊでは、台板２ａに平行な横穴を介して絞り手段である小径キリ穴を２ヶ設けることができるので、抽気孔２ｊの絞り効果がさらに大きくなり、圧力変動を緩和する効果も大きくなることは発明の実施の形態１で述べたのと同様である。
【００４４】
実施の形態３
図１０（ａ）はコンプライアントフレーム３の連絡通路３ｓにおける絞り手段である絞り流路３ｇを、小孔を成形したセットボルトにて代用した例である。また図１０（ｂ）はセットボルトの代わりに小孔３ｇを設けた板金片を設置することで、同様の絞り効果を得るものである。圧縮室１ｄとフレーム空間１５ｆの圧力変動の伝播を緩和し、フレーム空間１５ｆから圧縮室１ｄへの冷媒ガス逆流の抵抗となる効果は、実施の形態１および２と同様である。
【００４５】
図１や図２に示すように連絡通路３ｓに直接絞り流路３ｇを設けることは、部品点数を減らす観点で有効であるが、一方、加工行程の複雑化や加工機必要工具の増加などの不具合もある。したがって絞り流路のような箇所は別部品にて構成し、別途設置するほうが生産性としては効率的とも言える。
【００４６】
実施の形態４
図１１は揺動スクロールの抽気孔２ｊおよびコンプライアントフレーム３の連絡通路３ｓの絞り流路３ｇの小孔径をパラメータとして、フレーム空間１５ｆに伝播する圧力変動の様子を示したものである。なお絞りの効果を見やすくするために、図１１における圧縮室１ｄとフレーム空間１５ｆは間欠連通手段により、比較的圧力変動の大きいクランク角で１８０〜３６０度の範囲で連通するよう設定した場合のフレーム空間１５ｆの圧力変動を示している。
【００４７】
図１１より、小孔径が大きくなるほど絞りによる圧力変動の減衰効果は小さくなり、フレーム空間１５ｆに圧力変動は大きくなる傾向を示している。
また小孔の径を小さくするほど変動圧力の減衰効果は大きくなり、安定したフレーム空間１５ｆの中間圧力を維持できるが、過度に径の小さい小孔を加工するのは工具の折損確率増加や加工速度の管理面で必ずしも効率的とは言えない。
【００４８】
本発明による絞り流路３ｇの小孔径は、φ１．０ｍｍ以上で圧力変動の減衰効果が小さく、低速運転域での呼吸損失による性能低下が著しい。またφ０．５ｍｍ未満ではキリ穴加工の工具折損確率増加や加工行程の煩雑化などの問題が発生する。
これらを考慮すると、絞り流路の小孔径はφ０．５ｍｍ以上φ１．０ｍｍ以下の範囲が適当である。
【００４９】
実施の形態５
間欠連通手段は、その連通している区間が短いほど通常運転時に圧縮室１ｄからフレーム空間１５ｆに伝播する圧力脈動を減衰し、安定した中間圧力を得ることができる。
しかしその反面、連通区間の短期化は圧縮機の起動性に悪影響を与える恐れがある。
【００５０】
圧縮機起動時は密閉容器１０内が同一の圧力でバランスしている。
圧縮機が起動すると圧縮室１ｄでの圧縮行程により、揺動スクロール２およびコンプライアントフレーム３を浮上させる中間圧力を発生させてフレーム空間１５ｆに供給しはじめる。
間欠連通手段により圧縮室１ｄとフレーム空間１５ｆの連通区間が著しく短く設定されると、圧縮室１ｄの中間圧力がフレーム空間１５ｆに充分に供給されず、揺動スクロール２およびコンプライアントフレーム３を浮上させる力が発生しない事態が発生しやすい。このようなケースでは圧縮機が安定運転を行うまでに要する時間が長くなり、起動性を損なう原因となる。
【００５１】
良好な起動性を得るには圧縮室１ｄとフレーム空間１５ｆの連通区間が、最低でもクランク軸の一回転中の１／４程度必要である。また安定運転時の圧縮室１ｄからフレーム空間１５ｆへの圧力伝播を抑制し、低速運転において呼吸損失による性能低下を最小限にするには、圧縮室とフレーム空間の連通区間を主軸４の一回転中の３／４以下程度にしなければならない。
したがって間欠連通手段における圧縮室１ｄとフレーム空間１５ｆの連通区間は、主軸４の一回転中の１／４以上３／４以下が適当である。
【００５２】
クランク角のどの範囲から中間圧力を抽出するかはフレーム空間１５ｆの軸方向投影面積や、コンプライアントフレーム３を浮上させるのに必要な力および揺動スクロール２を固定スクロール１に押し付けるのに必要な力などから自由に設定できるので、以上に述べた間欠連通のクランク角範囲や絞り流路径、さらにフレーム空間１５ｆの軸方向投影面積の調整により、圧縮機の全運転範囲において最もバランスのよい仕様を容易に設定できることが可能である。
【００５３】
なお、本発明の実施の形態１から５は、すべて小形・中型の冷凍・空調機で主に用いられている密閉型圧縮機を例に説明したが、自動車用空調機に採用されている、駆動要素を圧縮機構収納容器の外側に有するタイプの圧縮機においても同様の効果が得られる。
【００５４】
【発明の効果】
本発明のスクロール圧縮機では、密閉容器内に設けられ、それぞれの台板上の板状渦巻歯が相互間に圧縮室を形成するようにかみ合わされた固定スクロールおよび揺動スクロールと、前記揺動スクロ−ルを駆動する主軸と、前記主軸を半径方向に支持し、前記揺動スクロ−ルを軸方向に支持するフレ−ムと、前記圧縮室の圧縮途中の中間圧のガスが供給されることによって前記固定スクロールおよび前記揺動スクロールを接触させて摺動させるための中間圧力雰囲気の空間と、を備えたスクロ−ル圧縮機において、前記圧縮室より前記中間圧力雰囲気の空間に中間圧のガスを供給する供給路に絞り手段を備えたので、圧縮室の圧力変動が中間圧力雰囲気の空間に伝播するのを緩和できる。
【００５５】
また本発明のスクロール圧縮機では、前記中間圧力雰囲気の空間を前記揺動スクロールと前記フレームとの間に備えたので、圧縮室の圧力変動が中間圧力雰囲気の空間に伝播するのを緩和でき、低速運転領域においても呼吸損失による性能低下が起こらない。
【００５６】
また本発明のスクロール圧縮機では、密閉容器内に設けられ、それぞれの台板上の板状渦巻歯が相互間に圧縮室を形成するようにかみ合わされた固定スクロールおよび揺動スクロールと、前記揺動スクロ−ルを駆動する主軸と、前記主軸を半径方向に支持し、前記揺動スクロ−ルを軸方向に支持するコンプライアントフレ−ムと、前記コンプライアントフレームを半径方向に支持するガイドフレームと、を備え、前記コンプライアントフレームと前記ガイドフレームとの間に設けられたフレーム空間に前記圧縮室の圧縮途中の中間圧のガスを供給するスクロ−ル圧縮機において、前記圧縮室の圧縮途中の中間圧のガスを前記フレーム空間に供給する供給路に絞り手段を備えたので、圧縮室の圧力変動がフレーム空間に伝播するのを緩和でき、低速運転においてもフレーム空間から圧縮室に逆流する冷媒ガスの抵抗となり、フレーム空間の中間圧力を安定して維持することが可能となる。
【００５７】
また、本発明のスクロール圧縮機では、前記揺動スクロールの台板に設けられ、一端が前記圧縮室に開口し、他端が前記コンプライアントフレーム側に開口する抽気孔と、前記コンプライアントフレームに設けられ、一端が前記揺動スクロール側に開口し、他端が前記フレーム空間に開口する連絡通路と、によって前記供給路を構成し、前記抽気孔あるいは前記連絡通路のうち、少なくとも一方に絞り手段を設けたので、圧縮室の圧力変動がフレーム空間に伝播するのを緩和でき、低速運転においてもフレーム空間から圧縮室に逆流する冷媒ガスの抵抗となり、フレーム空間の中間圧力を安定して維持することが可能となる。
【００５８】
また、本発明のスクロール圧縮機では、前記絞り手段を小孔付きのセットボルト又は小孔付きの板金等の別部材で構成するようにしたので、揺動スクロールやコンプライアントフレームの複雑な絞り孔の加工が省略され、生産性の高いスクロール圧縮機が得られる。
【００５９】
また、本発明のスクロール圧縮機では、前記絞り手段を、内径φ０．５ｍｍ以上φ１．０ｍｍ以下の範囲内に設定したので、圧縮室とフレ−ム空間との流路抵抗を保ってフレーム空間の中間圧力を安定して維持できるとともに、加工性の優れた絞り手段が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の実施の形態1のスクロ−ル圧縮機の縦断面図である。
【図２】この発明の実施の形態1のスクロ−ル圧縮機の主要箇所の部分縦断面図である。
【図３】この発明の実施の形態1のスクロ−ル圧縮機の間欠連通手段の説明図である。
【図４】この発明の実施の形態1のスクロ−ル圧縮機のクランク角とフレ−ム空間の圧力変動の説明図である。
【図５】この発明の実施の形態1のスクロ−ル圧縮機の別の間欠連通手段の説明図である。
【図６】この発明の実施の形態2のスクロ−ル圧縮機の抽気孔位置とクランク角の説明図である。
【図７】この発明の実施の形態2のスクロ−ル圧縮機の間欠連通手段の説明図である。
【図８】この発明の実施の形態2のスクロ−ル圧縮機のクランク角とフレ−ム空間の圧力変動の説明図である。
【図９】この発明の実施の形態2のスクロ−ル圧縮機の抽気孔の配置図である。
【図１０】この発明の実施の形態3のスクロ−ル圧縮機の連絡通路の絞り手段の説明図である。
【図１１】この発明の実施の形態4のスクロ−ル圧縮機のクランク角と絞り流路径によるフレ−ム空間圧力変動図である。
【図１２】従来のスクロール圧縮機の縦断面図である。
【図１３】従来のスクロール圧縮機の抽気孔の説明図である。
【図１４】従来のスクロール圧縮機の連通部の説明図である。
【図１５】従来のスクロール圧縮機の抽気孔とクランク角の説明図である。
【図１６】従来のスクロール圧縮機のクランク角とフレ−ム空間の圧力変動の説明図である。
【符号の説明】
1 固定スクロール、 1a 固定スクロ−ルの台板、 1b 固定スクロ−ルの板状渦巻歯、 1d 圧縮室、 1g 吸入圧力雰囲気空間、 2 揺動スクロール、 2a 揺動スクロ−ルの台板、 2b 揺動スクロ−ルの板状渦巻歯、 2j 抽気孔、 2k 抽気孔のコンプライアントフレ−ム側開口部、 2m 抽気孔の圧縮室の開口部、 3 コンプライアントフレーム、 3f 連絡通路の揺動スクロ−ル側開口部、３ｓ連絡通路、 4 主軸、 10 密閉容器、 15 ガイドフレーム、 15f フレーム空間、１７小孔付きのセットボルト、１８小孔付きの板金。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a scroll compressor used in refrigeration / air conditioning equipment.
[0002]
[Prior art]
FIG. 12 is a longitudinal sectional view of a scroll compressor described in Japanese Patent Application No. 10-330775.
In the figure, reference numeral 1 denotes a fixed scroll, and an outer peripheral portion is fastened to a guide frame 15 by bolts (not shown). A plate-like spiral tooth 1b is formed on one surface (lower side in FIG. 12) of the base plate portion 1a, and at the same time, two Oldham guide grooves 1c are formed on a substantially straight line. A claw 9c of the Oldham ring 9 is engaged with the Oldham guide groove 1c so as to be slidable back and forth. Further, a suction pipe 10 a is press-fitted through the sealed container 10 from the side surface of the fixed scroll 1.
[0003]
Reference numeral 2 denotes an orbiting scroll. A plate-like spiral tooth 2b having substantially the same shape as the plate-like spiral tooth 1b of the fixed scroll 1 is provided on the upper surface of the base plate portion 2a. Is forming. A hollow cylindrical boss 2f is formed at the center of the surface of the base plate 2a opposite to the plate-like spiral teeth 2b, and is rotatably engaged with the swing shaft 4b at the upper end of the main shaft 4. A thrust surface 2d is formed on the same surface so as to be slidable against the thrust bearing 3a of the compliant frame 3. Two Oldham guide grooves 2e having a phase difference of 90 degrees with the Oldham guide groove 1c of the fixed scroll 1 are formed on the outer peripheral portion of the swing scroll base plate 2a on a substantially straight line. The claws 9a of the Oldham ring 9 are engaged so as to be slidable back and forth. Further, the base plate 2a is provided with a bleed hole 2j that penetrates the compression chamber 1d and the thrust surface 2d, and has a structure for extracting refrigerant gas during compression and guiding it to the thrust surface 2d.
It should be noted that the bleed hole 2j is substantially a single slant hole as shown in FIG. 13 (a), or is constituted by three holes and a bleed hole plug 2i as shown in FIG. 13 (b). The function is the same.
[0004]
The compliant frame 3 has two upper and lower cylindrical surfaces 3d and 3e provided on the outer peripheral portion thereof supported in a radial direction by cylindrical surfaces 15a and 15b provided on the inner peripheral portion of the guide frame 15, and has a central portion. Are formed with a main bearing 3c and a sub main bearing 3h that support the main shaft 4 that is rotationally driven by the motor 7 in the radial direction. Further, a communication passage 3s is provided which penetrates the compliant frame 3 in the axial direction from the thrust bearing 3a and communicates with the frame space 15f. The thrust bearing side opening 2k has an orbiting scroll bleed hole 2j. It is arranged to face.
[0005]
FIG. 14 is a schematic diagram showing the positional relationship between the circular locus during operation of the compliant frame side opening 2k of the bleed hole 2j and the swing scroll side opening (recessed portion) 3f of the communication passage 3s. is there. The compliant frame side opening 2k of the bleed hole 2j is arranged so that the circular locus formed during normal operation falls within the opening 3f of the communication passage provided in the bearing surface of the thrust bearing 3a of the compliant frame 3. In addition, due to the close sliding of the orbiting scroll 2 and the compliant frame 3, there is no leakage to the suction pressure atmosphere space 1g.
[0006]
Although the outer peripheral surface 15g of the guide frame 15 is fixed to the sealed container 10 by shrink fitting or welding, the high pressure discharged from the discharge port 1f of the fixed scroll 1 by the notch 15c provided on the outer peripheral portion. A passage for guiding the refrigerant gas to the discharge pipe 10b provided on the motor side is secured. In addition, on the inner peripheral surface of the guide frame 15, two cylindrical surfaces 15 a and 15 b that are engaged with the upper and lower cylindrical surfaces 3 d and 3 e formed on the outer peripheral surface of the compliant frame 3 and two seal grooves that store the sealing material are provided. Sealing materials 16a and 16b are respectively installed.
The frame space 15f formed by the inner peripheral surface of the guide frame 15 and the outer peripheral surface of the compliant frame 3 sealed with these two sealing materials communicates only with the communication passage 3s of the compliant frame 3, and swings. The refrigerant gas in the middle of compression supplied from the scroll bleed hole 2j is sealed.
Alternatively, the base plate portion 1a of the fixed scroll 1 may be fixed to the sealed container 10 by shrink fitting or the like, and the guide frame 15 may be fixed thereto by bolting or the like.
[0007]
Reference numeral 4 denotes a main shaft. An upper end portion of the main shaft 4 is formed with a rocking shaft 4b that is rotatably engaged with a rocking bearing 2c of the rocking scroll 2, and a main shaft balancer 4e is fitted on the lower side thereof. Yes. Furthermore, a main shaft portion 4c that is rotatably engaged with the main bearing 3c and the sub main bearing 3h of the compliant frame 3 is formed therebelow. A lower shaft 4d is formed on the lower side of the main shaft 4 so as to be rotatably engaged with the sub-bearing 6a of the sub-frame 6, and the rotor 8 is fitted between the sub-shaft portion 4d and the main shaft 4c. ing.
An upper balancer 8a is fixed to the upper end surface of the rotor 8 and a lower balancer 8b is fixed to the lower end surface thereof, and a total of three balancers are combined with the main shaft balancer 4e to achieve a static balance and a dynamic balance. . Further, an oil pipe 4f is press-fitted into the lower end of the main shaft 4 so that the refrigerating machine oil 10e accumulated at the bottom of the sealed container 10 is sucked up.
A glass terminal 10 f is installed on the side surface of the sealed container 10, and a lead wire from the motor 7 is joined thereto.
[0008]
Next, the basic operation of this scroll compressor will be described.
The low-pressure suction refrigerant enters the compression chamber 1d formed by the plate-like spiral teeth of the fixed scroll 1 and the swing scroll 2 from the suction pipe 10a. The orbiting scroll 2 driven by the motor 7 reduces the volume of the compression chamber 1d along with the eccentric orbiting motion. Due to this compression stroke, the suction refrigerant becomes high pressure and is discharged into the sealed container 10 from the discharge port 1 f of the fixed scroll 1.
In the compression stroke, the intermediate-pressure refrigerant gas in the middle of compression is guided to the frame space 15f from the extraction hole 2j of the orbiting scroll 2 through the communication passage 3s of the compliant frame 3, and maintains the intermediate pressure atmosphere in this space. .
The high-pressure discharge gas fills the sealed container 10 with a high-pressure atmosphere, and is eventually discharged from the discharge pipe 10b to the outside of the compressor.
[0009]
The refrigerating machine oil 10e at the bottom of the hermetic container 10 is guided to the rocking bearing portion 2g through the hollow space 4g penetrating the main shaft 4 in the axial direction by a differential pressure. The refrigerating machine oil 10e that has become an intermediate pressure due to the squeezing action of the bearing portion fills the space (boss portion space) 2h surrounded by the orbiting scroll 2 and the compliant frame 3, and connects the space and the low-pressure atmosphere space. It is led to a low pressure space via a regulating valve (not shown) and sucked into the compression chamber 1d together with a low pressure refrigerant gas. In the compression stroke, the refrigerating machine oil 10e is released into the sealed container 10 from the discharge port 1f together with the high-pressure refrigerant gas, where it is separated from the refrigerant gas and returns to the bottom of the sealed container again.
[0010]
The compliant frame 3 has a thrust gas force that causes the fixed scroll 1 and the orbiting scroll 2 to be separated in the axial direction by a compression action, and an intermediate pressure in the boss space 2h. The sum of the forces that try to leave acts as a downward force in the figure.
On the other hand, the sum of the force acting on the compliant frame 3 in which the frame space 15f, which has become an intermediate pressure atmosphere by guiding the refrigerant gas in the middle of compression, and the portion exposed to the lower high pressure atmosphere, is the compliant. Acts as an upward force of frame 3.
During the steady operation, the upward force described above is set to exceed the downward force. For this reason, the compliant frame 3 is guided by the upper and lower two fitted cylindrical surfaces 3d and 3e and floats upward. . The orbiting scroll 2 slides in close contact with the compliant frame 3 and floats in the same manner, and slides with its plate-like spiral teeth 2 b in contact with the fixed scroll 1.
[0011]
Further, the thrust gas force described above becomes large at the time of start-up or liquid compression, and the orbiting scroll 2 strongly pushes the compliant frame 3 downward via the thrust bearing 3a. A relatively large gap is formed between the tooth tip and the tooth bottom, and an abnormal pressure increase in the compression chamber is avoided. This operation is called a relief operation, and the amount of gap generated is called a relief amount.
The relief amount is managed by the distance until the compliant frame 3 and the guide frame 15 collide.
[0012]
Although a part or all of the overturning moment generated in the orbiting scroll 2 is transmitted to the compliant frame 3 via the thrust bearing 3a, the bearing load received from the main bearing 3c and two resultant forces that are the reaction thereof, That is, since the couple generated by the resultant force of the reaction forces received from the upper and lower cylindrical fitting surfaces 3d and 3e of the compliant frame 3 and the guide frame 15 acts so as to cancel the overturning moment, it follows very good during steady operation. It has operational stability and relief operational stability.
[0013]
Here, a supplementary description will be given of the intermediate pressure in the frame space 15f that generates the levitation force of the compliant frame 3 and the orbiting scroll 2.
The intermediate pressure in the frame space 15f is supplied as refrigerant gas being compressed in the compression chamber 1d through the swing scroll bleed hole 2j and the compliant frame communication passage 3s. As shown in FIG. 14, the refrigerant gas communicates from the bleed hole 2j to the communication passage 3s, as shown in FIG. 14, the center of the circular path of the compliant frame side opening 2k of the bleed hole 2j, and the thrust bearing side that is concentric and has a large radius. It is configured by the recessed portion 3f and has a structure that keeps communication at all times.
[0014]
FIG. 15 is an explanatory view of the opening 2m side opening (opening to the compression chamber side) 2m and the crank angle of the bleed hole arranged in the swing scroll 2.
The crank angle is defined as 0 degree when the crescent-shaped compression chamber is first formed on the outer peripheral side of the spiral teeth, and then defined as the revolution angle of the oscillating scroll (rotation angle of the main shaft 4). A compression stroke of the refrigerant gas is performed by reducing the compression chamber volume as it reaches 270 degrees. The plate-like spiral tooth side opening 2m of the bleed hole 2j is set at a position that always faces the crescent-shaped compression chamber 1d that is geometrically constituted by the plate-like spiral teeth 1b, 2b of the fixed scroll 1 and the swing scroll 2. Therefore, the intermediate pressure refrigerant gas in the frame space 15f does not flow back to the space 1g of the suction pressure atmosphere through the communication passage 3s and the extraction hole 2j. This is because if the refrigerant gas flows backward from the frame space 15f to the suction pressure atmosphere space 1g, the volumetric efficiency decreases and the performance of the compressor is impaired.
Therefore, the plate-like spiral tooth side opening 2m of the bleed hole 2j is arranged on the relatively center side of the swing scroll plate-like spiral tooth 2b. Specifically, it is necessary to provide at least one turn on the inner base plate 2a from the end (outside) position of the swing scroll plate-like spiral teeth 2b (in FIG. 14, the swing scroll plate-like spiral teeth). 2b from the winding end position just inside).
[0015]
FIG. 16 shows the crank angle, the pressure in the compression chamber 1d, the atmosphere of the plate-like spiral tooth side opening 2m of the bleed hole 2j, and the pressure transition in the frame space 15f. The crank angle is defined as 0 degree when the crescent-shaped compression chamber 1d formed by the plate-like spiral teeth of the fixed scroll and the swing scroll is first formed on the outer peripheral side of the spiral teeth, and the plate-like spiral teeth of the extraction holes 2j The side opening 2m was set at a position facing the compression chamber 1d in a section of 0 to 360 degrees in crank angle.
The compression chamber pressure reaches a discharge (high pressure) pressure (Pd) at a crank angle of about 1.25 revolutions (360 + 90 degrees), and is discharged from the discharge port 1f. On the other hand, the plate-like spiral tooth side opening 2m of the bleed hole 2j is open to one compression chamber pressure up to a crank angle of 0 to 360 degrees. Decreases rapidly in a discontinuous manner (suction pressure Ps). Since the frame space 15f always faces the compression chamber 1d via the bleed hole 2j and the communication passage 3s, its pressure changes while taking a pressure pulsation that is slightly relaxed by the internal pressure fluctuation of the compression chamber 1d. The average value of the intermediate pressure in the frame space 15f is this integrated average.
[0016]
This is the minimum intermediate pressure that can be set in the frame space 15f. In FIG. 15, when the plate-like spiral tooth side opening 2m of the bleed hole 2j is further shifted to the winding end side of the plate-like spiral tooth, the frame space 15f communicates with the suction pressure atmosphere space 1g through the bleed hole 2j. This is because a region is generated and the refrigerant gas flows backward to cause a reduction in volume efficiency.
[0017]
As described above, the intermediate pressure in the frame space 15f generates a pressing force for causing the compliant frame 3 to float and causing the fixed scroll 1 and the orbiting scroll 2 to contact and slide in the axial direction. In the design stage, it is important to set this intermediate pressure value to the minimum necessary so that sliding loss does not increase due to excessive pressing force.
When the pressure in the frame space 15f cannot be lowered below the above-described minimum value, the pressing force must be controlled by adjusting the axial projection area of the frame space 15f composed of two sealing materials.
[0018]
[Problems to be solved by the invention]
The above-described scroll compressor in which the compliant frame 3 is movable in the axial direction described above has a bleed hole provided so as to open the force for floating the compliant frame 3 and the orbiting scroll 2 into the compression chamber. The refrigerant gas having an intermediate pressure from 2j is introduced into the frame space 15f and generated.
The plate-like spiral tooth side opening 2m of the bleed hole 2j must always be disposed so as to face the compression chamber. This is because if the bleed hole 2j is arranged so as to face the suction pressure atmosphere space 1g, the intermediate pressure gas in the frame space 15f flows backward to the suction pressure atmosphere side 1g, the volume efficiency is lowered, and the performance of the compressor is impaired.
[0019]
Therefore, the intermediate pressure set value of the frame space 15f is the integrated average of the pressure from the formation of the compression chamber to the crank angle of 360 degrees at the minimum, but if the axial projection area of the frame space 15f cannot be reduced due to other constraints, There is a problem in that the force to lift the client frame 3 and the orbiting scroll 2 becomes excessive, causing performance deterioration due to increased friction and lowering of reliability due to seizure of the tooth tip.
[0020]
The present invention has been made to solve the above-described problems. Even when the axial projection area of the frame space 15f cannot be reduced due to other restrictions, the intermediate pressure of the frame space 15f can be reduced accurately and easily by simple means. An object is to provide a scroll compressor that gives a degree of freedom that can be set to a desired pressure and has good performance and high reliability by the optimum pressing force of the tooth tip.
[0021]
The above-described scroll compressor in which the compliant frame 3 is movable in the axial direction described above has an intermediate pressure refrigerant gas in the frame space 15f in the compression chamber because the frame space 15f is always in communication with the compression chamber 1d. Under the influence of the pressure pulsation, respiratory loss occurs between the two spaces due to the differential pressure.
In FIG. 16, the breathing loss means that the compression space opened in the frame space 15 f shifts to the outside at a crank angle of 360 degrees and the pressure suddenly drops discontinuously, so that the refrigerant is reduced by the difference from the intermediate pressure in the frame space 15 f. A part of the gas is returned to the compression chamber 1d, and the refrigerant stays by being repeatedly supplied to the frame space 15f as the compression process proceeds. This causes an increase in the electric input of the compressor and insufficient capacity. .
In the low-speed operation region, this breathing loss becomes significant, and the pressure in the frame space 15f becomes unstable, so that the axial pressing force of the fixed scroll 1 and the orbiting scroll 2 is not stable, resulting in reduced performance and reduced reliability. Cause.
[0022]
The present invention has been made to solve the above-described problems, and it is easy to stably maintain the intermediate pressure by suppressing the pressure fluctuation in the compression chamber 1d from propagating to the frame space 15f. It aims at obtaining the scroll compressor which does not have the performance fall by.
[0023]
Further, the above-described scroll compressor in which the compliant frame described above is movable in the axial direction is used to prevent the intermediate pressure refrigerant gas in the frame space 15f from flowing back into the suction pressure atmosphere space 1g as described above. The spiral opening 2m of 2j must always be set at a position that opens into the compression chamber. Therefore, the spiral side opening 2m of the bleed hole 2j is disposed on the relatively center side of the spiral.
On the other hand, the thrust surface side opening 2k of the bleed hole 2j holds the circular locus during operation within the surface of the thrust bearing 3a, specifically to the communication passage 3s, specifically to the boss space 2h and the suction pressure atmosphere space 1g. It must be set to a position where leakage can be suppressed. In such a case, the bleed hole 2j connecting the two openings 2m and 2k rarely becomes a drill hole perpendicular to the base plate. In most cases, as shown in FIGS. 13 (a) and 13 (b), It is composed of diagonal holes or three holes and a bleed hole plug 2i.
[0024]
At this time, the closer the spiral-side opening 2m of the bleed hole 2j is to the center of the spiral, the larger the machining entry angle (the angle of the oblique hole) of the extraction hole, resulting in problems in machining accuracy and tool life. Specifically, the probability of occurrence of tool breakage or the like increases. Further, when the extraction hole is constituted by three holes and a bleed hole plug, the processing depth of the horizontal hole parallel to the base plate is increased, and there is a problem that the processing accuracy and the tool life are similarly affected.
[0025]
The present invention was made to solve the above problems, and even when the plate-like spiral tooth side opening 2m of the extraction hole 2j is disposed on the relatively outer periphery side of the spiral and faces the suction pressure atmosphere 1g, It is an object of the present invention to obtain a scroll compressor in which the refrigerant gas in the frame space 15f does not flow back into the suction pressure atmosphere space 1g and cause a decrease in volumetric efficiency, and further, the processing accuracy and tool life of the extraction holes 2j are not impaired.
[0028]
[Means for solving the problems] ]
The present invention The scroll compressor is provided in a hermetically sealed container, and a fixed scroll and an orbiting scroll in which plate-like spiral teeth on respective base plates are meshed so as to form a compression chamber therebetween, and the orbiting scroll. A compliant frame that supports the main shaft in the radial direction, supports the swing scroll in the axial direction, and a guide frame that supports the compliant frame in the radial direction. A scroll compressor for supplying a gas having an intermediate pressure during compression in the compression chamber to a frame space provided between the compliant frame and the guide frame. The supply path for supplying the gas to the frame space is provided with a throttle means.
[0029]
The present invention The scroll compressor is provided on the base plate of the orbiting scroll, and has one end opened in the compression chamber and the other end opened in the compliant frame side, and provided in the compliant frame. Comprises a communication passage having an opening on the swing scroll side and the other end opening in the frame space, and the supply passage is configured, and at least one of the extraction hole or the communication passage is provided with a throttle means. It is.
[0030]
The present invention In this scroll compressor, the squeezing means is constituted by a separate member such as a set bolt with a small hole or a sheet metal with a small hole.
[0031]
The present invention In the scroll compressor, the squeezing means is set within an inner diameter of φ0.5 mm to φ1.0 mm.
[0032]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Embodiment 1
1 to 5, the first embodiment of the present invention will be described.
FIG. 1 is a longitudinal sectional view of Embodiment 1 of the present invention. About each part, the thing similar to FIG. 12 attaches | subjects a same sign, and abbreviate | omits description.
FIG. 2 is a partial sectional view showing the periphery of the bleed hole 2j and the compliant frame 3 which is a feature of the present invention.
1 and 2, reference numeral 2j denotes a bleed hole provided in the swing scroll base plate 2a. The bleed hole 2j is formed by performing oblique hole machining with a small-diameter drill, and itself forms a throttle channel as one throttle means. One of the openings of the bleed hole 2m (opening to the compression chamber) faces a crescent-shaped compression chamber geometrically formed with the plate-like spiral teeth of the fixed scroll 1, and the other 2k (compliant frame). (Opening that opens to the side) is arranged in the thrust bearing surface 3a of the compliant frame so that all of its circular trajectory is contained.
[0033]
The two openings 2m and 2k are connected by a small-diameter oblique hole as shown in FIG. 2, but are constituted by three holes and a bleed hole plug 2i as shown in FIG. 13 (b). In this case, the two openings 2m and 2k can each have a larger narrowing effect by forming a vertical small-diameter drill hole as a diaphragm means on the base plate 2a.
[0034]
Reference numeral 3 denotes a compliant frame, which is supported in the radial direction by engaging the two cylindrical surfaces 3 d and 3 e with the guide frame 15. The thrust bearing surface 3a is provided with a communication passage 3s that communicates with the frame space 15f. On the thrust bearing side, a recess 3f that is an opening that opens to the swing scroll side is provided by circular machining. It is. In the middle of the communication passage 3s, there is provided a throttle channel 3g which is a throttle means using a small-diameter drill hole.
The recessed portion 3f is provided at a position facing the compliant frame side opening 2k of the swing scroll bleed hole 2j, and the center thereof and the center of the circular locus formed by the opening 2k of the bleed hole are offset. Yes.
[0035]
FIG. 3 is a diagram for explaining the intermittent communication means of the first embodiment, and a circular path formed by the compliant frame side opening 2k of the swing scroll bleed hole 2j during operation and a communication path of the compliant frame. It is the schematic diagram which showed the interference of the hollow part 3f which is a rocking scroll side opening part of 3s. The figure shows a case in which the offset amount and direction are set so that the timing at which the bleed hole 2j and the communication passage 3s communicate with each other is approximately a half of the main shaft 4 during one rotation. In a section in which the circular locus of the compliant frame side opening 2k of the bleed hole 2j deviates from the recessed portion 3f, the compliant frame side opening 2k of the bleed hole is in close contact with the thrust bearing 3a, and the compression chamber 1d Communication of the frame space 15f is blocked.
For the following explanation, a case where the opening 2k and the recess 3f of the bleed hole are set as follows is taken as an example of intermittent communication means.
(1) As described above, when the crescent-shaped compression chamber is formed for the first time, the crank angle is set to 0 degree, and the plate-like spiral tooth side opening (opening opening to the compression chamber) 2m of the extraction hole 2j is from 0 degree to 360 degrees. Face the compression chamber up to a degree.
(2) The center of the circular locus of the opening 2k of the compliant frame side of the bleed hole and the center of the circular recess 3f at the entrance of the communication passage 3s are recessed with the opening 2k within the range of 0 to 180 degrees at the crank angle described above. The offset amount and direction are set so that the part 3f communicates.
[0036]
FIG. 4 shows the crank angle, the compression chamber 1d, the atmosphere of the plate-like spiral tooth side opening 2m of the extraction hole 2j, and the pressure fluctuation in the frame space 15f in the above setting. The pressure in the compression chamber increases with the compression stroke, reaches a high pressure (discharge pressure Pd) at a crank angle of about 1.25 revolutions (360 + 90 degrees), and is discharged from the discharge port 1f. The pressure in the atmosphere of the plate-like spiral tooth side opening 2m of the bleed hole increases with the pressure in the compression chamber, and at a crank angle of 360 degrees, the pressure is again equal to the compression chamber pressure (suction pressure Ps) at a crank angle of 0 degrees. fluctuate.
On the other hand, the frame space 15f is controlled so that the communication between the compression chamber 1d and the frame space 15f becomes a crank angle of 0 to 180 degrees with a relatively small pressure fluctuation by the intermittent communication means by the bleed hole 2j and the recess 3f. In addition, the effect of the restriction of the extraction hole 2j itself and the effect of the restriction passage 3g, which is the restriction means installed in the communication passage 3s, combine the pressure pulsation of the frame space 15f with a small pressure fluctuation in the conventional example (FIG. 16). It is more stable and maintained.
In the section of the crank angle of 180 to 360 degrees where the compression gradient increases, the intermittent communication means by the recess 3f blocks the communication between the compression chamber 1d and the frame space 15f, so that the pressure fluctuation in the compression chamber 1d is caused by the frame space 15f. There is no impact on the performance and there is no performance loss due to respiratory loss. In particular, the above effect is remarkable in low-speed operation, and the frame space 15f can maintain good reliability and performance by a stable intermediate pressure.
[0037]
In FIG. 4, the crank angle of 0 to 180 degrees is set to the communication range of the compression chamber 1d and the frame space 15f, but the pressure value to be extracted can be freely set by adjusting the offset amount and direction of the recess 3f. A value smaller than the minimum value of the intermediate pressure setting of the conventional example can also be set. Even when the axial projection area of the frame space 15f cannot be adjusted due to other restrictions, an arbitrary intermediate pressure can be easily set in the frame space 15f, so that the force that causes the compliant frame 3 and the orbiting scroll 2 to float is also provided. An optimum value can be easily obtained.
[0038]
In FIG. 3, the hollow portion 3f of the compliant frame is machined in a circular shape. However, if the offset amount between the circular locus center of the compliant frame side opening portion 2k of the extraction hole and the circular hollow portion 3f is small, intermittent communication is performed. There may be a case where the seal distance at the time of disconnection of communication is not sufficient. FIG. 5A is a schematic diagram showing this. In particular, in a small scroll compressor, the circumference of the opening 2k is also reduced, and the absolute value of the seal distance must be reduced. If the seal distance is small, there is a risk of leakage even when shut off.
In such a case, the recessed portion 3f is not made circular, but the irregularly shaped recessed portion 3f can be formed by an end mill or the like as shown in FIG. If molding with a small-diameter end mill becomes a problem in tool life and machining time, the effect is the same even if molding is performed by electrical machining such as die molding or electric discharge machining. FIG. 5C and FIG. 5D show other examples of the shape of the indentation, but various shapes and processing means may be mentioned depending on the required intermediate pressure and communication section width. FIG. 5 is an explanatory view different from FIG. 3 for explaining the intermittent communication means.
[0039]
Embodiment 2
FIG. 6 is a diagram for explaining the arrangement of the plate-like spiral tooth side opening 2m of the swing scroll bleed hole 2j according to the second embodiment of the invention, and FIG. 7 is a diagram for explaining the intermittent communication means of the second embodiment. It is explanatory drawing about the intermittent communication area | region by the interference of the circular locus | trajectory of the compliant frame side opening part 2k, and the hollow part 3f.
[0040]
The plate-like spiral tooth side opening 2m of the orbiting scroll bleed hole 2j is shifted further outward than the position shown in FIG. 3, and is installed on the base plate 2a at a position halfway inside from the spiral end position. . With this arrangement, the plate-like spiral tooth side opening 2m of the bleed hole generates a region facing the suction pressure atmosphere space 1g before the compression chamber is formed during one rotation of the main shaft 4. In FIG. 6, the opening 2m faces the suction pressure space 1g in the section of the crank angle of 180 to 360 degrees. In the scroll compressor shown in the conventional example, the refrigerant gas flows backward from the frame space 15f to the suction pressure atmosphere space 1g at this timing. As mentioned above, the volumetric efficiency is reduced.
[0041]
However, in the intermittent communication means in the second embodiment of the invention, as shown in FIG. 7, the section of the crank angle of 180 to 360 degrees where the plate-like spiral tooth side opening 2m of the extraction hole faces the suction pressure atmosphere space 1g is The offset amount and direction of the recess 3f are set so that the compliant frame side opening 2k of the bleed hole 2j does not communicate with the frame space 15f. There is no backflow into the suction pressure atmosphere space 1g.
[0042]
FIG. 8 shows the crank angle in this case, the plate-like spiral tooth side opening 2m atmosphere of the bleed hole 2j, and the pressure fluctuation in the frame space 15f.
The plate-like spiral tooth side opening 2m of the bleed hole 2j also faces the suction pressure atmosphere in the section of the crank angle of 180 to 360 degrees and is at the suction pressure (Ps). However, as described above, in this section, communication with the frame space 15f is avoided due to interference between the compliant frame side opening 2k of the bleed hole and the recess 3f. Therefore, it can be seen that the pressure in the frame space 15f changes in a stable state with little pressure fluctuation as in the case of the first embodiment.
Similarly, since the throttle channel, which is the throttle means of the communication passage 3S described in the first embodiment of the invention, is also installed, the intermediate pressure in the frame space 15f can be stably maintained, the breathing loss in low speed operation is small, and good reliability is achieved. Maintain the performance and performance.
[0043]
In addition, since the plate-like spiral tooth side opening 2m of the bleed hole can be disposed on the relatively outer periphery of the vortex, as shown in FIG. Compared to the machining entry angle θ2, the extraction hole can be machined with high machining accuracy and excellent productivity. The tool life can be improved.
When the extraction holes 2j are provided in the three holes and the extraction hole plug as shown in FIG. 9B, the processing depth D2 of the horizontal holes when the processing depth D1 of the horizontal holes parallel to the base plate is arranged on the inner periphery Since it becomes small in comparison, it is possible to realize the extraction hole 2j with high accuracy and high productivity. The tool life can be improved. In addition, in the bleed hole 2j having such a configuration, two small-diameter drill holes serving as squeezing means can be provided through a horizontal hole parallel to the base plate 2a, so that the squeeze effect of the bleed hole 2j is further increased and pressure fluctuations are increased. It is the same as that described in the first embodiment of the present invention that the effect of relaxing is increased.
[0044]
Embodiment 3
FIG. 10A shows an example in which a throttle channel 3g, which is a throttle means in the communication passage 3s of the compliant frame 3, is replaced with a set bolt formed with a small hole. In FIG. 10B, a similar drawing effect is obtained by installing a sheet metal piece provided with a small hole 3g instead of the set bolt. The effects of mitigating the propagation of pressure fluctuations between the compression chamber 1d and the frame space 15f and the resistance to the backflow of the refrigerant gas from the frame space 15f to the compression chamber 1d are the same as in the first and second embodiments.
[0045]
As shown in FIG. 1 and FIG. 2, it is effective to reduce the number of parts by providing the throttle passage 3g directly in the communication passage 3s, but on the other hand, the machining process is complicated and the number of tools required for the machine is increased. There are also defects. Therefore, it can be said that it is more efficient in terms of productivity if a portion such as a throttle channel is constituted by a separate part and installed separately.
[0046]
Embodiment 4
FIG. 11 shows the state of pressure fluctuations propagating to the frame space 15f with the small hole diameter of the oscillating scroll bleed hole 2j and the narrow passage 3g of the communication passage 3s of the compliant frame 3 as parameters. In order to make it easy to see the effect of the restriction, the compression chamber 1d and the frame space 15f in FIG. 11 are framed when intermittent communication means is set so as to communicate within a range of 180 to 360 degrees with a crank angle having a relatively large pressure fluctuation. The pressure fluctuation in the space 15f is shown.
[0047]
FIG. 11 shows that as the small hole diameter is increased, the attenuation effect of the pressure fluctuation due to the restriction is reduced, and the pressure fluctuation tends to increase in the frame space 15f.
Further, as the diameter of the small hole is reduced, the effect of damping the fluctuating pressure increases, and the stable intermediate pressure in the frame space 15f can be maintained. However, machining a small hole having an excessively small diameter increases the breakage probability of the tool and the machining. It is not necessarily efficient in terms of speed management.
[0048]
The small hole diameter of the throttle channel 3g according to the present invention is not less than φ1.0 mm, and the effect of attenuation of pressure fluctuation is small. On the other hand, when the diameter is less than 0.5 mm, problems such as an increase in the tool breakage probability of drilling holes and complication of the machining process occur.
Considering these, the small hole diameter of the throttle channel is suitably in the range of φ0.5 mm to φ1.0 mm.
[0049]
Embodiment 5
The intermittent communication means can attenuate the pressure pulsation propagating from the compression chamber 1d to the frame space 15f during normal operation and obtain a stable intermediate pressure as the communicating section is shorter.
On the other hand, shortening the communication section may adversely affect the startability of the compressor.
[0050]
When the compressor is started, the inside of the sealed container 10 is balanced with the same pressure.
When the compressor is started, an intermediate pressure for floating the orbiting scroll 2 and the compliant frame 3 is generated by the compression stroke in the compression chamber 1d and begins to be supplied to the frame space 15f.
If the communication section between the compression chamber 1d and the frame space 15f is set to be extremely short by the intermittent communication means, the intermediate pressure in the compression chamber 1d is not sufficiently supplied to the frame space 15f, and the swing scroll 2 and the compliant frame 3 are lifted. It is easy for a situation where the force to be generated does not occur. In such a case, the time required for the compressor to perform a stable operation becomes long, which causes the startability to be impaired.
[0051]
In order to obtain good startability, the communication section between the compression chamber 1d and the frame space 15f requires at least about 1/4 of one rotation of the crankshaft. Further, in order to suppress the pressure propagation from the compression chamber 1d to the frame space 15f during stable operation and minimize the performance degradation due to respiratory loss in low speed operation, the communication section between the compression chamber and the frame space is rotated once in the main shaft 4. It must be about 3/4 or less.
Therefore, the communication section between the compression chamber 1d and the frame space 15f in the intermittent communication means is suitably ¼ or more and ¾ or less during one rotation of the main shaft 4.
[0052]
The range of the crank angle from which the intermediate pressure is extracted depends on the axial projection area of the frame space 15f, the force necessary to lift the compliant frame 3, and the pressing force of the orbiting scroll 2 against the fixed scroll 1. Because it can be set freely from the force, etc., the specifications with the best balance in the entire operating range of the compressor can be achieved by adjusting the crank angle range and throttle flow path diameter of the intermittent communication described above, and the axial projection area of the frame space 15f. It can be easily set.
[0053]
In addition, although Embodiments 1 to 5 of the present invention have been described by taking an example of a hermetic compressor that is mainly used in small-sized and medium-sized refrigeration / air conditioners, they are employed in automotive air conditioners. The same effect can be obtained in a compressor having a driving element outside the compression mechanism storage container.
[0054]
【The invention's effect】
The present invention No In the crawl compressor, a fixed scroll and an orbiting scroll which are provided in an airtight container and meshed so that plate-like spiral teeth on respective base plates form a compression chamber therebetween, and the orbiting scroll. A main shaft that drives the main shaft, a frame that supports the main shaft in the radial direction, and a shaft that supports the rocking scroll in the axial direction, and an intermediate pressure gas in the middle of compression of the compression chamber. An intermediate-pressure atmosphere space for sliding a fixed scroll and the orbiting scroll in contact with each other, and supplying an intermediate-pressure gas from the compression chamber to the intermediate-pressure atmosphere space Since the supply passage is provided with the throttle means, the pressure fluctuation in the compression chamber can be prevented from propagating to the space of the intermediate pressure atmosphere.
[0055]
The present invention No In the crawl compressor, since the space of the intermediate pressure atmosphere is provided between the swing scroll and the frame, the pressure fluctuation in the compression chamber can be reduced from being propagated to the space of the intermediate pressure atmosphere, and in the low speed operation region. No performance degradation due to respiratory loss.
[0056]
The present invention No In the crawl compressor, a fixed scroll and an orbiting scroll which are provided in an airtight container and meshed so that plate-like spiral teeth on respective base plates form a compression chamber therebetween, and the orbiting scroll. A compliant frame that supports the main shaft in the radial direction and supports the swing scroll in the axial direction, and a guide frame that supports the compliant frame in the radial direction. In a scroll compressor for supplying an intermediate pressure gas in the middle of compression of the compression chamber to a frame space provided between the compliant frame and the guide frame, the intermediate pressure of the compression chamber in the middle of compression is reduced. Since the supply means for supplying the gas to the frame space is provided with a throttle means, it is possible to alleviate the pressure chamber's pressure fluctuations propagating to the frame space, and in low speed operation Also becomes the resistance of the refrigerant gas flowing back to the compression chamber from the frame space, it is possible to stably maintain the intermediate pressure of the frame space.
[0057]
In addition, the present invention No In the crawl compressor, provided on the base plate of the orbiting scroll, one end opened to the compression chamber, the other end opened to the compliant frame side, and the compliant frame provided at one end. Since the supply path is configured by a communication passage that opens to the swing scroll side and the other end opens to the frame space, and a throttle means is provided in at least one of the extraction hole or the communication passage, The pressure fluctuation in the compression chamber can be mitigated from propagating to the frame space, and it becomes the resistance of the refrigerant gas that flows back from the frame space to the compression chamber even in low-speed operation, so that the intermediate pressure in the frame space can be stably maintained. .
[0058]
In addition, the present invention No In the crawl compressor, the restricting means is constituted by a separate member such as a set bolt with a small hole or a sheet metal with a small hole, so that the processing of complicated restrictive holes in the swing scroll and the compliant frame is omitted. A highly productive scroll compressor is obtained.
[0059]
In addition, the present invention No In the crawl compressor, the throttling means is set within the range of the inner diameter φ0.5 mm or more and φ1.0 mm or less, so that the flow path resistance between the compression chamber and the frame space is maintained and the intermediate pressure in the frame space is stabilized. Thus, a squeezing means having excellent processability can be obtained.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a scroll compressor according to Embodiment 1 of the present invention.
FIG. 2 is a partial longitudinal sectional view of a main portion of the scroll compressor according to the first embodiment of the present invention.
FIG. 3 is an explanatory diagram of intermittent communication means of the scroll compressor according to the first embodiment of the present invention.
FIG. 4 is an explanatory diagram of a crank angle and a pressure variation in a frame space of the scroll compressor according to the first embodiment of the present invention.
FIG. 5 is an explanatory diagram of another intermittent communication means of the scroll compressor according to the first embodiment of the present invention.
FIG. 6 is an explanatory diagram of a bleed hole position and a crank angle of a scroll compressor according to a second embodiment of the present invention.
FIG. 7 is an explanatory diagram of intermittent communication means of a scroll compressor according to Embodiment 2 of the present invention.
FIG. 8 is an explanatory diagram of crank angle and pressure variation in the frame space of the scroll compressor according to the second embodiment of the present invention.
FIG. 9 is an arrangement view of bleed holes of the scroll compressor according to the second embodiment of the present invention.
FIG. 10 is an explanatory diagram of a throttle means for a communication passage of a scroll compressor according to a third embodiment of the present invention.
FIG. 11 is a frame space pressure fluctuation diagram according to the crank angle and throttle flow path diameter of the scroll compressor according to the fourth embodiment of the present invention.
FIG. 12 is a longitudinal sectional view of a conventional scroll compressor.
FIG. 13 is an explanatory view of a bleed hole of a conventional scroll compressor.
FIG. 14 is an explanatory diagram of a communication portion of a conventional scroll compressor.
FIG. 15 is an explanatory diagram of a bleed hole and a crank angle of a conventional scroll compressor.
FIG. 16 is an explanatory diagram of a crank angle of a conventional scroll compressor and a pressure variation in a frame space.
[Explanation of symbols]
1 fixed scroll, 1a fixed scroll base plate, 1b fixed scroll plate spiral teeth, 1d compression chamber, 1g suction pressure atmosphere space, 2 swing scroll, 2a swing scroll base plate, 2b Swirling scroll plate-like spiral teeth, 2j bleed hole, 2k bleed hole compliant frame side opening, 2m bleed hole compression chamber opening, 3 compliant frame, 3f oscillating scroll of connecting passage -Left side opening, 3s communication passage, 4 main shaft, 10 sealed container, 15 guide frame, 15f frame space, 17 set bolt with small holes, 18 sheet metal with small holes.

Claims

A fixed scroll and an orbiting scroll provided in a sealed container and meshed so that plate-like spiral teeth on the respective base plates form a compression chamber therebetween; and a main shaft for driving the orbiting scroll; A compliant frame for supporting the main shaft in the radial direction and supporting the swing scroll in the axial direction; and a guide frame for supporting the compliant frame in the radial direction. In a scroll compressor for supplying intermediate pressure gas in the middle of compression of the compression chamber to a frame space provided between the guide frame and the guide frame, the scroll compressor is provided on a base plate of the swing scroll, and one end of the compression compressor is compressed. A bleed hole having an opening in the chamber and having the other end opening toward the compliant frame, and provided in the compliant frame. Open to the side, provided with a communication passage which the other end opening into the frame space, and out of the bleed hole or said communication passage, the scroll compressor, characterized in that a throttle means at least one.

2. The scroll compressor according to claim 1, wherein the throttle means is configured by a separate member such as a set bolt with a small hole or a sheet metal with a small hole.

The scroll compressor according to claim 1 or 2 , wherein the throttle means is set in a range of an inner diameter of φ0.5 mm or more and φ1.0 mm or less.