JP3915699B2 - Control device for hybrid vehicle - Google Patents

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Description

【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ハイブリッド車輌の制御装置に係り、詳しくは、コースト走行中の車輌において再度エンジン駆動して加速する際に生じ易い所謂クランクノイズやその後に生じ易い変速時のクラッチ係合ショックを軽減し得るようにしたハイブリッド車輌の制御装置に関する。
【0002】
【従来の技術】
近年、エンジン及びモータ・ジェネレータの両方を変速機に付設して、発進時や加速時等においてはエンジン及びモータ・ジェネレータの両方の駆動力を変速機に伝え、また降坂路走行時や制動時においてはモータ・ジェネレータをジェネレータとして機能させてエンジンブレーキ効果を補い、また制動エネルギを回生して燃費を向上すると共に排気ガス排出量を低減させるようにしたパラレル・ハイブリット方式が知られるようになった(例えば、特許文献1参照)。また、エンジン、モータ及び発電機を変速機に付設し、エンジンにより発電機を駆動して発電した電力にてモータを駆動して走行するように構成し、小出力のエンジンを効率の良い領域で準定常的に運転してバッテリを効率良く充電しつつ走行するシリーズ・ハイブリッド方式も知られるようになった(例えば、特許文献2参照)。
【0003】
このようなハイブリッド方式の車輌(HEV:Hybrid Electric Vehicle)に限らず、エンジンのみの駆動トルクで走行する車輌においても、エンジンと駆動車輪との間に自動変速機を備える場合、エンジントルクに依らずに慣性走行(コースト走行)しているとき、ドライバがアクセルペダルを再度踏み込むと、これに伴うエンジン始動によるエンジントルク量が、変速機を介して駆動車輪側から伝わっているトルク量を超えた状態で駆動状態に切換わる。これにより、相互に噛み合うギヤ等が同じ回転方向で瞬間的に衝突することで所謂クランクノイズが発生してしまう。
【0004】
このような不都合を回避するため、特に特許文献等を例示はしないが、電子制御スロットルを用いた制御、或いは、遅角の設定でエンジン点火時期を調整する等の制御でエンジントルクを低減させる従来技術が存在している。
【0005】
【特許文献1】
特開平9−215270号公報(図1,図5及び図6)
【特許文献2】
特開平5−168105号公報(図1ないし図4)
【0006】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上記従来技術おいて、コースト走行からの加速等でアクセルONされたときの出力エンジントルクを低減するために遅角設定をする場合には、点火時期のずれによるエミッション悪化の関係上、時間的な制限を伴う。このため、その後の自動変速機による変速時のクラッチ係合に起因するショックを軽減するためのリダクション要求が連続するような場合は、これに対処することができない。また、アクセルONに伴う目標スロットル開度と実スロットル開度とを電子制御スロットルで調整するような制御は、アクセルペダルの踏み込みに対するレスポンスが遅すぎて、変速時のリダクション制御に用いることはできない。
【0007】
そこで本発明は、車輌がハイブリッド車輌である場合に特有のモータを活用して、自動変速機(変速機)への入力トルクを減少させる要求が2回連続してあるような場合でも問題無く対処し得るように構成し、もって上記課題を解決するハイブリッド車輌の制御装置を提供することを目的とするものである。
【0008】
【課題を解決するための手段】
請求項1に係る本発明は(例えば図1参照)、エンジン(1)と駆動連結されるモータ(2)と、これらエンジン(1)及びモータ(2)の出力トルクを変速して駆動車輪に伝達する変速機(3)と、を備えたハイブリッド車輌の制御装置において、
前記変速機(3)への入力トルクを減少させるトルクダウン制御が2回以上連続して行われる場合、これらトルク低減制御の内の少なくとも1回を、前記モータ(2)から出力される負トルクによって行うトルクダウン制御手段(54,56)を備え、
前記トルクダウン制御手段は、
前記車輌の走行中、該車輌を慣性走行させるコースト状態の有無を判定するコースト判定手段(56)と、
前記変速機(3)による変速中であるか否かを判定する変速検出手段(54)と、
該変速検出手段(54)により検出された変速中に、前記コースト判定手段(56)による前記コースト状態の判定に応答した前記エンジン(1)の駆動開始時における第1のエンジントルク抑制制御、及び、前記変速検出手段(54)による前記変速開始の検出に応答した前記エンジン(1)駆動開始後の変速時における第2のエンジントルク抑制制御のうちの少なくとも一方を、前記モータ(2)からの前記負トルクによって行うトルク制御手段(54)と、を備えてなる、
ことを特徴とするハイブリッド車輌の制御装置にある。
【0009】
なお、本発明における「モータ」とは、電気エネルギを回転運動に変換する所謂狭義のモータに限らず、回転運動を電気エネルギに変換する所謂ジェネレータをも含む概念である。
【0011】
請求項に係る本発明は(例えば図1,図5,図8及び図9参照)、前記トルク制御手段(54)は、前記コースト判定手段(56)によりコースト状態から抜けたことが判定された際、前記モータ(2)の出力可能なトルク最大出力値を取得しかつ所要のモータトルク指令値を算出し、双方の値の比較に基づき、前記第1のエンジントルク抑制制御を、前記モータ(2)の負トルク出力のみで、或いは該負トルク出力に前記エンジン(1)の出力低減を加えて実行してなる、
請求項記載のハイブリッド車輌の制御装置にある。
【0012】
請求項に係る本発明は(例えば図1,図5,図8及び図9参照)、前記トルク制御手段(54)は、前記第1のエンジントルク抑制制御の実施後、前記変速検出手段(54)により前記変速開始と判定された際、前記モータ(2)の出力可能なトルク最大出力値を取得しかつ所要のモータトルク指令値を算出し、双方の値の比較に基づき、前記第2のエンジントルク抑制制御を、前記モータ(2)の負トルク出力のみで、或いは該負トルク出力に前記エンジン(1)の出力低減を加えて実行してなる、
請求項記載のハイブリッド車輌の制御装置にある。
【0013】
請求項に係る本発明は(例えば図1参照)、前記変速機(3)は、前記エンジン(1)及びモータ(2)の出力トルクを受ける流体伝動装置(5)と、該流体伝動装置(5)を介して前記出力トルクを受ける自動変速機構(6)とからなり、
前記コースト判定手段(56)は、前記流体伝動装置(5)の入力側と出力側とに関する回転数変化又はトルク変化に基づき前記コースト状態の有無を判定してなる、
請求項ないしのいずれか記載のハイブリッド車輌の制御装置。
【0014】
請求項に係る本発明は(例えば図1参照)、前記トルク制御手段(54)は、前記モータ(2)による負トルク発生時、前記エンジン(1)への所定の処理を行って前記モータ(2)の負トルクによるトルク制御を補助してなる、
請求項ないしのいずれか記載のハイブリッド車輌の制御装置にある。
【0015】
請求項に係る本発明は(例えば図1,図3及び図4参照)、前記変速機(3)は、前記エンジン(1)及びモータ(2)の出力トルクを受ける入力側と該出力トルクを動力伝達下流側に伝える出力側とを直結し得るロックアップクラッチ(27)を有する流体伝動装置(5)と、該流体伝動装置(5)を介して前記出力トルクを受ける自動変速機構(6)とからなり、
前記コースト判定手段(56)は、前記ロックアップクラッチのOFF時には、前記入力側のエンジン回転数よりも前記出力側の回転数の方が大きい場合に前記コースト状態であると判定し、また前記ロックアップクラッチ(27)のON時には、前記入力側のエンジントルクが所定値に満たない場合に前記コースト状態であると判定してなる、
請求項ないしのいずれか記載のハイブリッド車輌の制御装置にある。
【0016】
なお、上記カッコ内の符号は、図面と対照するためのものであるが、これは、発明の理解を容易にするための便宜的なものであり、特許請求の範囲の構成に何等影響を及ぼすものではない。
【0017】
【発明の効果】
請求項1に係る本発明によると、トルクダウン制御手段が、変速機への入力トルクを減少させるトルクダウン制御が2回以上連続して行われる場合、これらトルク低減制御の内の少なくとも1回を、モータから出力される負トルクによって行うので、ハイブリッド車輌である場合に特有のモータを活用し、変速機への入力トルクを減少させる要求が2回連続してあるような場合でも問題無く対処することができる。そして、モータ駆動で、コースト状態からエンジン駆動開始させる際のエンジントルク抑制制御と、エンジン駆動開始後の変速時におけるエンジントルク抑制制御のうちの少なくとも一方を実行するので、一方のエンジントルク抑制制御をモータの負トルクで実行することにより、他方のトルク抑制制御を、モータトルク或いはエンジン遅角制御等のいずれによっても実行を可能にし得る。従って、変速機への入力トルクの減少要求が2回連続する場合であっても、エミッションの悪化や出力トルクのレスポンス遅延等を招くこと無く、極めて円滑に対処することができる。
【0019】
請求項に係る本発明によると、コースト状態から抜けた際、トルク制御手段が、トルク最大出力値と所要モータトルク指令値とを比較して、モータの負トルク出力のみで、或いは該負トルク出力にエンジンの出力低減を加えた状態で第1のエンジントルク抑制制御を実行するので、SOCなど、その時々の諸条件の違いに応じた的確な制御を実現することができる。
【0020】
請求項に係る本発明によると、第1のエンジントルク抑制制御の実施後、変速開始と判定された際、トルク制御手段が、トルク最大出力値と所要モータトルク指令値とを比較して、モータの負トルク出力のみで、或いは該負トルク出力にエンジンの出力低減を加えた状態で第2のエンジントルク抑制制御を実行するので、SOCなど、その時々の諸条件の違いに応じた的確な制御を実現することができる。
【0021】
請求項に係る本発明によると、コースト判定手段が、流体伝動装置の入力側と出力側とに関する回転数変化又はトルク変化に基づきコースト状態の有無を判定するので、特殊なセンサを別途設けることのない簡単な構成により、コースト状態の有無の判定を容易にかつ確実に実行することができる。
【0022】
請求項に係る本発明によると、トルク制御手段が、モータによる負トルク発生時、エンジンへの所定の処理を行ってモータの負トルク発生によるトルク制御を補助するので、モータに電源供給するバッテリの充電量(SOC)が満杯で該モータから充分な負トルクを引き出せないような場合でも、充分なトルク制御を実施することができる。
【0023】
請求項に係る本発明によると、コースト判定手段が、ロックアップクラッチのOFF時には、入力側のエンジン回転数よりも出力側の回転数の方が大きい場合にコースト状態であると判定し、またロックアップクラッチのON時には、入力側のエンジントルクが所定値に満たない場合にコースト状態であると判定するので、ロックアップクラッチのON、OFFによる状況の違いに応じた適切な判定結果を得ることができる。
【0024】
【発明の実施の形態】
以下、図面に沿って、本発明に係る第1の実施の形態について説明する。図1は、本実施の形態におけるハイブリッド車輌の制御装置を示すブロック図、図2は、該制御装置にて制御し得るハイブリッド車輌の駆動系を示すブロック図、図3は、車輌の駆動系の一例を詳細に示す断面図、図4は、図3に示す駆動系の主要部を詳細に示す断面図、図5ないし図7は、本制御装置による制御を示すフローチャートである。
【0025】
図2に示すように、ハイブリッド車輌の駆動源は、内燃エンジン(以下、単にエンジンとも言う)1と、ブラシレスDCモータ等からなるモータ・ジェネレータ(以下、単にモータとも言う)2とから構成されており、その駆動力は自動変速機3に出力される。該自動変速機3は、上記エンジン1及びモータ2の出力トルクを、動力伝達下流側の駆動車輪(図示せず)に伝達するもので、トルクコンバータ5と自動変速機構(多段変速機構)6とから構成されている。なお、本実施の形態における「内燃エンジン」は、燃料を燃焼させてエネルギを回転運動に変換するものであり、ガソリンエンジン、ディーゼルエンジン等を含む概念である。
【0026】
上記自動変速機構6は、変速するための複数の摩擦係合要素(図示せず)を有しており、該摩擦係合要素の係合状態が、後述する変速制御手段62の制御にて変更される。これにより、エンジン1やモータ2から入力される駆動力が、車輌走行状況に基づき変速されて、駆動車輪等に出力される。
【0027】
図3に示すように、前記車輌の駆動系では、自動変速機(A/T)のトルクコンバータ部分にモータ・ジェネレータ2が付設されており、内燃エンジン(同図ではエンジン出力軸7のみ図示)1と、モータハウジング9に収納されているモータ・ジェネレータ2と、これらエンジン1及びモータ2からの駆動力が伝達される自動変速機3と、を備えている。すなわち、該車輌の駆動系では、エンジン側(図3の右側)から順に、モータ・ジェネレータ2、自動変速機3のトルクコンバータ5及び自動変速機構6が配置されている。トルクコンバータ5と自動変速機構6との間にはオイルポンプ10が配置されている。
【0028】
エンジン1(図2参照)から自動変速機3へはクランク軸(エンジン出力軸)7が延設されており、そのクランク軸7の先端部分には可撓性のドライブプレート11が固定されている。また、このドライブプレート11に対向する位置には可撓性のインプットプレート12が、互いの先端部をボルトで固定・連結された状態で配置されている。そして、モータ・ジェネレータ2はステータ13とロータ15とを有している。
【0029】
前記自動変速機3に備えた多段変速機構6は、ミッションケース16及びリヤケース17に収納されていて、入力軸19に同軸状に配置されている主変速機構部20、上記入力軸19に平行なカウンタ軸21に同軸状に配置されている副変速機構部22、及び前輪駆動軸に同軸状に配置されたディファレンシャル装置23からなり、これらが分割可能な一体ケースに収納されたFF(フロントエンジン・フロントドライブ)タイプのものからなる。
【0030】
トルクコンバータ5は、コンバータハウジング26に収納されていて、ロックアップクラッチ27、タービンランナ29、ポンプインペラ30、ステータ31、及びこれらを覆うように配置されたフロントカバー32を有しており、該カバー32における回転中心部分には、その外側にセンターピース33が固定されている。そして、ポンプインペラ30の外郭には、フロントカバー32に溶接されてリヤカバー35が一体に設けられており、該リヤカバー35の内径部分(回転中心部分)には、スリーブ状のインペラハブ36が溶接により一体に固定されている。
【0031】
そして、図4に示すように、上記インペラハブ36は、上記ケース26,16と一体のポンプケース37の円筒部の内周面にブッシュ39を介して回転自在に支持されていると共に、その先端部にて前記オイルポンプ10のロータ10aに結合されている。
【0032】
また、前記ロックアップクラッチ27は、フロントカバー32の中間部分32bの内径側に収納・配置されており、該中間部分32bの内周面には、軸方向に延びるスプライン40が一体に形成されている。該スプライン40には、複数の外摩擦板が抜け止めされて係合されている。更に、上記中間部分32bの内周面と、センターピース33に一体のピストンハブ33aの外周面との間には、油密状で移動可能にピストンプレート41が配置されている。
【0033】
また、上記センターピース33と一軸状に前記入力軸19が配置されており、該入力軸19は、その一端部を上記ピストンハブ33aの内周部に回転自在に被嵌された状態で、前記トルクコンバータ5の回転中心部のブッシュ39内を貫通して、その他端が前記自動変速機構6側に延びている。上記ロックアップクラッチ27は、その外径側がモータ2の内周面に係合した状態でその内径側が、衝撃的回転を吸収するダンパ装置42、及び上記タービンランナ29に連結されているハブ43を介して上記入力軸19に連結されている。該ハブ43は該入力軸19に対してスプライン係合している。また、前記ステータ31は、ワンウェイクラッチ45及びスリーブ軸46を介してポンプカバー47に固定されている。
【0034】
なお、上記フロントカバー32によりトルクコンバータ5の入力部材が構成されると共に、上記タービンランナ29にハブ43を介して連結される上記自動変速機構6の入力軸19により上記トルクコンバータ5の出力部材が構成されている。
【0035】
上記構成を有するロックアップクラッチ42では、ピストンプレート41及びフロントカバー内径部分32aにて形成される油室を有するロックアップ制御バルブ44の該油室に所定油圧が供給又は解放されることにより、ピストンプレート41を移動させ、該プレート41の外摩擦板への押圧力を制御し、摩擦板を接続(係合)、解放又はスリップ制御させることができる。なお、該スリップ制御は、ロックアップクラッチ27を係合動作させる際に、入力側と出力側とが適度の回転数差になった状態で該クラッチ27の摩擦板を相互に摺接させながら徐々に回転数を合わせつつ係合させる制御である。
【0036】
ついで、本発明に係るハイブリッド車輌の制御装置を図1に沿って説明する。同図に示すように、該制御装置は電子制御装置(ECU:Electronic Control Unit)51を有しており、該電子制御装置51は、エンジン制御手段52、モータ制御手段53、トルク制御手段54、コースト判定手段56、トルク算出手段57、ロックアップクラッチ判定手段58、車速検出手段59、スロットル開度検出手段60、エンジン回転数検出手段61、及び変速制御手段62を有している。
【0037】
上記電子制御装置51には、自動変速機構6の入力軸19(出力部材)の回転数を検知する出力側回転数センサ65、車輌の走行速度を検知する車速センサ66、不図示のアクセルペダルの踏込み量に応じたスロットル開度を検知するスロットル開度センサ67、及びエンジン1の回転数(従ってトルクコンバータ5の入力側回転数)を検知するエンジン回転数センサ69が接続されている。更に上記電子制御装置51には、前記エンジン1、前記モータ・ジェネレータ2、及び前記自動変速機構6が接続されている。
【0038】
なお、上記エンジン1には、そのクランク軸の回転数などに基づいて出力トルクとイナーシャトルクとを含めて所定のトルク信号として出力する不図示のコンピュータが設けられており、上記モータ2には、これに通電される電流値などに基づいて出力トルクとイナーシャトルクとを含めて所定のトルク信号として出力する不図示のコンピュータが設けられている。
【0039】
上記エンジン制御手段52は、車速センサ66の検知結果に基づき車速検出手段59で検出された車速や不図示のブレーキセンサの検知結果に基づくブレーキ作動状態などに基づいたエンジン1の停止制御、エンジン1の完爆判定、或いは、エンジン1の点火制御など、エンジン駆動に関する各種制御を実行する。該点火制御において、エンジン制御手段52は、車速センサ66の検知結果に基づき車速0[km/h]になったことが車速検出手段59で検出された時点で、インジェクションをOFFにしてエンジン1の駆動を停止させ、またモータ2のみの回転駆動で走行開始した後、スロットル開度が所定値以上でかつエンジン回転数が所定値以上になったとき、インジェクションをONにして点火し、エンジン1を回転駆動するような制御も行う。更に、上記エンジン制御手段52は、車輌の走行中、ドライバがアクセルペダルの踏み込みを緩めてスロットル開度が0%になった等の所定の条件に応じて、インジェクションをOFFにしてエンジン駆動を停止させて、車輌を慣性走行(コースト走行)させるコースト制御を行う。また、エンジン制御手段52は、後述するトルク制御手段54からの指令に応答して、エンジン1に遅角を設定する等によってそのトルクを低減するように制御する。
【0040】
前記モータ制御手段53は、モータ・ジェネレータ2による始動制御、停止制御及びアシスト制御を含む走行駆動制御と、モータ・ジェネレータ2に負トルクを発生させ発電する発電制御と、車輪からの駆動力を回生する回生制御等を実行するもので、車速検出手段59で検出される車速、及びスロットル開度検出手段60で検出されるスロットル開度、或いはブレーキセンサの検知結果に基づき検出されるドライバの減速意図、変速制御手段62からの指令、及びトルク算出手段57からの算出データなどの諸条件に基づき、モータ・ジェネレータ2を適時制御する。また、モータ制御手段53は、後述するトルク制御手段54からの指令に応答して、モータ2を回生制御して負トルクを出力させて、該エンジン1の駆動トルクを所定量低減させるように制御する。
【0041】
前記トルク制御手段54は、コースト判定手段56によってコースト状態と判定した信号を受けた際、前記モータ制御手段53に所定の指令を送って、コースト状態からのエンジン1の駆動開始時にモータ2による負トルクを出力させて、エンジン1の駆動開始時の出力トルクが、自動変速機3を介して駆動車輪側から伝達される入力トルクを超えないようにして、エンジン再駆動時のショックを除去するように制御する。また、トルク制御手段54は、変速検出手段として機能して、上記コースト状態からの駆動開始に後続する変速を実施する旨の信号(変速開始要求)が自動変速機構6から出力されたことを検出した際、エンジン制御手段52及び/又はモータ制御手段53に指令を出力する。この指令出力に応答して、エンジン制御手段52では、気筒数の低減や燃料噴射の低減によるトルクダウンを実行して、変速時におけるショックを低減するように制御する。また、モータ制御手段53は、上記出力に応答して、モータ2を回生制御して負トルクを発生させることにより、上記エンジン1の駆動で発生するトルクを低減させて、上記変速時のショックを低減させるように制御する。なお、上記トルク制御手段54はコースト判定手段56とにより、自動変速機3への入力トルクを減少させるトルクダウン制御が2回以上連続して行われる場合、これらトルク低減制御の内の少なくとも1回を、モータ2から出力される負トルクによって行うトルクダウン制御手段を構成している。
【0042】
前記コースト判定手段56は、エンジン回転数センサ69及び出力側回転数センサ65からの検知結果と、トルク算出手段57からのトルク信号に基づいて、車輌の走行中に該車輌を慣性走行させるコースト状態の有無を判定する。該コースト判定手段56は、ロックアップクラッチ27のOFF時においては、エンジン回転数よりも駆動車輪側からの回転数(インプット回転数)の方が大きい状態を「非駆動」(つまりコースト状態)とし、エンジン回転数よりもインプット回転数の方が小さい状態を「駆動」(つまりエンジン駆動走行状態)として判定する。また、コースト判定手段56は、ロックアップクラッチ27のON時において、駆動→非駆動では、エンジントルクが10Nm以下のときに「非駆動」(つまりコースト状態)と判定し、非駆動→駆動では、エンジントルクが15Nm以上のときに「駆動」(つまりエンジン駆動走行)として判定する。上記回転数に基づき判定する際には、フロントカバー32と入力軸19とに関する所定の回転数変化を検出する。該所定の回転数変化とは、即ち、エンジン回転数センサ69及び出力側回転数センサ65からそれぞれ入力されるエンジン1(従ってフロントカバー32)及び入力軸19それぞれの回転数から双方の回転数差を算出した際の変化である。
【0043】
前記トルク算出手段57は、エンジン1からの出力トルクとイナーシャトルクとを含めた所定のトルク信号を受けて、エンジン1の出力トルクとイナーシャトルクとを算出すると共に、モータ2からの所定のトルク信号を受けて、該モータ2の出力トルクとイナーシャトルクとを算出し、上記エンジン1の出力トルクをコースト判定手段56に出力する。そして、該トルク算出手段57は、後述する変速制御手段62による変速制御中に、エンジン回転数検出手段61で検出されるエンジン回転数に基づき、エンジンクランク軸7(図4参照)やトルクコンバータ5などのイナーシャトルクを算出し、該算出したイナーシャトルクと、予め算出したエンジン1及びモータ2の上記出力トルク及びイナーシャトルクとを合計した合計トルクを算出し、エンジン制御手段52及びモータ制御手段53に出力する。
【0044】
前記ロックアップクラッチ判定手段58は、ロックアップクラッチ27の作動状態、つまり、ロックアップクラッチ係合のON、OFFを判定する。
【0045】
前記車速検出手段59は、車速センサ66の検知結果に基づき、本制御装置1が搭載されたハイブリッド車輌の走行速度(車速)を検出して、エンジン制御手段52及びモータ制御手段53に出力する。
【0046】
前記スロットル開度検出手段60は、前記スロットル開度センサ67からの検知結果に基づき、アクセルペダル(図示せず)の踏込み量に応じたスロットル開度を検出してエンジン制御手段52及びモータ制御手段53に出力する。
【0047】
前記エンジン回転数検出手段61は、エンジン回転数センサ69からの検知結果に基づき、エンジン回転数を検出してエンジン制御手段52及びモータ制御手段53に出力する。
【0048】
前記変速制御手段62は、自動変速機構6に備えた摩擦係合要素である複数のクラッチやブレーキの係合、解放による掴み替えの制御を、車速検出手段59にて検出される車速やスロットル開度検出手段60にて検出されるスロットル開度等に基づいて行い、自動変速機構6による各種の変速制御を実行する。また、該変速制御手段62は、自動変速機構6における入力軸19及び出力軸の回転数に基づき、ギヤ比(入出力回転数比)を検出し、該ギヤ比の変化に基づき、実際の変速開始及び実際の変速終了を判定する。
【0049】
ついで、本実施の形態におけるハイブリッド車輌の制御装置による作用について、図1、図5ないし図7、及び図14に沿って説明する。図14は、本実施形態及び後述する第2の実施形態に共通する制御例を示すタイムチャートである。図14において、Aはエンジントルク(E/GTrq)[Nm]の変化、Bはモータトルク(M/GTrq)[Nm]の変化、Cは自動変速機3の入力トルク(InputTrq)[Nm]の変化、Dはスロットル開度(Throttle)[%]の変化をそれぞれ示している。なお、変化A及びCにおけるJは駆動状態・非駆動状態を判定するトルク値(以下、駆動・非駆動判定トルク値Jと言う)を示している。
【0050】
なお、以下の説明では、エンジン1やモータ2の駆動時に出力されるトルクを「正トルク」とし、モータ2による回生時を含めエンジン1の駆動を抑制する際のトルクやコースト時に駆動車輪側から作用するトルクを「負トルク」とする。本第1の実施形態では、コースト状態からの復帰時のショック軽減処理、及び該復帰に続く自動変速機構6での変速時のショック軽減処理の連続する2度の処理をモータ2にて実施することを基本とし、やむを得ない場合にエンジン1の出力トルクを低減するように制御する。
【0051】
まず、本電子制御装置51を搭載した車輌の停止状態において、イグニッションスイッチ(図示せず)がONされ、運転席に設けられたシフトレバー(図示せず)が走行レンジに操作されると、モータ制御手段53が制御を開始し、アクセルペダルの踏み込みに応じて、モータ2が駆動されて走行が開始され、その後、所定のタイミングでエンジン制御手段52がエンジン1を始動させると共にモータ制御手段53がモータのトルク出力を停止させ、この状態で走行が継続される。
【0052】
上記制御が開始されると、まずステップS1において、エンジントルクは非駆動(つまり、エンジン1の出力トルクの無いコースト状態)であるか否かを判定する。即ち、コースト判定手段56が、ロックアップクラッチ判定手段58からのロックアップクラッチOFF判定を受けた状態で、駆動車輌側からエンジン側に作用する回転数(以下、インプット回転数と言う)の方がエンジン駆動による回転数(以下、エンジン回転数と言う)よりも大きくて非駆動(図14の時刻t0〜t1)であると判定したときには、非駆動フラグを立て(ステップS2)、タイマAをスタートさせて、非駆動から駆動に移行する制御時間のカウントを開始し、リターン(Return)する。
【0053】
一方、上記ステップS1において、コースト状態から抜けたと判定したときは(図14における時刻t2で駆動・非駆動判定トルク値Jに至ったとき)、更に、非駆動フラグが立っているか(ONしている)か否かを判定する(ステップS3)。その結果、非駆動フラグがONしていれば(つまり、図14における時刻t2〜t5の間)、非駆動状態から駆動状態に移行したと判定して、ステップS5に進む。上記ステップS3にて、非駆動フラグがOFF(つまり、図14における時刻t5を超えた)と判定されれば、処理を終了(END)する。
【0054】
上記ステップS5では、後述する図6のサブルーチンにおいて非駆動・駆動時におけるモータ2及び/又はエンジン1の出力値を算出した後、ステップS6に進む。
【0055】
ここで、上記ステップS5における非駆動・駆動時モータ出力値算出のサブルーチンを説明する。即ち、図6に示すように、ステップS20においてモータトルク最大出力値を取得する。該モータトルク最大出力値とは、モータが出力可能な負トルク値であり、不図示のバッテリのSOC(充電量)の状態によっても変動する。例えば、回転数的には出力可能であるが、SOCが高すぎるときはモータ2を発電させないように0[Nm]とする、などが行われる。
【0056】
そして、ステップS21において、必要になるモータトルク指令値を算出した後、ステップS22に進む。即ち、該ステップS21では、モータトルク指令値を、非駆動・駆動切換え時最適トルクからエンジントルクを減じることによって求める。ここで、「非駆動・駆動切換え時最適トルク」とは、本実施形態における制御装置を搭載する車輌の種類によっても異なる所謂適合値で、非駆動状態から、エンジン駆動による走行状態に移行する際に所謂クランクノイズを減少させるためのトルク(例えば30Nm)であり、ドライバの意思を反映するためスロットル開度に応じて変動する。また、ここで言う「エンジントルク」とは、駆動車輪側から作用するトルクによって強制的に回転させられる際の負トルクである。
【0057】
引き続き、上記ステップS21で算出されたモータトルク指令値が、現状で出力可能な最大のトルク出力値(モータトルク最大出力値)以上か否かを判定する(ステップS22)。その結果、モータトルク指令値がモータトルク最大出力値以上である場合にはステップS23に進み、そうでなければステップS24に進む。
【0058】
一方、上記ステップS22にてモータトルク指令値はモータトルク最大出力値未満であると判定した場合には、要求されるモータトルク指令値を現状のモータ2では出力できないとして、上記ステップS24にて、現在のモータトルク最大出力値をモータトルク指令値として再設定する。そして、ステップS25では、ステップS24で再設定したモータトルク指令値を用いて、モータトルクだけでは所謂クランクノイズを防止するのに必要なトルクが不充分として、次式
エンジントルク指令値=非駆動・駆動切換え時最適トルク−モータトルク指令値
によって、モータトルクと共に使用するエンジントルクの指令値を算出した後、前記ステップS6に進む。この場合、エンジントルクの低減は、例えば、遅角制御、フューエルON時よりも少ない燃料噴射量の要求、或いは、エンジン1における複数の気筒のうちの所定の気筒への吸気量を減少させる旨の要求などを行うことで実施する。
【0059】
次いで、上記ステップS6において、自動変速機構6からのリダクション要求があったか否かを判定する。その結果、リダクション要求があった場合にはステップS11に進み、そうでなければステップS9に進む。
【0060】
ここで、図7に沿って、上記ステップS11におけるクラッチ係合時モータ/エンジン出力値算出のサブルーチンを説明する。まず、ステップS26においてモータトルク最大出力値を取得する。該モータトルク最大出力値は、図6において説明したものと同じである。次いで、ステップS27にて、必要となるモータトルク指令値を算出した後、ステップS28に進む。即ち、該ステップS27において、モータトルク指令値を、クラッチ係合時最適トルクからエンジントルクを減じることによって求める。この際、「クラッチ係合時最適トルク」とは、上述した「非駆動・駆動切換え時最適トルク」と同様の所謂適合値で、自動変速機構6において摩擦係合要素であるクラッチが係合する際に、トルク変動によるショックを抑制するために必要となるトルクであり、ドライバの意思を反映するためスロットル開度に応じて変動する(例えば30Nm)。
【0061】
引き続き、ステップS28において、上記ステップS27にて算出されたモータトルク指令値がモータトルク最大出力値以上であるか否かを判定し、その結果、該モータトルク指令値がモータトルク最大出力値より小さい場合にはステップS12(図5)に進む。
【0062】
一方、上記ステップS28にてモータトルク指令値はモータトルク最大出力値未満であると判定した場合には、要求されるモータトルク指令値を現状のモータ2では出力できないとして、上記ステップS30にて、現在のモータトルク最大出力値をモータトルク指令値として再設定する。引き続き、ステップS31では、ステップS30で再設定したモータトルク指令値を用いて、モータトルクだけではクラッチ係合時のショック取りに必要なトルクが不充分として、次式
エンジントルク指令値=クラッチ係合時最適トルク−モータトルク指令値
によって、モータトルクと共に使用するエンジントルクの指令値を算出する。この場合、例えば、遅角制御、フューエルON時よりも少ない燃料噴射量の要求、或いは、複数の気筒のうちの所定数への吸気量を減少させる旨の要求などを行うことでエンジントルクを低減する。この後、図5のステップS12に進む。
【0063】
そして、上記ステップS9では変速中であるか否かを判定し、その結果、変速中であると判定した場合にはステップS12に進み、そうでなければステップS10に進む。
【0064】
上記ステップS12では、モータトルク制御を実行する。該モータトルク制御は、特にサブルーチンの内容は示さないが、算出されたモータトルク指令値に至るように、通常の比例積分制御(PI制御)等によりモータ2の駆動信号をモータ制御手段53によって適時制御するものである。該モータトルク制御の実行により、図14では時刻t2〜t3間で、同図のBにてモータ2から負トルクが出力されることにより、同図のAにおけるエンジントルクの変化がリニアになり、エンジントルクによる走行開始時のクランクノイズが除去される。
【0065】
そして、前記ステップS10では、エンジン1及びモータ2の各トルクを加算したトルクの最大出力値は規定量Cより小さいか否かを判定し、該最大出力値が規定量Cより小さい場合にはステップS13に進み、そうでなければステップS15にて非駆動フラグ及びタイマAをクリアして、処理を終了する(END)。該規定値Cとは、本制御を終了するインプットトルク(つまりエンジン1及びモータ2側から駆動車輪側に作用するトルク)で、ドライバの意思を反映するためスロットル開度に応じて変動する値であり、例えば30Nmとして設定される。
【0066】
そして、上記ステップS13では、前記ステップS4においてスタートしたタイマAが規定時間Bを超えたか否かを判定する。その結果、タイマAが規定時間B未満であればステップS12に進んでモータトルク制御を継続して行い、またタイマAが規定時間Bを超えた場合には、ステップS15にて非駆動フラグ及びタイマAをクリアして、処理を終了する(END)。ここで、上記規定時間Bとは、本制御を終了するタイムアウト時間のことで、ドライバの意思を反映させるためスロットル開度に応じて変動する値であり、例えば1[sec]として設定される。
【0067】
ここで、本実施の形態に対する比較例を図15に示す。同図において、図14と共通する箇所には同じ符号を付してその説明を省略する。該比較例においては、非駆動から駆動状態に移行する際のショック取りのために、エンジン点火時のタイミングを遅らせる遅角制御を実施しているので、同図のAにおいて、本来のエンジントルクである変化aが、これより落ち込んだ変化となって現れており、これに伴い、Cに示すトルクも時刻t2〜t3において低減している。また、上記遅角制御は、エミッションの関係上、2度連続して実施することができないため、駆動車輪側への伝達トルク(InputTrq)の変化Cにおいて時刻t7でのクラッチ係合時トルク変動ショック取りは行われていないが、便宜上、図示は省略している。
【0068】
<第2の実施の形態>
ついで、本発明に係る第2の実施の形態について、図8ないし図13に沿って説明する。本実施の形態では、図1におけるトルク制御手段54によるエンジン制御手段52及びモータ制御手段53への指令状況が第1の実施形態に比してやや異なるが、他の部分は略々同一なので、主要部分に同一符号を付して説明を省略する。
【0069】
制御が開始されると、コースト判定手段56が、ステップS33にて、ロックアップクラッチ判定手段58からのロックアップクラッチOFF判定を受けた状態で、駆動車輌側からのインプット回転数の方がエンジン回転数よりも大きくて非駆動(図14の時刻t0〜t1)であると判定したときには、非駆動フラグを立て(ステップS34)、タイマAをスタートさせて非駆動→駆動制御時間のカウントを開始し(ステップS35)、リターン(Return)する。
【0070】
一方、上記ステップS33において、コースト状態から抜けたと判定したときは(図14における時刻t2で駆動・非駆動判定トルク値Jに至ったとき)、更に、非駆動フラグが立っている(ONしている)か否かを判定する(ステップS36)。その結果、非駆動フラグがONしていれば(図14における時刻t2〜t5間)、非駆動状態から駆動状態に移行したと判定して、ステップS37に進む。一方、上記ステップS36にて、非駆動フラグがOFF(図14における時刻t5を超えた)と判定されれば、図9に示すステップS65に進んで、非駆動フラグ及びタイマAをクリアして、処理を終了する(END)。
【0071】
引き続き、図8の上記ステップS37において、コースト判定手段56が、現在は変速中であるか否かを判定し、変速中であると判定した場合にはステップS38に進み、そうでなければ、図9に示すステップS61に進む。
【0072】
上記ステップS38では、トルク制御手段13が、モータ2とエンジン1の組み合わせを判定する。ここでは、スロットル踏み込み加速度やスロットル開度が高い場合には、非駆動→駆動時のリダクション量が大きいと予測されるので、モータトルク最大出力量>規定量Dの比較判定と、スロットル開度<規定量Fの比較判定と、スロットル踏み込み加速度<規定量Gの比較判定とを実施する。上記規定量D,E,Fはいずれも適合値であり、例えば、規定量Dを30Nmに、規定量Fを30%に、規定量Gを200%/secにそれぞれ設定することができる。
【0073】
上記ステップS38での判定の結果、モータ出力に余裕が無い(モータ及びエンジンの組み合わせの可能性有り)と判定した場合には、ステップS39に進み、モータ出力に比較的余裕が有る(つまり、モータ単独での可能性有り)と判定した場合には、図9のステップS50に進む。
【0074】
引き続き、上記ステップS39では、図10に示す「非駆動・駆動時モータ/エンジン出力値算出」処理のサブルーチンを実行し、モータ2及びエンジン1の出力値を算出した後、ステップS40に進む。
【0075】
ここで、上記ステップS39で実行する「駆動・非駆動時モータ/エンジン出力値算出」処理を説明する。即ち、図10に示すように、まずステップS70において、モータトルク最大出力値を取得する。該モータトルク最大出力値は、前述した第1の実施形態と同様である。次いで、ステップS71にて、必要になるモータトルク指令値を算出した後、ステップS72に進む。即ち、該ステップS71では、モータトルク指令値を、非駆動・駆動切換え時最適トルクからエンジントルクを減じることによって求める。この際、「非駆動・駆動切換え時最適トルク」は、前述した第1の実施の形態と同様である。
【0076】
引き続き、ステップS72において、上記ステップS71にて算出されたモータトルク指令値は、現状で出力可能な最大の負トルク値であるモータトルク最大出力値以上であるか否かを判定する。その結果、モータトルク指令値(例えば−80Nmの場合)がモータトルク最大出力値(例えば−100Nmの場合)以上である場合には、図8のステップS40に進む。
【0077】
一方、上記ステップS72において、モータトルク指令値(例えば−120Nmの場合)がモータトルク最大出力値(例えば−100Nmの場合)より小さい場合には、モータトルク指令値を現状では出力できないとして、ステップS74にて、現在のモータトルク最大出力値をモータトルク指令値として再設定する。引き続き、ステップS75にて、ステップS74で再設定したモータトルク指令値を用いて、モータトルクだけではクランクノイズを防止するのに必要なトルクが不充分として、次式
エンジントルク指令値=非駆動・駆動切換え時最適トルク−モータトルク指令値
にて、モータトルクと共に使用するエンジントルクの指令値を算出する。この場合、エンジントルクの低減は、第1の実施の形態と同様、遅角制御、燃料噴射量の低減、或いは、所定数の気筒への吸気量の低減などによって行う。その後、図8の上記ステップS40に進む。
【0078】
次いで、上記ステップS40において、自動変速機構6からのリダクション要求があったか否かを判定する。その結果、リダクション要求があった場合にはステップS41に進んで「クラッチ係合時モータ出力値算出」処理を実行し、そうでなければステップS43に進む。
【0079】
ここで、「クラッチ係合時モータ出力値算出」処理を図13に沿って説明する。即ち、まずステップS87において、モータトルク最大出力値を取得する。該モータトルク最大出力値は、図10において説明したものと同じである。次いで、ステップS88にて、必要になるモータトルク指令値を算出した後、ステップS89に進む。即ち、該ステップS88において、モータトルク指令値を、クラッチ係合時最適トルクからエンジントルクを減じることによって求める。これら「クラッチ係合時最適トルク」及び「エンジントルク」は、第1の実施の形態と同様である。
【0080】
引き続き、ステップS89において、上記ステップS88にて算出されたモータトルク指令値がモータトルク最大出力値以上であるか否かを判定する。その結果、モータトルク指令値がモータトルク最大出力値以上である場合には、図8のステップS42に進んでモータトルク制御を行なった後、上記ステップS39に戻る(ReturnA)。一方、上記ステップS89において、モータトルク指令値がモータトルク最大出力値より小さいと判定した場合には、要求されるモータトルク指令値を現状では出力できないとして、上記ステップS91にて、現在のモータトルク最大出力値をモータトルク指令値として再設定した後、図8の上記ステップS42に進んで上記モータトルク制御を行なった後、上記ステップS39に戻る(ReturnA)。該モータトルク制御は、第1の実施形態において図5のステップS12で説明したものと同じである。
【0081】
そして、前記ステップS43において、変速中であるか否かを判定する。その結果、変速中であれば、上記ステップS42に進んで上記モータトルク制御を行なった後、上記ステップS39に戻り(ReturnA)、変速中でなければ、ステップS44に進む。
【0082】
上記ステップS44では、エンジン1及びモータ2の各トルクを加算したトルクの最大出力値が規定量Cより小さいか否かを判定し、該最大出力値が規定量Cより小さければステップS45に進み、そうでなければステップS46にて、非駆動フラグ及びタイマAをクリアして、処理を終了する(END)。該規定値Cは、第1の実施形態において図5のステップS10で説明したものと同じである。
【0083】
そして、上記ステップS45では、前記ステップS35においてスタートしたタイマAが規定時間Bを超えたか否かを判定する。その結果、タイマAが規定時間B未満であれば、ステップS42に進んでモータトルク制御を継続して行い、またタイマAが規定時間Bを超えた場合には、ステップS46にて非駆動フラグ及びタイマAをクリアして、処理を終了する(END)。該規定時間Bは、第1の実施形態において図5のステップS13で説明したものと同じである。
【0084】
一方、前記ステップS37において、変速中ではない判定して進んだ前記ステップS61では、前記ステップS39で説明した「非駆動・駆動時モータ/エンジン出力値算出」処理を実行した後、ステップS62に進む。該ステップS62では、エンジン1及びモータ2の各トルクを加算したトルクの最大出力値が規定量Cより小さいか否かを判定した後、ステップS63にて、タイマAが規定時間Bを超えたか否かを判定し、該規定時間B未満であればステップS64にてモータトルク制御を行なった後、図8のステップS37に戻る(ReturnC)。また、ステップS62において、エンジン1及びモータ2の各トルクを加算したトルクの最大出力値が規定量C以上の場合、及びステップS63においてタイマAが規定時間Bを超えた場合には、ステップS65に進んで、非駆動フラグ及びタイマAをクリアして、処理を終了する(END)。
【0085】
また、前記ステップS38において、モータ出力に比較的余裕が有ると判定して進んだ前記ステップS50では、図11に示す「非駆動・駆動時モータ出力値算出」処理のサブルーチンを実行し、モータ2の出力値を算出した後、ステップS51に進む。
【0086】
ここで、上記ステップS50で実行する「駆動・非駆動時モータ出力値算出」処理を説明する。即ち、図11に示すように、まずステップS76において、モータトルク最大出力値を取得する。該モータトルク最大出力値は、前述した第1の実施の形態と同様である。次いで、ステップS77にて、必要になるモータトルク指令値を算出した後、ステップS78に進む。即ち、該ステップS77では、モータトルク指令値を、非駆動・駆動切換え時最適トルクからエンジントルクを減じることによって求める。この際、「非駆動・駆動切換え時最適トルク」は、前述した第1の実施の形態と同様である。
【0087】
引き続き、ステップS78において、上記ステップS77にて算出されたモータトルク指令値は、現状で出力可能な最大の負トルク値であるモータトルク最大出力値以上であるか否かを判定する。その結果、モータトルク指令値がモータトルク最大出力値以上である場合には、図9のステップS51に進む。
【0088】
一方、上記ステップS78において、モータトルク指令値がモータトルク最大出力値より小さい場合には、モータトルク指令値を現状では出力できないとして、ステップS80にて、現在のモータトルク最大出力値をモータトルク指令値として再設定して、ステップS51に進む。
【0089】
次いで、上記ステップS51では、自動変速機構6からのリダクション要求があったか否かを判定する。その結果、リダクション要求があった場合にはステップS52に進んで「クラッチ係合時モータ/エンジン出力値算出」処理を実行し、そうでなければステップS55に進む。
【0090】
ここで、「クラッチ係合時モータ/エンジン出力値算出」処理を図12に沿って説明する。即ち、まずステップS81において、モータトルク最大出力値を取得する。該モータトルク最大出力値は、図11において説明したものと同じである。次いで、ステップS82にて、必要になるモータトルク指令値を算出した後、ステップS83に進む。即ち、該ステップS82において、モータトルク指令値を、クラッチ係合時最適トルクからエンジントルクを減じることによって求める。これら「クラッチ係合時最適トルク」及び「エンジントルク」は、第1の実施の形態と同様である。
【0091】
引き続き、上記ステップS83において、上記ステップS82にて算出されたモータトルク指令値がモータトルク最大出力値以上であるか否かを判定する。その結果、モータトルク指令値がモータトルク最大出力値以上である場合には、図9のステップS54に進んで、前記ステップS42と同じモータトルク制御を行なった後、上記ステップS50に戻る(ReturnB)。一方、上記ステップS83において、モータトルク指令値がモータトルク最大出力値より小さいと判定した場合には、要求されるモータトルク指令値を現状のモータ2では出力できないとして、上記ステップS85にて、現在のモータトルク最大出力値をモータトルク指令値として再設定する。
【0092】
引き続き、ステップS86では、上記ステップS85で再設定したモータトルク指令値を用いて、モータトルクだけではクラッチ係合時のショック取りに必要なトルクが不充分として、次式
エンジントルク指令値=クラッチ係合時最適トルク−モータトルク指令値
によって、モータトルクと共に使用するエンジントルクの指令値を算出する。この場合、例えば、遅角制御、フューエルON時よりも少ない燃料噴射量の要求、或いは、複数の気筒のうちの所定数への吸気量を減少させる旨の要求などを行うことでエンジントルクを低減する。この後、図9のステップS54に進む。
【0093】
また、リダクション要求が無いとして進んだ前記ステップS55では、変速中であるか否かを判定する。その結果、変速中であれば、上記ステップS54に進んでモータトルク制御を行なった後、上記ステップS50に戻り(ReturnB)、変速中でなければステップS56に進む。
【0094】
そして、上記ステップS56では、エンジン1及びモータ2の各トルクを加算したトルクの最大出力値が規定量Cより小さいか否かを判定し、該最大出力値が規定量Cより小さければステップS57に進み、そうでなければステップS58にて、非駆動フラグ及びタイマAをクリアして、処理を終了する(END)。該規定値Cは、前述したものと同じである。
【0095】
そして、上記ステップS57では、前記ステップS35でスタートしたタイマAが規定時間Bを超えたか否かを判定する。その結果、タイマAが規定時間B未満であれば、ステップS54に進んでモータトルク制御を継続して行い、またタイマAが規定時間Bを超えた場合には、ステップS58にて非駆動フラグ及びタイマAをクリアして、処理を終了する(END)。該規定時間Bは、前述したものと同じである。
【0096】
以上のように第1及び第2の実施形態によると、トルクダウン制御手段(54,56)が、自動変速機3への入力トルクを減少させるトルクダウン制御が2回以上連続して行われる場合、これらトルク低減制御の内の少なくとも1回を、モータ2から出力される負トルクによって行うので、ハイブリッド車輌である場合に特有のモータ2を活用し、変速機への入力トルクを減少させる要求が2回連続してあるような場合でも問題無く対処することができる。即ち、トルク制御手段54による制御に基づくモータ駆動で、コースト状態からエンジン駆動開始させる際のエンジントルク抑制制御と、エンジン駆動開始後の変速時におけるエンジントルク抑制制御のうちの少なくとも一方を実行することができるので、一方のエンジントルク抑制制御をモータ2の負トルクで実行することにより、他方のトルク抑制制御を、モータトルク或いはエンジン遅角制御等のいずれによっても実行を可能にし得る。従って、自動変速機3への入力トルクの減少要求が2回連続する場合であっても、エミッションの悪化や出力トルクのレスポンス遅延等を招くこと無く、極めて円滑に対処することができる。このため、コースト走行からエンジン駆動走行に移行する際の上記クランクノイズと共に、これに連続する自動変速機3のクラッチ係合時のショックをも除去することができ、走行フィーリングを大幅に向上させることができる。
【0097】
また、トルク制御手段54は、コースト判定手段56によりコースト状態から抜けたことが判定された際、モータ2の出力可能なトルク最大出力値を取得しかつ所要のモータトルク指令値を算出し、双方の値の比較に基づき、所謂クランクノイズ低減のためのエンジントルク抑制制御を、モータ2の負トルク出力のみで、或いは該負トルク出力にエンジン1の出力低減を加えて実行するので、SOCなど、その時々の諸条件の違いに応じた的確な制御を実現することができる。
【0098】
更に、トルク制御手段54は、上記クランクノイズ低減のためのエンジントルク抑制制御の実施後、変速検出手段として機能して変速開始と判定した際、モータ2の出力可能なトルク最大出力値を取得しかつ所要のモータトルク指令値を算出し、双方の値の比較に基づき、変速時のクラッチ係合ショック低減のためのエンジントルク抑制制御を、モータ2の負トルク出力のみで、或いは該負トルク出力にエンジン1の出力低減を加えて実行するので、SOCなど、その時々の諸条件の違いに応じた的確な制御を実現することができる。
【0099】
また、コースト判定手段56が、自動変速機3の入力側と出力側とに関する回転数変化又はトルク変化に基づきコースト状態の有無を判定する場合、特殊なセンサを別途設けることのない簡単な構成により、コースト状態の有無の判定を容易にかつ確実に実行することができる。そして、トルク制御手段54が、モータ2による負トルク発生時、エンジン1への遅角制御等の所定の処理を行って該モータ2の負トルク発生によるトルク制御を補助するので、モータ2に電源供給するバッテリのSOCが満杯で該モータ2から充分な負トルクを引き出せないような場合でも、充分なトルク制御を実施することができる。
【0100】
更に、コースト判定手段56が、ロックアップクラッチ27のOFF時には、入力側のエンジン回転数よりも出力側の回転数の方が大きい場合にコースト状態であると判定し、またロックアップクラッチ27のON時には、入力側のエンジントルクが所定値に満たない場合にコースト状態であると判定するので、ロックアップクラッチ27のON、OFFによる状況の違いに応じた適切な判定結果を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明に係る第1の実施の形態における車輌の制御装置を示すブロック図。
【図2】本制御装置にて制御し得るハイブリッド車輌の駆動系を示すブロック図。
【図3】車輌の駆動系の一例を詳細に示す断面図。
【図4】図3に示す駆動系の主要部を詳細に示す断面図。
【図5】第1の実施の形態における制御を示すフローチャート。
【図6】第1の実施の形態における制御を示すフローチャート。
【図7】第1の実施の形態における制御を示すフローチャート。
【図8】本発明に係る第2の実施の形態における制御を示すフローチャート。
【図9】第2の実施の形態における制御を示すフローチャート。
【図10】第2の実施の形態における制御を示すフローチャート。
【図11】第2の実施の形態における制御を示すフローチャート。
【図12】第2の実施の形態における制御を示すフローチャート。
【図13】第2の実施の形態における制御を示すフローチャート。
【図14】本発明に係る第1及び第2の実施形態に共通する制御例のタイムチャート。
【図15】制御状況の比較例を示すタイムチャート。
【符号の説明】
1 エンジン
2 モータ(モータ・ジェネレータ)
6 変速機(自動変速機構)
52 エンジン制御手段
53 モータ制御手段
54 トルクダウン制御手段、変速検出手段(トルク制御手段)
56 トルクダウン制御手段(コースト判定手段)
57 トルク算出手段
58 ロックアップクラッチ判定手段
61 エンジン回転数検出手段
62 変速制御手段
65 出力側回転数センサ
69 エンジン回転数センサ
[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a control device for a hybrid vehicle, and more particularly, to reduce so-called crank noise that is likely to occur when the engine is driven again and accelerates in a coasting vehicle and clutch engagement shock that is likely to occur after that. The present invention relates to a control device for a hybrid vehicle.
[0002]
[Prior art]
In recent years, both the engine and motor / generator have been attached to the transmission, and when starting or accelerating, the driving force of both the engine and motor / generator is transmitted to the transmission, and when traveling downhill or braking. Has become known as a parallel hybrid system in which the motor / generator functions as a generator to supplement the engine braking effect, and the braking energy is regenerated to improve fuel efficiency and reduce exhaust gas emissions ( For example, see Patent Document 1). In addition, an engine, a motor, and a generator are attached to the transmission, and the motor is driven by the electric power generated by driving the generator by the engine. A series / hybrid system has also been known that operates quasi-steadily while charging a battery efficiently (see, for example, Patent Document 2).
[0003]
Not only in such a hybrid type vehicle (HEV: Hybrid Electric Vehicle) but also in a vehicle that runs with the driving torque of only the engine, when an automatic transmission is provided between the engine and the driving wheel, it does not depend on the engine torque. When the driver depresses the accelerator pedal again during inertia traveling (coast driving), the engine torque amount due to engine startup exceeds the torque amount transmitted from the drive wheel side via the transmission To switch to the driving state. As a result, the so-called crank noise is generated when the gears meshing with each other instantaneously collide in the same rotational direction.
[0004]
In order to avoid such inconveniences, patent documents are not particularly exemplified, but the engine torque is reduced by control using an electronic control throttle or by adjusting the engine ignition timing by setting a retard angle. Technology exists.
[0005]
[Patent Document 1]
Japanese Patent Laid-Open No. 9-215270 (FIGS. 1, 5 and 6)
[Patent Document 2]
JP-A-5-168105 (FIGS. 1 to 4)
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the above prior art, when setting the retard to reduce the output engine torque when the accelerator is turned on due to acceleration from coasting or the like, the time is reduced due to the deterioration of the emission due to the ignition timing shift. With some restrictions. For this reason, when the reduction request | requirement for reducing the shock resulting from the clutch engagement at the time of the gear shift by an automatic transmission after that continues, this cannot be coped with. In addition, control that adjusts the target throttle opening and the actual throttle opening with the accelerator ON using an electronic control throttle is too slow to respond to depression of the accelerator pedal, and cannot be used for reduction control during shifting.
[0007]
Therefore, the present invention addresses the problem even when there is a request for reducing the input torque to the automatic transmission (transmission) twice in succession by utilizing a motor specific to the case where the vehicle is a hybrid vehicle. It is an object of the present invention to provide a hybrid vehicle control apparatus that can be configured to solve the above-described problems.
[0008]
[Means for Solving the Problems]
  The present invention according to claim 1 (see, for example, FIG. 1) includes an engine (1) andDrive coupledIn a control apparatus for a hybrid vehicle, comprising: a motor (2); and a transmission (3) that shifts output torque of the engine (1) and the motor (2) and transmits the output torque to drive wheels.
  When torque down control for decreasing the input torque to the transmission (3) is continuously performed twice or more, at least one of these torque reduction controls is output from the motor (2). Equipped with torque down control means (54, 56)e,
  The torque down control means includes
Coast determining means (56) for determining the presence or absence of a coast state in which the vehicle inertially travels while the vehicle is traveling;
Shift detection means (54) for determining whether or not a shift by the transmission (3) is in progress;
A first engine torque suppression control at the start of driving of the engine (1) in response to the determination of the coast state by the coast determination means (56) during the shift detected by the shift detection means (54); , At least one of the second engine torque suppression control at the time of the shift after the engine (1) starts driving in response to the detection of the shift start by the shift detection means (54) is sent from the motor (2). Torque control means (54) for performing the negative torque,Become
  The present invention provides a control device for a hybrid vehicle.
[0009]
The “motor” in the present invention is not limited to a so-called narrowly-defined motor that converts electrical energy into rotational motion, but also includes a so-called generator that converts rotational motion into electrical energy.
[0011]
  Claim2The present invention according to the present invention (see, for example, FIG. 1, FIG. 5, FIG. 8 and FIG. 9), when the torque control means (54) is determined by the coast determination means (56) to have exited the coast state, A maximum torque output value that can be output from the motor (2) is obtained, a required motor torque command value is calculated, and the first engine torque suppression control is performed based on a comparison between the two values. The negative torque output only, or the negative torque output is executed by reducing the output of the engine (1).
  Claim1It exists in the control apparatus of the described hybrid vehicle.
[0012]
  Claim3According to the present invention (see, for example, FIG. 1, FIG. 5, FIG. 8 and FIG. 9), the torque control means (54) is controlled by the shift detection means (54) after performing the first engine torque suppression control. When it is determined that the shift is started, the maximum torque output value that can be output from the motor (2) is acquired and a required motor torque command value is calculated, and the second engine torque is calculated based on a comparison of both values. The suppression control is executed only by the negative torque output of the motor (2) or by adding the output reduction of the engine (1) to the negative torque output.
  Claim2It exists in the control apparatus of the described hybrid vehicle.
[0013]
  Claim4According to the present invention (see, for example, FIG. 1), the transmission (3) includes a fluid transmission device (5) that receives output torque of the engine (1) and the motor (2), and the fluid transmission device (5). An automatic transmission mechanism (6) that receives the output torque via
  The coast determining means (56) is configured to determine the presence or absence of the coast state based on a rotational speed change or a torque change related to the input side and the output side of the fluid transmission device (5).
  Claim1Or3The control apparatus of the hybrid vehicle in any one of.
[0014]
  Claim5According to the present invention (see, for example, FIG. 1), the torque control means (54) performs a predetermined process on the engine (1) when negative torque is generated by the motor (2) to perform the motor (2). Assisting torque control with negative torque of
  Claim1Or4The hybrid vehicle control device according to any one of the above.
[0015]
  Claim6According to the present invention (see, for example, FIGS. 1, 3 and 4), the transmission (3) includes an input side that receives output torque of the engine (1) and the motor (2), and power transmission of the output torque. From a fluid transmission device (5) having a lock-up clutch (27) that can be directly connected to an output side that transmits to the downstream side, and an automatic transmission mechanism (6) that receives the output torque via the fluid transmission device (5) Become
  The coast determining means (56) determines that the coast state is in effect when the engine speed on the output side is larger than the engine speed on the input side when the lockup clutch is OFF, and the lock When the up clutch (27) is ON, the coasting state is determined when the input-side engine torque is less than a predetermined value.
  Claim1Or5The hybrid vehicle control device according to any one of the above.
[0016]
In addition, although the code | symbol in the said parenthesis is for contrast with drawing, this is for convenience for making an understanding of invention easy, and has no influence on the structure of a claim. It is not a thing.
[0017]
【The invention's effect】
  According to the first aspect of the present invention, when the torque-down control means that the torque-down control for reducing the input torque to the transmission is continuously performed twice or more, at least one of these torque reduction controls is performed. Because it is based on the negative torque output from the motor, a unique motor is utilized in the case of a hybrid vehicle, and even if there is a request to reduce the input torque to the transmission twice in a row, there is no problem. be able to.And at least one of the engine torque suppression control when starting the engine drive from the coast state by the motor drive and the engine torque suppression control at the time of the shift after starting the engine drive is executed. By executing with the negative torque of the motor, the other torque suppression control can be executed by either motor torque or engine retard control. Therefore, even when the input torque reduction request to the transmission is continued twice, it is possible to cope with the problem smoothly without causing deterioration of the emission or delay in response of the output torque.
[0019]
  Claim2According to the present invention, when the vehicle exits the coast state, the torque control means compares the maximum torque output value with the required motor torque command value, and only the negative torque output of the motor or the engine is connected to the negative torque output. Since the first engine torque suppression control is executed in the state where the output reduction is added, it is possible to realize accurate control according to the difference in various conditions such as SOC.
[0020]
  Claim3According to the present invention, after the first engine torque suppression control is performed, the torque control means compares the maximum torque output value with the required motor torque command value when it is determined that the shift is started, and Since the second engine torque suppression control is executed only with the torque output or with the engine output reduced in addition to the negative torque output, accurate control according to the various conditions such as SOC is realized. can do.
[0021]
  Claim4According to the present invention, since the coast determining means determines the presence or absence of the coast state based on the change in the rotational speed or the change in the torque related to the input side and the output side of the fluid transmission device, a special sensor is not provided separately. With this configuration, it is possible to easily and reliably execute the determination of the presence or absence of the coast state.
[0022]
  Claim5According to the present invention, when the torque control means generates negative torque by the motor, the torque control means performs predetermined processing to the engine to assist torque control by generating the negative torque of the motor. Even when (SOC) is full and sufficient negative torque cannot be extracted from the motor, sufficient torque control can be performed.
[0023]
  Claim6According to the present invention, when the lockup clutch is OFF, the coast determination means determines that the coast state is established when the output side engine speed is larger than the input side engine speed, and the lockup clutch Since the coasting state is determined when the engine torque on the input side is less than a predetermined value, an appropriate determination result can be obtained according to the difference in the situation depending on whether the lockup clutch is ON or OFF.
[0024]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, a first embodiment according to the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a block diagram showing a control apparatus for a hybrid vehicle in the present embodiment, FIG. 2 is a block diagram showing a drive system of a hybrid vehicle that can be controlled by the control apparatus, and FIG. FIG. 4 is a cross-sectional view showing an example in detail, FIG. 4 is a cross-sectional view showing in detail a main part of the drive system shown in FIG. 3, and FIGS.
[0025]
As shown in FIG. 2, the drive source of the hybrid vehicle includes an internal combustion engine (hereinafter simply referred to as an engine) 1 and a motor / generator (hereinafter also simply referred to as a motor) 2 including a brushless DC motor or the like. The driving force is output to the automatic transmission 3. The automatic transmission 3 transmits the output torque of the engine 1 and the motor 2 to drive wheels (not shown) on the downstream side of power transmission, and includes a torque converter 5, an automatic transmission mechanism (multistage transmission mechanism) 6, and the like. It is composed of The “internal combustion engine” in the present embodiment is a concept that includes a gasoline engine, a diesel engine, or the like, which burns fuel and converts energy into rotational motion.
[0026]
The automatic transmission mechanism 6 has a plurality of frictional engagement elements (not shown) for shifting, and the engagement state of the frictional engagement elements is changed by the control of the transmission control means 62 described later. Is done. As a result, the driving force input from the engine 1 or the motor 2 is shifted based on the vehicle traveling state and output to the driving wheel or the like.
[0027]
As shown in FIG. 3, in the drive system of the vehicle, a motor / generator 2 is attached to a torque converter portion of an automatic transmission (A / T), and an internal combustion engine (only the engine output shaft 7 is shown in the figure). 1, a motor / generator 2 housed in a motor housing 9, and an automatic transmission 3 to which driving force from the engine 1 and the motor 2 is transmitted. That is, in the drive system of the vehicle, the motor / generator 2, the torque converter 5 of the automatic transmission 3, and the automatic transmission mechanism 6 are arranged in this order from the engine side (the right side in FIG. 3). An oil pump 10 is disposed between the torque converter 5 and the automatic transmission mechanism 6.
[0028]
A crankshaft (engine output shaft) 7 extends from the engine 1 (see FIG. 2) to the automatic transmission 3, and a flexible drive plate 11 is fixed to the tip of the crankshaft 7. . Further, a flexible input plate 12 is disposed at a position facing the drive plate 11 in a state where the distal ends of the flexible input plates 12 are fixed and connected with bolts. The motor / generator 2 includes a stator 13 and a rotor 15.
[0029]
The multi-stage transmission mechanism 6 provided in the automatic transmission 3 is housed in a transmission case 16 and a rear case 17, and is parallel to the input transmission shaft 19 and the main transmission mechanism 20 disposed coaxially with the input shaft 19. The sub-transmission mechanism 22 is disposed coaxially with the counter shaft 21 and the differential device 23 is disposed coaxially with the front wheel drive shaft. These are FF (front engine Front drive) type.
[0030]
The torque converter 5 is housed in a converter housing 26, and includes a lockup clutch 27, a turbine runner 29, a pump impeller 30, a stator 31, and a front cover 32 disposed so as to cover them. A center piece 33 is fixed to the outer side of the rotation center portion 32. The outer surface of the pump impeller 30 is welded to the front cover 32 and is integrally provided with a rear cover 35. A sleeve-like impeller hub 36 is integrally welded to an inner diameter portion (rotation center portion) of the rear cover 35. It is fixed to.
[0031]
As shown in FIG. 4, the impeller hub 36 is rotatably supported on the inner peripheral surface of a cylindrical portion of a pump case 37 integral with the cases 26 and 16 via a bush 39, and its tip portion The oil pump 10 is coupled to the rotor 10a.
[0032]
The lock-up clutch 27 is housed and arranged on the inner diameter side of the intermediate portion 32b of the front cover 32, and an axially extending spline 40 is integrally formed on the inner peripheral surface of the intermediate portion 32b. Yes. The spline 40 is engaged with a plurality of external friction plates that are prevented from coming off. Further, a piston plate 41 is disposed between the inner peripheral surface of the intermediate portion 32b and the outer peripheral surface of the piston hub 33a integral with the center piece 33 so as to be movable in an oil-tight manner.
[0033]
Further, the input shaft 19 is arranged uniaxially with the center piece 33, and the input shaft 19 has the one end thereof rotatably fitted to the inner peripheral portion of the piston hub 33a. The other end extends through the bush 39 at the rotation center of the torque converter 5 and extends toward the automatic transmission mechanism 6. The lock-up clutch 27 includes a damper device 42 that absorbs shocking rotation and a hub 43 that is connected to the turbine runner 29 with the outer diameter side engaged with the inner peripheral surface of the motor 2. Via the input shaft 19. The hub 43 is in spline engagement with the input shaft 19. The stator 31 is fixed to the pump cover 47 via a one-way clutch 45 and a sleeve shaft 46.
[0034]
The front cover 32 constitutes the input member of the torque converter 5 and the output member of the torque converter 5 is connected to the turbine runner 29 through the hub 43 by the input shaft 19 of the automatic transmission mechanism 6. It is configured.
[0035]
In the lockup clutch 42 having the above configuration, a predetermined hydraulic pressure is supplied to or released from the oil chamber of the lockup control valve 44 having an oil chamber formed by the piston plate 41 and the front cover inner diameter portion 32a. The plate 41 is moved, the pressing force of the plate 41 to the outer friction plate is controlled, and the friction plate can be connected (engaged), released or slip-controlled. In the slip control, when the lock-up clutch 27 is engaged, the friction plate of the clutch 27 is gradually slidably brought into sliding contact with the input side and the output side having an appropriate rotational speed difference. It is the control which makes it engage, adjusting a rotation speed to.
[0036]
Next, a control apparatus for a hybrid vehicle according to the present invention will be described with reference to FIG. As shown in the figure, the control device includes an electronic control unit (ECU: Electronic Control Unit) 51. The electronic control device 51 includes an engine control means 52, a motor control means 53, a torque control means 54, A coast determining means 56, a torque calculating means 57, a lockup clutch determining means 58, a vehicle speed detecting means 59, a throttle opening detecting means 60, an engine speed detecting means 61, and a shift control means 62 are provided.
[0037]
The electronic control unit 51 includes an output side rotational speed sensor 65 that detects the rotational speed of the input shaft 19 (output member) of the automatic transmission mechanism 6, a vehicle speed sensor 66 that detects the traveling speed of the vehicle, and an accelerator pedal (not shown). A throttle opening sensor 67 for detecting the throttle opening according to the amount of depression and an engine speed sensor 69 for detecting the rotation speed of the engine 1 (and hence the input side rotation speed of the torque converter 5) are connected. Further, the engine 1, the motor / generator 2, and the automatic transmission mechanism 6 are connected to the electronic control unit 51.
[0038]
The engine 1 is provided with a computer (not shown) that outputs a predetermined torque signal including an output torque and an inertia torque based on the number of rotations of the crankshaft. There is provided a computer (not shown) that outputs an output torque and inertia torque as a predetermined torque signal based on a current value energized thereto.
[0039]
The engine control means 52 controls the engine 1 to stop based on the vehicle speed detected by the vehicle speed detection means 59 based on the detection result of the vehicle speed sensor 66, the brake operation state based on the detection result of a brake sensor (not shown), and the like. Various controls relating to engine driving, such as complete explosion determination or ignition control of the engine 1, are executed. In the ignition control, the engine control means 52 turns off the injection when the vehicle speed detection means 59 detects that the vehicle speed is 0 [km / h] based on the detection result of the vehicle speed sensor 66, and turns off the engine 1. After the drive is stopped and the vehicle starts running only by the rotation of the motor 2, when the throttle opening is equal to or greater than a predetermined value and the engine speed is equal to or greater than the predetermined value, the injection is turned on and the engine 1 is ignited. Control such as rotational driving is also performed. Furthermore, the engine control means 52 stops the engine drive by turning off the injection according to a predetermined condition such as when the driver loosens the accelerator pedal and the throttle opening becomes 0% while the vehicle is running. Thus, coast control is performed for causing the vehicle to travel inertially (coast travel). In addition, the engine control means 52 performs control so as to reduce the torque by setting a retard angle to the engine 1 in response to a command from a torque control means 54 described later.
[0040]
The motor control means 53 includes travel drive control including start control, stop control, and assist control by the motor / generator 2, power generation control that generates power by generating negative torque in the motor / generator 2, and regeneration of driving force from the wheels. The driver intends to decelerate the vehicle based on the vehicle speed detected by the vehicle speed detection means 59, the throttle opening detected by the throttle opening detection means 60, or the detection result of the brake sensor. The motor / generator 2 is timely controlled based on various conditions such as a command from the shift control means 62 and calculation data from the torque calculation means 57. Further, the motor control means 53 is controlled so as to reduce the driving torque of the engine 1 by a predetermined amount by regenerating and controlling the motor 2 in response to a command from the torque control means 54 described later. To do.
[0041]
The torque control means 54 sends a predetermined command to the motor control means 53 when receiving a signal determined to be in the coast state by the coast determination means 56, so that the motor 2 starts negative driving when the engine 1 starts driving from the coast state. Torque is output so that the output torque at the start of driving of the engine 1 does not exceed the input torque transmitted from the driving wheel side via the automatic transmission 3, so that the shock at the time of engine restart is removed. To control. Further, the torque control unit 54 functions as a shift detection unit, and detects that a signal (shift start request) for performing a shift subsequent to the start of driving from the coast state is output from the automatic transmission mechanism 6. When this occurs, a command is output to the engine control means 52 and / or the motor control means 53. In response to this command output, the engine control means 52 performs torque reduction by reducing the number of cylinders or fuel injection, and controls to reduce shock at the time of shifting. Further, in response to the output, the motor control means 53 regeneratively controls the motor 2 to generate negative torque, thereby reducing the torque generated by driving the engine 1 and reducing the shock at the time of shifting. Control to reduce. When the torque control means 54 and the coast determination means 56 perform torque down control for reducing the input torque to the automatic transmission 3 continuously twice or more, at least one of these torque reduction controls. Constitutes a torque-down control means that performs the negative torque output from the motor 2.
[0042]
The coast determination means 56 is a coast state in which the vehicle is driven in an inertial manner while the vehicle is running based on the detection results from the engine speed sensor 69 and the output side speed sensor 65 and the torque signal from the torque calculation means 57. The presence or absence of is determined. When the lock-up clutch 27 is OFF, the coast determination means 56 sets the state where the rotational speed (input rotational speed) from the driving wheel side is larger than the engine rotational speed as “non-driving” (that is, coast state). The state where the input rotational speed is smaller than the engine rotational speed is determined as “driving” (that is, the engine driving traveling state). The coast determining means 56 determines that the engine torque is 10 Nm or less when the lock-up clutch 27 is ON, and that the engine torque is 10 Nm or less, that is, “non-driven” (ie, coast state). When the engine torque is 15 Nm or more, it is determined as “drive” (that is, engine drive travel). When the determination is made based on the rotational speed, a predetermined rotational speed change relating to the front cover 32 and the input shaft 19 is detected. The predetermined rotational speed change means that the difference between the rotational speeds of the engine 1 (accordingly, the front cover 32) and the input shaft 19 input from the engine rotational speed sensor 69 and the output side rotational speed sensor 65, respectively. It is a change when calculating.
[0043]
The torque calculation means 57 receives a predetermined torque signal including the output torque and inertia torque from the engine 1 and calculates the output torque and inertia torque of the engine 1 and also a predetermined torque signal from the motor 2. In response, the output torque of the motor 2 and inertia torque are calculated, and the output torque of the engine 1 is output to the coast determining means 56. The torque calculation means 57 is based on the engine speed detected by the engine speed detection means 61 during the speed change control by the speed change control means 62 described later, and the engine crankshaft 7 (see FIG. 4) and the torque converter 5. The inertia torque is calculated, and the total torque obtained by adding the calculated inertia torque and the previously calculated output torque and inertia torque of the engine 1 and the motor 2 is calculated. The engine control means 52 and the motor control means 53 Output.
[0044]
The lockup clutch determination means 58 determines the operating state of the lockup clutch 27, that is, whether the lockup clutch is engaged or not.
[0045]
The vehicle speed detecting means 59 detects the traveling speed (vehicle speed) of the hybrid vehicle on which the present control device 1 is mounted based on the detection result of the vehicle speed sensor 66, and outputs it to the engine control means 52 and the motor control means 53.
[0046]
The throttle opening degree detecting means 60 detects the throttle opening degree according to the depression amount of an accelerator pedal (not shown) based on the detection result from the throttle opening degree sensor 67, and controls the engine control means 52 and the motor control means. To 53.
[0047]
The engine speed detection means 61 detects the engine speed based on the detection result from the engine speed sensor 69 and outputs it to the engine control means 52 and the motor control means 53.
[0048]
The shift control means 62 controls the gripping change by engaging and releasing a plurality of clutches and brakes, which are friction engagement elements provided in the automatic transmission mechanism 6, and the vehicle speed detected by the vehicle speed detecting means 59 and the throttle opening. Various shift control by the automatic transmission mechanism 6 is executed based on the throttle opening degree detected by the degree detection means 60. Further, the shift control means 62 detects a gear ratio (input / output rotation speed ratio) based on the rotation speeds of the input shaft 19 and the output shaft in the automatic transmission mechanism 6, and based on the change in the gear ratio, an actual shift Determine start and end of actual shift.
[0049]
Next, the operation of the hybrid vehicle control device according to the present embodiment will be described with reference to FIGS. 1, 5 to 7, and 14. FIG. 14 is a time chart showing a control example common to the present embodiment and a second embodiment to be described later. 14, A is a change in engine torque (E / GTrq) [Nm], B is a change in motor torque (M / GTrq) [Nm], and C is an input torque (InputTrq) [Nm] of the automatic transmission 3. A change D represents a change in throttle opening (Throttle) [%]. Note that J in the changes A and C represents a torque value for determining the driving state / non-driving state (hereinafter referred to as driving / non-driving determination torque value J).
[0050]
In the following description, the torque output when the engine 1 or the motor 2 is driven is referred to as “positive torque”, and the torque at the time of suppressing the driving of the engine 1 including the regeneration by the motor 2 or from the driving wheel side during the coasting. The acting torque is defined as “negative torque”. In the first embodiment, the motor 2 performs two consecutive processes of shock reduction processing at the time of return from the coast state and shock reduction processing at the time of shifting in the automatic transmission mechanism 6 following the return. Based on this, control is performed to reduce the output torque of the engine 1 when it is unavoidable.
[0051]
First, when a vehicle equipped with the electronic control unit 51 is stopped, an ignition switch (not shown) is turned on, and a shift lever (not shown) provided in the driver's seat is operated to the travel range. The control means 53 starts control, and the motor 2 is driven to start running in response to the depression of the accelerator pedal. Thereafter, the engine control means 52 starts the engine 1 at a predetermined timing, and the motor control means 53 The torque output of the motor is stopped, and traveling is continued in this state.
[0052]
When the control is started, first, in step S1, it is determined whether or not the engine torque is not driven (that is, a coast state without the output torque of the engine 1). That is, in a state where the coast determining means 56 has received the lock-up clutch OFF determination from the lock-up clutch determining means 58, the rotational speed (hereinafter referred to as the input rotational speed) acting on the engine side from the driving vehicle side is more. When it is determined that the engine speed is greater than the engine speed (hereinafter referred to as engine speed) and is not driven (time t0 to t1 in FIG. 14), a non-drive flag is set (step S2) and timer A is started. Thus, counting of the control time for shifting from non-driving to driving is started, and a return is made.
[0053]
On the other hand, if it is determined in step S1 that the coast state has been exited (when the driving / non-driving determination torque value J is reached at time t2 in FIG. 14), whether or not the non-driving flag is further set (ON). Is determined) (step S3). As a result, if the non-driving flag is ON (that is, between time t2 and t5 in FIG. 14), it is determined that the non-driving state has shifted to the driving state, and the process proceeds to step S5. If it is determined in step S3 that the non-driving flag is OFF (that is, time t5 in FIG. 14 has been exceeded), the process is terminated (END).
[0054]
In step S5, the output value of the motor 2 and / or the engine 1 during non-driving / driving is calculated in the subroutine of FIG. 6 described later, and then the process proceeds to step S6.
[0055]
Here, the non-driving / driving motor output value calculation subroutine in step S5 will be described. That is, as shown in FIG. 6, a motor torque maximum output value is acquired in step S20. The maximum motor torque output value is a negative torque value that can be output by the motor, and varies depending on the state of SOC (charge amount) of a battery (not shown). For example, although output is possible in terms of the number of revolutions, 0 [Nm] is performed so that the motor 2 does not generate power when the SOC is too high.
[0056]
In step S21, a necessary motor torque command value is calculated, and then the process proceeds to step S22. That is, in step S21, the motor torque command value is obtained by subtracting the engine torque from the optimum torque during non-drive / drive switching. Here, the “optimum torque at non-drive / drive switching” is a so-called adaptable value that varies depending on the type of vehicle on which the control device according to the present embodiment is mounted. Is a torque for reducing so-called crank noise (for example, 30 Nm), and varies according to the throttle opening to reflect the driver's intention. Further, the “engine torque” referred to here is a negative torque when the engine is forcibly rotated by torque acting from the drive wheel side.
[0057]
Subsequently, it is determined whether or not the motor torque command value calculated in step S21 is equal to or greater than the maximum torque output value (motor torque maximum output value) that can be output at present (step S22). As a result, if the motor torque command value is greater than or equal to the motor torque maximum output value, the process proceeds to step S23; otherwise, the process proceeds to step S24.
[0058]
On the other hand, if it is determined in step S22 that the motor torque command value is less than the maximum motor torque output value, the current motor 2 cannot output the required motor torque command value, and in step S24, Reset the current maximum motor torque output value as the motor torque command value. In step S25, the motor torque command value reset in step S24 is used to determine that the torque necessary for preventing so-called crank noise is insufficient with the motor torque alone.
Engine torque command value = optimum torque at non-drive / drive switching-motor torque command value
Thus, after calculating the command value of the engine torque used together with the motor torque, the process proceeds to step S6. In this case, the reduction of the engine torque is, for example, a request for a fuel injection amount smaller than that at the time of retard control or when the fuel is ON, or a reduction in the intake amount to a predetermined cylinder among the plurality of cylinders in the engine 1. Implement by making a request.
[0059]
Next, in step S6, it is determined whether or not there is a reduction request from the automatic transmission mechanism 6. As a result, if there is a reduction request, the process proceeds to step S11, and if not, the process proceeds to step S9.
[0060]
Here, referring to FIG. 7, the subroutine for calculating the motor / engine output value during clutch engagement in step S11 will be described. First, a motor torque maximum output value is acquired in step S26. The maximum motor torque output value is the same as that described in FIG. Next, after calculating a necessary motor torque command value in step S27, the process proceeds to step S28. That is, in step S27, the motor torque command value is obtained by subtracting the engine torque from the optimum torque at the time of clutch engagement. At this time, the “optimum torque at the time of clutch engagement” is a so-called adaptation value similar to the “optimum torque at the time of non-drive / drive switching”, and the clutch that is a friction engagement element is engaged in the automatic transmission mechanism 6. In this case, the torque is required to suppress a shock due to torque fluctuation, and varies according to the throttle opening (for example, 30 Nm) to reflect the driver's intention.
[0061]
Subsequently, in step S28, it is determined whether or not the motor torque command value calculated in step S27 is greater than or equal to the motor torque maximum output value. As a result, the motor torque command value is smaller than the motor torque maximum output value. In this case, the process proceeds to step S12 (FIG. 5).
[0062]
On the other hand, if it is determined in step S28 that the motor torque command value is less than the maximum motor torque output value, the current motor 2 cannot output the required motor torque command value, and in step S30, Reset the current maximum motor torque output value as the motor torque command value. Subsequently, in step S31, the motor torque command value reset in step S30 is used to determine that the torque required for shock removal during clutch engagement is insufficient with the motor torque alone.
Engine torque command value = optimum torque at clutch engagement-motor torque command value
To calculate a command value of the engine torque used together with the motor torque. In this case, for example, the engine torque can be reduced by making a request for a retarded fuel injection amount, a fuel injection amount smaller than when the fuel is ON, or a request for reducing the intake air amount to a predetermined number of a plurality of cylinders. To do. Thereafter, the process proceeds to step S12 in FIG.
[0063]
In step S9, it is determined whether or not a shift is being performed. As a result, if it is determined that a shift is being performed, the process proceeds to step S12. Otherwise, the process proceeds to step S10.
[0064]
In step S12, motor torque control is executed. The motor torque control does not particularly show the contents of the subroutine, but the motor control means 53 sends the drive signal of the motor 2 in a timely manner by the normal proportional integral control (PI control) or the like so as to reach the calculated motor torque command value. It is something to control. When the motor torque control is executed, a negative torque is output from the motor 2 at B in FIG. 14 between times t2 and t3 in FIG. 14, so that the change in engine torque in A in FIG. Crank noise at the start of running due to engine torque is eliminated.
[0065]
In step S10, it is determined whether the maximum output value of the torque obtained by adding the torques of the engine 1 and the motor 2 is smaller than the specified amount C. If the maximum output value is smaller than the specified amount C, the step is performed. If not, the non-driving flag and the timer A are cleared in step S15, and the process ends (END). The specified value C is an input torque (that is, torque acting from the engine 1 and motor 2 side to the drive wheel side) for ending this control, and is a value that varies according to the throttle opening to reflect the driver's intention. Yes, for example, 30 Nm.
[0066]
In step S13, it is determined whether or not the timer A started in step S4 has exceeded a specified time B. As a result, if the timer A is less than the specified time B, the process proceeds to step S12 and the motor torque control is continued. If the timer A exceeds the specified time B, the non-drive flag and timer are set in step S15. A is cleared and the process is terminated (END). Here, the specified time B is a time-out time for ending the present control, and is a value that varies according to the throttle opening in order to reflect the driver's intention, and is set as 1 [sec], for example.
[0067]
Here, a comparative example with respect to the present embodiment is shown in FIG. In the figure, parts common to those in FIG. In the comparative example, since the retard angle control for delaying the timing at the time of engine ignition is performed for the purpose of removing the shock when shifting from the non-drive state to the drive state, in FIG. A certain change “a” appears as a change that is depressed more than this, and accordingly, the torque shown in C also decreases from time t2 to time t3. Further, since the retard control cannot be performed twice continuously due to the emission, the torque fluctuation shock during clutch engagement at time t7 in the change C of the transmission torque (InputTrq) to the drive wheel side. Although not taken, illustration is omitted for convenience.
[0068]
<Second Embodiment>
Next, a second embodiment according to the present invention will be described with reference to FIGS. In this embodiment, the command status to the engine control means 52 and the motor control means 53 by the torque control means 54 in FIG. 1 is slightly different from that of the first embodiment, but the other parts are substantially the same. The same reference numerals are given to the parts and the description is omitted.
[0069]
When the control is started, the coast determination means 56 receives the lock-up clutch OFF determination from the lock-up clutch determination means 58 in step S33, and the input rotation speed from the driving vehicle side is the engine rotation. If it is greater than the number and determined to be non-driven (time t0 to t1 in FIG. 14), a non-drive flag is set (step S34), timer A is started and non-drive → drive control time counting is started. (Step S35), return.
[0070]
On the other hand, when it is determined in step S33 that the coast state has been exited (when the driving / non-driving determination torque value J is reached at time t2 in FIG. 14), the non-driving flag is further set (ON). Whether or not) (step S36). As a result, if the non-driving flag is ON (between times t2 and t5 in FIG. 14), it is determined that the non-driving state has shifted to the driving state, and the process proceeds to step S37. On the other hand, if it is determined in step S36 that the non-driving flag is OFF (time t5 in FIG. 14 is exceeded), the process proceeds to step S65 shown in FIG. 9, and the non-driving flag and timer A are cleared. The process is terminated (END).
[0071]
Subsequently, in step S37 of FIG. 8, the coast determining means 56 determines whether or not the gear is currently being shifted. If it is determined that the gear is being shifted, the process proceeds to step S38. Proceed to step S61 shown in FIG.
[0072]
In step S38, the torque control unit 13 determines the combination of the motor 2 and the engine 1. Here, when the throttle depression acceleration and the throttle opening are high, it is predicted that the reduction amount during non-driving → driving is large. Therefore, the comparison determination of the motor torque maximum output amount> the prescribed amount D and the throttle opening < The comparison determination of the prescribed amount F and the comparison determination of the throttle depression acceleration <the prescribed amount G are performed. The prescribed amounts D, E, and F are all conforming values. For example, the prescribed amount D can be set to 30 Nm, the prescribed amount F can be set to 30%, and the prescribed amount G can be set to 200% / sec.
[0073]
As a result of the determination in step S38, if it is determined that there is no margin in the motor output (there is a possibility of a combination of the motor and the engine), the process proceeds to step S39 and the motor output has a relatively margin (that is, the motor output). If it is determined that there is a possibility of being alone, the process proceeds to step S50 in FIG.
[0074]
Subsequently, in step S39, a subroutine of “non-driving / driving motor / engine output value calculation” processing shown in FIG. 10 is executed to calculate the output values of the motor 2 and the engine 1, and then the process proceeds to step S40.
[0075]
Here, the “drive / non-drive motor / engine output value calculation” process executed in step S39 will be described. That is, as shown in FIG. 10, first, in step S70, the motor torque maximum output value is acquired. The maximum motor torque output value is the same as that in the first embodiment. Next, after calculating a necessary motor torque command value in step S71, the process proceeds to step S72. That is, in step S71, the motor torque command value is obtained by subtracting the engine torque from the optimum torque during non-drive / drive switching. At this time, the “optimum torque during non-drive / drive switching” is the same as that in the first embodiment described above.
[0076]
Subsequently, in step S72, it is determined whether or not the motor torque command value calculated in step S71 is equal to or greater than the motor torque maximum output value that is the maximum negative torque value that can be output at present. As a result, when the motor torque command value (for example, −80 Nm) is equal to or larger than the motor torque maximum output value (for example, −100 Nm), the process proceeds to step S40 in FIG.
[0077]
On the other hand, if the motor torque command value (for example, −120 Nm) is smaller than the maximum motor torque output value (for example, −100 Nm) in step S72, it is determined that the motor torque command value cannot be output at present and step S74 is performed. The current motor torque maximum output value is reset as the motor torque command value. Subsequently, in step S75, the motor torque command value reset in step S74 is used to determine that the torque necessary for preventing crank noise is insufficient with the motor torque alone.
Engine torque command value = optimum torque at non-drive / drive switching-motor torque command value
The engine torque command value used together with the motor torque is calculated. In this case, the engine torque is reduced by retard control, reduction of the fuel injection amount, or reduction of the intake amount to a predetermined number of cylinders, as in the first embodiment. Thereafter, the process proceeds to step S40 in FIG.
[0078]
Next, in step S40, it is determined whether or not there is a reduction request from the automatic transmission mechanism 6. As a result, if there is a reduction request, the process proceeds to step S41 to execute the “motor output value calculation at clutch engagement” process, otherwise the process proceeds to step S43.
[0079]
Here, the “motor output value calculation at clutch engagement” process will be described with reference to FIG. That is, first, in step S87, a motor torque maximum output value is acquired. The maximum motor torque output value is the same as that described in FIG. Next, after calculating a necessary motor torque command value in step S88, the process proceeds to step S89. That is, in step S88, the motor torque command value is obtained by subtracting the engine torque from the optimum torque at the time of clutch engagement. These “optimum torque during clutch engagement” and “engine torque” are the same as those in the first embodiment.
[0080]
Subsequently, in step S89, it is determined whether or not the motor torque command value calculated in step S88 is greater than or equal to the motor torque maximum output value. As a result, if the motor torque command value is greater than or equal to the motor torque maximum output value, the process proceeds to step S42 in FIG. 8 to perform motor torque control, and then returns to step S39 (Return A). On the other hand, if it is determined in step S89 that the motor torque command value is smaller than the maximum motor torque output value, the requested motor torque command value cannot be output at present, and the current motor torque is determined in step S91. After resetting the maximum output value as the motor torque command value, the process proceeds to step S42 in FIG. 8 to perform the motor torque control, and then returns to step S39 (Return A). The motor torque control is the same as that described in step S12 of FIG. 5 in the first embodiment.
[0081]
In step S43, it is determined whether or not a shift is being performed. As a result, if the gear is being changed, the process proceeds to step S42 to perform the motor torque control, and then returns to step S39 (Return A). If not, the process proceeds to step S44.
[0082]
In step S44, it is determined whether the maximum output value of the torque obtained by adding the torques of the engine 1 and the motor 2 is smaller than the specified amount C. If the maximum output value is smaller than the specified amount C, the process proceeds to step S45. Otherwise, in step S46, the non-driving flag and the timer A are cleared, and the process ends (END). The specified value C is the same as that described in step S10 of FIG. 5 in the first embodiment.
[0083]
In step S45, it is determined whether or not the timer A started in step S35 has exceeded a prescribed time B. As a result, if the timer A is less than the specified time B, the process proceeds to step S42 and the motor torque control is continued. If the timer A exceeds the specified time B, the non-drive flag and The timer A is cleared and the process is terminated (END). The specified time B is the same as that described in step S13 of FIG. 5 in the first embodiment.
[0084]
On the other hand, in step S61, which has been determined in step S37 that the speed is not being changed, the "non-driving / driving motor / engine output value calculation" process described in step S39 is executed, and then the process proceeds to step S62. . In step S62, after determining whether or not the maximum torque output value obtained by adding the torques of the engine 1 and the motor 2 is smaller than the specified amount C, whether or not the timer A has exceeded the specified time B in step S63. If it is less than the specified time B, motor torque control is performed in step S64, and then the process returns to step S37 in FIG. 8 (Return C). In step S62, if the maximum output value of the torque obtained by adding the torques of the engine 1 and the motor 2 is equal to or greater than the specified amount C, and if the timer A exceeds the specified time B in step S63, the process proceeds to step S65. Then, the non-driving flag and the timer A are cleared, and the process ends (END).
[0085]
Further, in step S50, which has been determined that the motor output has a relatively large margin in step S38, a subroutine of “non-driving / driving motor output value calculation” processing shown in FIG. After the output value is calculated, the process proceeds to step S51.
[0086]
Here, the “motor output value calculation during driving / non-driving” process executed in step S50 will be described. That is, as shown in FIG. 11, first, in step S76, a motor torque maximum output value is acquired. The maximum motor torque output value is the same as that in the first embodiment. Next, in step S77, a necessary motor torque command value is calculated, and then the process proceeds to step S78. That is, in step S77, the motor torque command value is obtained by subtracting the engine torque from the optimum torque during non-drive / drive switching. At this time, the “optimum torque during non-drive / drive switching” is the same as that in the first embodiment described above.
[0087]
Subsequently, in step S78, it is determined whether or not the motor torque command value calculated in step S77 is equal to or greater than the motor torque maximum output value that is the maximum negative torque value that can be output at present. As a result, if the motor torque command value is greater than or equal to the motor torque maximum output value, the process proceeds to step S51 in FIG.
[0088]
On the other hand, if the motor torque command value is smaller than the maximum motor torque output value in step S78, it is determined that the motor torque command value cannot be output at present, and the current maximum motor torque output value is determined in step S80. The value is reset and the process proceeds to step S51.
[0089]
Next, in step S51, it is determined whether or not there is a reduction request from the automatic transmission mechanism 6. As a result, if there is a reduction request, the process proceeds to step S52 to execute the "motor / engine output value calculation at clutch engagement" process, otherwise the process proceeds to step S55.
[0090]
Here, the “motor / engine output value calculation during clutch engagement” process will be described with reference to FIG. That is, first, in step S81, a motor torque maximum output value is acquired. The maximum motor torque output value is the same as that described in FIG. Next, after calculating a necessary motor torque command value in step S82, the process proceeds to step S83. That is, in step S82, the motor torque command value is obtained by subtracting the engine torque from the optimum torque at the time of clutch engagement. These “optimum torque during clutch engagement” and “engine torque” are the same as those in the first embodiment.
[0091]
Subsequently, in step S83, it is determined whether or not the motor torque command value calculated in step S82 is equal to or greater than the motor torque maximum output value. As a result, if the motor torque command value is greater than or equal to the motor torque maximum output value, the process proceeds to step S54 in FIG. 9, and the same motor torque control as in step S42 is performed, and then the process returns to step S50 (Return B). . On the other hand, if it is determined in step S83 that the motor torque command value is smaller than the maximum motor torque output value, the current motor 2 cannot output the requested motor torque command value, and in step S85 the current The maximum motor torque output value is reset as the motor torque command value.
[0092]
Subsequently, in step S86, the motor torque command value reset in step S85 is used to determine that the torque necessary for shock removal during clutch engagement is insufficient with the motor torque alone.
Engine torque command value = optimum torque at clutch engagement-motor torque command value
To calculate a command value of the engine torque used together with the motor torque. In this case, for example, the engine torque can be reduced by making a request for a retarded fuel injection amount, a fuel injection amount smaller than when the fuel is ON, or a request for reducing the intake air amount to a predetermined number of a plurality of cylinders. To do. Thereafter, the process proceeds to step S54 in FIG.
[0093]
Further, in step S55, which has proceeded on the assumption that there is no reduction request, it is determined whether or not a shift is being performed. As a result, if the gear is being changed, the process proceeds to step S54 to perform motor torque control, and then returns to step S50 (Return B). If not, the process proceeds to step S56.
[0094]
In step S56, it is determined whether or not the maximum output value of the torque obtained by adding the torques of the engine 1 and the motor 2 is smaller than the specified amount C. If the maximum output value is smaller than the specified amount C, the process proceeds to step S57. Otherwise, in step S58, the non-driving flag and the timer A are cleared, and the process ends (END). The specified value C is the same as described above.
[0095]
In step S57, it is determined whether or not the timer A started in step S35 has exceeded a specified time B. As a result, if the timer A is less than the specified time B, the process proceeds to step S54 and the motor torque control is continued. If the timer A exceeds the specified time B, the non-drive flag and The timer A is cleared and the process is terminated (END). The specified time B is the same as described above.
[0096]
As described above, according to the first and second embodiments, when the torque-down control means (54, 56) continuously performs torque-down control for reducing the input torque to the automatic transmission 3 twice or more. Since at least one of these torque reduction controls is performed by the negative torque output from the motor 2, there is a demand to reduce the input torque to the transmission by utilizing the motor 2 unique to a hybrid vehicle. Even if there are two consecutive times, it can be handled without problems. That is, at least one of engine torque suppression control when starting engine driving from the coast state and engine torque suppression control during shifting after engine driving is started by motor driving based on control by the torque control means 54. Therefore, by executing one engine torque suppression control with the negative torque of the motor 2, it is possible to execute the other torque suppression control by either motor torque or engine retardation control. Therefore, even when the input torque reduction request to the automatic transmission 3 is continued twice, it is possible to cope with the problem smoothly without causing deterioration of the emission or delay in response of the output torque. For this reason, in addition to the crank noise at the time of transition from coasting to engine-driven traveling, it is possible to remove the shock at the time of clutch engagement of the automatic transmission 3 that continues to this, and to greatly improve the running feeling. be able to.
[0097]
The torque control means 54 acquires the maximum torque output value that can be output from the motor 2 and calculates the required motor torque command value when both of the coast determination means 56 determine that the coast state has been lost. Based on the comparison of the values, engine torque suppression control for so-called crank noise reduction is executed only by the negative torque output of the motor 2 or by adding the output reduction of the engine 1 to the negative torque output. Accurate control according to the difference of various conditions at that time can be realized.
[0098]
Further, the torque control unit 54 functions as a shift detection unit after performing the engine torque suppression control for reducing the crank noise, and acquires the maximum torque output value that can be output by the motor 2 when it is determined that the shift is started. Further, a required motor torque command value is calculated, and based on a comparison between both values, engine torque suppression control for reducing clutch engagement shock at the time of shifting is performed only by the negative torque output of the motor 2 or the negative torque output. In addition, since the output of the engine 1 is reduced, it is possible to realize an accurate control according to a difference in various conditions such as SOC.
[0099]
Further, when the coast determining means 56 determines the presence or absence of the coast state based on the rotation speed change or torque change related to the input side and the output side of the automatic transmission 3, a simple configuration without separately providing a special sensor is used. The determination of the presence or absence of the coast state can be performed easily and reliably. When the torque control means 54 generates negative torque by the motor 2, it performs predetermined processing such as retard control on the engine 1 to assist torque control by generating negative torque of the motor 2. Even when the SOC of the battery to be supplied is full and sufficient negative torque cannot be extracted from the motor 2, sufficient torque control can be performed.
[0100]
Further, when the lock-up clutch 27 is OFF, the coast determination means 56 determines that the coast state is established when the output-side engine speed is larger than the input-side engine speed, and the lock-up clutch 27 is turned ON. Sometimes, when the engine torque on the input side is less than the predetermined value, it is determined that the coasting state is established, and therefore an appropriate determination result can be obtained according to the difference in the situation depending on whether the lockup clutch 27 is ON or OFF.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a block diagram showing a vehicle control apparatus according to a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a block diagram showing a drive system of a hybrid vehicle that can be controlled by the present control device.
FIG. 3 is a cross-sectional view showing an example of a vehicle drive system in detail.
4 is a cross-sectional view showing in detail the main part of the drive system shown in FIG. 3;
FIG. 5 is a flowchart showing control in the first embodiment.
FIG. 6 is a flowchart showing control in the first embodiment.
FIG. 7 is a flowchart showing control in the first embodiment.
FIG. 8 is a flowchart showing control in a second embodiment according to the present invention.
FIG. 9 is a flowchart showing control in the second embodiment.
FIG. 10 is a flowchart showing control in the second embodiment.
FIG. 11 is a flowchart showing control in the second embodiment.
FIG. 12 is a flowchart showing control in the second embodiment.
FIG. 13 is a flowchart showing control in the second embodiment.
FIG. 14 is a time chart of a control example common to the first and second embodiments according to the present invention.
FIG. 15 is a time chart showing a comparative example of control status.
[Explanation of symbols]
1 engine
2 Motor (motor generator)
6 Transmission (automatic transmission mechanism)
52 Engine control means
53 Motor control means
54 Torque down control means, shift detection means (torque control means)
56 Torque down control means (coast judgment means)
57 Torque calculation means
58 Lock-up clutch determination means
61 Engine speed detection means
62 Shift control means
65 Output speed sensor
69 Engine speed sensor

Claims (6)

  1. エンジンと駆動連結されるモータと、これらエンジン及びモータの出力トルクを変速して駆動車輪に伝達する変速機と、を備えたハイブリッド車輌の制御装置において、
    前記変速機への入力トルクを減少させるトルクダウン制御が2回以上連続して行われる場合、これらトルク低減制御の内の少なくとも1回を、前記モータから出力される負トルクによって行うトルクダウン制御手段を備え、
    前記トルクダウン制御手段は、
    前記車輌の走行中、該車輌を慣性走行させるコースト状態の有無を判定するコースト判定手段と、
    前記変速機による変速中であるか否かを判定する変速検出手段と、
    該変速検出手段により検出された変速中に、前記コースト判定手段による前記コースト状態の判定に応答した前記エンジンの駆動開始時における第1のエンジントルク抑制制御、及び、前記変速検出手段による前記変速開始の検出に応答した前記エンジン駆動開始後の変速時における第2のエンジントルク抑制制御のうちの少なくとも一方を、前記モータからの前記負トルクによって行うトルク制御手段と、を備えてなる、
    ことを特徴とするハイブリッド車輌の制御装置。
    In a control apparatus for a hybrid vehicle, comprising: a motor that is drivingly connected to the engine; and a transmission that shifts the output torque of the engine and the motor and transmits the output torque to driving wheels.
    Torque down control means for performing at least one of these torque reduction controls by negative torque output from the motor when torque down control for reducing the input torque to the transmission is continuously performed twice or more. Bei to give a,
    The torque down control means includes
    Coast determining means for determining the presence or absence of a coast state in which the vehicle inertially travels while the vehicle is traveling;
    Shift detection means for determining whether or not a shift is being performed by the transmission;
    During the shift detected by the shift detection means, a first engine torque suppression control at the start of driving of the engine in response to the determination of the coast state by the coast determination means, and the shift start by the shift detection means Torque control means for performing at least one of the second engine torque suppression control at the time of the shift after the engine driving is started in response to the detection of the negative torque from the motor ,
    A control apparatus for a hybrid vehicle characterized by the above.
  2. 前記トルク制御手段は、前記コースト判定手段によりコースト状態から抜けたことが判定された際、前記モータの出力可能なトルク最大出力値を取得しかつ所要のモータトルク指令値を算出し、双方の値の比較に基づき、前記第1のエンジントルク抑制制御を、前記モータの負トルク出力のみで、或いは該負トルク出力に前記エンジンの出力低減を加えて実行してなる、
    請求項記載のハイブリッド車輌の制御装置。
    The torque control means obtains a maximum torque output value that can be output from the motor and calculates a required motor torque command value when the coast determination means determines that the coast state has been exited. Based on the comparison, the first engine torque suppression control is executed only by the negative torque output of the motor, or by adding the output reduction of the engine to the negative torque output,
    The control device for a hybrid vehicle according to claim 1 .
  3. 前記トルク制御手段は、前記第1のエンジントルク抑制制御の実施後、前記変速検出手段により前記変速開始と判定された際、前記モータの出力可能なトルク最大出力値を取得しかつ所要のモータトルク指令値を算出し、双方の値の比較に基づき、前記第2のエンジントルク抑制制御を、前記モータの負トルク出力のみで、或いは該負トルク出力に前記エンジンの出力低減を加えて実行してなる、
    請求項記載のハイブリッド車輌の制御装置。
    The torque control means acquires a maximum torque output value that can be output by the motor and determines a required motor torque when the shift detection means determines that the shift is started after performing the first engine torque suppression control. A command value is calculated, and based on a comparison between both values, the second engine torque suppression control is executed only by the negative torque output of the motor or by adding a reduction in the engine output to the negative torque output. Become,
    The control device for a hybrid vehicle according to claim 2 .
  4. 前記変速機は、前記エンジン及びモータの出力トルクを受ける流体伝動装置と、該流体伝動装置を介して前記出力トルクを受ける自動変速機構とからなり、
    前記コースト判定手段は、前記流体伝動装置の入力側と出力側とに関する回転数変化又はトルク変化に基づき前記コースト状態の有無を判定してなる、
    請求項ないしのいずれか記載のハイブリッド車輌の制御装置。
    The transmission comprises a fluid transmission device that receives the output torque of the engine and motor, and an automatic transmission mechanism that receives the output torque via the fluid transmission device,
    The coast determination means determines the presence or absence of the coast state based on a rotational speed change or a torque change related to the input side and the output side of the fluid transmission device.
    The control device for a hybrid vehicle according to any one of claims 1 to 3 .
  5. 前記トルク制御手段は、前記モータによる負トルク発生時、前記エンジンへのトルク低減処理を行って前記モータの負トルクによるトルク制御を補助してなる、
    請求項ないしのいずれか記載のハイブリッド車輌の制御装置。
    The torque control means assists torque control by negative torque of the motor by performing torque reduction processing to the engine when negative torque is generated by the motor.
    The control apparatus of the hybrid vehicle in any one of Claims 1 thru | or 4 .
  6. 前記変速機は、前記エンジン及びモータの出力トルクを受ける入力側と該出力トルクを動力伝達下流側に伝える出力側とを直結し得るロックアップクラッチを有する流体伝動装置と、該流体伝動装置を介して前記出力トルクを受ける自動変速機構とからなり、
    前記コースト判定手段は、前記ロックアップクラッチのOFF時には、前記入力側のエンジン回転数よりも前記出力側の回転数の方が大きい場合に前記コースト状態であると判定し、また前記ロックアップクラッチのON時には、前記入力側のエンジントルクが所定値に満たない場合に前記コースト状態であると判定してなる、
    請求項ないしのいずれか記載のハイブリッド車輌の制御装置。
    The transmission includes a fluid transmission device having a lock-up clutch capable of directly connecting an input side that receives output torque of the engine and the motor and an output side that transmits the output torque to the power transmission downstream side, and the fluid transmission device. And an automatic transmission mechanism that receives the output torque.
    The coast determining means determines that the coast state is in effect when the lockup clutch is OFF and the output side engine speed is greater than the input side engine speed, and the lockup clutch is When ON, the coasting state is determined when the engine torque on the input side is less than a predetermined value.
    The control apparatus of the hybrid vehicle in any one of Claims 1 thru | or 5 .
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