JP3911730B2 - Pump and manufacturing method thereof - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
【0001】
本発明はポンプに係り、特に複合水処理法で処理された溶存酸素濃度が高いボイラ給水に用いる発電プラントで用いる給水ポンプとその製造方法に関する。
【従来の技術】
【0002】
硬質クロームめっきは耐摩耗性が良好であり、且つ摺動性に優れるため、各種ポンプの摺動部分に多用されている。例えば、発電プラントに用いられるボイラー給水ポンプの軸,スリーブ,インペラには、それぞれ下記の理由から硬質クロムめっきが施されている。ボイラー給水ポンプの回転軸(以下、単に軸という)には高速回転による繰返し荷重が長期に亘ってかかるため、疲労強度に優れる13%Cr鋼が用いられている。また、インペラは焼き嵌めによって軸に固定されているため、組立て、分解時のインペラの軸に対する摺動性はメンテナンス時の作業性に大きく影響する。インペラも高速回転によって生じる遠心力に耐えうる強度が求められるため同様に13%Cr鋳鋼を用いている。一般に、13%Cr鋼材同士の摺動性は良好ではないために、焼き嵌めによって軸に固定されるインペラは、組立て、分解時に軸との噛り付きが生じやすい。インペラと軸との噛り付きはメンテナンス時に軸からインペラを抜き出す際の作業性を阻害する。従って、メンテナンス時に軸からインペラを抜き出す際の噛り付き防止のため、軸は硬質クロムめっきで被覆されている。
【0003】
また、インペラは一部でディフューザ、もしくはポンプケーシングと摺動するので耐摩耗性が要求され、その摺動部には硬質クロームめっきが被覆される。
【0004】
ボイラー給水ポンプは、復水を昇圧し、主タービンを駆動する蒸気を発生させるボイラに給水として送りこんでいる。従って、ボイラー給水ポンプが吸い込む復水はボイラとタービンを循環してきたものであり、該復水には火力発電プラント中に発生するスケールが含まれている。復水に混じってボイラー給水ポンプに吸いこまれるスケールは、インペラによって加速され、その一部がインペラへ付着する。インペラに付着したスケールが流路を塞ぎ、水流に対する抵抗となってボイラー給水ポンプの性能低下と振動増加を引き起こす例が見られる。インペラへのスケールの付着の詳細なメカニズムは明確にはなっていないが、高速衝突による機械的付着と考えられている。従って、インペラの表面硬度を増すことによって、スケールの高速衝突による付着力を低減できると考えられ、インペラに硬質クロムめっきを被覆する試みがなされている。
【0005】
軸端にはスリーブが取り付けられ、通常焼き入れ鋼からなるリングと取り扱い水中で摺動し軸封を構成する。スリーブには耐摩耗性が求められるため通常硬質クロームめっきが被覆される。
【0006】
なお、ボイラー給水ポンプの軸表面に硬質クロムめっきを被覆する技術は「火力原子発電」、38巻、12号(1987年、vol38,No.12)の85頁から93頁に開示されている。
【発明が解決しようとする課題】
【0007】
硬質クロムめっきは電気めっき法によって形成され、比較的容易に硬質皮膜を形成する方法として広く用いられており、ボイラー給水ポンプの軸、インペラへの被覆でも実績がある。しかしながら、近年、次に述べるような理由で火力発電プラントの水処理方法の変更が検討されている。
【0008】
従来火力発電プラントの水処理では、揮発性の高いアンモニア等を添加して水中の溶存酸素を極力ゼロにする揮発性物質処理(以後、AVT:All Volatile Treatmentと略記する)が施されている。しかしながら、昨今この揮発性物質処理はボイラー配管全体の腐食に対して必ずしも効果的でないとの意見が生じている。さらに従来とは逆に給水中に適量の酸素を注入し、溶存酸素濃度を増す酸素処理を施した水が、配管内面に安定酸化被膜を形成し、配管内面からのスケール発生を抑えるという報告もされている。なお、酸素処理にはpHを中性で行う中性水処理法(以後、NWT:Neutral Water Treatmentと略記する)と、pH8〜9で行う複合水処理法(以後、CWT:Combined Water Treatmentと略記する)とがあり、実機プラントによる実証試験でCWTの効果が確認されている。
【0009】
上述のような水処理方法の変更に対し、硬質クロムめっきは下記の課題が予想されている。一般的に硬質クロムめっきには表面から母材との界面に達する微細な縦われが多数存在し、耐食性は決して十分ではない。しかし火力発電プラントの給水では、先に述べたように、水中の溶存酸素を極力ゼロにするAVTが施されるため、硬質クロムめっきに微細な縦われが多数存在しても、その耐食性は問題なかった。
【0010】
しかし、前述のように、給水中の溶存酸素濃度が増すCWTになると、硬質クロムめっきの微細な縦われ部分で硬質クロムめっきと下地の13%Cr鋼との間で電気腐食が生じ、めっきの剥離の発生が予想される。従って、火力発電プラント給水の処理方法がAVTからCWT(あるいはNWT)に変更された場合、硬質クロムめっきに代る表面処理を適用するか、その耐食性を改善しなければならない。
【0011】
上記、軸表面やインペラ表面に硬質クロムめっきを施す方法は、火力発電プラント給水の処理方法がAVTからCWTへ変わることを考慮しておらず、溶存酸素濃度が増した給水中での軸表面やインペラ表面の腐食の問題があった。
【0012】
また、固体浮遊物を多く含む水を取扱うポンプの場合、それら固体浮遊物によるインペラの摩耗のため、ポンプの寿命が短くなるという問題があった。
【0013】
本発明の目的は、複合水処理法(CWT)で処理された溶存酸素濃度の高い水を取り扱う場合でも、Crを含む鋼材で形成された軸及びインペラの耐食性及び耐摩耗性に優れたポンプとその製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0014】
上記の目的を達成するため、本発明のポンプは、軸及びインペラがCrを含む鋼材で形成され且つ互いに焼き嵌めにより固定され、軸とインペラの内少なくとも一部材の表面の一部もしくは全面が、硬質クロムめっき皮膜で被覆され、且つ該皮膜に樹脂もしくはガラスが含浸されてなることを特徴とする。ここで、樹脂としては比較的耐熱性に優れるフッ素樹脂、シリコン樹脂を用いることが望ましい。ガラスを用いる場合は、珪素(Si)を含む溶剤を含浸後、加熱することによって形成できるSiOxが、耐熱性に優れるため、望ましい。
【0015】
硬質クロムめっき皮膜の膜厚は、軸の場合は耐摩耗性と耐食性から製品完成時0.3mm以上、インペラの場合は耐摩耗性と耐食性から最終研磨後少なくとも0.1 mm 好ましくは0.3 mm 以上を有することが望ましい。
【0016】
また、本発明のポンプの製造方法は、軸もしくはインペラを所定形状に加工後、電気めっき法によって硬質クロムめっき皮膜で軸もしくはインペラを被覆し、次いで所定寸法に加工する。その後、硬質クロムめっき皮膜に樹脂を含浸する。樹脂含浸後、皮膜表面の不要な樹脂を取り除き、軸及びインペラを焼き嵌めにより固定する。また、樹脂含浸方法としては、硬質クロムめっき皮膜の微細亀裂内部まで樹脂を浸透させるために真空含浸法を用いることが望ましい。真空含浸法とは、硬質クロムめっき皮膜を被覆した軸、インペラを真空容器内に配置し、真空排気後、溶融状態の樹脂を容器内に注入して、大気圧によって硬質クロムめっき皮膜の微細亀裂内部まで樹脂を浸透させる含浸法である。
【0017】
また、本発明のポンプの他の製造方法は、軸及びインペラを所定形状に加工後、電気めっき法によって硬質クロムめっき皮膜で軸もしくはインペラを被覆し、次いで所定寸法に加工する。その後、珪素(Si)を含む溶剤を前記軸もしくはインペラの硬質クロムめっき皮膜に含浸し、次に該皮膜を加熱して皮膜に含浸した溶剤中の珪素をSiOx化する。その後皮膜面の余分のSiOxや残留物を除去して、軸及びインペラを焼き嵌めにより固定する。珪素(Si)を含む溶剤を含浸する方法としては、該溶剤中に軸、インペラを浸漬する方法が望ましい。この際、超音波によって振動を加えると溶剤の含浸がより確実となる。軸、インペラが大型で浸漬が困難の場合、溶剤を塗布し、その後加熱する方法でもよい。但しこの場合、溶剤の塗布と加熱を繰返し行なうことが望ましい。
【0018】
本発明によれば、軸もしくはインペラの表面の一部もしくは全面を被覆する硬質クロムめっき皮膜には、皮膜中に微細亀裂が存在するが、微細亀裂中に含浸した樹脂もしくはガラスが存在するため、膜表面から母材(下地材料)との界面に達する欠陥(空間)がない。従って、溶存酸素濃度の高い水を取り扱っても硬質クロムめっき皮膜と下地材料との間で電気腐食が生じず、硬質クロムめっき皮膜の剥離、破壊が生じない。また、硬質クロムめっき皮膜に含浸する樹脂もしくはガラスは、皮膜の硬さを低減することがないため、軸とインペラ嵌合時の十分な耐噛り付き性を有する。また、樹脂、ガラスは微細クラックに浸透してクラックを塞ぐだけで、硬質クロムめっき皮膜全体の硬さを低下させることはないため、インペラへの衝撃によるスケールの付着力が低減し、スケールの付着量が減る。樹脂は浸透性、封孔性の点でガラスに優り、ガラスは耐熱性の点で樹脂に優る。
【0019】
さらに、上記構造の軸又はインペラにおいて、樹脂もしくは酸化物によって微細割れを封じた硬質クロムめっき皮膜の下層に、Niを含む皮膜を被覆すると効果的である。この際、Niを含む皮膜の膜厚は耐食性から少なくとも10nmを有することが望ましく、Niを含む皮膜はすくなくとも80重量%のNiを含むものであることが望ましい。
【発明の実施の形態】
【0020】
図1は本発明の一実施例であるバーレル型のボイラー給水ポンプの縦断面図である。ただし、本図では煩雑さを避けるため、部品ごとの断面ハッチングを厳密に区別することなく、また軸については断面表示をしていない。
【0021】
図1に示すボイラー給水ポンプは、吸込口2及び吐出口7を有するケーシング1と、ケーシング1に内装されて回転する軸3と、軸3に嵌入固定され共に回転するインペラ4と、インペラ4の外周に設けられたデイフューザ5と、デイフューザ5の外周に設けられたステージ6と、を含んで構成されている。
【0022】
上記構成のボイラー給水ポンプでは、ケーシング1の吸込口2より吸込まれた水が、軸3に固定され共に回転するインペラ4によって昇圧され、インペラ4の外周に設けられたデイフューザ5に吐出される。デイフューザ5に吐出された水は、デイフューザ5の外周に設けられたステージ6に流入し、ステージ6によって外向きの流れが内向きに変えられ、次段のインペラ4に導かれる。このようにしてインペラ4による昇圧行程が繰返されて加圧され、吐出口7から吐出される構造である。
【0023】
図2は、本発明の第1の実施例であるボイラー給水ポンプの軸3の詳細断面を示す。図2において、13%Cr+数%Mo鋼材で製作した軸3は、電気めっき法によって形成された硬質Crめっきの皮膜8で被覆されている。硬質Crめっきの皮膜8には、皮膜8の表面から軸3との界面やその近傍に達する微細亀裂110が多数存在する。本実施例のボイラー給水ポンプ軸では、微細亀裂110内部にはフッ素樹脂111が含浸されている。微細亀裂110にはフッ素樹脂111が充填されているため、溶存酸素濃度の高い水中にあっても、酸素が軸3の表面に到達することがなく、硬質Crめっきの皮膜8と軸3との界面で電気腐食が生じることはない。また、硬質Crめっきの皮膜8は硬度がビッカース硬さで800〜1000程度と硬いため、インペラの組立て・分解時の耐噛りつき性が増す。
【0024】
なお、本実施例では硬質Crめっきの最終膜厚は約0.5mmである。耐食性と耐噛りつき性を考慮すると硬質Crめっきの最終膜厚は約0.1mm以上、好ましくは約0.3mm以上が望ましい。
【0025】
図3は、図2に示すボイラー給水ポンプの軸の製造手順を示す工程図である。所定熱処理を施した軸材料を切削によって所定形状に加工する(手順31)。このとき、後工程で形成される皮膜の厚みを予め見込んだ形状寸法に加工する。その後、軸3の前処理(洗浄、脱脂)を行なった(手順32)のち、電気めっき法によって硬質Crめっき被覆を行なう(手順33)。本実施例では、この段階での硬質Crめっきの膜厚は0.8〜1mmである。めっき後の研磨によって所定の精度で所定軸径に加工する(手順34)。所定軸径に加工後の硬質Crめっきの最終膜厚は約0.5mmである。
【0026】
次に、真空含浸法によって硬質Crめっき皮膜(正確にはめっき皮膜の微細亀裂)にフッ素樹脂を含浸する(手順35)。まず、真空容器内に軸3を配置し、真空排気後、溶融状態のフッ素樹脂111を容器内に注入する。次いで大気圧によって樹脂を加圧し、Crめっき皮膜の微細亀裂内部までフッ素樹脂111を浸透させる。この状態を所定時間保持後、大気中に取り出し冷却させる。冷却後、めっき皮膜表面の不要樹脂を取り除き、軸寸法を測定し、最終修正を施し(手順36)組立てに供する。
【0027】
なお、本実施例では含浸樹脂としてフッ素樹脂111を用いたが、シリコン樹脂でも良くフッ素樹脂に限定するものではない。
【0028】
また、本実施例では真空含浸法によってフッ素樹脂111を含浸したが、真空含浸法は大物部材への適用は困難である。この場合、溶融状態の樹脂を充たした容器内に浸漬する方法でもよく、真空含浸法に限定するものではない。
【0029】
図4は、本発明の第2の実施例に係るボイラー給水ポンプの軸3の詳細断面を示す。図4において、13%Cr+数%Mo鋼材で製作した軸3は、電気めっき法によって形成された硬質Crめっきの皮膜8で被覆されている。硬質Crめっきの皮膜8には、皮膜8の表面から軸3との界面やその近傍に達する微細亀裂210が多数存在する。本実施例のボイラー給水ポンプの軸では、微細亀裂210内部はSiOx211で充填されているため、溶存酸素濃度の高い水中にあっても、硬質Crめっきの皮膜8と軸3との界面で電気腐食が生じることはない。また、硬質Crめっきの皮膜8は硬度がビッカース硬さで800〜1000程度と硬いため、インペラの組立て・分解時の耐噛りつき性が増す。
【0030】
なお、本実施例では硬質Crめっきの最終膜厚は約0.5mmである。耐食性と耐噛りつき性を考慮すると硬質Crめっきの最終膜厚は約0.1mm以上、好ましくは約0.3mm以上が望ましい。
【0031】
図5は、図4に示す実施例のボイラー給水ポンプの軸の製造手順を示す工程図である。所定の熱処理を施した軸材料を切削によって皮膜の厚みを見込んだ形状寸法に加工し(手順51)、その後、洗浄、脱脂などの前処理を行なう(手順52)。前処理ののち、電気めっき法によって硬質Crめっきを行なう(手順53)。本実施例ではこの段階での硬質Crめっきの膜厚は約0.8〜1mmである。めっき後の研磨によって所定の精度で軸径を所定寸法に加工する(手順54)。硬質Crめっきの最終膜厚は約0.5mmである。次に、ケイ酸エチルを溶かし込んだ溶剤中に浸漬する(手順55)。ケイ酸エチルを溶かし込む溶剤としてはアルコール系であればよい。エチルアルコールなどが取扱いが容易である。硬質Crめっきの微細亀裂210への前記ケイ酸エチルを溶かし込んだ溶剤の浸透を促進するために、超音波加振機によって振動を加える。所定時間の浸漬後、軸を大気中で加熱乾燥させる(手順56)。この工程で、微細亀裂210に浸透させた溶剤中の珪素をSiOx化する。本実施例では約200℃で約1時間加熱した。冷却後、再び溶剤中への浸漬、加熱乾燥の工程を行なう。Crを含む皮膜の耐食性を確実にするためには、上記工程をすくなくとも2回以上、望ましくは3回以上繰り返す必要がある。上記工程が終了後、不要溶剤を取り除き、軸寸法を測定し、最終修正を施して(手順57)組立てに供する。
【0032】
図6は、本発明の第3の実施例のボイラー給水ポンプのインペラ4の外観を示す。図7は図6に示すインペラ4の詳細断面を示す。図7において、13%Cr鋳鋼で製作したインペラ4は、電気めっき法によって形成された硬質Crめっきの皮膜8により被覆されている。硬質Crめっきの皮膜8には、皮膜8の表面からインペラ4との界面やその近傍に達する微細亀裂310が多数存在する。本実施例のボイラー給水ポンプ用インペラ4では、微細亀裂310内部にはフッ素樹脂311が含浸されている。微細亀裂310内部には、フッ素樹脂311が充填されているため、溶存酸素濃度の高い水中にあっても、硬質Crめっきの皮膜8とインペラ4との界面で電気腐食が生じることはない。また、硬質Crめっきの皮膜8は硬度がビッカース硬さで800〜1000程度と硬いため、水中に含まれるスケールが衝突した際の付着力が低下する。
【0033】
なお、本実施例では硬質Crめっきの最終膜厚は約0.3mmである。スケールの衝突付着に対しては硬質Crめっきの膜厚を厚くする必要がない。しかし、薄過ぎると耐食性の低下が大きく、耐食性を考慮すると硬質Crめっきの最終膜厚は約0.1mm以上、好ましくは約0.3mm以上が望ましい。
【0034】
図8は、図7に示す実施例のボイラー給水ポンプのインペラ4の製造手順の例を示す工程図である。まず、鋳造(手順81)によって製作したインペラに所定熱処理を施し、形状修正の加工を施す(手順82)。その後、前処理(手順83)、電気めっき法によって硬質Crめっきを被覆する(手順84)。本実施例ではこの段階での硬質Crめっきの膜厚は約0.3mmである。次に、研磨によって所定寸法に加工する(手順85)。この際研磨すべき箇所は、電界集中によって電気硬質Crめっきの膜厚が極端に厚くなる部分だけであり、膜厚を薄くする、もしくはめっき条件を最適化すれば、研磨による形状修正は必要ない。次に真空含浸法によってフッ素樹脂311を含浸する(手順86)。まず、真空容器内にインペラを配置し、真空排気後、溶融状態のフッ素樹脂311を容器内に注入する。次いで大気圧によってフッ素樹脂311を加圧し、Cr皮膜の微細亀裂内部までフッ素樹脂311を浸透させる。この状態を所定時間保持後、大気中に取り出し冷却させる。冷却後、不要樹脂を取り除く。最後に軸と嵌合する内径を加工し所定寸法とした後(手順87)、組立てに供する。
【0035】
なお、本実施例では含浸樹脂としてフッ素樹脂311を用いたが、シリコン樹脂でも良くフッ素樹脂に限定するものではない。
【0036】
また、本実施例では真空含浸法によってフッ素樹脂311を含浸したが、真空含浸法は大物部材への適用は困難である。この場合、溶融状態の樹脂を充たした容器内に浸漬する方法でもよく、真空含浸法に限定するものではない。
【0037】
図9は、本発明の第4の実施例のボイラー給水ポンプのインペラ4の詳細断面を示す。図9において、13%Cr鋳鋼で製作したインペラ4は、電気めっき法によって形成された硬質Crめっきの皮膜8で被覆されている。硬質Crめっきの皮膜8には、インペラ4との界面に達する微細亀裂410が多数存在する。本発明のボイラー給水ポンプ用インペラでは、微細亀裂410内部にはSiOx411が含浸されているため、溶存酸素濃度の高い水中にあっても、硬質Crめっきの皮膜8とインペラ4との界面で電気腐食が生じることはない。また、硬質Crめっきの皮膜8は硬度がビッカース硬さで800〜1000程度と硬いため、水中に含まれるスケールがインペラ4に衝突した際の付着力が低下する。
【0038】
なお、本実施例では硬質Crめっきの最終膜厚は約0.3mmである。スケールの衝突付着に対しては硬質Crめっきの膜厚を厚くする必要がない。しかし、薄過ぎると耐食性の低下が大きく、耐食性を考慮すると硬質Crめっきの最終膜厚は約0.1mm以上、好ましくは約0.3mm以上が望ましい。
【0039】
図10は、図9に示すボイラー給水ポンプのインペラの製造手順を示す工程図である。まず、鋳造によって製作(手順101)したインペラに所定熱処理を施し、形状修正の加工を施す(手順102)。その後、洗浄、脱脂などの前処理(手順103)を行ない、電気めっき法によって硬質Crめっきの皮膜8を形成する(手順104)。本実施例ではこの段階での硬質Crめっきの膜厚は約0.3mmである。次に、研磨によって所定寸法に加工する(手順105)。この際、研磨すべき箇所は、電界集中によって電気硬質Crめっきの膜厚が極端に厚くなる部分だけであり、膜厚を薄くする、もしくはめっき条件を最適化すれば、研磨による形状修正は必要ない。次に、硬質Crめっきの皮膜8で被覆されたインペラ4をケイ酸エチルを含む溶剤中に浸漬する(手順106)。硬質Crめっきの微細亀裂への溶剤の浸透を促進するために、超音波加振機によって振動を加える。所定時間の浸漬後、軸を大気中で加熱乾燥させる(手順107)。本実施例では約200℃で約1時間加熱した。冷却後、再び溶剤中への浸漬、加熱乾燥の工程を行なう。Cr皮膜の耐食性を確実にするためには、上記工程をすくなくとも2回以上、望ましくは3回以上繰り返す必要がある。上記工程が終了後、不要溶剤を取り除く。最後に軸と嵌合する内径を加工し所定寸法とした(手順108)後、組立てに供する。
【0040】
図11は、参考例のボイラー給水ポンプの軸の詳細断面を示す。図11において、13%Cr+数%Mo鋼材で製作した軸3は、高速フレーム溶射法によって形成されたWC−NiCr溶射膜9により被覆されている。WC−NiCr溶射膜9には、膜内部に多数のボイド510があり、これらボイド510が連続化し、溶射膜9表面から軸3との界面に達する欠陥となる。本参考例のボイラー給水ポンプ軸では、ボイド510内部にはフッ素樹脂511が含浸されている。ボイド510内部にフッ素樹脂511が充填されているため、溶存酸素濃度の高い水中にあっても、WC−NiCr溶射膜9と軸3との界面で電気腐食が生じることはない。また、WC−NiCr溶射膜9は、ビッカース硬さで約1000程度と硬いため、インペラの組立て・分解時の耐噛りつき性が増すだけでなく、水中に混在、浮遊している土や砂による摩耗に対しての耐久性(耐摩耗性)がよい。また、硬質Crめっきは膜厚が厚くなると割れを生じやすいのに対し、WC−NiCr溶射膜は硬質Crめっきに比較して厚膜化が可能であり、したがって耐食性も硬質Crめっきの皮膜に比べて向上する。
【0041】
本参考例ではWC−NiCr溶射膜9としては、75%WC−25%NiCr組成を用いた。しかし、75%WC−25%NiCr組成に限定するものではなく、皮膜の目的である耐食性と耐噛りつき性を満足できればよい。従って、耐摩耗性に優れるWCと耐食性を有する金属NiCrとの混合物であればよく、具体的にWC含有率として30〜80%の範囲が使用可能である。
【0042】
また、溶射膜の硬質材としては、WCだけではなく、Cr3C2の使用も可能である。この場合のバインダも耐食性の点からNiCrが望ましい。耐食性と耐噛りつき性を考慮すればCr3C2含有率として30〜80%の範囲が使用可能である。WC−NiCr溶射膜に代えてCr3C2−NiCr溶射膜とした場合も、WC−NiCr溶射膜の場合と同様、硬さが硬いため、インペラの組立て・分解時の耐噛りつき性、土や砂に対する耐摩耗性がよくなり、厚膜化による耐食性向上の効果がある。
【0043】
図12は、図11に示す参考例のボイラー給水ポンプの軸の製造手順を示す工程図である。所定熱処理を施した軸材料を切削によって所定形状に加工し(手順121)、その後、サンドブラストによって表面を適度に荒らす前処理を施し(手順122)、次いで高速フレーム溶射法によってWC−NiCr溶射膜を被覆する(手順123)。本参考例ではこの段階でのWC−NiCr溶射膜の膜厚は約0.5mmである。その後、研磨によって所定軸径に加工する(手順124)。WC−NiCr溶射膜の最終膜厚は約0.3mmである。次に、真空含浸法によってフッ素樹脂511を含浸する(手順125)。まず、真空容器内に軸を配置し、真空排気後、溶融状態のフッ素樹脂を容器内に注入する。次いで大気圧によってフッ素樹脂を加圧し、WC−NiCr溶射膜のボイド内部まで樹脂を浸透させる。この状態を所定時間保持後、大気中に取り出し冷却させる。冷却後、不要樹脂を取り除き、軸寸法を測定し、最終修正を施し(手順126)組立てに供する。
【0044】
なお、本参考例では含浸樹脂としてフッ素樹脂を用いたが、シリコン樹脂でも良くフッ素樹脂に限定するものではない。
【0045】
また、本参考例では真空含浸法によってフッ素樹脂511をWC−NiCr溶射膜のボイド内部に含浸させたが、真空含浸法は大物部材への適用は困難である。この場合、溶融状態の樹脂を充たした容器内に浸漬する方法でもよく、真空含浸法に限定するものではない。
【0046】
さらに、本参考例では溶射膜の形成方法として高速フレーム溶射法を用いたが、高速フレーム法に限定するものではなく、爆発溶射、プラズマ溶射法であってもよい。
【0047】
また、ボイド内部への含浸は樹脂だけに限るものではなく、前記第2、第4の実施例のごとく、SiOxを含浸してもよい。この場合の製造方法は図12における研磨後の樹脂含浸の工程(手順125)が、珪酸エチルを含む溶剤中への浸漬と加熱・乾燥の工程となる。
【0048】
図13は、他の参考例のボイラー給水ポンプの軸の詳細断面を示す。図13において、13%Cr+数%Mo鋼材で製作した軸3は、高速フレーム溶射法によって形成されたWC−NiCr溶射膜9で被覆されている。WC−NiCr溶射膜9には、膜内部に多数のボイド610が存在し、これらボイラ610が連続化し、溶射膜9表面から軸3との界面に達する欠陥となる。本参考例のボイラー給水ポンプの軸3では、ボイド610内部にはSiOx611が含浸されている。SiOxによってボイド610内部にSiOxが充填されているため、溶存酸素濃度の高い水中にあっても、WC−NiCr溶射膜9と軸3との界面で電気腐食が生じることはない。また、WC−NiCr溶射膜9は、ビッカース硬さで約1000程度と硬いため、インペラの組立て・分解時の耐噛りつき性が増す。
【0049】
本参考例ではWC−NiCr溶射膜9としては、75%WC−25%NiCr組成を用いた。しかし、75%WC−25%NiC組成に限定するものではなく、皮膜の目的である耐食性と耐噛りつき性を満足できればよい。従って、耐摩耗性に優れるWCと耐食性を有する金属NiCrとの混合物であればよく、具体的にWC含有率として30〜80%の範囲が使用可能である。また、溶射膜の硬質材としてはWCだけではなく、Cr3C2の使用も可能である。この場合のバインダも耐食性の点からNiCrが望ましい。耐食性と耐噛りつき性を考慮すればCr3C2含有率として30〜80%の範囲が使用可能である。
【0050】
図14は、図13に示すボイラー給水ポンプの軸の製造手順を示す工程図である。所定熱処理を施した軸材料を切削によって所定寸法に加工し(手順141)、その後、サンドブラストによって表面を適度に荒らす前処理を施し(手順142)、次いで高速フレーム溶射法によって軸3の表面にWC−NiCr溶射膜9を形成する(手順143)。本参考例では、この段階でのWC−NiCr溶射膜9の膜厚は約0.5mmである。その後、研磨によって所定軸径に加工する(手順144)。WC−NiCr溶射膜9の最終膜厚は約0.3mmである。
【0051】
次に、ケイ酸エチルを含む溶剤中に、WC−NiCr溶射膜9で被覆された前記軸3を浸漬する(手順145)。WC−NiCr溶射膜9のボイドへのケイ酸エチルを含む溶剤の浸透を促進するために、超音波加振機によって該溶剤に振動を加える。所定時間の浸漬後、軸3を大気中で加熱乾燥させる(手順146)。本参考例では約200℃で約1時間加熱した。冷却後、再び溶剤中への浸漬、加熱乾燥の工程を行なう。WC−NiCr溶射膜9の耐食性を確実にするためには、上記工程をすくなくとも2回以上、望ましくは3回以上繰り返す必要がある。上記工程の終了後、不要溶剤を取り除く。最後に軸と嵌合する内径を加工し所定寸法とした(手順147)後、組立てに供する。
【0052】
上記の参考例は、ポンプの軸3を、WC−NiCr溶射膜9で被覆した場合の例であるが、同様に、ポンプのインペラ4を、WC−NiCr溶射膜9もしくはCr3C2−NiCr溶射膜で被覆し、溶射膜のボイドをフッ素樹脂、シリコン樹脂、あるいはSiOxで充填するようにしても、同様の効果が得られる。
【0053】
また、上記各実施例は、バーレル形のボイラー給水ポンプに本発明を適用したものであるが、本発明はバーレル形のボイラー給水ポンプ以外のポンプ、例えば図15に示すような縦軸ポンプなどの軸、インペラにも、同様に適用して効果がある。図15は、縦軸ポンプの概略縦断面図で、煩雑さを避けるため、断面部のハッチングを省略してある。図示のポンプは、ケーシング1の吸込み口2から吸い込まれた水が、軸3によって回転されるインペラ4によって引き上げられ、吐出口7から排出される構成となっており、火力プラントの海水冷却用の循環水ポンプや雨水や河川水などを排水する排水機場などで使用される。このようなポンプの取扱いの対象となる水あるいは海水には、微小な砂が混じっている場合が多く、インペラの摩耗が問題となるが、本発明の適用により、インペラの摩耗が抑制され、ポンプの寿命延長に効果がある。
【0054】
図16は本発明のさらに他の参考例である、火力発電プラント等に用いられるバーレル型のボイラー給水ポンプの縦断面図である。ただし、本図では煩雑さを避けるため、部品ごとの断面ハッチングを厳密に区別することなく、また軸については断面表示をしていない。図16に示す参考例のボイラー給水ポンプは、吸込口2及び吐出口7を備えたケーシング1と、該ケーシング1に内装され軸受11で両端を支持された軸3と、軸3に嵌装、固着されて該軸3とともに回転するインペラ4と、軸3のインペラ4の両側の軸シール部に嵌装、固着されたスリーブ10と、インペラ4の外周に設けられたデイフューザ5と、デイフューザ5の外周のケーシング1内周に設けられたステージ6と、を含んで構成されている。
【0055】
ケーシング1の吸込口2より吸込まれた水が、軸3に固定され共に回転するインペラ4によって昇圧され、インペラ4の外周に設けたデイフューザ5に吐出される。デイフューザ5に吐出された水は、デイフューザ5の外周に設けたステージ6に流入し、ステージ6によって外向きの流れが内向きに変えられて、次段のインペラ4に導入され、さらに昇圧される。こうして、吸込口2より吸込まれた水は昇圧行程を繰返して加圧され、吐出口7から吐出され構造である。軸3は軸受11によって両端で支持され、その内側にはスリーブ10が装着されて軸封を構成している。
【0056】
本参考例では、軸3は13%Cr鋼で、インペラ4は13%Cr鋳鋼で製作されている。軸3は高速回転と流体力によって稼働時常に回転曲げを受けるため、表面に亀裂が生じると、それが起点となって軸の疲労破壊を引き起こす可能性がある。なお、本参考例では、軸3,インペラ4の双方がCrを13重量%含む鉄合金としたが、軸3,インペラ4のうちのすくなくとも一方の材料は、Crを11〜15%含む鉄合金とするのが望ましい。また、インペラ4も常に高速流体と接するため、表面に亀裂が生じるとエロージョン(壊食)を発生する可能性が生じる。軸3とインペラ4はボイラー給水ポンプにおいて極めて重要部品であるため、その破断、壊食は避けねばならない。特に火力発電プラント等で連続的に使用されるボイラー給水ポンプの場合、その信頼性向上が最優先されねばならない。前記のごとく、軸3には組立時・分解時の噛り付き防止のため、インペラ4にはディフューザ、もしくはケーシングとの摺動部の摩耗防止のために硬質Crめっきが被覆される。
【0057】
一方CrめっきはCWT環境下では、腐食を発生する可能性がある。そこで、火力発電プラント等で連続的に使用されるボイラー給水ポンプの場合、軸、インペラにはCrめっきを被覆しないために生じる不都合以上に、被覆しないことによって生じる信頼性向上が優先されるべきと考え、本参考例では表面処理を施していない。すなわち軸3とインペラ4は素材組成とほぼ同等の材料が表面をなしている。
【0058】
しかしながら、スリーブ10は、摺動部に摩耗が生じるとその本来の機能である軸封を達成することなく漏水の原因となる。従って、スリーブ10は耐摩耗性向上が優先され、硬質Crめっきの被覆が不可欠である。本実施例では、スリーブ10に被覆したCrめっきの耐食性向上のため、下記の構成とした。
【0059】
図17はスリーブ10の外観を示す。スリーブ10は13%Cr鋼で製作されている。摺動する円筒面には約0.2mm厚みの硬質Crめっきの皮膜8が被覆されている。図18はスリーブ10の円筒面に被覆された硬質Crめっきの皮膜8の組織の概略図である。硬質Crめっきの皮膜8にはマイクロクラック8aと称する微細な亀裂が存在し、場合によっては素材13%Cr鋼との界面に達するマイクロクラック(微細な縦割れ)も存在する。本参考例ではマイクロクラック8aにはCrO2、SiO2を含む酸化物8dが含浸されている。図18のI−I線矢視断面を図19に示す。図19においてスリーブ10の素材10aは13%Cr鋼である。スリーブ10の素材10aの円筒面に被覆された約0.2mm厚みの硬質Crめっきの皮膜8の下層には、約20nm厚みのNiめっき12が被覆されている。なお、Niめっき12はほぼNi100%の組成、硬質Crめっきの皮膜8はほぼCr100%の組成であり、意図的に添加物は加えていない。また、前述のごとくマイクロクラック8aにはCrO2、SiO2を含む酸化物8dが含浸され、表層から下地(素材10a)に至る亀裂は全て封じられており、水分が13%Cr鋼の素材10aと硬質Crめっきの皮膜8の界面に達する事はない。従って、溶存酸素濃度が増加した水を取り扱っても、本参考例のスリーブ10は腐食、及びCrめっきの剥離を生じることはない。この際、酸化物8dは、含浸量によってCrめっき粒界に沿った網目状、もしくは点状に存在する。いずれかの形態であれば、マイクロクラック8aを十分封じており、必要とされる特性を発揮できる。
【0060】
スリーブ10の製造方法を以下に説明する。先ず、13%Cr鋼で所要の形状を製作する。次いで、アルカリ洗浄、水洗等の前処理を施し、めっき被覆面の表面の清浄化、活性化を行う。次いで軸3と嵌合するスリーブ内径面にめっきが被覆しないようにコーティングし、次いでNiストライクを行い、その後電気めっきによって円筒面にNi皮膜を被覆する。次にめっき面を所定形状に研磨し、次いでCrめっき用の前処理を施す。前処理後、再び電気めっきによって硬質Crめっきを被覆する。その後、内径コーティングを取り去り、内径を基準に円筒面を研磨加工し所定寸法とする。さらに、円筒面を基準に内径面を切削加工し所定形状とする。その後、スリーブを加熱しながら、珪酸、クロム酸を含む溶剤を円筒面に塗布する。溶剤塗布と加熱を繰り返し、Crめっきに存在する微細亀裂に珪酸、クロム酸を含む溶剤を含浸させ、さらに加熱によって溶剤中の珪酸、クロム酸を酸化物化させる。溶剤の塗布、加熱が完了後、所定寸法を測定し、必要であれば研磨加工によって所定寸法とする。Niめっき12、硬質Crめっきの皮膜8を連続的に電気めっきで製作することによって、めっき間の密着力が増し、皮膜の剥離を防ぐことが出来る。Niめっきを無電解めっきで製作すると、軸と嵌合する内面被覆防止のコーティングが難しく、且つ硬質Crめっきとの密着力が低くなるため、高速流水による皮膜剥離が生じやすい。なお、微細亀裂に珪酸、クロム酸を含む溶剤を含浸させるには、それら溶剤を塗布するのではなく、それら溶剤中にスリーブ10を浸漬してもよい。
【0061】
本参考例では、Niめっき12、硬質Crめっきの皮膜8に各々純Ni、純Crを用いたが、それぞれ必要とする耐食性と耐摩耗性を有すれば、100%のNi、Crである必要はない。各々合金であってよく、各種組成の検討結果によればNiめっきの場合Niを80重量%含む合金皮膜であれば必要とする耐食性は確保できる。Crめっきの場合Crを90重量%含む合金皮膜であれば必要とする耐摩耗性は確保できる。
【0062】
また、本参考例では、酸化物8dにCrO2、SiO2を含む酸化物を用いた。これは、それぞれが優れた耐食性と安定性を有し、且つ加熱による珪酸、クロム酸からの形成が容易で、また浸透性に優れるためである。従って、その組成に特定の限定はなく、珪酸、クロム酸を含む溶剤から形成できる酸化物であればよい。
【0063】
図20は、本発明の第5の実施例である給水ポンプのインペラ41の外観を示す。本インペラ41は13%Cr鋳鋼を素材41eとして製作され、13%Cr+数%Mo鋼材で製作された軸31に嵌入、固着されている。図20に示す円周面41fには、約20nm厚みのNiめっき41aが被覆され、その上層に約0.2mm厚みの硬質Crめっき41bが被覆されている。図21はインペラ41の硬質Crめっき41bの表面組織を示す平面図である。硬質Crめっき41bにはマイクロクラック41cが存在し、本実施例では、このマイクロクラック41cのCrめっき粒界に点状に樹脂を含浸してある。図22はインペラ41の硬質Crめっき41b及びNiめっき41aが被覆された部分の縦断面図である。図示のように、硬質Crめっき41bのマイクロクラック41cには、樹脂41dが含浸させてある。本実施例ではフッ素樹脂が含浸されている。硬質Crめっき41bのマイクロクラック41cがフッ素樹脂によって封じられているため、溶存酸素濃度の高い水中にあっても、スリーブ10の素材を構成する13%Cr鋳鋼に腐食が生じることはない。
【0064】
図23は本実施例の給水ポンプの軸31の断面拡大図を示す。本実施例では軸31の素材31eは、先に述べたように、13%Cr+数%Mo鋼材で製作されている。本実施例は、すでに硬質Crめっき31bを被覆してある軸の耐食性を改善した例である。すでに硬質Crめっき31bが被覆してある軸の場合、Ni/Crの2層めっきとするには、Crめっき層を取り去らねばならなず、長尺物である軸ではその作業は容易ではない。しかしながら本発明であればCrめっきを取り去ることなく、軸の耐食性を改善できる。図23は、硬質Crめっき31bのマイクロクラック31cに、CrO2、SiO2を含む酸化物31dが含浸された状態を示してある。酸化物31dによってマイクロクラック31cが封じられているため、溶存酸素濃度の高い水中にあっても、素材31eに腐食が生じることはない。なお、軸31の材料は、Crを11〜15%含む鉄合金とするのが望ましい。
【0065】
以下、インペラ41の製造方法を説明する。鋳造法によってインペラを形成する。次いでNiめっき、Crめっきを被覆するが、その方法は図16で説明した参考例のスリーブ10と同様である。次いで、真空含浸法によってフッ素樹脂を含浸する。まず、真空容器内にインペラ41を配置し、真空排気後、溶融状態の樹脂を容器内に注入する。次いで大気圧によって樹脂を加圧し、Cr皮膜の微細亀裂内部まで樹脂を浸透させる。この状態を所定時間保持後、大気中に取り出し冷却させる。冷却後、インペラ41の表面から不要樹脂を取り除き、寸法測定後最終修正を施し組立てに供する。なお、本実施例では含浸樹脂としてフッ素樹脂を用いたが、シリコン樹脂でも良くフッ素樹脂に限定するものではない。
【0066】
以下、軸31の製造方法を説明する。本例の場合、すでにCrめっきのみが被覆された状態の軸を処理する。軸は長尺物であるため、インペラのような真空含浸法は困難であり、図16で説明した参考例のスリーブ10に処理した珪酸、クロム酸を含む溶剤を円筒面に塗布する方法を用いた。溶剤塗布と加熱を繰り返し、Crめっきに存在する微細亀裂に珪酸、クロム酸を含む溶剤を含浸させ、さらに加熱によって溶剤中の珪酸、クロム酸を酸化物化させる。溶剤の塗布、加熱が完了後、外径寸法を測定し、必要であれば研磨加工によって外径を所定寸法とした。なお、微細亀裂に珪酸、クロム酸を含む溶剤を含浸させるには、それら溶剤を塗布するのではなく、それら溶剤中に軸31を浸漬してもよい。
【0067】
なお、本実施例では、インペラ41のNiめっきの膜厚は約20nm、硬質Crめっきの膜厚は約0.2mmとした。Niめっきは耐食性を増すために必要な膜厚範囲があり、様々に検討した結果では、最低10nm必要である。但し、30nm以上では、その効果は飽和するため、省労力、省資源のためには10nm〜30nmの範囲とするのが適当である。硬質Crめっきは耐摩耗性の点で必要な膜厚があり、様々に検討した結果では、最低0.1mm必要である。0.5mm以上では、皮膜の残留応力が顕著になるため好ましくない。従って、その適正膜厚範囲は0.1mm〜0.5mmとなる。
【0068】
図24は参考例の昇圧ポンプ9の縦断面図である。図示のポンプは、軸93と、軸93に固定され共に回転するインペラ94と、インペラ94及びインペラ94が固定された軸93の部分を内装するケーシング92と、ケーシング92の外側で前記軸93の両端部を支持する軸受97と、を含んで構成され、ケーシング92内に取り込まれた取り扱い流体をインペラ94の吸い込み口94aから吸い込み、回転によって昇圧させて吐き出し口94bから吐き出し、ケーシング92内の流路から排出する機構である。
【0069】
図25はインペラ94の外観を示す。本参考例ではインペラ94は、13%Cr鋳鋼で製作されている。なお、図中の網目で覆われた環状表面部は、溶射法によってWC-NiCr溶射膜94cを被覆した箇所である。網目で覆われた環状表面部は、ケーシング92と摺動するため、耐摩耗性が求められる。そこで、硬く且つ厚膜化が可能である溶射膜を被覆している。図26は、インペラ94の縦断面図を示す。図26に示すように、WC−NiCr溶射膜94c内部にはボイド94eが存在し、該ボイド94eにはCrO2、SiO2を含む酸化物94fが含浸、充填されている。ボイド94eは酸化物94fによって封じられているため、溶存酸素濃度の高い水中にあってもインペラ94の素材94dに腐食が生じることはない。
【0070】
以下、本参考例のインペラ94の製造方法を説明する。所定熱処理を施したインペラ94の素材94dを切削によって所要の形状寸法に加工し、その後、サンドブラストによって表面を適度に荒らす。次いで高速フレーム溶射法によってWC-NiCr溶射膜94cを被覆する。本参考例ではこの段階でのWC-NiCr溶射膜94cの膜厚は約0.5mmとした。次に、珪酸、クロム酸を含む溶剤をWC-NiCr溶射膜94cに塗布し、加熱する工程を繰り返す。溶剤塗布と加熱を繰り返し、WC−NiCr溶射膜94cに存在するボイド94eに珪酸、クロム酸を含む溶剤を含浸させ、さらに加熱によって溶剤中の珪酸、クロム酸を酸化物化させる。溶剤の塗布、加熱が完了後、溶射膜形成部の形状寸法を測定し、必要であれば研磨加工によって所定寸法とした。微細亀裂に珪酸、クロム酸を含む溶剤を含浸させるには、それら溶剤を塗布するのではなく、それら溶剤中にインペラ94を浸漬してもよい。
【0071】
なお、本参考例ではWC−NiCr溶射膜94cとしては、75%WC−25%NiCr組成を用いた。しかし、 75%WC−25%NiCr組成に限定するものではなく、皮膜の目的である耐摩耗性と耐噛りつき性を満足できればよい。従って、耐摩耗性に優れるWCと耐食性を有する金属NiCrとの混合物であればよく、具体的には、WC含有率は少なくとも70%あればよい。また、溶射膜の硬質材としてはWCだけではなく、Cr3C2の使用も可能である。この場合のバインダも耐食性の点からNiCrが望ましい。耐食性と耐噛りつき性を考慮すればCr3C2含有率は少なくとも70%とするのが望ましい。
【0072】
図27は、他の参考例である昇圧ポンプのインペラ94の断面を示す。図27に示すように、本参考例ではWC−NiCr溶射膜94cの下にNi合金皮膜94gが被覆されている。Ni合金皮膜94gは溶射法によってインペラ94の素材94dに被覆され、その組成はNi−10%Pである。本参考例では、WC−NiCr溶射膜94cに存在するボイド94eがCrO2、SiO2を含む酸化物94fによって封じられ、且つNi合金皮膜94gがWC−NiCr溶射膜94cの下層に被覆されているため、優れた耐食性と耐摩耗性が達成される。
【0073】
以下、その製造方法を説明する。所定熱処理を施したインペラ94の素材94dを切削によって所要の形状寸法に加工し、その後、サンドブラストによって表面を適度に荒らす。次いで高速フレーム溶射法によってNi−10%Pなる組成のNi合金皮膜94gを素材94dの表面に被覆する。次いで、再びサンドブラストによってNi合金皮膜94g表面を適度に荒らし、高速フレーム溶射法によってWC−NiCr溶射膜をNi合金皮膜94g上に被覆する。以後の珪酸、クロム酸を含む溶剤をWC−NiCr溶射膜94cに塗布し、加熱する工程を繰り返す以降の工程は前記と同様である。微細亀裂に珪酸、クロム酸を含む溶剤を含浸させるには、それら溶剤を塗布するのではなく、それら溶剤中にインペラ94を浸漬してもよい。
【0074】
図28は本発明のポンプのインペラ、軸、スリーブ等の部材と、従来のCrめっきを施した同様部材との耐食性を比較したものである。耐食性は、溶存酸素濃度が約6ppm、水温約50〜60℃の流水中に10mm×30mmの面積を所定皮膜で被覆したSUS403を浸漬して、その重量変化を測定した結果で表した。酸素濃度を高く設定し、加速を行った腐食試験である。
【0075】
上記腐食試験の本発明を代表する試験片には、基材としてSUS403を用い、その表面に電気めっきによって約20nm厚みのNiめっきを被覆し、さらにその上に電気めっきで硬質Crめっきを被覆した。その後研磨によって前記硬質Crめっきの膜厚を約0.2mmとし、次いで、珪酸、クロム酸を含む溶剤を研磨済硬質Crめっきに含浸させ、さらに加熱によって溶剤中の珪酸、クロム酸を酸化物化した。従来の硬質Crめっきの試験片は、基材として同じくSUS403を用い、その表面に電気めっきで硬質Crめっきを被覆し、その後研磨によって硬質Crめっきの膜厚を約0.2mmとしたものである。
【0076】
従来品は、酸化によって初期重量が増加し、その後腐食による重量減少が認められる。それに比較し、本発明の試験片は重量変化がほとんど生じることはなく、極めて優れた耐食性を示す。腐食はめっきと母材との界面で生じるため、重量減少はめっき膜の密着強度の低下とほぼ同様である。すなわち、本発明のポンプのインペラ、軸、スリーブは、優れた耐食性と、強固なめっき膜密着力を長期に保持することが出来る。
【発明の効果】
【0077】
本発明によれば、耐食性とインペラ組立て時の耐噛りつき性に優れる軸が達成され、かつ、溶存酸素濃度が高い水中でも信頼性高いポンプが提供できる。
【0078】
また本発明によれば、耐食性とスケールの衝突付着力を抑制するインペラが達成されるため、溶存酸素濃度が高い水中でも信頼性高いボイラー給水ポンプが提供できる。
【0079】
さらに、本発明によれば、軸、インペラの表面の硬度をあげることができるので、取り扱う水に多量の土や砂が混じっている場合の軸、インペラの表面の摩耗を抑制し、寿命を延長する効果がある。
【図面の簡単な説明】
【0080】
【図1】 本発明が適用されるポンプの例を示す概略縦断面図である。
【図2】 本発明の第1の実施例であるボイラー給水ポンプの軸表面の詳細縦断面図である。
【図3】 図2に示すボイラー給水ポンプ用軸の製造手順を示す工程図である。
【図4】 本発明の第2の実施例であるボイラー給水ポンプ用軸表面の詳細縦断面図である。
【図5】 図4に示すボイラー給水ポンプ用軸の製造手順を示す工程図である。
【図6】 本発明の第3の実施例であるボイラー給水ポンプ用インペラの概略斜視図である。
【図7】 図6に示すボイラー給水ポンプ用インペラ表面の詳細縦断面図である。
【図8】 図6に示すボイラー給水ポンプ用インペラの製造手順を示す工程図である。
【図9】 本発明の第4の実施例であるボイラー給水ポンプ用インペラ表面の詳細縦断面図である。
【図10】 図9に示すボイラー給水ポンプ用インペラの製造手順を示す工程図である。
【図11】 参考例のボイラー給水ポンプ用軸表面の詳細縦断面図である。
【図12】 図11に示すボイラー給水ポンプ用軸の製造手順を示す工程図である。
【図13】 他の参考例のボイラー給水ポンプ用軸表面の詳細縦断面図である。
【図14】 図13に示すボイラー給水ポンプ用軸の製造手順を示す工程図である。
【図15】 参考例の縦軸ポンプの例を示す断面図である。
【図16】 参考例のボイラー給水ポンプの概略縦断面図である。
【図17】 図16に示すボイラー給水ポンプのスリーブの外観を示す斜視図である。
【図18】 図17に示すスリーブ円筒面の概略組織を示す平面図である。
【図19】 図18に示すスリーブ円筒面のI−I線矢視縦断面図である。
【図20】 本発明の第5の実施例であるボイラー給水ポンプのインペラの外観斜視図である。
【図21】 図20に示すインペラ表面の概略組織を示す平面図である。
【図22】 図21に示すインペラの一部表面の概略縦断面図である。
【図23】 図20に示す実施例の軸の一部表面の概略縦断面図である。
【図24】 参考例の昇圧ポンプの概略縦断面図である。
【図25】 図24に示す昇圧ポンプのインペラの外観斜視図である。
【図26】 図25に示すインペラの一部表面の概略縦断面図である。
【図27】 他の参考例の昇圧ポンプのインペラの一部表面の概略縦断面図である。
【図28】 本発明のポンプのインペラ、軸、スリーブと、従来ポンプのインペラ、軸、スリーブとの耐食性を比較して示すグラフである。
【符号の説明】
【0081】
1 ケーシング 2 吸込口
3 軸 4 インペラ
5 ディフューザ 6 ステージ
7 吐出口 8 硬質Crめっき皮膜
8a マイクロクラック 8d 酸化物
9 WC−NiCr溶射膜 10 スリーブ
10a スリーブの素材 11 軸受
12 Niめっき 31 軸
31b 硬質Crめっき 31c マイクロクラック
31d 酸化物 31e 軸の素材
41 インペラ 41a Niめっき
41b 硬質Crめっき 41c マイクロクラック
41d 樹脂 41e インペラの素材
41f 円周面 92 ケーシング
93 軸 94 インペラ
94a 吸い込み口 94b 吐き出し口
94c WC-NiCr溶射膜 94d インペラの素材
94e ボイド 94f 酸化物
94g Ni合金皮膜 97 軸受
110 フッ素樹脂を含浸した硬質Crめっき膜の微細亀裂
111 フッ素樹脂
210 SiOxを含浸した硬質Crめっき膜の微細亀裂
211 SiOx
310 フッ素樹脂を含浸した硬質Crめっき膜の微細亀裂
311 フッ素樹脂
410 SiOxを含浸した硬質Crめっき膜の微細亀裂
411 SiOx
510 フッ素樹脂を含浸したWC−NiCr溶射膜のボイド
511 フッ素樹脂
610 SiOxを含浸したWC−NiCr溶射膜のボイド
611 SiOxBACKGROUND OF THE INVENTION
[0001]
The present invention relates to a pump.Used for boiler feedwater with high dissolved oxygen concentration treated by the combined water treatment methodThe present invention relates to a water supply pump used in a power plant and a method for manufacturing the same.
[Prior art]
[0002]
Since hard chrome plating has good wear resistance and excellent slidability, it is frequently used for sliding parts of various pumps. For example, hard chrome plating is applied to the shaft, sleeve, and impeller of a boiler feed pump used in a power plant for the following reasons. Since a rotating load (hereinafter simply referred to as a shaft) of a boiler feed pump is subjected to repeated loads due to high-speed rotation over a long period of time, 13% Cr steel having excellent fatigue strength is used. Further, since the impeller is fixed to the shaft by shrink fitting, the slidability with respect to the shaft of the impeller during assembly and disassembly greatly affects the workability during maintenance. Since the impeller is also required to have a strength that can withstand centrifugal force generated by high-speed rotation, 13% Cr cast steel is also used. Generally, since the slidability between 13% Cr steel materials is not good, the impeller fixed to the shaft by shrink fitting is likely to be engaged with the shaft during assembly and disassembly. The engagement between the impeller and the shaft hinders workability when the impeller is extracted from the shaft during maintenance. Therefore, the shaft is coated with hard chrome plating to prevent biting when the impeller is pulled out of the shaft during maintenance.
[0003]
Further, since the impeller partially slides with the diffuser or the pump casing, wear resistance is required, and the sliding portion is coated with hard chrome plating.
[0004]
The boiler feed pump boosts the condensate and feeds it as feed water to a boiler that generates steam that drives the main turbine. Therefore, the condensate sucked by the boiler feed pump has been circulated through the boiler and the turbine, and the condensate includes a scale generated in the thermal power plant. The scale mixed with the condensate and sucked into the boiler feed pump is accelerated by the impeller, and a part of the scale adheres to the impeller. There is an example where the scale attached to the impeller blocks the flow path and becomes a resistance against water flow, causing a decrease in the performance of the boiler feed pump and an increase in vibration. Although the detailed mechanism of scale adhesion to the impeller is not clear, it is thought to be mechanical adhesion due to high-speed impact. Therefore, it is considered that by increasing the surface hardness of the impeller, the adhesion force due to high-speed impact of the scale can be reduced, and attempts have been made to coat the impeller with hard chrome plating.
[0005]
A sleeve is attached to the shaft end, and a shaft seal is formed by sliding in a ring made of hardened steel and handling water. Since the sleeve is required to have wear resistance, it is usually coated with hard chrome plating.
[0006]
A technique for coating hard chrome plating on the shaft surface of a boiler feed pump is disclosed in
[Problems to be solved by the invention]
[0007]
Hard chrome plating is formed by electroplating, and is widely used as a method of forming a hard coating relatively easily, and has a track record in coating boiler shafts and impellers. However, in recent years, changes in water treatment methods for thermal power plants have been studied for the following reasons.
[0008]
In the conventional water treatment of a thermal power plant, a volatile substance treatment (hereinafter abbreviated as “AVT: All Volatile Treatment”) in which dissolved oxygen in water is made as zero as possible by adding highly volatile ammonia or the like is performed. However, recently there has been an opinion that this volatile material treatment is not always effective against the corrosion of the entire boiler piping. Furthermore, contrary to the conventional method, there is a report that water that has been subjected to oxygen treatment that increases the dissolved oxygen concentration by injecting an appropriate amount of oxygen into the feed water forms a stable oxide film on the inner surface of the pipe and suppresses scale generation from the inner surface of the pipe. Has been. In addition, the neutral water treatment method (henceforth abbreviated as NWT: Neutral Water Treatment) which carries out pH at neutrality for oxygen treatment, and the compound water treatment method (henceforth CWT: Combined Water Treatment) which carries out at pH 8-9. The effect of CWT has been confirmed in a demonstration test using an actual plant.
[0009]
The following problems are expected for hard chrome plating in response to changes in the water treatment method as described above. In general, hard chrome plating has many fine vertical cracks that reach the interface with the base material from the surface, and the corrosion resistance is never sufficient. However, as mentioned above, in the water supply of thermal power plants, AVT is applied to make dissolved oxygen in water as zero as possible, so even if there are many fine vertical lines in hard chrome plating, its corrosion resistance is a problem. There wasn't.
[0010]
However, as described above, when the CWT increases in dissolved oxygen concentration in the feed water, electrocorrosion occurs between the hard chrome plating and the underlying 13% Cr steel at the fine vertical portions of the hard chrome plating, and the plating The occurrence of peeling is expected. Therefore, when the treatment method for thermal power plant feed water is changed from AVT to CWT (or NWT), surface treatment instead of hard chrome plating must be applied or its corrosion resistance must be improved.
[0011]
The above-mentioned method of applying hard chrome plating to the shaft surface or impeller surface does not take into account that the treatment method of thermal power plant water supply changes from AVT to CWT, and the shaft surface in the water supply with increased dissolved oxygen concentration There was a problem of corrosion on the impeller surface.
[0012]
Further, in the case of a pump that handles water containing a large amount of solid suspended matter, there is a problem that the life of the pump is shortened due to wear of the impeller due to the solid suspended matter.
[0013]
The purpose of the present invention is toTreated with the composite water treatment method (CWT)High dissolved oxygen concentrationThe waterEven when handlingTo provide a pump excellent in the corrosion resistance and wear resistance of a shaft and an impeller formed of a steel material containing Cr, and a manufacturing method thereofIt is in.
[Means for Solving the Problems]
[0014]
In order to achieve the above object, in the pump of the present invention, the shaft and the impeller are formed of a steel material containing Cr, and are fixed to each other by shrink fitting, and a part or the entire surface of at least one member of the shaft and the impeller is It is characterized by being coated with a hard chromium plating film and impregnated with resin or glass. Where the treeAs the fat, it is desirable to use a fluororesin or a silicon resin that is relatively excellent in heat resistance. In the case of using glass, SiOx that can be formed by heating after impregnating a solvent containing silicon (Si) is preferable because of its excellent heat resistance.
[0015]
The thickness of the hard chrome plating film is 0.3 mm or more when the product is completed due to wear resistance and corrosion resistance in the case of shafts, and at least 0.1 mm after final polishing due to wear resistance and corrosion resistance in the case of impellers. mm Preferably 0.3 mm It is desirable to have the above.
[0016]
Moreover, the manufacturing method of the pump of the present invention includes:After machining the shaft or impeller into a predetermined shape, electroplatingHard chrome platingThe shaft or impeller is covered with a film, and then processed into a predetermined dimension. afterwards,Hard chrome platingImpregnating the film with resin. After resin impregnation, remove unnecessary resin on the coating surfaceThe shaft and impeller are fixed by shrink fitting. MaAs a resin impregnation method,Hard chrome platingIt is desirable to use a vacuum impregnation method in order to infiltrate the resin into the fine cracks of the film. What is vacuum impregnation?Hard chrome platingThe shaft and impeller coated with the film are placed in a vacuum vessel, and after evacuation, molten resin is injected into the vessel andHard chrome platingThis is an impregnation method in which the resin penetrates into the fine cracks in the film.
[0017]
Also,Another manufacturing method of the pump of the present invention is as follows:After machining the shaft and impeller into a predetermined shape, electroplatingHard chrome platingThe shaft or impeller is covered with a film, and then processed into a predetermined dimension. Thereafter, a solvent containing silicon (Si) is removed from the shaft or impeller.Hard chrome platingThe film is impregnated, and then the film is heated to convert silicon in the solvent impregnated into the film into SiO x. Then remove excess SiOx and residue on the coating surface.And fix the shaft and impeller by shrink fittingThe As a method of impregnating a solvent containing silicon (Si), a method of immersing a shaft and an impeller in the solvent is desirable. At this time, if vibration is applied by ultrasonic waves, the impregnation of the solvent becomes more reliable. When the shaft and impeller are large and difficult to immerse, a method of applying a solvent and then heating may be used. However, in this case, it is desirable to repeatedly apply the solvent and heat.
[0018]
According to the present invention,Cover part or all of the surface of the shaft or impellerHard chrome platingThe film has microcracks in the film, but since there is resin or glass impregnated in the microcracks, there is no defect (space) reaching the interface with the base material (underlying material) from the film surface. Therefore, even when handling water with high dissolved oxygen concentrationHard chrome platingThere is no electrocorrosion between the coating and the base material,Hard chrome platingNo peeling or destruction of film. Also,Hard chrome platingResin or glass impregnating the film does not reduce the hardness of the film,WhenSufficient biting resistance when fitting the impeller. Also, resin and glass simply penetrate into fine cracks and plug them.Hard chrome platingSince the hardness of the entire film is not lowered, the adhesion force of the scale due to the impact on the impeller is reduced, and the adhesion amount of the scale is reduced. Resin is superior to glass in terms of permeability and sealing properties, and glass is superior to resin in terms of heat resistance.
[0019]
Furthermore, in the shaft or impeller of the above structure, fine cracks were sealed with resin or oxide.Hard chrome platingIt is effective to coat a film containing Ni on the lower layer of the film. At this time, the film thickness of the Ni-containing film is desirably at least 10 nm from the viewpoint of corrosion resistance, and the Ni-containing film desirably includes at least 80 wt% Ni.
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
[0020]
FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a barrel type boiler feed pump according to an embodiment of the present invention. However, in this figure, in order to avoid complication, the cross section hatching for each part is not strictly distinguished, and the cross section is not displayed for the axis.
[0021]
The boiler feed pump shown in FIG. 1 includes a casing 1 having a
[0022]
In the boiler feed pump configured as described above, water sucked from the
[0023]
FIG. 2 shows a detailed cross section of the
[0024]
In this embodiment, the final film thickness of the hard Cr plating is about 0.5 mm. In consideration of corrosion resistance and biting resistance, the final film thickness of the hard Cr plating is about 0.1 mm or more, preferably about 0.3 mm or more.
[0025]
FIG. 3 is a process diagram showing the manufacturing procedure of the shaft of the boiler feed pump shown in FIG. The shaft material subjected to the predetermined heat treatment is processed into a predetermined shape by cutting (procedure 31). At this time, the thickness of the film formed in the subsequent process is processed into a shape dimension that allows for the thickness. Then, after pre-processing (cleaning and degreasing) of the shaft 3 (procedure 32), a hard Cr plating coating is performed by an electroplating method (procedure 33). In this example, the film thickness of the hard Cr plating at this stage is 0.8 to 1 mm. A predetermined shaft diameter is processed with a predetermined accuracy by polishing after plating (procedure 34). The final film thickness of the hard Cr plating after processing to a predetermined shaft diameter is about 0.5 mm.
[0026]
Next, the fluororesin is impregnated into the hard Cr plating film (more precisely, the fine crack of the plating film) by the vacuum impregnation method (procedure 35). First, the
[0027]
In this embodiment, the
[0028]
In this embodiment, the
[0029]
FIG. 4 shows a detailed cross section of the
[0030]
In this embodiment, the final film thickness of the hard Cr plating is about 0.5 mm. In consideration of corrosion resistance and biting resistance, the final film thickness of the hard Cr plating is about 0.1 mm or more, preferably about 0.3 mm or more.
[0031]
FIG. 5 is a process diagram showing the manufacturing procedure of the shaft of the boiler feed pump of the embodiment shown in FIG. The shaft material that has been subjected to a predetermined heat treatment is processed into a shape dimension that allows for the thickness of the film by cutting (procedure 51), and then pretreatment such as cleaning and degreasing is performed (procedure 52). After pretreatment, hard Cr plating is performed by electroplating (procedure 53). In this embodiment, the thickness of the hard Cr plating at this stage is about 0.8 to 1 mm. The shaft diameter is processed to a predetermined dimension with a predetermined accuracy by polishing after plating (procedure 54). The final film thickness of the hard Cr plating is about 0.5 mm. Next, it is immersed in a solvent in which ethyl silicate is dissolved (procedure 55). The solvent for dissolving ethyl silicate may be alcohol. Ethyl alcohol is easy to handle. In order to promote the penetration of the solvent in which the ethyl silicate is dissolved into the
[0032]
FIG. 6 shows the appearance of the
[0033]
In this embodiment, the final film thickness of the hard Cr plating is about 0.3 mm. It is not necessary to increase the film thickness of the hard Cr plating for the impact adhesion of the scale. However, if the thickness is too thin, the corrosion resistance is greatly reduced, and considering the corrosion resistance, the final film thickness of the hard Cr plating is about 0.1 mm or more, preferably about 0.3 mm or more.
[0034]
FIG. 8 is a process diagram showing an example of a manufacturing procedure of the
[0035]
In this embodiment, the
[0036]
In this embodiment, the
[0037]
FIG. 9 shows a detailed cross section of the
[0038]
In this embodiment, the final film thickness of the hard Cr plating is about 0.3 mm. It is not necessary to increase the film thickness of the hard Cr plating for the impact adhesion of the scale. However, if the thickness is too thin, the corrosion resistance is greatly reduced, and considering the corrosion resistance, the final film thickness of the hard Cr plating is about 0.1 mm or more, preferably about 0.3 mm or more.
[0039]
FIG. 10 is a process diagram showing the manufacturing procedure of the impeller of the boiler feed pump shown in FIG. First, the impeller manufactured by casting (procedure 101) is subjected to a predetermined heat treatment to perform shape correction processing (procedure 102). Thereafter, pretreatment (procedure 103) such as cleaning and degreasing is performed, and a hard
[0040]
FIG.Reference exampleThe detailed cross section of the axis | shaft of the boiler feed water pump of this is shown. In FIG. 11, a
[0041]
BookReference exampleThen, as the WC-NiCr sprayed
[0042]
Further, as the hard material of the sprayed film, not only WC but also Cr3C2 can be used. The binder in this case is preferably NiCr from the viewpoint of corrosion resistance. In consideration of corrosion resistance and biting resistance, a Cr3C2 content of 30 to 80% can be used. In the case of using a Cr3C2-NiCr sprayed coating instead of the WC-NiCr sprayed coating, the hardness is hard as in the case of the WC-NiCr sprayed coating. This has the effect of improving the corrosion resistance by increasing the film thickness.
[0043]
12 is shown in FIG.Reference exampleIt is process drawing which shows the manufacture procedure of the axis | shaft of the boiler feed water pump of this. The shaft material that has been subjected to a predetermined heat treatment is processed into a predetermined shape by cutting (procedure 121), and then a pretreatment is performed to appropriately roughen the surface by sandblasting (procedure 122), and then a WC-NiCr sprayed film is formed by high-speed flame spraying. Cover (procedure 123). BookReference exampleThen, the film thickness of the WC-NiCr sprayed film at this stage is about 0.5 mm. Then, it is processed into a predetermined shaft diameter by polishing (procedure 124). The final film thickness of the WC-NiCr sprayed film is about 0.3 mm. Next, the
[0044]
BookReference exampleIn this case, a fluororesin is used as the impregnating resin, but a silicon resin may be used and is not limited to the fluororesin.
[0045]
Also bookReference exampleThen, the
[0046]
In addition, bookReference exampleIn this example, the high-speed flame spraying method is used as a method for forming the sprayed film, but the method is not limited to the high-speed flame spraying method, and explosive spraying or plasma spraying may be used.
[0047]
Further, the impregnation into the void is not limited to the resin, but may be impregnated with SiOx as in the second and fourth embodiments. In the manufacturing method in this case, the step of resin impregnation after polishing (procedure 125) in FIG. 12 is a step of immersion in a solvent containing ethyl silicate, heating and drying.
[0048]
FIG.Other reference examplesThe detailed cross section of the axis | shaft of the boiler feed water pump of this is shown. In FIG. 13, a
[0049]
BookReference exampleThen, as the WC-NiCr sprayed
[0050]
FIG. 14 is a process diagram showing the manufacturing procedure of the shaft of the boiler feed pump shown in FIG. The shaft material that has been subjected to a predetermined heat treatment is processed into a predetermined size by cutting (procedure 141), followed by a pretreatment that moderately roughens the surface by sandblasting (procedure 142), and then the surface of the
[0051]
Next, the
[0052]
the aboveReference exampleIs an example in which the
[0053]
In each of the above embodiments, the present invention is applied to a barrel-type boiler feed pump. However, the present invention is not limited to a barrel-type boiler feed pump, such as a vertical pump as shown in FIG. The same effect is applied to shafts and impellers. FIG. 15 is a schematic vertical cross-sectional view of the vertical axis pump, and the cross-sectional hatching is omitted in order to avoid complexity. The illustrated pump is configured such that water sucked from a
[0054]
FIG. 16 illustrates the present invention.Other reference examples1 is a longitudinal sectional view of a barrel type boiler feed pump used in a thermal power plant or the like. However, in this figure, in order to avoid complication, the cross section hatching for each part is not strictly distinguished, and the cross section is not displayed for the axis. As shown in FIG.Reference exampleThe boiler feed pump includes a casing 1 having a
[0055]
The water sucked from the
[0056]
[0057]
On the other hand, Cr plating may cause corrosion in a CWT environment. Therefore, in the case of a boiler feed pump that is used continuously in a thermal power plant or the like, priority should be given to the improvement of reliability caused by not covering the shaft and impeller more than the disadvantage caused by not covering Cr plating. Thought, bookReference exampleThen, no surface treatment is applied. That is, the surface of the
[0058]
However, when the
[0059]
FIG. 17 shows the appearance of the
[0060]
A method for manufacturing the
[0061]
BookReference exampleIn this case, pure Ni and pure Cr were used for the Ni plating 12 and the hard
[0062]
Also bookReference exampleThen, an oxide containing CrO2 and SiO2 was used for the
[0063]
FIG. 20 illustrates the present invention.5thThe external appearance of the
[0064]
FIG. 23 shows an enlarged cross-sectional view of the shaft 31 of the feed water pump of this embodiment. In this embodiment, the
[0065]
Hereinafter, a method for manufacturing the
[0066]
Hereinafter, a method for manufacturing the shaft 31 will be described. In the case of this example, the shaft in which only the Cr plating is already coated is processed. Since the shaft is long, vacuum impregnation like impeller is difficult,The reference example described in FIG.A method of applying a treated silicic acid and a solvent containing chromic acid to the
[0067]
In this example, the Ni plating film thickness of the
[0068]
FIG.Reference example2 is a longitudinal sectional view of a
[0069]
FIG. 25 shows the appearance of the
[0070]
The bookReference exampleA method for manufacturing the
[0071]
BookReference exampleThen, a 75% WC-25% NiCr composition was used as the WC-NiCr sprayed
[0072]
FIG.Other reference examplesThe cross section of the
[0073]
The manufacturing method will be described below. The
[0074]
FIG. 28 is a comparison of the corrosion resistance of members such as the impeller, shaft, and sleeve of the pump of the present invention and similar members that have been subjected to conventional Cr plating. Corrosion resistance was expressed as a result of immersing SUS403 with a predetermined film covering a 10 mm × 30 mm area in flowing water having a dissolved oxygen concentration of about 6 ppm and a water temperature of about 50 to 60 ° C., and measuring the weight change. This is a corrosion test with high oxygen concentration and acceleration.
[0075]
A test piece representing the present invention of the above corrosion test was made of SUS403 as a base material, and the surface thereof was coated with Ni plating having a thickness of about 20 nm by electroplating, and further coated with hard Cr plating by electroplating. . Thereafter, the thickness of the hard Cr plating was reduced to about 0.2 mm by polishing, and then the polished hard Cr plating was impregnated with a solvent containing silicic acid and chromic acid, and the silicic acid and chromic acid in the solvent were oxidized by heating. A conventional test piece of hard Cr plating uses SUS403 as the base material, and the surface is coated with hard Cr plating by electroplating, and then the thickness of the hard Cr plating is about 0.2 mm by polishing.
[0076]
In the conventional product, the initial weight increases due to oxidation, and then the weight decreases due to corrosion. In comparison, the test piece of the present invention hardly changes in weight and exhibits extremely excellent corrosion resistance. Since corrosion occurs at the interface between the plating and the base material, the weight reduction is almost the same as the decrease in the adhesion strength of the plating film. That is, the impeller, shaft, and sleeve of the pump of the present invention can maintain excellent corrosion resistance and strong plating film adhesion for a long period of time.
【The invention's effect】
[0077]
ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the axis | shaft which is excellent in corrosion resistance and the biting resistance at the time of an impeller assembly is achieved, and a reliable pump can be provided even in water with a high dissolved oxygen concentration.
[0078]
Further, according to the present invention, since the impeller that suppresses the corrosion resistance and the impact adhesion of the scale is achieved, a highly reliable boiler feed pump can be provided even in water having a high dissolved oxygen concentration.
[0079]
Furthermore, according to the present invention, since the surface hardness of the shaft and impeller can be increased, the wear of the surface of the shaft and impeller when the water to be handled is mixed with a large amount of soil and sand is suppressed and the life is extended. There is an effect to.
[Brief description of the drawings]
[0080]
FIG. 1 is a schematic longitudinal sectional view showing an example of a pump to which the present invention is applied.
FIG. 2 is a detailed longitudinal sectional view of a shaft surface of a boiler feed pump according to a first embodiment of the present invention.
FIG. 3 is a process diagram showing a manufacturing procedure of the boiler feed pump shaft shown in FIG. 2;
FIG. 4 is a detailed longitudinal sectional view of a shaft surface for a boiler feed pump according to a second embodiment of the present invention.
FIG. 5 is a process diagram showing a manufacturing procedure of the boiler feed pump shaft shown in FIG. 4;
FIG. 6 is a schematic perspective view of an impeller for a boiler feed pump that is a third embodiment of the present invention.
7 is a detailed longitudinal sectional view of the impeller surface for the boiler feed pump shown in FIG. 6. FIG.
FIG. 8 is a process diagram showing a manufacturing procedure of the boiler feed pump impeller shown in FIG. 6;
FIG. 9 is a detailed longitudinal sectional view of a surface of an impeller for a boiler feed pump according to a fourth embodiment of the present invention.
FIG. 10 is a process diagram showing a manufacturing procedure of the boiler feed water pump impeller shown in FIG. 9;
FIG. 11Reference exampleIt is a detailed longitudinal cross-sectional view of the shaft surface for boiler feed pumps.
12 is a process diagram showing a manufacturing procedure of the boiler feed pump shaft shown in FIG. 11; FIG.
FIG. 13Of other reference examplesIt is a detailed longitudinal cross-sectional view of the shaft surface for boiler feed pumps.
14 is a process diagram showing a manufacturing procedure of the boiler feed pump shaft shown in FIG. 13; FIG.
FIG. 15Reference exampleIt is sectional drawing which shows the example of a vertical axis | shaft pump.
FIG. 16Reference exampleIt is a schematic longitudinal cross-sectional view of a boiler feed water pump.
17 is a perspective view showing an appearance of a sleeve of the boiler feed pump shown in FIG. 16. FIG.
18 is a plan view showing a schematic structure of a sleeve cylindrical surface shown in FIG. 17;
19 is a longitudinal sectional view taken along the line I-I of the sleeve cylindrical surface shown in FIG. 18;
FIG. 20 shows the present invention.5thIt is an external appearance perspective view of the impeller of the boiler feed water pump which is an Example of this.
FIG. 21 is a plan view showing a schematic structure of the impeller surface shown in FIG. 20;
22 is a schematic longitudinal sectional view of a partial surface of the impeller shown in FIG. 21. FIG.
FIG. 23 is a schematic longitudinal sectional view of a partial surface of the shaft of the embodiment shown in FIG. 20;
FIG. 24Reference exampleIt is a schematic longitudinal cross-sectional view of a pressure | voltage rise pump.
25 is an external perspective view of the impeller of the booster pump shown in FIG. 24. FIG.
26 is a schematic longitudinal sectional view of a partial surface of the impeller shown in FIG. 25. FIG.
FIG. 27Of other reference examplesIt is a schematic longitudinal cross-sectional view of a partial surface of the impeller of the booster pump.
FIG. 28 is a graph showing a comparison of corrosion resistance between the impeller, shaft, and sleeve of the pump of the present invention and the impeller, shaft, and sleeve of a conventional pump.
[Explanation of symbols]
[0081]
1
3
5 Diffuser 6 Stage
7 Discharge
9 WC-NiCr sprayed
10a Sleeve material 11 Bearing
12 Ni plating 31 axes
31b Hard Cr plating 31c Micro crack
41 impeller 41a Ni plating
41b Hard Cr plating 41c Micro crack
41d Resin 41e Impeller material
93
94c WC-NiCr sprayed
94e void 94f oxide
94g
110 Microcracking of hard Cr plating film impregnated with fluororesin
111 Fluororesin
210 Microcracking of hard Cr plating film impregnated with SiOx
211 SiOx
310 Microcracking of hard Cr plating film impregnated with fluororesin
311 Fluorine resin
410 Microcracking of hard Cr plating film impregnated with SiOx
411 SiOx
510 WC-NiCr sprayed coating voids impregnated with fluororesin
511 Fluorine resin
610 Void of WC-NiCr sprayed film impregnated with SiOx
611 SiOx
Claims (8)
前記硬質クロムめっき皮膜の下層にNiめっき層が形成されていることを特徴とするポンプ。 In claim 1,
A pump characterized in that a Ni plating layer is formed under the hard chrome plating film .
前記硬質クロムめっき皮膜で被覆する前に、該硬質クロムめっき皮膜の下層にNiめっき層を形成することを特徴とするポンプの製造方法。 In any one of Claims 3 thru | or 7
Before coating with the said hard chromium plating film, the Ni plating layer is formed in the lower layer of this hard chromium plating film, The manufacturing method of the pump characterized by the above-mentioned .
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