JP3650507B2

JP3650507B2 - Aluminum alloy support for lithographic printing plate and method for producing the same

Info

Publication number: JP3650507B2
Application number: JP12635497A
Authority: JP
Inventors: 耕史大山; 英幹松本; 孝弘坪田; 博和榊; 宏和澤田
Original assignee: Furukawa Sky Aluminum Corp; Fuji Photo Film Co Ltd
Current assignee: Fujifilm Holdings Corp; Furukawa Sky Aluminum Corp
Priority date: 1997-04-30
Filing date: 1997-04-30
Publication date: 2005-05-18
Anticipated expiration: 2017-04-30
Also published as: JPH10306355A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、粗面化したアルミニウム合金板表面に陽極酸化処理を施し、さらに感光性物質を塗布して形成される平版印刷版に使用される支持体にかかわるものであって、より詳しくは、粗面化処理後の外観の均一性、さらには耐焼鈍軟化性および耐疲労強度に優れた平版印刷版用アルミニウム合金支持体とその製造方法である。
【０００２】
【従来の技術】
従来、平版印刷版としては、粗面化処理、陽極酸化皮膜処理などの表面処理を施したアルミニウム板上に感光性物質を塗布したものが用いられている。この中で最も広く用いられているのは、あらかじめ感光性物質を塗布してすぐ焼き付けられる状態になっているいわゆるＰＳ版である。このような平版印刷版に画像露光、現像、水洗、ラッカー盛り等の製版処理を施して印刷版が得られるが、この現像処理による未溶解の感光層は画像部を形成し、感光層が除去されてその下のアルミニウム表面が露出した部分は親水性のため水受容部となり、非画像部を形成する。これを印刷機の回転する円筒形版胴に巻付け、湿し水の存在のもとにインキを画像部上に付着させゴムブランケットに転写し、紙面に印刷している。
【０００３】
従来、このような用途のアルミニウムおよびアルミニウム合金（以下総称してアルミニウム合金とする）板には、JIS 1050（純度99.5重量％以上の純Ａｌ）、JIS 1100（Ａｌ−0.05〜0.20重量％Ｃｕ合金）、JIS 3003（Ａｌ−0.05〜0.20重量％Ｃｕ合金− 1.5重量％Ｍｎ合金）等のアルミニウム合金が主として用いられる。通常これらアルミニウム合金板は表面を機械的方法、化学的方法および電気化学的方法のいずれか一つ、あるいは二つ以上組み合わされた工程による粗面化方法により粗面化し、その後好ましくは陽極酸化処理を施して使用される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
以上のことから、平版印刷版用アルミニウム合金板には次のような特性が要求されている。
１）感光剤の被着を均一にし密着性を高め、かつ印刷中の湿し水の管理を容易にするため、粗面化処理により均一な粗面が容易に得られること。
２）版板は耐刷力を高めるため、画像部形成後 200〜300 ℃の範囲で３〜７分間程度の熱処理（バーニング処理）を施す場合があるが、これによっても大きく軟化することなく強度を保持できる優れた耐熱軟化性を有すること。
３）版板は両端を折曲げて円筒形版胴の溝に差し込むように巻付け、インキを塗布した後ゴムブランケットに押し付けてインキの転写を行うため、折曲げ部は常に繰り返し応力を受けることになり、これに耐える優れた耐疲労強度を有すること。
【０００５】
しかしながら前記に示す従来のJIS 1050アルミニウム合金板は、粗面化処理により均一な粗面が得られるものの耐焼鈍軟化性および耐疲労強度が劣る欠点があり、JIS 1100，JIS 3003アルミニウム合金板は充分な耐疲労強度を有するも、粗面化処理により不均一な粗面となる欠点があった。すなわちJIS 1100，JIS 3003アルミニウム合金板は板の圧延方向にそって細かい筋状模様、いわゆるストリークが発生し、粗面化処理によってピット形状が不均一となり、部分的にエッチング不足の箇所が点在し、版板としては好ましくない粗面形状を生ずる。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記従来のアルミニウム合金板の欠点を克服するために鋭意研究を重ねた結果、Ｆｅ，Ｓｉ，ＣｕさらにＭｇ含有量を適正に設定し、熱間圧延を主とした特定の製造条件にて製造したアルミニウム合金板が上記目的を達成し得ることを見い出し、この知見に基づき本発明を完成するに至った。
【０００７】
すなわち本発明は、Ｆｅ 0.2〜0.5 wt％、Ｓｉ0.02〜0.15wt％、Ｃｕ0.05wt％以下を含有し、さらにＭｇ 0.008 〜 0.028wt ％含有する残部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金鋳塊を 500〜620 ℃の温度で１時間以上均熱処理をした後、開始温度 380〜480 ℃で終了温度 280〜380 ℃とする熱間圧延を行い、その後３℃/min以下の平均冷却速度で250 ℃以下まで冷却し、熱間圧延以降において焼鈍等の熱処理を行うことなく合計の圧延率を60％以上として最終板厚まで冷間圧延を施すことにより製造されるアルミニウム合金板であって、熱間圧延後常温まで冷却された板表面の再結晶率が80％以上で、最終板厚での板表面における圧延方向と直交する方向の平均結晶粒幅が50μｍ未満であることを特徴とする平版印刷版用アルミニウム合金支持体である。
【０００８】
また本発明は、Ｆｅ 0.2〜0.5 wt％、Ｓｉ0.02〜0.15wt％、Ｃｕ0.05wt％以下を含有し、さらにＭｇ 0.008 〜 0.028wt ％含有する残部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金鋳塊を 500〜620 ℃の温度で１時間以上均熱処理をした後、開始温度 380〜480 ℃で終了温度 280〜380 ℃とする熱間圧延を行い、その後３℃/min以下の平均冷却速度で250 ℃以下まで冷却し、熱間圧延以降において焼鈍等の熱処理を行うことなく合計の圧延率を60％以上として最終板厚まで冷間圧延を施すことを特徴とする最終板厚での板表面における圧延方向と直交する方向の平均結晶粒幅が 50 μｍ未満である平版印刷版用アルミニウム合金支持体の製造方法である。
【０００９】
以下に本発明について、詳細に説明する。
本発明の各構成要件のうち、まずＡｌ合金組成について説明する。
合金組成のうちＦｅは 0.2〜0.5 wt％の範囲とする。好ましくは0.25〜0.40wt％、より好ましくは0.28〜0.35wt％する。Ｆｅは強度および耐焼鈍軟化性を改善させるとともに、電解粗面化面の均一化に作用する。最終冷間延圧延板においてアルミニウムマトリックス中に固溶した一部のＦｅは、強度を高くする効果があるとともに再結晶温度を高くする性質を有する。これにより 300℃付近の高いバーニング温度においても軟化が最小限に抑えられ、高い耐焼鈍軟化性を得ることができる。
【００１０】
このためＦｅを適量添加するが、 0.2wt％より少ない含有量では固溶量も少なくなり上記効果が得られない。また固溶していないＦｅは金属間化合物として存在し、電解粗面化面の均一化の作用をもつ。Ｆｅはアルミニウム合金中の他の元素と結びつきＡｌ−Ｆｅ系およびＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の金属間化合物を形成する元素でもあり、これらの金属間化合物のうち１〜20μｍの金属間化合物は、再結晶粒微細化の効果があるとともに、均一微細な電解粗面を形成する効果がある。しかし 0.5wt％を超える含有量では、20μｍを超える粗大化合物の形成により電解粗面化面が不均一となる。したがってＦｅは 0.2〜0.5 wt％の範囲とする。
【００１１】
Ｓｉは0.02〜0.15wt％する。好ましくは0.03〜0.13wt％、より好ましくは0.05〜0.12wt％とする。Ｓｉをこの範囲に限定したのは、0.02％より少ない含有量では強度が低下するからであり、0.15wt％を超えると電解粗面化処理において微視的なエッチング不足の斑点が散在する欠陥、いわゆる未エッチング部が出現しやすい傾向を示すので好ましくない。したがってＳｉは前記の範囲とする。
【００１２】
Ｃｕは0.05wt％以下とする。Ｃｕを0.05wt％以下に限定したのは、不純物としてＣｕが0.05wt％を超えると電気化学的粗面化処理によって生成する凹部（ピット）が粗大になりやすく、また印刷版として非画像部の耐食性が低下するからである。好ましくは0.04wt％以下、より好ましくは0.03wt％以下がよい。
【００１３】
Ａｌ合金組成としては上記範囲で効果が得られるが、これに加えＭｇを以下の範囲とすることで、耐焼鈍軟化性はさらに向上する。すなわち本発明ではＭｇ含有量を 0.008〜0.028 wt％の範囲とする。好ましくは0.01〜0.025 wt％、より好ましくは 0.015〜0.022 wt％とする。ＭｇはＦｅ同様アルミニウムマトリックス中に固溶することで強度および耐熱軟化性を向上させる元素である。したがってＦｅに加えＭｇを添加することで、さらにこれら特性を向上させることに有効である。しかしＭｇが 0.008wt％より少ない含有量では十分な効果が発揮されず、0.028wt ％を越えるとその効果が飽和してしまう。またＭｇを必要以上添加することは、コストアップにつながると同時に、結果としてＡｌ純度が低くなりリサイクル時の利用範囲に制約が生じるなど問題となるため好ましくない。したがってＭｇは 0.008〜0.028 wt％の範囲とする。
【００１４】
またその他の不純物としては、通常のアルミニウム地金に含まれているＭｎ，Ｃｒ等があるが、これらは0.05wt％以下である場合には特に問題はない。また任意的添加元素として、ＴｉおよびＢの各0.05wt％以下の含有は、鋳造時の凝固組織の微細化に有効である。
【００１５】
次に製造条件について説明する。
上記合金組成範囲に調整されたアルミニウム合金溶湯は、常法に従い鋳造し鋳塊とした後、 500〜620 ℃の温度範囲で１時間以上の均熱処理を行う。この均熱処理では、ＦｅおよびＳｉの一部を固溶させるとともにＭｇを固溶させる。この均熱処理において、処理温度が 500℃より低いか、もしくは保持時間が１時間より短い場合は、これら元素の固溶量が不十分となり、ＦｅおよびＭｇの固溶による耐焼鈍軟化性向上の効果が得られない。また処理温度が 620℃より高い温度では効果が飽和してしまうとともにエネルギーを無駄に消費するだけであり、またこの付近の温度は融点近傍の温度となるため操業上の面からみても好ましくない。
【００１６】
均熱処理を行った鋳塊は、その冷却途中もしくは一度室温まで冷却したものを再加熱し熱間圧延を行うが、この時の熱間圧延開始温度を 380〜480 ℃の範囲とする。これは前出のＦｅおよびＭｇの固溶量を確保するとともに、後述する熱間圧延終了温度に到達しやすくするためである。熱間圧延開始温度が 380℃より低くなるとＦｅ，ＳｉおよびＭｇの固溶量が不十分となり、熱間圧延終了温度も所定の温度範囲にすることが困難となる。また熱間圧延開始温度が 480℃より高い場合は、圧延時に圧延面のアルミが剥離しやすくなりこれが表面欠陥となるため好ましくない。したがって熱間圧延開始温度は、上記記載の範囲とする。
【００１７】
さらに本発明では、熱間圧延終了温度を 280〜380 ℃の範囲とする。これにより熱間圧延終了後において板表層もしくは板全体を微細再結晶組織にする。この段階で板面を微細再結晶組織にすることは、粗面化処理において処理面にストリークを発生させることなく均一な粗面を得ることに寄与するとともに、再結晶粒を微細とすることで耐疲労強度を向上させる効果がある。ここで熱間圧延終了温度が 280℃より低い場合、再結晶開始温度より低い温度となるため十分な再結晶組織が形成されない。また熱間圧延終了温度が 380℃がより高い場合、再結晶組織は得られるが、再結晶粒が粗大となり耐疲労強度向上の効果が得られなくなるとともに、ＦｅおよびＭｇの析出量が多くなり結果として各元素の固溶量が減少し、耐焼鈍軟化性を低下させるので好ましくない。
【００１８】
また熱間圧延終了後から 250℃以下までの平均冷却速度は、３℃/min以下とする。平均冷却速度が３℃/minより大きい場合、熱間圧延終了直後の温度が上記規定の温度範囲であっても、再結晶温度以下への到達時間が早くなるため十分な再結晶組織を得ることができず、板表面には加工組織が残ることとなり粗面化処理後にストリークが発生してしまう。したがって熱間圧延終了後から 250℃以下までの平均冷却速度は３℃/min以下とする。またストリークを発生させない再結晶状態としては、表面の再結晶率が80％以上の必要があり、好ましくは90％以上とする。
【００１９】
その後冷間圧延により60％以上の圧延率で最終板厚まで圧延する。ここで冷間圧延率を60％以上とするのは、最終製品における強度および耐焼鈍軟化性を確保するためであり、60％より低い圧延率ではこれらが不十分となる。
【００２０】
本発明では、上記工程により得られた最終冷間圧延板の板表面における結晶粒の圧延方向と直交する板幅方向の長さを50μｍ未満とするが、好ましくは35μｍ以下が良好である。結晶粒の板幅方向の長さが50μｍ以上の場合は、粗面化処理後にストリークが発生するとともに、微細結晶粒による耐疲労強度向上の効果が得られなくなる。本発明におけるこの結晶粒サイズは、熱間圧延終了段階で微細再結晶とすることで得られるものである。したがって熱間圧延終了後は冷間圧延により所定の製品板厚まで圧延すればよく、例えば圧延加工性を良くする等のために冷間圧延の前、中、後において焼鈍等の熱処理を行うことは、前述のＦｅ，Ｓｉ，Ｍｇの固溶量を減少させ、また熱間圧延終了時点での微細再結晶粒径に比べ粗大な再結晶粒となるため実施しない。なおこれまで常法として行われている焼鈍等の熱処理を行わないことは、結果として設備・エネルギーコスト削減にも寄与する。
【００２１】
次に本発明の平版印刷版用アルミニウム合金支持体の表面処理方法について詳細に説明する。
本発明における砂目立て方法は、塩酸または硝酸電解液中で電気化学的に砂目立てする電気化学的砂目立て方法、およびアルミニウム表面を金属ワイヤーでひっかくワイヤーブラシグレイン法、研磨球と研磨剤でアルミニウム表面を砂目立てするボールグレイン法、ナイロンブラシと研磨剤で表面を砂目立てするブラシグレイン法のような機械的砂目立て法を用いることができ、上記いずれの砂目立て方法も、単独あるいは組み合わせて用いることもできる。
【００２２】
このように砂目立て処理したアルミニウム合金は、酸またはアルカリにより化学的にエッチングされる。酸をエッチング剤として用いる場合は、微細構造を破壊するのに時間がかかり、工業的に本発明を適用するには不利であるが、アルカリをエッチング剤として用いることにより改善できる。
本発明において好適に用いられるアルカリ剤は、苛性ソーダ、炭酸ソーダ、アルミン酸ソーダ、メタケイ酸ソーダ、リン酸ソーダ、水酸化カリウム、水酸化リチウム等を用い、濃度と温度の好ましい範囲はそれぞれ１〜50％、20〜100 ℃であり、エッチング時のＡｌの溶解量が５〜20 g/m²となるような条件が好ましい。
【００２３】
エッチングの後表面に残留する汚れ（スマット）を除去するために酸洗浄が行われる。用いられる酸は硝酸、硫酸、リン酸、クロム酸、フッ酸およびホウフッ化水素酸などが用いられる。特に電気化学的粗面化処理後のスマット除去処理には、好ましくは特開昭53-12739号公報に記載されているような50〜90℃の温度の15〜65重量％の硫酸と接触させる方法、および特開昭48-28123号公報に記載されているアルカリエッチングする方法がある。
【００２４】
以上のようにして処理されたアルミニウム合金板は、平版印刷版用支持体として使用することができるが、必要に応じてさらに陽極酸化処理、苛性処理等の処理を施すことが望ましい。
陽極酸化処理は、この分野で従来より行われている方法で行うことができる。具体的には、硫酸、リン酸、クロム酸、シュウ酸、スルファミン酸、ベンゼンスルフォン酸等あるいはこれらの二種以上を組み合わせて水溶液または非水溶液中でアルミニウムに直流または交流を流すとアルミニウム支持体表面に陽極酸化皮膜を形成することができる。
陽極酸化の条件は、使用される電解液によって種々変化するので一概に決定され得ないが、一般的には電解液濃度が１〜80％、液温５〜70℃、電流密度 0.5〜60アンペア／dm²、電圧１〜100 Ｖ、電解時間10〜100 秒の範囲が適当である。これらの陽極酸化皮膜処理のうちでも、特に英国特許第 1,412,768号明細書に記載されている硝酸中で高電流密度で陽極酸化する方法、および米国特許第3,511,661 号明細書に記載されているリン酸を電解浴として陽極酸化する方法が好ましい。
【００２５】
陽極酸化されたアルミニウム板は、さらに米国特許第 2,714,066号および第 3,181,461 号の各明細書に記載されているようなアルカリ金属シリケート、例えば珪酸ナトリウムの水溶液で浸漬等の方法により処理したり、米国特許第 3,860,426号明細書に記載されているように、水溶性金属塩（例えば、酢酸亜鉛など）を含む親水性セルロース（例えば、カルボキシメチルセルロース）の下塗層を設けることもできる。
【００２６】
本発明による平版印刷版用支持体の上には、ＰＳ版の感光層として従来より知られている感光層を設けて感光性平版印刷版を得ることができ、これを製版処理して得られた平版印刷版は優れた性能を有している。
上記感光層の組成物としては次のようなものが含まれる。
【００２７】
１．ジアゾ樹脂系とバインダーからなる感光層
米国特許第 2,063,631号および同 1,667,415号各明細書に開示されているジアゾニウム塩とアルドールやアセタールのような反応性カルボニル基を含有する有機縮合剤との反応生成物であるジフェニルアミン−ｐ−ジアゾニウム塩とホルムアルデヒドとの縮合生成物（いわゆる感光性ジアゾ樹脂）が好適に用いられる。この他の有用な縮合ジアゾ化合物は特公昭48-48001号、同49-45322号の各公報等に開示されている。
これらの型の感光性ジアゾ化合物は通常水溶性無機塩の型で得られ、したがって水溶液から塗布することができる。また、これらの水溶性ジアゾ化合物を特公昭 47-1167号公報に開示された方法により一個またはそれ以上のフェノール性水酸基、スルホン酸基またはその両者を有する芳香族または脂肪酸族化合物と反応させ、その反応生成物である実質的に水溶性の感光性ジアゾ樹脂を使用することもできる。また特開昭 56-121031号公報に記載されているようにジアゾ樹脂も好ましい。
【００２８】
２．ｏ−キノンジアジド化合物からなる感光層
特に好ましいｏ−キノンジアジド化合物は、ｏ−ナフトキノンジアジド化合物であり、例えば米国特許第 2,766,118号、同第 2,767,092号、同第 2,772,972号、同第 2,859,112号、同第 2,907,665号、同第 3,046,110号、同第 3,046,111号、同第 3,046,115号、同第 3,046,118号、同第 3,046,119号、同第 3,046,120号、同第 3,046,121号、同第 3,046,122号、同第 3,046,123号、同第 3,061,430号、同第 3,102,809号、同第 3,106,465号、同第 3,635,709号、同第 3,647,443号をはじめ多数の刊行物に記載されており、これらはいずれも好適に使用することができる。
【００２９】
３．アジド化合物とバインダー（高分子化合物）からなる感光層
例えば英国特許第 1,235,281号、同第 1,495,861号、特開昭51-32331号公報、同第51-36128号公報に記載されているアジド化合物と水溶性またはアルカリ可溶性高分子化合物からなる組成物の他、特開昭 50-5102号公報、同第50-84302号公報、同第50-84303号公報、同第53-12984号公報に記載されているアジド基を含むポリマーとバインダーとしての高分子化合物からなる組成物が含まれる。
【００３０】
４．その他の感光性樹脂層
例えば特開昭52-96696号公報に開示されているポリエステル化合物、英国特許第 112,277号、同第 1,313,309号、同第 1,431,004号、同第 1,377,747号等に記載のポリビニルシンナメート系樹脂、米国特許第 4,072,528号、同第 4,072,527号の各明細書等に記載されている光重合型フォトポリマー組成物が含まれる。
【００３１】
なお支持体上に形成される感光層の量は、約 0.1〜７ g/m²、好ましくは 0.5〜４ g/m²の範囲である。
ＰＳ版は画像露光された後、常法に現像を含む処理によって樹脂画像が形成される。例えばジアゾ樹脂とバインダーとからなる前記１項の感光層を有するＰＳ版の場合は画像露光後、未露光部分の感光層が現像により除去されて平版印刷版が得られる。また前記２項の感光層を有するＰＳ版の場合には画像露光後、アルカリ水溶液で現像することにより露光部分が除去されて平版印刷版が得られる。
【００３２】
【実施例】
（実施例１）
表１に示された化学組成に調整されたアルミニウム合金溶湯を、常法に従い厚さ 600mmの鋳塊とし、均熱処理以降の工程については表２に示された製造条件としたが、冷間圧延工程において、 No.１〜21は中間焼鈍を行うことなしに最終板厚まで圧延を行い、 No.22は冷間圧延の途中で箱型焼鈍炉により 350℃で３時間の中間焼鈍を行ったものをさらに冷間圧延により最終板厚まで圧延した。
【００３３】
熱間圧延終了後室温まで冷却されたサンプルについて、板表面の再結晶状態をバーカー法によりエッチング後偏光下で顕微鏡観察して再結晶率を求めた。最終圧延板について、板表面の板幅方向の平均結晶粒幅を同様の観察方法を用いて交線法により求めた。この結果を表１に示す。
【００３４】
【表１】

【００３５】
【表２】

【００３６】
さらに最終冷間圧延板について、以下の方法により機械的性質を調査した。
（１）引張強さ（強度）
圧延方向が引張方向となるように、ＪＩＳ５号サイズにサンプルを切り出し引張強さを測定した。
（２）疲労強度
圧延方向を長さ方向とし幅20mm、長さ 100mmの試験片を切り出し、一端を治具に固定し、他端を上方に30°の角度に曲げ、次にこれを元の位置に戻し、これを１回として破断までの回数を測定した。
（３）焼鈍軟化性
260 ℃で10分間の加熱後常温まで冷却したものを（１）と同様の方法で引張試験を行い、この時の 0.2％耐力値により耐焼鈍軟化性を判断した。
【００３７】
次に、これらのアルミニウム合金圧延板をパミストンと水の懸濁液中の回転ナイロンブラシで砂目立てした後、苛性ソーダ20％水溶液を用いてアルミニウムの溶解量が５ g/m²となるようにエッチングした。流水で充分に洗った後25％硝酸水溶液で酸洗いし、水洗して基板を用意した。
このようにして用意した基板を特開昭 54-146234号公報に記載されているように、硝酸 1.5％を含む電解液中で電流密度20A/dm²で交流電解した。引き続き15％硫酸の50℃水溶液に３分間浸漬して表面を洗浄した後、20％の硫酸を主成分とする電解液中で浴温30℃で３ g/m²の酸化被膜を設けた。
【００３８】
以上のようにして、上記各サンプルの表面処理後の外観の均一性、ストリーク発生の有無および粗面の均一性について、以下の要領で評価した。
（４）外観の均一性
粗面化処理後の外観について目視で観察し、均一性が良好なものを○、やや劣っているものを△、劣っているものを×とした。
（５）ストリーク発生の有無
粗面化処理後の外観について目視で観察し、ストリークの発生が見られないものを○、わずかに見られるものを△、顕著に確認されるものを×とした。
（６）粗面の均一性
表面状態を走査型電子顕微鏡にて観察し、ピットの均一性を評価し優れたものを○印、良好なものを△印、劣るものを×印で示した。
これらの試験結果を表３に示した。
【００３９】
【表３】

【００４０】
表３から明らかなように、本発明の条件で製造したアルミニウム合金板は、ストリークの発生が見られず粗面化処理後の外観の均一性および粗面の均一性に優れ、耐疲労強度および耐焼鈍軟化性にも優れた平版印刷版用アルミニウム合金支持体であることが確認された。
【００４１】
（実施例２）耐刷試験を行うために実施例１の表１の No.１および５のアルミニウム合金板について、前記実施例１と同様な条件で化学的エッチング、電解エッチング、陽極酸化処理を行った後、下記の感光層を乾燥時の塗布量が 2.5 g/m²となるように設けた。
ナフトキノン−１，２−ジアジド−５−スルホニルクロライドと
ヒロガロール、アセトン樹脂とのエステル化合物
（米国特許第 3,635,709号明細書に記載されているもの）０．７５ｇ
クレゾールノボラック樹脂２．００ｇ
オイルブル−＃６３０（オリエント化学製）０．０４ｇ
エチレンジクロライド１６ｇ
２−メトキシエチルアセテート１２ｇ
かくして得られた２種類の感光性平版印刷版を透明陽画に密着させて１ｍの距離からＰＳライト（東芝メタルハイライドランプ MU2000-2-OL型３kWの光源を有し、富士フイルム株式会社より発売されているもの）で30秒露光を行った後、珪酸ナトリウム５％水溶液に１分間浸漬して現像し、水洗、乾燥し、平版印刷版の試料を作成した。これら２種類の試料について、10万枚印刷試験をしたところ、いずれも耐刷性については問題がないことが確認された。
【００４２】
【発明の効果】
以上の説明から明らかな如く、本発明によれば粗面化処理後の外観の均一性、さらには耐焼鈍軟化性および耐疲労強度に優れた平版印刷版用アルミニウム合金支持体を得ることができる。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a support used for a lithographic printing plate formed by anodizing the surface of a roughened aluminum alloy plate and further applying a photosensitive material. An aluminum alloy support for a lithographic printing plate excellent in uniformity in appearance after roughening treatment, further in resistance to annealing softening and fatigue resistance, and a method for producing the same.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, as a lithographic printing plate, a photosensitive material is applied on an aluminum plate that has been subjected to a surface treatment such as a roughening treatment or an anodized film treatment. Among these, the most widely used is a so-called PS plate which is ready to be baked immediately after a photosensitive material is applied. Such a lithographic printing plate is subjected to plate making processes such as image exposure, development, washing with water, and lacquer, so that a printing plate is obtained. The undissolved photosensitive layer formed by this development process forms an image portion and the photosensitive layer is removed. Then, the exposed portion of the aluminum surface underneath is hydrophilic and forms a water receiving portion, thereby forming a non-image portion. This is wound around a rotating cylindrical plate cylinder of a printing machine, and ink is deposited on the image area in the presence of fountain solution, transferred to a rubber blanket, and printed on a paper surface.
[0003]
Conventionally, aluminum and aluminum alloy (hereinafter collectively referred to as aluminum alloy) plates for such applications include JIS 1050 (pure Al with a purity of 99.5% by weight or more), JIS 1100 (Al-0.05 to 0.20% by weight Cu alloy). ), Aluminum alloys such as JIS 3003 (Al-0.05-0.20 wt% Cu alloy-1.5 wt% Mn alloy) are mainly used. Usually, these aluminum alloy plates are roughened by a roughening method using a mechanical method, a chemical method, an electrochemical method, or a combination of two or more, and then preferably anodized. Used with.
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
From the above, the following characteristics are required for an aluminum alloy plate for a lithographic printing plate.
1) A uniform rough surface can be easily obtained by a roughening treatment in order to make the adhesion of the photosensitive agent uniform and improve the adhesion, and to facilitate the management of the dampening water during printing.
2) In order to increase the printing durability, the plate may be subjected to a heat treatment (burning treatment) for about 3 to 7 minutes in the range of 200 to 300 ° C. after forming the image portion. It has excellent heat softening properties that can hold
3) Since the plate is folded at both ends and wound so that it is inserted into the groove of the cylindrical plate cylinder, and after ink is applied, it is pressed against the rubber blanket to transfer the ink, so the bent part is always subjected to repeated stress. It has excellent fatigue strength to withstand this.
[0005]
However, the conventional JIS 1050 aluminum alloy plate shown above has a defect that the surface is roughened by the roughening treatment but the softening resistance and fatigue strength are poor, and the JIS 1100 and JIS 3003 aluminum alloy plates are sufficient. Although it has a high fatigue resistance, there is a drawback that the roughening treatment results in a non-uniform rough surface. In other words, JIS 1100 and JIS 3003 aluminum alloy plates have fine streak patterns, so-called streaks, along the rolling direction of the plate, and the pit shape becomes non-uniform due to the roughening treatment, and the areas where etching is partially insufficient are scattered. However, a rough surface shape which is not preferable as a plate is produced.
[0006]
[Means for Solving the Problems]
The present inventors have made intensive studies in order to overcome the drawbacks of the conventional aluminum alloy plate, Fe, Si, properly set the Mg content in C u is found, mainly hot rolling The present inventors have found that an aluminum alloy plate manufactured under specific manufacturing conditions can achieve the above object, and based on this knowledge, have completed the present invention.
[0007]
That is, the present invention, Fe 0.2~0.5 wt%, Si0.02~0.15wt% , containing less Cu0.05wt%, the aluminum alloy casting comprising a further Mg 0.008 ~ 0.028% content to balance being Al and inevitable impurities After soaking the agglomerates at a temperature of 500-620 ° C for 1 hour or longer, hot rolling is performed at a start temperature of 380-480 ° C and an end temperature of 280-380 ° C, and then at an average cooling rate of 3 ° C / min or less. An aluminum alloy sheet produced by cooling to 250 ° C. or less and performing cold rolling to a final sheet thickness with a total rolling rate of 60% or more without performing heat treatment such as annealing after hot rolling, The recrystallization rate of the plate surface cooled to room temperature after hot rolling is 80% or more, and the average grain width in the direction perpendicular to the rolling direction on the plate surface at the final plate thickness is less than 50 μm. An aluminum alloy support for a lithographic printing plate .
[0008]
The present invention, Fe 0.2~0.5 wt%, Si0.02~0.15wt% , containing less Cu0.05wt%, the aluminum alloy casting comprising a further Mg 0.008 ~ 0.028% content to balance being Al and inevitable impurities After soaking the agglomerates at a temperature of 500-620 ° C for 1 hour or longer, hot rolling is performed at a start temperature of 380-480 ° C and an end temperature of 280-380 ° C, and then at an average cooling rate of 3 ° C / min or less. The plate surface at the final plate thickness, which is cooled to 250 ° C or less and cold-rolled to the final plate thickness with a total rolling rate of 60% or more without performing heat treatment such as annealing after hot rolling. In which the average crystal grain width in the direction perpendicular to the rolling direction is less than 50 μm .
[0009]
The present invention is described in detail below.
Among the constituent features of the present invention, the Al alloy composition will be described first.
Of the alloy composition, Fe is in the range of 0.2 to 0.5 wt%. Preferably it is 0.25 to 0.40 wt%, more preferably 0.28 to 0.35 wt%. Fe improves the strength and resistance to annealing and softening, and also acts to make the electrolytic roughened surface uniform. Some Fe dissolved in the aluminum matrix in the final cold-rolled sheet has the effect of increasing the strength and the property of increasing the recrystallization temperature. This minimizes softening even at a high burning temperature around 300 ° C., and provides high annealing softening resistance.
[0010]
Therefore, an appropriate amount of Fe is added. However, if the content is less than 0.2 wt%, the amount of solid solution decreases and the above effect cannot be obtained. Further, Fe that is not in solid solution exists as an intermetallic compound, and has the effect of making the electrolytic roughened surface uniform. Fe is an element that forms Al—Fe and Al—Fe—Si intermetallic compounds by combining with other elements in the aluminum alloy. Among these intermetallic compounds, intermetallic compounds of 1 to 20 μm are In addition to the effect of refining crystal grains, it has the effect of forming a uniform and fine electrolytic rough surface. However, when the content exceeds 0.5 wt%, the roughened surface of the electrolytic surface becomes non-uniform due to the formation of a coarse compound exceeding 20 μm. Therefore, the Fe content is in the range of 0.2 to 0.5 wt%.
[0011]
Si is 0.02 to 0.15 wt%. Preferably it is 0.03-0.13 wt%, More preferably, it is 0.05-0.12 wt%. The reason why Si is limited to this range is that when the content is less than 0.02%, the strength decreases, and when it exceeds 0.15 wt%, defects in which microscopic etching insufficient spots are scattered in the electrolytic surface-roughening treatment, This is not preferable because a so-called unetched portion tends to appear. Therefore, Si is set to the above range.
[0012]
Cu is 0.05 wt% or less. The reason why Cu is limited to 0.05 wt% or less is that when Cu exceeds 0.05 wt% as an impurity, the recesses (pits) generated by the electrochemical surface roughening treatment tend to become coarse, and the printing plate has a non-image area. This is because the corrosion resistance is lowered. Preferably it is 0.04 wt% or less, more preferably 0.03 wt% or less.
[0013]
Although the effect is obtained in the above range as the Al alloy composition, annealing softening resistance is further improved by adding Mg to the following range. That is, in the present invention, the Mg content is in the range of 0.008 to 0.028 wt%. Preferably it is 0.01-0.025 wt%, More preferably, it is 0.015-0.022 wt%. Mg, like Fe, is an element that improves the strength and heat-softening property by dissolving in an aluminum matrix. Therefore, it is effective to further improve these characteristics by adding Mg in addition to Fe. However, if the Mg content is less than 0.008 wt%, sufficient effects cannot be exhibited, and if it exceeds 0.028 wt%, the effects are saturated. Addition of Mg more than necessary is not preferable because it leads to an increase in cost and at the same time results in a problem that Al purity is lowered and the range of use during recycling is restricted. Therefore, Mg should be in the range of 0.008 to 0.028 wt%.
[0014]
Other impurities include Mn, Cr, etc. contained in ordinary aluminum ingots, but there is no particular problem when these are 0.05 wt% or less. In addition, the inclusion of 0.05 wt% or less of Ti and B as optional additional elements is effective for refining the solidified structure during casting.
[0015]
Next, manufacturing conditions will be described.
The aluminum alloy melt adjusted to the above alloy composition range is cast according to a conventional method to form an ingot, and then subjected to a soaking treatment in a temperature range of 500 to 620 ° C. for 1 hour or more. In this soaking process, a part of Fe and Si is dissolved and Mg is dissolved. In this soaking process, if the processing temperature is lower than 500 ° C. or the holding time is shorter than 1 hour, the solid solution amount of these elements becomes insufficient, and the effect of improving the softening resistance to annealing by the solid solution of Fe and Mg. Cannot be obtained. Further, when the treatment temperature is higher than 620 ° C., the effect is saturated and energy is only consumed wastefully, and the temperature in the vicinity becomes a temperature near the melting point, which is not preferable from the viewpoint of operation.
[0016]
The ingot that has been soaked is subjected to hot rolling while being cooled or once cooled to room temperature, and hot rolling is performed, and the hot rolling start temperature at this time is set to a range of 380 to 480 ° C. This is for ensuring the above-mentioned solid solution amounts of Fe and Mg and easily reaching the hot rolling end temperature described later. When the hot rolling start temperature is lower than 380 ° C., the amount of Fe, Si and Mg is insufficient, and it is difficult to set the hot rolling end temperature within a predetermined temperature range. On the other hand, when the hot rolling start temperature is higher than 480 ° C., the aluminum on the rolled surface tends to peel off during rolling, which is not preferable. Accordingly, the hot rolling start temperature is set in the range described above.
[0017]
Furthermore, in the present invention, the hot rolling end temperature is set to a range of 280 to 380 ° C. Thereby, the plate surface layer or the entire plate is made into a fine recrystallized structure after the hot rolling is completed. Making the plate surface into a fine recrystallized structure at this stage contributes to obtaining a uniform rough surface without causing streaks in the roughened surface and making the recrystallized grains fine. It has the effect of improving fatigue resistance. Here, when the hot rolling end temperature is lower than 280 ° C., the temperature becomes lower than the recrystallization start temperature, so that a sufficient recrystallization structure is not formed. Also, when the hot rolling finish temperature is higher than 380 ° C, a recrystallized structure is obtained, but the recrystallized grains are coarse and the effect of improving fatigue strength cannot be obtained, and the precipitation amount of Fe and Mg increases. As a result, the solid solution amount of each element decreases, and the annealing softening resistance is lowered.
[0018]
The average cooling rate from the end of hot rolling to 250 ° C or less should be 3 ° C / min or less. When the average cooling rate is higher than 3 ° C / min, even if the temperature immediately after the end of hot rolling is within the specified temperature range, the time to reach below the recrystallization temperature will be faster, so that a sufficient recrystallized structure is obtained. In other words, the processed structure remains on the surface of the plate, and streaks occur after the roughening treatment. Therefore, the average cooling rate from the end of hot rolling to 250 ° C or less should be 3 ° C / min or less. Further, as a recrystallized state in which streak is not generated, the surface recrystallization rate needs to be 80% or more, preferably 90% or more.
[0019]
Then, it is rolled to the final plate thickness at a rolling rate of 60% or more by cold rolling. Here, the reason why the cold rolling rate is set to 60% or more is to ensure the strength and annealing softening resistance in the final product, and these are insufficient at a rolling rate lower than 60%.
[0020]
In the present invention, the length in the plate width direction perpendicular to the rolling direction of the crystal grains on the plate surface of the final cold-rolled plate obtained by the above step is less than 50 μm, preferably 35 μm or less. When the length of the crystal grains in the plate width direction is 50 μm or more, streaks are generated after the surface roughening treatment, and the effect of improving the fatigue strength due to the fine crystal grains cannot be obtained. The crystal grain size in the present invention is obtained by fine recrystallization at the end of hot rolling. Therefore, after completion of hot rolling, it is sufficient to roll to a predetermined product thickness by cold rolling. For example, to improve rolling workability, heat treatment such as annealing is performed before, during, and after cold rolling. Is not performed because it reduces the solid solution amount of Fe, Si, and Mg, and becomes coarser recrystallized grains compared to the fine recrystallized grain size at the end of hot rolling. In addition, not performing the heat treatment such as annealing that has been conventionally performed contributes to the reduction of equipment and energy costs as a result.
[0021]
Next, the surface treatment method of the aluminum alloy support for lithographic printing plates according to the present invention will be described in detail.
The graining method in the present invention includes an electrochemical graining method in which graining is electrochemically grained in hydrochloric acid or nitric acid electrolyte solution, a wire brush grain method in which the aluminum surface is scratched with a metal wire, an aluminum surface with a grinding ball and an abrasive. Mechanical graining methods such as the ball grain method for graining and the brush grain method for graining the surface with a nylon brush and an abrasive can be used. Any of the above graining methods can be used alone or in combination. You can also.
[0022]
The grained aluminum alloy is chemically etched with acid or alkali. When an acid is used as an etching agent, it takes time to destroy the fine structure, which is disadvantageous for industrial application of the present invention, but can be improved by using an alkali as the etching agent.
As the alkali agent suitably used in the present invention, caustic soda, sodium carbonate, sodium aluminate, sodium metasilicate, sodium phosphate, potassium hydroxide, lithium hydroxide and the like are used, and preferred ranges of concentration and temperature are 1 to 50 respectively. %, 20 to 100 ° C., and preferable conditions are such that the amount of dissolved Al during etching is 5 to 20 g / m ² .
[0023]
Acid cleaning is performed to remove dirt (smut) remaining on the surface after etching. As the acid used, nitric acid, sulfuric acid, phosphoric acid, chromic acid, hydrofluoric acid, borohydrofluoric acid, and the like are used. In particular, for the smut removal treatment after the electrochemical surface roughening treatment, it is preferably contacted with 15 to 65% by weight sulfuric acid at a temperature of 50 to 90 ° C. as described in JP-A-53-12739. And an alkali etching method described in JP-A-48-28123.
[0024]
The aluminum alloy plate treated as described above can be used as a support for a lithographic printing plate, but it is desirable to further perform treatments such as anodizing treatment and caustic treatment as necessary.
The anodizing treatment can be performed by a method conventionally used in this field. Specifically, when a direct current or an alternating current is applied to aluminum in an aqueous solution or a non-aqueous solution by combining sulfuric acid, phosphoric acid, chromic acid, oxalic acid, sulfamic acid, benzenesulfonic acid, etc. An anodized film can be formed.
The conditions for anodization vary depending on the electrolyte used, and therefore cannot be determined in general. In general, the electrolyte concentration is 1 to 80%, the solution temperature is 5 to 70 ° C., and the current density is 0.5 to 60 amperes. / Dm ² , a voltage of 1 to 100 V, and an electrolysis time of 10 to 100 seconds are appropriate. Among these anodized film treatments, a method of anodizing at high current density in nitric acid described in British Patent 1,412,768, and phosphoric acid described in US Pat. No. 3,511,661. A method of anodizing with an electrolytic bath is preferred.
[0025]
The anodized aluminum plate can be further treated by a method such as immersion in an aqueous solution of an alkali metal silicate such as sodium silicate as described in US Pat. Nos. 2,714,066 and 3,181,461. As described in US Pat. No. 3,860,426, an undercoat layer of a hydrophilic cellulose (for example, carboxymethyl cellulose) containing a water-soluble metal salt (for example, zinc acetate) can be provided.
[0026]
On the lithographic printing plate support according to the present invention, a photosensitive layer conventionally known as a photosensitive layer of a PS plate can be provided to obtain a photosensitive lithographic printing plate, which is obtained by performing a plate making process. The lithographic printing plate has excellent performance.
The composition of the photosensitive layer includes the following.
[0027]
1. Photosensitive layer comprising a diazo resin system and a binder A reaction product of a diazonium salt disclosed in US Pat. Nos. 2,063,631 and 1,667,415 and an organic condensing agent containing a reactive carbonyl group such as aldol or acetal A condensation product (so-called photosensitive diazo resin) of diphenylamine-p-diazonium salt and formaldehyde is preferably used. Other useful condensed diazo compounds are disclosed in Japanese Patent Publication Nos. 48-48001 and 49-45322.
These types of photosensitive diazo compounds are usually obtained in the form of water-soluble inorganic salts and can therefore be applied from aqueous solutions. In addition, these water-soluble diazo compounds are reacted with an aromatic or fatty acid compound having one or more phenolic hydroxyl groups, sulfonic acid groups, or both by the method disclosed in Japanese Patent Publication No. 47-1167. It is also possible to use a substantially water-soluble photosensitive diazo resin which is a reaction product. A diazo resin is also preferable as described in JP-A-56-121031.
[0028]
2. Photosensitive layer comprising o-quinonediazide compound Particularly preferred o-quinonediazide compounds are o-naphthoquinonediazide compounds, such as U.S. Pat. Nos. 2,766,118, 2,767,092, 2,772,972, 2,859,112, and 2,907,665. 3,046,110, 3,046,111, 3,046,115, 3,046,118, 3,046,119, 3,046,120, 3,046,121, 3,046,122, 3,046,123, 3,061,430 No. 3,102,809, No. 3,106,465, No. 3,635,709, No. 3,647,443 and the like, and any of these can be suitably used.
[0029]
3. Photosensitive layer comprising an azide compound and a binder (polymer compound), for example, British Patent Nos. 1,235,281, 1,495,861, JP-A-51-32331, and No. 51-36128 In addition to a composition comprising a water-soluble or alkali-soluble polymer compound, it is described in JP-A No. 50-5102, No. 50-84302, No. 50-84303, No. 53-12984. A composition comprising a polymer containing an azide group and a polymer compound as a binder is included.
[0030]
4). Other photosensitive resin layers such as polyester compounds disclosed in JP-A-52-96696, polyvinyl cinnamate described in British Patent Nos. 112,277, 1,313,309, 1,431,004, 1,377,747, etc. And photopolymerizable photopolymer compositions described in US Pat. Nos. 4,072,528 and 4,072,527.
[0031]
Note the amount of the photosensitive layer formed on the support, about 0.1 to 7 g / m ^2, preferably in the range of 0.5~4 g / m ^2.
After the PS plate is image-exposed, a resin image is formed by a process including development in a conventional manner. For example, in the case of the PS plate having the photosensitive layer of the above item 1 consisting of a diazo resin and a binder, after image exposure, the unexposed portion of the photosensitive layer is removed by development to obtain a lithographic printing plate. In the case of the PS plate having the photosensitive layer of item 2, the exposed portion is removed by developing with an alkaline aqueous solution after image exposure to obtain a lithographic printing plate.
[0032]
【Example】
(Example 1)
The molten aluminum alloy adjusted to the chemical composition shown in Table 1 was made into an ingot having a thickness of 600 mm in accordance with a conventional method, and the production conditions shown in Table 2 were used for the processes after the soaking treatment. In the process, No. 1 to 21 were rolled to the final thickness without intermediate annealing, and No. 22 was subjected to intermediate annealing for 3 hours at 350 ° C. in a box-type annealing furnace during the cold rolling. The product was further rolled to the final thickness by cold rolling.
[0033]
About the sample cooled to room temperature after completion | finish of hot rolling, the recrystallized state of the board surface was observed by the microscope under polarization after etching by the Barker method, and the recrystallization rate was calculated | required. For the final rolled plate, the average grain width in the plate width direction on the plate surface was determined by the intersection method using the same observation method. The results are shown in Table 1.
[0034]
[Table 1]

[0035]
[Table 2]

[0036]
Further, the mechanical properties of the final cold rolled sheet were investigated by the following method.
(1) Tensile strength (strength)
A sample was cut into a JIS No. 5 size and the tensile strength was measured so that the rolling direction was the tensile direction.
(2) Fatigue strength The lengthwise direction of the rolling direction is 20 mm and the test piece is 100 mm in length. One end is fixed to a jig, the other end is bent upward at a 30 ° angle, It returned to the position and the number of times until breakage was measured with this as one time.
(3) Annealing softening property
A sample was heated at 260 ° C. for 10 minutes and then cooled to room temperature. A tensile test was performed in the same manner as in (1), and the softening resistance to annealing was judged from the 0.2% proof stress at this time.
[0037]
Next, these aluminum alloy rolled sheets are grained with a rotating nylon brush in a suspension of pumiston and water, and then etched using a 20% aqueous solution of caustic soda so that the amount of aluminum dissolved is 5 g / m ^2. did. After thoroughly washing with running water, the substrate was prepared by pickling with a 25% nitric acid aqueous solution and then with water.
The substrate thus prepared was subjected to AC electrolysis at a current density of 20 A / dm ² in an electrolytic solution containing 1.5% nitric acid as described in JP-A-54-146234. Subsequently, the surface was washed by immersion in a 50% aqueous solution of 15% sulfuric acid for 3 minutes, and then an oxide film of 3 g / m ² was provided in an electrolytic solution containing 20% sulfuric acid as a main component at a bath temperature of 30 ° C.
[0038]
As described above, the appearance uniformity after the surface treatment of each of the above samples, the presence or absence of streak generation, and the uniformity of the rough surface were evaluated in the following manner.
(4) Uniformity of appearance The appearance after the roughening treatment was visually observed, and ◯ indicates that the uniformity is good, Δ indicates that it is slightly inferior, and X indicates that it is inferior.
(5) Presence / absence of streak The appearance after the surface roughening treatment was visually observed. The case where no streak was observed was indicated by ◯, the case where it was slightly observed was indicated by Δ, and the case where the streak was observed was marked by ×.
(6) Uniformity of rough surface The surface state was observed with a scanning electron microscope, and the uniformity of pits was evaluated. Excellent ones were indicated by ○, good ones were indicated by Δ, and inferior ones were indicated by ×.
These test results are shown in Table 3.
[0039]
[Table 3]

[0040]
As is apparent from Table 3, the aluminum alloy sheet produced under the conditions of the present invention has no occurrence of streaks and is excellent in the uniformity of the appearance after the roughening treatment and the uniformity of the rough surface, It was confirmed to be an aluminum alloy support for a lithographic printing plate having excellent resistance to annealing and softening.
[0041]
(Example 2) For aluminum alloy sheet of N O.1 and 5 of Table 1 of Example 1 in order to perform the printing test, chemical etching under the same conditions as in Example 1, electrolytic etching, anodization Then, the following photosensitive layer was provided so that the coating amount when dried was 2.5 g / m ² .
Ester compound of naphthoquinone-1,2-diazide-5-sulfonyl chloride with hyrogalol, acetone resin (described in US Pat. No. 3,635,709) 0.75 g
Cresol novolac resin 2.00g
Oil Bull-# 630 (Orient Chemical) 0.04g
Ethylene dichloride 16g
2-Methoxyethyl acetate 12g
The two types of photosensitive lithographic printing plates obtained in this way are brought into close contact with a transparent positive image, and a PS light (Toshiba Metal Hiride Lamp MU2000-2-OL type 3kW light source from a distance of 1 m, released by FUJIFILM Corporation. For 30 seconds, and then immersed in a 5% aqueous solution of sodium silicate for 1 minute for development, washed with water and dried to prepare a sample of a lithographic printing plate. When these two types of samples were subjected to a 100,000-sheet printing test, it was confirmed that there was no problem with respect to printing durability.
[0042]
【The invention's effect】
As is apparent from the above description, according to the present invention, it is possible to obtain an aluminum alloy support for a lithographic printing plate having excellent appearance uniformity after roughening treatment, and further excellent in annealing softening resistance and fatigue strength. .

Claims

Fe 0.2~0.5 wt%, Si0.02~0.15wt%, containing less Cu0.05wt%, still Mg 0.008 ~ 0.028% aluminum alloy ingot consisting of the remainder Al and unavoidable impurities, containing from 500 to 620 After soaking for 1 hour or more at a temperature of ℃, perform hot rolling at an initial temperature of 380-480 ℃ and an end temperature of 280-380 ℃, and then cool to 250 ℃ at an average cooling rate of 3 ℃ / min or less. An aluminum alloy sheet manufactured by performing cold rolling to the final sheet thickness with a total rolling rate of 60% or more without performing heat treatment such as annealing after hot rolling, and at room temperature after hot rolling The aluminum for lithographic printing plates is characterized in that the recrystallization rate of the plate surface cooled to 80% or more and the average crystal grain width in the direction orthogonal to the rolling direction on the plate surface at the final plate thickness is less than 50 μm Alloy support .

Fe 0.2~0.5 wt%, Si0.02~0.15wt%, containing less Cu0.05wt%, still Mg 0.008 ~ 0.028% aluminum alloy ingot consisting of the remainder Al and unavoidable impurities, containing from 500 to 620 After soaking for 1 hour or more at a temperature of ℃, perform hot rolling at a start temperature of 380-480 ℃ and an end temperature of 280-380 ℃, and then cool to 250 ℃ or less at an average cooling rate of 3 ℃ / min or less In addition, after the hot rolling, the total rolling rate is set to 60% or more without performing a heat treatment such as annealing, and the cold rolling is performed to the final plate thickness, which is orthogonal to the rolling direction on the plate surface at the final plate thickness. A method for producing an aluminum alloy support for a lithographic printing plate having an average crystal grain width of less than 50 μm .