JP3509228B2 - 斜板型圧縮機および冷凍サイクル - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は斜板型圧縮機およびこれ
を用いた冷凍サイクルに関するもので、自動車用空調装
置の冷媒圧縮機として好適なものであり、特にガスイン
ジェクションサイクルに用いて有効である。

【０００２】

【従来の技術】従来、ガスインジェクションサイクルに
おいては、凝縮器で一旦凝縮した冷媒を気液分離器で、
気体冷媒と液体冷媒とに分離し、その気体冷媒を圧縮機
の圧縮行程途中に戻すものであり、中間圧に減圧された
気体冷媒を直接、圧縮機に戻すので、圧縮機の動力低減
となり、サイクル効率の向上に有効である。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記ガスイン
ジェクションサイクルに、冷媒圧縮を１段階で行う通常
の単段圧縮機を組み合わせた場合、この単段圧縮機の作
動室に直接冷媒を戻すことになるので、この作動室での
圧力変動が大となり、圧縮機にとって理想的な圧力条件
から冷媒を圧縮することができない。

【０００４】そのため、ガスインジェクションサイクル
の実用化に際しては、動力低減の効果が十分得られない
という問題があった。このため、２台の圧縮機を設置し
て２段圧縮とし、１台目の圧縮機の吐出側と２台目の圧
縮機の吸入側との間に中間圧力室を設け、この中間圧力
室に中間圧の気体冷媒を噴射させることも考えられる
が、これは２台の圧縮機設置によりシステムの大型化を
招くという問題が生じる。

【０００５】本発明は上記点に鑑みて、システムを大型
化することなく、サイクル効率を向上できるようにする
ことを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するため、作動室を１段圧縮用と２段圧縮用とに分けて
構成した斜板型圧縮機、およびこの斜板型圧縮機を用い
た冷凍サイクルを提供しようとするものである。すなわ
ち、請求項１記載の発明では、複数のシリンダ（５６
ａ、５６ｂ、５８ａ、５８ｂ）が設けられたシリンダブ
ロック（６、８）と、前記シリンダ（５６ａ、５６ｂ、
５８ａ、５８ｂ）に挿入された複数のピストン（１４
ａ、１４ｂ）と、前記複数のピストン（１４ａ、１４
ｂ）を往復運動させるための斜板機構（１２、１８）
と、この斜板機構（１２、１８）と一体に回転するよう
に構成され、前記シリンダブロック（６、８）内に回転
可能に保持されている駆動軸（１０）と、前記シリンダ
ブロック（６、８）内に前記シリンダ（５６ａ、５８
ａ）と前記ピストン（１４ａ）によって形成される第１
作動室（５２ａ）と、前記シリンダブロック（６、８）
内に前記シリンダ（５６ｂ、５８ｂ）と前記ピストン
（１４ｂ）によって形成される第２作動室（５２ｂ）
と、前記第１作動室（５２ａ）の吐出側と前記第２作動
室（５２ｂ）の吸入側との間に接続され、前記シリンダ
ブロック（６、８）と一体に構成されている中間圧力室
（４４、４６）とを備え、前記中間圧力室（４４、４
６）には冷凍サイクルの中間圧力の気体冷媒を導入する
ガスインジェクションポート（３８）が開口しており、
前記シリンダブロック（６、８）における前記ピストン
（１４ａ、１４ｂ）の往復運動方向の端部にハウジング
（２、４）が配置され、このハウジング（２、４）内に
前記第１作動室（５２ａ）に冷媒を吸入させる吸入室
（４０、４２）、前記中間圧力室（４４、４６）、およ
び前記第２作動室（５２ｂ）から冷媒が吐出される吐出
室（４８、５０）が形成されている斜板型圧縮機を特徴
としている。

【０００７】請求項２記載の発明では、請求項１記載の
斜板型圧縮機において、前記ピストンが軸方向の前後両
側にピストンを有する双頭ピストン（１４ａ、１４ｂ）
として構成されており、前記双頭ピストン（１４ａ、１
４ｂ）の少なくとも１つ（１４ｂ）が軸方向の前後両側
に前記第２作動室（５２ｂ）を形成するように構成され
ていることを特徴とする。

【０００８】請求項３記載の発明では、請求項１または
２に記載の斜板型圧縮機において、前記第２作動室（５
２ｂ）を形成する前記ピストン（１４ｂ）が前記第１作
動室（５２ａ）を構成する前記ピストン（１４ａ）と径
が異なることを特徴とする。請求項４記載の発明では、
請求項１ないし３のいずれか１つに記載の斜板型圧縮機
において、前記吸入室（４０、４２）と前記中間圧力室
（４４、４６）との間、および前記吐出室（４８、５
０）と前記中間圧力室（４４、４６）との間の少なくと
も一方に断熱材（８０〜８４）が介在されていることを
特徴とする。

【０００９】請求項５記載の発明では、請求項１ないし
４のいずれか１つに記載の斜板型圧縮機（１００）と、
前記第２作動室（５２ｂ、１００ｂ）から吐出された気
体冷媒が導入され、この気体冷媒を冷却して液化する凝
縮器（２００）と、前記凝縮器（２００）で液化した液
体冷媒を減圧する第１減圧手段（３００）と、前記第１
減圧手段（３００）で減圧された気液２相冷媒を液体冷
媒と気体冷媒とに分離する気液分離器（４００）と、前
記気液分離器（４００）で分離された液体冷媒を減圧す
る第２減圧手段（５００）と、前記第２減圧手段（５０
０）で減圧された気液２相冷媒を蒸発させる蒸発器（６
００）と、前記気液分離器（４００）で分離された気体
冷媒を前記ガスインジェクションポート（３８、１００
ｆ）に導入するインジェクション用通路（７００）と、
前記蒸発器（６００）の出口側を前記第１作動室（５２
ａ、１００ａ）の吸入ポート（３４、１００ｅ）に連通
する吸入側通路（８００）とを具備する冷凍サイクルを
特徴としている。

【００１０】なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述
する実施例記載の具体的手段との対応関係を示すもので
ある。

【００１１】

【発明の作用効果】請求項１〜５記載の発明によれば、
圧縮機内部に中間圧力室を設けた二段圧縮式斜板型圧縮
機を構成できるため、気体冷媒噴射のためのタイミング
機構などを用いる必要もなく、理想的な状態で気体冷媒
を圧縮行程の途中に導入することができ、高効率のガス
インジェクションサイクルを容易に実現することができ
る。

【００１２】また、１台の圧縮機に二段の圧縮機構を構
成しているため、２台の圧縮機を設置する場合のように
冷凍サイクルシステムの大型化を招くこともない。従っ
て、小型で、高効率のガスインジェクションサイクルを
低コストで提供することが可能となる。また、請求項４
記載の発明では、前記第１作動室（５２ａ）に冷媒を吸
入させる吸入室（４０、４２）と前記中間圧力室（４
４、４６）との間、および前記第２作動室（５２ｂ）か
ら冷媒が吐出される吐出室（４８、５０）と前記中間圧
力室（４４、４６）との間の少なくとも一方に断熱材
（８０〜８４）を介在しているから、各室内の冷媒相互
間での熱交換を抑制して、より一層サイクル効率の向上
を図ることができる。

【００１３】

【実施例】以下、本発明を図に示す実施例について説明
する。 （第１実施例）図１は本発明による自動車用空調装置の
冷凍サイクル（ガスインジェクションサイクル）の第１
実施例の概略構成を示す。１００として示した部分は斜
板型圧縮機で、第１作動室１００ａと第２作動室１００
ｂと中間圧力室１００ｃ有しており、これらの室は図作
成の便宜上、図１では分離して描いたが、実際は一体の
ものとして構成されている（詳細は後述する）。

【００１４】２００は凝縮器であり、その入口側は圧縮
機１００の吐出ポート１００ｄと配管で接続されてい
る。３００は第１絞り弁、４００は気液分離器、５００
は第２絞り弁、６００は車室内への吹出空気を冷却する
蒸発器である。上記凝縮器２００、第１絞り弁３００、
気液分離器４００、第２絞り弁５００、および蒸発器６
００の間はそれぞれ図１のように接続されている。ここ
で、蒸発器６００の出口側は吸入側通路８００にて圧縮
機１００の吸入ポート１００ｅに接続されている。

【００１５】さらに、気液分離器４００の気体取り出し
孔４００ａはインジェクション用通路７００にて圧縮機
１００のインジェクションポート１００ｆに接続され、
液体取り出し孔４００ｂは前記第２絞り弁５００に接続
されている。第２絞り弁５００としては、蒸発器６００
の出口冷媒の過熱度を所定値に制御する温度作動式膨張
弁を用いている。

【００１６】次に、本発明特有の特徴をもった構成要素
である斜板型圧縮機１００について図２、図３を用いて
詳細に説明する。なお、図２、図３に示す斜板型圧縮機
１００は５対の双頭ピストン１４ａ、１４ｂを持った１
０気筒として構成されており、そして後述する第２作動
室５２ｂ（図１の第２作動室１００ｂに相当、以下同
じ）は図３に示すように１対の双頭ピストン１４ｂの軸
方向の前後両側に形成される２室としており、他の４対
の双頭ピストン１４ａの軸方向の前後両側に形成される
８室は第１の作動室５２ａ（図１の第１作動室１００
ａ）としているが、この気筒数の設定に関してはこの限
りでない。

【００１７】圧縮機１００の構成部品を収納するハウジ
ングは、フロントハウジング２とリアハウジング４とフ
ロントシリンダブロック６とリアシリンダブロック８に
より構成されており、これらのハウジング２、４、およ
びシリンダブロック６、８は複数の通しボルト７０によ
って一体的に締結されている。フロントシリンダブロッ
ク６とリアシリンダブロック８の対応位置には、それぞ
れ数個ずつのシリンダ５６ａ、５６ｂ及び５８ａ、５８
ｂが開口するように設けられており、それらの各対毎に
それぞれ１個ずつ双頭ピストン１４ａ、１４ｂが挿入さ
れて、これらのシリンダ５６ａ、５６ｂ及び５８ａ、５
８ｂと双頭ピストン１４ａ、１４ｂは、この双頭ピスト
ンが前後に駆動された時に拡縮して容積が変化する第
１、第２の作動室５２ａ、５２ｂを形成している。この
第１、第２の作動室５２ａ、５２ｂの数は上記した通り
である。

【００１８】フロントハウジング２及びリアハウジング
４の中にはそれぞれ吸入室４０、４２と中間圧力室４
４、４６（図１の中間圧力室１００ｃ）と吐出室４８、
５０が形成されており、それらは吸入弁２８ａ、２８ｂ
又は吐出弁３０ａ、３０ｂを介して作動室５２ａ（５２
ｂ）に通じるようになっている。また、吐出弁３０ａ、
３０ｂには弁押さえ３２が付設される。リアシリンダブ
ロック８には吸入室４０、４２及び吐出室４８、５０か
らそれぞれ連通している吸入ポート３４（図１の吸入ポ
ート１００ｅ）及び吐出ポート３６（図１の吐出ポート
１００ｄ）が開口している。また、リアハウジング４に
設けられた中間圧力室４６には、インジェクションポー
ト３８（図１のインジェクションポート１００ｆ）が開
口している。

【００１９】フロントシリンダブロック６及びリアシリ
ンダブロック８にそれぞれ保持されたラジアルベアリン
グ２０及び２２にシャフト（駆動軸）１０が回転自在に
支持されている。また、シャフト１０のフロント側（図
２左側）端部はフロントハウジング２に保持されたシー
ル装置２６等によって軸封されて、フロントハウジング
２の外部に露出し、この外部への露出端には図示しない
電磁クラッチが連結されている。

【００２０】このシャフト１０は電磁クラッチおよびベ
ルトを介して自動車エンジンのクランクプーリに連結さ
れ、自動車エンジンにより駆動されるようになってい
る。また、シャフト１０の軸方向の中間部位には斜板１
２が固着されており、この斜板１２の軸方向前後にはス
ラストベアリング２４及び２５がシリンダブロック６及
び８との間に設けられて、斜板１２を軸方向に支持して
いる。斜板１２と双頭ピストン１４ａ、１４ｂの連結軸
部１４ａ′、１４ｂ′は、斜板１２上を摺動する複数の
半球状のシュー１８および１９によって摺動可能に係合
している次に、上記構成において、第１実施例の作動を
説明すると、図１に示した本実施例の冷凍サイクルは、
一般にガスインジェクションサイクルと呼ばれている冷
凍サイクルに属するものであり、まずその作用を図４に
示すモリエル線図を用いて詳細に説明する。

【００２１】凝縮器２００において冷媒は冷却媒体（空
気等）により冷却され、高圧Ｐ₁ で液化する。この液体
冷媒（状態ｉ５）は、第１絞り弁３００によって中間圧
力Ｐ ₂ まで減圧されて、気液二相の霧状の状態となる。
この状態で気液分離器４００に導かれた冷媒は、蒸発と
凝縮による熱の授受を行って気液二相の飽和液と飽和ガ
スに分かれた状態（状態ｉ６、ｉ６′）となる。

【００２２】そして、気液分離器４００内の飽和液の液
体冷媒は第２絞り弁５００に、飽和ガスの気体冷媒は圧
縮機１００の中間圧力室１００ｃ（４６）へと送り込ま
れる。ここで、液体冷媒と気体冷媒の重量比ｇ１、ｇ２
は蒸発と凝縮の熱のやり取りによるため次の数式１、２
のように定まる。

【００２３】

【数１】ｇ１＝（ｉ６′−ｉ５）／（ｉ６′−ｉ６）

【００２４】

【数２】ｇ２＝１−ｇ１ 液体冷媒ｇ１（状態ｉ６）は第２絞り弁５００によって
さらに低圧Ｐ₃ まで減圧されて蒸発器６００を通過し、
ここで空調空気と熱交換して蒸発する。そして、この熱
交換により空調空気は冷却され、冷房を行う。一方、気
体冷媒ｇ２（状態ｉ６′）は圧縮機１００の中間圧力室
１００ｃ（４６）に導かれる。この時、圧縮機１００の
第１作動室１００ａ（５２ａ）によって中間圧力まで加
圧された冷媒ｇ１と再び合流する。

【００２５】効率を試算するため、図４の各点のエンタ
ルピを求める。ｉ１は吸入圧力と蒸発器出口冷媒の過熱
度を与えることにより求めることができる。圧縮行程は
断熱変化とみなされるので圧縮前の状態が定まれば、圧
縮後の状態はモリエル線図から読み取ることができる。
すなわちｉ１が定まればｉ２は求められ、またｉ４もｉ
３がわかれば求めることができる。ｉ３は次の数式３に
よって与えられる。

【００２６】

【数３】ｉ３＝ｉ６′＋ｇ１（ｉ２−ｉ６′） このようにして各点のエンタルピの値が定まれば、計算
上のＣ．Ｏ．Ｐ（すなわち冷房能力／消費動力）が次の
数式４のように与えられる。

【００２７】

【数４】Ｃ. Ｏ. Ｐ＝ｇ１（ｉ１−ｉ６）／｛ｇ１（ｉ
２−ｉ１）＋（ｉ４−ｉ３）｝ 通常の冷凍（冷房）サイクルとガスインジェクションサ
イクルの効率を比較するためにそれぞれのサイクルの
Ｃ．Ｏ．Ｐの計算例を図５の（ａ）及び（ｂ）に示す。
圧力条件にもよるが、ガスインジェクションサイクルに
よれば数十パーセントもの効率向上を期待することがで
きる。

【００２８】次に、第１実施例において、ガスインジェ
クションサイクルのための冷媒圧縮機として使用する斜
板型圧縮機１００の作動を図２、図３を用いて説明す
る。なお、図３は図２のＡ−Ａ断面を示すが、図２のシ
ャフト１０、ラジアルベアリング２２の断面図示を図３
では省略している。蒸発器６００出口からの冷媒は、吸
入ポート３４より吸入され、一旦斜板１２の周囲に形成
されている斜板室６０へ入り、吸入通路６２を通って吸
入室４２（４０）へ入る。

【００２９】その後、吸入弁２８ａを経て第１作動室５
２ａ（１００ａ）で中間圧力まで圧縮され、吐出弁３０
ａを経て中間圧力室４６（４４）へ吐出される。なお、
中間圧力室４４と中間圧力室４６はシリンダブロック
６、８に形成された中間圧通路６４（図３）にて連通し
ている。一方、気液分離器４００の気体取り出し口４０
０ａから送られてくる冷媒は、インジェクションポート
３８（１００ｆ）を経て中間圧力室４６へ入り、ここで
上記第１作動室５２ａ（１００ａ）で圧縮された冷媒と
合流する。

【００３０】次に、これらの冷媒は、吸入弁２８ｂを経
て第２作動室５２ｂで吐出圧まで圧縮され、吐出弁３０
ｂを経て吐出室５０（４８）へ吐出され、吐出ポート３
６を通って凝縮器２００へ送られる。なお、吐出室５０
と吐出室４８はシリンダブロック６、８に形成された吐
出通路６６（図３）にて連通している。

【００３１】次に、第１実施例の冷凍サイクル（ガスイ
ンジェクションサイクル）がもたらす効果を説明する。
もし、単段圧縮の圧縮機をガスインジェクションサイク
ルに適用しようとすれば、インジェクションポート１０
０ｆは、圧縮機の作動室に直接開口する必要があるの
で、インジェクションポート１００ｆの圧力は、圧縮機
吸入圧力からピストンがインジェクションポートを閉じ
る瞬間の作動室圧力までの範囲で大きく変動することに
なり、理想的な圧力条件において気体冷媒を圧縮機作動
室内に噴射することは難しい。

【００３２】それのみならず、圧縮機作動室内で圧縮さ
れた高圧の冷媒が、気液分離器４００からの気体冷媒の
通路７００側へ逆流する恐れさえある。従って、単段圧
縮の圧縮機を用いて、ガスインジェクションサイクルを
成立させようとするならば、 １．気体冷媒を導入する管路に逆止弁を設ける。

【００３３】２．気体冷媒の噴射のタイミングを圧縮行
程中の特定の期間に限定して、その短い期間内に噴射す
る。などの対策が考えられる。しかし、上記１の対策を
とれば、気体冷媒の導入管路への逆流は避けられるもの
の、圧縮機１００と気液分離器４００との間に圧力変動
による差圧が生じ、常に理想的な圧力条件においてシス
テムを作動させることができない。

【００３４】また、上記２の対策をとれば、特定の期間
内に気体冷媒を噴射するための新たな間欠噴射機構が必
要となり、構造の煩雑化は不可避である。そこで、安定
して気体冷媒を圧縮行程の途中に導入するためには、圧
力の変動が少ない中間圧力の部屋を設ける必要がある。
このため、圧縮機を二台直列に接続して二段圧縮とし、
その一段目の吐出と二段目の吸入との間に中間圧力室を
設ける方法が考えられる。しかし、この解決策は圧縮機
を二台用いることから、冷凍サイクルのシステムの大型
化を招くという問題がある。

【００３５】これに反し、本発明では二段圧縮式斜板型
圧縮機１００を冷媒圧縮機として使用することによっ
て、これらの問題を解決した。すなわち、圧縮機内部に
中間圧力室４４、４６を設けることにより、気体冷媒噴
射のためのタイミング機構などを用いる必要もなく、理
想的な状態で気体冷媒を圧縮行程の途中に導入すること
ができ、容易にガスインジェクションサイクルを実現す
ることができる。

【００３６】また、１台の圧縮機１００に二段の圧縮機
構を構成しているため、システムの大型化を招くことも
ない。 （第２実施例）第２実施例の構成を図２、図６を用いて
説明する。第１実施例と異なるのは、第２作動室５２ｂ
が２対の双頭ピストン１４ｂ、１４ｂの両側に計４室形
成されている点である。

【００３７】図７に容積比（第２作動室５２ｂ／第１作
動室５２ａ）とＣ．Ｏ．Ｐの関係を示す。図中、Ｐｄは
圧縮機吐出圧力を示し、Ｐｓは圧縮機吸入圧力を示す。
この圧力条件により異なるが、第２作動室５２ｂと第１
作動室５２ａの容積比は３／７から４／６程度のとき最
もサイクル効率が良い。従って、効率だけをとれば、第
１実施例より第２実施例の方が優れているが、第１作動
室５２ａの数（吸入容積）が減るため冷房能力は低下す
る。

【００３８】このように使用条件によって最適な容積比
は変化してしまうが、この斜板型圧縮機１００は簡単な
設計変更により容積比を変更することができる。つま
り、吸入室４０、４２と中間圧力室４４、４６と吐出室
４８、５０を形成するハウジング２、４の交換と、吸入
通路６２や吐出通路６６の数を変えるだけで第２作動室
５２ｂを２室から４室に変更できる。

【００３９】なお、図６においては、隣合った２対の双
頭ピストン１４ｂ、１４ｂで形成される作動室を第２作
動室５２ｂとしているが、複数の第２作動室５２ｂの位
置をこのように隣り合った位置とせず、間に第１作動室
５２ａが介在する位置関係に設定してもよい。 （第３実施例）第３実施例の構成を図８、図９を用いて
説明する。第１実施例、第２実施例と異なるのは、第１
作動室５２ａを形成する双頭ピストン１４ａの径よりも
第２作動室５２ｂを形成する双頭ピストン１４ｂの径が
小さい点である。このような構成により、第１作動室５
２ａと第２作動室５２ｂの容積比を微妙に変更すること
が可能となり、より一層理想に近い容積比を実現するこ
とができる。 （第４実施例）第４実施例の構成を図１０を用いて説明
する。第４実施例の特徴は、フロントハウジング２、リ
アハウジング４内の吸入室４２（４０）と中間圧室４６
（４４）の間及び中間圧室４６（４４）と吐出室５０
（４８）の間に、それぞれ断熱材８０、８１、８２、８
３、８４を加えた点である。この断熱材８０〜８４によ
り各室内の冷媒相互間での熱交換を抑制して、Ｃ．Ｏ．
Ｐ向上効果の低下を防ぐことができる。この断熱材８０
〜８４は、フロントハウジング２、リアハウジング４が
アルミニュウム等の熱伝導性の高い金属製であるのに対
して、樹脂等の熱伝導性の低い材質で形成されている。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明圧縮機を適用したガスインジェクション
サイクルを示すサイクル図である。

【図２】本発明の第１実施例の圧縮機を示す断面図であ
る。

【図３】図２のＡ−Ａ断面図である。

【図４】図１のガスインジェクションサイクルの作動を
示すモリエル線図である。

【図５】通常サイクルとガスインジェクションサイクル
の成績係数を比較して示すモリエル線図である。

【図６】本発明の第２実施例の圧縮機を示す断面図であ
る。

【図７】本発明圧縮機において、第１・第２作動室の容
積比と成績係数との関係を示すグラフである。

【図８】本発明の第３実施例の圧縮機を示す断面図であ
る。

【図９】図８のＢ−Ｂ断面図である。

【図１０】本発明の第４実施例の圧縮機を示す断面図で
ある。

【符号の説明】

１００……圧縮機、１００ａ（５２ａ）……第１作動
室、１００ｂ（５２ｂ）……第２作動室、１００ｃ（４
４、４６）……中間圧力室、１００ｆ（３８）……ガス
インジェクションポート、６、８……シリンダブロッ
ク、１０……駆動軸、１２……斜板、１４ａ、１４ｂ…
…ピストン、５６ａ、５６ｂ、５８ａ、５８ｂ……シリ
ンダ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松田 三起夫 愛知県西尾市下羽角町岩谷14番地 株式 会社日本自動車部品総合研究所内 (56)参考文献 特開 昭58−96956（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−45007（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−94470（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−164042（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−221480（ＪＰ，Ａ) 実開 昭48−56608（ＪＰ，Ｕ) 実開 平２−28049（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭57−33287（ＪＰ，Ｕ) 川平睦義，密閉形冷凍機，社団法人日 本冷凍協会，1993年 ４月30日，第２ 刷，ｐ．18 (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F04B 27/10 F04B 39/06 F25B 1/00 311

Claims (5)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 複数のシリンダが設けられたシリンダブ
   ロックと、 前記シリンダに挿入された複数のピストンと、 前記複数のピストンを往復運動させるための斜板機構
   と、 この斜板機構と一体に回転するように構成され、前記シ
   リンダブロック内に回転可能に保持されている駆動軸
   と、 前記シリンダブロック内に前記シリンダと前記ピストン
   によって形成される第１作動室と、 前記シリンダブロック内に前記シリンダと前記ピストン
   によって形成される第２作動室と、 前記第１作動室の吐出側と前記第２作動室の吸入側との
   間に接続され、前記シリンダブロックと一体に構成され
   ている中間圧力室とを備え、 前記中間圧力室には冷凍サイクルの中間圧力の気体冷媒
   を導入するガスインジェクションポートが開口してお
   り、 前記シリンダブロックにおける前記ピストンの往復運動
   方向の端部にハウジングが配置され、 このハウジング内に前記第１作動室に冷媒を吸入させる
   吸入室、前記中間圧力室、および前記第２作動室から冷
   媒が吐出される吐出室が形成されている ことを特徴とす
   る斜板型圧縮機。
2. 【請求項２】 前記ピストンが軸方向の前後両側にピス
   トンを有する双頭ピストンとして構成されており、 前記双頭ピストンの少なくとも１つが軸方向の前後両側
   に前記第２作動室を形成するように構成されていること
   を特徴とする請求項１記載の斜板型圧縮機。
3. 【請求項３】 前記第２作動室を形成する前記ピストン
   が前記第１作動室を構成する前記ピストンと径が異なる
   ことを特徴とする請求項１または２に記載の斜板型圧縮
   機。
4. 【請求項４】 前記吸入室と前記中間圧力室との間、お
   よび前記吐出室と前記中間圧力室との間の少なくとも一
   方に断熱材が介在されていることを特徴とする請求項１
   ないし３のいずれか１つに記載の斜板型圧縮機。
5. 【請求項５】 請求項１ないし４のいずれか１つに記載
   の斜板型圧縮機と、前記第２作動室から吐出された気体
   冷媒が導入され、この気体冷媒を冷却して液化する凝縮
   器と、 前記凝縮器で液化した液体冷媒を減圧する第１減圧手段
   と、 前記第１減圧手段で減圧された気液２相冷媒を液体冷媒
   と気体冷媒とに分離する気液分離器と、 前記気液分離器で分離された液体冷媒を減圧する第２減
   圧手段と、 前記第２減圧手段で減圧された気液２相冷媒を蒸発させ
   る蒸発器と、 前記気液分離器で分離された気体冷媒を前記ガスインジ
   ェクションポートに導入するインジェクション用通路
   と、 前記蒸発器の出口側を前記第１作動室の吸入ポートに連
   通する吸入側通路とを具備することを特徴とする冷凍サ
   イクル。