JP3473711B2 - ポリエステル系ワディング材とその製法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、優れたクッション性と
耐熱耐久性及び振動吸収性とを有し、リサイクルが可能
なワディング材とその製法に関する。

【０００２】

【従来の技術】現在、ソフトなタッチと高度の耐へたり
性が要求されるクッション材のワディング層には、高発
泡したソフトウレタンが用いられている。

【０００３】しかしながら、発泡ウレタンは、ソフトな
タッチを持ち、耐久性は極めて良好だが、透湿透水性に
劣り蓄熱性があるため蒸れやすく、かつ、熱可塑性では
無いためリサイクルが困難となり焼却される場合、焼却
炉の損傷が大きく、かつ、有毒ガス除去に経費が掛か
る。このため埋め立てされることが多くなったが、地盤
の安定化が困難なため埋め立て場所が限定され経費も高
くなっていく問題がある。また、成形加工性は優れるが
製造中に使用される薬品の公害問題などもある。蒸れの
改良法として特開昭６３−７７４８２号公報等が提案さ
れているが不充分なものである。

【０００４】蒸れを改良でき、リサイクルが可能で、火
災時、有毒な燃焼ガス発生が少ないワディング層機能を
兼ねたクッション材としては、熱接着繊維を接着剤にし
たポリエステル硬綿を用いたものが、例えば特開平５−
２０８４７０号公報、特開平５−２２０２７８号公報、
特開平５−２４７８１５号公報、特開平５−２６９２６
４号公報、特開平５−３２９９３７号公報等が提案され
ているが、用いている熱接着繊維の接着成分が脆い非晶
性のポリマ−を用いるため接着部分が脆く、使用中に接
着部分が簡単に破壊されて形態や弾力性が低下するなど
の耐久性に劣る問題がある。改良法として、交絡処理す
る方法が特開平４−２４５９６５号公報等で提案されて
いるが、接着部分の脆さは解決されず弾力性の低下が大
きい問題がある。また、接着部分が変形しにくくソフト
なクッション性を付与しにくい問題もある。耐久性を改
良する方法として、接着部分を柔らかい、且つある程度
変形しても回復するポリエステルエラストマ−を用い、
芯成分に非弾性ポリエステルを用いた熱接着繊維を用い
たポリエステル硬綿で成形したクッション材がＷＯ−９
１／１９０３２号公報、特開平５−１６３６５４号公
報、特開平５−３３７２５８号公報等で提案されてい
る。ＷＯ−９１／１９０３２号公報のポリエステル硬綿
はエラストマ−に非晶性成分を含有しており、熱接着部
分の形成を良くしてアメーバー状の接着部を形成してい
るが塑性変形しやいため、及び芯成分が非弾性ポリエス
テルのため、耐へたり性が不充分である。これらの改良
法として、特開平５−１６３６５４号公報にシ−ス成分
にイソフタル酸を含有するポリエステルエラストマ−、
コア成分に非弾性ポリエステルを用いた熱接着複合繊維
のみからなる構造体が提案されているが上述の理由で耐
へたり性は未だ不充分で、高度の耐久性が要求されるワ
ディングに使用するには問題がある。他方、特開平５−
３３７２５８号公報では、エラストマ−に非晶性成分を
含有しないため、耐久性は改善され、アニ−リングで更
に耐熱耐久性を向上させているが、非エラストマ−成分
を含有するので、発泡ポリウレタンに比較して未だ耐久
性は不充分である。また、母材繊維にシリコ−ン油剤を
付与して風合いを改良する方法が特開昭６３−１５８０
９４号公報で提案されているが耐久性の改良は望むべく
もなく、高度の耐久性を要求されるワディング層として
使用することは困難である。

【０００５】土木工事用に使用する熱可塑性のオレフィ
ン網状体が特開昭４７−４４８３９号公報に開示されて
いる。が、素材がオレフィンのためタッチ風合いが固
く、耐久性が著しく劣りワディング層には使用ができな
いものである。また、特開平１−２０７４６２号公報で
は、塩化ビニ−ル製のフロアマットの開示があるが、室
温での圧縮回復性が悪く、硬いマットのためワディング
材に使用できない。なお、網状構造体は難燃性や振動減
衰、及び、成形加工に関する配慮が全くなされていな
い。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】上記問題点を解決し、
振動を遮断し、耐熱耐久性、形態保持性、クッション性
の優れた蒸れ難い、燃焼ガスの毒性指数が低く安全性の
高い、リサイクルも容易なクッション材用ワディング材
とその製法を提供することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の手段、即ち、本発明は、繊度が１００〜５０００デニ
−ルのポリエステル系熱可塑性弾性樹脂からなる連続し
た線条を曲がりくねらせループを形成し、該ループを互
いに接触させて接触部の大部分を融着させた３次元立体
構造の網状体であり、表面の線条は折り曲げられて熱接
着して表面が実質的にフラット化されており、見掛け密
度が０．０１〜０．２ｇ／cm³ 、厚みが３〜２０mmであ
ることを特徴とするポリエステル系ワディング材、特に
連続したソフトセグメント含有量が４０〜８０重量％で
あるポリエステル系熱可塑性弾性樹脂からなるワディン
グ材、連続した線条が燐含有量（Ｂｐｐｍ）とソフトセ
グメント量（Ａｐｐｍ）との関係が６０Ａ＋２００≧Ｂ
を満足するように構成されているポリエステル系熱可塑
性弾性樹脂からなるワディング材、乾熱７０℃中で、１
０％歪み付与２２時間放置後の回復率が６５％以上であ
るワディング材、連続した線条の熱可塑性弾性樹脂から
なる成分を示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室温
以上融点以下の温度に吸熱ピークを持つワディング材で
あり、更に複数のオリフィスを持つ多列ノズルよりソフ
トセグメント含有量が４０〜８０重量％であるポリエス
テル系熱可塑性弾性樹脂を各ノズルオリフィスに分配
し、該ポリエステル系熱可塑性弾性樹脂の融点より２０
〜８０℃高い溶融温度で該ノズルより下方に向けて吐出
させ、溶融状態でループを形成し互いに接触させて融着
させて三次元網状構造を形成し、引取り装置で挟み込み
３〜２０mmの厚みに規制して、次いで冷却槽で冷却する
ことを特徴とするポリエステル系ワディング材の製法で
あり、特にソフトセグメント量（Ａｐｐｍ）と燐含有量
（Ｂｐｐｍ）との関係が６０Ａ＋２００≧Ｂを満足する
ポリエステル系熱可塑性弾性樹脂を溶融押し出しする請
求項６記載のポリエステル系ワディング材の製法、三次
元網状構造を形成後、該ポリエステル系熱可塑性弾性樹
脂のガラス転移点温度以上、融点より１０℃以上低い温
度でアニ−リングするワディング材の製法である。

【０００８】本発明におけるポリエステル系熱可塑性弾
性樹脂とは、ハ−ドセグメントがポリエステルで、ソフ
トセグメントとして分子量３００〜５０００のポリエ−
テル系グリコ−ル、ポリエステル系グリコ−ル、ポリカ
−ボネ−ト系グリコ−ルまたは長鎖の炭化水素末端をカ
ルボン酸または水酸基にしたオレフィン系化合物等をブ
ロック共重合したポリエステル系エラストマ−が挙げら
れる。熱可塑性弾性樹脂とすることで、再溶融により再
生が可能となるため、リサイクルが容易となる。例え
ば、熱可塑性ポリエステルをハ−ドセグメントとし、ポ
リアルキレンジオ−ルをソフトセグメントとするポリエ
ステルエ−テルブロック共重合体、または、脂肪族ポリ
エステルをソフトセグメントとするポリエステルエステ
ルブロック共重合体が例示できる。ポリエステルエ−テ
ルブロック共重合体のより具体的な事例としては、テレ
フタル酸、イソフタル酸、ナフタレン２・６ジカルボン
酸、ナフタレン２・７ジカルボン酸、ジフェニル４・
４’ジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸、１・４シク
ロヘキサンジカルボン酸等の脂環族ジカルボン酸、琥珀
酸、アジピン酸、セバチン酸ダイマ−酸等の脂肪族ジカ
ルボン酸または、これらのエステル形成性誘導体などか
ら選ばれたジカルボン酸の少なくとも１種と、１・４ブ
タンジオ−ル、エチレングリコ−ル、トリメチレングリ
コ−ル、テトレメチレングリコ−ル、ペンタメチレング
リコ−ル、ヘキサメチレングリコ−ル等の脂肪族ジオ−
ル、１・１シクロヘキサンジメタノ−ル、１・４シクロ
ヘキサンジメタノ−ル等の脂環族ジオ−ル、またはこれ
らのエステル形成性誘導体などから選ばれたジオ−ル成
分の少なくとも１種、および平均分子量が約３００〜５
０００のポリエチレングリコ−ル、ポリプロピレングリ
コ−ル、ポリテトラメチレングリコ−ル、エチレンオキ
シド−プロピレンオキシド共重合体等のポリアルキレン
ジオ−ルのうち少なくとも１種から構成される三元ブロ
ック共重合体である。ポリエステルエステルブロック共
重合体としては、上記ジカルボン酸とジオ−ル及び平均
分子量が約３００〜５０００のポリラクトン等のポリエ
ステルジオ−ルのうち少なくとも各１種から構成される
三元ブロック共重合体である。熱接着性、耐加水分解
性、伸縮性、耐熱性等を考慮すると、ジカルボン酸とし
てはテレフタル酸、または、及びナフタレン２・６ジカ
ルボン酸、ジオ−ル成分としては１・４ブタンジオ−
ル、ポリアルキレンジオ−ルとしてはポリテトラメチレ
ングリコ−ルの３元ブロック共重合体または、ポリエス
テルジオ−ルとしてポリラクトンの３元ブロック共重合
体が特に好ましい。特殊な例では、ポリシロキサン系の
ソフトセグメントを導入したものも使うこたができる。
また、上記エラストマ−に非エラストマ−成分をブレン
ドされたもの、共重合したもの、ポリオレフィン系成分
をソフトセグメントにしたもの等も本発明の熱可塑性弾
性樹脂に包含される。なお、本発明のポリエステル系熱
可塑性弾性樹脂の融点は耐熱耐久性が保持できる１４０
℃以上が好ましく、１６０℃以上のものを用いると耐熱
耐久性が向上するのでより好ましい。なお、本発明の網
状体は難燃性を付与するため燐系化合物を含有させるた
め、熱安定性が難燃剤を含有しないものよりやや劣るの
で必要に応じ、抗酸化剤等を添加して耐熱性や耐久性を
向上させるのが特に好ましい。抗酸化剤は、好ましくは
ヒンダ−ド系抗酸化剤としては、ヒンダ−ドフェノ−ル
系とヒンダ−ドアミン系があり、窒素を含有しないヒン
ダ−ドフェノ−ル系抗酸化剤を１％〜５％添加して熱分
解を抑制すると燃焼時の致死量が少ない有毒ガスの発生
を抑えられるので特に好ましい。本発明の目的である振
動や応力の吸収機能をもたせる成分を構成する熱可塑性
弾性樹脂のソフトセグメント含有量は好ましくは１５重
量％以上、より好ましくは３０重量％以上であり、耐熱
耐へたり性からは８０重量％以下が好ましく、より好ま
しくは７０重量％以下である。即ち、本発明の弾性網状
体の振動や応力の吸収機能をもたせる成分のソフトセグ
メント含有量は好ましくは１５重量％以上８０重量％以
下であり、より好ましくは３０重量％以上７０重量％以
下である。

【０００９】本発明のワディング材は難燃性を有するの
が好ましく、特に燐含有組成物がハロゲン系組成物より
より好ましい。難燃性を有する網状体はポリエステル系
熱可塑性弾性樹脂中に燐含有量（Ｂｐｐｍ）がソフトセ
グメント含有量（Ａ重量％）に対し、６０Ａ＋２００以
上を満足しない場合は難燃性が劣り、１０００００ｐｐ
ｍを越えると可塑化効果による塑性変形が大きくなり熱
可塑性弾性樹脂の耐熱性が劣るので、６０Ａ＋２００≦
Ｂ≦１０００００の関係を満足するのが好ましい。より
好ましい燐含有量（Ｂｐｐｍ）はソフトセグメント含有
量（Ａ重量％）に対し、３０Ａ＋１８００≦Ｂ≦１００
０００であり、更に好ましい燐含有量（Ｂｐｐｍ）はソ
フトセグメント含有量（Ａ重量％）に対し、１６Ａ＋２
６００≦Ｂ≦５００００である。難燃性は多量のハロゲ
ン化物と無機物を添加して高度の難燃性を付与する方法
があるが、燃焼時に致死量の少ない有毒なハロゲンガス
を多量に発生し、火災時の中毒の問題があり、焼却時に
は、焼却炉の損傷が大きくなる問題がある。本発明で
は、ハロゲン化物の含有量は少なくとも１重量％以下が
好ましく、より好ましくは、ハロゲン化物の含有量は
０．５重量％以下、最も好ましくはハロゲン化物を含有
しないものである。本発明の好ましい燐系難燃剤とし
て、熱可塑性弾性樹脂に後工程で、例えば、トリス（２
・４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）フスファイト等の燐系
化合物を添加して難燃性を付与することができる。その
他、難燃性を付与できる難燃剤としては、各種燐酸エス
テル、亜燐酸エステル、ホスホン酸エステル（必要に応
じハロゲン元素を含有する上記燐酸エステル類）、もし
くはこれら燐化合物から誘導される重合物が例示でき
る。本発明は、ポリエステル系熱可塑性弾性樹脂中に各
種改質剤、添加剤、着色剤等を必要に応じて添加でき
る。本発明の網状体は、好ましくは難燃性を付与するた
めに燐を含有させており、この理由は、上記している如
く、安全性の観点から、火災時に発生するシアンガス、
ハロゲンガス等の致死量の少ない有毒ガスをできるだけ
少なくすることにある。このため、本発明での好ましい
難燃性網状体の燃焼ガスの毒性指数は好ましくは６以
下、より好ましくは５．５以下である。また、側地やク
ッション層にポリエステルを使用される場合、分別せず
に再生リサイクルができる。

【００１０】本発明での網状体を構成するポリエステル
系熱可塑性弾性樹脂からなる線条は、示差走査型熱量計
にて測定した融解曲線において、融点以下に吸熱ピ−ク
を有するのが好ましい。融点以下に吸熱ピ−クを有する
ものは、耐熱耐へたり性が吸熱ピ−クを有しないものよ
り著しく向上する。好ましくは、ハ−ドセグメントの酸
成分に剛直性のあるテレフタル酸やナフタレン２・６ジ
カルボン酸などを９０モル％以上含有するもの、より好
ましくはテレフタル酸やナフタレン２・６ジカルボン酸
の含有量は９５モル％以上、特に好ましくは１００モル
％とグリコ−ル成分をエステル交換後、必要な重合度ま
で重合し、次いで、ポリアルキレンジオ−ルとして、好
ましくは平均分子量が５００以上５０００以下、特に好
ましくは１０００以上３０００以下のポリテトラメチレ
ングリコ−ルを１５重量％以上７０重量％以下、より好
ましくは３０重量％以上６０重量％以下共重合量させた
場合、ハ−ドセグメントの酸成分に剛直性のあるテレフ
タル酸やナフタレン２・６ジカルボン酸の含有量が多い
とハ−ドセグメントの結晶性が向上し、塑性変形しにく
く、かつ、耐熱抗へたり性が向上するが、溶融熱接着後
更に融点より少なくとも１０℃以上低い温度でアニ−リ
ング処理するとより耐熱抗へたり性が向上する。圧縮歪
みを付与してからアニ−リングすると更に耐熱抗へたり
性が向上する。このような処理をした網状構造体の線条
を示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室温以上融点
以下の温度で吸熱ピークをより明確に発現する。なおア
ニ−リングしない場合は融解曲線に室温以上融点以下に
吸熱ピ−クを発現しない。このことから類推するに、ア
ニ−リングにより、ハ−ドセグメントが再配列され、疑
似結晶化様の架橋点が形成され、耐熱抗へたり性が向上
しているのではないかとも考えられる。（この処理を疑
似結晶化処理と定義する）

【００１１】本発明は、繊度が１００デニ−ルから５０
００デニ−ルのポリエステル系熱可塑性弾性樹脂からな
る連続した線条を曲がりくねらせ互いに接触させて該接
触部の大部分が融着した３次元立体構造の網状体を形成
し、且つ、表面の線条が折り曲げられて熱接着して表面
が実質的にフラット化された、見掛け密度が０．０１ｇ
／cm³ から０．２ｇ／cm³ 、厚みが３mmから２０mmのワ
ディング材である。本発明のワディング材はポリエステ
ル系熱可塑性弾性樹脂からなる連続した線条が接触部の
大部分が融着した３次元立体構造体を形成し融着一体化
され、表面が実質的にフラット化されており、外部から
与えられた振動を熱可塑性弾性樹脂の振動吸収機能で大
部分の振動を吸収減衰し、局部的に大きい変形応力を与
えられた場合でも表面が実質的にフラット化され接触部
の大部分が融着しており、網状体の面で変形応力を受け
止め変形応力を分散させ、伸縮性の良好なポリエステル
系熱可塑性弾性樹脂からなる線条が３次元立体構造体を
形成し融着一体化されているので、容易に構造体全体が
変形してエネルギ−変換により変形応力を吸収し、変形
応力が解除されると熱可塑性弾性樹脂のゴム弾性で容易
に元の形態に回復する機能があるので耐へたり性が良好
である。公知の非弾性樹脂のみからなる線条で構成した
網状体では、ゴム弾性を持たないので圧縮変形により塑
性変形を生じて回復しなくなり耐久性が劣る。網状体の
表面が実質的にフラット化されてない場合、表面に局部
的な外力が掛かると、表面の線条及び接着点部分までに
選択的に応力集中が発生する場合があり、このような外
力に対しては応力集中による疲労が発生して耐へたり性
が低下する場合がある。なお、該線条が熱可塑性弾性樹
脂からなる場合は３次元構造部分で構造全体が変形する
ので応力集中は緩和されるが、非弾性樹脂では、そのま
ま応力が接着点に集中して構造破壊を生じ回復しなくな
る。更には、表面が実質的にフラット化されてなく凸凹
があると座った時臀部に異物感を与えるため座り心地が
悪くなり好ましくない。なお、線状が連続していない場
合は、接着点が応力の伝達点となるため接着点に著しい
応力集中が起こり構造破壊を生じ前記従来技術にも例示
した特開昭６０−１１３５２号公報、特開昭６１−１３
７７３２号公報、ＷＯ９１−１９０３２号公報等に開示
された構造体の如く耐熱耐久性が劣り好ましくない。融
着していない場合は、形態保持が出来ず、構造体が一体
で変形しないため、応力集中による疲労現象が起こり耐
久性が劣ると同時に、形態が変形して体型保持ができな
くなるので好ましくない。本発明のより好ましい融着の
程度は、線条が接触している部分の大半が融着した状態
であり、もっとも好ましくは接触部分が全て融着した状
態である。なお、クッション材の機能は、クッション層
は基本の繊度を太くして少し硬くして体型保持を受け持
つ層と振動減衰性の良い成分で密度を少し高くした振動
吸収して振動を遮断する層で構成し、表面のワディング
層はやや繊度を細くし構成線条本数を多くした少し柔ら
かな層として適度の沈み込みにより快適な臀部のタッチ
を与えて臀部の圧力分布を均一分散化させると共にクッ
ション層で吸収できなかった振動を吸収して人体の共振
部分の振動を遮断する層が一体化されることで、応力や
振動を一体で変形し吸収させ座り心地を向上させること
ができる。かくして、振動吸収性と弾性回復性の良いポ
リエステル系熱可塑性弾性樹脂からなる連続した線条が
接触部の大部分が融着した３次元立体構造の網状体を形
成し融着一体化され表面が実質的にフラット化されたワ
ディング層を構成する線条の繊度は、１００デニ−ル以
上、５０００デニ−ル以下及び見掛け密度が０．０１ｇ
／cm³以上０．２０ｇ／cm³ とすることで、適度のソフ
トさと適度の沈み込みによる臀部形状に添う快適な臀部
保持性が満足できる。繊度が１００デニ−ル未満では柔
らか過ぎて沈み込みが大きくなるので好ましく、５００
０デニ−ル以上では固く感じるので好ましくない。ま
た、見掛け密度は０．０１ｇ／cm³ 未満では抗圧縮性が
低下して沈み込みが大きくなり好ましくなく、０．２０
ｇ／cm³ を越えると抗圧縮性が強くなり適度の沈み込み
が抑制され好ましくない。好ましくは、繊度が３００デ
ニ−ルから４０００デニ−ルで、見掛け密度が０．０３
ｇ／cm³ から０．１０ｇ／cm³ であり、より好ましく
は、繊度が５００デニ−ルから３０００デニ−ルで、見
掛け密度が０．０４ｇ／cm³ から０．０８ｇ／cm³ であ
る。本発明ワディング材の厚みは厚みが２mm未満では変
形による応力吸収機能と応力分散機能が低下するので好
ましくない。他方、２０mmを越える厚みでは、柔らかい
ワディング層のため、沈み込みが大きくなり床つき感が
増大するので好ましくない。適度の沈み込みによる臀部
支持性が付与できる厚みは力の分散をする面機能と振動
や変形応力吸収機能が発現できる厚みとして３mmから２
０mmであり、好ましくは５mmから１５mmであり、より好
ましくは８mmから１２mmである。

【００１２】本発明のワディング材の線条の断面形状は
特には限定されないが、回復性の良好なソフトセグメン
トが４０重量％以上８０重量％の柔らかいポリエステル
系熱可塑性弾性樹脂を使用するので、中空断面や異形断
面にすることで好ましい抗圧縮性（反発力）やタッチを
付与することができるので特に好ましい。抗圧縮性は繊
度や用いる素材のモジュラスにより調整して、繊度を細
くしたり、柔らかい素材では中空率や異形度を高くし初
期圧縮応力の勾配を調整できるし、繊度をやや太くした
り、ややモジュラスの高い素材では中空率や異形度を低
くして座り心地が良好な抗圧縮性を付与する。中空断面
や異形断面の他の効果として中空率や異形度を高くする
ことで、同一の抗圧縮性を付与した場合、より軽量化が
可能となり、自動車等の座席に用いると省エネルギ−化
ができる。好ましい抗圧縮性（反発力）やタッチを付与
することができる他の好ましい方法として、線条を複合
構造とする方法がある。複合構造としては、シ−スコア
構造またはサイドバイサイド構造及びそれらの組合せ構
造などが挙げられる。が、特にはクッション層が大変形
してもエネルギ−変換できない振動や変形応力をエネル
ギ−変換して回復できる立体３次元構造とするために線
状の表面の５０％以上をソフトセグメント含有量が６０
重量％以上の柔らかい熱可塑性弾性樹脂が占めるシ−ス
コア構造またはサイドバイサイド構造及びそれらの組合
せ構造などが挙げられる。すなわち、シ−スコア構造で
はシ−ス成分は振動や変形応力をエネルギ−変換が容易
なソフトセグメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂と
し、コア成分は抗圧縮性を示すソフトセグメント含有量
が３０重量％から５０重量％と少ないポリエステル系可
塑性弾性樹脂で構成し、適度の沈み込みによる臀部への
快適なタッチを与えることができる。サイドバイサイド
構造では振動や変形応力をエネルギ−変換が容易なソフ
トセグメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の溶融粘度
をソフトセグメント含有量が少ない抗圧縮性を示す熱可
塑性弾性樹脂の溶融粘度より低くして線状の表面を占め
るソフトセグメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の割
合を多くした構造（比喩的には偏芯シ−ス・コア構造の
シ−スに熱可塑性弾性樹脂を配した様な構造）として線
状の表面を占めるソフトセグメント含有量が多い熱可塑
性弾性樹脂の割合を８０％以上としたものが特に好まし
く、最も好ましくは線状の表面を占めるソフトセグメン
ト含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の割合を１００％とし
たシ−スコアである。ソフトセグメント含有量が多い熱
可塑性弾性樹脂の線状の表面を占める割合が多くなる
と、溶融して融着するときの流動性が高いので接着が強
固になる効果があり、構造が一体で変形する場合、接着
点の応力集中に対する耐疲労性が向上し、耐熱性や耐久
性がより向上する。

【００１３】ポリエステル系熱可塑性弾性樹脂からなる
線条で構成されたワディング材は実質的に表面がフラッ
ト化されて、接触部の大部分が融着して、両面が実質的
にフラット化されているので、他の網状体、不織布、編
織物、硬綿、フイルム、発泡体、金属等の被熱接着体と
を接着するのに、他の熱接着成分（熱接着不織布、熱接
着繊維、熱接着フィルム、熱接着レジン等）や接着剤等
を用いて一体積層構造体化し、車両用座席、船舶用座
席、車両用、船舶用、病院用等の業務用及び家庭用ベッ
ト、家具用椅子、事務用椅子、布団類等の製品を得る場
合、被接着体面との接触面積を広くできるので、接着面
積が広くなり強固に接着した接着耐久性も良好な製品を
得ることができる。この場合、難燃性の被熱接着体を用
いると難燃性の一体積層構造体を得ることができるの
で、本発明では特に好ましい実施形態である。なお、難
燃性網状体形成段階から製品化される任意の段階で上述
の疑似結晶化処理を施すことにより、構造体中の熱可塑
性弾性樹脂からなる線条を示差走査型熱量計で測定した
融解曲線に室温以上融点以下の温度に吸熱ピークを持つ
ようにすると製品の耐熱耐久性が格段に向上するのでよ
り好ましい。本発明の網状体の線条を複合構造とした場
合、好ましい熱接着機能も付与できる。例えば、シ−ス
コア構造ではシ−ス成分の振動や変形応力をエネルギ−
変換が容易なソフトセグメント含有量が多い熱可塑性弾
性樹脂を熱接着成分とし、コア成分の抗圧縮性を示すソ
フトセグメント含有量が少ない熱可塑性弾性樹脂を網状
形態の保持機能をもたせるための高融点成分とする構成
で、熱接着成分の融点を高融点樹脂の融点より１０℃以
上低くしたものを用いることにより熱接着層の機能も付
与できる。また、本発明の難燃性補強網状体の表面層を
振動や変形応力をエネルギ−変換が容易なソフトセグメ
ント含有量が多い低融点の熱可塑性弾性樹脂を熱接着成
分とし積層することでも好ましい熱接着機能を付与でき
る。熱接着機能を発現させるに好ましい網状体中の線条
を形成する熱接着成分の融点は高融点成分の融点より１
５℃から５０℃低い融点であり、より好ましくは２０℃
から４０℃低い融点である。熱接着機能を持つ本発明の
ワディング材網状体は実質的に表面がフラット化され
て、接触部の大部分が融着していることで、網状体、不
織布、編織物、硬綿、フイルム、発泡体、金属等の被熱
接着体面との接触面積を広くできるので、熱接着面積が
広くなり、強固に熱接着した新たな成形体及び車両用座
席、船舶用座席、車両用、船舶用、病院用等の業務用及
び家庭用ベット、家具用椅子、事務用椅子、布団類にな
った製品を得ることができる。なお、新たな成形体及び
製品が製品化されるまでの任意の段階で疑似結晶化処理
を施すことにより、構造体中の熱可塑性弾性樹脂からな
る線条を示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室温以
上融点以下の温度に吸熱ピークを持つようにすると製品
の耐熱耐久性が格段に向上したものを提供できるのでよ
り好ましい。熱接着時に被接着体を伸張した状態で接着
すると、被接着体は接着層のゴム弾性で伸張された状態
が緩和しないので張りのある、皺になりにくい成形体と
することもできる。

【００１４】次に本発明の製法を述べる。本発明の製法
は、複数のオリフィスを持つ多列ノズルより、好ましく
は、平均のソフトセグメント量含有量が４０重量％以上
８０重量％でソフトセグメント量含有量（Ａ重量％）と
燐含有量（Ｂｐｐｍ）が６０Ａ＋２００≦Ｂ≦１０００
００の関係を満足するポリエステル系熱可塑性弾性樹脂
を各ノズルオリフィスに分配し、該熱可塑性樹脂の融点
より２０℃以上、８０℃未満高い溶融温度で、該ノズル
より下方に向けて吐出させ、溶融状態で互いに接触させ
て融着させ３次元構造を形成しつつ、引取り装置で挟み
込み、厚みが３mmから２０mmに圧縮しつつ冷却槽で冷却
せしめる網状体からなるワディング材の製法である。本
発明では、前記の如く、燐化合物を重合後に添加して混
合練り込みする方法ができる。混合練り込みは二軸混練
押出機又はダルメ−ジ、ピン等の混練機能をもつ単軸押
出機を用い、溶融押し出し前に行う場合と、溶融押し出
し時に行う場合を選択できる。難燃剤の定量供給が出来
れば溶融押し出し時に混練するのが最も安価な方法とな
る。固体状の難燃剤は樹脂と共に乾燥混合して偏析しな
いように押出機に供給すれば簡単であるが、液状の難燃
剤は樹脂を混練押出機に定量供給しつつ別途に液状の難
燃剤も定量供給しつつ混練する方法を取るのが最も望ま
しい。例えば、二軸混練押出機のベント穴から液状難燃
剤を定量供給する方法等が例示できる。このような方法
でソフトセグメント量（Ａ重量％）と燐含有量（Ｂｐｐ
ｍ）が６０Ａ＋２００≦Ｂ≦１０００００の関係を満足
する燐含有量を熱可塑弾性樹脂に添加して、次いで溶融
押出しして網状体を形成する。溶融した燐含有熱可塑弾
性樹脂は複数のオリフィスを持つ多列ノズルに供給し、
オリフィスより下方へ吐出する。この時の溶融温度は、
熱可塑性弾性樹脂の融点より２０℃〜８０℃高い温度で
ある。熱可塑性弾性樹脂の融点より８０℃を越える高い
溶融温度にすると熱分解が著しくなり熱可塑性弾性樹脂
のゴム弾性特性が低下するので好ましくない。他方、熱
可塑性弾性樹脂の融点より１０℃以上高くしないとメル
トフラクチャ−を発生し正常な線条形成が出来なくな
り、また、吐出後ル−プ形成しつつ接触させ融着させる
際、線条の温度が低下して線条同士が融着しなくなり接
着が不充分な網状体となる場合があり好ましくない。し
かして、本発明では、溶融状態の線状を互いに接触させ
て融着させ３次元構造を形成しつつ、好ましい溶融温度
は融点より２５℃から６０℃高い温度、より好ましくは
融点より３０℃から４０℃高い温度である。オリフィス
の形状は特に限定されないが、中空断面（例えば三角中
空、丸型中空、突起つきの中空等となるよう形状）及
び、又は異形断面（例えば三角形、Ｙ型、星型等の断面
二次モ−メントが高くなる形状）とすることで前記効果
以外に溶融状態の吐出線条が形成する３次元構造が流動
緩和し難くし、逆に接触点での流動時間を長く保持して
接着点を強固にできるので特に好ましい。特開平１−２
０７５号公報に記載の接着のための加熱をする場合、３
次元構造が緩和し易くなり平面的構造化し、３次元立体
構造化が困難となるので好ましくない。網状体の特性向
上効果としては、見掛けの嵩を高くでき軽量化になり、
また抗圧縮性が向上し、弾発性も改良できへたり難くな
る。中空断面では中空率が８０％を越えると断面が潰れ
易くなるので、好ましくは軽量化の効果が発現できる１
０％以上７０％以下、より好ましくは２０％以上６０％
以下である。オリフィスの孔間ピッチは線状が形成する
ル−プが充分接触できるピッチとする必要がある。ワデ
ィング材は緻密な構造にするのが好ましいので孔間ピッ
チを短くし、好ましくは２mm〜１０mm、より好ましくは
３mm〜１０mmである。次いで、該ノズルより下方に向け
て吐出させ、ル−プを形成させつつ溶融状態で互いに接
触させて融着させ３次元構造を形成しつつ、冷却媒体上
に設置した間隔が調整可能な一対の引取りコンベアで網
状構造体両面を引取りネットで挟み込み、厚みが３mmか
ら２０mmとなるように幅規制しつつ網状体の表面の溶融
状態の曲がりくねった吐出線条を４５°以上折り曲げて
変形させて表面をフラット化すると同時に曲げられてい
ない吐出線条との接触点を接着して構造を形成後、連続
して冷却媒体（通常は室温の水を用いるのが冷却速度を
早くでき、コスト面でも安くなるので好ましい）で急冷
して本発明の３次元立体網状構造の網状体化したワディ
ング材を得る。ノズル面と引取り点の距離は少なくとも
４０cm以下にすることで吐出線条が冷却され接触部が融
着しなくなることを防ぐのが好ましい。吐出線条の吐出
量５ｇ／分孔未満と少ない場合は５cm〜２０cmが好まし
い。次いで水切り乾燥するが冷却媒体中に界面活性剤等
を添加すると、水切りや乾燥がしにくくなったり、熱可
塑性弾性樹脂が膨潤することもあり好ましくない。尚、
ノズル面と樹脂を固化させる冷却媒体上に設置した引取
りコンベアとの距離、樹脂の溶融粘度、オリフィスの孔
径と吐出量などにより所望のループ径や線径をきめられ
る。溶融状態の吐出線条を挟み込み停留させることで互
いに接触した部分を融着させつつ連続して冷却媒体中に
引込み固化させ網状構造体を形成する時、コンベア速度
も速すぎると、接触点の形成が不充分になったり、融着
点が充分に形成されるまでに冷却され、接触部の融着が
不充分になる場合がある。また、速度が遅過ぎると溶融
物が滞留し過ぎ、密度が高くなるので、所望の見掛け密
度に適したコンベア速度を設定する必要がある。本発明
の好ましい方法としては、連続して、又は一旦冷却後、
一体成形して製品化に至る任意の工程でポリエステル系
熱可塑性弾性樹脂の融点より少なくとも１０℃以下の温
度でアニ−リングよる疑似結晶化処理を行うのがより好
ましい製法である。疑似結晶化処理温度は、少なくとも
融点（Ｔｍ）より１０℃以上低く、Ｔａｎδのα分散立
ち上がり温度（Ｔαｃｒ）以上で行う。この処理で、融
点以下に吸熱ピ−クを持ち、疑似結晶化処理しないもの
（吸熱ピ−クを有しないもの）より耐熱耐へたり性が著
しく向上する。本発明の好ましい疑似結晶化処理温度は
（Ｔαｃｒ＋１０℃）から（Ｔｍ−２０℃）である。単
なる熱処理により疑似結晶化させると耐熱耐へたり性が
向上する。が更には、１０％以上の圧縮変形を付与して
アニ−リングすることで耐熱耐へたり性が著しく向上す
るのでより好ましい。また、一旦冷却後、乾燥工程を経
する場合、乾燥温度をアニ−リング温度とすることで同
時に疑似結晶化処理を行うができる。また、製品化する
工程で別途疑似結晶化処理を行うができる。次いで所望
の長さまたは形状に切断してワディング材に用いる。

【００１５】本発明のワディング材はその使用目的、使
用部位により使用する樹脂、繊度、ル−プ径、嵩密度を
選択する必要がある。例えば、ソフトなタッチと適度の
沈み込みと張りのある膨らみを付与するためには、低密
度で細い繊度、細かいル−プ径にするのが好ましい。ま
た、３次元構造を損なわない程度に成形型等を用いて使
用目的にあった形状にクッション層と成形して側地を被
せ車両用座席、船舶用座席、ベット、椅子、家具等に用
いることができる。勿論、用途との関係で要求性能に合
うべく他の素材、例えば、異なる網状体、短繊維集合体
からなる硬綿クッション材、不織布等と組合せて用いる
ことも可能である。また、樹脂製造過程以外でも性能を
低下させない範囲で製造過程から成形体に加工し、製品
化する任意の段階で難燃化、防虫抗菌化、耐熱化、撥水
撥油化、着色、芳香等の機能付与を薬剤添加等の処理加
工ができる。

【００１６】

【実施例】以下に実施例で本発明を詳述する。

【００１７】なお、実施例中の評価は以下の方法で行っ
た。 1.融点（Ｔｍ）および融点以下の吸熱ピ−ク 島津製作所製ＴＡ５０，ＤＳＣ５０型示差熱分析計を使
用し、昇温速度２０℃／分で測定した吸発熱曲線から吸
熱ピ−ク（融解ピ−ク）温度を求めた。 2.Ｔαｃｒ ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μm
のフイルムを作成して、オリエンテック社製バイブロン
ＤＤＶII型を用い、１１０Ｈｚ、昇温速度１℃／分で測
定したＴａｎδ（虚数弾性率Ｍ”と弾性率の実数部分
Ｍ’との比Ｍ”／Ｍ’）のゴム弾性領域から融解領域へ
の転移点温度に相当するα分散の立ち上がり温度。 3.見掛け密度 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、４か所の高さ
を測定し、体積を求め試料の重さを体積で徐した値で示
す。（ｎ＝４の平均値） 4.線条の繊度 試料を１０箇所から各線条部分を切り出し、アクリル樹
脂で包埋して断面を削り出し切片を作成して断面写真を
得る。各部分の断面写真より各部の断面積（Ｓｉ）を求
める。また、同様にして得た切片をアセトンでアクリル
樹脂を溶解し、真空脱泡して密度勾配管を用いて４０℃
にて測定した比重（ＳＧｉ）を求める。ついで次式より
線状の９０００ｍの重さを求める。（単位ｃｇｓ） 繊度＝〔（１／ｎ）ΣＳｉ×ＳＧｉ〕×９０００００ 5.融着 試料を目視判断で融着しているか否かを接着している繊
維同士を手で引っ張って外れないか否かで外れないもの
を融着していると判断する。 6.耐熱耐久性（７０℃残留歪） 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、５０％圧縮し
て７０℃乾熱中２２時間放置後冷却して圧縮歪みを除き
１日放置後の厚み（ｂ）を求め、処理前の厚み（ａ）か
ら次式、即ち（ａ−ｂ）／ａ×１００より算出する。単
位％（ｎ＝３の平均値） 7.繰返し圧縮歪 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、島津製作所製
サ−ボパルサ−にて、２５℃６５％ＲＨ室内にて５０％
の厚みまで１Ｈｚのサイクルで圧縮回復を繰り返し２万
回後の試料を１日放置後の厚み（ｂ）を求め、処理前の
厚み（ａ）から次式、即ち（ａ−ｂ）／ａ×１００より
算出する。単位％（ｎ＝３の平均値） 8.難燃性 Ｆ−ＭＶＳＳ３０２法により、難燃基準（６０秒以下で
消炎する）を満たすものを合格、満たさないものを不合
格と判定した。 9.燃焼ガスの毒性指数 ＪＩＳ−Ｋ−７２１７の方法で測定した各燃焼ガス量
（ｍｇ）を１０分間吸入した時の致死量（ｍｇ／１０リ
ットル）で除した値の積算値で示す。 10. 座り心地 常法により公知の複合紡糸機にて、後述する熱可塑性弾
性樹脂Ａ−１をシ−ス成分、Ａ−２をコア成分となるよ
うに個々に溶融してオリフィス直前で分配し、各吐出量
を５０／５０重量比で、単孔当たり１．６ｇ／分孔
（０．８ｇ／分：０．８ｇ／分）として紡糸温度２４５
℃にて吐出し、紡糸速度３５００ｍ／分にて得た繊度が
４．１デニ−ル、乾熱１６０℃での収縮率８％の糸を収
束してトウ状でクリンパ−にて機械巻縮を付与し、６４
mmに切断してシ−スコア断面の熱可塑性弾性樹脂からな
る熱接着繊維を得た。母材繊維は、常法により、極限粘
度０．６３と０．５６のＰＥＴを重量比５０／５０にて
分配し、単孔当たりの吐出量３．０ｇ／分（１．５ｇ／
分：１．５ｇ／分）として紡糸温度２８５℃にてＣ型オ
リフィスより吐出し、紡糸速度１３００ｍ／分で複合紡
糸し、次いで７０℃及び１８０℃にて２段延伸して得た
延伸糸を６４mmに切断し、乾熱１６０℃にて巻縮を発現
させて得た６デニ−ル、初期引張り抵抗度３８ｇ／デニ
−ルの立体巻縮糸を得た。得られた熱接着繊維（３０重
量％）及び母材繊維（７０重量％）を混合しオ−プナ−
にて予備開繊した後カ−ドで開繊して得たウエッブを目
付け５００ｇ／ｍ² に積層したカ−ドウエッブを、成形
したクッションの見掛けの嵩密度を０．０６ｇ／cm³ と
なるように積層して熱成形用雌金型に入れ、牡金型で圧
縮して詰め込み２００℃の熱風にて５分間熱接着成形し
てバケットシ−ト状に成形したクッション層に、所定の
形状に切断した網状体からなるワディング材を積層し、
東洋紡績製ハイムからなるポリエステルモケットの側地
を被って、座席用フレ−ムにセットして座部は４か所、
背部は６か所の側地止めを入れた座席を作成し、３０℃
ＲＨ７５％室内で作成した座席にパネラ−を座らせ以下
の評価をおこなった。（ｎ＝５） (1) 床つき感：座ったときの「どすん」と床に当たった
感じの程度を感覚的に定性評価した。感じない；◎、殆
ど感じない；○、やや感じる；△、感じる；× (2) 蒸れ感：２時間座っていて、臀部やふと股の内側の
座席と接する部分が蒸れた感じを感覚的に定性評価し
た。殆ど感じない：◎、僅かに蒸れを感じる；○、やや
蒸れを感じる；△、蒸れを著しく感じる；× (3) ８時間以内でどの程度我慢して座席に座っていられ
るか：１時間以内；×、２時間以内；△、４時間以内；
○、４時間以上；◎ (4) ４時間座席に座らせたときの腰の疲れ程度を感覚的
に定性評価した。無し；◎、殆ど疲れない；○、やや疲
れる；△、非常に疲れる；× (5) 総合評価： (1)から(4) までの評価の◎を４点、○
を３点、△を２点、×を１点として１２点以上で△を含
まないもの；非常に良い（◎）、１２点以上で△を含む
もの；良い（○）、１０点以上で×を含まないもの；や
や悪い（△）、×を含むもの；悪い（×）として評価し
た。

【００１８】(5) 総合評価： (1)から(4) までの評価の
◎を４点、○を３点、△を２点、×を１点として１２点
以上で△を含まないもの；非常に良い（◎）、１２点以
上で△を含むもの；良い（○）、１０点以上で×を含ま
ないもの；やや悪い（△）、×を含むもの；悪い（×）
として評価した。

【００１９】実施例１ ポリエステル系エラストマ−として、ジメチルテレフタ
レ−ト（ＤＭＴ）又は、ジメチルナフタレ−ト（ＤＭ
Ｎ）と１・４ブタンジオ−ル（１・４ＢＤ）を少量の触
媒と仕込み、常法によりエステル交換後、ポリテトラメ
チレングリコ−ル（ＰＴＭＧ）を添加して昇温減圧しつ
つ重縮合せしめポリエ−テルエステルブロック共重合エ
ラストマ−を生成させ、次いで抗酸化剤２％を添加混合
練込み後ペレット化し、５０℃４８時間真空乾燥して得
られた熱可塑性弾性樹脂原料の処方を表１に示す。

【００２０】

【表１】

【００２１】幅５０cm、長さ２cmのノズル有効面に幅方
向の孔間ピッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ４mmの千鳥
配列としたオリフィス形状は外径２mm、内径１．６mmで
トリプルブリッジの中空形成性断面としたノズルに、得
られたＡ−１及びＡ−２を、２本の混練り機能をもつ押
出機にて、別々に定量供給しつつ、難燃剤として既存化
学物質番号（３）−３７３５を燐含有量１００００ｐｐ
ｍとなるように添加して溶融混練りし、Ａ−１とＡ−２
をオリフィス直前でＡ−１をシ−ス成分に、Ａ−２をコ
ア成分となるように（シ−ス／コア：５０／５０重量
比）オリフィス背面に分配し、２４５℃にて単孔当たり
の吐出量０．８ｇ／分にてノズル下方に吐出させ、ノズ
ル面１０cm下に冷却水を配し、幅６０cmのステンレス製
エンドレスネットを平行に２cm間隔で一対の引取りコン
ベアを水面上に一部出るように配した上に該溶融状態の
吐出線状を引取り、接触部分を融着させつつ、網状構造
を形成した積層体の両面を挟み込みつつ毎分１ｍの速度
で２５℃の冷却水中へ引込み固化させ、次いで１００℃
の熱風乾燥機中で２０分疑似結晶化処理した後、所定の
大きさに切断して得られた網状体からなるワディング材
の特性を表２に示す。実施例１は断面形状がシースコア
構造の三角おむすび型中空断面で中空率が４０％、繊度
が３６００デニ−ル、燐含有量１００００ｐｐｍ（６０
Ａ＋２００＝２７８０ｐｐｍ）の線条で形成しており、
平均の見掛け密度が０．０４８ｇ／cm³であった。実施
例１は柔らかい弾性樹脂の特性が生かせた難燃性網状構
造のため耐熱性、常温での耐久性、座り心地ともに優れ
たクッション機能を有し、難燃性で燃焼ガスの毒性指数
も低い安全性の高いワディング材であった。

【００２２】

【表２】

【００２３】実施例２ ジメチルイソフタレ−ト（ＤＭＩ）２０モル％とＤＭＴ
８０モル％及び１・４ブタンジオ−ル（１・４ＢＤ）を
少量の触媒と仕込み、実施例１の方法と同様にして得た
ポリエステル系熱可塑性弾性樹脂の処方を表１に示す。
Ａ−３に燐含有量８０００ｐｐｍとなるように難燃剤を
添加し、オリフィスの孔形状を孔径φ１mmの丸断面とし
たノズルを用いた以外実施例１と同様にして得た網状体
の特性を表−２に示す。なお、中実丸断面の繊度が３６
００デニ−ル、燐含有量８０００ｐｐｍ（６０Ａ＋２０
０＝３３２０ｐｐｍ）の線条から形成されており、網状
体の平均の見掛け密度が０．０４６ｇ／cm³ であった。
表２で明らかなごとく、実施例２は耐熱性と常温での耐
久性は実用上使用可能で、座り心地の優れ、難燃性で、
燃焼ガスの毒性指数も低い安全性の高いワディング材で
あった。

【００２４】比較例１ ポリウレタン系エラストマ−として、４・４’ジフェニ
ルメタンジイソシアネ−ト（ＭＤＩ）とＰＴＭＧ及び鎖
延長剤として１・４ＢＤを添加して重合し次いで抗酸化
剤２％を添加混合練込み後ペレット化し真空乾燥してポ
リエ−テル系ウレタンポリマ−の処方を表３に示す。

【００２５】

【表３】

【００２６】得られた熱可塑性弾性樹脂Ｂ−１を溶融温
度２２０℃とし、難燃剤を添加しなかった以外実施例２
と同様にして得た網状体の特性を表２に示す。比較例１
は線条の断面形状が中実丸断面で、繊度が４０００デニ
−ルの線条から形成されており、網状体の平均の見掛け
密度が０．０４９ｇ／cm³ であった。比較例１は柔らか
いウレタンの特性を生かした網状体で耐熱性、常温での
耐久性、座り心地ともに優れているが、可燃性で、燃焼
ガスの毒性指数が６．２と高いワディング材であった。

【００２７】比較例２ ジメチルイソフタレ−ト（ＤＭＩ）２０モル％とＤＭＴ
８０モル％及び１・４ブタンジオ−ル（１・４ＢＤ）を
少量の触媒と仕込み、実施例１の方法と同様にして得た
ポリエステル系熱可塑性弾性樹脂（Ａ−４）の処方を表
１に示す。Ａ−４をを溶融温度２２５℃とし、疑似結晶
化処理しなかった以外、実施例２と同様にして得た比較
例２は線条の繊度が３６００デニ−ル、見掛け密度が
０．０４７ｇ／cm³ の網状体の特性を表２に示す。比較
例２はソフトセグメント量が少ない熱可塑性弾性ポリエ
ステルからなる網状体のため耐熱耐久性が悪く、硬くて
座り心地もやや悪いワディング材であった。

【００２８】比較例３ ジメチルイソフタレ−ト（ＤＭＩ）２０モル％とＤＭＴ
８０モル％及び１・４ブタンジオ−ル（１・４ＢＤ）を
少量の触媒と仕込み、実施例１の方法と同様にして得た
ポリエステル系熱可塑性弾性樹脂（Ａ−５）の処方を表
１に示す。Ａ−５を溶融温度２００℃とし、疑似結晶化
処理しなかった以外、実施例２と同様にして得た比較例
３は線条の繊度が３５００デニ−ル、見掛け密度が０．
０４６ｇ／cm³ の網状体の特性を表２に示す。比較例３
はソフトセグメント量が多すぎる熱可塑性弾性ポリエス
テルからなる網状体のため耐熱性、常温の耐久性は良い
が柔らか過ぎて座り心地の悪いワディング材であった。

【００２９】比較例４ Ａ−３を用いて、単孔吐出量０．１ｇ／分とし、疑似結
晶化処理しなかった以外、実施例２と同様にして得た比
較例４は線条の繊度が４５０デニ−ル、見掛け密度が
０．００６ｇ／cm³ の網状体の特性を表２に示す。比較
例４は密度が低すぎる網状体のため柔らか過ぎて座り心
地の悪いワディング材であった。

【００３０】比較例５ Ａ−３を用いて、引取り速度を２５cm／分とし、疑似結
晶化処理しなかった以外、実施例２と同様にして得た比
較例５は線条の繊度が４５００デニ−ル、見掛け密度が
０．２４６ｇ／cm³ の網状体の特性を表２に示す。比較
例５は密度が高すぎる網状体のため硬過ぎて座り心地の
悪いワディング材であった。

【００３１】比較例６ Ａ−３を用いて、単孔吐出量０．０２ｇ／分とし、引取
り位置を５cmとし、開孔幅を１０mmとし、引取り速度を
１０cm／分とし、疑似結晶化処理しなかった以外、実施
例２と同様にして得た比較例５は線条の繊度が９０デニ
−ル、見掛け密度が０．０２４ｇ／cm³ の網状体の特性
を表２に示す。比較例６は繊度が低すぎる網状体のため
柔らか過ぎて座り心地の悪いワディング材であった。

【００３２】比較例７ Ａ−３を用いて、単孔吐出量を２ｇ／分とし、疑似結晶
化処理しなかった以外、実施例２と同様にして得た比較
例７は線条の繊度が９０００デニ−ル、見掛け密度が
０．１２２ｇ／cm³ の網状体の特性を表２に示す。比較
例７は繊度が太すぎる網状体のため違和感のある座り心
地の悪いワディング材であった。

【００３３】比較例８ 比較例４の網状体を熱プレスロ−ラ−にて１６０℃で厚
み２mmに圧縮したワディング材の座り心地は、沈み込み
が無く、床つき感の悪いワディング材であった。

【００３４】比較例９ 幅５０cm、長さ３cmのノズル有効面に幅方向の孔間ピッ
チ１０mm、長さ方向の孔間ピッチ５mmの千鳥配列とした
オリフィス形状は丸断面で直径が１．０mmのノズルを用
いて、引取りロ−ラ−の開口幅を３cmとし、Ａ−３を用
いて、疑似結晶化処理しなかった以外実施例２と同様に
して得た比較例９の線条の繊度が４５００デニ−ル、見
掛け密度が０．０２５ｇ／cm³ の網状体の特性を表２に
示す。比較例９は厚みが厚すぎるため沈み込みが大きく
なり座り心地の悪くなるワディング材であった。

【００３５】比較例１０ 幅５０cm、長さ３cmのノズル有効面に幅方向の孔間ピッ
チ１０mm、長さ方向の孔間ピッチ５mmの千鳥配列とした
オリフィス形状は丸断面で直径が１．０mmのノズルを用
いて、表面に５mmの凸凹の付いた引取りロ−ラ−の開口
幅を２cmとし、Ａ−３を用いて、疑似結晶化処理しなか
った以外実施例２と同様にして得た比較例１０の線条の
繊度が４５００デニ−ル、見掛け密度が０．０３９ｇ／
cm³ の網状体の特性を表２に示す。比較例１０は表面に
凹凸があるため異物感を感じて座り心地の悪くなるワデ
ィング材であった。

【００３６】比較例１１ 幅５０cm、長さ３cmのノズル有効面に幅方向の孔間ピッ
チ１０mm、長さ方向の孔間ピッチ５mmの千鳥配列とした
オリフィス形状は丸断面で直径が１．０mmのノズルを用
いて、引取りロ−ラ−位置を４０cmとし、Ａ−３を用い
て、疑似結晶化処理しなかった以外実施例２と同様にし
て得た比較例１１の線条の繊度が４５００デニ−ルの線
条同士が融着不良の網状体を用いた場合、床つき感があ
り、座り心地の悪くなるワディング材であった。

【００３７】

【発明の効果】本発明のワディング材は、回復性の良好
なポリエステル系熱可塑性弾性樹脂からなる線条からな
る表面がフラットな網状体で構成されるので、振動遮断
性、加熱下及び常温での耐へたり性が良好で、適度の沈
み込みによる好ましいタッチを与え、燃焼ガスの毒性指
数も低い安全性の良いワディング材であり、ポリエステ
ル系のクッション層と側地を用いた場合はそのままリサ
イクルも可能な地球環境にも好ましいワディング材であ
る。

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ Ｄ０１Ｆ 6/62 ３０３ Ｄ０１Ｆ 6/62 ３０３Ｄ 6/86 ３０１ 6/86 ３０１Ｂ 6/92 ３０４ 6/92 ３０４Ｈ (56)参考文献 特開 昭58−109670（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−8855（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−289220（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−329281（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−261184（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−149362（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−108761（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−213454（ＪＰ，Ａ) 特開 平11−350326（ＪＰ，Ａ) 実開 平２−18371（ＪＰ，Ｕ) 実開 平２−18300（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭55−41610（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) D04H 1/00 - 18/00 B68G 1/00 - 15/00 D01D 1/00 - 13/02 D01F 1/00 - 13/04

Claims (4)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】ソフトセグメント含有量が４０〜８０重量
   ％であるポリエステル系熱可塑性弾性樹脂からなり、繊
   度が１００〜５０００デニ−ルである連続した線条を曲
   がりくねらせループを形成し、該ループを互いに接触さ
   せて接触部の大部分を融着させた３次元立体構造の網状
   体であり、表面の線条は折り曲げられて熱接着して表面
   が実質的にフラット化されており、見掛け密度が０．０
   １〜０．２ｇ／cm³ 、厚みが３〜２０mmであることを特
   徴とするポリエステル系ワディング材。
2. 【請求項２】 連続した線条がハードセグメントに共重
   合していない燐系難燃剤を有し、該燐系難燃剤に由来す
   る燐含有量（Ｂｐｐｍ）とソフトセグメント量（Ａｐｐ
   ｍ）との関係が６０Ａ＋２００≦Ｂ≦１０００００を満
   足するように構成されているポリエステル系熱可塑性弾
   性樹脂からなる請求項１記載のポリエステル系ワディン
   グ材。
3. 【請求項３】 複数のオリフィスを持つ多列ノズルより
   ソフトセグメント含有量が４０〜８０重量％であるポリ
   エステル系熱可塑性弾性樹脂を各ノズルオリフィスに分
   配し、該ポリエステル系熱可塑性弾性樹脂の融点より２
   ０〜８０℃高い溶融温度で該ノズルより下方に向けて吐
   出させ、溶融状態でループを形成し互いに接触させて融
   着させて三次元網状構造を形成し、引取り装置で挟み込
   み３〜２０mmの厚み、見掛け密度が０．０１〜０．２ｇ
   ／cm³に規制し且つ表面を実質的にフラット化し、次い
   で冷却槽で冷却することを特徴とするポリエステル系ワ
   ディング材の製法。
4. 【請求項４】 連続した線条がハードセグメントに共重
   合していない燐系難燃剤を有し、ソフトセグメント量
   （Ａｐｐｍ）と該燐系難燃剤に由来する燐含有量（Ｂｐ
   ｐｍ）との関係が６０Ａ＋２００≦Ｂ≦１０００００を
   満足するポリエステル系熱可塑性弾性樹脂を溶融押し出
   しする請求項３記載のポリエステル系ワディング材の製
   法。