JP3290237B2

JP3290237B2 - コンクリート廃材の処理方法

Info

Publication number: JP3290237B2
Application number: JP9514093A
Authority: JP
Inventors: 四郎石井; 康夫荒井; 任安江; 芳行小嶋
Original assignee: Taiheiyo Cement Corp
Current assignee: Taiheiyo Cement Corp
Priority date: 1993-03-31
Filing date: 1993-03-31
Publication date: 2002-06-10
Anticipated expiration: 2017-06-10
Also published as: JPH06285454A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、コンクリート廃材の処
理方法に関し、特にコンクリート廃材から再生セメント
を生成すると同時に、コンクリート廃材に含まれる骨材
を回収する方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、道路や橋梁、上下水道、住宅等の
社会資本の整備や、ビルや工場等の高層化や大型化に伴
い、その建設土木工事に付随して発生する建設廃材は膨
大な量となっており、今後益々増加することが予想され
ている。特に、建設廃材のうち発生量が多いコンクリー
ト廃材に関しては、その一部が路盤やアスファルト舗装
等の床材、あるいは山間部や海岸部の埋め立て用材料と
して再利用されているものの、大部分はそのまま廃棄さ
れているのが現状である。しかし、廃棄処理地の不足や
遠隔化、あるいはその管理等、廃材の処理に関する諸問
題が発生し、環境汚染とも関連して大きな社会問題とな
っている。

【０００３】一方、コンクリート用の良質な天然資材の
枯渇化に伴い、代替骨材として山砂や海砂の使用が増加
する傾向にあるが、鉄骨の腐食やコンクリートのひび割
れ等のアルカリ骨材反応の原因になっている。このよう
に環境保護や省資源の面から、コンクリート廃材を有効
に再利用する方法が望まれており、これまでにも各種の
方法が提案されている。

【０００４】例えば、特開昭５３−１２６０２８号公報
には、コンクリート廃材を粉砕して角を落とし、水洗乾
燥後に樹脂系乳剤で表面処理したものを、セメント、砂
と混合して石材に加工する再生方法が開示されている。
また、特開昭５８−６９７７２号公報には、コンクリー
ト廃材の破砕物を製砂機にかけて、粒度別に分級して廃
材表面に付着しているセメント成分を機械的に除去して
再生骨材を生成する方法が開示されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】一般にコンクリート廃
材を破砕しただけではその表面にモルタル付着物が多く
残存する。その結果、廃材破砕物の吸水率が高くなり、
これをそのまま用いてコンクリートとした場合には、コ
ンクリートの機械的強度が低下するという問題がある。

【０００６】そこで、前記特開昭５８−６９７７２号公
報では、分級作業によりコンクリート廃材破砕物の表面
から付着物を剥離して骨材だけを回収しているが、比較
的大粒径のセメント成分を剥離することは比較的容易で
あるものの、微細なセメント成分を剥離するには何段階
にもわたる分級作業や長時間振動摩耗を与える必要があ
るため、生産性や経済性に問題がある。また、前記特開
昭５３−１２６０２８号公報では、表面処理により水和
反応を抑制しているが、角落としや水洗乾燥等の工程処
理に手間がかかるうえに、樹脂系乳剤を使用するためコ
スト増となる。

【０００７】また、既述したようにコンクリート廃材
は、一部が路盤やアスファルト舗装等の床材として再利
用されているものの、その大部分は山間部や海岸部の埋
め立て用材料として利用されているだけであり、その利
用範囲も狭く、付加価値も高いものではない。そのた
め、コンクリート廃材を無駄なく再生して再利用するこ
とにより、その付加価値を高める必要がある。

【０００８】しかし、従来の方法では、コンクリート廃
材から分離した骨材のうち、比較的大粒径の骨材は有効
に回収、再生されているが、廃材破砕時あるいは骨材再
生時に同時に発生する微細骨材やセメント成分の再生方
法に関しては、あまり検討されていない。本発明は、こ
れら諸問題を解決することを目的とし、コンクリート廃
材のセメント成分と骨材成分との分離を完全に行うとと
もに、従来はあまり検討されていなかった微細骨材成分
及びセメント成分についても有効に再生して、コンクリ
ート廃材を無駄なく利用することによりコスト面での改
善を図ると同時に、その付加価値を高めるものである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、コンクリ
ート廃材の再生に関する前記課題を解決すべく鋭意研究
を重ねた結果、廃材破砕物を骨材成分とセメント成分と
に分離して、セメント成分は組成調整を行って新たなセ
メント原料に転化するとともに、骨材成分に関しては、
無機酸処理により骨材表面を浄化して骨材として回収す
ると同時に、酸溶解部分を石膏に転化することにより、
コンクリート廃材を無駄なく有効に再利用できることを
見出し、本発明を完成するに至った。

【００１０】即ち、前記課題は、（１）コンクリート廃
材から再生セメントを生成するコンクリート廃材の処理
方法において、コンクリート廃材を粉砕して篩分けを行
い、篩下部分の組成をセメント原料の組成に調整し、組
成調整後、焼成して再生セメントクリンカーとし、再生
セメントクリンカーに石膏を添加して再生セメントを生
成する各工程から構成されること、（２）コンクリート
廃材から再生骨材を回収するコンクリート廃材の処理方
法において、コンクリート廃材を粉砕して篩分けを行
い、篩上部分を回収し、これを無機酸処理し、酸不溶部
分を再生骨材として回収する各工程から構成されるこ
と、（３）コンクリート廃材から再生セメント及び再生
骨材を生成するコンクリート廃材の処理方法において、
コンクリート廃材を粉砕して篩分けを行い、篩下部分及
び篩上部分をそれぞれ回収し、篩下部分の組成をセメン
ト原料の組成に調整した後、焼成して再生セメントクリ
ンカーとし、再生セメントクリンカーに石膏を添加して
再生セメントを生成するとともに、篩上部分を無機酸処
理し、酸不溶部分を再生骨材として回収する各工程から
構成されること、（４）無機酸処理にあたり、溶解成分
を硫酸処理して石膏を合成すること、（５）コンクリー
ト廃材から再生セメント及び再生骨材を生成するコンク
リート廃材の処理方法において、コンクリート廃材を粗
粉砕して篩分けを行い、篩上部分を粗骨材として回収
し、篩下部分を再粉砕して微細化して再び篩分けを行
い、篩上部分を細骨材として、また篩下部分をセメント
水和物として回収し、回収セメント水和物の組成をセメ
ント原料の組成に調整した後、焼成して再生セメントク
リンカーとし、再生セメントクリンカーに石膏を添加し
て再生セメントを生成するとともに、回収された粗骨材
及び細骨材を無機酸処理を行い、酸不溶成分を再生骨材
として回収し、溶解成分を硫酸処理して石膏を合成する
各工程から構成されることを特徴とするコンクリート廃
材の処理方法により解決することができる。

【００１１】以下に、本発明に係るコンクリート廃材の
処理方法を構成する前記各工程に関して、図１のフロー
シートを参照して詳細に説明する。先ず、回収コンクリ
ート廃材を公知の粉砕機により粗破砕し、適当な目開き
の標準篩を用いて篩分けを行う。篩上部分は、その表面
にセメント水和物が付着した大粒径の粗骨材である。

【００１２】次いで、篩下部分を更に微細に破砕して、
より目開きの小さな篩を用いて篩分けを行う。篩上部分
は、細骨材として回収される。上記篩分けにより分離さ
れた篩上部分は、骨材として回収されて後述される酸処
理工程に送られる。一方、篩下部分は、セメント水和物
からなる微粉末であり、この微粉末中には前記篩分けで
分離されなかった細骨材であるケイ砂がかなりの量混入
しているため、初期のセメント組成に比べてＣａＯ／Ｓ
ｉＯ₂モル比が低下している。

【００１３】そこで、石灰石粉末等の石灰質成分を添加
してＣａＯ／ＳｉＯ₂モル比の調整を行い、次いでこの
モル比調整済みセメント水和物微粉末を、１０００〜１
４５０℃、好ましくは１３５０℃〜１４５０℃の高温で
１〜４時間焼成して、再生セメントクリンカーを生成す
る。なお、コンクリート廃材の種類によっては、ＣａＯ
分が多く含有されている場合がある。この場合は、石灰
石の代わりに粘土、ケイ石、ケイ砂等のケイ酸質成分を
添加してＣａＯ／ＳｉＯ₂モル比の調整を行う。

【００１４】ここで、ＣａＯ／ＳｉＯ₂モル比の最適値
は、セメント水和物の組成や廃材の材令（経時年数）に
よって異なるが、２．０〜５．０の範囲、好ましくは
２．３〜３．０の範囲、更に好ましくは２．７〜２．８
の範囲に設定されることが望ましい。ＣａＯ量が多くな
ると水和熱や硬化体の膨張が大きくなり、逆にモル比が
小さくなるとセメント組成がＣ₂Ｓ側にシフトして石英
成分が多く晶析し、いずれの場合もコンクリートの機械
的強度を低下させる要因となる。

【００１５】また必要に応じて粘土、スラグ、フライア
ッシュ、銅ガラミやＡｌ（ＯＨ）₃やＦｅ（ＯＨ）₃等
のアルミナ質成分や鉄質成分を添加してＡｌ₂Ｏ₃やＦ
ｅ₂Ｏ₃等他のセメント成分の組成調整を行い、ＣａＯ
／（ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃＋Ｆｅ₂Ｏ₃）モル比として
２．０〜５．０、好ましくは２．２〜３．０の範囲に設
定して、１０００〜１４５０℃、好ましくは１２５０℃
〜１４００℃の高温で１〜４時間焼成して、再生セメン
トクリンカーを生成してもよい。

【００１６】尚、組成調整にあたり、篩下部分から回収
されるセメント水和物を予め水洗処理して硫酸塩やアル
カリ類等の可溶成分を溶解分離した後、前述の組成調整
を行い焼成することにより好適な再生セメントクリンカ
ーとすることも可能である。このようにして得られた再
生セメントクリンカーに、凝結調整剤として重量比で数
％程度、例えば１〜５重量％の二水石膏を添加した後、
ボールミル等により粉砕して再生セメントを生成する。
この時の再生セメントクリンカーの粉砕状態は、ブレー
ン値２７００ｃｍ²／ｇ以上、３５００ｃｍ²／ｇ程度
が好ましい。

【００１７】また、前記篩分け工程において回収された
粗骨材及び細骨材は、その表面にかなりの量のセメント
水和物が付着しており、これを機械的に分離するのはか
なり困難である。そこで、これら骨材を無機酸、例えば
濃度０．１〜２．０Ｎ、好ましくは０．３〜０．７Ｎの
硝酸水溶液中に分散させ、所定時間攪拌する。この酸処
理により、骨材表面に付着していたセメント水和物は溶
液中に溶解し、骨材は表面が清浄化されて、容器底部に
沈降する。この溶液をデカンテーションして沈降してい
る骨材を回収し、水洗して酸を洗い落とすことにより、
コンクリート生成用として良好な骨材が得られる。

【００１８】この酸処理に使用される無機酸は、前記硝
酸の他にも硫酸や塩酸、燐酸、シュウ酸、クエン酸等を
使用できる。中でも硝酸や硫酸、塩酸が、骨材表面に付
着しているセメント成分の溶解性や経済性の面で好まし
い。但し、硫酸を用いて骨材表面に付着したセメント水
和物を溶解すると、ただちに二水石膏が生成して、後述
される液相浮遊物と混合して分離が困難になるため、硝
酸や塩酸がより好ましい。

【００１９】また、これら無機酸と処理骨材の量は、使
用する無機酸の種類やその濃度により異なるが、例えば
０．５Ｎ硝酸の場合には、骨材（ｇ）／硝酸水溶液（リ
ットル）比で、１／５程度が好ましい。一方、液相部分
には微細なシリカゲルやその他の固形物が浮遊してお
り、遠心分離によりこれら浮遊物を除去する。残りの溶
液は、カルシウム塩溶解液であり、これに硝酸を添加し
てカルシウムイオン濃度として０．１〜０．３モル／リ
ットル、好ましくは０．１５モル／リットルとなるよう
に濃度調整を行った後、８０℃〜１００℃程度に加熱し
て、硫酸を前記カルシウム塩溶解液中のカルシウムイオ
ンと当量になるように添加すると、石膏が生成して沈殿
する。沈殿物を所定時間熟成させた後、濾過して石膏を
回収する。尚、濾液は精製されて酸処理工程で再利用さ
れる。

【００２０】生成する石膏は、合成時のカルシウム塩溶
液の組成や硫酸濃度により結晶構造が異なり、カルシウ
ム塩溶液中のカルシウムイオン濃度と当量の硫酸溶液を
添加した場合にはα型半水石膏が生成し、カルシウムイ
オン濃度に対して当量以上の硫酸溶液を添加するとβ型
半水石膏が生成する。また、カルシウム塩溶液が炭酸カ
ルシウム懸濁液の場合には硫酸を添加するとβ型半水石
膏が生成し、カルシウム塩溶液が塩化カルシウム懸濁液
の場合には硫酸を添加することによりα型半水石膏が生
成する。

【００２１】このように、カルシウム塩溶液の組成や硫
酸濃度を選択することにより、所望の石膏を得ることが
できる。また、生成石膏の結晶形状は、α型半水石膏は
長径１４００μｍ、短径２０μｍ（アスペクト比７０）
程度の大型針状結晶であり、β型半水石膏は長径３５０
μｍ、短径７μｍ（アスペクト比５０）程度の針状結晶
である。尚、通常の焼き石膏はβ型半水石膏の微細針状
結晶であるが、本発明による得られるα型半水石膏は、
結晶性の高い大型結晶であり、混水量は少なくてすみ、
焼き石膏の５〜１０倍程度の強度が発現する。

【００２２】以上説明したように、本発明に係る上記工
程により、コンクリート廃材から骨材成分及びセメント
成分を回収するとともに、新たに石膏を副生することが
できるため、コンクリート廃材の有効利用に加えて、そ
の付加価値を高めることができる。

【００２３】

【実施例】本発明に係るコンクリート廃材の処理方法に
関して、実施例を基により詳細に説明する。但し、本発
明は以下に記載される実施例に限定されずに、種々の変
更が可能である。〔実施例１〕日本大学理工学部駿河台校舎２号館の５２
年経過建築物の改修工事現場から採集したコンクリート
廃材１０ｋｇを、ハンマークラッシャーにて破砕し、１
６メッシュ標準篩を用いて、粒径１ｍｍ以上の粗骨材を
分離した。回収粗骨材は、廃材全量に対して１２．９重
量％であった。篩下部分を、さらにハンマークラッシャ
ーにて細破砕し、１２０メッシュ標準篩を用いて、粒径
８８μｍ以上の細骨材を分離した。回収細骨材は、廃材
全量に対して６７．０重量％であった。

【００２４】これら回収骨材のうち粒径８８μｍから１
ｍｍの細骨材１００ｇを採集して、０．５Ｎ硝酸（関東
化学（株）製）水溶液５００ｍｌ中に入れ、１０分間攪
拌した後、デカンテーションにより骨材と液相とに分離
した。この酸処理の結果、骨材表面に付着していたセメ
ント水和物は、完全に表面から分離しており、これを水
洗して酸を洗い落として骨材８０ｇを得た。再生骨材の
表面状態を、トプコン社ＡＬＰＨＡ−５０走査型電子顕
微鏡で観察したところ、セメント成分の付着もなく、角
部が取れた平滑な表面であった。

【００２５】また、液相部分を遠心分離機にかけて、シ
リカゲルやその他の浮遊物を分離した。分離後の溶液に
は１リットル当たり０．２５モルのカルシウムイオンが
溶解しており、これを０．１５モル／リットルのカルシ
ウムイオン濃度となるように１３．５Ｎ硝酸（純度６１
％）（関東化学（株）製）溶液を１１ｍｌ添加して濃度
調整を行った後、１００℃に加熱して、３６Ｎ硫酸（純
度９６％）（関東化学（株）製）溶液をカルシウムイオ
ン濃度と当量となるように１４ｍｌ添加した。生成沈殿
物を、３０分間保持して熟成させた後、濾過してα型半
水石膏３５ｇを得た。得られたα型半水石膏を、トプコ
ン社ＡＬＰＨＡ−５０走査型電子顕微鏡により観測した
ところ、長径が１４００μｍで短径が２０μｍ（アスペ
クト比７０）程度の大型針状結晶であった。

【００２６】一方、前記篩分けにより分離された篩下部
分（セメント水和物）を、ＪＩＳＲ５２０２に準拠して
化学分析を行った。分析結果を、表１に示す。

【００２７】

【表１】

【００２８】表１から明らかなように、この篩下部分に
は細骨材が一部混入して、ＣａＯ／ＳｉＯ₂モル比が
０．７９程度まで低下しており、Ｘ線解析を行ったとこ
ろ石英のピークが認められた。この篩下部分を１００ｇ
採集して、石灰石粉末（（関東化学（株）製）を１４５
ｇ添加してＣａＯ／ＳｉＯ₂モル比を２．８に調整した
後、１４５０℃で１時間焼成して再生セメントクリンカ
ー１５４ｇを得た。得られた再生セメントクリンカーの
化学分析値（ＪＩＳＲ５２０２準拠）を、表２に示
す。

【００２９】

【表２】

【００３０】表２には比較のために普通ポルトランドセ
メントの化学分析値を併記するが、同表から、本発明に
よる再生セメントクリンカーは、普通ポルトランドセメ
ントに比べてＣａＯ（遊離ＣａＯを含む）及びＳｉＯ₂
の含有量が若干高いものの、略同一の組成であることが
判る。尚、両者のＸ線回折図を比較したところ、略同一
の回折パターンを示した。

【００３１】再生セメントクリンカーに二水石膏（半井
化学（株）製）を再生セメントクリンカー全量に対して
３重量％添加し、これをアルミナ製ボールミルを用いて
ブレーン値３５００ｃｍ³／ｇにまで粉砕して、再生セ
メントを得た。得られた再生セメントをＪＩＳＲ５２
０１に準拠して凝結及び強度試験を行い、普通ポルトラ
ンドセメントとの比較検討を行った。

【００３２】標準軟度のペーストを作成するための水／
セメント混合比は、普通ポルトランドセメントが０．２
７であったのに対して、再生セメントは０．２８であっ
た。また凝結時間に関しては、普通ポルトランドセメン
トは、開始時間９０分及び終結時間１５０分であったの
に対して、再生セメントは、開始時間８５分及び終結時
間１５０分であった。尚、両者ともに偽凝結は起こらな
かった。図２に、凝結時間の測定結果を示す。

【００３３】このように、再生セメントは、普通ポルト
ランドセメントと同様の凝結特性を示すことが確認され
た。また、再生セメント及び普通ポルトランドセメント
について、セメント／標準砂重量比０．５及びセメント
／水重量比０．６５の割合で配合してモルタルを作成
し、圧縮強度を測定した。測定結果を、図３に示す。

【００３４】例えば２８日圧縮強度を比較すると、普通
ポルトランドセメント（図中□）が約３８０ｋｇｆ／ｃ
ｍ²であるのに対し、再生セメント（図中○）は約６０
ｋｇｆ／ｃｍ²であり、普通ポルトランドセメントの約
１／６程度であった。そこで、前記セメント水和物微粉
末に、Ａｌ（ＯＨ）₃（関東化学（株）製）及びＦｅ
（ＯＨ）₃（関東化学（株）製）を、各々重量比で１．
１％及び２．０％添加して、ＣａＯ／（ＳｉＯ₂＋Ａｌ
₂Ｏ₃＋Ｆｅ₂Ｏ₃）モル比を２．４７として、普通ポ
ルトランドセメントのモル比（２．４４）に近づけて同
様のモルタルを作成したところ、２８日圧縮強度が約３
７０ｋｇｆ／ｃｍ²にまで増加した（図中■）。

【００３５】また、再生セメントと普通ポルトランドセ
メントとを同量ずつ混合してモルタルを作成したとこ
ろ、２８日圧縮強度が約２４０ｋｇｆ／ｃｍ²にまで増
加した（図中●）。〔実施例２〕普通ポルトランドセメントと豊浦標準砂
（３００μｍ以上１％、１０６μｍ以上９５％）を、セ
メント／標準砂重量比０．５及びセメント／水重量比
０．６５の割合で配合して作成したセメント−ケイ石系
モルタル（材令１年）を、実施例１と同様の処理を行
い、骨材成分とセメント水和物とに分離した。

【００３６】再生骨材の表面状態を実施例１と同様にト
プコン社ＡＬＰＨＡ−５０走査型電子顕微鏡で観察した
ところ、セメント成分の付着もなく、角部が取れた平滑
な表面であった。また、液相部分についても実施例１と
同様の処理を行いα型半水石膏を生成した。得られたα
型半水石膏を、トプコン社ＡＬＰＨＡ−５０走査型電子
顕微鏡により観測したところ、実施例１と同程度の長径
が１４００μｍで短径が２０μｍ（アスペクト比７０）
程度の大型針状結晶であった。

【００３７】一方、セメント水和物に関して、実施例１
と同様の化学分析を行った。分析結果を、表１に併記す
る。実施例１と同様に、細骨材が混入してＣａＯ／Ｓｉ
Ｏ₂モル比が０．９５程度まで低下しているのが確認さ
れた。Ｘ線解析を行ったところ、実施例１と同様の石英
のピークが認められた。このセメント水和物微粉末１０
０ｇに、石灰石粉末（関東化学（株）製）を９８ｇ添加
して、ＣａＯ／ＳｉＯ₂モル比を２．７に調整した後、
１４５０℃で１時間焼成して再生セメントクリンカー１
３５ｇを得た。得られた再生セメントクリンカーを、実
施例１と同様の化学分析を行った。分析結果を表２に併
記する。

【００３８】再生セメントクリンカーを、実施例１と同
様にして再生セメントを生成し、この再生セメントをも
とにモルタルを作成して同様の強度試験を行った。圧縮
強度の測定結果を、図３に併記する（図中△）。２８日
圧縮強度は、約２５０ｋｇｆ／ｃｍ²であり、普通ポル
トランドセメントの約２／３程度の強度を示した。〔実施例３〕普通ポルトランドセメントと栃木県葛生産
石灰石粉末（３００μｍ以上１％、１０６μｍ以上９５
％；ＣａＣＯ₃純度９７．５％、アルカリ分０．１％以
下）を、セメント／標準砂重量比０．５及びセメント／
水重量比０．６５の割合で配合して作成したセメント−
石灰石系モルタル（材令１年）を、実施例１と同様の処
理を行い、骨材成分とセメント水和物とに分離した。

【００３９】再生骨材の表面状態を実施例１と同様にト
プコン社ＡＬＰＨＡ−５０走査型電子顕微鏡で観察した
ところ、セメント成分の付着もなく、角部が取れた平滑
な表面であった。また、液相部分についても実施例１と
同様の処理を行いα型半水石膏を生成した。得られたα
型半水石膏を、トプコン社ＡＬＰＨＡ−５０走査型電子
顕微鏡により観測したところ、実施例１と同程度の長径
が１４００μｍで短径が２０μｍ（アスペクト比７０）
程度の大型針状結晶であった。

【００４０】一方、セメント水和物に関して、実施例１
と同様の化学分析を行った。分析結果を、表１に併記す
る。このセメント水和物は、廃材中の骨材であるＣａＣ
Ｏ₃がそのまま混入しているため、ＣａＯ／ＳｉＯ₂モ
ル比が７．５７と非常に高かいことが確認された。Ｘ線
解析を行ったところ、カルサイトのピークが認められ
た。

【００４１】このセメント水和物微粉末１００ｇに、ケ
イ石粉末（関東化学（株）製）を１３ｇ添加して、Ｃａ
Ｏ／ＳｉＯ₂モル比を２．７４に調整した後、１４５０
℃で１時間焼成して再生セメントクリンカー７８ｇを得
た。得られた再生セメントクリンカーを、実施例１と同
様の化学分析を行った。分析結果を表２に併記する。再
生セメントクリンカーを、実施例１と同様にして再生セ
メントを生成し、この再生セメントをもとにモルタルを
作成して同様の強度試験を行った。圧縮強度の測定結果
を、図３に併記する（図中▲）。２８日圧縮強度は、約
６０ｋｇｆ／ｃｍ²であり、実施例１のコンクリート廃
材の場合と同程度であった。そこで、実施例１と同様に
前記セメント水和物微粉末に、Ａｌ（ＯＨ）₃（関東化
学（株）製）、Ｆｅ（ＯＨ）₃（関東化学（株）製）及
び普通ポルトランドセメントを添加して組成調整を行っ
たところ、実施例１と同様の圧縮強度を示した。

【００４２】

【発明の効果】以上説明したとおり、本発明に係るコン
クリート廃材の処理方法は、コンクリート廃材を骨材成
分とセメント成分とに篩分けした後、篩下部分の微粉末
については組成調整を行ってセメント原料に再生すると
ともに、骨材成分については無機酸による酸処理を施し
て、骨材表面に付着しているセメント成分を溶解して、
表面が清浄な骨材を得るとともに、溶解したセメント成
分を含む溶液からは石膏を副生するものであるから、コ
ンクリート廃材を無駄無く再生できるだけでなく、石膏
を副生できるため付加価値を高めることができる。

【００４３】また、再生される骨材やセメントの品質も
良好で、再生骨材は表面が清浄化されているため、従来
問題となっていた付着セメントによるコンクリート強度
の低下を回避することができ、一方再生セメントについ
ても、コンクリートにした場合に市販セメントを使用し
た場合と大差ない機械的強度が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係るコンクリート廃材の処理方法の
フローシートを示す図である。

【図２】再生セメントの凝結特性を説明するための図
である。

【図３】再生セメントの強度を説明するための図であ
る。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩＣ０４Ｂ 18/16 Ｂ０９Ｂ 5/00 Ｆ 3/00 ３０３Ａ３０４Ｊ (72)発明者荒井康夫東京都国立市中３−１−７ (72)発明者安江任東京都杉並区大宮１−19−18 (72)発明者小嶋芳行埼玉県蕨市塚越３−23−２ (56)参考文献特開昭58−69772（ＪＰ，Ａ) 特開平４−114780（ＪＰ，Ａ) 特開昭63−236739（ＪＰ，Ａ) 特開昭62−158146（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B09B 3/00 - 5/00 C04B 7/24

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】コンクリート廃材から再生セメントを生
成するコンクリート廃材の処理方法において、（１）コンクリート廃材を粉砕して篩分けを行い、（２）篩下部分の組成をセメント原料の組成に調整し、（３）組成調整後、焼成して再生セメントクリンカーと
し、（４）前記再生セメントクリンカーに石膏を添加して再
生セメントを生成する各工程から構成されることを特徴
とするコンクリート廃材の処理方法。
【請求項２】コンクリート廃材から再生骨材を回収す
るコンクリート廃材の処理方法において、（１）コンクリート廃材を粉砕して篩分けを行い、篩上
部分を回収し、（２）これを無機酸処理し、酸不溶部分を再生骨材とし
て回収する、各工程から構成されることを特徴とするコ
ンクリート廃材の処理方法。
【請求項３】コンクリート廃材から再生セメント及び
再生骨材を生成するコンクリート廃材の処理方法におい
て、（１）コンクリート廃材を粉砕して篩分けを行い、篩下
部分及び篩上部分をそれぞれ回収し、（２）篩下部分の組成をセメント原料の組成に調整した
後、焼成して再生セメントクリンカーとし、（３）前記再生セメントクリンカーに石膏を添加して再
生セメントを生成するとともに、（４）篩上部分を無機酸処理し、酸不溶部分を再生骨材
として回収する、各工程から構成されることを特徴とす
るコンクリート廃材の処理方法。
【請求項４】無機酸処理にあたり、溶解成分を硫酸処
理して石膏を合成することを特徴とする請求項２若しく
は請求項３に記載のコンクリート廃材の処理方法。
【請求項５】コンクリート廃材から再生セメント及び
再生骨材を生成するコンクリート廃材の処理方法におい
て、（１）コンクリート廃材を粗粉砕して篩分けを行い、篩
上部分を粗骨材として回収し、（２）篩下部分を再粉砕して微細化して再び篩分けを行
い、篩上部分を細骨材として、また篩下部分をセメント
水和物として回収し、（３）前記回収セメント水和物の組成をセメント原料の
組成に調整した後、焼成して再生セメントクリンカーと
し、（４）前記再生セメントクリンカーに石膏を添加して再
生セメントを生成するとともに、（５）前記工程（１）及び（２）において回収された粗
骨材及び細骨材を無機酸処理を行い、酸不溶成分を再生
骨材として回収し、溶解成分を硫酸処理して石膏を合成
する、各工程から構成されることを特徴とするコンクリ
ート廃材の処理方法。