JP3251283B2 - 圧力弁 - Google Patents
圧力弁Info
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- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M59/00—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps
- F02M59/44—Details, components parts, or accessories not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M59/02 - F02M59/42; Pumps having transducers, e.g. to measure displacement of pump rack or piston
- F02M59/46—Valves
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
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- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
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- F01M1/16—Controlling lubricant pressure or quantity
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
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- F16K15/02—Check valves with guided rigid valve members
- F16K15/025—Check valves with guided rigid valve members the valve being loaded by a spring
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K17/00—Safety valves; Equalising valves, e.g. pressure relief valves
- F16K17/02—Safety valves; Equalising valves, e.g. pressure relief valves opening on surplus pressure on one side; closing on insufficient pressure on one side
- F16K17/04—Safety valves; Equalising valves, e.g. pressure relief valves opening on surplus pressure on one side; closing on insufficient pressure on one side spring-loaded
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M2200/00—Details of fuel-injection apparatus, not otherwise provided for
- F02M2200/04—Fuel-injection apparatus having means for avoiding effect of cavitation, e.g. erosion
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- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/7722—Line condition change responsive valves
- Y10T137/7837—Direct response valves [i.e., check valve type]
- Y10T137/7866—Plural seating
- Y10T137/7867—Sequential
-
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- Y10T137/7837—Direct response valves [i.e., check valve type]
- Y10T137/7904—Reciprocating valves
- Y10T137/7922—Spring biased
- Y10T137/7929—Spring coaxial with valve
- Y10T137/7939—Head between spring and guide
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
- Check Valves (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 従来技術 本発明は請求項１に記載した形式の圧力弁から出発し
ている。DE−AS1236863号明細書によって公知であるこ
のような圧力弁においては、吸い戻し鍔はリング溝によ
り、少なくとも１つの切欠き、この場合には２つの切欠
きを有する鍔から分離されている。この切欠きは研削部
として構成され、圧力弁の閉鎖部材がどの位置にあって
も貫通通路の内部に位置している。閉鎖部材はポンプ作
業室側の端部に円錐状のシール面を有し、ばね室側に定
置のストッパ面を有している。このストッパ面に閉鎖部
材は押しばねがきわめてやわらかく構成されている場合
に閉鎖部材の開放行程のたびに当接する。閉鎖部材に設
けられた切欠き、すなわち常に一定の流通断面を有する
切欠きは絞り断面として構成されている。この絞り断面
の働きは噴射終了時期において噴射ノズルが閉じたあと
で圧力弁の閉鎖部材をより迅速に閉鎖位置にもたらすこ
とである。何故ならば吐出導管内で反作用する圧力波に
は絞り横断面において大きな流通抵抗が与えられ、この
流通抵抗が閉鎖力として閉鎖部材に押しばねを助けるた
めに作用するからである。アイドリング運転と回転数の
高い全負荷運転とでは圧力弁もしくは吐出導管を通る燃
料の吐出値もしくは吐出速度が異なることに基づき、閉
鎖部材の閉鎖運動に対する絞り個所の作用はアイドリン
グ運転の方向に減少する。何故ならば圧力波は弱く形成
され、絞り個所がこの圧力波に供する抵抗が小さく、単
位時間あたりこの絞りを流過する燃料が次第に増大する
ようになるからであります。これに相応して閉鎖部材は
ゆっくりと閉じられるようになり、したがってアイドリ
ング運転時には全負荷又は部分負荷時に比べて、閉鎖す
る弁により開放された吐出導管の容積のより大きな割合
がポンプ作業室からの燃料により置換えられるので、吐
出導管における圧力減少はアイドリング運転の最小の値
から全負荷運転の最大の値まで変化させられる。
ている。DE−AS1236863号明細書によって公知であるこ
のような圧力弁においては、吸い戻し鍔はリング溝によ
り、少なくとも１つの切欠き、この場合には２つの切欠
きを有する鍔から分離されている。この切欠きは研削部
として構成され、圧力弁の閉鎖部材がどの位置にあって
も貫通通路の内部に位置している。閉鎖部材はポンプ作
業室側の端部に円錐状のシール面を有し、ばね室側に定
置のストッパ面を有している。このストッパ面に閉鎖部
材は押しばねがきわめてやわらかく構成されている場合
に閉鎖部材の開放行程のたびに当接する。閉鎖部材に設
けられた切欠き、すなわち常に一定の流通断面を有する
切欠きは絞り断面として構成されている。この絞り断面
の働きは噴射終了時期において噴射ノズルが閉じたあと
で圧力弁の閉鎖部材をより迅速に閉鎖位置にもたらすこ
とである。何故ならば吐出導管内で反作用する圧力波に
は絞り横断面において大きな流通抵抗が与えられ、この
流通抵抗が閉鎖力として閉鎖部材に押しばねを助けるた
めに作用するからである。アイドリング運転と回転数の
高い全負荷運転とでは圧力弁もしくは吐出導管を通る燃
料の吐出値もしくは吐出速度が異なることに基づき、閉
鎖部材の閉鎖運動に対する絞り個所の作用はアイドリン
グ運転の方向に減少する。何故ならば圧力波は弱く形成
され、絞り個所がこの圧力波に供する抵抗が小さく、単
位時間あたりこの絞りを流過する燃料が次第に増大する
ようになるからであります。これに相応して閉鎖部材は
ゆっくりと閉じられるようになり、したがってアイドリ
ング運転時には全負荷又は部分負荷時に比べて、閉鎖す
る弁により開放された吐出導管の容積のより大きな割合
がポンプ作業室からの燃料により置換えられるので、吐
出導管における圧力減少はアイドリング運転の最小の値
から全負荷運転の最大の値まで変化させられる。
したがってこのような圧力弁は吐出導管におけ残留圧
を制御するためと燃料吐出量を噴射量と回転数とに関連
して調整するためとに用いられる。減少制御衝撃に際し
て有効な絞りは同時に燃料噴射ポンプの吐出期の間に噴
射値に作用し、全負荷時に燃料噴射量を回転数が増大す
るにつれて減少させる。
を制御するためと燃料吐出量を噴射量と回転数とに関連
して調整するためとに用いられる。減少制御衝撃に際し
て有効な絞りは同時に燃料噴射ポンプの吐出期の間に噴
射値に作用し、全負荷時に燃料噴射量を回転数が増大す
るにつれて減少させる。
閉鎖部材が吸い戻し鍔を有し、吐出過程のたびには固
定ストッパに当接しない公知の圧力弁においては、ポン
プ作業室側で吸い戻し鍔に接続された、閉鎖部材によっ
て開放された、貫通孔における流過横断面がきわめて大
きく構成され、特にそれに接続された吐出導管よりも大
きく構成されている。このような弁の場合には燃料噴射
ポンプの高圧吐出が一定に調節された状態で強く異なる
噴射量が与えられる。この異なる噴射量は特に分配型噴
射ポンプの場合にはポンプピストンの有効な吐出行程の
適当な調節によって修正されない。何故ならば内燃機関
のすべての噴射個所に唯一のポンプ作業室から交互に燃
料が供給され、これに応じてすべての噴射個所のための
量制御が同じでなければならないからである。しかし、
ポンプピストンの吐出行程あたりの噴射量を個々に制御
する噴射量制御装置は実現できない。このような制御に
は多大の費用がかかる。量制御は他の２次的な処置、例
えば圧力弁の行程制限等によっても行なうことができる
が、しかしこれも燃料噴射ポンプの全運転囲い亙って所
望の均一な効果をもたらさず、しかも同様に多大の費用
がかかる。
定ストッパに当接しない公知の圧力弁においては、ポン
プ作業室側で吸い戻し鍔に接続された、閉鎖部材によっ
て開放された、貫通孔における流過横断面がきわめて大
きく構成され、特にそれに接続された吐出導管よりも大
きく構成されている。このような弁の場合には燃料噴射
ポンプの高圧吐出が一定に調節された状態で強く異なる
噴射量が与えられる。この異なる噴射量は特に分配型噴
射ポンプの場合にはポンプピストンの有効な吐出行程の
適当な調節によって修正されない。何故ならば内燃機関
のすべての噴射個所に唯一のポンプ作業室から交互に燃
料が供給され、これに応じてすべての噴射個所のための
量制御が同じでなければならないからである。しかし、
ポンプピストンの吐出行程あたりの噴射量を個々に制御
する噴射量制御装置は実現できない。このような制御に
は多大の費用がかかる。量制御は他の２次的な処置、例
えば圧力弁の行程制限等によっても行なうことができる
が、しかしこれも燃料噴射ポンプの全運転囲い亙って所
望の均一な効果をもたらさず、しかも同様に多大の費用
がかかる。
発明の利点 請求項１の特徴を有する本発明の圧力弁は、前述の量
ばらつきが簡単な手段で回避されるという利点を有して
いる。この場合には特に圧力弁閉鎖部材の開放特性が調
整される。公知の形式で吸い戻し鍔とそれに接続された
きわめて大きな流過横断面をポンプ側に有している公知
の圧力弁閉鎖部材においては、吸い戻し鍔が貫通通路か
ら走出することにより、リング状の接続横断面を開放制
御する。この接続横断面はすでに10分の数ミリメートル
の走出行程で、後続の吐出導管の開放横断面よりも大き
い横断面を開放する。この開放過程により、その時点の
吐出値を吐出するために必要であろう接続横断面よりも
大きな接続横断面の方向に開放行程が増大することにな
る。次いで吐出導管における圧力が増大することに基づ
き圧力弁は再び急激に元に戻り、再び衝撃的に開放され
るまで吐出を中断する。圧力弁のこの開閉過程に基づき
ポンプピストンの各吐出行程の吐出継続時間もしくは噴
射継続時間に関連した吐出特性曲線に陥没が生じる。こ
のため、個々の噴射個所における吐出区間の構成に応じ
て異なる量分配に加えて、回転数に関連して変化する吐
出量のもとで異なった波形の量経過特性曲線が生じる。
これは苦情につながる。本発明によれば過度の振れは、
ポンプ作業室と吐出導管との間の接続横断面がゆっくり
と吐出値の増大と共に連続的に開放され、吐出に際し
て、公知の圧力弁において波形の量経過特性曲線をもた
らす圧力ピークと圧力低下が回避されることにより回避
される。この場合には切欠きは全体として小さな絞り横
断面を成す。何故ならば開放流過横断面は吐出値が増大
するにつれて拡大でき、流過横断面、ひいては最大接続
横断面は吐出導管の開放横断面とほぼ同じ大きさを有し
ているからである。閉鎖部材の周面に均一に分配され
た、残った長さに亙って吸い戻し鍔から延びる切欠きに
よって、閉鎖部材の各行程位置における、スムーズな運
動を可能にする、力の相殺された支承が達成される。し
たがって比較的に長い運転時間が経過した後に見られる
片寄った摩耗、キャビテーション及び機能障害は回避さ
れる。
ばらつきが簡単な手段で回避されるという利点を有して
いる。この場合には特に圧力弁閉鎖部材の開放特性が調
整される。公知の形式で吸い戻し鍔とそれに接続された
きわめて大きな流過横断面をポンプ側に有している公知
の圧力弁閉鎖部材においては、吸い戻し鍔が貫通通路か
ら走出することにより、リング状の接続横断面を開放制
御する。この接続横断面はすでに10分の数ミリメートル
の走出行程で、後続の吐出導管の開放横断面よりも大き
い横断面を開放する。この開放過程により、その時点の
吐出値を吐出するために必要であろう接続横断面よりも
大きな接続横断面の方向に開放行程が増大することにな
る。次いで吐出導管における圧力が増大することに基づ
き圧力弁は再び急激に元に戻り、再び衝撃的に開放され
るまで吐出を中断する。圧力弁のこの開閉過程に基づき
ポンプピストンの各吐出行程の吐出継続時間もしくは噴
射継続時間に関連した吐出特性曲線に陥没が生じる。こ
のため、個々の噴射個所における吐出区間の構成に応じ
て異なる量分配に加えて、回転数に関連して変化する吐
出量のもとで異なった波形の量経過特性曲線が生じる。
これは苦情につながる。本発明によれば過度の振れは、
ポンプ作業室と吐出導管との間の接続横断面がゆっくり
と吐出値の増大と共に連続的に開放され、吐出に際し
て、公知の圧力弁において波形の量経過特性曲線をもた
らす圧力ピークと圧力低下が回避されることにより回避
される。この場合には切欠きは全体として小さな絞り横
断面を成す。何故ならば開放流過横断面は吐出値が増大
するにつれて拡大でき、流過横断面、ひいては最大接続
横断面は吐出導管の開放横断面とほぼ同じ大きさを有し
ているからである。閉鎖部材の周面に均一に分配され
た、残った長さに亙って吸い戻し鍔から延びる切欠きに
よって、閉鎖部材の各行程位置における、スムーズな運
動を可能にする、力の相殺された支承が達成される。し
たがって比較的に長い運転時間が経過した後に見られる
片寄った摩耗、キャビテーション及び機能障害は回避さ
れる。
図面 以後、図面について本発明を詳細に説明する。第１図
は、参考例として構成された圧力弁１の縦断面図、第２
図は本発明にしたがって構成された圧力弁の弁閉鎖部材
の縦断面図、第３図には第２図に示した本発明による圧
力弁の弁閉鎖部材の第２図のII−II線に沿った断面図で
ある。
は、参考例として構成された圧力弁１の縦断面図、第２
図は本発明にしたがって構成された圧力弁の弁閉鎖部材
の縦断面図、第３図には第２図に示した本発明による圧
力弁の弁閉鎖部材の第２図のII−II線に沿った断面図で
ある。
実施例の説明 第１図には図示されていない燃料噴射ポンプのケーシ
ング２内にねじ込まれた、参考例としての圧力弁１が縦
断面で示されている。該燃料噴射ポンプは例えばDE−OS
3644595号に開示されているように構成することができ
る。圧力弁１は一端におねじ５を有し、該おねじでケー
シング２のねじ孔６にねじ込まれる接続管部４を有して
いる。ねじ孔内には燃料噴射ポンプの図示されていない
ポンプ作業室から吐出導管７が開口している。該吐出導
管７は圧力弁１を介して、先きに延びる吐出導管７′と
接続されている。そのは端部には噴射弁８が接続されて
いる。接続管部４はほぼ円筒形に構成され、軸方向の円
筒形の切欠き９を有している。該切欠き９はねじ込み側
に向かって開いている。円筒形の切欠き９に対して同軸
的には該切欠き９から接続孔11が延びており、接続管部
の接続ニップル12に開口している。前切欠き９は吐出導
管７′もしくは噴射弁８と接続されている。
ング２内にねじ込まれた、参考例としての圧力弁１が縦
断面で示されている。該燃料噴射ポンプは例えばDE−OS
3644595号に開示されているように構成することができ
る。圧力弁１は一端におねじ５を有し、該おねじでケー
シング２のねじ孔６にねじ込まれる接続管部４を有して
いる。ねじ孔内には燃料噴射ポンプの図示されていない
ポンプ作業室から吐出導管７が開口している。該吐出導
管７は圧力弁１を介して、先きに延びる吐出導管７′と
接続されている。そのは端部には噴射弁８が接続されて
いる。接続管部４はほぼ円筒形に構成され、軸方向の円
筒形の切欠き９を有している。該切欠き９はねじ込み側
に向かって開いている。円筒形の切欠き９に対して同軸
的には該切欠き９から接続孔11が延びており、接続管部
の接続ニップル12に開口している。前切欠き９は吐出導
管７′もしくは噴射弁８と接続されている。
ポンプ作業室側の端部からは軸方向の切欠きの内へ管
状の弁坐体14が挿入される。該弁坐体14はポンプ作業室
側の端部にフランジ15を有し、側フランジ15を介して弁
坐体は接続管部のポンプ作業室側の端部によりねじ孔６
の底における肩17に保持される。弁坐体14は軸方向の貫
通孔20を有し、該貫通孔20は切欠き９の出口側に出口縁
部22を形成している。該出口縁部22は円錐状の弁坐19に
移行している。貫通孔20内には圧力弁の弁閉鎖部材21が
案内されている。該弁閉鎖部材21は、円錐状のシール面
25を有するヘッド24を有している。該シール面25は弁閉
鎖部材が貫通孔20に走入した場合に弁坐と接触させられ
る。弁閉鎖部材のヘッド24は押しばね26の力により負荷
される。該押しばね26は切欠き９の端面側に支えられ、
弁閉鎖部材を閉鎖位置にもしくは弁坐に接触した位置に
保持しようとする。したがって弁閉鎖部材のヘッドは弁
坐体と一緒にばね室28を形成する。しかしながら弁坐は
貫通孔20のポンプ作業室側の端部に配置されていてもよ
い。この場合、シール面は弁部材の当該端部に構成され
ていてもよい。
状の弁坐体14が挿入される。該弁坐体14はポンプ作業室
側の端部にフランジ15を有し、側フランジ15を介して弁
坐体は接続管部のポンプ作業室側の端部によりねじ孔６
の底における肩17に保持される。弁坐体14は軸方向の貫
通孔20を有し、該貫通孔20は切欠き９の出口側に出口縁
部22を形成している。該出口縁部22は円錐状の弁坐19に
移行している。貫通孔20内には圧力弁の弁閉鎖部材21が
案内されている。該弁閉鎖部材21は、円錐状のシール面
25を有するヘッド24を有している。該シール面25は弁閉
鎖部材が貫通孔20に走入した場合に弁坐と接触させられ
る。弁閉鎖部材のヘッド24は押しばね26の力により負荷
される。該押しばね26は切欠き９の端面側に支えられ、
弁閉鎖部材を閉鎖位置にもしくは弁坐に接触した位置に
保持しようとする。したがって弁閉鎖部材のヘッドは弁
坐体と一緒にばね室28を形成する。しかしながら弁坐は
貫通孔20のポンプ作業室側の端部に配置されていてもよ
い。この場合、シール面は弁部材の当該端部に構成され
ていてもよい。
弁閉鎖部材のヘッドにおけるシール面25はポンプ作業
室側でリング溝29により制限されている。該リング溝29
は反対側で鍔30により制限されている。該鍔30は貫通孔
の孔の直径に鍔が貫通孔20内で緊密に滑動可能であるよ
うに適合させられている。鍔ににはポンプピストン側に
案内部分31が接続され、該案内部分31は切欠き33により
形成された案内リブ34を有している。該案内リブ34は貫
通孔20内で滑動し、弁閉鎖部材の傾倒のない運動を保証
する。案内リブの間で切欠きは吐出導管７を介して貫通
孔20内を鍔30に達する燃料のための流過横断面を形成す
る。
室側でリング溝29により制限されている。該リング溝29
は反対側で鍔30により制限されている。該鍔30は貫通孔
の孔の直径に鍔が貫通孔20内で緊密に滑動可能であるよ
うに適合させられている。鍔ににはポンプピストン側に
案内部分31が接続され、該案内部分31は切欠き33により
形成された案内リブ34を有している。該案内リブ34は貫
通孔20内で滑動し、弁閉鎖部材の傾倒のない運動を保証
する。案内リブの間で切欠きは吐出導管７を介して貫通
孔20内を鍔30に達する燃料のための流過横断面を形成す
る。
鍔30は通常は吸い戻し鍔又は放圧鍔と呼ばれ、これま
での記述では弁閉鎖部材は吸い戻し鍔を有する公知の圧
力弁の弁閉鎖部材に相応している。ポンプ作業室から高
圧吐出が行なわれると、弁閉鎖部材21の横断面は高圧に
より負荷され、弁閉鎖部材は押しばね26の力に抗して移
動させられる。この場合、鍔30は貫通孔20から走出し、
同時に既に燃料を吐出導管７′内に押し込む。この際、
噴射弁８の前に発生している残留圧は高められる。噴射
弁の開放圧によって与えられた所定の圧力が越えられる
と、燃料の噴射が行なわれる。鍔30が走出する場合に燃
料はリング状に形成された接続横断面を通ってばね室28
へかつ引続き噴射弁へ流される。噴射時期が終了すると
ポンプ作業室の圧力が下降する。その際閉鎖部材21は一
方では押しばねの作用と他方では吐出導管７′もしくは
ばね室28内の圧力で閉鎖位置へ戻される。この場合に鍔
30は出口縁22を通過して貫通孔20内へ走入しかつ鍔30の
ポンプ作業室側の第１部分が出口縁22と重なったときか
ら、圧力弁閉鎖部材と噴射弁との間に閉じ込められる容
積を同時に放圧しながら拡大する。この作業形式は公知
であるのでこれについて詳細に説明することは省略す
る。
での記述では弁閉鎖部材は吸い戻し鍔を有する公知の圧
力弁の弁閉鎖部材に相応している。ポンプ作業室から高
圧吐出が行なわれると、弁閉鎖部材21の横断面は高圧に
より負荷され、弁閉鎖部材は押しばね26の力に抗して移
動させられる。この場合、鍔30は貫通孔20から走出し、
同時に既に燃料を吐出導管７′内に押し込む。この際、
噴射弁８の前に発生している残留圧は高められる。噴射
弁の開放圧によって与えられた所定の圧力が越えられる
と、燃料の噴射が行なわれる。鍔30が走出する場合に燃
料はリング状に形成された接続横断面を通ってばね室28
へかつ引続き噴射弁へ流される。噴射時期が終了すると
ポンプ作業室の圧力が下降する。その際閉鎖部材21は一
方では押しばねの作用と他方では吐出導管７′もしくは
ばね室28内の圧力で閉鎖位置へ戻される。この場合に鍔
30は出口縁22を通過して貫通孔20内へ走入しかつ鍔30の
ポンプ作業室側の第１部分が出口縁22と重なったときか
ら、圧力弁閉鎖部材と噴射弁との間に閉じ込められる容
積を同時に放圧しながら拡大する。この作業形式は公知
であるのでこれについて詳細に説明することは省略す
る。
このような圧力弁の通常の構成とは異なって鍔30は吸
い戻し鍔35と制御鍔36とに分割されている。制御鍔は外
周に切欠き38を有している。この切欠き38は研削部分と
して構成され、該切欠き38のヘッド24に向いた制限縁は
出口縁22に対して平行に位置しかつ制御鍔36の高さを決
定している。制御鍔36は継目なく吸い戻し鍔35に移行し
ている。
い戻し鍔35と制御鍔36とに分割されている。制御鍔は外
周に切欠き38を有している。この切欠き38は研削部分と
して構成され、該切欠き38のヘッド24に向いた制限縁は
出口縁22に対して平行に位置しかつ制御鍔36の高さを決
定している。制御鍔36は継目なく吸い戻し鍔35に移行し
ている。
切欠き38は直線的な研削部であっても、弁閉鎖部材の
軸線40に対して平行な円形の制限面を有する研削部であ
ってもよい。切欠き38は制御鍔36に片側に切欠き38を取
付けることによりコンパクトに構成された流過横断面を
形成している。研削部の代りに貫通孔20の壁と共に流過
横断面を形成する他のコンパクトな切欠き形も可能であ
る。
軸線40に対して平行な円形の制限面を有する研削部であ
ってもよい。切欠き38は制御鍔36に片側に切欠き38を取
付けることによりコンパクトに構成された流過横断面を
形成している。研削部の代りに貫通孔20の壁と共に流過
横断面を形成する他のコンパクトな切欠き形も可能であ
る。
ここに記述した圧力弁においては吐出導管７と吐出導
管７′との間の接続横断面は制御鍔36が貫通孔20から走
出する程度によって決められる。閉鎖部材が持上げられ
ると、出口縁22は次第に接続横断面を開放する。該接続
横断面は走出行程と切欠き38の貫通孔側の制限の長さと
の積により決定される。したがて圧力弁が開くと、切欠
き38の流過横断面により影響を及ぼされる行程で、吐出
導管区分７と７′との間に、妨げられない吐出のために
必要な接続横断面が形成される。切欠きと貫通孔20との
間に形成される流過横断面はできるだけ小さいが、最高
の吐出値の場合でも燃料が相応に設計された吐出導管の
場合のように妨げられずに流過できるような大きさを有
している。これは制御鍔における最大流過横断面が吐出
導管７′の流過横断面とほぼ等しいことを意味する。こ
の場合、圧力弁閉鎖部材は冒頭に述べた公知技術の場合
に必要であったよりも大きな行程を移動しなければなら
ない。制御鍔の高さは制御鍔の１部が常に貫通孔20内に
留まり、ひいては確実に所望の最大流過横断面が維持さ
れるように設定されている。したがって本発明の構成に
よれば最高燃料噴射量が妨げられずに噴射個所に達し、
接続横断面がそのつどの吐出値に、冒頭に述べた形式の
過度の振れが回避されるように適合させられるようにな
る。流過横断面を制御するための比較的に大きな行程に
より、圧力弁閉鎖部材の軽い振れ運動は燃料噴射量もし
くは噴射量経過にもはや大きな影響を与えなくなる。
管７′との間の接続横断面は制御鍔36が貫通孔20から走
出する程度によって決められる。閉鎖部材が持上げられ
ると、出口縁22は次第に接続横断面を開放する。該接続
横断面は走出行程と切欠き38の貫通孔側の制限の長さと
の積により決定される。したがて圧力弁が開くと、切欠
き38の流過横断面により影響を及ぼされる行程で、吐出
導管区分７と７′との間に、妨げられない吐出のために
必要な接続横断面が形成される。切欠きと貫通孔20との
間に形成される流過横断面はできるだけ小さいが、最高
の吐出値の場合でも燃料が相応に設計された吐出導管の
場合のように妨げられずに流過できるような大きさを有
している。これは制御鍔における最大流過横断面が吐出
導管７′の流過横断面とほぼ等しいことを意味する。こ
の場合、圧力弁閉鎖部材は冒頭に述べた公知技術の場合
に必要であったよりも大きな行程を移動しなければなら
ない。制御鍔の高さは制御鍔の１部が常に貫通孔20内に
留まり、ひいては確実に所望の最大流過横断面が維持さ
れるように設定されている。したがって本発明の構成に
よれば最高燃料噴射量が妨げられずに噴射個所に達し、
接続横断面がそのつどの吐出値に、冒頭に述べた形式の
過度の振れが回避されるように適合させられるようにな
る。流過横断面を制御するための比較的に大きな行程に
より、圧力弁閉鎖部材の軽い振れ運動は燃料噴射量もし
くは噴射量経過にもはや大きな影響を与えなくなる。
第２図に示された本発明の実施例である圧力弁の圧力
弁閉鎖部材121は案内部131として３つの案内リブ134を
有している。該案内リブ134は互いに120゜の均等な角度
間隔をおいて配置され、円筒形の成形体における軸平行
な研削部として構成された切欠き138により形成されて
いる。この場合、切欠き138によっては同時に吸い戻し
鍔135がポンプ作業室側で第１図の制限縁39に相当する
制限縁139で制限される。制限縁139に続いて切欠き138
は第１図の実施例の制御鍔の機能を同時に発揮する案内
部131のポンプ作業室側の長さ全体に亙って延びてい
る。切欠きは第１図の実施例のばあいと同様に、貫通孔
120の出口縁122と協働して、すでに第１図で記載した利
点をもたらす。
弁閉鎖部材121は案内部131として３つの案内リブ134を
有している。該案内リブ134は互いに120゜の均等な角度
間隔をおいて配置され、円筒形の成形体における軸平行
な研削部として構成された切欠き138により形成されて
いる。この場合、切欠き138によっては同時に吸い戻し
鍔135がポンプ作業室側で第１図の制限縁39に相当する
制限縁139で制限される。制限縁139に続いて切欠き138
は第１図の実施例の制御鍔の機能を同時に発揮する案内
部131のポンプ作業室側の長さ全体に亙って延びてい
る。切欠きは第１図の実施例のばあいと同様に、貫通孔
120の出口縁122と協働して、すでに第１図で記載した利
点をもたらす。
それぞれ同じ大きさの横断面を有する切欠きが均一に
分配されることにより、圧力弁閉鎖部材121に作用する
液圧力の相殺された力勘定が得られる。これは適当な均
一な配置と寸法を与えておけば他の切欠き数でも達成さ
れる。しかし、特に有利であるのは３つの切欠きを設け
ることである。切欠きの数が増すと共に流過横断面は小
さく形成されなければならず、その場合には不都合なこ
とに次第に絞り作用が増すことになる。最適な力の相殺
は冒頭に述べた有利な作用を維持して３つの切欠きによ
り達成される。この場合にも切欠きの横断面の和は吐出
導管の流過横断面よりも決して大きくならないことが有
利である。
分配されることにより、圧力弁閉鎖部材121に作用する
液圧力の相殺された力勘定が得られる。これは適当な均
一な配置と寸法を与えておけば他の切欠き数でも達成さ
れる。しかし、特に有利であるのは３つの切欠きを設け
ることである。切欠きの数が増すと共に流過横断面は小
さく形成されなければならず、その場合には不都合なこ
とに次第に絞り作用が増すことになる。最適な力の相殺
は冒頭に述べた有利な作用を維持して３つの切欠きによ
り達成される。この場合にも切欠きの横断面の和は吐出
導管の流過横断面よりも決して大きくならないことが有
利である。
又、必要である場合には研削部もしくは切欠きの前
に、回転数に関連して作用する公知の補償絞りを付加的
に接続し、噴射装置の所定の構造上の条件で噴射を均一
な噴射経過に適合させることができる。これは例えば吸
い戻し鍔135における局部的な切欠き又は貫通孔に対す
る吸い戻し鍔の減径によって形成されるリング間隙で実
現することができる。
に、回転数に関連して作用する公知の補償絞りを付加的
に接続し、噴射装置の所定の構造上の条件で噴射を均一
な噴射経過に適合させることができる。これは例えば吸
い戻し鍔135における局部的な切欠き又は貫通孔に対す
る吸い戻し鍔の減径によって形成されるリング間隙で実
現することができる。
最後に研削部はポンプ作業室の方向に増大する横断面
として、研削部がその全長に亙って、有利には第２図に
破線で示されているように始端だけ傾斜して延びてお
り、次いで圧力弁閉鎖部材の軸線に対して平行に延びて
いることができる。これによって量又は流過の上昇を制
御しかつ補償を達成することができる。この場合、傾斜
して延びる研削部は３つの切欠きの若干のものについて
だけ設けることもできる。
として、研削部がその全長に亙って、有利には第２図に
破線で示されているように始端だけ傾斜して延びてお
り、次いで圧力弁閉鎖部材の軸線に対して平行に延びて
いることができる。これによって量又は流過の上昇を制
御しかつ補償を達成することができる。この場合、傾斜
して延びる研削部は３つの切欠きの若干のものについて
だけ設けることもできる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 シュミット，ヘルマン ドイツ連邦共和国 Ｄ―7410 ロイトリ ンゲン 24 ライヒェナウアー シュト ラーセ ７ (72)発明者 ルッツ，ロルフ ドイツ連邦共和国 Ｄ―7411 ロメルス バッハ ダレンシュトラーセ 13 (56)参考文献 実開 昭63−182275（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭51−76224（ＪＰ，Ｕ) 実公 昭49−32491（ＪＰ，Ｙ１) 実公 昭17−4819（ＪＰ，Ｙ１) 実公 昭27−1211（ＪＰ，Ｙ１)
Claims (1)
- 【請求項１】燃料噴射ポンプにより燃料を供給する内燃
機関の燃料噴射個所（８）と前記燃料噴射ポンプのポン
プ作業室との間の吐出導管（7,7′）に組込まれる圧力
弁（１）であって、貫通通路（120）を有する弁坐体（1
4）を有し、該貫通通路（120）が前記ポンプ作業室とは
反対側にて出口縁部（122）で弁坐（19）に移行してお
り、かつ該貫通通路（120）内に当該圧力弁（１）の弁
閉鎖部材（121）が案内されており、該弁閉鎖部材（12
1）がシール面（25）を有し、該シール面（25）が前記
弁坐体（14）の、前記ポンプ作業室とは反対側にあるば
ね室（28）に不動に支えられた押しばね（26）によっ
て、前記弁閉鎖部材（121）の閉鎖位置で前記弁坐（1
9）に圧着されるようになっており、さらに前記弁閉鎖
部材（121）が鍔（135）を有し、該鍔（135）が前記貫
通通路（120）内で緊密に摺動可能であり、前記弁閉鎖
部材（121）が閉鎖位置にある場合に前記貫通通路（12
0）内へ侵入しかつ前記弁閉鎖部材（121）が開放位置に
ある場合に前記貫通通路（120）から前記ばね室側へ走
出するようになっており、さらに前記弁閉鎖部材（12
1）が、前記ポンプ作業室側で前記鍔（135）にすぐ続い
て、前記貫通通路（120）の直径に合わせられた直径を
有する案内部分（131）を備えており、該案内部分（13
1）の周面に均等に分配されて、前記鍔（135）の、ポン
プ作業室側の制限縁（139）から延びる複数の切欠き（1
38）が設けられており、該切欠き（138）が前記案内部
分（131）の全軸方向長さに亙って延びかつ前記貫通通
路（120）の周壁と協働して前記ポンプ作業室側で前記
弁閉鎖部材（121）に開口する、それぞれ１つの流過横
断面積を有する通路を形成しておりかつ前記切欠き（13
8）が、前記制限縁（139）と前記貫通通路（120）の出
口縁部（122）と共に、前記ポンプ作業室と前記吐出導
管（７′）との間に可変な接続横断面を形成しており、
さらに前記切欠き（138）と前記貫通通路（120）とによ
り形成された流過横断面積の和が前記吐出導管（７′）
の流過横断面積に相応しており、前記弁閉鎖部材（12
1）に作用する前記押しばね（26）の戻し力が前記ポン
プ作業室の圧力により負荷される面と調和されて、燃料
吐出値の増大に伴って前記弁閉鎖部材（121）が前記押
しばね（26）の力に抗して移動することにより前記接続
横断面が拡大されるが、この接続横断面が常に、前記流
過横断面積の和よりも小さいか又は最高でも該流過横断
面積の和と同じ大きさであることを特徴とする、圧力
弁。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3937708A DE3937708A1 (de) | 1988-12-24 | 1989-11-13 | Druckventil |
| DE3937708.3 | 1989-11-13 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04503099A JPH04503099A (ja) | 1992-06-04 |
| JP3251283B2 true JP3251283B2 (ja) | 2002-01-28 |
Family
ID=6393424
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51421990A Expired - Lifetime JP3251283B2 (ja) | 1989-11-13 | 1990-10-24 | 圧力弁 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5161572A (ja) |
| EP (1) | EP0454799B1 (ja) |
| JP (1) | JP3251283B2 (ja) |
| KR (1) | KR0172130B1 (ja) |
| BR (1) | BR9007008A (ja) |
| DE (1) | DE59002856D1 (ja) |
| ES (1) | ES2044614T3 (ja) |
| WO (1) | WO1991007586A1 (ja) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IL109786A (en) * | 1994-05-25 | 1998-03-10 | Plasson Maagan Michael Ind Ltd | Water supply system and method for use specifically for chicken coops, and reduces water pressure for use in this system and method |
| US5967181A (en) * | 1997-11-24 | 1999-10-19 | Ctb, Inc. | Pressure regulator for watering system |
| JP3517369B2 (ja) * | 1998-09-18 | 2004-04-12 | 株式会社テージーケー | 過冷却度制御式膨張弁 |
| DE19941688C2 (de) * | 1999-09-01 | 2001-08-09 | Siemens Ag | Einspritzeinrichtung für eine Brennkraftmaschine mit Direkteinspritzung |
| IT248790Y1 (it) * | 1999-11-30 | 2003-02-20 | Elasis Sistema Ricerca Fiat | Valvola di mandata ad alta pressione per il combustibile di un motorea combustione interna. |
| KR100464288B1 (ko) | 2001-01-16 | 2005-01-03 | 가부시키가이샤 덴소 | 연료압력조정밸브 |
| JP4329645B2 (ja) * | 2004-08-18 | 2009-09-09 | 株式会社豊田自動織機 | 逆止弁 |
| US20100257916A1 (en) * | 2008-03-27 | 2010-10-14 | Ip Innovative Products, Llc | Accuracy enhancing valve assembly and related method of use |
| US20090289207A1 (en) * | 2008-03-27 | 2009-11-26 | Fabian Mauricio Barreda | Airflow regulating valve assembly |
| EP2253352A1 (en) * | 2009-05-21 | 2010-11-24 | Debiotech S.A. | Passive fluid flow regulator |
| US8944098B1 (en) | 2011-06-03 | 2015-02-03 | Juan Carlos Bocos | Airflow restricting valve assembly |
| KR102613628B1 (ko) * | 2019-03-29 | 2023-12-14 | 에이치엘만도 주식회사 | 브레이크 시스템의 체크 밸브 |
| US20230034413A1 (en) * | 2021-07-29 | 2023-02-02 | Beaconmedaes Llc | High flow check valve for medical gas applications |
| US11434900B1 (en) * | 2022-04-25 | 2022-09-06 | Vulcan Industrial Holdings, LLC | Spring controlling valve |
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|---|---|---|---|---|
| US2234932A (en) * | 1937-11-20 | 1941-03-11 | Timken Roller Bearing Co | Fuel injection delivery valve |
| FR877778A (fr) * | 1940-12-21 | 1942-12-16 | Hannoversche Maschb Ag Vormals | Soupape de refoulement destinée en particulier aux pompes d'injection de combustible des moteurs diesel |
| US2706490A (en) * | 1950-01-18 | 1955-04-19 | Nordberg Manufacturing Co | Variable retraction valve |
| US2792846A (en) * | 1950-01-18 | 1957-05-21 | Nordberg Manufacturing Co | Variable retraction valve |
| US2804825A (en) * | 1950-11-17 | 1957-09-03 | British Internal Combust Eng | Delivery valves for fuel injection pumps |
| GB789234A (en) * | 1954-06-14 | 1958-01-15 | Bendix Aviat Corp | Fuel injection apparatus |
| US2922581A (en) * | 1954-06-14 | 1960-01-26 | Bendix Aviat Corp | Fuel injection apparatus |
| DE1019128B (de) * | 1956-05-30 | 1957-11-07 | Bosch Gmbh Robert | Druckventil an Kraftstoffeinspritzpumpen fuer Brennkraftmaschinen |
| DE2306270A1 (de) * | 1973-02-08 | 1974-08-29 | Duap Ag | Einspritz-system |
| FR2296104A2 (fr) * | 1973-12-13 | 1976-07-23 | Sigma Diesel | Perfectionnements apportes aux dispositifs d'injection pour moteur a combustion interne |
| JPS638854Y2 (ja) * | 1980-10-27 | 1988-03-16 | ||
| IT1150318B (it) * | 1981-03-21 | 1986-12-10 | Bosch Gmbh Robert | Pompa di iniezione del carburante per motori endotermici |
| DE3341575C2 (de) * | 1983-11-17 | 1996-06-05 | Bosch Gmbh Robert | Druckventil für Kraftstoffeinspritzpumpen |
| DE3417210A1 (de) * | 1984-05-10 | 1985-11-14 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Druckventil |
| DE3644595A1 (de) * | 1986-12-29 | 1988-07-07 | Bosch Gmbh Robert | Druckentlastungsventil fuer kraftstoffeinspritzpumpen |
| DE3843819A1 (de) * | 1988-09-09 | 1990-03-22 | Bosch Gmbh Robert | Druckventil |
-
1990
- 1990-10-24 BR BR9007008A patent/BR9007008A/pt not_active IP Right Cessation
- 1990-10-24 EP EP19900915292 patent/EP0454799B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-10-24 KR KR1019910700728A patent/KR0172130B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1990-10-24 JP JP51421990A patent/JP3251283B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1990-10-24 DE DE90915292T patent/DE59002856D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-10-24 US US07/679,032 patent/US5161572A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-10-24 ES ES90915292T patent/ES2044614T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-10-24 WO PCT/DE1990/000802 patent/WO1991007586A1/de active IP Right Grant
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