JP3224466B2 - 放射線による鋼板の板厚測定方法 - Google Patents
放射線による鋼板の板厚測定方法Info
- Publication number
- JP3224466B2 JP3224466B2 JP00289194A JP289194A JP3224466B2 JP 3224466 B2 JP3224466 B2 JP 3224466B2 JP 00289194 A JP00289194 A JP 00289194A JP 289194 A JP289194 A JP 289194A JP 3224466 B2 JP3224466 B2 JP 3224466B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- thickness
- steel sheet
- radiation
- measured
- absorption coefficient
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B38/00—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product
- B21B38/04—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product for measuring thickness, width, diameter or other transverse dimensions of the product
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Length-Measuring Devices Using Wave Or Particle Radiation (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は鋼板を通過した放射線量
を計数して板厚を測定する方法に関するものである。
を計数して板厚を測定する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に放射線厚み計は被測厚物の厚み方
向の一方から一定量の放射線を投射し、被測厚物の他方
へ浸透して来た放射線量を測定し、この測定値を、予め
この厚み計に設定された検量線（透過放射線量と厚みと
の関係を示す双曲線状の関数）と比較対象して被測厚物
の厚みを求めて適宜手法により表示させるようにしたも
のであり、非接触型であることから鋼板の熱間圧延ライ
ンにおけるオンラインの厚み計として用いられている。
向の一方から一定量の放射線を投射し、被測厚物の他方
へ浸透して来た放射線量を測定し、この測定値を、予め
この厚み計に設定された検量線（透過放射線量と厚みと
の関係を示す双曲線状の関数）と比較対象して被測厚物
の厚みを求めて適宜手法により表示させるようにしたも
のであり、非接触型であることから鋼板の熱間圧延ライ
ンにおけるオンラインの厚み計として用いられている。
【０００３】このような放射線厚み計において、特に鋼
板の板厚測定方法として鋼板の成分に依存して変化する
ため、高精度の板厚測定を実現するには、適切な密度と
質量吸収係数を決定することが不可欠である。従って、
例えば特公平５−１５２０６号公報のように、鋼板の板
厚を演算により算出するに際し、測定対象鋼板毎に鋼成
分構成を分析して，この分析結果に基づいて予め設定し
た演算式により鋼板の密度と質量吸収係数を演算し、こ
の演算結果を用いて鋼板の板厚を測定する鋼板の板厚測
定方法が開示されている。
板の板厚測定方法として鋼板の成分に依存して変化する
ため、高精度の板厚測定を実現するには、適切な密度と
質量吸収係数を決定することが不可欠である。従って、
例えば特公平５−１５２０６号公報のように、鋼板の板
厚を演算により算出するに際し、測定対象鋼板毎に鋼成
分構成を分析して，この分析結果に基づいて予め設定し
た演算式により鋼板の密度と質量吸収係数を演算し、こ
の演算結果を用いて鋼板の板厚を測定する鋼板の板厚測
定方法が開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上述した従来技術であ
る特公平５−１５２０６号公報に示される測定対象鋼板
毎に鋼成分構成を分析してこの分析結果に基づいて予め
設定した演算式により鋼板の密度と質量吸収係数を演算
し、この演算結果を用いて鋼板の板厚を測定する方法で
は、温度、成分組成、加工状態により決定される相（結
晶構造）の変化、熱による体積変化、固溶による体積変
化及び質量変化等に対応できず高精度な板厚測定を行う
ことは出来ないという問題がある。すなわち、被測定鋼
板の温度、成分組成、加工状態は、冶金的な因子であ
る、相（結晶構造）、熱による体積変化、固溶による体
積変化及び質量変化等に大きく影響し、さらに、線吸収
係数の決定因子である単位格子内の原子数や単位格子の
体積及び原子番号に影響を及ぼすことから、これらの因
子を考慮した補正を行わないと完全な補正とはならない
という問題がある。
る特公平５−１５２０６号公報に示される測定対象鋼板
毎に鋼成分構成を分析してこの分析結果に基づいて予め
設定した演算式により鋼板の密度と質量吸収係数を演算
し、この演算結果を用いて鋼板の板厚を測定する方法で
は、温度、成分組成、加工状態により決定される相（結
晶構造）の変化、熱による体積変化、固溶による体積変
化及び質量変化等に対応できず高精度な板厚測定を行う
ことは出来ないという問題がある。すなわち、被測定鋼
板の温度、成分組成、加工状態は、冶金的な因子であ
る、相（結晶構造）、熱による体積変化、固溶による体
積変化及び質量変化等に大きく影響し、さらに、線吸収
係数の決定因子である単位格子内の原子数や単位格子の
体積及び原子番号に影響を及ぼすことから、これらの因
子を考慮した補正を行わないと完全な補正とはならない
という問題がある。
【０００５】そこで本発明者らは鋭意研究を重ねた結
果、冶金的な因子である結晶構造や熱による体積変化、
固溶による体積変化及び質量変化に対応した補正を行う
ことにより、高精度な板厚測定方法を提供せんとするも
のである。
果、冶金的な因子である結晶構造や熱による体積変化、
固溶による体積変化及び質量変化に対応した補正を行う
ことにより、高精度な板厚測定方法を提供せんとするも
のである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は上述した問題を
解決するためになされたもので、その発明の要旨とする
ところは、鋼板を通過した放射線量を計数して板厚を測
定する方法において、鋼板の板厚を演算により算出する
に際し、測定対象鋼板の温度、成分組成及び加工状態に
より決定される相（結晶構造）、熱による体積変化等を
推定して、この推定結果に基づいて、予め設定した演算
式に従い放射線の線吸収係数を算出し、この演算結果を
用いて鋼板の板厚を測定することを特徴とする放射線に
よる鋼板の板厚測定方法にある。
解決するためになされたもので、その発明の要旨とする
ところは、鋼板を通過した放射線量を計数して板厚を測
定する方法において、鋼板の板厚を演算により算出する
に際し、測定対象鋼板の温度、成分組成及び加工状態に
より決定される相（結晶構造）、熱による体積変化等を
推定して、この推定結果に基づいて、予め設定した演算
式に従い放射線の線吸収係数を算出し、この演算結果を
用いて鋼板の板厚を測定することを特徴とする放射線に
よる鋼板の板厚測定方法にある。
【０００７】以下本発明について図面に従って詳細に説
明する。図１は本発明を実施するためのブロック図であ
る。図１に示すように、被測定用の鋼板１は仕上圧延機
２によって仕上圧延工程中の適当な位置において、その
鋼板１の板厚を検出すべく熱間γ線源となる放射線源３
と、この放射線源３から放射された放射線を受ける放射
線量検出器４を設けている。そして機側操作盤５の操作
によって放射線量検出器４より鋼板に放射線を放射し、
放射線検出量を検出するように構成されている。一方、
鋼板の温度計６により実測された値は温度計変換器７に
送られ、放射線検出量と共に厚み計測制御装置８に送ら
れる。また、厚み計測制御装置８は表示器９、記録計１
０及び操作盤１１に連結されている。
明する。図１は本発明を実施するためのブロック図であ
る。図１に示すように、被測定用の鋼板１は仕上圧延機
２によって仕上圧延工程中の適当な位置において、その
鋼板１の板厚を検出すべく熱間γ線源となる放射線源３
と、この放射線源３から放射された放射線を受ける放射
線量検出器４を設けている。そして機側操作盤５の操作
によって放射線量検出器４より鋼板に放射線を放射し、
放射線検出量を検出するように構成されている。一方、
鋼板の温度計６により実測された値は温度計変換器７に
送られ、放射線検出量と共に厚み計測制御装置８に送ら
れる。また、厚み計測制御装置８は表示器９、記録計１
０及び操作盤１１に連結されている。
【０００８】また、放射線厚み計による演算に先立ち、
予め鋼板の成分組成を計算機１４に記憶させておく。そ
して温度、成分組成及び加工状態に依存して変化する相
（結晶構造）や熱による体積変化、固溶による体積変化
及び質量変化等の決定手段を（具体的には後述する式に
基づく）板厚演算部１２の前段の補正演算部１３に設定
する。ここで冶金的因子を考慮した鋼板板厚の算出が板
厚演算部１２で行われる．
予め鋼板の成分組成を計算機１４に記憶させておく。そ
して温度、成分組成及び加工状態に依存して変化する相
（結晶構造）や熱による体積変化、固溶による体積変化
及び質量変化等の決定手段を（具体的には後述する式に
基づく）板厚演算部１２の前段の補正演算部１３に設定
する。ここで冶金的因子を考慮した鋼板板厚の算出が板
厚演算部１２で行われる．
【０００９】
【作用】本発明に係るγ線厚み計の測定原理としてのγ
線透過量の減衰は、次の式に従う。 Ｉ／Ｉ0
＝ｅｘｐ（−μ・Ｔ） …… （１） ただし、 Ｔ：板厚 Ｉ0 ：透過前強度 Ｉ：透過後強度 μ：線吸収係数 従って、γ線厚み計において、鋼板の板厚Ｔは次の式に
て求められる。 Ｔ＝１／μ・ｌｎ（Ｖ0 ／Ｖ） …… （２） ただし、 Ｖ0 ：板無し時カウント数 Ｖ：板有り時カウント数 これに被測定鋼板の温度・材質（成分組成）が異なる場
合は（２）式における線吸収係数が異なるため、温度、
成分組成及び加工状態に応じた補正が必要となる。
線透過量の減衰は、次の式に従う。 Ｉ／Ｉ0
＝ｅｘｐ（−μ・Ｔ） …… （１） ただし、 Ｔ：板厚 Ｉ0 ：透過前強度 Ｉ：透過後強度 μ：線吸収係数 従って、γ線厚み計において、鋼板の板厚Ｔは次の式に
て求められる。 Ｔ＝１／μ・ｌｎ（Ｖ0 ／Ｖ） …… （２） ただし、 Ｖ0 ：板無し時カウント数 Ｖ：板有り時カウント数 これに被測定鋼板の温度・材質（成分組成）が異なる場
合は（２）式における線吸収係数が異なるため、温度、
成分組成及び加工状態に応じた補正が必要となる。
【００１０】γ線の線吸収としては、弾性散乱（Ｔｈｏ
ｍｓｏｎ散乱）と非弾性散乱（Ｃｏｍｐｔｏｎ散乱）及
び光電効果（入射光は完全に消失）の３種が挙げられ
る。放射線の波長（エネルギー）に応じて、３種類の吸
収のどの効果が支配的になるかが決定される。γ線にお
いては、Ｃｏｍｐｔｏｎ散乱及び光電効果について考慮
すれば良い。従って、Ｃｏｍｐｔｏｎ散乱による吸収断
面積は、 αS ＝αT ・３／４×［（１＋α）／α｛（２＋２α）／（１＋２α）−ｌｎ （１＋２α）／α｝＋ｌｎ（１＋２α）／Ｚα−（１＋３α）／（１＋２α）2 …… （３） ただし、 αT 及びαは、 αT ＝６．７×１０-25 （ｃｍ2 ） α＝ｈν／（ｍｃ2 ）＝（γ線のエネルギー）／（電子
の質量エネルギー） により求められる。 αS ＝２．５７８５×１０-25 （ｃｍ2 ）（γ線のエネルギー＝６６２ｋｅｖ） …… （４）
ｍｓｏｎ散乱）と非弾性散乱（Ｃｏｍｐｔｏｎ散乱）及
び光電効果（入射光は完全に消失）の３種が挙げられ
る。放射線の波長（エネルギー）に応じて、３種類の吸
収のどの効果が支配的になるかが決定される。γ線にお
いては、Ｃｏｍｐｔｏｎ散乱及び光電効果について考慮
すれば良い。従って、Ｃｏｍｐｔｏｎ散乱による吸収断
面積は、 αS ＝αT ・３／４×［（１＋α）／α｛（２＋２α）／（１＋２α）−ｌｎ （１＋２α）／α｝＋ｌｎ（１＋２α）／Ｚα−（１＋３α）／（１＋２α）2 …… （３） ただし、 αT 及びαは、 αT ＝６．７×１０-25 （ｃｍ2 ） α＝ｈν／（ｍｃ2 ）＝（γ線のエネルギー）／（電子
の質量エネルギー） により求められる。 αS ＝２．５７８５×１０-25 （ｃｍ2 ）（γ線のエネルギー＝６６２ｋｅｖ） …… （４）
【００１１】また、光電効果による吸収断面積は、Ｋ殻
電子の影響のみを考えるとすれば、γ線の入射エネルギ
ーがＫ殻電子の結合エネルギーより十分に大きいことか
ら、 αP ＝αT ・４√２・α4 ・Ｚ5 ・（ｍｃ2 ／ｈν）7/2 …… （５） ただし、αT ＝６．７×１０-25 （ｃｍ2 ） Ｚ＝原
子番号 α＝１／１３７（微細構造定数） ｍｃ2 ／ｈν＝（電子の質量エネルギー）／（γ線のエ
ネルギー） により求められる。 αP ＝Ｚ5 ×４．３４７５×１０-33 （ｃｍ2 ） …… （６）
電子の影響のみを考えるとすれば、γ線の入射エネルギ
ーがＫ殻電子の結合エネルギーより十分に大きいことか
ら、 αP ＝αT ・４√２・α4 ・Ｚ5 ・（ｍｃ2 ／ｈν）7/2 …… （５） ただし、αT ＝６．７×１０-25 （ｃｍ2 ） Ｚ＝原
子番号 α＝１／１３７（微細構造定数） ｍｃ2 ／ｈν＝（電子の質量エネルギー）／（γ線のエ
ネルギー） により求められる。 αP ＝Ｚ5 ×４．３４７５×１０-33 （ｃｍ2 ） …… （６）
【００１２】以上より、γ線の線吸収係数μは次式によ
り求められる。 μ＝ΣＺμa ／Ｖ＝ΣＺ（αP ＋ＺαS ）／Ｖ …… （７） ここで、μa ＝αP ＋ＺαS ただし、ｚ：単位格子内の原子数 Ｖ：単位格子の体積 μa ：原子吸収係数 Ｚ：原子番号 αS ：散乱断面積（＝２．５７８５×１０-25 （ｃ
ｍ2 ）） αP ：光電吸収断面積（＝Ｚ5 ×４．３４７５×１０
-33 （ｃｍ2 ）） 従って、γ線の線吸収係数は、ｚ（単位格子内の原子
数）、Ｖ（単位格子の体積）及びＺ（原子番号）により
決定されることが判る。特に、光電効果を無視できる
（原子番号が小さい）場合には、 ρ≒２ΣｚＺ／Ｖ であることを考慮すると、 μ＝αS ・ΣｚＺ／Ｖ≒αS ×ρ／２ …… （８） ただし、ρ：密度 となる。
り求められる。 μ＝ΣＺμa ／Ｖ＝ΣＺ（αP ＋ＺαS ）／Ｖ …… （７） ここで、μa ＝αP ＋ＺαS ただし、ｚ：単位格子内の原子数 Ｖ：単位格子の体積 μa ：原子吸収係数 Ｚ：原子番号 αS ：散乱断面積（＝２．５７８５×１０-25 （ｃ
ｍ2 ）） αP ：光電吸収断面積（＝Ｚ5 ×４．３４７５×１０
-33 （ｃｍ2 ）） 従って、γ線の線吸収係数は、ｚ（単位格子内の原子
数）、Ｖ（単位格子の体積）及びＺ（原子番号）により
決定されることが判る。特に、光電効果を無視できる
（原子番号が小さい）場合には、 ρ≒２ΣｚＺ／Ｖ であることを考慮すると、 μ＝αS ・ΣｚＺ／Ｖ≒αS ×ρ／２ …… （８） ただし、ρ：密度 となる。
【００１３】次に材質による補正率として、被測定鋼板
の板厚、線吸収係数、カウント数をそれぞれ、Ｔ1 、Ｔ
2 、μ1 、μ2 、Ｖ1 、Ｖ2 とすると、 μ1 Ｔ1 ＝ｌｎ（Ｖ0 ／Ｖ1 ） μ2 Ｔ2 ＝ｌｎ（Ｖ0 ／Ｖ2 ） …… （９） カウント数が等しい場合（Ｖ1 ＝Ｖ2 ） μ1 Ｔ1 ＝μ2 Ｔ2 …… （１０） であるから、材質による補正率αは、 α＝Ｔ2 ／Ｔ1 −１＝μ1 ／μ2 −１ …… （１１） となる。
の板厚、線吸収係数、カウント数をそれぞれ、Ｔ1 、Ｔ
2 、μ1 、μ2 、Ｖ1 、Ｖ2 とすると、 μ1 Ｔ1 ＝ｌｎ（Ｖ0 ／Ｖ1 ） μ2 Ｔ2 ＝ｌｎ（Ｖ0 ／Ｖ2 ） …… （９） カウント数が等しい場合（Ｖ1 ＝Ｖ2 ） μ1 Ｔ1 ＝μ2 Ｔ2 …… （１０） であるから、材質による補正率αは、 α＝Ｔ2 ／Ｔ1 −１＝μ1 ／μ2 −１ …… （１１） となる。
【００１４】更に、線吸収係数は冶金的な因子によって
影響を受けるものである。前述したようにγ線の線吸収
係数は、ｚ（単位格子内の原子数）、Ｖ（単位格子の体
積）及びＺ（原子番号）により決定される（第７式）。
従って、線吸収係数に影響を及ぼす冶金的な因子につい
ては、ｚ、Ｖ及びＺに影響を及ぼす因子を対象に行えば
良い。そこで先ず、鋼の組織に影響を与える外的な因子
として、温度、成分組成及び加工が挙げられる。これら
の外的因子により決定されるミクロ組織の構成因子とし
て、ｚ、Ｖ及びＺに影響を及ぼす因子としての相（結晶
構造）、熱（温度）による体積変化、固溶（侵入、置
換）による体積変化・質量変化等がある。
影響を受けるものである。前述したようにγ線の線吸収
係数は、ｚ（単位格子内の原子数）、Ｖ（単位格子の体
積）及びＺ（原子番号）により決定される（第７式）。
従って、線吸収係数に影響を及ぼす冶金的な因子につい
ては、ｚ、Ｖ及びＺに影響を及ぼす因子を対象に行えば
良い。そこで先ず、鋼の組織に影響を与える外的な因子
として、温度、成分組成及び加工が挙げられる。これら
の外的因子により決定されるミクロ組織の構成因子とし
て、ｚ、Ｖ及びＺに影響を及ぼす因子としての相（結晶
構造）、熱（温度）による体積変化、固溶（侵入、置
換）による体積変化・質量変化等がある。
【００１５】先ず、相（結晶構造）によるｚ／Ｖの相違
について、表１に示す。また、熱（温度）による体積変
化について、αＦｅの熱膨張率（線膨張率）を表２に示
す。表２に従い、算出したｚ／Ｖを表３に示す。更に固
溶による体積変化及び質量変化については、例えば置換
型固溶をする元素としては、Ｂｅ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｐ，Ｔ
ｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｚｎ，Ｎｂ，Ｍｏ，
Ｓｎ，Ｗを挙げることが出来る。αＦｅへの置換型固溶
に伴う格子定数の変化はＦｅと溶質の原子半径差にある
程度相関がある。また、格子膨張は最大でも０．３６１
×１０-12 ｍ／ｗｔ％（Ｔｉ）であるから、任意の元素
が０．１ｗｔ％固溶した場合の格子定数の変化量は±
０．０４×１０-12 ｍ程度である。
について、表１に示す。また、熱（温度）による体積変
化について、αＦｅの熱膨張率（線膨張率）を表２に示
す。表２に従い、算出したｚ／Ｖを表３に示す。更に固
溶による体積変化及び質量変化については、例えば置換
型固溶をする元素としては、Ｂｅ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｐ，Ｔ
ｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｚｎ，Ｎｂ，Ｍｏ，
Ｓｎ，Ｗを挙げることが出来る。αＦｅへの置換型固溶
に伴う格子定数の変化はＦｅと溶質の原子半径差にある
程度相関がある。また、格子膨張は最大でも０．３６１
×１０-12 ｍ／ｗｔ％（Ｔｉ）であるから、任意の元素
が０．１ｗｔ％固溶した場合の格子定数の変化量は±
０．０４×１０-12 ｍ程度である。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【表３】
【００１９】そこで、一般的に、原子量の大きな元素は
原子半径が大きいことから、固溶（置換）の際には格子
が膨張しｚ／Ｚは減少するか原子の質量Ｚは増加する。
格子膨張と質量増加の効果によって生ずる差はαＦｅへ
の置換型固溶によりｚＺ／Ｖの変化は高々±５．０×１
０-2％程度であるし、またγＦｅへの置換型固溶につい
てもαＦｅへの置換型固溶と同程度である。更に、侵入
型固溶する元素としてはＨ，Ｂ，Ｃ，Ｎが挙げられる
が、この内Ｆｅ中への侵入型固溶はＣのみを考慮すれば
十分である。それによるｚＺ／Ｖの変化はαＦｅ、γＦ
ｅそれぞれ高々５．０×１０-2％〜１０．０×１０-2％
である。これら冶金的因子のＺ、ｚ／Ｖへの影響につい
て、まとめて表４に示す。これにより、相が完全に変態
した場合或いは温度が全域に渡り変化した場合には相及
び熱膨張による体積変化の影響が大きいことがわかる。
原子半径が大きいことから、固溶（置換）の際には格子
が膨張しｚ／Ｚは減少するか原子の質量Ｚは増加する。
格子膨張と質量増加の効果によって生ずる差はαＦｅへ
の置換型固溶によりｚＺ／Ｖの変化は高々±５．０×１
０-2％程度であるし、またγＦｅへの置換型固溶につい
てもαＦｅへの置換型固溶と同程度である。更に、侵入
型固溶する元素としてはＨ，Ｂ，Ｃ，Ｎが挙げられる
が、この内Ｆｅ中への侵入型固溶はＣのみを考慮すれば
十分である。それによるｚＺ／Ｖの変化はαＦｅ、γＦ
ｅそれぞれ高々５．０×１０-2％〜１０．０×１０-2％
である。これら冶金的因子のＺ、ｚ／Ｖへの影響につい
て、まとめて表４に示す。これにより、相が完全に変態
した場合或いは温度が全域に渡り変化した場合には相及
び熱膨張による体積変化の影響が大きいことがわかる。
【００２０】
【表４】
【００２１】
【実施例】以下本発明に係る一実施例を図２に基づき説
明する。図２は本発明に係る実施のためのフローチャー
トを示す図である。図２に示すように、先ずスタートに
おいて、被測定対象鋼板の成分組成値の読込が開始さ
れ、引続き各圧延パスにおいて鋼板の温度及び板厚を推
定計算により算出し、さらに、温度、成分組成、加工状
態から鋼板内部温度分布、変態率（結晶構造）、熱によ
る体積変化等を推定し、単位格子内の原子数、原子番
号、単位格子の体積を決定する。その結果、線吸収係数
が（７）式によって算出され、γ線による実測された放
射線の透過量と線吸収係数とのもとに（１１）式によっ
て完全な板厚補正が行われ鋼板板厚の算出が行われるも
のである。
明する。図２は本発明に係る実施のためのフローチャー
トを示す図である。図２に示すように、先ずスタートに
おいて、被測定対象鋼板の成分組成値の読込が開始さ
れ、引続き各圧延パスにおいて鋼板の温度及び板厚を推
定計算により算出し、さらに、温度、成分組成、加工状
態から鋼板内部温度分布、変態率（結晶構造）、熱によ
る体積変化等を推定し、単位格子内の原子数、原子番
号、単位格子の体積を決定する。その結果、線吸収係数
が（７）式によって算出され、γ線による実測された放
射線の透過量と線吸収係数とのもとに（１１）式によっ
て完全な板厚補正が行われ鋼板板厚の算出が行われるも
のである。
【００２２】図３は本発明方と従来法との板厚測定誤差
とスラブ本数比率との関係を示す図である。図３に示す
ように、板厚測定誤差として（放射線厚み計測定値−オ
フライン板厚測定値）／（オフライン板厚測定値）×１
００とした値で示したもので、本発明法は従来法に比較
して板厚測定誤差が極めて少なくなったことを示してい
る。
とスラブ本数比率との関係を示す図である。図３に示す
ように、板厚測定誤差として（放射線厚み計測定値−オ
フライン板厚測定値）／（オフライン板厚測定値）×１
００とした値で示したもので、本発明法は従来法に比較
して板厚測定誤差が極めて少なくなったことを示してい
る。
【００２３】
【発明の効果】以上述べたように本発明は鋼板を通過し
た放射線量を計数して板厚を測定する方法において、鋼
板の板厚を演算により算出するに際し、測定対象鋼板の
温度成分組成及び加工状態により決定される相（結晶構
造）、熱による体積変化等を推定して、この推定結果に
基づいて、予め設定した演算式に従い放射線の線吸収係
数を算出し、この演算結果を用いて鋼板の板厚を測定す
ることから、鋼板の品質向上に寄与することが出来る極
めて優れた効果を奏するものである。
た放射線量を計数して板厚を測定する方法において、鋼
板の板厚を演算により算出するに際し、測定対象鋼板の
温度成分組成及び加工状態により決定される相（結晶構
造）、熱による体積変化等を推定して、この推定結果に
基づいて、予め設定した演算式に従い放射線の線吸収係
数を算出し、この演算結果を用いて鋼板の板厚を測定す
ることから、鋼板の品質向上に寄与することが出来る極
めて優れた効果を奏するものである。
【図１】本発明を実施するためのブロック図、
【図２】本発明に係る実施のためのフローチャートを示
す図、
す図、
【図３】本発明方と従来法との板厚測定誤差とスラブ本
数比率との関係を示す図である
数比率との関係を示す図である
１ 鋼板 ２ 仕上圧延機 ３ 放射線源 ４ 放射線量検出器 ５ 機側操作盤 ６ 温度計 ７ 温度計変換器 ８ 厚み計測制御装置 ９ 表示器 １０ 記録計 １１ 操作盤 １２ 板厚演算部 １３ 補正演算部 １４ 計算機
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) G01B 15/00 - 15/08 G01N 23/00 - 23/227 B21C 51/00
Claims (1)
- 【請求項１】 鋼板を通過した放射線量を計数して板厚
を測定する方法において、鋼板の板厚を演算により算出
するに際し、測定対象鋼板の温度、成分組成及び加工状
態により決定される相（結晶構造）、熱による体積変化
等を推定して、この推定結果に基づいて、予め設定した
演算式に従い放射線の線吸収係数を算出し、この演算結
果を用いて鋼板の板厚を測定することを特徴とする放射
線による鋼板の板厚測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00289194A JP3224466B2 (ja) | 1994-01-17 | 1994-01-17 | 放射線による鋼板の板厚測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00289194A JP3224466B2 (ja) | 1994-01-17 | 1994-01-17 | 放射線による鋼板の板厚測定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07208965A JPH07208965A (ja) | 1995-08-11 |
| JP3224466B2 true JP3224466B2 (ja) | 2001-10-29 |
Family
ID=11541990
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00289194A Expired - Lifetime JP3224466B2 (ja) | 1994-01-17 | 1994-01-17 | 放射線による鋼板の板厚測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3224466B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017087227A (ja) * | 2015-11-04 | 2017-05-25 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼材の熱間圧延方法 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100507571B1 (ko) * | 2000-11-07 | 2005-08-17 | 주식회사 포스코 | 방사선을 이용한 강판의 두께 측정방법 |
| JP5459175B2 (ja) * | 2010-10-28 | 2014-04-02 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板の板厚測定方法、板厚演算装置及びプログラム |
| KR101450518B1 (ko) * | 2013-10-08 | 2014-10-14 | (재)한국나노기술원 | 전자빔 리소그래피 장치 및 그것의 초점 보정 방법 |
| CN105080981A (zh) * | 2015-09-07 | 2015-11-25 | 苏州莱测检测科技有限公司 | 一种带清洁装置的钢板厚度检测装置 |
| JP6641898B2 (ja) * | 2015-11-04 | 2020-02-05 | 日本製鉄株式会社 | 放射線厚み測定装置及びその校正方法 |
| CN116984393B (zh) * | 2023-09-25 | 2024-01-02 | 太原理工大学 | 一种轧制力和各层厚度预测方法、装置、设备及介质 |
-
1994
- 1994-01-17 JP JP00289194A patent/JP3224466B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017087227A (ja) * | 2015-11-04 | 2017-05-25 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼材の熱間圧延方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07208965A (ja) | 1995-08-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3224466B2 (ja) | 放射線による鋼板の板厚測定方法 | |
| JPS5949524B2 (ja) | 測定システム | |
| EP0112079B1 (en) | Measuring method and apparatus | |
| US4088886A (en) | Radiation thickness gauge for sheet material | |
| JP2820440B2 (ja) | 組織を分析する方法および装置 | |
| PG et al. | Establishment and optimization of angle dispersive neutron diffraction bulk texture measurement environments | |
| JPS6079207A (ja) | 放射線板厚測定方法 | |
| JPS649575B2 (ja) | ||
| JP3565973B2 (ja) | 放射線計数装置 | |
| JPS62194410A (ja) | 鋼板の板厚測定方法 | |
| JPS5965709A (ja) | ストリツプエツジ部の厚さプロフイ−ル測定方法 | |
| EP3035082B1 (en) | Method for measuring x-ray energy of an accelerator in an inspection system | |
| WO1992016819A1 (en) | Dynamic alloy correction gauge | |
| JP6255414B2 (ja) | 材料の識別方法 | |
| JPH0237539B2 (ja) | ||
| JPS6085341A (ja) | 物質の厚み方向の平均温度測定方法 | |
| JPS6259255B2 (ja) | ||
| JPS61193057A (ja) | 放射線分析装置 | |
| Müller et al. | A comfortable procedure for correcting X-ray detector backlight | |
| Szpunar | Geometry of Texture Measurements for Dispersive Methods | |
| Bochenin et al. | A radioisotope method for testing the completeness of hardening of local areas of stamped forged pieces with a portable analyzer | |
| JPS5832323B2 (ja) | ネツカンアツエンキンゾクザイリヨウノアツミ ヘンタイリヨウドウジソクテイソウチ | |
| JP2548060B2 (ja) | 管状材の肉厚測定装置 | |
| Shiomi-Tsuda et al. | Stopping powers of havar for protons from 0.45 to 3.0 MeV | |
| JPH10227734A (ja) | 密度分布測定装置及び方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20010814 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080824 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090824 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090824 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100824 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100824 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110824 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120824 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130824 Year of fee payment: 12 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130824 Year of fee payment: 12 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130824 Year of fee payment: 12 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130824 Year of fee payment: 12 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |