JP3206307B2 - 組立式伝動ｖベルト - Google Patents
組立式伝動ｖベルトInfo
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- JP3206307B2 JP3206307B2 JP15599394A JP15599394A JP3206307B2 JP 3206307 B2 JP3206307 B2 JP 3206307B2 JP 15599394 A JP15599394 A JP 15599394A JP 15599394 A JP15599394 A JP 15599394A JP 3206307 B2 JP3206307 B2 JP 3206307B2
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｖベルト式無段変速機
に用いる組立式伝動Ｖベルトに関するものである。
に用いる組立式伝動Ｖベルトに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】Ｖベルト式無段変速機は通常、例えば実
開昭６２−５４３４３号公報に記載の如く、そして図６
に概略を示すように要部を構成される。このＶベルト式
無段変速機の要部を図６に基づき説明するに、軸線Ｏi
周りに回転駆動される入力プーリ１１のプーリＶ溝１１
ａと、軸線Ｏi に平行な軸線Ｏo 周りで回転される出力
プーリ１２のプーリＶ溝１２ａとの間に、組立式伝動Ｖ
ベルト１３を掛け渡して構成する。かかる構成におい
て、入力プーリ１１の回転は組立式伝動Ｖベルト１３を
介し出力プーリ１２に伝達され、この伝動中、両プーリ
１１，１２の可動フランジ１１ｂ，１２ｂを矢Ａ，Ｂで
示すように軸線方向同方向に変位させて、可動フランジ
１１ｂを固定フランジ１１ｃに接近させると共に、可動
フランジ１２ｂを固定フランジ１２ｃから遠去けること
により、入出力プーリ１１，１２に対する伝動Ｖベルト
１３の巻き掛け円弧径が連続的に変化し、無段変速を行
わせることができる。
開昭６２−５４３４３号公報に記載の如く、そして図６
に概略を示すように要部を構成される。このＶベルト式
無段変速機の要部を図６に基づき説明するに、軸線Ｏi
周りに回転駆動される入力プーリ１１のプーリＶ溝１１
ａと、軸線Ｏi に平行な軸線Ｏo 周りで回転される出力
プーリ１２のプーリＶ溝１２ａとの間に、組立式伝動Ｖ
ベルト１３を掛け渡して構成する。かかる構成におい
て、入力プーリ１１の回転は組立式伝動Ｖベルト１３を
介し出力プーリ１２に伝達され、この伝動中、両プーリ
１１，１２の可動フランジ１１ｂ，１２ｂを矢Ａ，Ｂで
示すように軸線方向同方向に変位させて、可動フランジ
１１ｂを固定フランジ１１ｃに接近させると共に、可動
フランジ１２ｂを固定フランジ１２ｃから遠去けること
により、入出力プーリ１１，１２に対する伝動Ｖベルト
１３の巻き掛け円弧径が連続的に変化し、無段変速を行
わせることができる。
【０００３】ここで、組立式伝動Ｖベルト１３を説明す
るに、これを従来は上記文献にも記載されているが、例
えば図７の如くに構成する。つまり、プーリＶ溝１１
ａ，１２ａの側壁に摩擦接触する傾斜端面１４ａを有し
たＶ型ブロック１４を多数個具え、これらＶ型ブロック
１４を、Ｖベルトを形造るよう無終端状に連続配置す
る。そして、これらＶ型ブロック１４の両端部における
肩部１４ｂに夫々、一対の無終端バンド１５，１６を巻
き掛けして設ける。なお、各無終端バンド１５，１６
は、無終端バンドエレメントの積層体で構成する。Ｖ型
ブロック１４には更に、両側の肩部１４ｂ間に配して首
部１４ｃを設けると共に、この首部１４ｃから上記肩部
１４ｂに対向するよう延在する腕部１４ｄを設け、これ
ら腕部１４ｄによりＶ型ブロック１４が無終端バンド１
５，１６から外れるのを防止するようにする。かかる組
立式伝動Ｖベルト１３は、Ｖ型ブロック１４の無終端状
配列体を図６の如く、入出力プーリ１１，１２のプーリ
Ｖ溝１１ａ，１２ａ間に巻き掛けして前記の実用に供す
る。
るに、これを従来は上記文献にも記載されているが、例
えば図７の如くに構成する。つまり、プーリＶ溝１１
ａ，１２ａの側壁に摩擦接触する傾斜端面１４ａを有し
たＶ型ブロック１４を多数個具え、これらＶ型ブロック
１４を、Ｖベルトを形造るよう無終端状に連続配置す
る。そして、これらＶ型ブロック１４の両端部における
肩部１４ｂに夫々、一対の無終端バンド１５，１６を巻
き掛けして設ける。なお、各無終端バンド１５，１６
は、無終端バンドエレメントの積層体で構成する。Ｖ型
ブロック１４には更に、両側の肩部１４ｂ間に配して首
部１４ｃを設けると共に、この首部１４ｃから上記肩部
１４ｂに対向するよう延在する腕部１４ｄを設け、これ
ら腕部１４ｄによりＶ型ブロック１４が無終端バンド１
５，１６から外れるのを防止するようにする。かかる組
立式伝動Ｖベルト１３は、Ｖ型ブロック１４の無終端状
配列体を図６の如く、入出力プーリ１１，１２のプーリ
Ｖ溝１１ａ，１２ａ間に巻き掛けして前記の実用に供す
る。
【０００４】ところで、Ｖベルト式無段変速機において
は、特開昭６１−６５９５２号公報にも記載されている
ように、可動フランジ１１ｂ，１２ｂの上記した軸線方
向同方向変位による変速制御中、可動フランジ１１ｂの
軸線方向変位に伴うプーリＶ溝１１ａの中心面Ｃi の移
動量と、可動フランジ１２ｂの軸線方向変位に伴うプー
リＶ溝１２ａの中心面Ｃo の移動量とが一致せず、或る
プーリ間伝動比では中心面Ｃi と中心面Ｃo とが整列す
るも、他のプーリ間伝動比でこれら中心面ＣiおよびＣ
o の位置が図６にαで示す如く軸線方向にずれた所謂芯
ずれ状態となる。この場合、入力プーリ１１に巻き掛け
され、プーリＶ溝１１ａによって溝幅方向の位置を決定
されるＶ型ブロック１４と、出力プーリ１２に巻き掛け
され、プーリＶ溝１２ａによって溝幅方向の位置を決定
されるＶ型ブロック１４も、相互に芯ずれ状態で伝動作
用を行うことになる。
は、特開昭６１−６５９５２号公報にも記載されている
ように、可動フランジ１１ｂ，１２ｂの上記した軸線方
向同方向変位による変速制御中、可動フランジ１１ｂの
軸線方向変位に伴うプーリＶ溝１１ａの中心面Ｃi の移
動量と、可動フランジ１２ｂの軸線方向変位に伴うプー
リＶ溝１２ａの中心面Ｃo の移動量とが一致せず、或る
プーリ間伝動比では中心面Ｃi と中心面Ｃo とが整列す
るも、他のプーリ間伝動比でこれら中心面ＣiおよびＣ
o の位置が図６にαで示す如く軸線方向にずれた所謂芯
ずれ状態となる。この場合、入力プーリ１１に巻き掛け
され、プーリＶ溝１１ａによって溝幅方向の位置を決定
されるＶ型ブロック１４と、出力プーリ１２に巻き掛け
され、プーリＶ溝１２ａによって溝幅方向の位置を決定
されるＶ型ブロック１４も、相互に芯ずれ状態で伝動作
用を行うことになる。
【０００５】ここで、上記の芯ずれ量αと、プーリ間伝
動比との関係を例示すると、図３の如きものがある。こ
の芯ずれ特性は、Ｖベルトの周長や、入出力プーリの軸
間距離や、プーリ間伝動比幅や、芯ずれ量αが０になる
プーリ間伝動比を何処にするかによって、設計段階で決
まる。図３は、プーリ間伝動比が０．７である時にＶベ
ルト周速が最も速くなって耐久性を要求されることか
ら、この伝動比で芯ずれ量αが０になるよう設計した場
合の特性を示し、因みに最高速伝動比を０．４に設定
し、また最低速伝動比を２．４に設定したものである。
動比との関係を例示すると、図３の如きものがある。こ
の芯ずれ特性は、Ｖベルトの周長や、入出力プーリの軸
間距離や、プーリ間伝動比幅や、芯ずれ量αが０になる
プーリ間伝動比を何処にするかによって、設計段階で決
まる。図３は、プーリ間伝動比が０．７である時にＶベ
ルト周速が最も速くなって耐久性を要求されることか
ら、この伝動比で芯ずれ量αが０になるよう設計した場
合の特性を示し、因みに最高速伝動比を０．４に設定
し、また最低速伝動比を２．４に設定したものである。
【０００６】この場合、芯ずれ量αが０になるプーリ間
伝動比を境にプーリ間伝動比を変化させた時の、一方向
への芯ずれをプラス芯ずれとし、逆の他方向への芯ずれ
をマイナス芯ずれとすると、最大のプラス芯ずれ量が
０．２mmであるのに対し、最大のマイナス芯ずれ量が
０．８mmにも達する程に大きなものであり、両方向芯ず
れ量最大値が相互に異なる。
伝動比を境にプーリ間伝動比を変化させた時の、一方向
への芯ずれをプラス芯ずれとし、逆の他方向への芯ずれ
をマイナス芯ずれとすると、最大のプラス芯ずれ量が
０．２mmであるのに対し、最大のマイナス芯ずれ量が
０．８mmにも達する程に大きなものであり、両方向芯ず
れ量最大値が相互に異なる。
【０００７】しかし、従来の組立式伝動Ｖベルトは、か
ように両方向芯ずれ量最大値が異なる場合も含めて、図
７に示すように芯ずれ量が０の時における首部１４ｃと
両無終端バンド１５，１６の近接側縁１５ａ，１６ａと
の間の初期クリアランスδ1，δ2 を同じに（例えば１m
mに）設定していた。
ように両方向芯ずれ量最大値が異なる場合も含めて、図
７に示すように芯ずれ量が０の時における首部１４ｃと
両無終端バンド１５，１６の近接側縁１５ａ，１６ａと
の間の初期クリアランスδ1，δ2 を同じに（例えば１m
mに）設定していた。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかし、かように首部
１４ｃと両無終端バンド１５，１６の近接側縁１５ａ，
１６ａとの間の初期クリアランスδ1 ，δ2 を同じにす
る従来の構成では、以下の問題を生ずる。この問題を、
δ1 ＝δ2 ＝１mmで、芯ずれ特性が図３の如きでもので
ある場合について説明する。図８（ａ）は、初期クリア
ランスδ1 ，δ2のうち、プラス芯ずれによって小さく
なる方の初期クリアランスδ1 のクリアランス変化状況
を、当該プラス芯ずれが最大の０．２mmになった時の状
態で示し、この時クリアランスはδ1 −０．２mm＝０．
８mmまで低下する。また図８（ｂ）は、マイナス芯ずれ
によって小さくなる他方の初期クリアランスδ2 のクリ
アランス変化状況を、当該マイナス芯ずれが最大の０．
８mmになった時の状態で示し、この時クリアランスはδ
2 −０．８mm＝０．２mmまで低下する。
１４ｃと両無終端バンド１５，１６の近接側縁１５ａ，
１６ａとの間の初期クリアランスδ1 ，δ2 を同じにす
る従来の構成では、以下の問題を生ずる。この問題を、
δ1 ＝δ2 ＝１mmで、芯ずれ特性が図３の如きでもので
ある場合について説明する。図８（ａ）は、初期クリア
ランスδ1 ，δ2のうち、プラス芯ずれによって小さく
なる方の初期クリアランスδ1 のクリアランス変化状況
を、当該プラス芯ずれが最大の０．２mmになった時の状
態で示し、この時クリアランスはδ1 −０．２mm＝０．
８mmまで低下する。また図８（ｂ）は、マイナス芯ずれ
によって小さくなる他方の初期クリアランスδ2 のクリ
アランス変化状況を、当該マイナス芯ずれが最大の０．
８mmになった時の状態で示し、この時クリアランスはδ
2 −０．８mm＝０．２mmまで低下する。
【０００９】ところで、首部１４ｃと両無終端バンド１
５，１６の近接側縁１５ａ，１６ａとの間のクリアラン
スが減少するにつれて首部１４ｃと両無終端バンド１
５，１６の近接側縁１５ａ，１６ａとの接触によって無
終端バンド１５，１６が損傷されるといった、Ｖベルト
の耐久性および信頼性の欠如に関する問題を生ずる可能
性が高くなる。ちなみに、既存の組立式伝動Ｖベルトで
は前記クリアランスとして最低０．５mm位が確保されて
おり、本値がベルトの耐久性および信頼性上の目安と考
えられる。
５，１６の近接側縁１５ａ，１６ａとの間のクリアラン
スが減少するにつれて首部１４ｃと両無終端バンド１
５，１６の近接側縁１５ａ，１６ａとの接触によって無
終端バンド１５，１６が損傷されるといった、Ｖベルト
の耐久性および信頼性の欠如に関する問題を生ずる可能
性が高くなる。ちなみに、既存の組立式伝動Ｖベルトで
は前記クリアランスとして最低０．５mm位が確保されて
おり、本値がベルトの耐久性および信頼性上の目安と考
えられる。
【００１０】この問題を解決するだけのためなら、最大
のプラス芯ずれ及び最大のマイナス芯ずれを生ずる何れ
のプーリ間伝動比においても、首部１４ｃと無終端バン
ド近接側縁１５ａ，１６ａとの間のクリアランスが、要
求最低クリアランス未満になることのないよう初期クリ
アランスδ1 ，δ2 を大きくすべく、すなわち最大のプ
ラス芯ずれ及び最大のマイナス芯ずれのうち大きい方の
最大芯ずれが発生するプーリ間伝動比においても、首部
１４ｃと無終端バンド近接側縁１５ａ，１６ａとの間の
クリアランスが、要求最低クリアランス未満になること
のないよう初期クリアランスδ1 ，δ2 を大きくすべ
く、首部１４ｃの幅を減少させたり、Ｖ型ブロックを大
きくすることが考えられる。しかし前者の対策は、首部
１４ｃの強度低下を招いて腕部１４ｄの欠落を生じ、結
果として伝動Ｖベルトの耐久性を低下させるし、また後
者の対策は、最大のプラス芯ずれ及び最大のマイナス芯
ずれのうち小さい方の最大芯ずれが発生するプーリ間伝
動比において、対応する初期クリアランスδ1 またはδ
2 を大きく与え過ぎていることになり、当該プーリ間伝
動比で首部１４ｃと無終端バンド近接側縁１５ａ，１６
ａとの間のクリアランスが要求最低クリアランスを超え
て無駄に大きなものとなり、その分、Ｖ型ブロックが大
きくなって伝動Ｖベルトの大型化を招き、実際的でない
といったように、抜本的な解決策ではない。
のプラス芯ずれ及び最大のマイナス芯ずれを生ずる何れ
のプーリ間伝動比においても、首部１４ｃと無終端バン
ド近接側縁１５ａ，１６ａとの間のクリアランスが、要
求最低クリアランス未満になることのないよう初期クリ
アランスδ1 ，δ2 を大きくすべく、すなわち最大のプ
ラス芯ずれ及び最大のマイナス芯ずれのうち大きい方の
最大芯ずれが発生するプーリ間伝動比においても、首部
１４ｃと無終端バンド近接側縁１５ａ，１６ａとの間の
クリアランスが、要求最低クリアランス未満になること
のないよう初期クリアランスδ1 ，δ2 を大きくすべ
く、首部１４ｃの幅を減少させたり、Ｖ型ブロックを大
きくすることが考えられる。しかし前者の対策は、首部
１４ｃの強度低下を招いて腕部１４ｄの欠落を生じ、結
果として伝動Ｖベルトの耐久性を低下させるし、また後
者の対策は、最大のプラス芯ずれ及び最大のマイナス芯
ずれのうち小さい方の最大芯ずれが発生するプーリ間伝
動比において、対応する初期クリアランスδ1 またはδ
2 を大きく与え過ぎていることになり、当該プーリ間伝
動比で首部１４ｃと無終端バンド近接側縁１５ａ，１６
ａとの間のクリアランスが要求最低クリアランスを超え
て無駄に大きなものとなり、その分、Ｖ型ブロックが大
きくなって伝動Ｖベルトの大型化を招き、実際的でない
といったように、抜本的な解決策ではない。
【００１１】本発明は、最大のプラス芯ずれと最大のマ
イナス芯ずれとの違いに合わせて、芯ずれ量が０の時に
おける上記首部と両無終端バンド近接側縁との間の初期
クリアランスをそれぞれ異ならせることにより、最大の
プラス芯ずれ及び最大のマイナス芯ずれの何れが発生す
るプーリ間伝動比においても、首部と無終端バンド近接
側縁との間のクリアランスが要求最低クリアランスを超
えて無駄に大きくなることのないようにし、つまり、上
記の初期クリアランスが共に対応する最大のプラス芯ず
れおよび最大のマイナス芯ずれとの関連において必要最
小限のものとなるようにし、これにより、Ｖ型ブロック
が大きくなるという上記の問題を生ずることなく、首部
に無終端バンド近接側縁が接触するのを確実に回避して
伝動Ｖベルトの耐久性および信頼性を向上させることを
主たる目的とする。また本発明は、上記のごとく初期ク
リアランス間に差を持たせるに当たって首部をオフセッ
トさせることとし、これにより、首部が強度低下すると
いう上記の問題も生ずることがないようにすることを第
２の目的とする。
イナス芯ずれとの違いに合わせて、芯ずれ量が０の時に
おける上記首部と両無終端バンド近接側縁との間の初期
クリアランスをそれぞれ異ならせることにより、最大の
プラス芯ずれ及び最大のマイナス芯ずれの何れが発生す
るプーリ間伝動比においても、首部と無終端バンド近接
側縁との間のクリアランスが要求最低クリアランスを超
えて無駄に大きくなることのないようにし、つまり、上
記の初期クリアランスが共に対応する最大のプラス芯ず
れおよび最大のマイナス芯ずれとの関連において必要最
小限のものとなるようにし、これにより、Ｖ型ブロック
が大きくなるという上記の問題を生ずることなく、首部
に無終端バンド近接側縁が接触するのを確実に回避して
伝動Ｖベルトの耐久性および信頼性を向上させることを
主たる目的とする。また本発明は、上記のごとく初期ク
リアランス間に差を持たせるに当たって首部をオフセッ
トさせることとし、これにより、首部が強度低下すると
いう上記の問題も生ずることがないようにすることを第
２の目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】この目的のため第１発明
の組立式伝動Ｖベルトは、プーリＶ溝の側壁に摩擦接触
する傾斜端面を個々に有した多数のＶ型ブロックを、Ｖ
ベルトを形成するよう無終端状に連続配置して具え、こ
れらＶ型ブロックの両端部における肩部に一対の無終端
バンドを巻き掛けして設け、これら肩部間における首部
から前記肩部と対向するよう延在させて設けた腕部によ
りＶ型ブロックが無終端バンドから外れるのを防止する
ようにした組立式伝動Ｖベルトであって、前記Ｖ型ブロ
ックの無終端状配列体を一対のプーリ間に巻き掛けして
該組立式伝動Ｖベルトを用い、これらプーリのプーリＶ
溝を画成するフランジの一方を夫々、相互に軸線方向同
方向へ変位させてプーリ間伝動比を変更することがで
き、該フランジの変位に伴って生ずる両プーリのプーリ
Ｖ溝中心相互間における一方向への芯ずれ量と、他方向
への芯ずれ量とが異なるＶベルト式無段変速機におい
て、前記芯ずれ量が０の時における前記首部と両無終端
バンドの近接側縁との間の初期クリアランスのうち、前
記一方向への芯ずれによって小さくなる方の初期クリア
ランスを該一方向への芯ずれ量の最大値と、要求最低ク
リアランスとの和値になるよう決定し、前記他方向への
芯ずれによって小さくなる方の初期クリアランスを該他
方向への芯ずれ量の最大値と、要求最低クリアランスと
の和値になるよう決定して、前記の初期クリアランスを
夫々異ならせたことを特徴とするものである。
の組立式伝動Ｖベルトは、プーリＶ溝の側壁に摩擦接触
する傾斜端面を個々に有した多数のＶ型ブロックを、Ｖ
ベルトを形成するよう無終端状に連続配置して具え、こ
れらＶ型ブロックの両端部における肩部に一対の無終端
バンドを巻き掛けして設け、これら肩部間における首部
から前記肩部と対向するよう延在させて設けた腕部によ
りＶ型ブロックが無終端バンドから外れるのを防止する
ようにした組立式伝動Ｖベルトであって、前記Ｖ型ブロ
ックの無終端状配列体を一対のプーリ間に巻き掛けして
該組立式伝動Ｖベルトを用い、これらプーリのプーリＶ
溝を画成するフランジの一方を夫々、相互に軸線方向同
方向へ変位させてプーリ間伝動比を変更することがで
き、該フランジの変位に伴って生ずる両プーリのプーリ
Ｖ溝中心相互間における一方向への芯ずれ量と、他方向
への芯ずれ量とが異なるＶベルト式無段変速機におい
て、前記芯ずれ量が０の時における前記首部と両無終端
バンドの近接側縁との間の初期クリアランスのうち、前
記一方向への芯ずれによって小さくなる方の初期クリア
ランスを該一方向への芯ずれ量の最大値と、要求最低ク
リアランスとの和値になるよう決定し、前記他方向への
芯ずれによって小さくなる方の初期クリアランスを該他
方向への芯ずれ量の最大値と、要求最低クリアランスと
の和値になるよう決定して、前記の初期クリアランスを
夫々異ならせたことを特徴とするものである。
【００１３】また第２発明の組立式伝動Ｖベルトは、上
記の如く初期クリアランスを夫々異ならせるに当たり、
上記首部をオフセットさせたことを特徴とするものであ
る。
記の如く初期クリアランスを夫々異ならせるに当たり、
上記首部をオフセットさせたことを特徴とするものであ
る。
【００１４】
【作用】第１発明の組立式伝動Ｖベルトは、プーリＶ溝
の側壁に摩擦接触する傾斜端面を個々に有した多数のＶ
型ブロックの無終端状配列体を、一対のプーリ間に巻き
掛けして、Ｖベルト式無段変速機に用いる。ここでＶベ
ルト式無段変速機は、当該プーリのプーリＶ溝を画成す
るフランジの一方を夫々、相互に軸線方向同方向へ変位
させてプーリ間伝動比を変更することにより、無段変速
を行うことができる。
の側壁に摩擦接触する傾斜端面を個々に有した多数のＶ
型ブロックの無終端状配列体を、一対のプーリ間に巻き
掛けして、Ｖベルト式無段変速機に用いる。ここでＶベ
ルト式無段変速機は、当該プーリのプーリＶ溝を画成す
るフランジの一方を夫々、相互に軸線方向同方向へ変位
させてプーリ間伝動比を変更することにより、無段変速
を行うことができる。
【００１５】この変速に当たって行うべき上記フランジ
の軸線方向変位中、両プーリのプーリＶ溝中心相互間に
おける一方向への芯ずれ量と、他方向への芯ずれ量とは
異なり、これらプーリのプーリＶ溝によって幅方向位置
を決定されるＶ型ブロックも、芯ずれ量が０となる特定
のプーリ間伝動比以外において芯ずれ状態で伝動作用を
行う。ところで、芯ずれ量が０の時における首部と両無
終端バンドの近接側縁との間の初期クリアランスのう
ち、上記一方向への芯ずれによって小さくなる方の初期
クリアランスを該一方向への芯ずれ量の最大値と、要求
最低クリアランスとの和値になるよう決定し、前記他方
向への芯ずれによって小さくなる方の初期クリアランス
を該他方向への芯ずれ量の最大値と、要求最低クリアラ
ンスとの和値になるよう決定して、上記の初期クリアラ
ンスを夫々異ならせたことから、両方向芯ずれ量が最大
になるプーリ間伝動比においても首部と無終端バンド近
接側縁との間のクリアランスが要求最低クリアランス未
満になることがなくなり、無終端バンド近接側縁が首部
に接触して破損するといったような伝動Ｖベルトの耐久
性および信頼性の低下に関する問題を解消することがで
きる。
の軸線方向変位中、両プーリのプーリＶ溝中心相互間に
おける一方向への芯ずれ量と、他方向への芯ずれ量とは
異なり、これらプーリのプーリＶ溝によって幅方向位置
を決定されるＶ型ブロックも、芯ずれ量が０となる特定
のプーリ間伝動比以外において芯ずれ状態で伝動作用を
行う。ところで、芯ずれ量が０の時における首部と両無
終端バンドの近接側縁との間の初期クリアランスのう
ち、上記一方向への芯ずれによって小さくなる方の初期
クリアランスを該一方向への芯ずれ量の最大値と、要求
最低クリアランスとの和値になるよう決定し、前記他方
向への芯ずれによって小さくなる方の初期クリアランス
を該他方向への芯ずれ量の最大値と、要求最低クリアラ
ンスとの和値になるよう決定して、上記の初期クリアラ
ンスを夫々異ならせたことから、両方向芯ずれ量が最大
になるプーリ間伝動比においても首部と無終端バンド近
接側縁との間のクリアランスが要求最低クリアランス未
満になることがなくなり、無終端バンド近接側縁が首部
に接触して破損するといったような伝動Ｖベルトの耐久
性および信頼性の低下に関する問題を解消することがで
きる。
【００１６】そして、この問題解決に当たり上記のごと
く、芯ずれ量が０の時における首部と両無終端バンドの
近接側縁との間の初期クリアランスを夫々上記の通りに
与えて相互に異ならせた構成になるから、何れ方向の最
大芯ずれが発生するプーリ間伝動比においても、首部と
無終端バンド近接側縁との間のクリアランスが要求最低
クリアランスを超えて無駄に大きくなることがない。従
って、上記の初期クリアランスが共に対応する方向の最
大芯ずれ量との関連において必要最小限のものであるこ
ととなり、Ｖ型ブロックが大きくなるという前記の問題
を生ずることがなく、Ｖ型ブロックの大型化を伴うこと
なしに伝動Ｖベルトの耐久性および信頼性を向上させる
という上記の作用効果を達成することができる。
く、芯ずれ量が０の時における首部と両無終端バンドの
近接側縁との間の初期クリアランスを夫々上記の通りに
与えて相互に異ならせた構成になるから、何れ方向の最
大芯ずれが発生するプーリ間伝動比においても、首部と
無終端バンド近接側縁との間のクリアランスが要求最低
クリアランスを超えて無駄に大きくなることがない。従
って、上記の初期クリアランスが共に対応する方向の最
大芯ずれ量との関連において必要最小限のものであるこ
ととなり、Ｖ型ブロックが大きくなるという前記の問題
を生ずることがなく、Ｖ型ブロックの大型化を伴うこと
なしに伝動Ｖベルトの耐久性および信頼性を向上させる
という上記の作用効果を達成することができる。
【００１７】また第２発明のように、上記の如く初期ク
リアランスを夫々異ならせるに当たり、上記首部をオフ
セットさせる構成によれば、首部の幅を全く小さくする
ことなしに上記の作用効果が得られ、首部の強度低下、
従ってＶ型ブロックの脱落防止用に設けられた腕部の欠
落を防止することができる。
リアランスを夫々異ならせるに当たり、上記首部をオフ
セットさせる構成によれば、首部の幅を全く小さくする
ことなしに上記の作用効果が得られ、首部の強度低下、
従ってＶ型ブロックの脱落防止用に設けられた腕部の欠
落を防止することができる。
【００１８】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づき詳細に
説明する。図１は、芯ずれ特性が図３に示す如きものと
なるように設計したＶベルト式無段変速機に用いるのに
好適な組立式伝動Ｖベルトの一実施例で、図中、図７に
おけると同様の部分を同一符号にて示す。
説明する。図１は、芯ずれ特性が図３に示す如きものと
なるように設計したＶベルト式無段変速機に用いるのに
好適な組立式伝動Ｖベルトの一実施例で、図中、図７に
おけると同様の部分を同一符号にて示す。
【００１９】組立式伝動Ｖベルト１３は、プーリＶ溝１
１ａ，１２ａ（図６参照）の側壁、つまりプーリフラン
ジ１１ｂ，１１ｃ，１２ｂ，１２ｃに摩擦接触する傾斜
端面１４ａを有したＶ型ブロック１４を多数個、Ｖベル
トを形造るよう無終端状に連続配置して具える。そし
て、これらＶ型ブロック１４の両端部における肩部１４
ｂに夫々、無終端バンドエレメントの積層になる一対の
無終端バンド１５，１６を巻き掛けして設ける。各Ｖ型
ブロック１４には更に、両側の肩部１４ｂ間に配して首
部１４ｃを設けると共に、この首部１４ｃから上記肩部
１４ｂに対向するよう延在する腕部１４ｄを設け、これ
ら腕部１４ｄによりＶ型ブロック１４が無終端バンド１
５，１６から外れるのを防止するような構成とする。
１ａ，１２ａ（図６参照）の側壁、つまりプーリフラン
ジ１１ｂ，１１ｃ，１２ｂ，１２ｃに摩擦接触する傾斜
端面１４ａを有したＶ型ブロック１４を多数個、Ｖベル
トを形造るよう無終端状に連続配置して具える。そし
て、これらＶ型ブロック１４の両端部における肩部１４
ｂに夫々、無終端バンドエレメントの積層になる一対の
無終端バンド１５，１６を巻き掛けして設ける。各Ｖ型
ブロック１４には更に、両側の肩部１４ｂ間に配して首
部１４ｃを設けると共に、この首部１４ｃから上記肩部
１４ｂに対向するよう延在する腕部１４ｄを設け、これ
ら腕部１４ｄによりＶ型ブロック１４が無終端バンド１
５，１６から外れるのを防止するような構成とする。
【００２０】かかる組立式伝動Ｖベルト１３は、Ｖ型ブ
ロック１４の無終端状配列体を図６の如く、Ｖベルト式
無段変速機における入出力プーリ１１，１２のプーリＶ
溝１１ａ，１２ａ間に巻き掛けして実用に供する。ここ
で、入力プーリ１１の回転は組立式伝動Ｖベルト１３を
介し出力プーリ１２に伝達され、この伝動中、両プーリ
１１，１２の可動フランジ１１ｂ，１２ｂを矢Ａ，Ｂで
示すように軸線方向同方向に変位させて、可動フランジ
１１ｂを固定フランジ１１ｃに接近させると共に、可動
フランジ１２ｂを固定フランジ１２ｃから遠去けること
により、入出力プーリ１１，１２に対する伝動Ｖベルト
１３の巻き掛け円弧径を連続的に変化させて無段変速を
行わせることができる。
ロック１４の無終端状配列体を図６の如く、Ｖベルト式
無段変速機における入出力プーリ１１，１２のプーリＶ
溝１１ａ，１２ａ間に巻き掛けして実用に供する。ここ
で、入力プーリ１１の回転は組立式伝動Ｖベルト１３を
介し出力プーリ１２に伝達され、この伝動中、両プーリ
１１，１２の可動フランジ１１ｂ，１２ｂを矢Ａ，Ｂで
示すように軸線方向同方向に変位させて、可動フランジ
１１ｂを固定フランジ１１ｃに接近させると共に、可動
フランジ１２ｂを固定フランジ１２ｃから遠去けること
により、入出力プーリ１１，１２に対する伝動Ｖベルト
１３の巻き掛け円弧径を連続的に変化させて無段変速を
行わせることができる。
【００２１】可動フランジ１１ｂ，１２ｂの上記した軸
線方向同方向変位による変速制御中、前記したように、
プーリＶ溝１１ａの中心面Ｃi と、プーリＶ溝１２ａの
中心面Ｃo とは、或るプーリ間伝動比で整列するも、他
のプーリ間伝動比でαにより示す如く芯ずれ状態とな
り、この時、入力プーリ１１に巻き掛けされてプーリＶ
溝１１ａにより溝幅方向の位置を決定されるＶ型ブロッ
ク１４と、出力プーリ１２に巻き掛けされてプーリＶ溝
１２ａにより溝幅方向の位置を決定されるＶ型ブロック
１４も、相互に芯ずれ状態で伝動作用を行うことにな
る。
線方向同方向変位による変速制御中、前記したように、
プーリＶ溝１１ａの中心面Ｃi と、プーリＶ溝１２ａの
中心面Ｃo とは、或るプーリ間伝動比で整列するも、他
のプーリ間伝動比でαにより示す如く芯ずれ状態とな
り、この時、入力プーリ１１に巻き掛けされてプーリＶ
溝１１ａにより溝幅方向の位置を決定されるＶ型ブロッ
ク１４と、出力プーリ１２に巻き掛けされてプーリＶ溝
１２ａにより溝幅方向の位置を決定されるＶ型ブロック
１４も、相互に芯ずれ状態で伝動作用を行うことにな
る。
【００２２】ここで、上記の芯ずれ量αと、プーリ間伝
動比との関係が図３の如きものとなるよう、つまりプー
リ間伝動比が０．７である時に芯ずれ量αが０になるよ
う設定し、また最高速伝動比を０．４に設定し、最低速
伝動比を２．４に設定したことから、芯ずれ量αが０に
なるプーリ間伝動比を境にプーリ間伝動比を変化させた
時のプラス芯ずれ最大値が０．２mm、マイナス芯ずれ最
大値が０．８mmになるものとすると、本例では伝動Ｖベ
ルト１３を特に以下の如くに構成する。
動比との関係が図３の如きものとなるよう、つまりプー
リ間伝動比が０．７である時に芯ずれ量αが０になるよ
う設定し、また最高速伝動比を０．４に設定し、最低速
伝動比を２．４に設定したことから、芯ずれ量αが０に
なるプーリ間伝動比を境にプーリ間伝動比を変化させた
時のプラス芯ずれ最大値が０．２mm、マイナス芯ずれ最
大値が０．８mmになるものとすると、本例では伝動Ｖベ
ルト１３を特に以下の如くに構成する。
【００２３】つまり、芯ずれ量αが０の時の状態を示す
図１から明らかなように、この状態での首部１４ｃか
ら、これに近接した無終端バンド１５，１６の近接側縁
１５ａ，１６ａに至る初期クリアランスδ1 およびδ2
のうち、上記プラス芯ずれによって小さくなる方の初期
クリアランスδ1 を、該プラス芯ずれの最大値０．２mm
（図３参照）と、要求最低クリアランス、例えば前記し
た０．５mmとの和値０．７mmになるよう決定し、上記マ
イナス芯ずれによって小さくなる方の初期クリアランス
δ2 を該マイナス芯ずれの最大値０．８mm（図３参照）
と、要求最低クリアランス０．５mmとの和値１．３mmに
なるよう決定して、両者の初期クリアランスδ1 ，δ2
を夫々異ならせる。そして、かように初期クリアランス
δ1 ，δ2を異ならせるに当たっては、首部１４ｃをＶ
型ブロック１４の幅方向（図１の左右方向）へオフセッ
トさせて、当該特殊な初期クリアランスδ1 ，δ2 の設
定を行う。
図１から明らかなように、この状態での首部１４ｃか
ら、これに近接した無終端バンド１５，１６の近接側縁
１５ａ，１６ａに至る初期クリアランスδ1 およびδ2
のうち、上記プラス芯ずれによって小さくなる方の初期
クリアランスδ1 を、該プラス芯ずれの最大値０．２mm
（図３参照）と、要求最低クリアランス、例えば前記し
た０．５mmとの和値０．７mmになるよう決定し、上記マ
イナス芯ずれによって小さくなる方の初期クリアランス
δ2 を該マイナス芯ずれの最大値０．８mm（図３参照）
と、要求最低クリアランス０．５mmとの和値１．３mmに
なるよう決定して、両者の初期クリアランスδ1 ，δ2
を夫々異ならせる。そして、かように初期クリアランス
δ1 ，δ2を異ならせるに当たっては、首部１４ｃをＶ
型ブロック１４の幅方向（図１の左右方向）へオフセッ
トさせて、当該特殊な初期クリアランスδ1 ，δ2 の設
定を行う。
【００２４】この場合、首部１４ｃの幅が小さくなら
ず、その強度低下を生ずることなしに上記の構成が実現
される。従って、腕部１４ｄが欠落してＶ型ブロック１
４が無終端バンド１５，１６から脱落するような、Ｖベ
ルトの破損を回避することができる。
ず、その強度低下を生ずることなしに上記の構成が実現
される。従って、腕部１４ｄが欠落してＶ型ブロック１
４が無終端バンド１５，１６から脱落するような、Ｖベ
ルトの破損を回避することができる。
【００２５】上述したような初期クリアランスδ1 およ
びδ2 の設定によれば、以下の作用効果が奏し得られ
る。図２（ａ）は、上記のプラス芯ずれによって小さく
なる方の初期クリアランスδ1 のクリアランス変化状況
を、当該プラス芯ずれが最大の０．２mmになった時の状
態で示し、この時クリアランスはδ1 −０．２mm＝０．
５mmまで低下する。また図２（ｂ）は、上記のマイナス
芯ずれによって小さくなる初期クリアランスδ2 のクリ
アランス変化状況を、当該マイナス芯ずれが最大の０．
８mmになった時の状態で示し、この時クリアランスはδ
2 −０．８mm＝０．５mmまで低下する。
びδ2 の設定によれば、以下の作用効果が奏し得られ
る。図２（ａ）は、上記のプラス芯ずれによって小さく
なる方の初期クリアランスδ1 のクリアランス変化状況
を、当該プラス芯ずれが最大の０．２mmになった時の状
態で示し、この時クリアランスはδ1 −０．２mm＝０．
５mmまで低下する。また図２（ｂ）は、上記のマイナス
芯ずれによって小さくなる初期クリアランスδ2 のクリ
アランス変化状況を、当該マイナス芯ずれが最大の０．
８mmになった時の状態で示し、この時クリアランスはδ
2 −０．８mm＝０．５mmまで低下する。
【００２６】ところで、首部１４ｃと両無終端バンド１
５，１６の近接側縁１５ａ，１６ａとの間のクリアラン
スが、要求最低クリアランス０．５mmより小さくなるこ
とはなく、首部１４ｃと両無終端バンド１５，１６の近
接側縁１５ａ，１６ａとの接触によって無終端バンド１
５，１６が破断されるといった、Ｖベルトの耐久性およ
び信頼性の欠如に関する問題を解消することができる。
５，１６の近接側縁１５ａ，１６ａとの間のクリアラン
スが、要求最低クリアランス０．５mmより小さくなるこ
とはなく、首部１４ｃと両無終端バンド１５，１６の近
接側縁１５ａ，１６ａとの接触によって無終端バンド１
５，１６が破断されるといった、Ｖベルトの耐久性およ
び信頼性の欠如に関する問題を解消することができる。
【００２７】そして、この問題解決に当たり上記のよう
に、芯ずれ量が０の時における首部１４ｃと両無終端バ
ンド１５，１６の近接側縁１５ａ，１６ａとの間の初期
クリアランスδ1 およびδ2 を夫々前記のごとくに与え
て相互に異ならせたから、最大のプラス芯ずれ及び最大
のマイナス芯ずれの何れが発生するプーリ間伝動比にお
いても、図２（ａ）及び同図（ｂ）に示すように首部１
４ｃと無終端バンド近接側縁１５ａ，１６ａとの間のク
リアランスが要求最低クリアランス（０．５mm）を超え
て無駄に大きくなることがない。従って、上記の初期ク
リアランスδ1 ，δ2 が共に対応する方向の最大芯ずれ
量との関連において必要最小限のものであることとな
り、Ｖ型ブロック１４が大きくなるという前記の問題を
生ずることがなく、Ｖ型ブロック１４の大型化を伴うこ
となしに伝動Ｖベルトの耐久性および信頼性を向上させ
るという上記の作用効果を達成することができる。
に、芯ずれ量が０の時における首部１４ｃと両無終端バ
ンド１５，１６の近接側縁１５ａ，１６ａとの間の初期
クリアランスδ1 およびδ2 を夫々前記のごとくに与え
て相互に異ならせたから、最大のプラス芯ずれ及び最大
のマイナス芯ずれの何れが発生するプーリ間伝動比にお
いても、図２（ａ）及び同図（ｂ）に示すように首部１
４ｃと無終端バンド近接側縁１５ａ，１６ａとの間のク
リアランスが要求最低クリアランス（０．５mm）を超え
て無駄に大きくなることがない。従って、上記の初期ク
リアランスδ1 ，δ2 が共に対応する方向の最大芯ずれ
量との関連において必要最小限のものであることとな
り、Ｖ型ブロック１４が大きくなるという前記の問題を
生ずることがなく、Ｖ型ブロック１４の大型化を伴うこ
となしに伝動Ｖベルトの耐久性および信頼性を向上させ
るという上記の作用効果を達成することができる。
【００２８】図４は、芯ずれ特性を図５に示すように設
定したＶベルト式無段変速機に用いるのに好適な組立式
伝動Ｖベルトの例を示す。図５は、プーリ間伝動比が最
低速伝動比の２．４である時にＶベルト走行半径が最も
小さくなると共に、大トルクを伝達することから、最も
耐久性を持たせたいとの考え方に基づき、当該伝動比で
芯ずれ量αが０になるよう設定したため、プラス芯ずれ
最大量が０．９mmとなり、マイナス芯ずれ最大量が０．
１mmとなったものである。
定したＶベルト式無段変速機に用いるのに好適な組立式
伝動Ｖベルトの例を示す。図５は、プーリ間伝動比が最
低速伝動比の２．４である時にＶベルト走行半径が最も
小さくなると共に、大トルクを伝達することから、最も
耐久性を持たせたいとの考え方に基づき、当該伝動比で
芯ずれ量αが０になるよう設定したため、プラス芯ずれ
最大量が０．９mmとなり、マイナス芯ずれ最大量が０．
１mmとなったものである。
【００２９】本例では、芯ずれ量αが０の時の状態を示
す図４から明らかなように、この状態での首部１４ｃか
ら、これに近接した無終端バンド１５，１６の近接側縁
１５ａ，１６ａに至る初期クリアランスδ1 およびδ2
のうち、プラス芯ずれによって小さくなる方の初期クリ
アランスδ1 を、該プラス芯ずれの最大値０．９mm（図
５参照）と、要求最低クリアランス、例えば前記した
０．５mmとの和値１．４mmになるよう決定し、マイナス
芯ずれによって小さくなる方の初期クリアランスδ2 を
該マイナス芯ずれの最大値０．１mm（図３参照）と、要
求最低クリアランス０．５mmとの和値０．６mmになるよ
う決定して、両者の初期クリアランスδ1，δ2 を夫々
異ならせる。そして、かように初期クリアランスδ1 ，
δ2 を異ならせるに当たっては本例でも、首部１４ｃを
Ｖ型ブロック１４の幅方向（図４の左右方向）へオフセ
ットさせて、当該特殊な初期クリアランスδ1 ，δ2 の
設定を行う。
す図４から明らかなように、この状態での首部１４ｃか
ら、これに近接した無終端バンド１５，１６の近接側縁
１５ａ，１６ａに至る初期クリアランスδ1 およびδ2
のうち、プラス芯ずれによって小さくなる方の初期クリ
アランスδ1 を、該プラス芯ずれの最大値０．９mm（図
５参照）と、要求最低クリアランス、例えば前記した
０．５mmとの和値１．４mmになるよう決定し、マイナス
芯ずれによって小さくなる方の初期クリアランスδ2 を
該マイナス芯ずれの最大値０．１mm（図３参照）と、要
求最低クリアランス０．５mmとの和値０．６mmになるよ
う決定して、両者の初期クリアランスδ1，δ2 を夫々
異ならせる。そして、かように初期クリアランスδ1 ，
δ2 を異ならせるに当たっては本例でも、首部１４ｃを
Ｖ型ブロック１４の幅方向（図４の左右方向）へオフセ
ットさせて、当該特殊な初期クリアランスδ1 ，δ2 の
設定を行う。
【００３０】かように初期クリアランスδ1 およびδ2
を設定した伝動Ｖベルトを、図５に示す芯ずれ特性を持
ったＶベルト式無段変速機に用いる場合も、プラス芯ず
れによって小さくなる方の初期クリアランスδ1 が、プ
ラス芯ずれ最大時に０．５mmまで低下し、マイナス芯ず
れによって小さくなる初期クリアランスδ2 が、マイナ
ス芯ずれ最大時に０．５mmまで低下するが、両クリアラ
ンスは何れも０．５mm未満になることがなく、前記した
実施例と同様の作用効果を奏し得る。
を設定した伝動Ｖベルトを、図５に示す芯ずれ特性を持
ったＶベルト式無段変速機に用いる場合も、プラス芯ず
れによって小さくなる方の初期クリアランスδ1 が、プ
ラス芯ずれ最大時に０．５mmまで低下し、マイナス芯ず
れによって小さくなる初期クリアランスδ2 が、マイナ
ス芯ずれ最大時に０．５mmまで低下するが、両クリアラ
ンスは何れも０．５mm未満になることがなく、前記した
実施例と同様の作用効果を奏し得る。
【００３１】
【発明の効果】かくして第１発明による組立式伝動Ｖベ
ルトは、請求項１に記載の如く、プーリＶ溝間における
芯ずれ量が０の時における首部と両無終端バンド近接側
縁との間の初期クリアランスのうち、一方向への芯ずれ
によって小さくなる方の初期クリアランスを、該一方向
への芯ずれ量の最大値と、要求最低クリアランスとの和
値になるよう決定し、他方向への芯ずれによって小さく
なる方の初期クリアランスを、該他方向への芯ずれ量の
最大値と、要求最低クリアランスとの和値になるよう決
定して、上記の初期クリアランスを夫々異ならせたか
ら、両方向芯ずれ量が最大になるプーリ間伝動比におい
ても首部と無終端バンド近接側縁との間のクリアランス
が要求最低クリアランス未満になることがなくなり、無
終端バンド近接側縁が首部に接触して破損するといった
ような伝動Ｖベルトの耐久性および信頼性の低下に関す
る問題を解消することができる。
ルトは、請求項１に記載の如く、プーリＶ溝間における
芯ずれ量が０の時における首部と両無終端バンド近接側
縁との間の初期クリアランスのうち、一方向への芯ずれ
によって小さくなる方の初期クリアランスを、該一方向
への芯ずれ量の最大値と、要求最低クリアランスとの和
値になるよう決定し、他方向への芯ずれによって小さく
なる方の初期クリアランスを、該他方向への芯ずれ量の
最大値と、要求最低クリアランスとの和値になるよう決
定して、上記の初期クリアランスを夫々異ならせたか
ら、両方向芯ずれ量が最大になるプーリ間伝動比におい
ても首部と無終端バンド近接側縁との間のクリアランス
が要求最低クリアランス未満になることがなくなり、無
終端バンド近接側縁が首部に接触して破損するといった
ような伝動Ｖベルトの耐久性および信頼性の低下に関す
る問題を解消することができる。
【００３２】そして、この問題解決に当たり上記のごと
く、芯ずれ量が０の時における首部と両無終端バンドの
近接側縁との間の初期クリアランスを夫々上記の通りに
与えて相互に異ならせた構成になるから、何れ方向の最
大芯ずれが発生するプーリ間伝動比においても、首部と
無終端バンド近接側縁との間のクリアランスが要求最低
クリアランスを超えて無駄に大きくなることがない。従
って、上記の初期クリアランスが共に対応する方向の最
大芯ずれ量との関連において必要最小限のものであるこ
ととなり、Ｖ型ブロックが大きくなるという前記の問題
を生ずることがなく、Ｖ型ブロックの大型化を伴うこと
なしに伝動Ｖベルトの耐久性および信頼性を向上させる
という上記の作用効果を達成することができる。
く、芯ずれ量が０の時における首部と両無終端バンドの
近接側縁との間の初期クリアランスを夫々上記の通りに
与えて相互に異ならせた構成になるから、何れ方向の最
大芯ずれが発生するプーリ間伝動比においても、首部と
無終端バンド近接側縁との間のクリアランスが要求最低
クリアランスを超えて無駄に大きくなることがない。従
って、上記の初期クリアランスが共に対応する方向の最
大芯ずれ量との関連において必要最小限のものであるこ
ととなり、Ｖ型ブロックが大きくなるという前記の問題
を生ずることがなく、Ｖ型ブロックの大型化を伴うこと
なしに伝動Ｖベルトの耐久性および信頼性を向上させる
という上記の作用効果を達成することができる。
【００３３】また第２発明による組立式伝動Ｖベルト
は、請求項２に記載の如く、初期クリアランスを上記の
如く夫々異ならせるに当たり、上記首部をオフセットさ
せることで目的の構成が得られるようにしたから、首部
の幅を何等小さくすることなしに上記の作用効果が得ら
れ、首部の強度低下、従ってＶ型ブロックの脱落防止用
に設けられた腕部の欠落を防止することができる。
は、請求項２に記載の如く、初期クリアランスを上記の
如く夫々異ならせるに当たり、上記首部をオフセットさ
せることで目的の構成が得られるようにしたから、首部
の幅を何等小さくすることなしに上記の作用効果が得ら
れ、首部の強度低下、従ってＶ型ブロックの脱落防止用
に設けられた腕部の欠落を防止することができる。
【図１】本発明による組立式伝動Ｖベルトの一実施例を
示す横断面図である。
示す横断面図である。
【図２】（ａ）は同例Ｖベルトの、プラス芯ずれ最大時
における状態を示す半部断面図、（ｂ）は同例Ｖベルト
の、マイナス芯ずれ最大時における状態を示す半部断面
図である。
における状態を示す半部断面図、（ｂ）は同例Ｖベルト
の、マイナス芯ずれ最大時における状態を示す半部断面
図である。
【図３】図１の構成になるＶベルトを用いるのに好適な
Ｖベルト式無段変速機の入出力プーリ間における芯ずれ
特性を示す線図である。
Ｖベルト式無段変速機の入出力プーリ間における芯ずれ
特性を示す線図である。
【図４】本発明による組立式伝動Ｖベルトの他の実施例
を示す横断面図である。
を示す横断面図である。
【図５】図４の構成になるＶベルトを用いるのに好適な
Ｖベルト式無段変速機の入出力プーリ間における芯ずれ
特性を示す線図である。
Ｖベルト式無段変速機の入出力プーリ間における芯ずれ
特性を示す線図である。
【図６】Ｖベルト式無段変速機の要部を例示する説明図
である。
である。
【図７】従来の組立式伝動Ｖベルトを例示する横断面図
である。
である。
【図８】（ａ）は同Ｖベルトの、プラス芯ずれ最大時に
おける状態を示す半部断面図、（ｂ）は同Ｖベルトの、
マイナス芯ずれ最大時における状態を示す半部断面図で
ある。
おける状態を示す半部断面図、（ｂ）は同Ｖベルトの、
マイナス芯ずれ最大時における状態を示す半部断面図で
ある。
11 入力プーリ 12 出力プーリ 13 組立式伝動Ｖベルト 14 Ｖ型ブロック 14a 傾斜端面 14b 肩部 14c 首部 14d 腕部 15 無終端バンド 15a 近接側縁 16 無終端バンド 16a 近接側縁 δ1 初期クリアランス δ2 初期クリアランス
Claims (2)
- 【請求項１】 プーリＶ溝の側壁に摩擦接触する傾斜端
面を個々に有した多数のＶ型ブロックを、Ｖベルトを形
成するよう無終端状に連続配置して具え、これらＶ型ブ
ロックの両端部における肩部に一対の無終端バンドを巻
き掛けして設け、これら肩部間における首部から前記肩
部と対向するよう延在させて設けた腕部によりＶ型ブロ
ックが無終端バンドから外れるのを防止するようにした
組立式伝動Ｖベルトであって、 前記Ｖ型ブロックの無終端状配列体を一対のプーリ間に
巻き掛けして該組立式伝動Ｖベルトを用い、これらプー
リのプーリＶ溝を画成するフランジの一方を夫々、相互
に軸線方向同方向へ変位させてプーリ間伝動比を変更す
ることができ、該フランジの変位に伴って生ずる両プー
リのプーリＶ溝中心相互間における一方向への芯ずれ量
と、他方向への芯ずれ量とが異なるＶベルト式無段変速
機において、 前記芯ずれ量が０の時における前記首部と両無終端バン
ドの近接側縁との間の初期クリアランスのうち、前記一
方向への芯ずれによって小さくなる方の初期クリアラン
スを該一方向への芯ずれ量の最大値と、要求最低クリア
ランスとの和値になるよう決定し、前記他方向への芯ず
れによって小さくなる方の初期クリアランスを該他方向
への芯ずれ量の最大値と、要求最低クリアランスとの和
値になるよう決定して、前記の初期クリアランスを夫々
異ならせたことを特徴とする組立式伝動Ｖベルト。 - 【請求項２】 請求項１において、前記の初期クリアラ
ンスを夫々異ならせるに当たり、前記首部をオフセット
させたことを特徴とする組立式伝動Ｖベルト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15599394A JP3206307B2 (ja) | 1994-07-07 | 1994-07-07 | 組立式伝動ｖベルト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15599394A JP3206307B2 (ja) | 1994-07-07 | 1994-07-07 | 組立式伝動ｖベルト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0821488A JPH0821488A (ja) | 1996-01-23 |
| JP3206307B2 true JP3206307B2 (ja) | 2001-09-10 |
Family
ID=15618009
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15599394A Expired - Lifetime JP3206307B2 (ja) | 1994-07-07 | 1994-07-07 | 組立式伝動ｖベルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3206307B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11351335A (ja) * | 1998-04-10 | 1999-12-24 | Honda Motor Co Ltd | 無段変速機用ベルト |
| ES2189083T3 (es) | 1998-07-30 | 2003-07-01 | Doornes Transmissie Bv | Correa de transmision. |
| JP3664088B2 (ja) | 2001-03-12 | 2005-06-22 | 日産自動車株式会社 | 組立式伝動ｖベルト |
-
1994
- 1994-07-07 JP JP15599394A patent/JP3206307B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0821488A (ja) | 1996-01-23 |
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