JP3205212U

JP3205212U - 棺

Info

Publication number: JP3205212U
Application number: JP2016001988U
Authority: JP
Inventors: 山下　健治; 健治山下
Original assignee: 山下　健治; 健治山下
Priority date: 2016-04-28
Filing date: 2016-04-28
Publication date: 2016-07-07
Anticipated expiration: 2026-04-28

Abstract

【課題】遺体からの臭いを抑え、ＣＯ２およびダイオキシン類の排出量を削減できる棺を提供する。【解決手段】生物の遺体を収容するための棺１であって、棺の内面に、微粒子を吸着する多孔質性材料と不織布を備えた吸着シート１０が貼り付けられている。【選択図】図１

Description

本考案は、人間の遺体を収容する棺に関する。

現在、環境保全への意識が高まりつつある社会にあって、環境に配慮した棺が多く提案されている。例えば、特許文献１には、開口を有する棺本体と上記開口を塞ぐ蓋とよりなる段ボール製棺が開示されている。特許文献１に記載されている段ボール製棺は、木製の棺よりも燃えやすく環境に良いとされている。

特開２０１４−２００５７９号公報（２０１４年１０月２７日公開）

しかしながら、上述のような従来技術は以下のような問題がある。すなわち、特許文献１に記載されている棺においては遺体から放出される臭いに対する対策がされていないため、葬儀を行う際、遺体の腐敗の進行を遅らせ遺体から放出される臭いを抑えるために、棺には遺体と共に多量のドライアイスや、塩素系、アルコ−ル等を材料とした消臭剤、脱臭剤が収納される。ドライアイスはＣＯ_２排出の源となり、棺に収納されている消臭剤、脱臭剤、衣装、遺留品等および棺に使用されている接着剤等はダイオキシン類排出の源になる。

そのため、特許文献１に記載されている棺については、棺自体は燃えやすいものの、ＣＯ_２およびダイオキシン類の排出量の削減については充分であるとは言えないという問題がある。

現在、葬儀においては、ＣＯ_２排出量および遺体の火葬時におけるダイオキシン類の排出量の多さが問題となっている。高齢者社会を迎えた現在、２０４０年ごろまでには葬儀の数が１．３〜１．５倍ほどになるといわれており、葬儀におけるＣＯ_２およびダイオキシン類の排出量の削減は、次世代に影響を与えないようにする為に喫緊の課題であるが、その対応をした棺はないに等しい。

本考案は、前記の問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、遺体からの臭いを抑えることでＣＯ_２およびダイオキシン類の排出量を削減できる棺を実現することにある。

上記の課題を解決するために、本考案に係る棺は、生物の遺体を収容するための棺であって、前記棺の内面に、微粒子を吸着する多孔質性材料が貼り付けられていることを特徴とする。

上記構成によれば、棺の内面には微粒子を吸着する多孔質性材料が貼り付けられている。そのため、遺体から放出される臭いの微粒子が多孔質性材料に吸着されるので、遺体からの臭いを軽減することができる。その結果、遺体と共に棺に収容されるドライアイスの量を減らすことができるので、ＣＯ_２排出量を削減することができる。

また、遺体と共に棺に収容されるドライアイスの量を減らすことができるので、ドライアイスによる遺体の凍結を抑えることができるため、遺体の完全燃焼までの時間を短縮することができ、ダイオキシン類の排出量を削減することができる。また、遺体と共に棺に収容される消臭剤、脱臭剤の量も減らすことができるので、さらにダイオキシン類の排出量を削減することができる。

上記の課題を解決するために、本考案に係る棺は、前記多孔質性材料は、内部に多孔質構造（蜂の巣構造）が形成された炭素セラミックスであることが好ましい。

上記構成によれば、内部に多孔質構造（蜂の巣構造）に形成された炭素セラミックスが用いられているため、より多くの臭いの微粒子を炭素セラミックスに吸着させることができる。その結果、遺体と共に棺に収容されるドライアイスの量をさらに減らすことができるので、より多くのＣＯ_２排出量を削減することができる。

また、炭素セラミックスは、ダイオキシン類の発生の元となるＶＯＣガス等の化学物質を吸着することができる。その結果、ダイオキシン類の排出量を削減することができる。

上記の課題を解決するために、本考案に係る棺は、高温加熱状態において前記微粒子に対して高い吸着率を有していることが好ましい。

上記構成によれば、炭素セラミックスは高温加熱状態（遺体燃焼時の温度状態）において前記微粒子に対して高い吸着率を有しているので、炭素セラミックスが燃焼しても炭素セラミックスに吸着した微粒子が放出されない。そのため、遺体と共に炭素セラミックスを棺に入れることで、ダイオキシン類の元となる化学物質を炭素セラミックスに吸着させつつ、遺体を火葬することができる。

上記の課題を解決するために、本考案に係る棺は、前記多孔質性材料が、前記棺に収容された前記遺体の胴体が載置される側面に貼り付けられていることが好ましい。

上記構成によれば、棺の内面において遺体の胴体が載置される側面に多孔質性材料が貼り付けられている。これにより、臭いが多く発生する内臓の近くに多孔質性材料を配置することができるので、効率的に臭いを軽減することができる。

本考案は、遺体からの臭いを抑えることでＣＯ_２およびダイオキシン類の排出量を削減できる効果を奏する。

（ａ）は本考案の実施形態に係る棺の斜視図であり、（ｂ）は上記棺の平面図である。（ａ）は本考案の実施形態に係る棺の吸着シートであり、（ｂ）は上記吸着シートに収納された炭素セラミックスの拡大図であり、（ｃ）は（ｂ）をさらに拡大したものである。（ａ）は本考案の実施例１の脱臭効果試験のトリメチルアミンに関する試験結果を示す表であり、（ｂ）は上記試験結果を示すグラフである。（ａ）は本考案の実施例１の脱臭効果試験のメチルメルカプタンに関する試験結果を示す表であり、（ｂ）は上記試験結果を示すグラフである。（ａ）および（ｂ）は本考案の実施例２の燃焼ガス試験に用いられる炭素セラミックスへのトルエンの吸着を説明する図である。（ａ）および（ｂ）は本考案の実施例２の燃焼ガス試験に用いられる炭素セラミックスへのｐ−ジクロロベンゼンの吸着を説明する図である。上記燃焼ガス試験の試験結果を示すグラフである。上記燃焼ガス試験の試験結果を示す表である。

以下、本考案に係る棺の一実施形態について、図１および図２に基づいて、詳細に説明する。図１の（ａ）は本考案の実施形態に係る棺１の斜視図であり、図１の（ｂ）は上記棺１の平面図である。図２の（ａ）は本考案の実施形態に係る棺１の吸着シート１０であり、図２の（ｂ）は吸着シート１０に収納された多孔質性材料１１の拡大図（約１００倍）であり、図２の（ｃ）は図２の（ｂ）をさらに拡大したもの（約１０００倍）である。

（棺の概略構成）
棺１は、生物の遺体を収容するための棺であって、棺１の内面に、微粒子を吸着する多孔質性材料１１が貼り付けられている。

具体的には、図１の（ａ）および図１の（ｂ）に示されるように、棺１は、前側板２、後側板３、左側板４、右側板５、底板６、および、吸着シート１０が備えられている。

棺１は、前側板２、後側板３、左側板４、右側板５、および底板６により縦長の箱状に組み立てられて上面が開放されている。また、図示にはないが、棺１は上記開放された上面を閉鎖する長方形の、拝み窓が開閉可能に設けられている蓋体を備えていてもよい。棺１の材料は特に指定されないが、例えば、天然木材、化粧合板、または段ボール等を用いることができる。

棺１は、遺体を納め、安置できるサイズとなっている。前側板２、後側板３、左側板４、および右側板５の外側面には、周囲を囲むように装飾具２０が備えられている。装飾具２０は、布等の柔らかく薄い素材で筒状に構成してなり、ギャザー若しくはプリーツが施してある。装飾具２０の棺１の深さ方向の長さは、棺１の深さ寸法と略同じ寸法である。装飾具２０の上端は、前側板２、後側板３、左側板４、および右側板５の各板の上端を通り、各板の内側面で固定されている。

また、前側板２、後側板３、左側板４、右側板５、および底板６の内面には、ビニルシート７が貼り付けられている。ビニルシート７は、ドライアイスによる結露、および遺体からでる水分から棺１を保護する。

吸着シート１０は、左側板４の内側面４ａ、および右側板５の内側面５ａにビニルシート７を介して、２つずつ貼り付けられている。言い換えると、吸着シート１０は、棺１に収容された遺体の胴体が載置される側面に貼り付けられている。吸着シート１０は、図２の（ａ）に示すように、多孔質性材料１１と不織布１２とを備えている。具体的には、２枚に重ねられ周囲が固着された不織布１２の内部に多孔質性材料１１が収納されている。不織布１２は、吸着シート１０において多孔質性材料１１が偏らないように、周囲以外においても格子状に固着されている。これにより、不織布１２が複数個の袋を有するように区切られ、多孔質性材料１１が吸着シート１０全体に配置されている。多孔質性材料１１について詳しく以下に説明する。

（多孔質性材料）
多孔質性材料１１は、微粒子を吸着させる特質性がある。具体的には、多孔質性材料１１は、内部に無数の孔を有しており、遺体から放出される臭いや棺１に使用される塗料、接着剤、合板等の臭いの原因となる微粒子を吸着することができる。そのため、ＣＯ_２発生源の原因とされる遺体の腐敗防止として使用されるドライアイスを削減することができるので、ＣＯ_２排出量を削減できる。多孔質性材料１１は、例えば、活性炭、炭素セラミックス、ゼオライト、シリカゲル等である。

また、多孔質性材料１１は、内部に多孔質構造（蜂の巣構造）が形成された炭素セラミックスであることが好ましい。内部に多孔質構造（蜂の巣構造）が形成された炭素セラミックスを以下ではＨＢ（Honey Box）炭素セラミックスと称する。

一般的なセラミックスとは異なり、ＨＢ炭素セラミックスは、８００〜１２００℃の真空炭化炉を用い、土壌成分、岩石等に含まれる有効成分である繊維質や有機物を取り出し、特殊な技術方法でそれらを焼成し炭素化することで無数の気泡や孔を持つ構造に作り上げたものである。言い換えると、ＨＢ炭素セラミックスは、岩石を粉砕し土壌成分を主原料として炭素化したものである。ＨＢ炭素セラミックスは、断面が図２の（ｂ）および図２の（ｃ）に示すような蜂の巣状となるような構造を有している。

ＨＢ炭素セラミックスは木炭、活性炭、ゼオライト、シリカゲル等の数倍の気泡や孔を有する。ＨＢ炭素セラミックスは高温（１０００℃）処理しても固化しないため、無数の気泡や孔を持ったＨＢ炭素セラミックスの製造が可能となる。ＨＢ炭素セラミックスは、高温処理されているため人畜無害であり、安全である。

ＨＢ炭素セラミックスは、蜂の巣状の壁の中に電子顕微鏡でも確認できないほどの無数の小さな孔を有している。上記孔は縦横につながっており、この孔に臭いの原因となる微粒子や、ダイオキシン類の発生源となるＶＯＣ（揮発性有機化合物）ガス等の化学物質が吸着される。ＨＢ炭素セラミックスの脱臭、消臭および化学物質の吸着について、詳しくは後述する実施例で説明する。

また、ＨＢ炭素セラミックスは後述するように高い脱臭効果があるため、多孔質性材料１１にＨＢ炭素セラミックスを用いた場合、葬儀に用いるドライアイスの量は、通常のドライアイスの半分の量ですむ。現在、１回の葬儀において平均約１０〜２０ｋｇのドライアイスが使用されている。ドライアイス１０ｋｇでのＣＯ_２排出量は約４．９ｋｇであり、１回の葬儀に使用するドライアイスの量を約１０ｋｇ削減したとすると、年間１００万件の葬儀を行った場合、約５００万ｋｇ以上のＣＯ_２を削減できることになる。

（ダイオキシンの発生について）
ダイオキシン類は様々な物質が燃焼する際に発生し、３５０〜６５０℃で燃焼する時に特に多く発生する。葬儀の際、遺体と共に棺に多くのドライアイスを入れると、ドライアイスで遺体が凍結する場合がある。遺体がドライアイスで凍結していると、完全燃焼するまでに遺体が３５０〜６５０℃で燃焼される時間が長くなり、多くのダイオキシンが発生する原因の一つとなっている。

棺１を用いて葬儀を行うことで遺体からの臭いを軽減できるので、遺体と共に棺１に収容されるドライアイスの量を減らすことができる。ドライアイスの量を減らすことができると、ドライアイスによる遺体の凍結を抑えることができるため、完全燃焼するまでに遺体が３５０〜６５０℃で燃焼される時間を短縮することができ、ダイオキシン類の排出量を軽減することができる。

さらに、多孔質性材料１１にＨＢ炭素セラミックスを用いた場合は、ＨＢ炭素セラミックスがダイオキシン類の元となる化学物質（例えば、ＶＯＣガス）を吸着するため、さらに、ダイオキシン類の排出量を削減することができる。また、棺１の使用される塗料、接着剤、衣装等からのダイオキシンの排出を削減することができる。

さらに、ＨＢ炭素セラミックスは、加熱しても吸着した微粒子（化学物質を含む）を放出しない。言い換えると、ＨＢ炭素セラミックスは高温加熱状態（遺体燃焼時の温度状態）において微粒子に対して高い吸着率を有する。したがって、棺１を火葬に用いる場合は、多孔質性材料１１としてＨＢ炭素セラミックスを用いることが好ましい。また、ＨＢ炭素セラミックスの高い吸着性は５〜１０年後であっても同じ効果を奏する。ＨＢ炭素セラミックスが、高温加熱状態において微粒子に対して高い吸着率を有することについて、詳しくは後述する実施例２で説明する。

本考案の実施例１について図３および図４に基づいて説明すれば以下のとおりである。本実施例では、炭素セラミックスの脱臭効果の有無を検証した。具体的には、ＨＢ炭素セラミックスについてトリメチルアミンおよびメチルメルカプタンの脱臭効果をガス検知管法により試験した。

〔脱臭試験方法〕
（１）試薬および器具として、におい袋（アラム株式会社製）は大きさ３５ｃｍ×５０ｃｍのものを用いた。また、トリメチルアミンは、トリメチルアミン水溶液（２８％）（東京化成工業株式会社製）から発生させたガスを用いた。メチルメルカプタンは、メチルメルカプタンナトリウム溶液（１５％）（小宗化学薬品株式会社製）に希硫酸を加えて発生させたガスを用いた。ガス検知管は株式会社ガステック製のものを用いた。
（２）検体（炭素セラミックス）をにおい袋に入れ、ヒートシールを施した後、空気９Ｌを封入し、設定したガス濃度となるように試験対象ガスを添加した。これを静置し、経過時間ごとに袋内のガス濃度をガス検知管を用いて測定した。また、検体を入れずに同様な操作をしたものを空試験とした。
（３）試験条件は、検体使用量を４ｇ、試験対象ガスの初期ガス濃度をトリメチルアミン、メチルメルカプタン共に約７０ｐｐｍ、温度を室温とし、１０、３０、６０、１２０および１８０分経過ごとにガス濃度を測定した。また、測定値が定量下限未満となった時点で試験を終了するものとした。

〔脱臭試験結果〕
試験結果を、図３および図４に基づき説明する。図３の（ａ）は本考案の実施例１の脱臭効果試験のトリメチルアミンに関する試験結果を示す表であり、図３の（ｂ）は上記試験結果を示すグラフである。図４の（ａ）は本考案の実施例１の脱臭効果試験のメチルメルカプタンに関する試験結果を示す表であり、図４の（ｂ）は上記試験結果を示すグラフである。図３の（ｂ）および図４の（ｂ）の縦軸はガス濃度（ｐｐｍ）を示し、横軸は経過時間（ｍｉｎ）を表している。

トリメチルアミンの試験結果は、図３の（ａ）および図３の（ｂ）に示すように、空試験では１０、３０、６０、１２０および１８０分の全ての経過時間においてガス濃度が約７０ｐｐｍだったのに対し、ＨＢ炭素セラミックスを用いた試験では、それぞれ、３８ｐｐｍ、１４ｐｐｍ、７ｐｐｍ、３ｐｐｍ、および２ｐｐｍであった。

また、メチルメルカプタンの試験結果は、図４の（ａ）および図４の（ｂ）に示すように、空試験では１０、３０、および６０分の全ての経過時間において、ガス濃度が約７０ｐｐｍだったのに対し、ＨＢ炭素セラミックスを用いた試験では、それぞれ、２８ｐｐｍ、６ｐｐｍ、および１ｐｐｍ未満であった。

このように、本実施例において、ＨＢ炭素セラミックスを用いることでトリメチルアミン、およびメチルメルカプタンが激減する試験結果となり、脱臭効果が認められた。

本考案の実施例２について図５〜図８に基づいて説明すれば以下のとおりである。本実施例では、トルエン、およびｐ−ジクロロベンゼンを吸着させたＨＢ炭素セラミックスを３５０℃で加熱したときに発生する、トルエン、ｐ−ジクロロベンゼン、および塩素の定量を行った。

〔燃焼ガス試験方法〕
（１）試料の前処理として、１０Ｌテドラーバック中に、トルエン１４ｍｇ、ｐ−ジクロロベンゼン１８ｍｇ、ＨＢ炭素セラミックス１ｇを入れた。
（２）２４時間経過後の試料０．２ｇを取り出し、３５０℃で１０分間加熱し、発生したガスをテドラーバックに捕集した。このときの加熱条件は、３５０℃の空気を毎分０．５Ｌずつ１０分間試料に当てることとした。その後、このガスをガスタイトシリンジにてＧＣ／ＭＳ（ガスクロマトグラフ質量分析計）に導入して、ガス中のトルエンおよびｐ−ジクロロベンゼン量を求めた。測定装置および測定カラムは、ガスクロマトグラフ−質量分析計（アジレント社製、６８９０／５９７３）およびＨＰ−５ＭＳの３０ｍ×０．２５ｍｍ、０．２５μｍのものを使用した。測定コラムへのガスの注入量は１ｍＬとした。
（３）また、２４時間経過後の試料０．２ｇを取り出し、３５０℃で１０分間加熱し、発生したガス中の塩素を水で捕集し、イオンクロマト法にて塩素イオン量を求めた。測定装置として、ＡＱＦ−１００、ＩＣＳ−１５００を使用した。

（ＨＢ炭素セラミックスへのトルエンおよびｐ−ジクロロベンゼンの吸着）
ＨＢ炭素セラミックスへのトルエンおよびｐ−ジクロロベンゼンの吸着について図５および図６に基づいて説明すれば以下のとおりである。具体的には、トルエンおよびｐ−ジクロロベンゼンのＨＢ炭素セラミックスへの吸着をガス検知管法によるガス吸着試験結果を用いて説明する。

〔ガス吸着試験方法〕
（１）試薬および器具として、におい袋（有限会社ミヤコビニル加工所）は大きさ２５ｃｍ×４０ｃｍのものを用いた。また、トルエンはトルエン（特級）（小宗化学薬品株式会社製）を用いた。ｐ−ジクロロベンゼンは、ｐ−ジクロロベンゼン（一級）（関東化学株式会社製）を用いた。ガス検知管は株式会社ガステック製のものを用いた。
（２）試験条件は、検体使用量を１ｇ、試験対象ガスの初期ガス濃度をトルエンが約５０ｐｐｍ、ｐ−ジクロロベンゼンが約１００ｐｐｍとした。その他の試験方法は、実施例１の脱臭試験方法とほぼ同じである。

〔ガス吸着試験結果〕
試験結果を、図５および図６に基づき説明する。図５の（ａ）はガス吸着試験のトルエンに関する試験結果を示す表であり、図５の（ｂ）は上記試験結果を示すグラフである。図６の（ａ）はガス吸着試験のｐ−ジクロロベンゼンに関する試験結果を示す表であり、図６の（ｂ）は上記試験結果を示すグラフである。図５の（ｂ）および図６の（ｂ）の縦軸はガス濃度（ｐｐｍ）を示し、横軸は経過時間（ｍｉｎ）を表している。

トルエンの試験結果は、図５の（ａ）および図５の（ｂ）に示すように、空試験では１０、３０、６０、および１２０の経過時間のそれぞれにおいて、ガス濃度が５０ｐｐｍ、４８ｐｐｍ、４５ｐｐｍ、および４３ｐｐｍだったのに対し、ＨＢ炭素セラミックスを用いた試験では、それぞれ、２３ｐｐｍ、１２ｐｐｍ、２ｐｐｍ、および１ｐｐｍ未満であった。

また、ｐ−ジクロロベンゼンの試験結果は、図６の（ａ）および図６の（ｂ）に示すように、空試験では１０、３０、および６０分の全ての経過時間において、ガス濃度が約１００ｐｐｍだったのに対し、ＨＢ炭素セラミックスを用いた試験では、それぞれ、４０ｐｐｍ、１５ｐｐｍ、および５ｐｐｍ未満であった。

これらの事実から、ＨＢ炭素セラミックスは、例えば化学物質を吸着する等の何らかの機能を有しているものと推察されるので、ＨＢ炭素セラミックスは、ダイオキシン類においても吸着性を有するものと考えられる。

また、このガス吸着試験結果により、本実施例の燃焼ガス試験に用いる試料（上記〔燃焼ガス試験方法〕の（１）において処理した炭素セラミックス）においても、ＨＢ炭素セラミックスにトルエン、およびｐ−ジクロロベンゼンが吸着されていると考えられる。

〔燃焼ガス試験結果〕
燃焼ガス試験結果を、図７および図８に基づき説明する。図７は上記燃焼ガス試験の試験結果を示すグラフ（試料のＧＣ／ＭＳトータルイオンカレントクロマトグラム）である。図７の縦軸はアバンダンスを示し、横軸は経過時間を表している。

ＧＣ／ＭＳにおいては、図７に示すように、トルエン、およびｐ−ジクロロベンゼンが検出された。また、トルエンを用いて調製した標準ガスの面積値と、試料発生ガスのピーク面積値との比例計算により、ガス中濃度を求めた。なお、ｐ−ジクロロベンゼンも面積値を用いて計算を行った。図８は燃焼ガス試験の試験結果を示す表であり、上記面積値から求めたトルエンおよびｐ−ジクロロベンゼンの燃焼ガス分析結果とイオンクロマト法により求めた塩素定量結果とが示されている。図８に示すように、トルエンおよびｐ−ジクロロベンゼンを吸着させたＨＢ炭素セラミックスを加熱した際、発生するトルエン、ｐ−ジクロロベンゼン、および塩素は、０．３４ｍｇ／ｇ、１.９７ｍｇ／ｇ、および０．１７ｍｇ／ｇとなる。

テドラーバック１０Ｌに充満された１４ｍｇのトルエンが、ＨＢ炭素セラミックスに吸着され、２４時間放置後にはそれぞれの成分が検出限界値まで減少していたと仮定した場合、以下の計算が可能となる。すなわち、トルエンが０．３４ｍｇ／ｇであり、試料が０．２ｇであることから、ほぼ３５０℃にて全量がガス化していると仮定すると、試料１ｇあたりの吸着率は、トルエン吸着率（保持率）＝（１４ｍｇ−（０．３４ｍｇ×５））／（１４ｍｇ）×１００＝８７％、となる。同様の計算により、ｐ−ジクロロベンゼン吸着率は約４５％、塩素吸着率は約８０％となる。

以上により、ＨＢ炭素セラミックスは、トルエン、およびｐ−ジクロロベンゼンに対し高温加熱状態において高い吸着率を有していることが認められる。当該事実から、ＨＢ炭素セラミックスは、遺体を燃焼した際に発生する化学物質（ダイオキシン類等）についても高い吸着率を有していると考えられる。

１棺、４ａ左側板の内側面、５ａ右側板の内側面、１１多孔質性材料

Claims

生物の遺体を収容するための棺であって、
前記棺の内面に、微粒子を吸着する多孔質性材料が貼り付けられていることを特徴とする棺。
前記多孔質性材料は、内部に蜂の巣構造が形成された炭素セラミックスであることを特徴とする請求項１に記載の棺。
前記炭素セラミックスは、高温加熱状態において前記微粒子に対して高い吸着率を有することを特徴とする請求項２に記載の棺。
前記多孔質性材料が、前記棺に収容された前記遺体の胴体が載置される側面に貼り付けられていることを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載の棺。