JP2902114B2 - 高強度、低収縮率ポリアミド糸の製造方法 - Google Patents
高強度、低収縮率ポリアミド糸の製造方法Info
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- JP2902114B2 JP2902114B2 JP5509354A JP50935493A JP2902114B2 JP 2902114 B2 JP2902114 B2 JP 2902114B2 JP 5509354 A JP5509354 A JP 5509354A JP 50935493 A JP50935493 A JP 50935493A JP 2902114 B2 JP2902114 B2 JP 2902114B2
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- D—TEXTILES; PAPER
- D02—YARNS; MECHANICAL FINISHING OF YARNS OR ROPES; WARPING OR BEAMING
- D02J—FINISHING OR DRESSING OF FILAMENTS, YARNS, THREADS, CORDS, ROPES OR THE LIKE
- D02J1/00—Modifying the structure or properties resulting from a particular structure; Modifying, retaining, or restoring the physical form or cross-sectional shape, e.g. by use of dies or squeeze rollers
- D02J1/22—Stretching or tensioning, shrinking or relaxing, e.g. by use of overfeed and underfeed apparatus, or preventing stretch
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 発明の背景 本発明は、高強度、低収縮率ポリアミド糸の製造方法
及びこれにより製造された糸に関し、特に工業用ポリア
ミド糸の大量生産に有用な組合せ式の高速紡績／延伸工
程における高強度、低収縮率ポリアミド糸の製造方法に
関する。
及びこれにより製造された糸に関し、特に工業用ポリア
ミド糸の大量生産に有用な組合せ式の高速紡績／延伸工
程における高強度、低収縮率ポリアミド糸の製造方法に
関する。
高強度ポリアミド糸は、タイヤ、コンベヤーベルト、
ホース、及びその他の強化ゴム製品の強化用材料として
の使用、プラスチック被覆布における使用、並びにロー
プ、索条、帯紐、及び織布における使用を含んだ広範囲
の種々の工業的用途に有用である。費用の低減、エネル
ギーの節約、工場生産量、及び最終使用製品の安全性を
含んだ理由により、ポリアミド糸をかかる用途に転換さ
せるためには、糸が加熱されたときの高強力と低収縮率
とを含んだ特性の組合せを有することが望まれる。特に
望ましい特性は、少なくも約9.5g/dの強力及び約4.0％
より小さい収縮率である。これらの特性を組み合わせる
ことは、特に大量の商業生産用の高速紡績／延伸工程に
おいて困難である。
ホース、及びその他の強化ゴム製品の強化用材料として
の使用、プラスチック被覆布における使用、並びにロー
プ、索条、帯紐、及び織布における使用を含んだ広範囲
の種々の工業的用途に有用である。費用の低減、エネル
ギーの節約、工場生産量、及び最終使用製品の安全性を
含んだ理由により、ポリアミド糸をかかる用途に転換さ
せるためには、糸が加熱されたときの高強力と低収縮率
とを含んだ特性の組合せを有することが望まれる。特に
望ましい特性は、少なくも約9.5g/dの強力及び約4.0％
より小さい収縮率である。これらの特性を組み合わせる
ことは、特に大量の商業生産用の高速紡績／延伸工程に
おいて困難である。
高強力のポリアミドのマルチ糸を作る公知の組合せ式
の紡績／延伸方向は、紡績された繊維を少なくも２段階
で延伸する方法である。ある公知の方法では、糸は、ま
ず第１の延伸段階において多くは緩衝用ピンを使用し加
熱することなしに延伸される。次いで、この糸は第２の
延伸段階において高引張り性に要求される5.0倍以上に
の延伸率で延伸できるように加熱される。
の紡績／延伸方向は、紡績された繊維を少なくも２段階
で延伸する方法である。ある公知の方法では、糸は、ま
ず第１の延伸段階において多くは緩衝用ピンを使用し加
熱することなしに延伸される。次いで、この糸は第２の
延伸段階において高引張り性に要求される5.0倍以上に
の延伸率で延伸できるように加熱される。
この形式の方法においては、収縮率を希望の大きさに
減少させる処理段階を取らない限り、通常は、収縮率が
非常に大きい（10％以上）であろう。高温において一定
長さで糸を加熱し続いて高温でこれの収縮／弛緩を許す
ことにより収縮率を著しく低下させることができる。米
国特許第3311691号に説明された組合せ式の紡績／延伸
／アニーリング方法において、糸は、高温の第２（最
終）段階の延伸ロールによりアニーリングされ更に第２
段階ロールより低速で張力低下ロールを運転することに
より弛緩が可能となる。この方式の方法で得られる収縮
／弛緩の大きさは％低下としてで説明でき、これは本明
細書については次のように定義される。
減少させる処理段階を取らない限り、通常は、収縮率が
非常に大きい（10％以上）であろう。高温において一定
長さで糸を加熱し続いて高温でこれの収縮／弛緩を許す
ことにより収縮率を著しく低下させることができる。米
国特許第3311691号に説明された組合せ式の紡績／延伸
／アニーリング方法において、糸は、高温の第２（最
終）段階の延伸ロールによりアニーリングされ更に第２
段階ロールより低速で張力低下ロールを運転することに
より弛緩が可能となる。この方式の方法で得られる収縮
／弛緩の大きさは％低下としてで説明でき、これは本明
細書については次のように定義される。
％低下＝ （最終段階の延伸ロールの速度−張力低下ロールの速
度）（100）／最終段階の延伸ロール速度 紡績工程の％低下と得られた糸の収縮率との間には逆相
関関係があり、即ち、大きな％低下が低い収縮率を生ず
る。
度）（100）／最終段階の延伸ロール速度 紡績工程の％低下と得られた糸の収縮率との間には逆相
関関係があり、即ち、大きな％低下が低い収縮率を生ず
る。
米国特許第3311691号の方法では、組合せ式の高速紡
績／延伸方法を大きな％低下で引き伸ばしかつ運転する
ことは困難である。張力低下ロール上の糸の巻付きの張
力が低すぎるので、ほぼ８％低下より大きな場合は、引
伸し及び運転の商業的連続性は容易には達成できない。
不十分な張力により、糸がもつれてラップバンドを形成
し或いは１本又は複数本の繊維が一つのロール上に巻か
れるかのどちらかが発生する可能性がある。いずれの場
合も工程を停止しなければならない。張力低下ロール
は、大きな％低下が可能な（110℃台の温度の）進行し
てくる糸により運ばれる熱により最終的には加熱される
が、一般には約９％より大きな％低下を使うことは不可
能である。従って、米国特許第3311691号の方法を使用
した場合は、通常は、約9.5g/d以上の強力を維持しなが
ら約5.5％以下に低下させることはできない。
績／延伸方法を大きな％低下で引き伸ばしかつ運転する
ことは困難である。張力低下ロール上の糸の巻付きの張
力が低すぎるので、ほぼ８％低下より大きな場合は、引
伸し及び運転の商業的連続性は容易には達成できない。
不十分な張力により、糸がもつれてラップバンドを形成
し或いは１本又は複数本の繊維が一つのロール上に巻か
れるかのどちらかが発生する可能性がある。いずれの場
合も工程を停止しなければならない。張力低下ロール
は、大きな％低下が可能な（110℃台の温度の）進行し
てくる糸により運ばれる熱により最終的には加熱される
が、一般には約９％より大きな％低下を使うことは不可
能である。従って、米国特許第3311691号の方法を使用
した場合は、通常は、約9.5g/d以上の強力を維持しなが
ら約5.5％以下に低下させることはできない。
発明の概要 本発明は、高強度のポリアミド糸の製造方法及びこれ
により作られた糸に関する。この方法は、糸を紡績し、
少なくも第１の延伸段階と最終の延伸段階とを含んだ段
階においてこの糸を少なくも約5.0倍に延伸し、この際
に糸は順次に高速の周囲速度で回転されるロールと接触
しこれらロール間を進められ、この最終延伸段階は約20
0℃以上に加熱された最終段延伸ロールを使用し、この
最終段延伸ロールより低い周囲速度で回転される少なく
も１個の張力低下ロール上に糸を進めることにより糸を
弛緩させ、そして糸を巻き上げる組み合わせられた諸段
階を包含する形式のものである。
により作られた糸に関する。この方法は、糸を紡績し、
少なくも第１の延伸段階と最終の延伸段階とを含んだ段
階においてこの糸を少なくも約5.0倍に延伸し、この際
に糸は順次に高速の周囲速度で回転されるロールと接触
しこれらロール間を進められ、この最終延伸段階は約20
0℃以上に加熱された最終段延伸ロールを使用し、この
最終段延伸ロールより低い周囲速度で回転される少なく
も１個の張力低下ロール上に糸を進めることにより糸を
弛緩させ、そして糸を巻き上げる組み合わせられた諸段
階を包含する形式のものである。
本発明により、この改良された方法は、糸張力低下ロ
ールを約200℃以上に加熱し、最終段延伸ロールの周囲
速度より少なくも約11％低い周囲速度で張力低下ロール
を回転させ、更に張力低下ロール上に進行している糸の
張力を増加させるための張力管理手段と糸とを最終段延
伸ロールと張力低下ロールとの間で接触させることを包
含する。
ールを約200℃以上に加熱し、最終段延伸ロールの周囲
速度より少なくも約11％低い周囲速度で張力低下ロール
を回転させ、更に張力低下ロール上に進行している糸の
張力を増加させるための張力管理手段と糸とを最終段延
伸ロールと張力低下ロールとの間で接触させることを包
含する。
本発明の好ましい形式においては、張力管理手段は、
糸の軌道を安定化しかつ前記張力低下ロール上での滑り
を防ぐために、前記張力低下ロール上に進行中の前記糸
の張力を十分に増加させる。
糸の軌道を安定化しかつ前記張力低下ロール上での滑り
を防ぐために、前記張力低下ロール上に進行中の前記糸
の張力を十分に増加させる。
本発明の好ましい１実施例では、張力管路手段は、好
ましくは約50℃以下に冷却された少なく１個の定置型の
一般に円柱状の緩衝用ピンを備える。最も好ましくは、
２個のかかるピンが使用され、その各がピン表面の一部
分上で約80°から180°の間の総巻付け角度を与えるよ
うに糸と接触する。
ましくは約50℃以下に冷却された少なく１個の定置型の
一般に円柱状の緩衝用ピンを備える。最も好ましくは、
２個のかかるピンが使用され、その各がピン表面の一部
分上で約80°から180°の間の総巻付け角度を与えるよ
うに糸と接触する。
本発明の方法は、強力が約9.5g/dより大きくかつ糸の
乾燥加熱時収縮率が約3.5％より小さいポリアミド糸の
製造に有利に使用される。好ましくは、この方法は、糸
を少なくも約1829m/min（2000ypm）の速度で巻き取り、
最も好ましくは少なくも約2195m/min（約2400ypm）で巻
き取るように運転される。
乾燥加熱時収縮率が約3.5％より小さいポリアミド糸の
製造に有利に使用される。好ましくは、この方法は、糸
を少なくも約1829m/min（2000ypm）の速度で巻き取り、
最も好ましくは少なくも約2195m/min（約2400ypm）で巻
き取るように運転される。
高温の張力低下ロール又はロールの組と緩衝ピンとの
組合せは、ａ）容易な位置的引伸し、ｂ）最小の引伸し
屑、及びｃ）非常に大きな％低下、即ち15％低下まで又
はそれ以上での良好な紡績の継続性を可能とする。高い
張力低下ロール温度及び％低下の付加的な増加は、機械
上での糸の更なる弛緩を可能とし、ここに説明された物
理的特性の所望の組合せを有する糸の高速製造を可能と
する。
組合せは、ａ）容易な位置的引伸し、ｂ）最小の引伸し
屑、及びｃ）非常に大きな％低下、即ち15％低下まで又
はそれ以上での良好な紡績の継続性を可能とする。高い
張力低下ロール温度及び％低下の付加的な増加は、機械
上での糸の更なる弛緩を可能とし、ここに説明された物
理的特性の所望の組合せを有する糸の高速製造を可能と
する。
本発明により、ギ酸相対粘性率（RV）が少なくも約6
0、強力が少なくも約9.5g/d、160℃における糸の乾燥加
熱時収縮率が3.5％より小さく、そして160℃におけるタ
イヤコードの乾燥加熱時収縮率が約2.5％より小さいポ
リアミドのマルチ糸が提供される。本発明の糸は熱的に
極めて安定でありかつ相当に小さな収縮率を有しかつ強
力のごくささやかな損失で容易にタイヤコードに変換さ
れる。
0、強力が少なくも約9.5g/d、160℃における糸の乾燥加
熱時収縮率が3.5％より小さく、そして160℃におけるタ
イヤコードの乾燥加熱時収縮率が約2.5％より小さいポ
リアミドのマルチ糸が提供される。本発明の糸は熱的に
極めて安定でありかつ相当に小さな収縮率を有しかつ強
力のごくささやかな損失で容易にタイヤコードに変換さ
れる。
図面の簡単な説明 図１は本発明による好ましい方法の配列図である。
詳細な説明 本明細書において使用されるポリアミドは、典型的に
熔融紡績可能でありかつ延伸されたときに工業的応用に
適した特性を有する糸を作る種々の一般に線状の脂肪族
ポタカーボンアミドのホモポリマー又はコポリマーのい
ずれをも呼ぶ。例えば、ポリ（ヘキサメチレンアジポア
ミド）（ナイロン6,6）及びポリ（εカプロアミド）
（ナイロン６）、ポリ（テトラメチレンアジポアミド）
（ナイロン4,6）が工業用繊維として典型的に使用され
るポリアミドである。ポリアミドのコポリマー及び混合
物は収縮率及び疲労強度損失がホモポリマー以上に大き
いのが通常であるため、かかるコポリマー及び混合物は
一般には好ましくないが、本発明はかかるコポリマー及
び混合物にも適用できる。得られた繊維に与えられる寸
法安定性及び妥当な熔融処理温度を含んだ特性が釣り合
っているので、ホモポリマーのポリ（ヘキサメチレンア
ジポアミド）（ナイロン6,6）が本発明の実施に最も好
ましいポリアミドである。よく知られているように、ナ
イロン6,6及びその他のポリアミドは、オートクレーブ
又は連続重合装置で作ることができる。
熔融紡績可能でありかつ延伸されたときに工業的応用に
適した特性を有する糸を作る種々の一般に線状の脂肪族
ポタカーボンアミドのホモポリマー又はコポリマーのい
ずれをも呼ぶ。例えば、ポリ（ヘキサメチレンアジポア
ミド）（ナイロン6,6）及びポリ（εカプロアミド）
（ナイロン６）、ポリ（テトラメチレンアジポアミド）
（ナイロン4,6）が工業用繊維として典型的に使用され
るポリアミドである。ポリアミドのコポリマー及び混合
物は収縮率及び疲労強度損失がホモポリマー以上に大き
いのが通常であるため、かかるコポリマー及び混合物は
一般には好ましくないが、本発明はかかるコポリマー及
び混合物にも適用できる。得られた繊維に与えられる寸
法安定性及び妥当な熔融処理温度を含んだ特性が釣り合
っているので、ホモポリマーのポリ（ヘキサメチレンア
ジポアミド）（ナイロン6,6）が本発明の実施に最も好
ましいポリアミドである。よく知られているように、ナ
イロン6,6及びその他のポリアミドは、オートクレーブ
又は連続重合装置で作ることができる。
特定の最終用途に応じて、ポリアミドは熱防護剤、触
媒、酸化防止剤、顔料／艶消し剤、及びその他の添加物
のような別の原料を含むことができる。熱防護剤の例
は、通常はハロゲン化アルカリ金属と組み合わせた銅塩
である。ポリアミド用の代表的な酸化防止剤はホスフィ
ン酸フェノール及びその塩のような燐化合物又はヒンダ
ード・フェノール（hindered phenol）である。
媒、酸化防止剤、顔料／艶消し剤、及びその他の添加物
のような別の原料を含むことができる。熱防護剤の例
は、通常はハロゲン化アルカリ金属と組み合わせた銅塩
である。ポリアミド用の代表的な酸化防止剤はホスフィ
ン酸フェノール及びその塩のような燐化合物又はヒンダ
ード・フェノール（hindered phenol）である。
本発明の方法により作られた繊維用のポリアミドのRV
は、一般に少なくも約50、好ましくは少なくも約60であ
る。糸の延伸可能性を最小にしかつ糸の物理的性質を最
適にするために、高レベルの線形ポリマー分子を有す
る、即ち分岐レベルが低くてRVが約90以上のポリアミド
ポリマーを使用することが最も好ましい。
は、一般に少なくも約50、好ましくは少なくも約60であ
る。糸の延伸可能性を最小にしかつ糸の物理的性質を最
適にするために、高レベルの線形ポリマー分子を有す
る、即ち分岐レベルが低くてRVが約90以上のポリアミド
ポリマーを使用することが最も好ましい。
本発明の方法の好ましい形式においては、かかる高品
質、高RVのポリマーは、塩基と一緒に燐化合物触媒を使
用して連続熔融重合方法で作られる。特に有利な燐化合
物触媒は次式の触媒である。
質、高RVのポリマーは、塩基と一緒に燐化合物触媒を使
用して連続熔融重合方法で作られる。特に有利な燐化合
物触媒は次式の触媒である。
Ｘ−(CH2)nPO3R2 ここに、Ｘは２−ピリジル、４−モルホリノ、１−ピロ
リジノ、１−ピペリジノ又はＲ′2−Ｎ−であり、この
Ｒ′は、同一又は異なった、炭素原子が１から12の間の
アルキル群であり;nは２から５の整数;Rは、同一又は異
なった、触媒の活性が塩基の存在においてよく保持され
るため炭素原子が１から12の間のアルキル群である。特
に好ましい触媒は２−（２′−ピリジル）エチル燐酸及
びそのアルキルエステルであり、好ましい塩基は苛性カ
リ又は重炭酸カリウムである。触媒はポリアミド中にポ
リマー106ｇ当たり約１モルから約15モルの間の量があ
ること、及び塩基はポリマー106ｇ当たり約１から約40
当量の間の量があることが好ましい。また、混合物中に
ある燐酸化合物全量のモル値に対する塩基の当量の比率
が少なくも約0.5、好ましくは少なくも約1.0、最も好ま
しくは少なくも約2.0であることが有利である。「燐酸
化合物の総量」は、熔融状態においポリマーの酸性度に
寄与するポリマー中の燐酸化合物の総量を呼ぶことを意
図した。かかる化合物は、酸化防止剤のような別の作用
を行いポリマー酸性度に寄与するその他の燐含有化合物
と共に、例えば上の式Ｉによる触媒を含み、遊離酸又は
エステルのどちらかである。
リジノ、１−ピペリジノ又はＲ′2−Ｎ−であり、この
Ｒ′は、同一又は異なった、炭素原子が１から12の間の
アルキル群であり;nは２から５の整数;Rは、同一又は異
なった、触媒の活性が塩基の存在においてよく保持され
るため炭素原子が１から12の間のアルキル群である。特
に好ましい触媒は２−（２′−ピリジル）エチル燐酸及
びそのアルキルエステルであり、好ましい塩基は苛性カ
リ又は重炭酸カリウムである。触媒はポリアミド中にポ
リマー106ｇ当たり約１モルから約15モルの間の量があ
ること、及び塩基はポリマー106ｇ当たり約１から約40
当量の間の量があることが好ましい。また、混合物中に
ある燐酸化合物全量のモル値に対する塩基の当量の比率
が少なくも約0.5、好ましくは少なくも約1.0、最も好ま
しくは少なくも約2.0であることが有利である。「燐酸
化合物の総量」は、熔融状態においポリマーの酸性度に
寄与するポリマー中の燐酸化合物の総量を呼ぶことを意
図した。かかる化合物は、酸化防止剤のような別の作用
を行いポリマー酸性度に寄与するその他の燐含有化合物
と共に、例えば上の式Ｉによる触媒を含み、遊離酸又は
エステルのどちらかである。
以下更に詳細に説明されるように、本発明の方法は、
米国特許第3311691号に説明された組合せ式の紡績／延
伸／アニーリング工程のような高速工程を使用してポリ
マーを紡績し延伸する方法の改良である。米国特許第33
11691号は、参考文献としてここに組み入れられる。従
って、本発明の方法は、糸を紡績すること、及び少なく
も最初の延伸段階と最終延伸段階とを含んだ段階で糸を
少なくも約5.0倍に延伸することを組み合わせた段階を
含む形式のものであり、これにおいては、糸は順次によ
り高速の周囲速度で回転するロールと接触してロール間
を進められ、この最終延伸段階は約200℃以上に加熱さ
れた最終段延伸ロールを使用し、最終段延伸ロールより
低速の周囲速度で回転される張力低下ロール上に進めら
れることにより糸を弛緩させる。
米国特許第3311691号に説明された組合せ式の紡績／延
伸／アニーリング工程のような高速工程を使用してポリ
マーを紡績し延伸する方法の改良である。米国特許第33
11691号は、参考文献としてここに組み入れられる。従
って、本発明の方法は、糸を紡績すること、及び少なく
も最初の延伸段階と最終延伸段階とを含んだ段階で糸を
少なくも約5.0倍に延伸することを組み合わせた段階を
含む形式のものであり、これにおいては、糸は順次によ
り高速の周囲速度で回転するロールと接触してロール間
を進められ、この最終延伸段階は約200℃以上に加熱さ
れた最終段延伸ロールを使用し、最終段延伸ロールより
低速の周囲速度で回転される張力低下ロール上に進めら
れることにより糸を弛緩させる。
タイヤコード及びその他の大多数の工業的な糸の用途
に対しては、繊維は、繊維当たりデニール（def）が約3
defから約9defの間、典型的には約6defである。一般に
糸は約200デニール以上であり、典型的には、210、31
5、420、630、840、1260、1680、及び1890デニール（称
呼）のサイズの糸束として紡績される。
に対しては、繊維は、繊維当たりデニール（def）が約3
defから約9defの間、典型的には約6defである。一般に
糸は約200デニール以上であり、典型的には、210、31
5、420、630、840、1260、1680、及び1890デニール（称
呼）のサイズの糸束として紡績される。
本発明により、張力低下ロールは約200℃以上に加熱
される。米国特許第3311691号に説明された方法は、加
熱しない張力低下ロールを使用し、かつ大きな％低下値
でこの特許の教示による方法での引伸し中に、張力低下
ロールをそれらの運転温度約110℃に加熱するために、
高温容器からの高温の糸を待つ間、巻上げの10分から15
分前に糸を引伸しガン内に保持することが必要である。
次いで、張力低下ロールから巻上げロールに糸をかけ、
８−９％低下までにおける良好な紡績の連続性を維持す
ることができる。引伸しの際に、張力低下ロールが温度
90℃以下であるならば、高温の箱からくる走行中の糸は
冷え、伸び、そして張力低下ロール上に非常に緩んだ巻
付きを形成する。これら巻付きは緩くて、飛び出しが生
じて劣悪な紡績品質の生ずることが多い。
される。米国特許第3311691号に説明された方法は、加
熱しない張力低下ロールを使用し、かつ大きな％低下値
でこの特許の教示による方法での引伸し中に、張力低下
ロールをそれらの運転温度約110℃に加熱するために、
高温容器からの高温の糸を待つ間、巻上げの10分から15
分前に糸を引伸しガン内に保持することが必要である。
次いで、張力低下ロールから巻上げロールに糸をかけ、
８−９％低下までにおける良好な紡績の連続性を維持す
ることができる。引伸しの際に、張力低下ロールが温度
90℃以下であるならば、高温の箱からくる走行中の糸は
冷え、伸び、そして張力低下ロール上に非常に緩んだ巻
付きを形成する。これら巻付きは緩くて、飛び出しが生
じて劣悪な紡績品質の生ずることが多い。
張力低下ロールの温度の上昇はより機械上の糸の大き
な収縮、ロール上の糸のより大きな張力、従って位置的
な引伸し中及び正常運転中の安定な糸の巻付きが得られ
る。表面温度約200℃の加熱された張力低下ロールのた
め、最大の％低下は、不安定な糸の巻付きが生ずる前の
ほぼ12％となる。しかし、加熱された張力低下ロールと
同様に、160℃で有意に４％より小さい乾燥時熱収縮率
の高強力糸を作ることはできない。
な収縮、ロール上の糸のより大きな張力、従って位置的
な引伸し中及び正常運転中の安定な糸の巻付きが得られ
る。表面温度約200℃の加熱された張力低下ロールのた
め、最大の％低下は、不安定な糸の巻付きが生ずる前の
ほぼ12％となる。しかし、加熱された張力低下ロールと
同様に、160℃で有意に４％より小さい乾燥時熱収縮率
の高強力糸を作ることはできない。
本発明による方法においては、収縮を更に減らす目的
で、糸は、加熱された最終段延伸ロールと加熱された張
力低下ロールとの間で、張力低下ロール上に進行中糸の
張力を増加させる張力管理手段と接触させられる。この
張力管理手段は、糸の軌道を十分に安定化させかつ張力
低下ロール上の滑りを防ぐために、前記張力低下ロール
上に進行中の糸の張力を増加させるように機能すること
が好ましい。被動ロール、制動ロールなどのような種々
の適宜の張力管理装置を使用し得るが、好ましい張力管
理手段は、少なくも１個の定置型の一般に円柱状の緩衝
用ピンであり、このピンは約12.7mmから50.8mm（0.5イ
ンチから２インチ）の直径を持つことが有利である。ピ
ンは種々の適宜の材料で作り得るが、低摩擦、耐摩耗性
の表面を持つべきである。好ましくは、ピン上に付いて
いる潜在的な仕上げ油を最小にして良好な糸品質で長期
間連続して紡績し生産するために、緩衝用ピンは冷却用
流体の内部循環によるなどで約50℃以下に冷却される。
以下なお詳細に示される好ましい実施例では、２個の定
置型の一般に円柱状の緩衝用ピンが使用され、ピンの各
は全巻付け角度が約80°と180°との間であるようにそ
の表面の一部分上で糸と接触している。張力低下ロール
上に供給している糸の束を正確に位置決めするために、
緩衝ピンと関連して案内ピンを使用することができる。
で、糸は、加熱された最終段延伸ロールと加熱された張
力低下ロールとの間で、張力低下ロール上に進行中糸の
張力を増加させる張力管理手段と接触させられる。この
張力管理手段は、糸の軌道を十分に安定化させかつ張力
低下ロール上の滑りを防ぐために、前記張力低下ロール
上に進行中の糸の張力を増加させるように機能すること
が好ましい。被動ロール、制動ロールなどのような種々
の適宜の張力管理装置を使用し得るが、好ましい張力管
理手段は、少なくも１個の定置型の一般に円柱状の緩衝
用ピンであり、このピンは約12.7mmから50.8mm（0.5イ
ンチから２インチ）の直径を持つことが有利である。ピ
ンは種々の適宜の材料で作り得るが、低摩擦、耐摩耗性
の表面を持つべきである。好ましくは、ピン上に付いて
いる潜在的な仕上げ油を最小にして良好な糸品質で長期
間連続して紡績し生産するために、緩衝用ピンは冷却用
流体の内部循環によるなどで約50℃以下に冷却される。
以下なお詳細に示される好ましい実施例では、２個の定
置型の一般に円柱状の緩衝用ピンが使用され、ピンの各
は全巻付け角度が約80°と180°との間であるようにそ
の表面の一部分上で糸と接触している。張力低下ロール
上に供給している糸の束を正確に位置決めするために、
緩衝ピンと関連して案内ピンを使用することができる。
驚くことに、最終段の延伸ロールと張力低下ロールと
の間の張力管理手段は、糸の制動を過度に生ずることな
く張力低下ロール上の糸の巻付きの更なる安定化に有効
である。また、張力管理手段における張力の低下は高温
の第２段ロールから出ていく糸の張力を低下させ、これ
により付加的な機械上の糸の弛緩がこの高温区域で生ず
ることを許している。従って、これは、少なくとも200
℃好ましくは少なくとも220℃に加熱された張力低下ロ
ール及びこの張力低下ロール上に進んでいる糸の張力を
増加させるための張力管理手段の組合せであり、この組
合せは、公知の方法を使用したときに発生する可能性の
ある問題点なしに少なくも約11％低下、及び15％又はそ
れ以上を達成することができる。
の間の張力管理手段は、糸の制動を過度に生ずることな
く張力低下ロール上の糸の巻付きの更なる安定化に有効
である。また、張力管理手段における張力の低下は高温
の第２段ロールから出ていく糸の張力を低下させ、これ
により付加的な機械上の糸の弛緩がこの高温区域で生ず
ることを許している。従って、これは、少なくとも200
℃好ましくは少なくとも220℃に加熱された張力低下ロ
ール及びこの張力低下ロール上に進んでいる糸の張力を
増加させるための張力管理手段の組合せであり、この組
合せは、公知の方法を使用したときに発生する可能性の
ある問題点なしに少なくも約11％低下、及び15％又はそ
れ以上を達成することができる。
公知の方法におけるように、張力低下ロールと巻上げ
との間の速度差は、これを良好な包装の形成を得るに必
要なように約0.15−0.25g/dに維持するように管理され
る。
との間の速度差は、これを良好な包装の形成を得るに必
要なように約0.15−0.25g/dに維持するように管理され
る。
本発明の方法は、ポリアミド糸のより高速な処理がで
きる。従って、1829m /min（2000ypm）以上の巻取り速
度を容易に得ることができて好ましく、更に2195m/min
（2400ypm）及びこれ以上の速度が全く実行可能であ
り、なお好ましい。
きる。従って、1829m /min（2000ypm）以上の巻取り速
度を容易に得ることができて好ましく、更に2195m/min
（2400ypm）及びこれ以上の速度が全く実行可能であ
り、なお好ましい。
さて、図面を参照すれば、図１は、糸を少なくも約5.
0倍に延伸するための本発明による２段階式の延伸方法
を示す。潤滑用仕上げ塗（仕上げ塗の塗装装置は図示せ
ず）を有するポリアミド糸１が、糸１の送りロール手段
を形成する被動ロール２及び組み合わせられたセパレー
ターロール３により、第１の延伸段階内に進められる。
被動ロール５及び組み合わせられたセパレーターロール
６は、第１の延伸段階の延伸ロール手段及び第２段階へ
の送りロールを形成する。延伸点を局所的にするために
第１の延伸区域内に、通常は酸化アルミニウム、サファ
イア、クロム板又は同等品のような耐摩耗材料で作られ
る緩衝用ピン４が設けられる。第１の延伸段階で加えら
れる延伸の量は、例えば約2.2倍から約5.0倍の間とする
ことができる。
0倍に延伸するための本発明による２段階式の延伸方法
を示す。潤滑用仕上げ塗（仕上げ塗の塗装装置は図示せ
ず）を有するポリアミド糸１が、糸１の送りロール手段
を形成する被動ロール２及び組み合わせられたセパレー
ターロール３により、第１の延伸段階内に進められる。
被動ロール５及び組み合わせられたセパレーターロール
６は、第１の延伸段階の延伸ロール手段及び第２段階へ
の送りロールを形成する。延伸点を局所的にするために
第１の延伸区域内に、通常は酸化アルミニウム、サファ
イア、クロム板又は同等品のような耐摩耗材料で作られ
る緩衝用ピン４が設けられる。第１の延伸段階で加えら
れる延伸の量は、例えば約2.2倍から約5.0倍の間とする
ことができる。
糸１はロール５及び６から第２の延伸段階に入り延伸
支援部材７と摩擦接触しながら螺旋状に進行し、ここで
第２の延伸段階の延伸の大部分が生ずる。好ましくは、
糸はこの部材の主要部分の回り（例えば、約2/3メータ
ーの長さにわたり）で1.5回から3.5回の間の巻付きを有
する延ばされた螺旋状経路でこの延伸支援部材上を移動
する。示された好ましい延伸支援部材においては、部材
７は円筒状でありかつクロムめっき鋼により与え得るよ
うな耐摩耗性の円柱面をもつ。延伸支援部材７はその内
部に加熱用手段を設け得るように筒状であることも好ま
しい。管の内部に熱輸送媒体を循環させ、或いは電気抵
抗式加熱用要素の設けられた管から間隔を空けられたコ
ア型の加熱要素によるような適宜の種々の加熱用手段を
使用することができる。後者の形式の延伸支援部材が米
国特許第3311691号に明らかにされている。
支援部材７と摩擦接触しながら螺旋状に進行し、ここで
第２の延伸段階の延伸の大部分が生ずる。好ましくは、
糸はこの部材の主要部分の回り（例えば、約2/3メータ
ーの長さにわたり）で1.5回から3.5回の間の巻付きを有
する延ばされた螺旋状経路でこの延伸支援部材上を移動
する。示された好ましい延伸支援部材においては、部材
７は円筒状でありかつクロムめっき鋼により与え得るよ
うな耐摩耗性の円柱面をもつ。延伸支援部材７はその内
部に加熱用手段を設け得るように筒状であることも好ま
しい。管の内部に熱輸送媒体を循環させ、或いは電気抵
抗式加熱用要素の設けられた管から間隔を空けられたコ
ア型の加熱要素によるような適宜の種々の加熱用手段を
使用することができる。後者の形式の延伸支援部材が米
国特許第3311691号に明らかにされている。
延伸支援部材７は、螺旋状に進行している糸が部材の
同一領域に接触して部材の表面上に不均一な摩耗が生ず
ることのないように、低速でモーター９を使用して回転
を与える取付け用手段８を備える。
同一領域に接触して部材の表面上に不均一な摩耗が生ず
ることのないように、低速でモーター９を使用して回転
を与える取付け用手段８を備える。
糸は、延伸支援部材７から第２段階の延伸ロールとし
て作用する被動ロール12及び13に直接進行する。これら
ロールの回転速度は、糸に加えられる延伸が典型的には
少なくも約1.1倍であるようなものである。更に、ロー
ル12及び13は加熱されかつ加熱された状態においてロー
ル上の糸の少なくも一つの巻付きを実質的に一定長さで
保つようにして使用される。ロールの表面温度は一般に
少なくも約200℃である。糸の速度が高いときは、一定
長さにおける適切な加熱時間は、複数の巻付き数でロー
ルの回りを進行する糸により得られる。その他の加熱用
手段を使用することができるが、ロール12及び13用の好
ましい加熱用システムは、ダクト11を通る高温の空気を
供給される断熱箱であるアニーリング箱10を使用するこ
とである。
て作用する被動ロール12及び13に直接進行する。これら
ロールの回転速度は、糸に加えられる延伸が典型的には
少なくも約1.1倍であるようなものである。更に、ロー
ル12及び13は加熱されかつ加熱された状態においてロー
ル上の糸の少なくも一つの巻付きを実質的に一定長さで
保つようにして使用される。ロールの表面温度は一般に
少なくも約200℃である。糸の速度が高いときは、一定
長さにおける適切な加熱時間は、複数の巻付き数でロー
ルの回りを進行する糸により得られる。その他の加熱用
手段を使用することができるが、ロール12及び13用の好
ましい加熱用システムは、ダクト11を通る高温の空気を
供給される断熱箱であるアニーリング箱10を使用するこ
とである。
糸がアニーリング箱を出た後は、少なくも約200℃に
加熱されたロール14及び15が張力低下システムとして作
用し、これらの周囲速度は11％又はそれ以上の張力低下
を達成するためにロール12及び13の周囲速度より少なく
も11％低い。ロール14及び15は、熱を留めるために、断
熱箱16内に囲まれることが好ましい電気誘導加熱式のロ
ールとして準備されることが適切である。第２段階の延
伸ロールと張力低下ロールとの間において、緩衝ピン19
及び20が張力低下ロール上に進行している糸の張力を増
加させるように作用する。示された好ましい方法におい
ては、緩衝ピン19及び20は直径が約31.75mm（約1.25イ
ンチ）の円柱状でありかつアルミニウム酸化物で被覆さ
れた鋼により与えられた耐摩耗性の円柱面を持つ。示さ
れたピンは筒状であり、冷却用流体の循環によるなどで
ピンを50℃又はこれ以下に冷却するために、その内部に
冷却用手段を設けることができる。
加熱されたロール14及び15が張力低下システムとして作
用し、これらの周囲速度は11％又はそれ以上の張力低下
を達成するためにロール12及び13の周囲速度より少なく
も11％低い。ロール14及び15は、熱を留めるために、断
熱箱16内に囲まれることが好ましい電気誘導加熱式のロ
ールとして準備されることが適切である。第２段階の延
伸ロールと張力低下ロールとの間において、緩衝ピン19
及び20が張力低下ロール上に進行している糸の張力を増
加させるように作用する。示された好ましい方法におい
ては、緩衝ピン19及び20は直径が約31.75mm（約1.25イ
ンチ）の円柱状でありかつアルミニウム酸化物で被覆さ
れた鋼により与えられた耐摩耗性の円柱面を持つ。示さ
れたピンは筒状であり、冷却用流体の循環によるなどで
ピンを50℃又はこれ以下に冷却するために、その内部に
冷却用手段を設けることができる。
糸は、加熱された張力低下ロール14及び15から、通常
の巻上げ装置18と組み合わせられた糸案内装置17により
巻き上げられる。適切な糸の包装を形成するために、通
常の糸あや振り機構（図示せず）もまた使用される。
の巻上げ装置18と組み合わせられた糸案内装置17により
巻き上げられる。適切な糸の包装を形成するために、通
常の糸あや振り機構（図示せず）もまた使用される。
本発明による最も好ましい方法においては、この方法
は上述の紡績及び延伸の段階と組み合わせられた連続式
の重合装置を使用する。
は上述の紡績及び延伸の段階と組み合わせられた連続式
の重合装置を使用する。
この方法は、ギ酸相対粘性率RVが少なくも約60、強力
が少なくも約9.5g/d、乾燥時加熱収縮率が少なくも約3.
5％でタイヤコード収縮率が少なくも約2.5％を有する本
発明によるマルチ糸の製造に使用することができる。
が少なくも約9.5g/d、乾燥時加熱収縮率が少なくも約3.
5％でタイヤコード収縮率が少なくも約2.5％を有する本
発明によるマルチ糸の製造に使用することができる。
好ましくは、本発明の糸のポリマーはポリ（ヘキサメ
チレンアジポアミド）である。また、ポリマーの粘性率
は、ギ酸で測定した相対粘性率（RV）として少なくも約
90であることも望ましい。破損までのキロサイクルで表
したマロリー（Mallory）CT疲労が少なくも78＋（0.9
2）（糸のデニール）であることが好ましい。この場
合、このマロリーCT疲労はマロリー管で測定され、コー
ドの端部の数は、 85.9−（0.054）（糸のデニール）＋（0.000013）（糸
のデニール）2 を最寄りの整数になるように丸めた数と等しい。
チレンアジポアミド）である。また、ポリマーの粘性率
は、ギ酸で測定した相対粘性率（RV）として少なくも約
90であることも望ましい。破損までのキロサイクルで表
したマロリー（Mallory）CT疲労が少なくも78＋（0.9
2）（糸のデニール）であることが好ましい。この場
合、このマロリーCT疲労はマロリー管で測定され、コー
ドの端部の数は、 85.9−（0.054）（糸のデニール）＋（0.000013）（糸
のデニール）2 を最寄りの整数になるように丸めた数と等しい。
工業用糸の値はそれの強力に正比例しかつそれの収縮
率に反比例する。更にタイヤコードに使用したいとき
は、糸の特性は、糸がタイヤコードに変わる過程で十分
に安定であることが望ましい。160℃において約3.5％以
下、好ましくは160℃において約3.0％以下の非常に小さ
な乾燥加熱時収縮率を有し強力が約9.5g/dの高強力糸が
工業用の糸として特に価値がある。この値は糸の強力／
糸の乾燥加熱時収縮率（TY／SY）の比に反映され、本発
明の糸については、この比は少なくも約3.0（g/d）／％
であり、好ましくは少なくも約3.5（g/d）／％である。
更に、タイヤコードの乾燥加熱時収縮率として測定した
とき、収縮率は160℃で約2.5％以下、好ましくは160℃
で約2.0％以下であり、これは糸の非常に低い収縮率よ
りも相当に小さい。低いタイヤコード収縮率は、転換中
における強力のささやかな損失によって得られる。この
値はコードの強力／コードの乾燥加熱時収縮率（TC／
SC）に反映され、本発明の糸については、この比は約4.
0（g/d）／％より大きく、好ましくは約4.5（g/d）／％
より大きい。
率に反比例する。更にタイヤコードに使用したいとき
は、糸の特性は、糸がタイヤコードに変わる過程で十分
に安定であることが望ましい。160℃において約3.5％以
下、好ましくは160℃において約3.0％以下の非常に小さ
な乾燥加熱時収縮率を有し強力が約9.5g/dの高強力糸が
工業用の糸として特に価値がある。この値は糸の強力／
糸の乾燥加熱時収縮率（TY／SY）の比に反映され、本発
明の糸については、この比は少なくも約3.0（g/d）／％
であり、好ましくは少なくも約3.5（g/d）／％である。
更に、タイヤコードの乾燥加熱時収縮率として測定した
とき、収縮率は160℃で約2.5％以下、好ましくは160℃
で約2.0％以下であり、これは糸の非常に低い収縮率よ
りも相当に小さい。低いタイヤコード収縮率は、転換中
における強力のささやかな損失によって得られる。この
値はコードの強力／コードの乾燥加熱時収縮率（TC／
SC）に反映され、本発明の糸については、この比は約4.
0（g/d）／％より大きく、好ましくは約4.5（g/d）／％
より大きい。
本発明の製品の別の態様は、糸の強力と糸の切断伸び
との積から算出されるその非常に高い靱性値である。好
ましくは、本発明の糸は少なくも215（g/d）・％の靱性
値を持つ。また、本発明の糸については、少なくも約21
％の伸び率を有することが好ましい。
との積から算出されるその非常に高い靱性値である。好
ましくは、本発明の糸は少なくも215（g/d）・％の靱性
値を持つ。また、本発明の糸については、少なくも約21
％の伸び率を有することが好ましい。
試験方法 条件 包装された糸は、試験前に相対湿度55％±２％、23℃
±１℃（74゜F±２゜F）の大気中で少なくも２時間置か
れ、特に指示のない場合は同様な条件下で測定される。
±１℃（74゜F±２゜F）の大気中で少なくも２時間置か
れ、特に指示のない場合は同様な条件下で測定される。
相対粘性率 相対粘性率は、25℃において毛管内で測定された溶液
と溶媒との粘性率の比を呼ぶ。溶媒は重量で10％の水を
含んだギ酸である。溶液は溶媒中に溶解されたポリアミ
ドポリマーの8.4重量％である。
と溶媒との粘性率の比を呼ぶ。溶媒は重量で10％の水を
含んだギ酸である。溶液は溶媒中に溶解されたポリアミ
ドポリマーの8.4重量％である。
デニール デニール又は線密度はグラムで表した糸9000mの重さ
である。デニールは既知の長さ、通常は45mの糸をマル
チ糸の包装からデニールリールに進め天秤で精度0.001g
で重量を計ることにより測定される。次いで、45mの長
さの測定重量からデニールが算出される。
である。デニールは既知の長さ、通常は45mの糸をマル
チ糸の包装からデニールリールに進め天秤で精度0.001g
で重量を計ることにより測定される。次いで、45mの長
さの測定重量からデニールが算出される。
引張り特性 引張り特性（強力、切断伸び、及び弾性係数）は、リ
の米国特許第4521484号、コラム２の61行からコラム３
の６行に説明されたように測定される。この開示は参考
文献としてここに組み入れられる 初期弾性係数は応力−歪曲線の「初期」の直線部分の
傾斜から決定される。「初期」直線部分はフルスケール
荷重の0.5％において出発する直線部分として定義され
る。例えば、フルスケール荷重が600−1400デニールの
糸に対して22.68kg（50.0ポンド）であれば、応力−歪
曲線の「初期」直線部分は0.113g（0.25ポンド）から出
発する。1800−2000デニールの糸に対しては、フルスケ
ール荷重は45.39kg（100ポンド）であり、曲線の初期直
線部分は0.227kg（0.50ポンド）から出発する。
の米国特許第4521484号、コラム２の61行からコラム３
の６行に説明されたように測定される。この開示は参考
文献としてここに組み入れられる 初期弾性係数は応力−歪曲線の「初期」の直線部分の
傾斜から決定される。「初期」直線部分はフルスケール
荷重の0.5％において出発する直線部分として定義され
る。例えば、フルスケール荷重が600−1400デニールの
糸に対して22.68kg（50.0ポンド）であれば、応力−歪
曲線の「初期」直線部分は0.113g（0.25ポンド）から出
発する。1800−2000デニールの糸に対しては、フルスケ
ール荷重は45.39kg（100ポンド）であり、曲線の初期直
線部分は0.227kg（0.50ポンド）から出発する。
靱性 靱性は測定された強力（g/d）と測定された切断伸び
（％）との積として算出される。
（％）との積として算出される。
糸の乾燥加熱時収縮率 乾燥加熱時収縮率は、英国ハリファックスのテストラ
イト社製のテストライト収縮率測定装置で測定される。
長さ約61cm（約24インチ）のマルチ糸がテストライトに
挿入され負荷0.05g/dで160℃において２分後に収縮率が
記録される。初めと終わりの長さが負荷0.05g/dで判定
される。最終の長さは、糸が160℃にある間に測定され
る。精度確保のため、糸の温度は糸に熱電対を取り付け
て校正される。
イト社製のテストライト収縮率測定装置で測定される。
長さ約61cm（約24インチ）のマルチ糸がテストライトに
挿入され負荷0.05g/dで160℃において２分後に収縮率が
記録される。初めと終わりの長さが負荷0.05g/dで判定
される。最終の長さは、糸が160℃にある間に測定され
る。精度確保のため、糸の温度は糸に熱電対を取り付け
て校正される。
タイヤコードの乾燥加熱時収縮率 コードは下に説明される浸漬／伸長コード調製方法に
より調製され、上述の糸の乾燥加熱時収縮率測定方法に
より測定される。
より調製され、上述の糸の乾燥加熱時収縮率測定方法に
より測定される。
マロリー（Mallory）CT（圧縮−引張り）疲労 糸は公知のマロリーCT疲労試験機（米国特許第241252
4号）を使用して試験される。この試験では、接着処理
された２プライの10×10撚りのコードが下に説明される
浸漬／伸長コード調製方法の調製条件を使用して調製さ
れる。コードは、コードの軸芯がゴム管の長手方向軸芯
と平行になるようにゴム管内で養生され、マロリー管内
のコード端部の数は次式で定められる。
4号）を使用して試験される。この試験では、接着処理
された２プライの10×10撚りのコードが下に説明される
浸漬／伸長コード調製方法の調製条件を使用して調製さ
れる。コードは、コードの軸芯がゴム管の長手方向軸芯
と平行になるようにゴム管内で養生され、マロリー管内
のコード端部の数は次式で定められる。
85.9−（0.054）（糸のデニール）＋（0.000013）（糸
のデニール）2 ただし、最寄りの整数になるように丸められる。
のデニール）2 ただし、最寄りの整数になるように丸められる。
管は２個のスピンドル間に把持され90°の角度に曲げ
られる。管は、試験中を通じて空気で3.52kg/cm2（50ps
i）に加圧される。スピンドルが850rpmで回される。各
スピンドルの回転により、試験コードは引張りと圧縮を
交互に受ける。管が破損して空気圧が失われとき、試験
は終了し、スピンドルのサイクル数が記録される。代表
的なコード及び管の構造は次の通りである。
られる。管は、試験中を通じて空気で3.52kg/cm2（50ps
i）に加圧される。スピンドルが850rpmで回される。各
スピンドルの回転により、試験コードは引張りと圧縮を
交互に受ける。管が破損して空気圧が失われとき、試験
は終了し、スピンドルのサイクル数が記録される。代表
的なコード及び管の構造は次の通りである。
浸漬／伸長コード調製方法 浸漬／伸長コードは次のように調製される。
糸は通常の２プライ1260/1/2タイヤコード（１本の糸
の撚り＝Ｚ撚り、撚り数25.4mm（１インチ）当たり10;
コードの撚り＝Ｚ撚り、撚り数25.4mm（１インチ）当た
り10）に変換され、複合端部において、３オープン型の
高温引張り装置でオーブン1/2/3に次の処理パラメータ
ーを使用して実施される。温度＝138℃／室温/238℃；
暴露時間＝108/54/54秒；適用される引張り＝2.4/2.4/
0.0％。コードは第１のオーブンに入れる前にレゾルシ
ン−フォルムアルデヒド−ラテックス（D5A）浸漬液（2
0％浸漬固体）中を通過させる。
の撚り＝Ｚ撚り、撚り数25.4mm（１インチ）当たり10;
コードの撚り＝Ｚ撚り、撚り数25.4mm（１インチ）当た
り10）に変換され、複合端部において、３オープン型の
高温引張り装置でオーブン1/2/3に次の処理パラメータ
ーを使用して実施される。温度＝138℃／室温/238℃；
暴露時間＝108/54/54秒；適用される引張り＝2.4/2.4/
0.0％。コードは第１のオーブンに入れる前にレゾルシ
ン−フォルムアルデヒド−ラテックス（D5A）浸漬液（2
0％浸漬固体）中を通過させる。
例 本発明は限定することを意図しない次の例で説明され
る。部（パート）及び百分率は断りのない限り重量によ
る。
る。部（パート）及び百分率は断りのない限り重量によ
る。
例１−４及び対照Ａ−Ｅ 連続重合装置で作られたRV70及び100のポリヘキサメ
チレンアジポアミドを使用して延伸デニール840（称
呼）の140本の長繊維糸が、図１に示されたような延伸
装置を使用した組合せ式の重合／紡績／延伸方法で調製
された。表１は使用された条件及び得られた糸及びコー
ドの特性を表示する。
チレンアジポアミドを使用して延伸デニール840（称
呼）の140本の長繊維糸が、図１に示されたような延伸
装置を使用した組合せ式の重合／紡績／延伸方法で調製
された。表１は使用された条件及び得られた糸及びコー
ドの特性を表示する。
対照Ａ−Ｄは米国特許第3311691号の方法を示す。対
照Ｅは張力低下ロールが200℃に加熱されかつ％低下が1
2％であることを除き米国特許第3311691号の方法を示
す。
照Ｅは張力低下ロールが200℃に加熱されかつ％低下が1
2％であることを除き米国特許第3311691号の方法を示
す。
例１−４は本発明を示す。加熱された張力低下ロール
使用及び28℃でかつ張力管理手段としての120°の巻付
き角度を有する冷却された緩衝ピンの使用により、高温
の張力低下ロール上の糸の巻付きを維持しつつ報告され
た大きな％低下を商業的な巻上げ速度で達成することが
可能である。この大きな機械上での糸の収縮率は、大き
な糸強力を保ちつつ極めて低い乾燥加熱時収縮率を有す
る糸を得ることを可能とした。更に糸は熱的に安定であ
りかつ極めて小さなコード収縮率と共に大きなコード強
力を示す。
使用及び28℃でかつ張力管理手段としての120°の巻付
き角度を有する冷却された緩衝ピンの使用により、高温
の張力低下ロール上の糸の巻付きを維持しつつ報告され
た大きな％低下を商業的な巻上げ速度で達成することが
可能である。この大きな機械上での糸の収縮率は、大き
な糸強力を保ちつつ極めて低い乾燥加熱時収縮率を有す
る糸を得ることを可能とした。更に糸は熱的に安定であ
りかつ極めて小さなコード収縮率と共に大きなコード強
力を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 米国特許3311691（ＵＳ，Ａ) 欧州公開423807（ＥＰ，Ａ１) 欧州公開399262（ＥＰ，Ａ２) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) D02J 1/22 D02G 3/48 B60C 9/00
Claims (12)
- 【請求項１】糸を紡績し、少なくも第１の延伸段階と最
終の延伸段階とを含んだ段階においてこの糸を少なくも
約5.0倍に延伸しこの際に糸は順次に高速の周囲速度で
回転されるロールと接触しこれらロールの間を進めら
れ、前記最終延伸段階は約200℃以上に加熱された最終
段延伸ロールを使用し、前記最終段延伸ロールより低い
周囲速度で回転される少なくも１個の張力低下ロール上
に糸を進めることにより糸を弛緩させ、そして糸を約18
29m/min（2000ypm）より大きな速度で巻き上げる組み合
わせられた諸段階を包含する高強力ポリアミド糸の製造
方法において、 前記糸張力低下ロールを約200℃以上に加熱し； 前記最終段延伸ロールの周囲速度より少なくも約11％低
い周囲速度で前記張力低下ロールを回転させ；更に 前記張力低下ロール上に進行している前記糸の張力を増
加するための張力管理手段と前記糸とを前記最終段延伸
ロールと前記張力低下ロールとの間で接触させる ことを特徴とする方法。 - 【請求項２】糸の軌道を安定化しかつ前記張力低下ロー
ル上での滑りを防ぐために、前記張力管理手段が前記張
力低下ロール上に進行中の前記糸の張力を十分に増加さ
せる請求の範囲１の方法。 - 【請求項３】前記張力管理手段が少なくも１個の定置型
の一般に円柱状の緩衝用ピンを備える請求の範囲２の方
法。 - 【請求項４】前記張力管理手段が約50℃以下に冷却され
る請求の範囲３の方法。 - 【請求項５】前記緩衝用ピンが約12.7mm（約0.5イン
チ）から50.8mm（２インチ）の間の直径を有する請求の
範囲３の方法。 - 【請求項６】前記張力管理手段が２個の定置型の一般に
円柱状の緩衝用ピンを備え、前記ピンの各は約80°から
約180°の間の総巻付け角度でピン表面の一部分上で糸
と接触している請求の範囲１の方法。 - 【請求項７】この方法で製造された糸が約9.5g/dより大
きな強力と約3.5％より小さな160℃で測定された乾燥加
熱時収縮率を有する請求の範囲１の方法。 - 【請求項８】前記ポリアミド糸が少なくも約60のRVを有
する請求の範囲１の方法。 - 【請求項９】前記糸が少なくも約90のRVを有する請求の
範囲１の方法。 - 【請求項１０】前記糸がポリ（ヘキサメチレンアジポア
ミド）糸である請求の範囲１の方法。 - 【請求項１１】糸の前記巻上げが約2195m/min（約2400y
pm）より大きな速度で行われる請求の範囲１の方法。 - 【請求項１２】前記張力低下ロールが少なくも約220℃
に加熱される請求の範囲１の方法。
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