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ナイロンのマルチフイラメントアパレルヤーンの改良
JP2897143B2
Japan
- Other languages
English - Inventor
ベンジヤミン・ヒユーズ・ノックス フランシス・ジヨセフ・マロン・ジユニア ゲイリイ・ダグラス・ミロソビッチ フランク・ハドソン・オーバートン ロナルド・エドワード・スチール ポール・グレゴリイ・ズミック - Current Assignee
- EIDP Inc
Worldwide applications
Application JP2180712A events
1991-06-04
1999-05-31
Application granted
1999-05-31
2014-05-31
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Status
Expired - Fee Related
Description
translated from
【発明の詳細な説明】 本発明は、ナイロン66のマルチフイラメント・アパレ
ル（apparel）糸、特に例えばメリヤスのための組織化
（texture）されたナイロン糸に、並びに部分的に配向
したナイロン（特にPOY又はPONとして言及）の延伸組織
化供給糸（即ちアパレル糸を製造するための中間糸）、
POYを（重合及び高速溶融紡糸により）製造し且つ例え
ば延伸組織化及び他の方法により使用するためのそのよ
うなアパレル糸の製造法、及び上記糸から作られた製品
に関する。
ル（apparel）糸、特に例えばメリヤスのための組織化
（texture）されたナイロン糸に、並びに部分的に配向
したナイロン（特にPOY又はPONとして言及）の延伸組織
化供給糸（即ちアパレル糸を製造するための中間糸）、
POYを（重合及び高速溶融紡糸により）製造し且つ例え
ば延伸組織化及び他の方法により使用するためのそのよ
うなアパレル糸の製造法、及び上記糸から作られた製品
に関する。
要するに本発明によれば、少量の水素結合しうる添加
剤例えばナイロン６単量体又は２−メチル−ペンタメチ
レンアジパミド単量体を、ナイロン66POYを製造するた
めにナイロン66の高RV重合体中に添加する場合、特にメ
リヤスに使用する際のかさ高な糸を製造するための延伸
組織化において、単独重合体のナイロン66POYに優る予
期を越えた下流の利点が得られる。
剤例えばナイロン６単量体又は２−メチル−ペンタメチ
レンアジパミド単量体を、ナイロン66POYを製造するた
めにナイロン66の高RV重合体中に添加する場合、特にメ
リヤスに使用する際のかさ高な糸を製造するための延伸
組織化において、単独重合体のナイロン66POYに優る予
期を越えた下流の利点が得られる。
合成線状ヘキサメチレンアジパミドのポリアミド糸
（しばしばナイロン66として言及）は最近その誕生50年
の祝いをした。そのような糸の重要な用途は例えばメリ
ヤスのようなアパレルを製造するための組織化したマル
チフイラメント糸としててである。多くの目的の場合、
組織化した糸に期待されるものは高いかさ高さである。
ここ数年、これらのかさ高な組織化された糸は商業的に
２段階で製造されてきた。即ち第一工程において、ナイ
ロン重合体をフイラメントに溶融紡糸し、これを延伸組
織化のための供給糸（又は中間体）（特に延伸組織化供
給糸に対してDTFYとして記述される）である部分的に配
向した糸（時にPOYとして記述される）として糸パッケ
ージに高速で巻きとり（3000m/分）（mpm）程度の、所
謂高速紡糸し）；次いで別の工程において、供給糸を商
業的な組織化機で延伸組織化する。これらの方法はいく
つかの文献に、例えばアダムス（Adams）の1976年発効
の米国特許第3,994,121号に記述されている。いろいろ
な種類のPOYの延伸組織化は商業的に10年以上にわたっ
て非常に大規模で行なわれ、このこのことが組織化機の
改良をうながした。即ち組織化機はある期間1000mpmよ
り十分大きい速度能力を有した。しかしそのような高速
では、主に商業的に存在しているナイロンPOY自体の制
限のために所望のかさ高なナイロン66糸を得ることは困
難すぎることがわかった。斯くして米国では所望のかさ
高なナイロン糸を製造するために、ナイロンPOYはいく
年かの間1000mpmより十分低い、即ちかなり高速で運転
できる組織化機の能力よりも十分低い速度で商業的に組
織化されてきた。
（しばしばナイロン66として言及）は最近その誕生50年
の祝いをした。そのような糸の重要な用途は例えばメリ
ヤスのようなアパレルを製造するための組織化したマル
チフイラメント糸としててである。多くの目的の場合、
組織化した糸に期待されるものは高いかさ高さである。
ここ数年、これらのかさ高な組織化された糸は商業的に
２段階で製造されてきた。即ち第一工程において、ナイ
ロン重合体をフイラメントに溶融紡糸し、これを延伸組
織化のための供給糸（又は中間体）（特に延伸組織化供
給糸に対してDTFYとして記述される）である部分的に配
向した糸（時にPOYとして記述される）として糸パッケ
ージに高速で巻きとり（3000m/分）（mpm）程度の、所
謂高速紡糸し）；次いで別の工程において、供給糸を商
業的な組織化機で延伸組織化する。これらの方法はいく
つかの文献に、例えばアダムス（Adams）の1976年発効
の米国特許第3,994,121号に記述されている。いろいろ
な種類のPOYの延伸組織化は商業的に10年以上にわたっ
て非常に大規模で行なわれ、このこのことが組織化機の
改良をうながした。即ち組織化機はある期間1000mpmよ
り十分大きい速度能力を有した。しかしそのような高速
では、主に商業的に存在しているナイロンPOY自体の制
限のために所望のかさ高なナイロン66糸を得ることは困
難すぎることがわかった。斯くして米国では所望のかさ
高なナイロン糸を製造するために、ナイロンPOYはいく
年かの間1000mpmより十分低い、即ちかなり高速で運転
できる組織化機の能力よりも十分低い速度で商業的に組
織化されてきた。
最近チヤンバーリン（Chamberlin）らは、米国特許第
4,583,357号及び第4,646,514号においてそのような糸と
その部分的に配向したナイロン（チヤンバーリンはPON
として言及）を経る製造法を議論している。これらのチ
ヤンバーリンの特許の開示は、本発明の観点の背景とし
て本明細書に参考文献として引用される。
4,583,357号及び第4,646,514号においてそのような糸と
その部分的に配向したナイロン（チヤンバーリンはPON
として言及）を経る製造法を議論している。これらのチ
ヤンバーリンの特許の開示は、本発明の観点の背景とし
て本明細書に参考文献として引用される。
チヤンバーリンはナイロン重合体の分子量を、アパレ
ル用に対する従来通常のそれよりも十分大きくすること
による改良された（PON）紡糸法と生成物を開示してい
る。ナイロン糸の分子量はASTM D798−81法に従い、90
％ぎ酸を用いる相対粘度（RV）によって測定される。ア
パレル糸は15〜250デニルのナイロン66であり、このア
パレル糸に対するデニル範囲は異なって製造され且つ加
工され且つ異なった（より高い）デニルのものであるナ
イロンカーペット糸に対して用いられるものと相対的で
あり、そしていくつかのそのようなカーペット糸は従来
ナイロンアパレルに対するものよりも高いRVのものであ
った。チヤンバーリンはアパレル糸を製造する時に通常
であるよりも高いRVを用いる出費及びいくつかの難点を
言及している。チヤンバーリンのより高いRVは46以上、
好ましくは53以上、及び特に60以上、80まで（ナイロン
66の場合）であった。チヤンバーリンは公称38〜40の重
合体RVを有する糸に優るそのような糸の利点を比較し
た。チヤンバーリンは2200mpmよりも高速、即ち5000mpm
程度の高速での紡糸によるPONの製造を開示している。
チヤンバーリンはこの高RVの高速で紡糸したPON供給糸
を、21/2ｍの１次加熱機を225℃で及び京セラ製セラミ
ックデイスクを含むバーマグ（Barmag）のデイスク組立
て物を約1.95のD/Y比で用いるバーマグFK6−L900型組織
化機でいかに750〜800mpmで延伸組織化するかを記述し
ている（名称の通り、バーマグFK6−L900組織化機はそ
れ自体900m/分で、即ちチヤンバーリンの開示するより
も高速で運転でき；均一な高速で運転しうる組織化機が
商業的に数年間普及してきた）。チヤンバーリンは過度
に切断したフイラメント［フレイズ（frays）］なしに
或いはこれらの条件下での糸の破断なしに40RVの通常の
糸に対するものよりも良好な捲縮発現値（crimp develo
pment value）を得た。
ル用に対する従来通常のそれよりも十分大きくすること
による改良された（PON）紡糸法と生成物を開示してい
る。ナイロン糸の分子量はASTM D798−81法に従い、90
％ぎ酸を用いる相対粘度（RV）によって測定される。ア
パレル糸は15〜250デニルのナイロン66であり、このア
パレル糸に対するデニル範囲は異なって製造され且つ加
工され且つ異なった（より高い）デニルのものであるナ
イロンカーペット糸に対して用いられるものと相対的で
あり、そしていくつかのそのようなカーペット糸は従来
ナイロンアパレルに対するものよりも高いRVのものであ
った。チヤンバーリンはアパレル糸を製造する時に通常
であるよりも高いRVを用いる出費及びいくつかの難点を
言及している。チヤンバーリンのより高いRVは46以上、
好ましくは53以上、及び特に60以上、80まで（ナイロン
66の場合）であった。チヤンバーリンは公称38〜40の重
合体RVを有する糸に優るそのような糸の利点を比較し
た。チヤンバーリンは2200mpmよりも高速、即ち5000mpm
程度の高速での紡糸によるPONの製造を開示している。
チヤンバーリンはこの高RVの高速で紡糸したPON供給糸
を、21/2ｍの１次加熱機を225℃で及び京セラ製セラミ
ックデイスクを含むバーマグ（Barmag）のデイスク組立
て物を約1.95のD/Y比で用いるバーマグFK6−L900型組織
化機でいかに750〜800mpmで延伸組織化するかを記述し
ている（名称の通り、バーマグFK6−L900組織化機はそ
れ自体900m/分で、即ちチヤンバーリンの開示するより
も高速で運転でき；均一な高速で運転しうる組織化機が
商業的に数年間普及してきた）。チヤンバーリンは過度
に切断したフイラメント［フレイズ（frays）］なしに
或いはこれらの条件下での糸の破断なしに40RVの通常の
糸に対するものよりも良好な捲縮発現値（crimp develo
pment value）を得た。
チヤンバーリンは、延伸比が（与えられた延伸ロール
速度において）供給ロール速度、斯くして偽ねじり域に
おける［「サージング（surging）」を避けるために］
安定化に対して十分高く且つ（過度な）フイラメントの
切断を避けるために十分低くあるべきである延伸組織化
ストレス及び張力を調節することによって変化させうる
運転できる組織化張力範囲を説明した。即ち運転しうる
張力範囲内において「最大組織化張力」で運転すること
により最大の捲縮発現を得るべく調節した。斯くして例
え供給糸が与えられた速度で及び他の特定の条件下に満
足裏に組織化しうるとしても、操作しうる組織化張力範
囲は全く狭い。狭い組織化範囲（又は「ウインドウ」）
は、組織化機を制限するので商業的に欠点である。
速度において）供給ロール速度、斯くして偽ねじり域に
おける［「サージング（surging）」を避けるために］
安定化に対して十分高く且つ（過度な）フイラメントの
切断を避けるために十分低くあるべきである延伸組織化
ストレス及び張力を調節することによって変化させうる
運転できる組織化張力範囲を説明した。即ち運転しうる
張力範囲内において「最大組織化張力」で運転すること
により最大の捲縮発現を得るべく調節した。斯くして例
え供給糸が与えられた速度で及び他の特定の条件下に満
足裏に組織化しうるとしても、操作しうる組織化張力範
囲は全く狭い。狭い組織化範囲（又は「ウインドウ」）
は、組織化機を制限するので商業的に欠点である。
これは第１図を参照して更に理解することができる。
即ち図には系統的な組織化張力が組織化速度に対してプ
ロットしてある。組織化速度VLで運転する時、ねじの挿
入に先立つ平均張力（プレデイスク張力T1として言及）
は大きい点で示されるが、実際のアロング−エンド（al
ong−end）張力T1は張力の分布、即ちT1±ΔT1（但しΔ
T1は張力の標準偏差の約３倍を表わす）によってより正
確に表わされる。それ故に、安定な組織化工程は、最小
の張力（T1−ΔT1）が平均のプレデイスク張力（T1）よ
りもむしろサージングを防ぐのに十分高いということを
必要とする。例えば組織化速度を増大させるだけで組織
化速度をVLからVHまで上昇させると（経路Ａして表
示）、平均の組織化張力が許容しうるように見えるけれ
ど、この方法はT1が低下した時に不安定となり、サージ
ングが起こるであろう。実際上、組織化速度の増加は、
組織化延伸比を増加させて平均T1を増大させることによ
って達成される。（経路Ｂを参照）。そのような高延伸
比はサージングを回避し、安定な組織化工程を提供する
けれど、現在組織化機はより低いかさ高さを与え、また
ねじり機を介しての組織化張力の上昇のために、フイラ
メントの破断を経験することさえある。ポストデイスク
張力（T2）は普通プレデイスク張力（T1）より大きい。
第１図においてこのより高い値は２′によって示され
る。かさ高さを増大させ且つフイラメントの切断をなく
すために、組織化機はT2張力を、２′から２で示される
より低い点まで低下させねばならない。これはプレデイ
スク張力（T1）を僅かに増加させ、且つポストデイスク
張力（T2）をかなり減少させる、従ってT2／T1比を低下
させる相対的なデイスク対糸の速度比（D/Y）を増大さ
せることによって普通達成される。一層高いD/Y比と関
連して、デイスクの摩耗や糸の摩損が増大する。他の随
意は、普通温度の上昇につれてポストデイスク張力した
（T2）がプレデイスク張力（T1）よりも大きく低下する
から、組織化温度を上昇させることである。この随意
も、それがねじり挿入中「熱い」糸の張力強度を減じ且
つフイラメント切断の可能性を増大させるので望ましく
ない。
即ち図には系統的な組織化張力が組織化速度に対してプ
ロットしてある。組織化速度VLで運転する時、ねじの挿
入に先立つ平均張力（プレデイスク張力T1として言及）
は大きい点で示されるが、実際のアロング−エンド（al
ong−end）張力T1は張力の分布、即ちT1±ΔT1（但しΔ
T1は張力の標準偏差の約３倍を表わす）によってより正
確に表わされる。それ故に、安定な組織化工程は、最小
の張力（T1−ΔT1）が平均のプレデイスク張力（T1）よ
りもむしろサージングを防ぐのに十分高いということを
必要とする。例えば組織化速度を増大させるだけで組織
化速度をVLからVHまで上昇させると（経路Ａして表
示）、平均の組織化張力が許容しうるように見えるけれ
ど、この方法はT1が低下した時に不安定となり、サージ
ングが起こるであろう。実際上、組織化速度の増加は、
組織化延伸比を増加させて平均T1を増大させることによ
って達成される。（経路Ｂを参照）。そのような高延伸
比はサージングを回避し、安定な組織化工程を提供する
けれど、現在組織化機はより低いかさ高さを与え、また
ねじり機を介しての組織化張力の上昇のために、フイラ
メントの破断を経験することさえある。ポストデイスク
張力（T2）は普通プレデイスク張力（T1）より大きい。
第１図においてこのより高い値は２′によって示され
る。かさ高さを増大させ且つフイラメントの切断をなく
すために、組織化機はT2張力を、２′から２で示される
より低い点まで低下させねばならない。これはプレデイ
スク張力（T1）を僅かに増加させ、且つポストデイスク
張力（T2）をかなり減少させる、従ってT2／T1比を低下
させる相対的なデイスク対糸の速度比（D/Y）を増大さ
せることによって普通達成される。一層高いD/Y比と関
連して、デイスクの摩耗や糸の摩損が増大する。他の随
意は、普通温度の上昇につれてポストデイスク張力した
（T2）がプレデイスク張力（T1）よりも大きく低下する
から、組織化温度を上昇させることである。この随意
も、それがねじり挿入中「熱い」糸の張力強度を減じ且
つフイラメント切断の可能性を増大させるので望ましく
ない。
この組織化延伸比、デイスク／ヤーン速度比、及び加
熱板の温度の均衡は、「組織化ウインドウ（tecturing
window）」と言及され、第１図に示されるように与えた
組織化機の形体に対して組織化速度の増大と共に狭くな
る。またフイラメントの切断が起こり且つ工程が中断さ
えもする張力の上限とサージングが起こり且つ貧弱なア
ロング−エンド（along−end）が糸を均一に組織化しな
い張力の下限とが存在する。
熱板の温度の均衡は、「組織化ウインドウ（tecturing
window）」と言及され、第１図に示されるように与えた
組織化機の形体に対して組織化速度の増大と共に狭くな
る。またフイラメントの切断が起こり且つ工程が中断さ
えもする張力の上限とサージングが起こり且つ貧弱なア
ロング−エンド（along−end）が糸を均一に組織化しな
い張力の下限とが存在する。
本発明によれば、少量の２官能性ポリアミド共単量体
を、普通のナイロン66のジ酸及びジアミド単量体に混入
すると、上述した高RVナイロン66のマルチフイラメント
延伸組織化供給糸の組織化性能が更に改善しうるという
ことが発見された。好適な２官能共単量体はε−カプロ
ラクタム及び２−メチル−ペンタエチレンジアミン及び
アジピン酸から生成する単量体単位であり、後者は後に
記述するように特に好適である。ε−カプロラクタム
は、チヤンバーリンによると彼の目的に対してナイロン
66より劣るものとして記述されているナイロン６単独重
合体の製造に対する単量体である。２−メチル−ペンタ
メチレンジアミン及びアジピン酸から生成する単量体単
位は繊維に対して使用されていないと思われる。しかし
ながら本発明の組織の挙動は、本明細書で議論するよう
にナイロン66単独重合体の繊維よりも予期を越えた利点
を有する。簡便のために、本明細書においては時に、ε
−カプロラクタムからの少量のε−アミノカプロン酸単
量体が（６ジ酸単量体から及び６ジアミン単量体からの
単量体単位を含有する）ナイロン66重合体鎖に沿ってラ
ンダムに分布していると理解されるけれど、ε−カプロ
ラクタム添加剤の使用はナイロン６の導入として言及す
ることができる。他の単量体単位もランダムに分布して
いてもよい。また簡便のために、特に実施例及び図面に
おいて繊維の性能を比較する場合、ε−アミノカプロン
酸単量体単位を導入した本発明の繊維はN66として言及
される単独重合体と区別するためにN6、66と言及するこ
とがある。同様に２−メチル−ペンタメチレンジアミン
（MPMD）及びアジピン酸からの単量体単位を導入した本
発明の繊維はMe5−66として言及され、またジアミン及
びアジピン酸から生成する単量体単位（２−メチル−ペ
ンタメチレンアジパミド）はMe5−６として言及するこ
とがある。本発明はいずれの理論によっても限定される
ものではないけれど、少量の単量体添加剤例えばナイロ
ン６又はMe5−６は、それがナイロン66の単量体と僅か
に異なるが、水素結合しうる程度に同様であるという理
由で本発明の改良を提供すると推定する。従って単独重
合体N66に優る改良は、同様に水素結合しうる他の単量
体、即ち２官能性ポリアミド共単量体例えば他のジ酸共
単量体、ジアミン共単量体、アミノ酸共単量体又はラク
タム共単量体を用いることにより、或いは更にナイロン
66重合体と水素結合しうる非反応性添加剤、例えば７−
ナフトトリアジニル−３−フエニルクマリンを用いるこ
とにより得られるものと思われる。
を、普通のナイロン66のジ酸及びジアミド単量体に混入
すると、上述した高RVナイロン66のマルチフイラメント
延伸組織化供給糸の組織化性能が更に改善しうるという
ことが発見された。好適な２官能共単量体はε−カプロ
ラクタム及び２−メチル−ペンタエチレンジアミン及び
アジピン酸から生成する単量体単位であり、後者は後に
記述するように特に好適である。ε−カプロラクタム
は、チヤンバーリンによると彼の目的に対してナイロン
66より劣るものとして記述されているナイロン６単独重
合体の製造に対する単量体である。２−メチル−ペンタ
メチレンジアミン及びアジピン酸から生成する単量体単
位は繊維に対して使用されていないと思われる。しかし
ながら本発明の組織の挙動は、本明細書で議論するよう
にナイロン66単独重合体の繊維よりも予期を越えた利点
を有する。簡便のために、本明細書においては時に、ε
−カプロラクタムからの少量のε−アミノカプロン酸単
量体が（６ジ酸単量体から及び６ジアミン単量体からの
単量体単位を含有する）ナイロン66重合体鎖に沿ってラ
ンダムに分布していると理解されるけれど、ε−カプロ
ラクタム添加剤の使用はナイロン６の導入として言及す
ることができる。他の単量体単位もランダムに分布して
いてもよい。また簡便のために、特に実施例及び図面に
おいて繊維の性能を比較する場合、ε−アミノカプロン
酸単量体単位を導入した本発明の繊維はN66として言及
される単独重合体と区別するためにN6、66と言及するこ
とがある。同様に２−メチル−ペンタメチレンジアミン
（MPMD）及びアジピン酸からの単量体単位を導入した本
発明の繊維はMe5−66として言及され、またジアミン及
びアジピン酸から生成する単量体単位（２−メチル−ペ
ンタメチレンアジパミド）はMe5−６として言及するこ
とがある。本発明はいずれの理論によっても限定される
ものではないけれど、少量の単量体添加剤例えばナイロ
ン６又はMe5−６は、それがナイロン66の単量体と僅か
に異なるが、水素結合しうる程度に同様であるという理
由で本発明の改良を提供すると推定する。従って単独重
合体N66に優る改良は、同様に水素結合しうる他の単量
体、即ち２官能性ポリアミド共単量体例えば他のジ酸共
単量体、ジアミン共単量体、アミノ酸共単量体又はラク
タム共単量体を用いることにより、或いは更にナイロン
66重合体と水素結合しうる非反応性添加剤、例えば７−
ナフトトリアジニル−３−フエニルクマリンを用いるこ
とにより得られるものと思われる。
本発明の１つの観点によれば、約15〜約250デニルの
及び約70〜約100％伸張（Eb）の供給糸を約200〜約240
℃の温度で延伸テクスチヤー化して約35％以下好ましく
は30％以下の伸張のテクスチヤー化糸を与えることを含
む約50〜約80の相対粘度を有するテクスチヤー化したナ
イロン66マルチフイラメント糸を製造する際に、テクス
チヤー化速度が少くとも1900m/分好ましくは少なくとも
約1000m/分であり、供給糸が少量の２官能性ポリアミド
共重合体又はナイロン66重合体と水素結合しうる非反応
性添加剤を含有するナイロン66の重合体であり、そして
好ましくは上述した通りである該ナイロン66マルチフイ
ラメント糸の製造法が提供される。
及び約70〜約100％伸張（Eb）の供給糸を約200〜約240
℃の温度で延伸テクスチヤー化して約35％以下好ましく
は30％以下の伸張のテクスチヤー化糸を与えることを含
む約50〜約80の相対粘度を有するテクスチヤー化したナ
イロン66マルチフイラメント糸を製造する際に、テクス
チヤー化速度が少くとも1900m/分好ましくは少なくとも
約1000m/分であり、供給糸が少量の２官能性ポリアミド
共重合体又はナイロン66重合体と水素結合しうる非反応
性添加剤を含有するナイロン66の重合体であり、そして
好ましくは上述した通りである該ナイロン66マルチフイ
ラメント糸の製造法が提供される。
本発明の他の観点によれば、重合体が相対粘度約50〜
約80のものである約15〜約250デニール及び約70〜約100
％好ましくは約75〜約95％伸張（Eb）の部分的に配向し
たナイロン66重合体マルチフイラメント糸であって、該
重合体が少量の好ましくは約２〜約８重量％の２官能ポ
リアミド共単量体又はナイロン66重合体と水素結合しう
る非反応性添加剤を含有し、そして糸が約0.8〜約1.2、
好ましくは約（140/Eb−0.8）〜約1.2g/dの延伸張力（D
T）を有する該ナイロン66重合体マルチフイラメント糸
が提供される。好適なこのような糸は、約3.5〜約6.5g/
dの延伸モジュラス（MD）、75℃及び延伸比1.35×で測
定して約1.0〜約1.9g/dの延伸ストレス（σD）、更に約
0.2〜約0.5の見かけの延伸エネルギー（ED）ａで特徴づ
けられる。好適なそのような糸は、約100〜150℃、300m
g/予備張力下に、約0.05〜約0.15％／℃のTMA最大動的
伸張割合（ΔL/ΔＴ）MAX、及び300mg/dで測定した約３
×10-4〜７×10-4（％／℃）／（mg/d）の、ストレスに
対する（ΔL/ΔＴ）MAX/dσによっても特徴づけられ
る。
約80のものである約15〜約250デニール及び約70〜約100
％好ましくは約75〜約95％伸張（Eb）の部分的に配向し
たナイロン66重合体マルチフイラメント糸であって、該
重合体が少量の好ましくは約２〜約８重量％の２官能ポ
リアミド共単量体又はナイロン66重合体と水素結合しう
る非反応性添加剤を含有し、そして糸が約0.8〜約1.2、
好ましくは約（140/Eb−0.8）〜約1.2g/dの延伸張力（D
T）を有する該ナイロン66重合体マルチフイラメント糸
が提供される。好適なこのような糸は、約3.5〜約6.5g/
dの延伸モジュラス（MD）、75℃及び延伸比1.35×で測
定して約1.0〜約1.9g/dの延伸ストレス（σD）、更に約
0.2〜約0.5の見かけの延伸エネルギー（ED）ａで特徴づ
けられる。好適なそのような糸は、約100〜150℃、300m
g/予備張力下に、約0.05〜約0.15％／℃のTMA最大動的
伸張割合（ΔL/ΔＴ）MAX、及び300mg/dで測定した約３
×10-4〜７×10-4（％／℃）／（mg/d）の、ストレスに
対する（ΔL/ΔＴ）MAX/dσによっても特徴づけられ
る。
N6、66重合体を用いる本発明による好適な部分的に配
向したナイロン66重合体マルチフイラメント糸におい
て、60〜70のRVは特に好適である。Me5−６、66重合体
を用いる場合には50〜60のRVが好適である。
向したナイロン66重合体マルチフイラメント糸におい
て、60〜70のRVは特に好適である。Me5−６、66重合体
を用いる場合には50〜60のRVが好適である。
本発明の他の観点によれば、少くとも約50〜約80の相
対粘度のナイロン66重合体を少くとも約4500m/分好まし
くは5000mpm以上且つ好ましくは高々6500mpmの紡糸引張
速度で溶融紡糸することによって約15〜約250デニルの
ナイロン66重合体のマルチフイラメント紡糸配向糸を製
造する際に、ナイロン66重合体が少量の２官能性ポリア
ミド共単量体又はナイロン66重合体と水素結合しうる非
反応性添加剤を含有する該マルチフイラメント紡糸配向
糸の製造法が提供される。好適な紡糸条件は重合体の融
点（Tm）以上20〜60℃、好ましくは20〜40℃の重合体押
出し温度（TP）である。直径が（Ｄ）が約0.15〜約0.30
mm、好ましくは約0.15〜約0.23mmであり、そして長さ／
直径（L/D）比が少くとも約1.75、好ましくは少くとも
約２、特に少くとも約３であり、表現L/D4の値が少くと
も約100mm-3、好ましくは少くとも約150mm-3、特に少く
とも約200mm-3であって比D2/dpfが約0.010〜0.045で与
えるような溶融物の先細りの程度を与える寸法の紡糸口
金キヤピラーリが用いられ、新しく溶融紡糸したフイラ
メントはRH約50％以上、特に少くとも約70％及び約10〜
約30℃の温度下の空気により、約10〜約50mpm、好まし
くは約10〜30mpmの流速で冷却され、フイラメントは紡
糸口金の表面から約75〜150cm、好ましくは約75〜125cm
の間で収束される。
対粘度のナイロン66重合体を少くとも約4500m/分好まし
くは5000mpm以上且つ好ましくは高々6500mpmの紡糸引張
速度で溶融紡糸することによって約15〜約250デニルの
ナイロン66重合体のマルチフイラメント紡糸配向糸を製
造する際に、ナイロン66重合体が少量の２官能性ポリア
ミド共単量体又はナイロン66重合体と水素結合しうる非
反応性添加剤を含有する該マルチフイラメント紡糸配向
糸の製造法が提供される。好適な紡糸条件は重合体の融
点（Tm）以上20〜60℃、好ましくは20〜40℃の重合体押
出し温度（TP）である。直径が（Ｄ）が約0.15〜約0.30
mm、好ましくは約0.15〜約0.23mmであり、そして長さ／
直径（L/D）比が少くとも約1.75、好ましくは少くとも
約２、特に少くとも約３であり、表現L/D4の値が少くと
も約100mm-3、好ましくは少くとも約150mm-3、特に少く
とも約200mm-3であって比D2/dpfが約0.010〜0.045で与
えるような溶融物の先細りの程度を与える寸法の紡糸口
金キヤピラーリが用いられ、新しく溶融紡糸したフイラ
メントはRH約50％以上、特に少くとも約70％及び約10〜
約30℃の温度下の空気により、約10〜約50mpm、好まし
くは約10〜30mpmの流速で冷却され、フイラメントは紡
糸口金の表面から約75〜150cm、好ましくは約75〜125cm
の間で収束される。
本発明の更なる観点によれば、伸張（Eb）約35％以下
好ましくは約30％以下及び相対粘度約50〜約80のテクス
チヤー化したナイロン66マルチフイラメント糸であっ
て、糸が少量の好ましくは約２〜約８重量％の２官能性
ポリアミド共単量体又はナイロン66重合体と水素結合し
うる非反応性添加剤を含有するナイロン66重合体から本
質的になる該ナイロン66マルチフイラメント糸が提供さ
れる。
好ましくは約30％以下及び相対粘度約50〜約80のテクス
チヤー化したナイロン66マルチフイラメント糸であっ
て、糸が少量の好ましくは約２〜約８重量％の２官能性
ポリアミド共単量体又はナイロン66重合体と水素結合し
うる非反応性添加剤を含有するナイロン66重合体から本
質的になる該ナイロン66マルチフイラメント糸が提供さ
れる。
N6、66重合体を用いる本発明による好適な組織化され
たナイロン66重合体マルチフイラメント糸において60〜
70のRVが特に好適である。Me5−６、66重合体を用いる
場合、50〜60のRVが好適である。
たナイロン66重合体マルチフイラメント糸において60〜
70のRVが特に好適である。Me5−６、66重合体を用いる
場合、50〜60のRVが好適である。
本発明の更なる観点は例えば製造された新規な糸及び
生成物の使用法が順次明らかにされるであろう。
生成物の使用法が順次明らかにされるであろう。
第１図は（すでに言及したように）組織化張力を組織
化速度に対してプロットしたグラフである。
化速度に対してプロットしたグラフである。
第２図は本発明によるナイロンPOYの製造法の系統図
である。
である。
第３図は紡糸口金面を通しての拡大断面であって、PO
Yフイラメントを紡糸するための紡糸キヤピラリーを例
示する。
Yフイラメントを紡糸するための紡糸キヤピラリーを例
示する。
第４図〜22図は更に詳細に後述する如き本発明による
糸（N6、66及びMe5−６、６）、単独重合体ナイロン66
糸（N66）、及び単独重合体ナイロン６糸（N6）の性質
間の相違を例示する。
糸（N6、66及びMe5−６、６）、単独重合体ナイロン66
糸（N66）、及び単独重合体ナイロン６糸（N6）の性質
間の相違を例示する。
延伸組織化供給糸は第２及び第３図を参考にして記述
される次の方法で製造した。正確な条件及びその変化は
実施例で理解されるように正確な条件及びその変化が得
られるフイラメントに重要な影響を及ぼすということが
理解される。対照物及び発見のいくつかに対するそのよ
うな条件は全く予想できないものであった。
される次の方法で製造した。正確な条件及びその変化は
実施例で理解されるように正確な条件及びその変化が得
られるフイラメントに重要な影響を及ぼすということが
理解される。対照物及び発見のいくつかに対するそのよ
うな条件は全く予想できないものであった。
66ナイロン重合体と水素結合しうる２官能性コポリア
ミド共単量体を含むナイロン66は、単量体を適当な割合
で含有する水性「塩」溶液中での縮合重合で製造しう
る。単独重合体ナイロン66の製造に有用な方法は、塩溶
液に添加されたε−カプロラクタムを含むN6、66の製造
に適用することができる。Me5−６、66を製造するため
に、２−メチル−ペンタメチレンアジパミドを所望の重
量％（Me5−６％）で有する共重合体を製造するのに必
要なモル割合でヘキサメチレンジアミン（HMD）及び２
−メチルペンタメチレン（MPMD）を含むアジピン酸は塩
溶液を製造するために使用される。しかしながらMe5−
６、66の場合、より揮発性であるMPMDが反応するのに十
分長く溶液中に滞留するのを保証するために、普通のナ
イロン66法を改変することが一般に必要である。２−メ
チル−ポリメチレンジアミンは市販品であり、E.I.デュ
ポン社（Wilmington、Delaware）から商品名ダイテク
（DYTEKR）として売られている。
ミド共単量体を含むナイロン66は、単量体を適当な割合
で含有する水性「塩」溶液中での縮合重合で製造しう
る。単独重合体ナイロン66の製造に有用な方法は、塩溶
液に添加されたε−カプロラクタムを含むN6、66の製造
に適用することができる。Me5−６、66を製造するため
に、２−メチル−ペンタメチレンアジパミドを所望の重
量％（Me5−６％）で有する共重合体を製造するのに必
要なモル割合でヘキサメチレンジアミン（HMD）及び２
−メチルペンタメチレン（MPMD）を含むアジピン酸は塩
溶液を製造するために使用される。しかしながらMe5−
６、66の場合、より揮発性であるMPMDが反応するのに十
分長く溶液中に滞留するのを保証するために、普通のナ
イロン66法を改変することが一般に必要である。２−メ
チル−ポリメチレンジアミンは市販品であり、E.I.デュ
ポン社（Wilmington、Delaware）から商品名ダイテク
（DYTEKR）として売られている。
簡便にはRV（相対粘度）25〜50のフレーク状の出発重
合体を容器１に導入し、通常の固相重合に供して（調節
された温度及び不活性な気体の条件下に水を除去するこ
とにより）そのRVを増大させた。得られた重合体を押出
し機２に移し、そこでこれを溶融し、溶融物を加熱した
供給糸３を通して複数のそれぞれ紡糸単位４（簡便のた
めに１つだけを図示）に供給した。所望により、より多
くの水を放出させることによって或いは与えられた溶融
温度で平衡な量より少ない水分を含む固相重合からのフ
レークを導入することによって、重合体のRVを押出し前
に５〜15RV単位だけ更に増大させることができ、これは
良好な結果を与えた。重合体の溶融物を、典型的には20
0〜600kg/cm2の全圧（ΔPT）、100〜300kg/cm2の濾過圧
（ΔPF）、0.6〜2.2g/cm2／分の還流速度、及び重合体
の融点（Tm）以上約20〜約60℃、好ましくは約20〜約40
℃の重合体押出し温度（TP）の条件下に、押出しパック
において濾過した。N6、66共重合体の場合、約280〜300
℃、特に約258〜295℃の重合体押出し温度（TP）は良好
な結果を与える。Me5−６、66共重合体の場合、約275〜
295℃、特に約275〜285℃の重合体押出し温度（TP）は
良好な結果を与えた。
合体を容器１に導入し、通常の固相重合に供して（調節
された温度及び不活性な気体の条件下に水を除去するこ
とにより）そのRVを増大させた。得られた重合体を押出
し機２に移し、そこでこれを溶融し、溶融物を加熱した
供給糸３を通して複数のそれぞれ紡糸単位４（簡便のた
めに１つだけを図示）に供給した。所望により、より多
くの水を放出させることによって或いは与えられた溶融
温度で平衡な量より少ない水分を含む固相重合からのフ
レークを導入することによって、重合体のRVを押出し前
に５〜15RV単位だけ更に増大させることができ、これは
良好な結果を与えた。重合体の溶融物を、典型的には20
0〜600kg/cm2の全圧（ΔPT）、100〜300kg/cm2の濾過圧
（ΔPF）、0.6〜2.2g/cm2／分の還流速度、及び重合体
の融点（Tm）以上約20〜約60℃、好ましくは約20〜約40
℃の重合体押出し温度（TP）の条件下に、押出しパック
において濾過した。N6、66共重合体の場合、約280〜300
℃、特に約258〜295℃の重合体押出し温度（TP）は良好
な結果を与える。Me5−６、66共重合体の場合、約275〜
295℃、特に約275〜285℃の重合体押出し温度（TP）は
良好な結果を与えた。
第３図を参照すると、新しく濾過した重合体を、１つ
を第３図に概略的に示す小さい紡糸口金をキヤピラリー
を通して押出す。即ち重合体を大きいキヤピラリーのカ
ウンター・ボア（counter bore）を通して、次いで長さ
（Ｌ、mm）及び直径（Ｄ、mm）の紡糸口金キヤピラリー
23を通して質量流速Ｗ（g/分）［＝（デニル／フイラメ
ント/900m）×紡糸速度、mpm、即ちdpf×Ｖに比例］で
キヤピラリー21の入口に秤入した。紡糸口金キヤピラリ
ーのそのような寸法は、押出し速度（Vo mpm）［Voは
（dpf×Ｖ）／D2に比例］、溶融物の先細りの割合（V/V
o）［V/VoはD2/dpfに比例］、溶融物剪断割合（γ）
［γは（dpf×Ｖ）／D3に比例］、及びキヤピラリー圧
力降下（ΔPc）［ΔPcは（dpf×Ｖ）（L/D4）ηｎに比
例］に影響し、従って紡糸性能、アロング−エンド均一
性、及び紡糸したフイラメントの最終的な繊維構造及び
物理性に重大な影響を示し、そして新しく押出されるフ
イラメントの紡糸速度（Ｖ）、フイラメントデニル、及
び冷却速度と一緒に注意深く選択しなかければならな
い。
を第３図に概略的に示す小さい紡糸口金をキヤピラリー
を通して押出す。即ち重合体を大きいキヤピラリーのカ
ウンター・ボア（counter bore）を通して、次いで長さ
（Ｌ、mm）及び直径（Ｄ、mm）の紡糸口金キヤピラリー
23を通して質量流速Ｗ（g/分）［＝（デニル／フイラメ
ント/900m）×紡糸速度、mpm、即ちdpf×Ｖに比例］で
キヤピラリー21の入口に秤入した。紡糸口金キヤピラリ
ーのそのような寸法は、押出し速度（Vo mpm）［Voは
（dpf×Ｖ）／D2に比例］、溶融物の先細りの割合（V/V
o）［V/VoはD2/dpfに比例］、溶融物剪断割合（γ）
［γは（dpf×Ｖ）／D3に比例］、及びキヤピラリー圧
力降下（ΔPc）［ΔPcは（dpf×Ｖ）（L/D4）ηｎに比
例］に影響し、従って紡糸性能、アロング−エンド均一
性、及び紡糸したフイラメントの最終的な繊維構造及び
物理性に重大な影響を示し、そして新しく押出されるフ
イラメントの紡糸速度（Ｖ）、フイラメントデニル、及
び冷却速度と一緒に注意深く選択しなかければならな
い。
紡糸口金の外表面24は、押出パックを下方に及びその
周囲を容易に通過し且つ次いで排気系から除去される過
熱水蒸気の低流速によって単量体の付着及び酸素から保
護されている。単量体上記の除去中に新しく押出された
フイラメントの安定性を維持するために、横方向の冷却
空気を排気速度と均衡させるように特に調節し、斯くし
て最初の５〜15cmの間のフイラメントの真の動きが問題
よいようにする。所望により、新しく押出されたフイラ
メントは、強固な又は有孔性の遅延管によって乱流から
更に保護してもよい。
周囲を容易に通過し且つ次いで排気系から除去される過
熱水蒸気の低流速によって単量体の付着及び酸素から保
護されている。単量体上記の除去中に新しく押出された
フイラメントの安定性を維持するために、横方向の冷却
空気を排気速度と均衡させるように特に調節し、斯くし
て最初の５〜15cmの間のフイラメントの真の動きが問題
よいようにする。所望により、新しく押出されたフイラ
メントは、強固な又は有孔性の遅延管によって乱流から
更に保護してもよい。
フイラメントは、横方向の基体、普通相対湿度が少く
とも約50％、更に典型的には約70％、10〜30℃、更に典
型的には約20℃、そして横方向速度が典型的には10〜50
mpm、好ましくは10〜30mpmの有湿冷却空気７によって約
75〜150cmの距離にわたりガラス転移点（Tg）以下まで
冷却され、次いでスクリーン６によってストレイ室の空
気流から保護される。フイラメントは他に放射型急冷装
置で冷却してもよい。この場合には急冷空気の流速は、
横方向急冷によって達成される如き所望のアロング−エ
ンド均一性と糸の物理的性質を達成するように選択しな
ければならないのであろう。
とも約50％、更に典型的には約70％、10〜30℃、更に典
型的には約20℃、そして横方向速度が典型的には10〜50
mpm、好ましくは10〜30mpmの有湿冷却空気７によって約
75〜150cmの距離にわたりガラス転移点（Tg）以下まで
冷却され、次いでスクリーン６によってストレイ室の空
気流から保護される。フイラメントは他に放射型急冷装
置で冷却してもよい。この場合には急冷空気の流速は、
横方向急冷によって達成される如き所望のアロング−エ
ンド均一性と糸の物理的性質を達成するように選択しな
ければならないのであろう。
冷却されたフイラメントは、秤量された仕上げ剤チッ
プ適用機によって紡糸口金の表面から約75〜150cm、好
ましくは75〜125cmに存在する急冷室８の典型的には底
部において収束する。所望により、セラミック又は金属
ガイド或いは空気ジェットのような他の収束手段を用い
ることもできる。アロング−エンド均一性と糸の性質
は、所望の性質のバランスを達成するために、急冷空気
の温度及び流速と関連して選択される典型的には75〜15
0cmの距離にわたる収束長さ（Lc）によって影響され
る。
プ適用機によって紡糸口金の表面から約75〜150cm、好
ましくは75〜125cmに存在する急冷室８の典型的には底
部において収束する。所望により、セラミック又は金属
ガイド或いは空気ジェットのような他の収束手段を用い
ることもできる。アロング−エンド均一性と糸の性質
は、所望の性質のバランスを達成するために、急冷空気
の温度及び流速と関連して選択される典型的には75〜15
0cmの距離にわたる収束長さ（Lc）によって影響され
る。
紡糸仕上げ剤は、ロール適用機も使用しうるけれど、
好ましくは秤量された仕上げ剤チップ適用機によって収
束したフイラメント束（現在は糸として示されている）
に適用される。紡糸仕上げ剤（糸に対して普通約0.2〜
１％、更に典型的には約0.4〜0.7重量％）は、4500〜65
00mpmの高紡糸速度（Ｖ）で紡糸パッケージに巻きとる
ために必要とされる糸と糸の摩擦を提供し、次いで高速
組織化における糸の紡糸パッケージからの均一な離脱を
可能にし、最後に高速組織化中に適当なねじりを挿入す
るために必要なフイラメント内摩擦を提供するように選
択される。次いで糸束は4500〜6500m/分で巻きとり機11
に直接移動する（これはゴデットレス（godetless）紡
糸として言及される）。また糸束は一組の駆動されたゴ
デット10を介して巻きとり機に移動させてもよい。フイ
ラメントのからみ合いは、９で示されるように巻きとり
前に適用されて、改良された巻きとり及び糸の離脱のた
めに十分なフイラメント内のもつれと全体的な糸の接着
を与える。しかしながらこのからみ合いの程度は組織化
中の均一なねじりの挿入を邪魔するほど高程度であって
はならない。約10〜15cmのフイラメントのからみ合いの
程度は25〜55デニルの供給糸に対する高速組織化にとっ
て適当であることが判明した。適当なねじりの挿入のた
めに必要な糸の接着性及びフイラメント間移動のバラン
スを達成するために必要とされるからみ合いの程度は、
用いる紡糸仕上げ剤の種類及び量並びにねじり挿入の種
類、例えば軟い又は硬い摩擦ねじりデイスクによっても
影響されよう。
好ましくは秤量された仕上げ剤チップ適用機によって収
束したフイラメント束（現在は糸として示されている）
に適用される。紡糸仕上げ剤（糸に対して普通約0.2〜
１％、更に典型的には約0.4〜0.7重量％）は、4500〜65
00mpmの高紡糸速度（Ｖ）で紡糸パッケージに巻きとる
ために必要とされる糸と糸の摩擦を提供し、次いで高速
組織化における糸の紡糸パッケージからの均一な離脱を
可能にし、最後に高速組織化中に適当なねじりを挿入す
るために必要なフイラメント内摩擦を提供するように選
択される。次いで糸束は4500〜6500m/分で巻きとり機11
に直接移動する（これはゴデットレス（godetless）紡
糸として言及される）。また糸束は一組の駆動されたゴ
デット10を介して巻きとり機に移動させてもよい。フイ
ラメントのからみ合いは、９で示されるように巻きとり
前に適用されて、改良された巻きとり及び糸の離脱のた
めに十分なフイラメント内のもつれと全体的な糸の接着
を与える。しかしながらこのからみ合いの程度は組織化
中の均一なねじりの挿入を邪魔するほど高程度であって
はならない。約10〜15cmのフイラメントのからみ合いの
程度は25〜55デニルの供給糸に対する高速組織化にとっ
て適当であることが判明した。適当なねじりの挿入のた
めに必要な糸の接着性及びフイラメント間移動のバラン
スを達成するために必要とされるからみ合いの程度は、
用いる紡糸仕上げ剤の種類及び量並びにねじり挿入の種
類、例えば軟い又は硬い摩擦ねじりデイスクによっても
影響されよう。
本発明の糸は約0.2〜0.6g/デニルの張力で巻かれ、安
定化のための中間的な又は後での熱処理を必要としな
い。糸はその物理性を改変するために、アダムス（Adam
s）の米国特許第3,994,121号或いは他の技術的に開示さ
れた方法により、巻きとり前に例えば水蒸気で熱処理し
てもよい。そのような処理は低速で紡糸配向した（POY
又はPON）糸に対して必要とされたようなパッケージの
安定性又は高速の糸離脱のためには必要とされない。許
容しうるパッケージの製造及び糸の離脱に対して必要な
巻きとり張力は公知の手段で付与される。
定化のための中間的な又は後での熱処理を必要としな
い。糸はその物理性を改変するために、アダムス（Adam
s）の米国特許第3,994,121号或いは他の技術的に開示さ
れた方法により、巻きとり前に例えば水蒸気で熱処理し
てもよい。そのような処理は低速で紡糸配向した（POY
又はPON）糸に対して必要とされたようなパッケージの
安定性又は高速の糸離脱のためには必要とされない。許
容しうるパッケージの製造及び糸の離脱に対して必要な
巻きとり張力は公知の手段で付与される。
高紡糸速度、例えば本発明で用いる4500〜6500m/分の
場合、フイラメントの直径が短距離で劇的に減少し且つ
フイラメントの細くなる高速の急な増大と関係する急冷
室には狭い領域が存在する。この現象はしばしば「ネッ
ク−ダウン」領域として言及される。重合体鎖の配向及
び結晶化はネック−ダウン中又はその直後に起こる。押
出し点からネック−ダウンまでの距離（Ln）は普通75〜
150cmであり、工程の因子例えば紡糸速度、フイラメン
トのデニル、重合体の粘度、重合体の温度、押出し速
度、急冷空気の温度、急冷空気の速度などに依存する。
場合、フイラメントの直径が短距離で劇的に減少し且つ
フイラメントの細くなる高速の急な増大と関係する急冷
室には狭い領域が存在する。この現象はしばしば「ネッ
ク−ダウン」領域として言及される。重合体鎖の配向及
び結晶化はネック−ダウン中又はその直後に起こる。押
出し点からネック−ダウンまでの距離（Ln）は普通75〜
150cmであり、工程の因子例えば紡糸速度、フイラメン
トのデニル、重合体の粘度、重合体の温度、押出し速
度、急冷空気の温度、急冷空気の速度などに依存する。
収束長さ（Lc）は望ましくはLnより長く、好ましくは
1.25×Ln以下である。距離Lnのわたる先細りの平均速度
は凡そ（Ｖ−Vo）/Lnで表現できる。一般により早い先
細り速度は、より高い延伸張力（DT）とより低い破断伸
張（Eb）によって示されるように重合体の分子鎖配向を
増大させる。溶融物の先細りの程度は、最終の紡糸速度
（Ｖ）と最初の押出し速度（Vo）の比で与えられD2/dpf
に比例する。先細りの平均の程度及び速度の適切な選択
は本発明のアングロ−エンド均一性及び糸の物理性のバ
ランスを達成するために考慮しなければならない。
1.25×Ln以下である。距離Lnのわたる先細りの平均速度
は凡そ（Ｖ−Vo）/Lnで表現できる。一般により早い先
細り速度は、より高い延伸張力（DT）とより低い破断伸
張（Eb）によって示されるように重合体の分子鎖配向を
増大させる。溶融物の先細りの程度は、最終の紡糸速度
（Ｖ）と最初の押出し速度（Vo）の比で与えられD2/dpf
に比例する。先細りの平均の程度及び速度の適切な選択
は本発明のアングロ−エンド均一性及び糸の物理性のバ
ランスを達成するために考慮しなければならない。
本発明の重合体の溶融粘度（ηｍ）は、一部凡そMw
3・4（他だしMwは重合体の重量平均分子量）に比例し且
つ重合体温度（TP）に逆比例する重合体の相対粘度（R
V）、及び重合体の紡糸口金キヤピラリーを通る剪断速
度（γ）によって決定される。ここにηｍはアレニウス
の表現exp（A/T）に比例し、そしてＡは与えられた重合
体程に対する定数である。約4000〜4500m/分によりも大
きいＶの高紡糸速度及び約40〜45の重合体RVにおいて、
溶融粘度ηｍのRVの増大による増加は、結晶化を増加さ
せ且つ非結晶領域の配向を、驚くべき程度まで及び驚く
べきことに紡糸速度Ｖ及びRVの選択された範囲にわたっ
てだけ減少させる。しかしながら溶融粘度（ηｍ）の他
の手段、例えばより低い重合体温度及び剪断速度による
増加は、より高い延伸張力及びより低い破断伸張（Eb）
によって示されるように重合体鎖の配向を増加させるこ
とが発見された。それ故に重合体RVばかりでなく、重合
体温度及び剪断速度を適切に選択して、期待する重合体
鎖の配向と結晶化のバランス、即ち本発明の糸の延伸張
力と破断伸張のバランスを達成することが望ましい。
3・4（他だしMwは重合体の重量平均分子量）に比例し且
つ重合体温度（TP）に逆比例する重合体の相対粘度（R
V）、及び重合体の紡糸口金キヤピラリーを通る剪断速
度（γ）によって決定される。ここにηｍはアレニウス
の表現exp（A/T）に比例し、そしてＡは与えられた重合
体程に対する定数である。約4000〜4500m/分によりも大
きいＶの高紡糸速度及び約40〜45の重合体RVにおいて、
溶融粘度ηｍのRVの増大による増加は、結晶化を増加さ
せ且つ非結晶領域の配向を、驚くべき程度まで及び驚く
べきことに紡糸速度Ｖ及びRVの選択された範囲にわたっ
てだけ減少させる。しかしながら溶融粘度（ηｍ）の他
の手段、例えばより低い重合体温度及び剪断速度による
増加は、より高い延伸張力及びより低い破断伸張（Eb）
によって示されるように重合体鎖の配向を増加させるこ
とが発見された。それ故に重合体RVばかりでなく、重合
体温度及び剪断速度を適切に選択して、期待する重合体
鎖の配向と結晶化のバランス、即ち本発明の糸の延伸張
力と破断伸張のバランスを達成することが望ましい。
本発明の重要な利点は、全生産性、即ち繊維製造機の
紡糸生産性（Ps）［Ps＝Ｖ×RDR、但しRDR＝１＋Et％/1
00］ばかりでなく、より機の生産性を改善する改良され
た供給糸を提供する改良された紡糸工程によるより機の
組織化生産性（Pt）［PtはVtに比例］を最大にする商業
的に実行可能な方法を提供することである。紡糸速度の
増加は、常に紡糸生産性の増大に対する主要な要素であ
る。これは普通得られる供給糸の伸張を減じ、これが説
明されるようにしばしば組織化機の生産性を減ずる。
紡糸生産性（Ps）［Ps＝Ｖ×RDR、但しRDR＝１＋Et％/1
00］ばかりでなく、より機の生産性を改善する改良され
た供給糸を提供する改良された紡糸工程によるより機の
組織化生産性（Pt）［PtはVtに比例］を最大にする商業
的に実行可能な方法を提供することである。紡糸速度の
増加は、常に紡糸生産性の増大に対する主要な要素であ
る。これは普通得られる供給糸の伸張を減じ、これが説
明されるようにしばしば組織化機の生産性を減ずる。
続いて高速延伸組織化におけるようにより低いデニル
まで延伸される供給糸の製造の場合、供給糸デニル（デ
ニル）ｆは、期待する最終の延伸組織化デニル（デニ
ル）ｔは並びに延伸糸に残こる残留破断伸張に依存す
る。組織化された糸のデニル（デニル）ｔはより機によ
って決定され、ファッションや機能の理由から変化させ
うる。また組織化した糸の最終糸の性質例えばモジユラ
ス、破断強度、及びある程度までかさ高さは、普通25〜
35％、好ましくは28〜32％程度であり且つ繊維製造者が
適合する供給糸を与えるのに必要とする生成物の特定事
項として考えられる組織化した糸の破断伸張によって決
定される。それ故に、本発明の供給糸の破断伸張（Eb）
ｔの増大がより機の生産性の観点から有利であるという
理由が理解されよう。
まで延伸される供給糸の製造の場合、供給糸デニル（デ
ニル）ｆは、期待する最終の延伸組織化デニル（デニ
ル）ｔは並びに延伸糸に残こる残留破断伸張に依存す
る。組織化された糸のデニル（デニル）ｔはより機によ
って決定され、ファッションや機能の理由から変化させ
うる。また組織化した糸の最終糸の性質例えばモジユラ
ス、破断強度、及びある程度までかさ高さは、普通25〜
35％、好ましくは28〜32％程度であり且つ繊維製造者が
適合する供給糸を与えるのに必要とする生成物の特定事
項として考えられる組織化した糸の破断伸張によって決
定される。それ故に、本発明の供給糸の破断伸張（Eb）
ｔの増大がより機の生産性の観点から有利であるという
理由が理解されよう。
重合体中にある量のナイロン６共重合体（ナイロン66
重合体と水素結合しうるもの、即ちカプロラクタム）を
含有させることは、実施例１で示されるように、ナイロ
ン66供給糸の破断伸張を増大させるばかりでなく、与え
られた破断伸張（Eb）ｆに対して延伸張力（DT）を減ず
る、即ちかさ高さを失い又はフイラメントの切断が起こ
る前に供給糸を高組織化速度で所望の25〜35％の最終伸
張まで完全に延伸するのを容易にするという驚くべき利
点を与える。これらの結果は対応するナイロン６及びナ
イロン66単独重合体の個々の挙動からは予想されない。
高分子量のナイロン66の重合体鎖中にランダムに導入さ
れたナイロン６のカプロラクタムがナイロン66単独重合
体のものと異なり、またネットワークの伸張性を増加さ
せ且つ伸張に必要とされる力を低下させるような具合に
結晶間重合体鎖ネットワークを変える準安定性の水素結
合点源として挙動すると推定される。
重合体と水素結合しうるもの、即ちカプロラクタム）を
含有させることは、実施例１で示されるように、ナイロ
ン66供給糸の破断伸張を増大させるばかりでなく、与え
られた破断伸張（Eb）ｆに対して延伸張力（DT）を減ず
る、即ちかさ高さを失い又はフイラメントの切断が起こ
る前に供給糸を高組織化速度で所望の25〜35％の最終伸
張まで完全に延伸するのを容易にするという驚くべき利
点を与える。これらの結果は対応するナイロン６及びナ
イロン66単独重合体の個々の挙動からは予想されない。
高分子量のナイロン66の重合体鎖中にランダムに導入さ
れたナイロン６のカプロラクタムがナイロン66単独重合
体のものと異なり、またネットワークの伸張性を増加さ
せ且つ伸張に必要とされる力を低下させるような具合に
結晶間重合体鎖ネットワークを変える準安定性の水素結
合点源として挙動すると推定される。
２−メチルペンタメチレンジアミン（MPMD）で改変さ
れてMe5−６、66コポリアミド繊維を与えるナイロン66
重合体から製造される延伸組織化した供給糸は、特に約
10％のMe5−６の濃度において及びより低いRVから紡糸
して貯蔵期間に付随するオリゴマー付着割合の傾向を減
ずることが望ましい場合に好適である約50〜60のより低
い重合体RVにおいて、与えられた紡糸速度に関し、ナイ
ロン66単独重合体単独で得られるものよりも延伸張力
（DT）を減じ且つN6、66コポリアミドよりも延伸張力
（DT）を減少させる。MPMDがより完全にアジピン酸と重
合するからであると思わせることであるが、重合体中に
低分子重合体（オリゴマー）がより少ないということが
発見されたから、ナイロン６の場合のように紡糸中に単
量体の放出される難点は存在しない。このことは、N6改
変のナイロン66糸に対する２〜８％という好適な限界と
比べて、低収縮の組織化された糸が望ましい場合に10％
以上から約20％までのMe5−６を、高収縮の組織化され
た糸が望ましい場合に約35〜40％までのそれを可能にす
る。N6、66と違ってMe5−６、66は、与えられた延伸張
力に対して認めうる延伸（Eb）の増加を示さず、またN
6、66とN66に対して得られるものの間の紡糸生産性を有
する（参照第６及び14図）。ナイロン６と同様にMe5−
６のN66重合体への導入は水素結合点を妨害し且つナイ
ロン66及びナイロン６単独重合体に比べて同等の紡糸条
件下に延伸張力を減ずると思われる。N6及びM5−６まで
改変した両N66糸は、改良された組織化を1000mpm以上の
速度で可能にする高められた伸張性を有する近づきやす
い結晶間領域と関連すると思われる高められた染色性を
有する。
れてMe5−６、66コポリアミド繊維を与えるナイロン66
重合体から製造される延伸組織化した供給糸は、特に約
10％のMe5−６の濃度において及びより低いRVから紡糸
して貯蔵期間に付随するオリゴマー付着割合の傾向を減
ずることが望ましい場合に好適である約50〜60のより低
い重合体RVにおいて、与えられた紡糸速度に関し、ナイ
ロン66単独重合体単独で得られるものよりも延伸張力
（DT）を減じ且つN6、66コポリアミドよりも延伸張力
（DT）を減少させる。MPMDがより完全にアジピン酸と重
合するからであると思わせることであるが、重合体中に
低分子重合体（オリゴマー）がより少ないということが
発見されたから、ナイロン６の場合のように紡糸中に単
量体の放出される難点は存在しない。このことは、N6改
変のナイロン66糸に対する２〜８％という好適な限界と
比べて、低収縮の組織化された糸が望ましい場合に10％
以上から約20％までのMe5−６を、高収縮の組織化され
た糸が望ましい場合に約35〜40％までのそれを可能にす
る。N6、66と違ってMe5−６、66は、与えられた延伸張
力に対して認めうる延伸（Eb）の増加を示さず、またN
6、66とN66に対して得られるものの間の紡糸生産性を有
する（参照第６及び14図）。ナイロン６と同様にMe5−
６のN66重合体への導入は水素結合点を妨害し且つナイ
ロン66及びナイロン６単独重合体に比べて同等の紡糸条
件下に延伸張力を減ずると思われる。N6及びM5−６まで
改変した両N66糸は、改良された組織化を1000mpm以上の
速度で可能にする高められた伸張性を有する近づきやす
い結晶間領域と関連すると思われる高められた染色性を
有する。
この新規な構造は高速延伸組織化に対して好適な構造
である。この生成に対しては、紡糸工程の条件を制御す
る、即ち先細りの程度と速度及びネツクダウン前の紡糸
におけるフイラメントのデニルの減少中の急冷速度の適
当なバランスを制御し且つ提供することも好適である。
である。この生成に対しては、紡糸工程の条件を制御す
る、即ち先細りの程度と速度及びネツクダウン前の紡糸
におけるフイラメントのデニルの減少中の急冷速度の適
当なバランスを制御し且つ提供することも好適である。
更に供給糸の伸長（Eb）ｆの増加は生産性の増加に対
して単独では十分でない。組織化機が高延伸張力のため
に供給糸を完全に延伸できないならば、供給糸のような
高伸張は、供給糸がより高い残存伸張（Eb）tで延伸し
なければならないが故に、所望の最終組織化糸デニルを
得るためにより低い供給糸デニルを必要とするであろう
から、十分に利用することができない。
して単独では十分でない。組織化機が高延伸張力のため
に供給糸を完全に延伸できないならば、供給糸のような
高伸張は、供給糸がより高い残存伸張（Eb）tで延伸し
なければならないが故に、所望の最終組織化糸デニルを
得るためにより低い供給糸デニルを必要とするであろう
から、十分に利用することができない。
新規な供給糸の更なる利点は、より高い組織化速度で
必要とされる最終デニルまで延伸することのできる供給
糸を与えることによつて組織化機の生産性を増大させ且
つかく高な糸を提供することである。
必要とされる最終デニルまで延伸することのできる供給
糸を与えることによつて組織化機の生産性を増大させ且
つかく高な糸を提供することである。
そのような利点は以下の実施例のデータから理解する
ことができ、そして利点は延伸組織化以外の延伸工程例
えばワープ（warp）延伸においても得られることが明ら
かになろう。延伸空気ジェット組織化も、本発明による
供給糸を用いて有利に行ないうる。
ことができ、そして利点は延伸組織化以外の延伸工程例
えばワープ（warp）延伸においても得られることが明ら
かになろう。延伸空気ジェット組織化も、本発明による
供給糸を用いて有利に行ないうる。
次の実施例は本発明を更に例示する。ここにすべての
部及びパーセントは重量によるものとする。
部及びパーセントは重量によるものとする。
実施例１ 系統的に例示し且つ前述した方法及び装置を第Ｉ表に
示す条件下に用いていくつかの延伸組織化する供給糸を
製造し、示すヤーンの性質即ち延伸張力（DT）及び伸張
（Eb）を得た。実施例Ｉ−１〜Ｉ−24及び１−47〜Ｉ−
92はメリヤスフエルト糸（TiO2 0.3％を含む）を与える
組織化のために公称53デニルの供給糸（13本のフイラメ
ント）を示し、一方実施例Ｉ−25〜Ｉ−46はメリヤスフ
エルト糸（TiO2 0.08％を含む）を与える組織化のため
に公称25デニルの供給糸（７本のフイラメント）を示
す。測定したデニルを第２欄に、そして紡糸速度（ここ
ではＶとして言及）を第３欄に示す。第４欄は「N6
％」、即ちN6単量体の重量含量を与える。
示す条件下に用いていくつかの延伸組織化する供給糸を
製造し、示すヤーンの性質即ち延伸張力（DT）及び伸張
（Eb）を得た。実施例Ｉ−１〜Ｉ−24及び１−47〜Ｉ−
92はメリヤスフエルト糸（TiO2 0.3％を含む）を与える
組織化のために公称53デニルの供給糸（13本のフイラメ
ント）を示し、一方実施例Ｉ−25〜Ｉ−46はメリヤスフ
エルト糸（TiO2 0.08％を含む）を与える組織化のため
に公称25デニルの供給糸（７本のフイラメント）を示
す。測定したデニルを第２欄に、そして紡糸速度（ここ
ではＶとして言及）を第３欄に示す。第４欄は「N6
％」、即ちN6単量体の重量含量を与える。
対照糸、即ちN66単独重合体のＩ−1C〜Ｉ−12C、Ｉ−
39C〜Ｉ−46C、及びＩ−63C〜Ｉ−92Cは本発明によらな
い。これは第１欄において文字Ｃで示され、本発明によ
る供給糸、即ち殆んどN6を５％含有するＩ−13〜Ｉ−2
4、Ｉ−29〜Ｉ−38及びＩ−47〜Ｉ−62、一方2.5％しか
含有しないＩ−25〜Ｉ−28と区別する。N6を５％含有す
るＩ−52c〜54cおよびＩ−59c〜Ｉ−60cは、その延伸張
力（DT）及び伸張（Eb）が高速組織化に適当でなくて、
低速延伸組織化、空気ジェット、組織化及び他の延伸織
り法例えば延伸ヒーミング（beaming）に適当であるが
故に本発明によらない。次の３つの欄は、出発重合体フ
レーク、糸に対するRV値及びこれらのRV値間の増加（Δ
RV）及び減少（この場合は括弧で示す）を示す。最後の
２つの欄は延伸張力（DT、g/デニル）と伸張（Eb、％）
を示し、結果が予想外であつたので議論されよう。すべ
てのフイラメントは、直径が９ミル（＝0.229mm）であ
るＩ−20及びＩ−21を除いて直径D10ミル（＝0.254mm）
及びL/D比＝1.9（即ち長さ19ミル）の紡糸口金キヤピラ
リーによる丸い断面のものであつた。急冷空気は21℃、
RH75％下に、約100cmの距離にわたり18mpmの横方向の速
度で流した。また秤量した仕上げ剤チップ適用機を、収
束長さLc＝135cmで、但しＩ−18、Ｉ−20、Ｉ−21、Ｉ
−53、Ｉ−59、Ｉ−71、及びＩ−77の場合122cm、及び
Ｉ−11C、Ｉ−19及びＩ−38の場合140cmで用いてフイラ
メントを収束させた。紡糸仕上げ剤の量（POY）は公称
0.45％であつた。公称のより合せは約12.5cmであつた。
39C〜Ｉ−46C、及びＩ−63C〜Ｉ−92Cは本発明によらな
い。これは第１欄において文字Ｃで示され、本発明によ
る供給糸、即ち殆んどN6を５％含有するＩ−13〜Ｉ−2
4、Ｉ−29〜Ｉ−38及びＩ−47〜Ｉ−62、一方2.5％しか
含有しないＩ−25〜Ｉ−28と区別する。N6を５％含有す
るＩ−52c〜54cおよびＩ−59c〜Ｉ−60cは、その延伸張
力（DT）及び伸張（Eb）が高速組織化に適当でなくて、
低速延伸組織化、空気ジェット、組織化及び他の延伸織
り法例えば延伸ヒーミング（beaming）に適当であるが
故に本発明によらない。次の３つの欄は、出発重合体フ
レーク、糸に対するRV値及びこれらのRV値間の増加（Δ
RV）及び減少（この場合は括弧で示す）を示す。最後の
２つの欄は延伸張力（DT、g/デニル）と伸張（Eb、％）
を示し、結果が予想外であつたので議論されよう。すべ
てのフイラメントは、直径が９ミル（＝0.229mm）であ
るＩ−20及びＩ−21を除いて直径D10ミル（＝0.254mm）
及びL/D比＝1.9（即ち長さ19ミル）の紡糸口金キヤピラ
リーによる丸い断面のものであつた。急冷空気は21℃、
RH75％下に、約100cmの距離にわたり18mpmの横方向の速
度で流した。また秤量した仕上げ剤チップ適用機を、収
束長さLc＝135cmで、但しＩ−18、Ｉ−20、Ｉ−21、Ｉ
−53、Ｉ−59、Ｉ−71、及びＩ−77の場合122cm、及び
Ｉ−11C、Ｉ−19及びＩ−38の場合140cmで用いてフイラ
メントを収束させた。紡糸仕上げ剤の量（POY）は公称
0.45％であつた。公称のより合せは約12.5cmであつた。
100％ナイロン６（N6）単独重合体の延伸組織化する
フエルトヤーン供給糸の対照物を、RV公称36.4の出発重
合体（TiO2 0.3％を含有）か紡糸した。即ちSPPを介し
て押出す前にRVを47.7〜 72.2の範囲に増大させ、L/D
比1.9の0.254mmのキヤピラリー紡糸口金を通して275℃
の重合体温度で押出し、RH75％及び室温の空気で18mpm
の流速下に急冷し、秤量された仕上げ剤チップ適用機を
介して135cmで収束させ、そして4300〜5800mpmの紡糸速
度範囲にわたつて紡糸して公称52デニルの13本のフイラ
メント糸を製造した。N6単独重合体の対照糸に対するデ
ニル、紡糸速度、糸のRV、延伸張力（DT）、及び伸張
（Eb）を第VII表に要約する。
フエルトヤーン供給糸の対照物を、RV公称36.4の出発重
合体（TiO2 0.3％を含有）か紡糸した。即ちSPPを介し
て押出す前にRVを47.7〜 72.2の範囲に増大させ、L/D
比1.9の0.254mmのキヤピラリー紡糸口金を通して275℃
の重合体温度で押出し、RH75％及び室温の空気で18mpm
の流速下に急冷し、秤量された仕上げ剤チップ適用機を
介して135cmで収束させ、そして4300〜5800mpmの紡糸速
度範囲にわたつて紡糸して公称52デニルの13本のフイラ
メント糸を製造した。N6単独重合体の対照糸に対するデ
ニル、紡糸速度、糸のRV、延伸張力（DT）、及び伸張
（Eb）を第VII表に要約する。
実施例２ 実施例１と本質的に同様の技術に従い、第II表に要約
する種々の紡糸工程条件を本発明のフエルト糸を製造
し、先細り中の溶融物レオロジー及び熱伝導の、糸の延
伸張力（DT）に及ぼす予期できない効果を例示する。こ
れは本発明の予期されない可能性を十分理解するため
に、繊維構造の生成中、即ち重合体鎖の配列、伸張、及
び結晶中の、望ましい低延伸張力（所望の伸張を伴う）
を達成する方法を示す。公称53デニルの糸（13本のフイ
ラメント、丸い断面、TiO2 0.3％を含有）を5300m/分で
紡糸した。重合体温度（Tp）の上昇による溶融物粘度
（ηｍ）の低下、小さい紡糸口金キヤピラリー直径
（Ｄ）へ移行することによる紡糸口金キヤピラリー押出
し速度（Vo）の上昇、及び紡糸口金キヤピラリーのL/D4
比の増大によるキヤピラリーの圧力降下（ΔPc）の増大
は、重合体の相対粘度（RV）の減少による溶融物粘度
（ηｍ）の低下により反対の応答である延伸張力（DT）
を減少させるということが観察される。逆に急冷空気流
速の低下による新しく押出したフイラメントの伸張粘度
（ηE）の減少、急冷空気温度の上昇、及び遅延急冷の
使用は、例えば延伸張力（DT）を増大させる。更に、実
施例II−20及びII−21からは、SPP後の溶融物押出し糸
において重合体のRVを一部増大させることで、与えられ
た最終糸のRVに対する延伸張力（DT）が低下するという
ことが示される（ここにII−20では重合体のRVの増大は
SPPを介して達成される；即ち供給フレークのRV39.0→S
PPのフレークのRV。II−21では糸のRVの増大は一部だけ
SPPを介して達成され、溶融物移動糸において完結す
る；即ち供給フレークのRV39.0→SPPフレークのRV62.3
→押出された溶融物／糸のRV67.3）。これらの異なった
延伸張力工程の応答の組合せは、重合体のRV及び紡糸速
度（Ｖ）とは独立に延伸張力を減ずることを可能にす
る。これはチヤンバーリンらにより米国特許第4,583,35
7号に教示されてない。
する種々の紡糸工程条件を本発明のフエルト糸を製造
し、先細り中の溶融物レオロジー及び熱伝導の、糸の延
伸張力（DT）に及ぼす予期できない効果を例示する。こ
れは本発明の予期されない可能性を十分理解するため
に、繊維構造の生成中、即ち重合体鎖の配列、伸張、及
び結晶中の、望ましい低延伸張力（所望の伸張を伴う）
を達成する方法を示す。公称53デニルの糸（13本のフイ
ラメント、丸い断面、TiO2 0.3％を含有）を5300m/分で
紡糸した。重合体温度（Tp）の上昇による溶融物粘度
（ηｍ）の低下、小さい紡糸口金キヤピラリー直径
（Ｄ）へ移行することによる紡糸口金キヤピラリー押出
し速度（Vo）の上昇、及び紡糸口金キヤピラリーのL/D4
比の増大によるキヤピラリーの圧力降下（ΔPc）の増大
は、重合体の相対粘度（RV）の減少による溶融物粘度
（ηｍ）の低下により反対の応答である延伸張力（DT）
を減少させるということが観察される。逆に急冷空気流
速の低下による新しく押出したフイラメントの伸張粘度
（ηE）の減少、急冷空気温度の上昇、及び遅延急冷の
使用は、例えば延伸張力（DT）を増大させる。更に、実
施例II−20及びII−21からは、SPP後の溶融物押出し糸
において重合体のRVを一部増大させることで、与えられ
た最終糸のRVに対する延伸張力（DT）が低下するという
ことが示される（ここにII−20では重合体のRVの増大は
SPPを介して達成される；即ち供給フレークのRV39.0→S
PPのフレークのRV。II−21では糸のRVの増大は一部だけ
SPPを介して達成され、溶融物移動糸において完結す
る；即ち供給フレークのRV39.0→SPPフレークのRV62.3
→押出された溶融物／糸のRV67.3）。これらの異なった
延伸張力工程の応答の組合せは、重合体のRV及び紡糸速
度（Ｖ）とは独立に延伸張力を減ずることを可能にす
る。これはチヤンバーリンらにより米国特許第4,583,35
7号に教示されてない。
実施例３ 実施例１の方法を用いることにより、１〜７のdpf範
囲を有する本発明の糸を第III表に示すように製造し
た。より高いdpfは、本実施例で用いるよりも大きい重
合体供給速度を有する装置で作ることができる。２より
大きいdpfの糸の場合にはヤーンの性質に変化があるよ
うに見える。ここに２より小さいdpfの糸の場合よりもD
Tが低く且つ伸張が大きい。
囲を有する本発明の糸を第III表に示すように製造し
た。より高いdpfは、本実施例で用いるよりも大きい重
合体供給速度を有する装置で作ることができる。２より
大きいdpfの糸の場合にはヤーンの性質に変化があるよ
うに見える。ここに２より小さいdpfの糸の場合よりもD
Tが低く且つ伸張が大きい。
これらの糸を、TiO2 0.3％を含有するRV41.6の供給フ
レークから紡糸した。フレークのRVをSPPを介して63.9
の糸のRVまで上昇させ、L/D比1.9を有する13の孔のキヤ
ピラリー紡糸口金から293℃で押出し、21℃/TH75％/18.
3m/分の横断流空気で113.7cmの距離にわたつて急冷し、
秤量された仕上げ剤チップ適用機を介して122cmで収束
させ、5300m/分で巻き上げた。
レークから紡糸した。フレークのRVをSPPを介して63.9
の糸のRVまで上昇させ、L/D比1.9を有する13の孔のキヤ
ピラリー紡糸口金から293℃で押出し、21℃/TH75％/18.
3m/分の横断流空気で113.7cmの距離にわたつて急冷し、
秤量された仕上げ剤チップ適用機を介して122cmで収束
させ、5300m/分で巻き上げた。
本実施例の場合、延伸張力を185℃でなくて室温で測
定した。これが第III表のDT*欄の上に＊が示されている
理由である。
定した。これが第III表のDT*欄の上に＊が示されている
理由である。
実施例４ 本実施例は、公称RV45のナイロン66（N66）単独重合
体の商業的な低速で紡糸したメリヤス靴下の供給糸及び
１〜４−1 P101デイスク積層配置、210℃の加熱器板温
度、1.3287の組織化延伸比（TDR）及びD/Y比2.04を含む
バーマグ（Barmag）FK6−L10（曲がった配置）により80
0m/分で組織化した公称RV68のナイロン６、66（N6、6
6）共重合体から5300m/分で紡糸した本発明の靴下供給
糸（Ｉ−38）を比較する。ローソン（Lawson）−ヘムフ
イル（Hemphill）TYTで測定した組織化された糸のかさ
高さは、予想されるように、組織化された対照の糸及び
本発明の組織化した糸の双方に対して、約30〜45日後に
安定なかさ高値に対するが、組織化後の貯蔵期間と共に
減少することがわかつた。本発明の組織化した糸は組織
化した対照糸よりも高いかさ高値を有し、これが本発明
の糸を、より速い組織化速度（VT）で組織化することを
可能にし、また対照の単独重合体の糸で可能でなかつた
許容しうるかさ高値を提供する。
体の商業的な低速で紡糸したメリヤス靴下の供給糸及び
１〜４−1 P101デイスク積層配置、210℃の加熱器板温
度、1.3287の組織化延伸比（TDR）及びD/Y比2.04を含む
バーマグ（Barmag）FK6−L10（曲がった配置）により80
0m/分で組織化した公称RV68のナイロン６、66（N6、6
6）共重合体から5300m/分で紡糸した本発明の靴下供給
糸（Ｉ−38）を比較する。ローソン（Lawson）−ヘムフ
イル（Hemphill）TYTで測定した組織化された糸のかさ
高さは、予想されるように、組織化された対照の糸及び
本発明の組織化した糸の双方に対して、約30〜45日後に
安定なかさ高値に対するが、組織化後の貯蔵期間と共に
減少することがわかつた。本発明の組織化した糸は組織
化した対照糸よりも高いかさ高値を有し、これが本発明
の糸を、より速い組織化速度（VT）で組織化することを
可能にし、また対照の単独重合体の糸で可能でなかつた
許容しうるかさ高値を提供する。
実施例５ 本実施例は、公称RV45のナイロン66（N66）単独重合
体の商業的な低速で紡糸したメリヤス靴下の供給糸及び
３−４−1CPUデイスク積層配置及び21、0220、及び230
℃の加熱器板温度を含むバーマグFK−L10（曲がった配
置）により800m/分で組織化した公称RV68のナイロン
６、66（N6、66）共重合体から5300m/分で紡糸した本発
明のフエルト供給糸（II−９）を比較する。組織化延伸
比（TDR）は1.3287から1.4228まで変化させ、D/Y比は1.
87から2.62まで変化させた。本発明の糸（II−９）は全
体のD/Y比にわたつて同様のプレデイスク・ストレス
（σ1）［σ1＝（T1、g/d）xTDR］と対照の単独重合体
糸よりも僅かに低い組織化延伸モジユラス（MD,T）［M
D,T＝ΔT1／ΔTDR］を有した（第９図参照、これには22
0℃での組織化延伸スチレスがD/Y比1.87、2.04及び2.62
に関しTDRに対してプロツトしてある）。組織化した糸
のかさ高さは、対照糸及び本発明の糸の双方に対して組
織化延伸ストレス（σ1）、組織化温度、及びD/Y比と共
に増大することがわかつた。しかしながら本発明の組織
化し糸のかさ高さは約0.475g/dより大きいσ1値の与え
られた組織化延伸ストレス（σ1）に対して、対照糸の
それより大きかった（第７図参照、ここにロウソン−ヘ
ムフィルTYTで測定される組織化した糸のかさ高さは公
称0.475G/Dのσ1値における与えられた組織化した糸の
測定TYTかさ高さと組織化した対照糸のそれとの比とし
て表現される）。本発明の糸に対するより高いかさ高さ
はより機が組織化速度を1000mpm以上まで増大すること
を可能にし、また800〜900mpmのより遅い組織化速度で
同一のかさ高値を得ることを可能にする。これは通常の
低速で紡糸した単独重合体供給糸を用いて行なうことが
できない。
体の商業的な低速で紡糸したメリヤス靴下の供給糸及び
３−４−1CPUデイスク積層配置及び21、0220、及び230
℃の加熱器板温度を含むバーマグFK−L10（曲がった配
置）により800m/分で組織化した公称RV68のナイロン
６、66（N6、66）共重合体から5300m/分で紡糸した本発
明のフエルト供給糸（II−９）を比較する。組織化延伸
比（TDR）は1.3287から1.4228まで変化させ、D/Y比は1.
87から2.62まで変化させた。本発明の糸（II−９）は全
体のD/Y比にわたつて同様のプレデイスク・ストレス
（σ1）［σ1＝（T1、g/d）xTDR］と対照の単独重合体
糸よりも僅かに低い組織化延伸モジユラス（MD,T）［M
D,T＝ΔT1／ΔTDR］を有した（第９図参照、これには22
0℃での組織化延伸スチレスがD/Y比1.87、2.04及び2.62
に関しTDRに対してプロツトしてある）。組織化した糸
のかさ高さは、対照糸及び本発明の糸の双方に対して組
織化延伸ストレス（σ1）、組織化温度、及びD/Y比と共
に増大することがわかつた。しかしながら本発明の組織
化し糸のかさ高さは約0.475g/dより大きいσ1値の与え
られた組織化延伸ストレス（σ1）に対して、対照糸の
それより大きかった（第７図参照、ここにロウソン−ヘ
ムフィルTYTで測定される組織化した糸のかさ高さは公
称0.475G/Dのσ1値における与えられた組織化した糸の
測定TYTかさ高さと組織化した対照糸のそれとの比とし
て表現される）。本発明の糸に対するより高いかさ高さ
はより機が組織化速度を1000mpm以上まで増大すること
を可能にし、また800〜900mpmのより遅い組織化速度で
同一のかさ高値を得ることを可能にする。これは通常の
低速で紡糸した単独重合体供給糸を用いて行なうことが
できない。
実施例６ 本実施例は、２つの異なるD/Y比2.04及び2.62、及び
６つの異なる1.2727から1.3962までの組織化延伸比（TD
R）を用いることにより１−４−1 P101摩擦デイスク積
層配置をもつバーマグFK6L10機で900mpm及び加熱機210
℃下に組織化した時、公称RV68の重合体から5300mpmで
紡糸したメリヤス靴下供給糸の組織化性能を比較する。
本発明の供給糸はＩ−37であり、これを第１表からの対
照単独重合体N66供給糸Ｉ−46Cと比較した。第IV表に示
す各プレデイスク延伸ストレス（σ1）は、ｇ単位のプ
レデイスク張力（T1）を元の供給糸デニルで割り、組織
化延伸比（TDR）をかけたものとして計算した。第IV表
からは、本発明の供給糸がかなり低いプレデイスク延伸
ストレスで組織化されることが示されよう。組織化延伸
モジユラス（MP,T、TDRの変化に付随するσ1の変化）も
典型的にはより低かった。
６つの異なる1.2727から1.3962までの組織化延伸比（TD
R）を用いることにより１−４−1 P101摩擦デイスク積
層配置をもつバーマグFK6L10機で900mpm及び加熱機210
℃下に組織化した時、公称RV68の重合体から5300mpmで
紡糸したメリヤス靴下供給糸の組織化性能を比較する。
本発明の供給糸はＩ−37であり、これを第１表からの対
照単独重合体N66供給糸Ｉ−46Cと比較した。第IV表に示
す各プレデイスク延伸ストレス（σ1）は、ｇ単位のプ
レデイスク張力（T1）を元の供給糸デニルで割り、組織
化延伸比（TDR）をかけたものとして計算した。第IV表
からは、本発明の供給糸がかなり低いプレデイスク延伸
ストレスで組織化されることが示されよう。組織化延伸
モジユラス（MP,T、TDRの変化に付随するσ1の変化）も
典型的にはより低かった。
実施例７ 本実施例は公称RV66のナイロン66（N66）単独重合体
（Ｉ−11C）から5300m/分で紡糸したメリヤスフエルト
供給糸及び３−４−1CPUデイスク積層配置、220℃の加
熱器板温度を含むバーマグFK6−L10（曲がり構造）で90
0m/分で組織化した公称RV68のナイロン６、66（N6、6
6）共重合体から紡糸した本発明のフエルト供給糸を比
較する。組織化延伸比（TDR）を1.333から1.3962まで変
化させ、D/Y比を2.04から2.62まで変化させた。本発明
の糸（II−９）は、低（2.04）及び（2.62）D/Y比の双
方において対照の単独重合体（Ｉ−11C）よりも低いプ
レデイスク・ストレス（σ1）と典型的には低い組織化
延伸モジユラス（MD,T）を有し、そしてΔ（T2/T1）／
Δ（D/Y比）で表わしてD/Y比の変化に対するT2/T1比の
減少が大きかった（第10図参照。ここには糸Ｉ−11C及
びII−９に関してσ1をD/Y比2.04及び2.62に対するTDR
に対してプロツトしてある）。
（Ｉ−11C）から5300m/分で紡糸したメリヤスフエルト
供給糸及び３−４−1CPUデイスク積層配置、220℃の加
熱器板温度を含むバーマグFK6−L10（曲がり構造）で90
0m/分で組織化した公称RV68のナイロン６、66（N6、6
6）共重合体から紡糸した本発明のフエルト供給糸を比
較する。組織化延伸比（TDR）を1.333から1.3962まで変
化させ、D/Y比を2.04から2.62まで変化させた。本発明
の糸（II−９）は、低（2.04）及び（2.62）D/Y比の双
方において対照の単独重合体（Ｉ−11C）よりも低いプ
レデイスク・ストレス（σ1）と典型的には低い組織化
延伸モジユラス（MD,T）を有し、そしてΔ（T2/T1）／
Δ（D/Y比）で表わしてD/Y比の変化に対するT2/T1比の
減少が大きかった（第10図参照。ここには糸Ｉ−11C及
びII−９に関してσ1をD/Y比2.04及び2.62に対するTDR
に対してプロツトしてある）。
実施例８ 5300mpmで紡糸した種々のメリヤス供給糸を曲げ配置
を用いるバーマグFK6L10組織化機で1100mpm及び220℃で
加工して、本発明の糸の性能を対照の単独重合体のナイ
ロン66糸のそれと比較した。本発明の糸は、単独重合体
対照物に対して可能なよりも広い範囲の延伸比及びD/Y
比にわたつて組織化することができた。
を用いるバーマグFK6L10組織化機で1100mpm及び220℃で
加工して、本発明の糸の性能を対照の単独重合体のナイ
ロン66糸のそれと比較した。本発明の糸は、単独重合体
対照物に対して可能なよりも広い範囲の延伸比及びD/Y
比にわたつて組織化することができた。
足−靴下糸の場合、供給糸はRV66のものであり、そし
て１−４−1 P101デイスク積層配列の曲げ配置を、220
℃（及び1100mpm）下に２つの異なるD/Y比（2.45及び2.
04）で使用した。本発明の供給糸は1.328透×の延伸に
おいてすべて言及した条件下に良く走った。対照の単独
重合体も2.45のD/Yひで走ったが、2.04のD/Yで不安定で
あつた。1.378×の延伸比において、本発明の供給糸は
両D/Y比において対照の単独重合体より良好に走った。
1.396×の更に高い延伸比の場合、本発明の供給糸だけ
が走り、一方対照の単独重合体は満足に加工できなかつ
た。
て１−４−1 P101デイスク積層配列の曲げ配置を、220
℃（及び1100mpm）下に２つの異なるD/Y比（2.45及び2.
04）で使用した。本発明の供給糸は1.328透×の延伸に
おいてすべて言及した条件下に良く走った。対照の単独
重合体も2.45のD/Yひで走ったが、2.04のD/Yで不安定で
あつた。1.378×の延伸比において、本発明の供給糸は
両D/Y比において対照の単独重合体より良好に走った。
1.396×の更に高い延伸比の場合、本発明の供給糸だけ
が走り、一方対照の単独重合体は満足に加工できなかつ
た。
フエルト−フエルト糸の場合、単独重合体の対照物は
本発明の糸（RVはただの63）よりも高いRV（66）のもの
であつた。この糸を、曲げ配置及び３−４−1CPUデイス
ク配列を用いて（1100mpm）で組織化した。D/Y比2.24の
場合、両糸を1.298×及び1.3475×の延伸比で加工し
た。延伸比を1.359×のより高い延伸比まで増大させる
につれて、本発明の供給糸は単独重合体の対照物よりも
良好に走り、一方更に高い比（1.378×及び1.396×）の
場合には本発明の供給糸だけが加工でき、単独重合体の
対照物は走らなかった。2.45のD/Y比において、両糸は
再び1.298×の延伸比において走り、次いで1.359×の場
合本発明の供給糸はより良く走り、そして1.396×の場
合本発明の供給糸だけが加工できた（単独重合体は加工
できなかつた。2.04のD/Y比において、本発明の糸は1.2
98×の延伸比において単独重合体対照物より良好に走つ
た。
本発明の糸（RVはただの63）よりも高いRV（66）のもの
であつた。この糸を、曲げ配置及び３−４−1CPUデイス
ク配列を用いて（1100mpm）で組織化した。D/Y比2.24の
場合、両糸を1.298×及び1.3475×の延伸比で加工し
た。延伸比を1.359×のより高い延伸比まで増大させる
につれて、本発明の供給糸は単独重合体の対照物よりも
良好に走り、一方更に高い比（1.378×及び1.396×）の
場合には本発明の供給糸だけが加工でき、単独重合体の
対照物は走らなかった。2.45のD/Y比において、両糸は
再び1.298×の延伸比において走り、次いで1.359×の場
合本発明の供給糸はより良く走り、そして1.396×の場
合本発明の供給糸だけが加工できた（単独重合体は加工
できなかつた。2.04のD/Y比において、本発明の糸は1.2
98×の延伸比において単独重合体対照物より良好に走つ
た。
実施例９ 本実施例において、本発明の靴下供給糸（Ｉ−37）
は、完全な商業的規模の組織化機により、１−５−1 P1
01デイスク積層配列、215℃の加熱器板温度、1.30の組
織化延伸比（TDR）及び2.42のD/Y比を含むバーマグFK6
−S12（直線配置）での0.42g/dのσ1を伴なう1000mpmで
公称の破断値0.06/ポンド下に成功裏に組織化できた。
この組織化した糸を速度1500RPM、即ち現在の商業的ニ
ツト機の速度限界でメリヤスに編んだ。この組織化及び
ニツト化の性能は過去の技術の単独重合体又は共重合体
の糸で達成されなかつた。
は、完全な商業的規模の組織化機により、１−５−1 P1
01デイスク積層配列、215℃の加熱器板温度、1.30の組
織化延伸比（TDR）及び2.42のD/Y比を含むバーマグFK6
−S12（直線配置）での0.42g/dのσ1を伴なう1000mpmで
公称の破断値0.06/ポンド下に成功裏に組織化できた。
この組織化した糸を速度1500RPM、即ち現在の商業的ニ
ツト機の速度限界でメリヤスに編んだ。この組織化及び
ニツト化の性能は過去の技術の単独重合体又は共重合体
の糸で達成されなかつた。
上述のことを要約するために、実施例１〜３は対照単
独重合体ナイロン66（N66）、対照単独重合体ナイロン
６（N6）、及び本発明（ナイロン６単量で改変したナイ
ロン66からのN6、66）からの延伸組織化供給糸の製造を
記述し、一方実施例４〜９は本発明のこれらの供給糸の
いくつかの900〜1100mpmにおける改良された延伸組織化
性能を例示し、そしてより広い範囲の組織化条件、即ち
これらの新しい供給糸を用いることによつて開かれる一
層大きい組織化ウインドウを例示する。ひれは商業的組
織化機（実際にはあまり制限されすぎたウインドウ内な
ので運転することができない）に、所望のかさ高な糸を
与える組織化に対して一層の高速を証しうる機械を提供
する。新規な（N6、66）糸の挙動とN66糸からの相違は
かなりであり、議論するように予想されえない。
独重合体ナイロン66（N66）、対照単独重合体ナイロン
６（N6）、及び本発明（ナイロン６単量で改変したナイ
ロン66からのN6、66）からの延伸組織化供給糸の製造を
記述し、一方実施例４〜９は本発明のこれらの供給糸の
いくつかの900〜1100mpmにおける改良された延伸組織化
性能を例示し、そしてより広い範囲の組織化条件、即ち
これらの新しい供給糸を用いることによつて開かれる一
層大きい組織化ウインドウを例示する。ひれは商業的組
織化機（実際にはあまり制限されすぎたウインドウ内な
ので運転することができない）に、所望のかさ高な糸を
与える組織化に対して一層の高速を証しうる機械を提供
する。新規な（N6、66）糸の挙動とN66糸からの相違は
かなりであり、議論するように予想されえない。
チヤンバーリンは（彼の実施例６において）高RVのナ
イロン６はナイロン66ほど改良されず、そして100＋のR
Vまでさえナイロン６に対するデータを提供することを
述べている。
イロン６はナイロン66ほど改良されず、そして100＋のR
Vまでさえナイロン６に対するデータを提供することを
述べている。
本発明者の研究は、N6、66供給糸の性質が性能におけ
るかなりの改良を説明することのできる予想されえない
具合にN66とかなり異なっているということを示した
（即ち延伸組織化糸としてかなり異なり、そしてこれら
の改良は他の目的、例えば他の延伸加工、特にワープ延
伸、特に延伸ビーミング又は延伸ワーピングとして言及
されるものに対する良好な性能にも反映するものと思わ
れる）。
るかなりの改良を説明することのできる予想されえない
具合にN66とかなり異なっているということを示した
（即ち延伸組織化糸としてかなり異なり、そしてこれら
の改良は他の目的、例えば他の延伸加工、特にワープ延
伸、特に延伸ビーミング又は延伸ワーピングとして言及
されるものに対する良好な性能にも反映するものと思わ
れる）。
第１表から理解されるように、N66繊維の伸張（Eb）
は高紡糸速度において糸のRVの上昇と共に増大し、そし
て同様に第VII表からN6繊維の伸張（Eb）は高紡糸速度
において糸のRVの上昇と共に増大する。N66単独重合体
に対する第Ｉ表からの及びN6単独重合体に対する第VII
表からのデータを一緒にすると、導入された少量のナイ
ロン６単量体は与えられた紡糸速度及びRVにおいてN66
のEbを更に増大することが示されなかった。性質はナイ
ロン６単独重合体の性質の方へ、即ちより低いEbへ及び
より高いDTへ移行すると予想されうる（第４図参照、こ
れには5300m/分で紡糸したN6単量体６％を含むN6、N6
6、及びN6、N66に対する糸のRVに対して延伸張力DTをプ
ロットしてある；第５図には与えられた紡糸速度に対す
る最小延伸張力（DT）min及び対応するEbを、ナイロン
６単量体を５％含有するN6、N66、及びN6、66に対する
紡糸速度に対してプロツトする）。
は高紡糸速度において糸のRVの上昇と共に増大し、そし
て同様に第VII表からN6繊維の伸張（Eb）は高紡糸速度
において糸のRVの上昇と共に増大する。N66単独重合体
に対する第Ｉ表からの及びN6単独重合体に対する第VII
表からのデータを一緒にすると、導入された少量のナイ
ロン６単量体は与えられた紡糸速度及びRVにおいてN66
のEbを更に増大することが示されなかった。性質はナイ
ロン６単独重合体の性質の方へ、即ちより低いEbへ及び
より高いDTへ移行すると予想されうる（第４図参照、こ
れには5300m/分で紡糸したN6単量体６％を含むN6、N6
6、及びN6、N66に対する糸のRVに対して延伸張力DTをプ
ロットしてある；第５図には与えられた紡糸速度に対す
る最小延伸張力（DT）min及び対応するEbを、ナイロン
６単量体を５％含有するN6、N66、及びN6、66に対する
紡糸速度に対してプロツトする）。
第４図において、5300mpmで紡糸したN6、N66、及びN
6、66糸に対する糸のRVに対して延伸張力が示される。
第１にこれらの延伸張力（DT）は重合体のRVの増大と共
に増加し、この大きさは伸張の増加と一致する。第２に
N6の延伸張力はN66のそれより高い。しかしながら第３
に、低い重合体のRV（約50以下）において、N6、66糸は
N66より高い延伸張力を有するけれど、N6、66に対する
延伸張力は、RVが約50以上に増加する時（約4500mpm以
上の速度で紡糸された糸に対して）N6及びN66の双方よ
りも低くなる。約40〜50のRVで作られた重合体糸はそれ
を延伸組織化に対してより望ましくなくさせる高延伸張
力を有するけれど、これらの高延伸張力の共重合体糸は
特に厳密な染色の最終用途を有する直接使用の糸、例え
ば水着のワープ・ニツトとして適当であることが発見さ
れた。約1.4g/dよりも大きい延伸張力を約45〜65％の伸
張（Eb）と共に有する低RV共重合体糸は直接使用に好適
であり、即ち更なる延伸又は熱固定の必要なしに有用で
ある。
6、66糸に対する糸のRVに対して延伸張力が示される。
第１にこれらの延伸張力（DT）は重合体のRVの増大と共
に増加し、この大きさは伸張の増加と一致する。第２に
N6の延伸張力はN66のそれより高い。しかしながら第３
に、低い重合体のRV（約50以下）において、N6、66糸は
N66より高い延伸張力を有するけれど、N6、66に対する
延伸張力は、RVが約50以上に増加する時（約4500mpm以
上の速度で紡糸された糸に対して）N6及びN66の双方よ
りも低くなる。約40〜50のRVで作られた重合体糸はそれ
を延伸組織化に対してより望ましくなくさせる高延伸張
力を有するけれど、これらの高延伸張力の共重合体糸は
特に厳密な染色の最終用途を有する直接使用の糸、例え
ば水着のワープ・ニツトとして適当であることが発見さ
れた。約1.4g/dよりも大きい延伸張力を約45〜65％の伸
張（Eb）と共に有する低RV共重合体糸は直接使用に好適
であり、即ち更なる延伸又は熱固定の必要なしに有用で
ある。
言いかえると、N66に対するN6、66の有利に低い延伸
張力がこれらの高速で紡糸された糸に現われ始める時、
約50のRVにおいて挙動の驚くべき反転が起こる。この与
えられた紡糸速度と重合体のRVにおける延伸張力の減少
の程度は導入されるナイロン６単量体の量と共に増加す
る。約８〜10重量％以上は（押出し時のナイロン６の蒸
気の除去という製造問題が解決できないならば）延伸張
力の更なる低下への実際的な道とは考えられない。
張力がこれらの高速で紡糸された糸に現われ始める時、
約50のRVにおいて挙動の驚くべき反転が起こる。この与
えられた紡糸速度と重合体のRVにおける延伸張力の減少
の程度は導入されるナイロン６単量体の量と共に増加す
る。約８〜10重量％以上は（押出し時のナイロン６の蒸
気の除去という製造問題が解決できないならば）延伸張
力の更なる低下への実際的な道とは考えられない。
種々の紡糸速度において、より低い延伸張力とより高
い伸張との異なる組合せが第５図にプロツトされてい
る。与えられた紡糸速度において、伸張はN6からN66な
いしN6、66へ増大し、そして対応して与えられた紡糸速
度に対する延伸張力が50〜80のRV範囲にわたつてN6から
N66ないしN6、66へ減少する。本発明のN6、66の与えら
れた紡糸速度に対するより高い伸張とより低い延伸張力
の組合せは、紡糸速度（Ｖ）及び供給糸の残存延伸比
（RDR）（但しRDRは［（100＋Eb）/100］で定義され
る）の積で表現される改良された紡糸生産性（Ps）、即
ちPs＝Ｖ×RDRで表現される。少量のナイロン６の添加
は、約0.8〜約1.2g/dのDT及び約［Ｖ×RDR）/5000−0.
8］以下の場合（第６図において鎖線ABCとして示され
る）、Ps＞8000で表現される如き改良された紡糸生産性
（Ps）を与える。
い伸張との異なる組合せが第５図にプロツトされてい
る。与えられた紡糸速度において、伸張はN6からN66な
いしN6、66へ増大し、そして対応して与えられた紡糸速
度に対する延伸張力が50〜80のRV範囲にわたつてN6から
N66ないしN6、66へ減少する。本発明のN6、66の与えら
れた紡糸速度に対するより高い伸張とより低い延伸張力
の組合せは、紡糸速度（Ｖ）及び供給糸の残存延伸比
（RDR）（但しRDRは［（100＋Eb）/100］で定義され
る）の積で表現される改良された紡糸生産性（Ps）、即
ちPs＝Ｖ×RDRで表現される。少量のナイロン６の添加
は、約0.8〜約1.2g/dのDT及び約［Ｖ×RDR）/5000−0.
8］以下の場合（第６図において鎖線ABCとして示され
る）、Ps＞8000で表現される如き改良された紡糸生産性
（Ps）を与える。
第４〜６図を一緒に考えるとき、N6、66重合体は、少
くとも約50のRVを有し且つ約２〜８重量％という少量の
ナイロン６単量体を含有するそのような重合体を4500mp
m以上の速度で紡糸することにより、約1.2g/d以下の延
伸張力（DT）と約70％以上の伸張（Eb）、好ましくは更
に第22図の面積Ｉ（ABDE）で表わされるようなDT（g/
d）＞（140/Rb）−0.8の下限という改良された性質のバ
ランスのとれた新規な糸を提供する。実施例２は注意深
く選択される工程条件例えばTp、紡糸口金キヤピラリー
のＤ、L/D、及びL/D4、並びに急冷の影響を示す。N6及
びN66の単独重合体供給糸に対するより高い延伸張力の
下流効果を考える時、より高い延伸張力はN6及びN66単
独重合体の供給糸の、約35％以下、好ましくは約30％又
はそれ以下の所望の残存伸張まで完全に延伸するのを妨
害する。
くとも約50のRVを有し且つ約２〜８重量％という少量の
ナイロン６単量体を含有するそのような重合体を4500mp
m以上の速度で紡糸することにより、約1.2g/d以下の延
伸張力（DT）と約70％以上の伸張（Eb）、好ましくは更
に第22図の面積Ｉ（ABDE）で表わされるようなDT（g/
d）＞（140/Rb）−0.8の下限という改良された性質のバ
ランスのとれた新規な糸を提供する。実施例２は注意深
く選択される工程条件例えばTp、紡糸口金キヤピラリー
のＤ、L/D、及びL/D4、並びに急冷の影響を示す。N6及
びN66の単独重合体供給糸に対するより高い延伸張力の
下流効果を考える時、より高い延伸張力はN6及びN66単
独重合体の供給糸の、約35％以下、好ましくは約30％又
はそれ以下の所望の残存伸張まで完全に延伸するのを妨
害する。
組織化の比較（実施例４〜９）で示される如く、本発
明のN6、66の供給糸は一般に組織化延伸比における小変
化に対してより敏感でないよりでないより低いプレデイ
スク組織化延伸ストレス（σ1）、即ちより低い組織化
延伸モジユラス（MD,T）を与えた。本供給糸は実施例16
で更に議論されるように同様の熱機械的挙動を有する。
明のN6、66の供給糸は一般に組織化延伸比における小変
化に対してより敏感でないよりでないより低いプレデイ
スク組織化延伸ストレス（σ1）、即ちより低い組織化
延伸モジユラス（MD,T）を与えた。本供給糸は実施例16
で更に議論されるように同様の熱機械的挙動を有する。
実施例10 本実施例において、延伸組織化する糸は２−メチルペ
ンタメチレンジアミン（MPMD）で改変されたナイロン66
重合体から、即ち５〜35重量％の濃度範囲で２−メチル
−ペンタメチレンアジパミド（ここではMe5−６として
言及されるMPMDとアジピン惨から生成される単位）を含
むここでMe5−６、66として言及されるコポリアミドか
ら製造した。ナイロン６単量体と同様に、重合体中のMe
5−６はナイロン66重合体と水素結合して、改変された
水素結合構造を有するナイロン66コポリアミドを生成
し、この構造がRV50〜80の共重合体において約4500mpm
以上の速度で紡糸される低延伸張力（DT）の糸を与え
る。Me5−６は、Me5−６の１重量％当り約１℃だけ共重
合体の融点（Tm）を低下させる。例えばナイロン66単独
重合体は約262℃のTmを有し、一方10/90Me5−６、66共
重合体は約253℃のTmを有し、また40/60Me5−６、66共
重合体は約221℃のTmを有するるした紡糸温度（Tp）を
低下させて、紡糸温度（Tp）を共重合体の融点（Tm）よ
り約20〜約60℃高く維持することは望ましい（即ち（Tp
−Tm）＝20〜60℃）。例えば5/95Me5−６、66を紡糸す
る場合に290℃のTpが、また35/65Me5−６、66を紡糸す
る場合に275℃のTpが使用できた。
ンタメチレンジアミン（MPMD）で改変されたナイロン66
重合体から、即ち５〜35重量％の濃度範囲で２−メチル
−ペンタメチレンアジパミド（ここではMe5−６として
言及されるMPMDとアジピン惨から生成される単位）を含
むここでMe5−６、66として言及されるコポリアミドか
ら製造した。ナイロン６単量体と同様に、重合体中のMe
5−６はナイロン66重合体と水素結合して、改変された
水素結合構造を有するナイロン66コポリアミドを生成
し、この構造がRV50〜80の共重合体において約4500mpm
以上の速度で紡糸される低延伸張力（DT）の糸を与え
る。Me5−６は、Me5−６の１重量％当り約１℃だけ共重
合体の融点（Tm）を低下させる。例えばナイロン66単独
重合体は約262℃のTmを有し、一方10/90Me5−６、66共
重合体は約253℃のTmを有し、また40/60Me5−６、66共
重合体は約221℃のTmを有するるした紡糸温度（Tp）を
低下させて、紡糸温度（Tp）を共重合体の融点（Tm）よ
り約20〜約60℃高く維持することは望ましい（即ち（Tp
−Tm）＝20〜60℃）。例えば5/95Me5−６、66を紡糸す
る場合に290℃のTpが、また35/65Me5−６、66を紡糸す
る場合に275℃のTpが使用できた。
第VIII表には、紡糸速度範囲4500〜5900mpmにわたり
且つTiO2 0.3％を含むRV約40〜約70の共重合体から５
％、10％、20％、及び35％のMe5−６を含んで紡糸した
糸に対する紡糸と性質のデータを要約する。出発重合体
のRVはそれぞれ５％、10％、20％、及び35％のMe5−６
を含む共重合体に対して約46.5、39.3、33.1、及び35.0
であつた。公称53デニルの13本のフイラメント糸を高延
伸組織化に対して約0.45％のFOY及び12.5cmのより合せ
をもつて紡糸した。これらのMPMD POYを延伸ビーミング
供給糸として評価するために紡糸する場合には、より高
いFOY及びより合せ値が使用されるであろう。フイラメ
ントを直径0.254mm及びL/D比1.9の紡糸口金キヤピラリ
ーを通して押出し、RH75％の室温下の空気により18mpm
の横断流で急冷し、秤量された仕上げ剤チツプ適用機に
より135cmで収束させた。６、66共重合体と同様に、Me5
−６、66共重合体は与えられた重合体のRVに対して66単
独重合体より低い延伸張力と高い紡糸速度を与えた（第
４及び５図を第11及び13図と対比）。また同様の方法に
おいて、Me5−６で改変された66の延伸張力はRVの約70
までの上昇と共に低下し、そしてこの延伸張力はMe5−
６の添加で更に減少した（第11及び13図参照）。しかし
ながらナイロン６改変66と異なって、Me5−６改変66は5
0以下のRVにおいてでさえ66単独重合体よりも低い延伸
張力を与える（第４及び11図参照）。第11図から、ナイ
ロン６改変66は約60〜80のRV範囲にわたつて５％Me5−
６改変66よりも低い延伸張力を与え、一方約60以下のRV
では６、66よりも低かった。Me5−６の量を約10％以上
に増量した場合、延伸張力は検討した約40〜約70の全RV
範囲にわたりナイロン６改変66で得られたそれ以下まで
減少した。
且つTiO2 0.3％を含むRV約40〜約70の共重合体から５
％、10％、20％、及び35％のMe5−６を含んで紡糸した
糸に対する紡糸と性質のデータを要約する。出発重合体
のRVはそれぞれ５％、10％、20％、及び35％のMe5−６
を含む共重合体に対して約46.5、39.3、33.1、及び35.0
であつた。公称53デニルの13本のフイラメント糸を高延
伸組織化に対して約0.45％のFOY及び12.5cmのより合せ
をもつて紡糸した。これらのMPMD POYを延伸ビーミング
供給糸として評価するために紡糸する場合には、より高
いFOY及びより合せ値が使用されるであろう。フイラメ
ントを直径0.254mm及びL/D比1.9の紡糸口金キヤピラリ
ーを通して押出し、RH75％の室温下の空気により18mpm
の横断流で急冷し、秤量された仕上げ剤チツプ適用機に
より135cmで収束させた。６、66共重合体と同様に、Me5
−６、66共重合体は与えられた重合体のRVに対して66単
独重合体より低い延伸張力と高い紡糸速度を与えた（第
４及び５図を第11及び13図と対比）。また同様の方法に
おいて、Me5−６で改変された66の延伸張力はRVの約70
までの上昇と共に低下し、そしてこの延伸張力はMe5−
６の添加で更に減少した（第11及び13図参照）。しかし
ながらナイロン６改変66と異なって、Me5−６改変66は5
0以下のRVにおいてでさえ66単独重合体よりも低い延伸
張力を与える（第４及び11図参照）。第11図から、ナイ
ロン６改変66は約60〜80のRV範囲にわたつて５％Me5−
６改変66よりも低い延伸張力を与え、一方約60以下のRV
では６、66よりも低かった。Me5−６の量を約10％以上
に増量した場合、延伸張力は検討した約40〜約70の全RV
範囲にわたりナイロン６改変66で得られたそれ以下まで
減少した。
Me5−６共重合体の、所謂RV55での延伸張力がRV65の
場合より高いとしても、より高い延伸張力とより低い糸
のRVの組合せで組織化することは有利なことがある。高
RVの単独重合体及び共重合体の糸はそれぞれ120及び90
日の貯蔵後にオリゴマー種の付着の問題を示すというこ
とが発見されている。オリゴマーの付着はクリール・ガ
イドの表面上で起こり、クリール誘導の組織化張力の増
加及び付随して組織化性能の悪化を引き起こす。付着の
開始は糸のRVと共に及び共重合体含量と共に増大する。
普通の供給糸では、組織化された糸の製造期間におい
て、この付着の問題は観察されない。しかしながら、約
60日より長い貯蔵が組織化前に必要であるならば、RV60
〜70に対して約50〜60の僅かに低いRVの糸を紡糸し且つ
工程の因子を実施例IIに議論したように調節して、延伸
張力をこれらの低RV値において最小にすることが有利で
ある。Me5−６改変の66共重合体は、50〜60の低RV範囲
において低延伸張力を与えることによつてナイロン６改
変の66共重合体よりも利点を提供し、斯くして低い糸の
RVが望ましい場合に好適である。
場合より高いとしても、より高い延伸張力とより低い糸
のRVの組合せで組織化することは有利なことがある。高
RVの単独重合体及び共重合体の糸はそれぞれ120及び90
日の貯蔵後にオリゴマー種の付着の問題を示すというこ
とが発見されている。オリゴマーの付着はクリール・ガ
イドの表面上で起こり、クリール誘導の組織化張力の増
加及び付随して組織化性能の悪化を引き起こす。付着の
開始は糸のRVと共に及び共重合体含量と共に増大する。
普通の供給糸では、組織化された糸の製造期間におい
て、この付着の問題は観察されない。しかしながら、約
60日より長い貯蔵が組織化前に必要であるならば、RV60
〜70に対して約50〜60の僅かに低いRVの糸を紡糸し且つ
工程の因子を実施例IIに議論したように調節して、延伸
張力をこれらの低RV値において最小にすることが有利で
ある。Me5−６改変の66共重合体は、50〜60の低RV範囲
において低延伸張力を与えることによつてナイロン６改
変の66共重合体よりも利点を提供し、斯くして低い糸の
RVが望ましい場合に好適である。
第12図には、伸張（Eb）を、５％、10％、及び35％Me
5−６共重合体に対する及び比較の６、66に対する糸に
対してプロツトしてある。５％Me5−６の共重合体は45
〜70のRV範囲にわたつて６、66よりも高い伸張を有し、
一方５％より多いMe5−６を含有する共重合体は６、66
より低い伸張を与えた。最小の延伸張力（DT）minと対
応する伸張（Eb）を、Me5−６共重合体に対する紡糸速
度に関して第13図にプロツトしてある。第13図からは、
伸張（Eb）がMe5−６の増加と共に低下し、そして対応
する（DT）minも減少し、約10％より多くを含有する共
重合体の（DT）minは非常に類似している。Me5−６共重
合体に対する低延伸張力と低伸張の組合せは、N6及びN6
6単独重合体に対するよりも大きいが、N6、66共重合体
に等しい又はそれより僅かに低い紡糸生産性を与える
（第６及び14図を比較）。オリゴマーの付着の可能性を
減ずる目的で低延伸張力と低糸RVの組合せの利点を得る
ために最小の延伸張力（DT）minを与えるものよりも低R
Vを用いるならば、更に低い生産性となろう。高速組織
化に対して好適な供給糸を選択する場合、考慮しなけれ
ばならないことは低延伸張力、高伸張、紡糸生産性、及
びオリゴマー付着の組合せである。好適な組合せは、例
えば組織化機ガイドの種類及びデイスクの表面及び組織
化前の供給糸貯蔵期間に依存しよう。また水分障壁とし
て働いてオリゴマーの付着の開始を禁止する紡糸仕上げ
剤の使用は、より高い重合体RVが紡糸生産性を最適化す
るために使用できるように用いることができる。
5−６共重合体に対する及び比較の６、66に対する糸に
対してプロツトしてある。５％Me5−６の共重合体は45
〜70のRV範囲にわたつて６、66よりも高い伸張を有し、
一方５％より多いMe5−６を含有する共重合体は６、66
より低い伸張を与えた。最小の延伸張力（DT）minと対
応する伸張（Eb）を、Me5−６共重合体に対する紡糸速
度に関して第13図にプロツトしてある。第13図からは、
伸張（Eb）がMe5−６の増加と共に低下し、そして対応
する（DT）minも減少し、約10％より多くを含有する共
重合体の（DT）minは非常に類似している。Me5−６共重
合体に対する低延伸張力と低伸張の組合せは、N6及びN6
6単独重合体に対するよりも大きいが、N6、66共重合体
に等しい又はそれより僅かに低い紡糸生産性を与える
（第６及び14図を比較）。オリゴマーの付着の可能性を
減ずる目的で低延伸張力と低糸RVの組合せの利点を得る
ために最小の延伸張力（DT）minを与えるものよりも低R
Vを用いるならば、更に低い生産性となろう。高速組織
化に対して好適な供給糸を選択する場合、考慮しなけれ
ばならないことは低延伸張力、高伸張、紡糸生産性、及
びオリゴマー付着の組合せである。好適な組合せは、例
えば組織化機ガイドの種類及びデイスクの表面及び組織
化前の供給糸貯蔵期間に依存しよう。また水分障壁とし
て働いてオリゴマーの付着の開始を禁止する紡糸仕上げ
剤の使用は、より高い重合体RVが紡糸生産性を最適化す
るために使用できるように用いることができる。
実施例11 5300mpmで紡糸して、1.10g/dの逆伸張力及び約４％の
沸とう収縮（BOS）を有する公称51デニルで13本のフィ
ラメントのメリヤスフェルト供給糸を与える55Me5−６
及び0.3％TiO2を含むRV66.4のME5−６、66共重合体（実
施例VIII−９）を、5300mpmで紡糸して1.28g/dの延伸張
力を与える0.3％のTiO2を含有するRV65のN66単独重合体
の公称50デニルで13本のフィラメントのメリヤスフェル
ト供給糸に対して比較するために組織化した。供給糸
は、３−４−1CPUディスク積層配置を含むバーマグFK6
−L10（曲がり配置）により、速度（800〜1000mpm）、
温度（200〜240℃）、D/Y比（2.290〜2.620）、及びTDR
（1.318〜1.378）にわたって組織化した。プレディスク
組織化ストレス（σ1）を延伸デニル当りのグラム数
［（T1／元々の未延伸のデニル）×TDR］で測定し、そ
してかさ高さを、ロウソン−ヘムフィルTYTを用いるこ
とにより時間に対する一定のかさ高さへの平衡後に測定
した。
沸とう収縮（BOS）を有する公称51デニルで13本のフィ
ラメントのメリヤスフェルト供給糸を与える55Me5−６
及び0.3％TiO2を含むRV66.4のME5−６、66共重合体（実
施例VIII−９）を、5300mpmで紡糸して1.28g/dの延伸張
力を与える0.3％のTiO2を含有するRV65のN66単独重合体
の公称50デニルで13本のフィラメントのメリヤスフェル
ト供給糸に対して比較するために組織化した。供給糸
は、３−４−1CPUディスク積層配置を含むバーマグFK6
−L10（曲がり配置）により、速度（800〜1000mpm）、
温度（200〜240℃）、D/Y比（2.290〜2.620）、及びTDR
（1.318〜1.378）にわたって組織化した。プレディスク
組織化ストレス（σ1）を延伸デニル当りのグラム数
［（T1／元々の未延伸のデニル）×TDR］で測定し、そ
してかさ高さを、ロウソン−ヘムフィルTYTを用いるこ
とにより時間に対する一定のかさ高さへの平衡後に測定
した。
工程及び生成物のデータを、本発明の糸に対して第VI
A表に、また文字Ｃを付けて示される対照の供給糸に対
して第VIB表に要約する。Me5−６、66供給糸は延伸をよ
り高い延伸比まで及びより大きい組織化生産性まで可能
にするすべての組織化条件においてより低いがσ1値を
与えた。同一の組織化速度及び温度及び対比しうるσ1
値のもとで、共重合体及び単独重合体の組織化された糸
は本質的に同一のTYTかさ高さを有し、そしてこのTYTか
さ高さは予期されるようにより高いσ1値、温度と共に
増大し且つ速度の増加と共に減少した。しかしながらMe
5−６、N66糸のかさ高さはD/Y比の増加と共に（即ちT2
／T1比の減少と共に）かなり変化せず、一方N66単独重
合体のかさ高さはD/Y比の増大と共に減少し、これがN66
単独重合体供給糸の高速組織化における使用を制限し
た。供給及び組織化糸の双方は８％以下のボイル−オフ
（boil−off）（HSS/ABO）後にボイル−オフ及び全乾燥
の熱固定収縮を有した。共重合体組織化糸は単独重合体
組織化糸よりも僅かに高いBOS及びそれに同様のDHSを有
した。
A表に、また文字Ｃを付けて示される対照の供給糸に対
して第VIB表に要約する。Me5−６、66供給糸は延伸をよ
り高い延伸比まで及びより大きい組織化生産性まで可能
にするすべての組織化条件においてより低いがσ1値を
与えた。同一の組織化速度及び温度及び対比しうるσ1
値のもとで、共重合体及び単独重合体の組織化された糸
は本質的に同一のTYTかさ高さを有し、そしてこのTYTか
さ高さは予期されるようにより高いσ1値、温度と共に
増大し且つ速度の増加と共に減少した。しかしながらMe
5−６、N66糸のかさ高さはD/Y比の増加と共に（即ちT2
／T1比の減少と共に）かなり変化せず、一方N66単独重
合体のかさ高さはD/Y比の増大と共に減少し、これがN66
単独重合体供給糸の高速組織化における使用を制限し
た。供給及び組織化糸の双方は８％以下のボイル−オフ
（boil−off）（HSS/ABO）後にボイル−オフ及び全乾燥
の熱固定収縮を有した。共重合体組織化糸は単独重合体
組織化糸よりも僅かに高いBOS及びそれに同様のDHSを有
した。
実施例12 本実施例では、12.3％のボイル−オフ収縮を有する53
00mpmで紡糸した35％Me5−６を含有する公称RV61のMe5
−６、N66供給糸（実施例VIII−58）を、D/Y比2.39,900
mpm、210℃、TDR1.328X、及び7.5％過剰供給の条件下
に、３−４−1CPUディスク積層を有するバーマグFK6−L
10（曲がり配置）で組織化した。この組織化したMe5−
６、N66糸は15％のBOS及びボイル−オフ（HSS/ABO）後
に12.8％の全乾燥熱固定収縮を有した。これは同等の条
件下に組織化したN66単独重合体供給糸（Ｉ−11C）のそ
れ、即ち4.7％のボイル−オフ収縮及び5.7％の全乾燥熱
収縮よりもかなり大きくかった。興味あることに、これ
らの高BOSの組織化されたMe5−６、66糸は、ロウソン−
ヘムフィルTYTで測定されるように、組織化されたナイ
ロン66糸のそれに同等の殆ど４％のDHSを有する。組織
化したMe5−６、N66糸のより高い収縮は、これらのかさ
高な糸を弾性糸の被覆糸に特に適当ならしめる。また低
及び高収縮のMe5−６、66糸、（即ち実施例VIII−９の
低収縮糸及び実施例VIII−58の高収縮糸で例示される如
きもの）の組織化前の混合は、混合された収縮能の組織
化糸を与えるであろう。
00mpmで紡糸した35％Me5−６を含有する公称RV61のMe5
−６、N66供給糸（実施例VIII−58）を、D/Y比2.39,900
mpm、210℃、TDR1.328X、及び7.5％過剰供給の条件下
に、３−４−1CPUディスク積層を有するバーマグFK6−L
10（曲がり配置）で組織化した。この組織化したMe5−
６、N66糸は15％のBOS及びボイル−オフ（HSS/ABO）後
に12.8％の全乾燥熱固定収縮を有した。これは同等の条
件下に組織化したN66単独重合体供給糸（Ｉ−11C）のそ
れ、即ち4.7％のボイル−オフ収縮及び5.7％の全乾燥熱
収縮よりもかなり大きくかった。興味あることに、これ
らの高BOSの組織化されたMe5−６、66糸は、ロウソン−
ヘムフィルTYTで測定されるように、組織化されたナイ
ロン66糸のそれに同等の殆ど４％のDHSを有する。組織
化したMe5−６、N66糸のより高い収縮は、これらのかさ
高な糸を弾性糸の被覆糸に特に適当ならしめる。また低
及び高収縮のMe5−６、66糸、（即ち実施例VIII−９の
低収縮糸及び実施例VIII−58の高収縮糸で例示される如
きもの）の組織化前の混合は、混合された収縮能の組織
化糸を与えるであろう。
実施例13 本実施例では、ボイル−オフ前及び後の（即ち捲縮の
発現及び捲縮の保持に対する）張力の影響を、本発明の
N6、66共重合体の組織化糸及びN66単独重合体の組織化
対照糸に対して決定した。実施例II−９及びＩ−11Cの
共重合体及び単独重合体供給糸を、３−４−1CPUディス
ク積層配列のバーマグFK6−L10で、900mpm、210℃、及
びTDR1.333X及びD/Y比2.24の条件下に組織化した。この
組織化した糸を、実施例IVに記述するようにかさ高値が
調整時間と共に変化しなくなるまで組織化糸パッケージ
上で安定化させた。次いで組織化した糸をループ状に巻
き、そしてRH50％及び21℃の条件に調節しながら24時間
無張力で弛緩し、３つの組（Ａ、Ｂ、Ｃ）に分けた。組
ＡをBOSに対して前述した方法に従ってボイル−オフ
し、組Ｂをボイル−オフ前に0.5g/dの負荷下に24時間予
め緊張させ、そして組Ｃをボイル−オフ後0.5g/dの負荷
で12時間後処理した。組Ｂ及びＣは組織化した糸の染色
及び仕上げにおけるかさ高発現中の張力の影響並びにか
さ高発現後のかさ高さ保持に及ぼす張力の影響を夫々模
倣する。試験及び対照糸に対する最終長さの変化（収
縮）は、試験糸：組Ａ−4.0％、組Ｂ−4.4％、及び組Ｃ
−1.5％、並びに対照糸：組Ａ−3.0％、組Ｂ−1.9％、
及び組Ｃ−1.0％であった。本発明の組織化糸は、対照
のN66単独重合体糸に比べて、予備緊張のためにかさ高
さの発現が本質的に失われずかつ後処理のためにかさ高
さの消失が小さかった。このことはチャンバーリンの米
国特許第4,583,357号に開示されている如き組織化され
たナイロン６糸の大きな捲縮消失に基づいてナイロン
６、66共重合体糸に対して予期できぬことである。
発現及び捲縮の保持に対する）張力の影響を、本発明の
N6、66共重合体の組織化糸及びN66単独重合体の組織化
対照糸に対して決定した。実施例II−９及びＩ−11Cの
共重合体及び単独重合体供給糸を、３−４−1CPUディス
ク積層配列のバーマグFK6−L10で、900mpm、210℃、及
びTDR1.333X及びD/Y比2.24の条件下に組織化した。この
組織化した糸を、実施例IVに記述するようにかさ高値が
調整時間と共に変化しなくなるまで組織化糸パッケージ
上で安定化させた。次いで組織化した糸をループ状に巻
き、そしてRH50％及び21℃の条件に調節しながら24時間
無張力で弛緩し、３つの組（Ａ、Ｂ、Ｃ）に分けた。組
ＡをBOSに対して前述した方法に従ってボイル−オフ
し、組Ｂをボイル−オフ前に0.5g/dの負荷下に24時間予
め緊張させ、そして組Ｃをボイル−オフ後0.5g/dの負荷
で12時間後処理した。組Ｂ及びＣは組織化した糸の染色
及び仕上げにおけるかさ高発現中の張力の影響並びにか
さ高発現後のかさ高さ保持に及ぼす張力の影響を夫々模
倣する。試験及び対照糸に対する最終長さの変化（収
縮）は、試験糸：組Ａ−4.0％、組Ｂ−4.4％、及び組Ｃ
−1.5％、並びに対照糸：組Ａ−3.0％、組Ｂ−1.9％、
及び組Ｃ−1.0％であった。本発明の組織化糸は、対照
のN66単独重合体糸に比べて、予備緊張のためにかさ高
さの発現が本質的に失われずかつ後処理のためにかさ高
さの消失が小さかった。このことはチャンバーリンの米
国特許第4,583,357号に開示されている如き組織化され
たナイロン６糸の大きな捲縮消失に基づいてナイロン
６、66共重合体糸に対して予期できぬことである。
実施例14 実施例１において、延伸張力はN6、66共重合体の場合
重合体のRVを約50〜55以下に低下すると急激に増大する
ことを示した。本実施例では、少量の３官能性アミン
（トリス２−アミノエチルアミン0.037重量％）［トレ
ン（TREN）］は、高RVにおいて延伸張力を減ずるが、更
に重要なことに40〜55の低RV範囲において延伸張力を減
じ、これがオリゴマーの付着の低減に対する低延伸張と
低重合体RVの改良されたバランスの達成を可能にすると
いうことを示す。0.254mmの紡糸口金キヤピラリーをL/D
比1.9と共に用いるころにより290℃下、5300mpmで紡糸
し、そしてRH75％及び21℃の空気の18mpmの流速で急冷
し、次いで秤量された仕上げ剤チップ適用機を用いて13
5cmで収束させたトリス２−アミノエチルアミン0.037％
で改変したRV48.8及び60.3のN6、66共重合体は、それぞ
れ延伸張力0.94及び0.98g/d、及び伸張85.1及び87.6％
を有する公称50デニルで13本フィラメントのメリヤスフ
ェルト供給糸を与えた。
重合体のRVを約50〜55以下に低下すると急激に増大する
ことを示した。本実施例では、少量の３官能性アミン
（トリス２−アミノエチルアミン0.037重量％）［トレ
ン（TREN）］は、高RVにおいて延伸張力を減ずるが、更
に重要なことに40〜55の低RV範囲において延伸張力を減
じ、これがオリゴマーの付着の低減に対する低延伸張と
低重合体RVの改良されたバランスの達成を可能にすると
いうことを示す。0.254mmの紡糸口金キヤピラリーをL/D
比1.9と共に用いるころにより290℃下、5300mpmで紡糸
し、そしてRH75％及び21℃の空気の18mpmの流速で急冷
し、次いで秤量された仕上げ剤チップ適用機を用いて13
5cmで収束させたトリス２−アミノエチルアミン0.037％
で改変したRV48.8及び60.3のN6、66共重合体は、それぞ
れ延伸張力0.94及び0.98g/d、及び伸張85.1及び87.6％
を有する公称50デニルで13本フィラメントのメリヤスフ
ェルト供給糸を与えた。
実施例15 本実施例では、フィラメントの紡糸密度のFSD（単位
押出し面積当りの新しく押出されたフィラメントの数）
の影響を、N6、66共重合体及びN66単独重合体に対して
比較した（工程及び性質のデータの要約は第IX表を参
照）。フィラメント紡糸密度を、押出しパック当り７〜
14本のフィラメントに相当する0.18/mm2〜0.91mm2の範
囲で変化させた。延伸張力はフィラメントの紡糸密度
（FSD）を増大させると共に上昇した。この挙動は、迅
速な急冷が伸長粘度（ηE）を減じ且つこれらの糸に対
する延伸張力を減ずるという発現と一致する（第II及び
Ｘ表を参照）。延伸張力を最小にするために、約0.5mm2
以下のフィラメント紡糸密度（FSD）を有することは好
適である。これが装置の制限から可能でないならば、よ
り高い空気流速、より低い急冷空気温度、及び新しく押
出されたフィラメント直下（即ち紡糸口金表面から10cm
以内）での調節された急冷空気の導入を組合せることに
よって急冷速度を増加させることが好適である。
押出し面積当りの新しく押出されたフィラメントの数）
の影響を、N6、66共重合体及びN66単独重合体に対して
比較した（工程及び性質のデータの要約は第IX表を参
照）。フィラメント紡糸密度を、押出しパック当り７〜
14本のフィラメントに相当する0.18/mm2〜0.91mm2の範
囲で変化させた。延伸張力はフィラメントの紡糸密度
（FSD）を増大させると共に上昇した。この挙動は、迅
速な急冷が伸長粘度（ηE）を減じ且つこれらの糸に対
する延伸張力を減ずるという発現と一致する（第II及び
Ｘ表を参照）。延伸張力を最小にするために、約0.5mm2
以下のフィラメント紡糸密度（FSD）を有することは好
適である。これが装置の制限から可能でないならば、よ
り高い空気流速、より低い急冷空気温度、及び新しく押
出されたフィラメント直下（即ち紡糸口金表面から10cm
以内）での調節された急冷空気の導入を組合せることに
よって急冷速度を増加させることが好適である。
実施例16 実施例16において、供給糸の熱機械的挙動は、室温か
ら175℃までの延伸比（DR）に対する延伸ストレスσ
D（ｇ単位の延伸張力を元々のデニルで割り、延伸比を
掛けたもの、即ちg/延伸デニルとして定義される）によ
って表わされり如き「熱」応力−歪挙動が特色である。
組織化の比較で示されるように（実施例４〜９、11）本
発明のN6、66供給糸は、組織化延伸比の小さな変化にあ
まり敏感でない、即ち低い組織化延伸モジュラスを有す
るより低いプレディスク組織化延伸ストレス（σ1）を
一般に与える。この供給糸は同様の熱機械的挙動を有し
且つ第15〜18図に例示され、そして３つの供給糸（実施
例11C、II−９及び約3300mpmで紡糸した市販のRV45のPO
Y）に対するデータをそれぞれ項目Ｖ−１、Ｖ−２、及
びＶ−３として第Ｖ表に要約する。
ら175℃までの延伸比（DR）に対する延伸ストレスσ
D（ｇ単位の延伸張力を元々のデニルで割り、延伸比を
掛けたもの、即ちg/延伸デニルとして定義される）によ
って表わされり如き「熱」応力−歪挙動が特色である。
組織化の比較で示されるように（実施例４〜９、11）本
発明のN6、66供給糸は、組織化延伸比の小さな変化にあ
まり敏感でない、即ち低い組織化延伸モジュラスを有す
るより低いプレディスク組織化延伸ストレス（σ1）を
一般に与える。この供給糸は同様の熱機械的挙動を有し
且つ第15〜18図に例示され、そして３つの供給糸（実施
例11C、II−９及び約3300mpmで紡糸した市販のRV45のPO
Y）に対するデータをそれぞれ項目Ｖ−１、Ｖ−２、及
びＶ−３として第Ｖ表に要約する。
第15図は、g/延伸デニルとして表示した延伸ストレス
（σD）の、20℃、75℃、125℃、及び175℃における延
伸比に対する代表的なプロットである。延伸ストレス
（σD）は降伏点以上の延伸比で直線的に増大し、この
勾配は本明細書において延伸モジュラス（MD）と呼ばれ
且つ（ΔMD／ΔDR）によって定義される。延伸ストレス
（σD）と延伸モジュラス（MD）は延伸温度（TD）の上
昇と共に増大する。
（σD）の、20℃、75℃、125℃、及び175℃における延
伸比に対する代表的なプロットである。延伸ストレス
（σD）は降伏点以上の延伸比で直線的に増大し、この
勾配は本明細書において延伸モジュラス（MD）と呼ばれ
且つ（ΔMD／ΔDR）によって定義される。延伸ストレス
（σD）と延伸モジュラス（MD）は延伸温度（TD）の上
昇と共に増大する。
第16図は種々の供給糸（Ａ＝5300mpmで紡糸した公称R
V65のナイロン66単独重合体、実施例Ｉ−11C;B＝5300mp
mで紡糸した公称RV68のナイロン６、66共重合体、実施
例II−9;C＝約3300mpmで紡糸した公称RV45のナイロン66
単独重合体）に対する75℃の延伸比（DR）に対して延伸
ストレス（σD）に比較する。延伸ストレス（σD）及び
延伸モジュラス（MD）の所望の値は、供給糸の種類及び
延伸温度（TD）を選択することによって調節することが
できる。好適な延伸供給糸は約1.0〜約1.9g/dの延伸ス
トレス（σD）、並びに75℃及び延伸ストレス（σD）対
延伸比の最良に引けた線状プロットから取った延伸比
（DR）1.35で測定して約3.5〜約6.5g/dの延伸モジュラ
ス（MD）を有する。ナイロンの紡糸配向した供給糸の殆
どがその最高の収縮張力に達し、そして未だ重要な再結
晶を受け始めてないから75℃の温度が選択される（即ち
それは、ネットワークが熱的再結晶によって改変される
前のガラス転移温度Tg以上の「紡糸状態」の重合体ネッ
トワークの機械的性質を示す）。
V65のナイロン66単独重合体、実施例Ｉ−11C;B＝5300mp
mで紡糸した公称RV68のナイロン６、66共重合体、実施
例II−9;C＝約3300mpmで紡糸した公称RV45のナイロン66
単独重合体）に対する75℃の延伸比（DR）に対して延伸
ストレス（σD）に比較する。延伸ストレス（σD）及び
延伸モジュラス（MD）の所望の値は、供給糸の種類及び
延伸温度（TD）を選択することによって調節することが
できる。好適な延伸供給糸は約1.0〜約1.9g/dの延伸ス
トレス（σD）、並びに75℃及び延伸ストレス（σD）対
延伸比の最良に引けた線状プロットから取った延伸比
（DR）1.35で測定して約3.5〜約6.5g/dの延伸モジュラ
ス（MD）を有する。ナイロンの紡糸配向した供給糸の殆
どがその最高の収縮張力に達し、そして未だ重要な再結
晶を受け始めてないから75℃の温度が選択される（即ち
それは、ネットワークが熱的再結晶によって改変される
前のガラス転移温度Tg以上の「紡糸状態」の重合体ネッ
トワークの機械的性質を示す）。
第17図は第16図の糸Ｂに対する延伸モジュラスの対数
ln（Mb）の、［1000/TD℃＋273）］に対する代表的なプ
ロットである。第22図における最良の適合した直線関係
の勾配は、MDの温度へのアレニウム型依存性（即ちMD＝
Aexp（ED/RT）、但し、Ｔは゜Kの温度、Ｒは気体定数、
及び「Ａ」は物質定数）を仮定して、見かけの延伸エネ
ルギー（ED,A）として取られる。好適な延伸供給糸は約
0.2〜約0.5g/d）゜Kにおいて見かけの延伸エネルギー（E
D,A［ED/R＝Δ（lnMD）／Δ（1000/TD）］、但し、TDは
゜Kを表示）を有する。
ln（Mb）の、［1000/TD℃＋273）］に対する代表的なプ
ロットである。第22図における最良の適合した直線関係
の勾配は、MDの温度へのアレニウム型依存性（即ちMD＝
Aexp（ED/RT）、但し、Ｔは゜Kの温度、Ｒは気体定数、
及び「Ａ」は物質定数）を仮定して、見かけの延伸エネ
ルギー（ED,A）として取られる。好適な延伸供給糸は約
0.2〜約0.5g/d）゜Kにおいて見かけの延伸エネルギー（E
D,A［ED/R＝Δ（lnMD）／Δ（1000/TD）］、但し、TDは
゜Kを表示）を有する。
実施例17 実施例１、２、３、及び15から、与えられた重合体RV
及び紡糸速度に対し、溶融物及び伸張の粘度を独立に注
意深く選択しかつ制御することによって延伸張力が最小
にできるということが発見された。この点において、本
改良された工程をN66の高RV単独共重合体に適用し、そ
して改良を比較しうることは明らかである。第Ｘ表にお
いて、延伸張力（DT）は紡糸速度を5300mpmに固定する
以外異なる工程条件に対して決定した。DTのN66単独重
合体に対する応答は実施艇２に示すよういN6、66共重合
体に対するものと同様である。しかしながら、N66単独
重合体に対する最適な工程条件における延伸張力（DT）
はN6、66共重合体に対するよりも10〜15％高い。いくつ
かの製造制限でN6、66共重合体が使用できないならば、
チヤンバーリンの教示よりも改良されたN66単独重合体
供給糸は溶融物及び伸長の粘度を注意深く選択し且つ調
節することによって製造することができる。即ち約290
〜300°の重合体押出し温度（TP）、約0.30mmより小さ
い、特に約0.23mmより小さい紡糸口金のキヤピラリーの
直径（Ｄ）及び約2,0より大きい、特に約３より大きいL
/D比を用いて、L/D4比が約100mm-3以上、より好ましく
は約150mm-3以上、特に約150mm-3以上、そして紡糸口金
押出し面積当りのフィラメント数を約0.5本／mm2とし、
そしてRH少くとも50％及び30℃、典型的にはRH75％及び
21℃の付湿空気により、約10mpm以上、好ましくは約15m
pm以上の流速で少くとも75cmの、特に約100cmの距離に
わたって急冷し、そして約75〜150cm、好ましくは約75
〜約125cm間の秤量された仕上げ剤チップガイドを介し
て糸束に収束させる。糸の延伸張力の更なる低下は出発
重合体から最終糸に至るまでRVを段階的に例えば一部SP
Pを介して上昇させ、そして鈍く溶融物押出し系におい
てRVの上昇を完結することにり作り出すことができる。
溶融物押出し系におけるRV5〜15の上昇は約５％の延伸
張力の減少を与えることがわかった。これらの好適な工
程条件の組合せは、約5000〜6000mpmの紡糸速度におい
て1.2g/d以下の延伸張力を有するN66単独重合体供給糸
を与えるであろう。
及び紡糸速度に対し、溶融物及び伸張の粘度を独立に注
意深く選択しかつ制御することによって延伸張力が最小
にできるということが発見された。この点において、本
改良された工程をN66の高RV単独共重合体に適用し、そ
して改良を比較しうることは明らかである。第Ｘ表にお
いて、延伸張力（DT）は紡糸速度を5300mpmに固定する
以外異なる工程条件に対して決定した。DTのN66単独重
合体に対する応答は実施艇２に示すよういN6、66共重合
体に対するものと同様である。しかしながら、N66単独
重合体に対する最適な工程条件における延伸張力（DT）
はN6、66共重合体に対するよりも10〜15％高い。いくつ
かの製造制限でN6、66共重合体が使用できないならば、
チヤンバーリンの教示よりも改良されたN66単独重合体
供給糸は溶融物及び伸長の粘度を注意深く選択し且つ調
節することによって製造することができる。即ち約290
〜300°の重合体押出し温度（TP）、約0.30mmより小さ
い、特に約0.23mmより小さい紡糸口金のキヤピラリーの
直径（Ｄ）及び約2,0より大きい、特に約３より大きいL
/D比を用いて、L/D4比が約100mm-3以上、より好ましく
は約150mm-3以上、特に約150mm-3以上、そして紡糸口金
押出し面積当りのフィラメント数を約0.5本／mm2とし、
そしてRH少くとも50％及び30℃、典型的にはRH75％及び
21℃の付湿空気により、約10mpm以上、好ましくは約15m
pm以上の流速で少くとも75cmの、特に約100cmの距離に
わたって急冷し、そして約75〜150cm、好ましくは約75
〜約125cm間の秤量された仕上げ剤チップガイドを介し
て糸束に収束させる。糸の延伸張力の更なる低下は出発
重合体から最終糸に至るまでRVを段階的に例えば一部SP
Pを介して上昇させ、そして鈍く溶融物押出し系におい
てRVの上昇を完結することにり作り出すことができる。
溶融物押出し系におけるRV5〜15の上昇は約５％の延伸
張力の減少を与えることがわかった。これらの好適な工
程条件の組合せは、約5000〜6000mpmの紡糸速度におい
て1.2g/d以下の延伸張力を有するN66単独重合体供給糸
を与えるであろう。
更に本改良された溶融物押出し工程は、高紡糸速度に
おいて高RVのナイロン66単独重合体に適用されるよう
に、与えられた紡糸速度に対して増大した伸長（Eb）を
与えることによって紡糸生産性（Pb）を増大させる。こ
の従来法に優る改良は第21図に示される。図において線
Ａ及びＢはそれぞれRV40及び80におけるチャンバーリン
らの米国特許第4,583,357号の実施例IIによる対照及び
試験の糸の結果である。線Ｃは本明細書に記述される改
良法であり、チャンバーリンらよりもかなりの改良を表
わす。
おいて高RVのナイロン66単独重合体に適用されるよう
に、与えられた紡糸速度に対して増大した伸長（Eb）を
与えることによって紡糸生産性（Pb）を増大させる。こ
の従来法に優る改良は第21図に示される。図において線
Ａ及びＢはそれぞれRV40及び80におけるチャンバーリン
らの米国特許第4,583,357号の実施例IIによる対照及び
試験の糸の結果である。線Ｃは本明細書に記述される改
良法であり、チャンバーリンらよりもかなりの改良を表
わす。
実施例18 供給糸の熱機械的性質は、デュポン製熱機械的分析機
（TMA）を用いることによる温度に対する収縮及び伸長
挙動によって特徴づけられる。その代表的な挙動を第18
〜20図に例示する。
（TMA）を用いることによる温度に対する収縮及び伸長
挙動によって特徴づけられる。その代表的な挙動を第18
〜20図に例示する。
第18図（線Ａ）は元のデニル当り300mgの一定の張力
下に50℃／分（±0.1℃）という一定の加熱速度を用い
て得られるナイロン供給糸の長さにおける変化バーセン
ト（Δ長さ、％）の温度に対する典型的なプロットであ
る。伸長の開始は凡そガラス転移温度（Tg）で起こり、
水素結合が壊れて重合体鎖の伸長と結晶ラメラの移動が
可能になり始める温度に関連すると思われる温度TII,L
で急に増大する。
下に50℃／分（±0.1℃）という一定の加熱速度を用い
て得られるナイロン供給糸の長さにおける変化バーセン
ト（Δ長さ、％）の温度に対する典型的なプロットであ
る。伸長の開始は凡そガラス転移温度（Tg）で起こり、
水素結合が壊れて重合体鎖の伸長と結晶ラメラの移動が
可能になり始める温度に関連すると思われる温度TII,L
で急に増大する。
第18図（線Ｂ）は、ここで線Ａの℃当り長さの瞬間的
な変化（Δ長さ、％）／（Δ温度、℃）によって定義さ
れる線Ａに対応する動的伸張割合のプロットである。こ
の動的伸張割合は、TgとTII,Lの間は比較的一定であ
り、次いで結晶化の開始と関連すると思われる温度T
II,O（即ち典型的には約100〜150℃）において最初の最
高値まで増加する。この動的伸張割合はTII,O〜TII,uの
温度範囲にわたり高い値で本質的に一定を保ち、次いで
結晶の溶融の開始及び糸の軟化の開始と関連するTII,u
で急に増大し、これが糸が典型的には融点（Tm）以下の
温度での張力下に破断するまで続く。TII,uは普通Tmよ
り20〜40℃低い。多くの脂肪族ポリアミドは線Ｂの温度
挙動に対する動的伸張割合を示す。この場合動的伸張割
合は、TII,Lでの初期の最大値の後、ナイロン66ポリア
ミドの場合にしばしばブリル（Brill）温度として言及
され且つ熱安定性の低いβ結晶配座から熱的により安定
なα結晶配座への変形に関連する。TII＊＊温度で最小
に達しつつ僅かに減少する。
な変化（Δ長さ、％）／（Δ温度、℃）によって定義さ
れる線Ａに対応する動的伸張割合のプロットである。こ
の動的伸張割合は、TgとTII,Lの間は比較的一定であ
り、次いで結晶化の開始と関連すると思われる温度T
II,O（即ち典型的には約100〜150℃）において最初の最
高値まで増加する。この動的伸張割合はTII,O〜TII,uの
温度範囲にわたり高い値で本質的に一定を保ち、次いで
結晶の溶融の開始及び糸の軟化の開始と関連するTII,u
で急に増大し、これが糸が典型的には融点（Tm）以下の
温度での張力下に破断するまで続く。TII,uは普通Tmよ
り20〜40℃低い。多くの脂肪族ポリアミドは線Ｂの温度
挙動に対する動的伸張割合を示す。この場合動的伸張割
合は、TII,Lでの初期の最大値の後、ナイロン66ポリア
ミドの場合にしばしばブリル（Brill）温度として言及
され且つ熱安定性の低いβ結晶配座から熱的により安定
なα結晶配座への変形に関連する。TII＊＊温度で最小
に達しつつ僅かに減少する。
第19図は50℃（±0.1℃）という一定の加熱速度を用
い且つ張力（mg/元のデニルとして表わされるストレス
σとしても言及される）を３から500mg/デニルまで変化
させることによって得られるナイロン供給糸の長さ変化
（Δ長さ、％）の温度に対する典型的なプロットを示
す。ここに糸は約50mg/d以上の張力下に延伸し（第19図
の上半分）且つ約50mg/d以下の張力下に収縮する（第19
図の下半分）。与えられた張力における温度に対する瞬
間的な長さの変化応答［（Δ長さ、％）／（Δ温度、
℃）］は、本明細書において収縮条件下に「動的収縮割
合」及び伸張条件下に、「動的伸長割合」として言及さ
れる。本発明で使用される好適な供給糸は、ガラス転移
温度（Tg）と、結晶化の開始（TII，＊）に凡そ対応す
る40〜135℃において5mg/dの初期張力下に収縮し、そし
て同一条件下に０よりも低い動的収縮割合を有する（即
ち収縮は温度と共に増加し、初期の収縮後に自然の伸長
を示さない）。
い且つ張力（mg/元のデニルとして表わされるストレス
σとしても言及される）を３から500mg/デニルまで変化
させることによって得られるナイロン供給糸の長さ変化
（Δ長さ、％）の温度に対する典型的なプロットを示
す。ここに糸は約50mg/d以上の張力下に延伸し（第19図
の上半分）且つ約50mg/d以下の張力下に収縮する（第19
図の下半分）。与えられた張力における温度に対する瞬
間的な長さの変化応答［（Δ長さ、％）／（Δ温度、
℃）］は、本明細書において収縮条件下に「動的収縮割
合」及び伸張条件下に、「動的伸長割合」として言及さ
れる。本発明で使用される好適な供給糸は、ガラス転移
温度（Tg）と、結晶化の開始（TII，＊）に凡そ対応す
る40〜135℃において5mg/dの初期張力下に収縮し、そし
て同一条件下に０よりも低い動的収縮割合を有する（即
ち収縮は温度と共に増加し、初期の収縮後に自然の伸長
を示さない）。
第19図は50〜500mg/dの伸長下のナイロン供給糸にお
ける動的伸長割合の温度に対する代表的なプロットであ
る。この場合初期の最大の動的伸長割合は主たる結晶化
の開始として取られ、温度TII，＊で起こる。
ける動的伸長割合の温度に対する代表的なプロットであ
る。この場合初期の最大の動的伸長割合は主たる結晶化
の開始として取られ、温度TII，＊で起こる。
第20図はmg/元のデニルとして表わされる初期の最大
の動的伸長割合（Δ長さ、％）／Δ温度、℃）maxの、
初期ストレス（又は張力）に対する代表的なプロットで
ある。ここに（ΔL/ΔＴ）maxの正の勾配ｄ（ΔL/Δ
Ｔ）max/dσで特徴づけられるようにストレスの増加と
共に増大する。ｄ（ΔL/ΔＴ）/dσの値は一般に重合体
のRVの上昇と共に及び紡糸速度の上昇（即ち（RDR）Dの
減少）と共に低下する。本発明に用いる好適な供給糸
は、300mg/dのストレス及び300mg/dで測定して約２×10
-4〜約７×10-4（％／℃）（mg/d）のｄ（ΔL/ΔＴ）ｄ
σ値において約0.05〜0.15％／℃の（ΔL/ΔＴ）maxで
特徴づけられる。
の動的伸長割合（Δ長さ、％）／Δ温度、℃）maxの、
初期ストレス（又は張力）に対する代表的なプロットで
ある。ここに（ΔL/ΔＴ）maxの正の勾配ｄ（ΔL/Δ
Ｔ）max/dσで特徴づけられるようにストレスの増加と
共に増大する。ｄ（ΔL/ΔＴ）/dσの値は一般に重合体
のRVの上昇と共に及び紡糸速度の上昇（即ち（RDR）Dの
減少）と共に低下する。本発明に用いる好適な供給糸
は、300mg/dのストレス及び300mg/dで測定して約２×10
-4〜約７×10-4（％／℃）（mg/d）のｄ（ΔL/ΔＴ）ｄ
σ値において約0.05〜0.15％／℃の（ΔL/ΔＴ）maxで
特徴づけられる。
実施例19 実施例19において、本発明の代表的なナイロン６、66
糸（実施例XI−１）、ナイロン66単独重合体の高速紡糸
糸（実施例XI−２）、及び低RVの低速紡糸糸（実施例XI
−３）を、第XI表で比較する。本発明の糸は典型的には
結晶性が低く、対応するナイロン66単独重合体よりも僅
かに小さい結晶寸法をもつ。本発明に糸の結晶相は50％
高い溶融速度（DSC）及び50％狭いNMRスペクトルで特徴
づけられるようにより均一であるようにみえる。より低
い平均分子配向［複屈折（Birefringence）］及びより
均一な結晶相（DSC、NMR）はその低い音響（Sonic）モ
ジュラスを説明しうる。予期されるように、本発明の共
重合体糸はナイロン66単独重合体糸より僅かに低い熱寸
法を有するが、高速紡糸糸のより大きい結晶寸法を示す
ように見えるTMAで測定して対比しうる動的収縮と伸長
割合を有する。本発明の糸は80℃で匹敵しうる染色動力
学を有するが、驚くことに40および60℃の場合染色速度
が低い。しかしながら全染色料捕捉量（MBB）は本発明
の糸に対してより大きい。上述のことは染色温度を調節
すれば本発明の糸をナイロン66単独重合体糸と一緒に染
色することを可能にする。本発明に糸は、その低いねじ
りモジュラスと組合せた時に従来法の糸と比べての1000
＋mpmにおける驚くほど優秀な組織化性を説明しうるよ
り低い延伸ストレス、延伸モジュラス、及び延伸エネル
ギーによって測定される如く、より大きい伸張性を有す
る。
糸（実施例XI−１）、ナイロン66単独重合体の高速紡糸
糸（実施例XI−２）、及び低RVの低速紡糸糸（実施例XI
−３）を、第XI表で比較する。本発明の糸は典型的には
結晶性が低く、対応するナイロン66単独重合体よりも僅
かに小さい結晶寸法をもつ。本発明に糸の結晶相は50％
高い溶融速度（DSC）及び50％狭いNMRスペクトルで特徴
づけられるようにより均一であるようにみえる。より低
い平均分子配向［複屈折（Birefringence）］及びより
均一な結晶相（DSC、NMR）はその低い音響（Sonic）モ
ジュラスを説明しうる。予期されるように、本発明の共
重合体糸はナイロン66単独重合体糸より僅かに低い熱寸
法を有するが、高速紡糸糸のより大きい結晶寸法を示す
ように見えるTMAで測定して対比しうる動的収縮と伸長
割合を有する。本発明の糸は80℃で匹敵しうる染色動力
学を有するが、驚くことに40および60℃の場合染色速度
が低い。しかしながら全染色料捕捉量（MBB）は本発明
の糸に対してより大きい。上述のことは染色温度を調節
すれば本発明の糸をナイロン66単独重合体糸と一緒に染
色することを可能にする。本発明に糸は、その低いねじ
りモジュラスと組合せた時に従来法の糸と比べての1000
＋mpmにおける驚くほど優秀な組織化性を説明しうるよ
り低い延伸ストレス、延伸モジュラス、及び延伸エネル
ギーによって測定される如く、より大きい伸張性を有す
る。
測定及び試験法 ポリアミドの相対粘度（RV）は、ジェニングス（Jenn
ings）の米国特許第4,702,875号の、第２欄1.42〜51に
記載されている如く測定する。
ings）の米国特許第4,702,875号の、第２欄1.42〜51に
記載されている如く測定する。
６ナイロン66中のナイロン６単量体の量（本明細書の
表におけるN6％）は次のように決定する。：秤量した試
料を（6NHCl中で還流によって）加水分解し、次いで４
−アミノ酪酸を内部標準として添加する。この試料を乾
燥し、カルボン酸端を無水メタノール性3NHCl）でメチ
ル化し、アミン端をトリフルオル酢酸無水物／CH2Cl
2（容量比1/1）でトリフルオルアシル化する。溶媒と過
剰の試薬を蒸発させた後、残渣をメタノール中に入れ、
ガスクロマトグラフ例えばヒューレット・パッカード社
（Hewlett Packard Co.,Palo Alto,CA）から市販されて
いるクレーム・イオン化検知器を備えたヒューレット・
パッカード5710A型を用いて分析する。この場合カラム
はスパルコ社（Cupelco Co.,Bellefonte,PA）から市販
されている80/100スペルコポート（SuoelcoportR）上10
％SP2100を充填したスペルコカラム（ガラス製、６フィ
ート×内径4mm）であった。この測定には多くのガスク
ロマトグラフ装置、カラム、及び担体が適当である。誘
導体６−アミノカプロン酸のピークと誘導体４−アミノ
酪酸のピークとの面積比を、補正曲線によって６ナイロ
ンのmgに変換し、次いで６ナイロンの重量％を計算す
る。
表におけるN6％）は次のように決定する。：秤量した試
料を（6NHCl中で還流によって）加水分解し、次いで４
−アミノ酪酸を内部標準として添加する。この試料を乾
燥し、カルボン酸端を無水メタノール性3NHCl）でメチ
ル化し、アミン端をトリフルオル酢酸無水物／CH2Cl
2（容量比1/1）でトリフルオルアシル化する。溶媒と過
剰の試薬を蒸発させた後、残渣をメタノール中に入れ、
ガスクロマトグラフ例えばヒューレット・パッカード社
（Hewlett Packard Co.,Palo Alto,CA）から市販されて
いるクレーム・イオン化検知器を備えたヒューレット・
パッカード5710A型を用いて分析する。この場合カラム
はスパルコ社（Cupelco Co.,Bellefonte,PA）から市販
されている80/100スペルコポート（SuoelcoportR）上10
％SP2100を充填したスペルコカラム（ガラス製、６フィ
ート×内径4mm）であった。この測定には多くのガスク
ロマトグラフ装置、カラム、及び担体が適当である。誘
導体６−アミノカプロン酸のピークと誘導体４−アミノ
酪酸のピークとの面積比を、補正曲線によって６ナイロ
ンのmgに変換し、次いで６ナイロンの重量％を計算す
る。
Me5−６単量体の量は、クレーク、フィルム、繊維、
又は他の形の重合体（仕上げ剤のような表面物質を除
く）2g、を濃塩酸20ml及び水5mlを含有する溶液中で100
℃下に終夜加熱することによって決定した。次いでこの
溶液を室温まで冷却し、アジピン酸を沈澱させ、除去し
た。（いずれかのTiO2が存在する場合には、これを過
又は遠心分離によって除去すべきである）。この溶液1m
lを水中33％水酸化ナトリウム1mlで中和する。この中和
した溶液にアセトニトリル1mlを添加し、混合物を振ろ
うとする。２相が生成する。ジアミン（MPMD及びHMD）
は上相に存在する。この上相の１μｌをガスクロマトグ
ラフィー例えば30mのDB−５カラム（95％ジメチルポリ
シロキサン/5％ジフェニルポリシロキサン）を有するキ
ヤピラリー・ガラスクロマトグラフィーで分析する。但
しこの測定には他のカラム及び担体も適当である。適当
な温度プログラムは４分間100℃、次いで８℃／分の速
度で250℃までである。ジアミンは約５分間でカラムか
ら流出し、MPMDは最初に流出する。Me5−６のパーセン
トは、HPMD及びHNDに対するピークの下の積分面積の比
から計算し、本明細書において重合体中の２−メチル−
ペンタメチレンアジパミド単位の重量％として報告され
る。
又は他の形の重合体（仕上げ剤のような表面物質を除
く）2g、を濃塩酸20ml及び水5mlを含有する溶液中で100
℃下に終夜加熱することによって決定した。次いでこの
溶液を室温まで冷却し、アジピン酸を沈澱させ、除去し
た。（いずれかのTiO2が存在する場合には、これを過
又は遠心分離によって除去すべきである）。この溶液1m
lを水中33％水酸化ナトリウム1mlで中和する。この中和
した溶液にアセトニトリル1mlを添加し、混合物を振ろ
うとする。２相が生成する。ジアミン（MPMD及びHMD）
は上相に存在する。この上相の１μｌをガスクロマトグ
ラフィー例えば30mのDB−５カラム（95％ジメチルポリ
シロキサン/5％ジフェニルポリシロキサン）を有するキ
ヤピラリー・ガラスクロマトグラフィーで分析する。但
しこの測定には他のカラム及び担体も適当である。適当
な温度プログラムは４分間100℃、次いで８℃／分の速
度で250℃までである。ジアミンは約５分間でカラムか
ら流出し、MPMDは最初に流出する。Me5−６のパーセン
トは、HPMD及びHNDに対するピークの下の積分面積の比
から計算し、本明細書において重合体中の２−メチル−
ペンタメチレンアジパミド単位の重量％として報告され
る。
糸のデニルはASTM Ｄ−1907−80に従って測定する。
デニルは例えばグッドリッチ（Goodrich）らの米国特許
第4,084,434号に記述されている如き自動切断及び秤量
装置で測定することができる。
デニルは例えばグッドリッチ（Goodrich）らの米国特許
第4,084,434号に記述されている如き自動切断及び秤量
装置で測定することができる。
引張り性（靱性、伸長（Eb％）、モジュラス）は、り
（Li）の米国特許第4,521,484号の第２欄1.61〜第３欄
1.6に記述されているように測定する。しばしば「初期
モジュラス」として言及されるモジュラス（Ｍ）は、ｘ
軸上の伸長に対してｙ軸上に張力をプロットすることに
よる負荷伸張曲線の始めの合理的な直線部分の勾配から
得られる。５％伸長（M5）におけるセカント（secant）
モジュラスは（靱性/0.05）×100（ただし靱性は５％伸
張での測定値）の比で定義される。
（Li）の米国特許第4,521,484号の第２欄1.61〜第３欄
1.6に記述されているように測定する。しばしば「初期
モジュラス」として言及されるモジュラス（Ｍ）は、ｘ
軸上の伸長に対してｙ軸上に張力をプロットすることに
よる負荷伸張曲線の始めの合理的な直線部分の勾配から
得られる。５％伸長（M5）におけるセカント（secant）
モジュラスは（靱性/0.05）×100（ただし靱性は５％伸
張での測定値）の比で定義される。
g/元のデニルで表現される延伸張力（DT33％）は試験
すべき糸を加熱しながら延伸して測定される。これは糸
を一組のニップロールに通し、直径1.3cm、長さ1mの糸
の通路を有する185±２℃（高速組織化における出口ゲ
イン（gain）温度に特徴的）の円筒形加熱管中を約180m
/分の表面速度で回転させ、次いで糸がニップロール間
で1.33Xの延伸比に延伸されるように第１組のものより
早く回転する第２組のニップロールに送ることにより最
も簡便に行なわれる。熱管と第１組のニップロール間に
おかれた通常の張力計は糸の張力を測定する。変化の係
数は反復の読みから満足裏に決定される。この測定を行
なう前に新しく紡糸した糸を24時間熟成する。延伸比1.
05当りの延伸張力（DT5％）を、延伸比が1.33Xの代りに
1.05Xであり且つ熱管温度を185℃の代りに135℃である
以外同一の方法で測定する。これらの条件を用いること
により、平均セカント（Secant）・モジュラス（M5）を
式 により計算する（平均値は括弧で示す）。M5の変化係数
もこの方法で得られる。
すべき糸を加熱しながら延伸して測定される。これは糸
を一組のニップロールに通し、直径1.3cm、長さ1mの糸
の通路を有する185±２℃（高速組織化における出口ゲ
イン（gain）温度に特徴的）の円筒形加熱管中を約180m
/分の表面速度で回転させ、次いで糸がニップロール間
で1.33Xの延伸比に延伸されるように第１組のものより
早く回転する第２組のニップロールに送ることにより最
も簡便に行なわれる。熱管と第１組のニップロール間に
おかれた通常の張力計は糸の張力を測定する。変化の係
数は反復の読みから満足裏に決定される。この測定を行
なう前に新しく紡糸した糸を24時間熟成する。延伸比1.
05当りの延伸張力（DT5％）を、延伸比が1.33Xの代りに
1.05Xであり且つ熱管温度を185℃の代りに135℃である
以外同一の方法で測定する。これらの条件を用いること
により、平均セカント（Secant）・モジュラス（M5）を
式 により計算する（平均値は括弧で示す）。M5の変化係数
もこの方法で得られる。
延伸比1.00当りの延伸張力（ここでは「アロング・エ
ンド収縮張力」として言及）は、延伸比が1.00Xであり
且つ熱管温度が75℃である以外DT5％と同一の方法で測
定される。
ンド収縮張力」として言及）は、延伸比が1.00Xであり
且つ熱管温度が75℃である以外DT5％と同一の方法で測
定される。
残存延伸比1.20当りの延伸張力（DTRDR＝1.2）は、延
伸比が残存延伸比1.20Xに基づく以外DT5と同一の方法
で、即ち、 で得られる。変化係数の％もこのデータを用いて計算さ
れる。
伸比が残存延伸比1.20Xに基づく以外DT5と同一の方法
で、即ち、 で得られる。変化係数の％もこのデータを用いて計算さ
れる。
動的収縮強力（ST）は、鐘紡（日本、大阪）製で、東
洋綿花アメリカ（Charotte,Noeth Carolina）により米
国で販売されている鐘紡ストレス試験機KE−2L型で測定
される。輪に結び且つ5mg/デニルの初期予備負荷下に２
つの輪の間に配置し、そして室温から260℃まで30℃／
分で加熱した7cmの糸試料についてｇでの張力を温度に
対して測定した。最大収縮張力（g/d）（STmax）とS
Tmaxでの温度（TSTmax）を記録する。他の熱的変移も検
知することができる（参照、第10図で詳細な議論）。
洋綿花アメリカ（Charotte,Noeth Carolina）により米
国で販売されている鐘紡ストレス試験機KE−2L型で測定
される。輪に結び且つ5mg/デニルの初期予備負荷下に２
つの輪の間に配置し、そして室温から260℃まで30℃／
分で加熱した7cmの糸試料についてｇでの張力を温度に
対して測定した。最大収縮張力（g/d）（STmax）とS
Tmaxでの温度（TSTmax）を記録する。他の熱的変移も検
知することができる（参照、第10図で詳細な議論）。
予備張力負荷下の糸の、温度上昇（ΔＴ）に対する動
的な長さ変化は、E.I.ディポン社（E.I.Du Pont de Nwm
ours and Co.,Inc.,Wilmington,Delaware）からのデュ
ポン熱機械的分析機（TMA）2940型を用いて測定され
る。糸の長さの温度に対する変化（ΔＬ、％／℃）は長
さ12.5mmの糸について測定する。
的な長さ変化は、E.I.ディポン社（E.I.Du Pont de Nwm
ours and Co.,Inc.,Wilmington,Delaware）からのデュ
ポン熱機械的分析機（TMA）2940型を用いて測定され
る。糸の長さの温度に対する変化（ΔＬ、％／℃）は長
さ12.5mmの糸について測定する。
１）すべてのフイラメントを真直ぐ且つストレスのかか
っていないように保ちつつ糸を２つのプレスにぴったり
したアルミニウムのボール間に配置し、個々のフイラメ
ントの滑りを避けるためにミクロ融着具を用いて切断フ
イラメント端をボール・マウントの外側に融着させ；
（２）収縮の測定のために5mg/デニルの初期負荷まで及
び伸張の測定のために300mg/デニルまで予めストレスを
かけ；そして（３）35℃の糸の長さを初期の長さとして
定義して室温から300℃まで50℃／分で加熱する。長さ
の変化（ΔＬ、％）を２秒毎に（即ち1.7秒毎に）測定
してデジタル的に記録し、次いで試料温度に対してプロ
ットした。少くとも３つの代表的なプロットから平均の
関係を定義する。好適なワープ延伸供給糸は40〜135℃
の温度範囲にわたって5mg/dの張力下に負の長さの変化
（即ち糸の収縮）を示す。
っていないように保ちつつ糸を２つのプレスにぴったり
したアルミニウムのボール間に配置し、個々のフイラメ
ントの滑りを避けるためにミクロ融着具を用いて切断フ
イラメント端をボール・マウントの外側に融着させ；
（２）収縮の測定のために5mg/デニルの初期負荷まで及
び伸張の測定のために300mg/デニルまで予めストレスを
かけ；そして（３）35℃の糸の長さを初期の長さとして
定義して室温から300℃まで50℃／分で加熱する。長さ
の変化（ΔＬ、％）を２秒毎に（即ち1.7秒毎に）測定
してデジタル的に記録し、次いで試料温度に対してプロ
ットした。少くとも３つの代表的なプロットから平均の
関係を定義する。好適なワープ延伸供給糸は40〜135℃
の温度範囲にわたって5mg/dの張力下に負の長さの変化
（即ち糸の収縮）を示す。
本明細書において収縮条件は（5mg/d）下での動的収
縮割合及び伸張条件（300mg/d）下での動的伸張割合と
呼ばれる温度に対する長さの瞬間的変化（ΔＬ、％）／
（ΔＴ、℃）は、フローティングの平均計算化によって
元のデータから誘導され、試料温度に対して最プロット
する。好適なワープ延伸供給糸は40〜135℃の温度範囲
にわたって負の動的収縮割合を有する（即ち糸は初期の
収縮後に伸張しない）。伸張条件（300ml/dの予備伸張
負荷）において、（ΔL/ΔＴ）の値は温度の上昇と共に
増大し、約110〜140℃で中間的な最大値に達し、約160
〜200℃において僅かに値を減じ、次いで糸が融点前に
軟化しはじめるにつれて急激に値を増大させることがわ
かった（第７図参照）。約110〜140℃で起こる（ΔL/Δ
Ｔ）での中間的な最大値は本明細書において（ΔL/Δ
Ｔ）maxと呼ばれ、重合体ネットワークのストレス及び
高温度下での易動性の尺度とされる。好適なワープ延伸
供給糸は300mg/dで測定して約0.2（％、℃）以下の（Δ
L/ΔＴ）max値を有する。好ましくは約0.15（％／℃）
以下、約0.15（％／℃）以上である。
縮割合及び伸張条件（300mg/d）下での動的伸張割合と
呼ばれる温度に対する長さの瞬間的変化（ΔＬ、％）／
（ΔＴ、℃）は、フローティングの平均計算化によって
元のデータから誘導され、試料温度に対して最プロット
する。好適なワープ延伸供給糸は40〜135℃の温度範囲
にわたって負の動的収縮割合を有する（即ち糸は初期の
収縮後に伸張しない）。伸張条件（300ml/dの予備伸張
負荷）において、（ΔL/ΔＴ）の値は温度の上昇と共に
増大し、約110〜140℃で中間的な最大値に達し、約160
〜200℃において僅かに値を減じ、次いで糸が融点前に
軟化しはじめるにつれて急激に値を増大させることがわ
かった（第７図参照）。約110〜140℃で起こる（ΔL/Δ
Ｔ）での中間的な最大値は本明細書において（ΔL/Δ
Ｔ）maxと呼ばれ、重合体ネットワークのストレス及び
高温度下での易動性の尺度とされる。好適なワープ延伸
供給糸は300mg/dで測定して約0.2（％、℃）以下の（Δ
L/ΔＴ）max値を有する。好ましくは約0.15（％／℃）
以下、約0.15（％／℃）以上である。
重合体ネットワークの他の重要な特性は300mg/dのσD
値における（ΔL/ΔＴ）max値のσDに対するプロットの
勾配（ｄ（ΔL/ΔＴ）max/dσD］として定義され且つ３
〜500mg/dで予めストレスのかけられた別々の試料につ
いて決定される（ΔL/ΔＴ）max値のストレスの増加に
伴う感度である（参照第５及び６図）。300mg/dのスト
レスの値は、凡そワープ延伸弛緩域（第２図におけるロ
ール17と18の間）における見かけのストレス値であるか
ら特徴づけのために選択される。
値における（ΔL/ΔＴ）max値のσDに対するプロットの
勾配（ｄ（ΔL/ΔＴ）max/dσD］として定義され且つ３
〜500mg/dで予めストレスのかけられた別々の試料につ
いて決定される（ΔL/ΔＴ）max値のストレスの増加に
伴う感度である（参照第５及び６図）。300mg/dのスト
レスの値は、凡そワープ延伸弛緩域（第２図におけるロ
ール17と18の間）における見かけのストレス値であるか
ら特徴づけのために選択される。
熱延伸ストレス（σD）対延伸比の曲線はワープ延伸
比（WDR）と延伸温度（TD）を増大させることに対する
延伸供給糸の応答を模倣するために用いられる。延伸ス
トレス（σD）は、糸の速度を50m/分に減じ、測定を100
mの長さにわたって行ない、そして本明細書に記述する
ように異なる温度及び延伸比を用いることを除いてDT33
％と同一の方法で測定される。延伸比（σD）はg/延伸
デニル、即ちσD＝DT（g/d）×DRとして表現され、75
℃、125℃及び175℃において延伸表現され、（DR）に対
してプロットされる（参照第20図）。延伸ストレス（σ
D）約1.05以上（即ち降伏点以上）から歪硬化の開始
（即ち約1.25の残存延伸比（RDR）D）に至るまでのDRの
値に対する延伸比と共に直線的に増加し、そして延伸ス
トレスの延伸比に対する最良に引けた直線的プロットの
勾配は本明細書において延伸モジュラス（MD＝ΔσD／
ΔDR）と呼ばれる。延伸ストレス（σD）と延伸モジュ
ラス（MD）の値は延伸温度（TD）の上昇と共に減少す
る。延伸ストレス（σD）と延伸モジュラス（MD）の所
望の値は供給系の種類及び延伸温度（TD）の選択によっ
て調節できる。好適な延伸供給系は、75℃及び延伸スト
レス（σD）対延伸比の最良にあう直線プロットからと
った延伸比（σD）1.35において測定して、約1.0〜約2.
0/dの延伸ストレス（σD）及び約３〜約7/dの延伸モジ
ュラス（MD）を有する。75℃という温度は、多くのナイ
ロンの紡糸配向した供給糸がその最大収縮張力に達し且
つ未だに重大な再結晶化を受け始めないことが判明して
いるので選択される（即ち、これはネットワークが熱的
再結晶化によって改変される以前の「紡糸したままの」
重合体鎖ネットワークに関するそのガラス転移点以上に
おける機械的性質をより良く示す）。
比（WDR）と延伸温度（TD）を増大させることに対する
延伸供給糸の応答を模倣するために用いられる。延伸ス
トレス（σD）は、糸の速度を50m/分に減じ、測定を100
mの長さにわたって行ない、そして本明細書に記述する
ように異なる温度及び延伸比を用いることを除いてDT33
％と同一の方法で測定される。延伸比（σD）はg/延伸
デニル、即ちσD＝DT（g/d）×DRとして表現され、75
℃、125℃及び175℃において延伸表現され、（DR）に対
してプロットされる（参照第20図）。延伸ストレス（σ
D）約1.05以上（即ち降伏点以上）から歪硬化の開始
（即ち約1.25の残存延伸比（RDR）D）に至るまでのDRの
値に対する延伸比と共に直線的に増加し、そして延伸ス
トレスの延伸比に対する最良に引けた直線的プロットの
勾配は本明細書において延伸モジュラス（MD＝ΔσD／
ΔDR）と呼ばれる。延伸ストレス（σD）と延伸モジュ
ラス（MD）の値は延伸温度（TD）の上昇と共に減少す
る。延伸ストレス（σD）と延伸モジュラス（MD）の所
望の値は供給系の種類及び延伸温度（TD）の選択によっ
て調節できる。好適な延伸供給系は、75℃及び延伸スト
レス（σD）対延伸比の最良にあう直線プロットからと
った延伸比（σD）1.35において測定して、約1.0〜約2.
0/dの延伸ストレス（σD）及び約３〜約7/dの延伸モジ
ュラス（MD）を有する。75℃という温度は、多くのナイ
ロンの紡糸配向した供給糸がその最大収縮張力に達し且
つ未だに重大な再結晶化を受け始めないことが判明して
いるので選択される（即ち、これはネットワークが熱的
再結晶化によって改変される以前の「紡糸したままの」
重合体鎖ネットワークに関するそのガラス転移点以上に
おける機械的性質をより良く示す）。
見かけの延伸エネルギー（ED）ａは、温度の上昇（75
℃、125℃、175℃）に伴なう延伸モジュラスリ減少割合
であり、アレニウス型温度依存性、即ちMD＝Aexp（ED/R
T）（但しＴは゜Kであり、Ｒは標準気体定数であり、そ
してＡは物質定数である）を想定した場合の延伸モジュ
ラスの対数ln（MD）の、［1000/（TD，℃＋273）］に対
するプトットの勾配として定義される。好適な延伸供給
系は約0.2〜約0.6（g/d）゜Kの見かけの延伸エネルギー
（ED）ａ［＝ED/R＝Δ（lnMD）／Δ（1000/TD）、但しT
Dは゜Kを表示］を有する。
℃、125℃、175℃）に伴なう延伸モジュラスリ減少割合
であり、アレニウス型温度依存性、即ちMD＝Aexp（ED/R
T）（但しＴは゜Kであり、Ｒは標準気体定数であり、そ
してＡは物質定数である）を想定した場合の延伸モジュ
ラスの対数ln（MD）の、［1000/（TD，℃＋273）］に対
するプトットの勾配として定義される。好適な延伸供給
系は約0.2〜約0.6（g/d）゜Kの見かけの延伸エネルギー
（ED）ａ［＝ED/R＝Δ（lnMD）／Δ（1000/TD）、但しT
Dは゜Kを表示］を有する。
示差染色変数は、ワープ延伸糸のアロング−エンドの
染色均一性を示す尺度であり、本明細書に記述されるMB
B染色法に従って染色ロウソン・ニツトの靴下におけ
る、それぞれ軸及び放射方向で測定したK/Sの変化の差
によって定義される。ワープ・ニツト布のLMDRはワープ
延伸した糸の示差染色変化（軸方向K/S変化−放射方向K
/S変化）と逆比例することがわかった。本発明のワープ
延伸法は、ワープ延伸糸生成物の示差染色変化（DDV）
を最小にするために、延伸温度、延伸の程度、弛緩温
度、及び弛緩の程度を均衡させる。
染色均一性を示す尺度であり、本明細書に記述されるMB
B染色法に従って染色ロウソン・ニツトの靴下におけ
る、それぞれ軸及び放射方向で測定したK/Sの変化の差
によって定義される。ワープ・ニツト布のLMDRはワープ
延伸した糸の示差染色変化（軸方向K/S変化−放射方向K
/S変化）と逆比例することがわかった。本発明のワープ
延伸法は、ワープ延伸糸生成物の示差染色変化（DDV）
を最小にするために、延伸温度、延伸の程度、弛緩温
度、及び弛緩の程度を均衡させる。
ボイル−オフ収縮（BOS）は米国特許第3,772,872号第
３欄49行〜66行の方法に従って測定される。
３欄49行〜66行の方法に従って測定される。
ボイル−オフ後の熱固定収縮（HSS/ABD）は、試験糸
のかせを沸とう水中に移し、次いでこれを熱オーブン中
に入れ、そして収縮を測定することによって測られる。
更に特に糸への力が83mg/デニールとなるように試験糸
（6000デニルの輪）の3000デニルのかせに500gの重りを
吊り、かせの長さを測定する（L1）。次いで500gの重り
を30gの重りで置き換え、秤量したかせを沸とう水に20
分間浸し、取り出し20分間空気乾燥する。次いでかせを
175℃のオーブンに４分間吊し、取り出し、30gの重りを
500gの重りで置き換え、かせの長さを測定する（L2）。
「ボイル−オフ後の熱固定収縮」は式 で計算される。
のかせを沸とう水中に移し、次いでこれを熱オーブン中
に入れ、そして収縮を測定することによって測られる。
更に特に糸への力が83mg/デニールとなるように試験糸
（6000デニルの輪）の3000デニルのかせに500gの重りを
吊り、かせの長さを測定する（L1）。次いで500gの重り
を30gの重りで置き換え、秤量したかせを沸とう水に20
分間浸し、取り出し20分間空気乾燥する。次いでかせを
175℃のオーブンに４分間吊し、取り出し、30gの重りを
500gの重りで置き換え、かせの長さを測定する（L2）。
「ボイル−オフ後の熱固定収縮」は式 で計算される。
ボイル−オフ後の熱固定収縮（HSS/ABO）は典型的に
はBOSより大きい、即ち糸は均一な染色と仕上げを達成
するのに好適である175℃でのABOにおけるDHSに収縮し
続ける。
はBOSより大きい、即ち糸は均一な染色と仕上げを達成
するのに好適である175℃でのABOにおけるDHSに収縮し
続ける。
静的乾燥熱収縮（DH590及びDHS135）は、オーブンの
温度を160℃の代りに90℃、135℃及び175℃とする以外
米国特許第4,134,882号の第11欄11、42〜45に記述され
ているほうほで測定される。
温度を160℃の代りに90℃、135℃及び175℃とする以外
米国特許第4,134,882号の第11欄11、42〜45に記述され
ているほうほで測定される。
24時間収縮は24時間経過後の糸の収縮量の尺度であ
る。これは長さ150cmの試料糸を70±２゜F及びRH（相対
湿度）65±２％で２時間調整し、適当な支持体から輪を
吊るす糸の輪を作り、この輪から重りを吊り下げ、この
重りによって輪に0.1g/デニルの張力を生じさせ、輪の
長さ（L1）を測定し、そして同一の重りを輪から下げて
糸を24時間熟成させ、そして輪の長さ（L2）を測定する
ことによって測定される。
る。これは長さ150cmの試料糸を70±２゜F及びRH（相対
湿度）65±２％で２時間調整し、適当な支持体から輪を
吊るす糸の輪を作り、この輪から重りを吊り下げ、この
重りによって輪に0.1g/デニルの張力を生じさせ、輪の
長さ（L1）を測定し、そして同一の重りを輪から下げて
糸を24時間熟成させ、そして輪の長さ（L2）を測定する
ことによって測定される。
糸の仕上げ剤（FOY）は、仕上げ剤を含む糸の試料
を、仕上げ剤を糸から除去するテトラクロルエチレン中
に入れて測定される。糸から除去される仕上げ剤の量は
3.4μ（2940cm-1）とパークロルエチレンの赤外技術に
よって決定される。吸光度は仕上げ剤中のすべての溶媒
可溶性化合物の尺度である。FOYは式 によって計算される。
を、仕上げ剤を糸から除去するテトラクロルエチレン中
に入れて測定される。糸から除去される仕上げ剤の量は
3.4μ（2940cm-1）とパークロルエチレンの赤外技術に
よって決定される。吸光度は仕上げ剤中のすべての溶媒
可溶性化合物の尺度である。FOYは式 によって計算される。
新しい糸に対する適当な仕上げ剤は、次の仕上げ剤成
分の組合せの7.5％水性乳化液である：ヤシ油約43部
（すべての仕上げ剤成分の部は重量部である）。C14ア
ルコール−（PO）x/（EO）y/（PO）ｚ共重合体［但しｘ
は５〜20（好ましくは10）;yは５〜20（好ましくは1
0）；そしてｚは１〜10（好ましくは1.5）であってよ
い］約22部、混合（C10）アルコールエトキシレート
（エチレンオキサイド単位＞10モル）約22部、アルキル
末端処理のポリエチレン／グリコールエステル約９部、
脂肪酸のカリウム塩約４部、（アルキルフエニル）3ホ
スフアイト約0.5部。仕上げ剤は公知の方法に従い、約
0.5％FOYの量で糸に適用される。
分の組合せの7.5％水性乳化液である：ヤシ油約43部
（すべての仕上げ剤成分の部は重量部である）。C14ア
ルコール−（PO）x/（EO）y/（PO）ｚ共重合体［但しｘ
は５〜20（好ましくは10）;yは５〜20（好ましくは1
0）；そしてｚは１〜10（好ましくは1.5）であってよ
い］約22部、混合（C10）アルコールエトキシレート
（エチレンオキサイド単位＞10モル）約22部、アルキル
末端処理のポリエチレン／グリコールエステル約９部、
脂肪酸のカリウム塩約４部、（アルキルフエニル）3ホ
スフアイト約0.5部。仕上げ剤は公知の方法に従い、約
0.5％FOYの量で糸に適用される。
ポリアミド糸のからみ合い（interlace）量は、基本
的には、移動する糸中にピンを挿入し、そしてピンが挿
入された糸上の点とピン上の予じめ決められた力が達せ
られた糸上の点の間の糸の長さ（cm）を測定するピン挿
入法によって測定される。＞39デニルの糸の場合、予じ
め決められた力は15gであり；39デニルの糸の場合、
予じめ決められた力は9gである。20回の読みを行なう。
点間の各長さに関して、少数を切捨てて整数をとり、ゼ
ロのデータは捨て、その整数の底を10とするlogをと
り、10倍する。20回の読みの各々に対する結果を平均
し、からみ合い量として記録する。
的には、移動する糸中にピンを挿入し、そしてピンが挿
入された糸上の点とピン上の予じめ決められた力が達せ
られた糸上の点の間の糸の長さ（cm）を測定するピン挿
入法によって測定される。＞39デニルの糸の場合、予じ
め決められた力は15gであり；39デニルの糸の場合、
予じめ決められた力は9gである。20回の読みを行なう。
点間の各長さに関して、少数を切捨てて整数をとり、ゼ
ロのデータは捨て、その整数の底を10とするlogをと
り、10倍する。20回の読みの各々に対する結果を平均
し、からみ合い量として記録する。
組織化した糸のかさ高さ［クリンプ・アウト（crimp
out）］及び収縮はロウソン−ヘムフイルの組織化糸試
験系（TYT）により次の如く測定することができる：適
当な試験機はロウソン−ヘムフイル・セールス社（Lows
on−Hemphill Soles,Inc.,P.O.Drzeer6388、Spartansbu
rg,SC）から入手しうる30型である。連続的に４回の系
長の測定を行なう：（１）非常に軽い張力（糸の縮みが
存在）下での長さ（L1）：（２）糸を真直ぐするのに丁
度十分な張力下での長さ（L2）；（３）非常に低張力
（糸の縮みが存在）下に更なる縮みを発現させる加熱時
の長さ（L3）；（４）糸真直ぐにするのに丁度十分な張
力下の最終の糸長（L4）。クリンプ・アウトは式 から計算される。
out）］及び収縮はロウソン−ヘムフイルの組織化糸試
験系（TYT）により次の如く測定することができる：適
当な試験機はロウソン−ヘムフイル・セールス社（Lows
on−Hemphill Soles,Inc.,P.O.Drzeer6388、Spartansbu
rg,SC）から入手しうる30型である。連続的に４回の系
長の測定を行なう：（１）非常に軽い張力（糸の縮みが
存在）下での長さ（L1）：（２）糸を真直ぐするのに丁
度十分な張力下での長さ（L2）；（３）非常に低張力
（糸の縮みが存在）下に更なる縮みを発現させる加熱時
の長さ（L3）；（４）糸真直ぐにするのに丁度十分な張
力下の最終の糸長（L4）。クリンプ・アウトは式 から計算される。
収縮は式 から計算される。
次の試験条件を使用する：試料長さ10m;試料速度100m
/分；加熱器温度120度；第１域センサーの補正のため
に、約40デニルの糸に対して400mgの重り、約20デニル
の糸に対して200mgの重りを使用し、そして第２域供給
ロール速度を中間ローラーと第２域供給ロールとの間に
約2gの糸線張力を生じさせるように調節し、そして第２
域センサーには20gの重りを使用する。
/分；加熱器温度120度；第１域センサーの補正のため
に、約40デニルの糸に対して400mgの重り、約20デニル
の糸に対して200mgの重りを使用し、そして第２域供給
ロール速度を中間ローラーと第２域供給ロールとの間に
約2gの糸線張力を生じさせるように調節し、そして第２
域センサーには20gの重りを使用する。
g/元の供給糸デニルに関して表現される組織化張力の
プレデイスク（T1）及びポストデイスク（T2）張力はロ
スシルド・エレクトロニック（Rothschild Electroni
c）張力計を用いて測定することができる。Ｒ−1192A型
の運転条件は、ヘッド０〜100g;レンジ＝25（デイスプ
レーでの尺度０〜40g）；ロウソン−ヘムフイル張力計
補正装置で補正。ロスシルド張力計及びロウソン−ヘム
フイル張力計補正装置ではロウソン−ヘムフイル・セー
ルス社から市販されている。プレデイスク張力はストレ
スσに関して表現しうる。即ちプレデイスク・ストレス
σ1＝T1×組織化延伸比（TDR）及びポストデイスク・ス
トレスσ2＝σ1×（T2×T1）。他の重要な組織化パラメ
ータである組織化延伸モジュラス（MTD）はプレデイス
ク・ストレスの変化（Δσ2）を組織化延伸比の変化ΔT
DRで割った値（即ちMTD＋σ1／ΔTDR）である。
プレデイスク（T1）及びポストデイスク（T2）張力はロ
スシルド・エレクトロニック（Rothschild Electroni
c）張力計を用いて測定することができる。Ｒ−1192A型
の運転条件は、ヘッド０〜100g;レンジ＝25（デイスプ
レーでの尺度０〜40g）；ロウソン−ヘムフイル張力計
補正装置で補正。ロスシルド張力計及びロウソン−ヘム
フイル張力計補正装置ではロウソン−ヘムフイル・セー
ルス社から市販されている。プレデイスク張力はストレ
スσに関して表現しうる。即ちプレデイスク・ストレス
σ1＝T1×組織化延伸比（TDR）及びポストデイスク・ス
トレスσ2＝σ1×（T2×T1）。他の重要な組織化パラメ
ータである組織化延伸モジュラス（MTD）はプレデイス
ク・ストレスの変化（Δσ2）を組織化延伸比の変化ΔT
DRで割った値（即ちMTD＋σ1／ΔTDR）である。
（延伸張力×延伸比）として表現される動的延伸スト
レス（σDD）は加熱しながら試験すべき糸を延伸し且つ
加熱しつつ測定される。これは、表面速度約50m/分で回
転する一組のニツプロールからの糸を、直径1.3cm及び
糸を通路約1m長の75±２℃の円筒状熱導管中を通して、
第１組に等しいかそれより速く回転する第２組のニツプ
ロールへ送り、斯くして糸を２組のニツプロール間で20
秒間にわたり初期延伸比1.0×から最終延伸比1.60×ま
で延伸することによって最も簡便に行なわれる。動的な
負荷（ｇ）−延伸比の曲線を細いチャート紙の記録計を
用いて記録する。g/延伸デニルで表わされる動的延伸ス
トレス（σDD）は、g/元のデニルで表わされる動的延伸
張力（DDT）に延伸比DRを乗じたもの、即ちσDD＝DDT
（g/d）×DRとして定義される。動的延伸モジュラス（M
DD）は延伸（DR）の変化当りの延伸ストレスの変化（Δ
σDD）、即ちΔσDD／ΔDRとして定義される。動的σDD
及びMDD延伸比1.35×及び75℃で測定される。75℃とい
う温度は、結晶の核生成の開始直前の最大収縮張力の凡
の温度として、従って糸のガラス転移温度以上での、但
し再結晶化を経る重大な変化を受ける前の糸の特性化の
ために選択した。
レス（σDD）は加熱しながら試験すべき糸を延伸し且つ
加熱しつつ測定される。これは、表面速度約50m/分で回
転する一組のニツプロールからの糸を、直径1.3cm及び
糸を通路約1m長の75±２℃の円筒状熱導管中を通して、
第１組に等しいかそれより速く回転する第２組のニツプ
ロールへ送り、斯くして糸を２組のニツプロール間で20
秒間にわたり初期延伸比1.0×から最終延伸比1.60×ま
で延伸することによって最も簡便に行なわれる。動的な
負荷（ｇ）−延伸比の曲線を細いチャート紙の記録計を
用いて記録する。g/延伸デニルで表わされる動的延伸ス
トレス（σDD）は、g/元のデニルで表わされる動的延伸
張力（DDT）に延伸比DRを乗じたもの、即ちσDD＝DDT
（g/d）×DRとして定義される。動的延伸モジュラス（M
DD）は延伸（DR）の変化当りの延伸ストレスの変化（Δ
σDD）、即ちΔσDD／ΔDRとして定義される。動的σDD
及びMDD延伸比1.35×及び75℃で測定される。75℃とい
う温度は、結晶の核生成の開始直前の最大収縮張力の凡
の温度として、従って糸のガラス転移温度以上での、但
し再結晶化を経る重大な変化を受ける前の糸の特性化の
ために選択した。
ねじりモジュラス（MT）：繊維のねじり性はより或い
は組織化に対する繊維の能力にかなり影響する本発明の
糸は単独重合体N66糸よりも15＋％低いねじりモジュラ
ス（MT）を有する。の解析の基本は、試料をある角度ま
でねじり、そこに発生したトルクを、公知の粘度の回転
粘性液体の付与するトルクに対して均衡させるというト
ルク均衡法である。ねじりストレス／歪曲線は、M.オカ
バヤシら、テクスタイル・リサーチ・ジヤーナル（Text
ile Pesearch Journal）46、429（1976）に記述されて
いる東レねじり硬さ分析計（東レ（株）、大津市）によ
り、試料長0.25cm、60回回転、２つの第２の試料採取頻
度、キヤノン・インスツルメント社（Cannon Instrumen
t Co.,State College,Pa.）によって供給されるＳ−20
粘度標準油を用いて決定されるねじり曲線に対するトル
クから計算される。データはW.F.ノツフ（Knoff）、ザ
・ジヤーナル・オブ・マテリアル・サイエンス・レター
ズ（The Journal of Material Science Letters）、6
（12）、1392（1987）に示されている方法により、温度
及び計算されてねじりモジュラスに関して液体粘度の変
化に対して補正する。この測定に対する他の適当な装置
はカトウ・テク社（Kato Tech.Co.,Inc.,京都）の製造
するKES−Ｙ−1X繊維粘度の試験機である。
は組織化に対する繊維の能力にかなり影響する本発明の
糸は単独重合体N66糸よりも15＋％低いねじりモジュラ
ス（MT）を有する。の解析の基本は、試料をある角度ま
でねじり、そこに発生したトルクを、公知の粘度の回転
粘性液体の付与するトルクに対して均衡させるというト
ルク均衡法である。ねじりストレス／歪曲線は、M.オカ
バヤシら、テクスタイル・リサーチ・ジヤーナル（Text
ile Pesearch Journal）46、429（1976）に記述されて
いる東レねじり硬さ分析計（東レ（株）、大津市）によ
り、試料長0.25cm、60回回転、２つの第２の試料採取頻
度、キヤノン・インスツルメント社（Cannon Instrumen
t Co.,State College,Pa.）によって供給されるＳ−20
粘度標準油を用いて決定されるねじり曲線に対するトル
クから計算される。データはW.F.ノツフ（Knoff）、ザ
・ジヤーナル・オブ・マテリアル・サイエンス・レター
ズ（The Journal of Material Science Letters）、6
（12）、1392（1987）に示されている方法により、温度
及び計算されてねじりモジュラスに関して液体粘度の変
化に対して補正する。この測定に対する他の適当な装置
はカトウ・テク社（Kato Tech.Co.,Inc.,京都）の製造
するKES−Ｙ−1X繊維粘度の試験機である。
ポリアミド繊維の密度は、四塩化炭素しヘプタンの液
体を25℃で用いることによる標準的な密度勾配カラム法
を用いて測定される。
体を25℃で用いることによる標準的な密度勾配カラム法
を用いて測定される。
初期溶融速度を含む溶融挙動は、示差走査型熱量計
（DSC）又は示差熱分析計（DTA）で測定される。この測
定にはいくつかの装置が適当である。これらの１つはE.
I.デユポン社製のデユポン熱分析計である。3.0±0.2mg
の試料を蓋つきのアルミニウムカプセル中に入れ、すべ
て装置製造業者によって提供される捲縮装置中で捲縮す
る。この試料を融点（TM）の測定のために20℃／分の速
度で加熱し、そして50℃／分の速度を用いて、糸の加熱
中の迅速な結晶化の故に普通見られないであろう低温転
移を検知する。加熱は、装置の製造業者の提供ガラス製
のベル型ジヤーのカバーを用いて窒素雰囲気にした（流
入流43m/分）。試料が溶融した後、冷却発熱を窒素雰囲
気下に10℃／分で試料を冷却することによって決定し
た。本発明の糸の融点（TM）は単独重合体に関する共重
合体に対して予想されるように共重合体中の共単量体各
重量％に対して約１℃低下するが、溶融速度は溶融曲線
の初期の勾配で示されるように、第１の誘導体ピークの
高さとして測定し、予想外に対比しうる糸よりも本発明
の糸において殆んど50％高い。
（DSC）又は示差熱分析計（DTA）で測定される。この測
定にはいくつかの装置が適当である。これらの１つはE.
I.デユポン社製のデユポン熱分析計である。3.0±0.2mg
の試料を蓋つきのアルミニウムカプセル中に入れ、すべ
て装置製造業者によって提供される捲縮装置中で捲縮す
る。この試料を融点（TM）の測定のために20℃／分の速
度で加熱し、そして50℃／分の速度を用いて、糸の加熱
中の迅速な結晶化の故に普通見られないであろう低温転
移を検知する。加熱は、装置の製造業者の提供ガラス製
のベル型ジヤーのカバーを用いて窒素雰囲気にした（流
入流43m/分）。試料が溶融した後、冷却発熱を窒素雰囲
気下に10℃／分で試料を冷却することによって決定し
た。本発明の糸の融点（TM）は単独重合体に関する共重
合体に対して予想されるように共重合体中の共単量体各
重量％に対して約１℃低下するが、溶融速度は溶融曲線
の初期の勾配で示されるように、第１の誘導体ピークの
高さとして測定し、予想外に対比しうる糸よりも本発明
の糸において殆んど50％高い。
繊維の光学的因子は、下記の除外及び付加はあるもの
の、フランクフオート（Frankfort）及びノックス（kon
x）の米国特許第4,134,882号の第９欄59行から第10欄65
行までに記述されている方法にしたがって測定される。
第一にポラロイドＴ−410フイルム及び1000×の像倍率
の代りに、オツシロスコープの軌跡が目的の高速35mmフ
イルムと300×の倍率を用いて界面の模様を記録する。
第二に第10欄26行の「より」という語はタイプの誤りで
「及び」である。本発明の繊維が第4,134,882号のもの
と異なるが故に、同一のｎ‖及びびｎ⊥から計算される
更なる因子は±0.05で分布する。ここに±は繊維像の中
心から反対側に関するものである。±0.05での等方性屈
折率（RISO）は関係式 RISO（.05）＝［（n||）（.05）＋２（ｎ⊥）（.0
5））］/3 から決定される。最後に光学的因子のいずれかの平均値
は±0.05における２つの値の平均として、例えば 〈RISO〉＝（RISO（.05）＋RISO（−.05））/2 で及び複屈折に対して同様に定義される。
の、フランクフオート（Frankfort）及びノックス（kon
x）の米国特許第4,134,882号の第９欄59行から第10欄65
行までに記述されている方法にしたがって測定される。
第一にポラロイドＴ−410フイルム及び1000×の像倍率
の代りに、オツシロスコープの軌跡が目的の高速35mmフ
イルムと300×の倍率を用いて界面の模様を記録する。
第二に第10欄26行の「より」という語はタイプの誤りで
「及び」である。本発明の繊維が第4,134,882号のもの
と異なるが故に、同一のｎ‖及びびｎ⊥から計算される
更なる因子は±0.05で分布する。ここに±は繊維像の中
心から反対側に関するものである。±0.05での等方性屈
折率（RISO）は関係式 RISO（.05）＝［（n||）（.05）＋２（ｎ⊥）（.0
5））］/3 から決定される。最後に光学的因子のいずれかの平均値
は±0.05における２つの値の平均として、例えば 〈RISO〉＝（RISO（.05）＋RISO（−.05））/2 で及び複屈折に対して同様に定義される。
結晶の完全指数及び見かけの結晶寸法：結晶の完全指
数（perfection index）及び見かけの結晶寸法はＸ線回
折走査から誘導される。これらの組成物の繊維の回折図
は、散乱角約20〜21°及び23°２θで起こるピークを伴
なう２つの主たるエカトリアルなＸ線反射が特徴であ
る。
数（perfection index）及び見かけの結晶寸法はＸ線回
折走査から誘導される。これらの組成物の繊維の回折図
は、散乱角約20〜21°及び23°２θで起こるピークを伴
なう２つの主たるエカトリアルなＸ線反射が特徴であ
る。
これらの繊維のＸ線回折図は、Ｘ線回折計［フイリプ
ス・エレクトロニック・インスツルメンツ（Philips El
ectronic Instruments,Mahwah,N.J.）、カタログ番号PW
1075/00番により、回折したビーム・モノクロメータ及
び計算機検知器を用いて反射式で得られる。強度のデー
タはレート・メータ（rate meter）で測定され、コンピ
ュータ化されたデータ・コレクシン／変形系により記録
される。回折図は次の装置の設定で得られる： 掃引速度 １°２θ／分 段階的変化量 0.025°２θ 掃引速度 ６°〜38°２θ，及び パルス高解析機 「示差」。
ス・エレクトロニック・インスツルメンツ（Philips El
ectronic Instruments,Mahwah,N.J.）、カタログ番号PW
1075/00番により、回折したビーム・モノクロメータ及
び計算機検知器を用いて反射式で得られる。強度のデー
タはレート・メータ（rate meter）で測定され、コンピ
ュータ化されたデータ・コレクシン／変形系により記録
される。回折図は次の装置の設定で得られる： 掃引速度 １°２θ／分 段階的変化量 0.025°２θ 掃引速度 ６°〜38°２θ，及び パルス高解析機 「示差」。
結晶完成指数及び見かけの結晶子寸法測定の場合、回
折データを平滑にし、ベースラインを決定し、そしてピ
ークの位置と高さを測定するコンピュータのプログラム
によって処理する。
折データを平滑にし、ベースラインを決定し、そしてピ
ークの位置と高さを測定するコンピュータのプログラム
によって処理する。
66ナイロン、６ナイロン及び66ナイロンと６ナイロン
の共重合体のＸ線回折測定は結晶完成指数（CPI）［P.
F.デイスモア（Dismore）及びW.O.スタットン（Statto
n）、J.ポリム．サイ（Polym.Scio.）、C（13）、133〜
148（1966）に教示されている通り］である。21°及び2
3°２θでの２つのピークの位置はシフトすることが観
察され、結晶子が増加するにつれて、ピークは遠く離れ
そしてバン−ガーナー（Bunn−Garner）66ナイロン構造
に基づく「理想的な」位置に相当する位置に近づく。こ
のピークの位置のシフトは66ナイロンの結晶完成指数の
測定の基礎を提供する。
の共重合体のＸ線回折測定は結晶完成指数（CPI）［P.
F.デイスモア（Dismore）及びW.O.スタットン（Statto
n）、J.ポリム．サイ（Polym.Scio.）、C（13）、133〜
148（1966）に教示されている通り］である。21°及び2
3°２θでの２つのピークの位置はシフトすることが観
察され、結晶子が増加するにつれて、ピークは遠く離れ
そしてバン−ガーナー（Bunn−Garner）66ナイロン構造
に基づく「理想的な」位置に相当する位置に近づく。こ
のピークの位置のシフトは66ナイロンの結晶完成指数の
測定の基礎を提供する。
ここにｄ（外側）及びｄ（内側）はそれぞれ23°及び21
°のピークに対するブラッ「ｄ」格子間隔であり、そし
て商の0.189はバン及びガードナー［プロク・ロイヤル
・ソク（ロンドン）（Proc.Royal.Soc.（London）、A18
9,39（1947）］に報告されているように十分結晶化した
66ナイロンのｄ（100）/d（010）に対する値である。２
θ値に基づく同等の及び更に有用な方程式は CPI＝［２θ（外側）/2θ（内側）］−１］×546.7であ
る。
°のピークに対するブラッ「ｄ」格子間隔であり、そし
て商の0.189はバン及びガードナー［プロク・ロイヤル
・ソク（ロンドン）（Proc.Royal.Soc.（London）、A18
9,39（1947）］に報告されているように十分結晶化した
66ナイロンのｄ（100）/d（010）に対する値である。２
θ値に基づく同等の及び更に有用な方程式は CPI＝［２θ（外側）/2θ（内側）］−１］×546.7であ
る。
見かけの結晶子寸法：見かけの結晶子寸法はエカトリ
アルの回折ピークの半値巾の測定値から計算される。２
つのエカトリアルのピークは重なっているから、その半
値巾は高さ中央の半巾に基づく。20〜21°のピークの場
合、最大ピーク高さの中央が計算され、この強度の２θ
値が低角度側で測定される。この２θ値と最大ピーク高
さにおける２θ値との間の差を２倍して半値（又は線）
巾とする。23°のピークの場合、最大ピーク高さの中央
の位置が測定され且つこの強度に対する２θ値の高角度
側で測定される。この２θ値及び最大ピーク高さに対す
る２θ値間が差を２倍し、半値巾を得る。
アルの回折ピークの半値巾の測定値から計算される。２
つのエカトリアルのピークは重なっているから、その半
値巾は高さ中央の半巾に基づく。20〜21°のピークの場
合、最大ピーク高さの中央が計算され、この強度の２θ
値が低角度側で測定される。この２θ値と最大ピーク高
さにおける２θ値との間の差を２倍して半値（又は線）
巾とする。23°のピークの場合、最大ピーク高さの中央
の位置が測定され且つこの強度に対する２θ値の高角度
側で測定される。この２θ値及び最大ピーク高さに対す
る２θ値間が差を２倍し、半値巾を得る。
この測定において、装置のブロードニングに対してだ
け補正を行なう。すべての他のブロードニングの影響は
結晶子の寸法の結果であると仮定される。「Ｂ」が試料
の測定された線巾であるならば、補正された線巾「β」
は である。ここに「ｂ」は装置のブロードニング定数であ
る。「ｂ」は珪素結晶粉末試料の回折パターンにおいて
約28°２θに位置するピークの線巾を測定することによ
って決定される。
け補正を行なう。すべての他のブロードニングの影響は
結晶子の寸法の結果であると仮定される。「Ｂ」が試料
の測定された線巾であるならば、補正された線巾「β」
は である。ここに「ｂ」は装置のブロードニング定数であ
る。「ｂ」は珪素結晶粉末試料の回折パターンにおいて
約28°２θに位置するピークの線巾を測定することによ
って決定される。
見かけの結晶子寸法（ACS）は ACS＝（Ｋλ）／（βCOSθ） ［式中、Ｋは１（単位）とされ、 λはＸ線の波長（ここでは1.5418Å）であり、 βはラジアンでの補正された線巾であり、そしてθは
ブラッグの反射角の半分（回折バターンから得られる如
き選択したピークの２θの半分）である］ で与えられる。
ブラッグの反射角の半分（回折バターンから得られる如
き選択したピークの２θの半分）である］ で与えられる。
Ｘ線配向角：直径約0.5mmのフイラメント束を試料ホ
ルダーで注意深く包み、フイラメントを本質的に平行に
保った。満した試料ホルダー中のフイラメントを、フイ
リツプス・エレクトロニツク。インスツルメント（Phil
ips Electronic Instruments）製のフイリツプスＸ線発
生機（12045B型）から出るＸ線ビームにさらす。試料フ
イラメントから回折パターンを、ワーハス（Warhus）ピ
ンホール・カメラにより、コダツク（Kodak）のDEF診断
用直接露光Ｘ線フイルムで記録した。カメラの絞りは直
径0.64mmであった。露光を約15〜30分間（又は一般に測
定すべき回折図が「1.0」の光学密度で記録させるのに
十分長い間）継続する。回折パターンのデジタル化した
像をビデオカメラで記録する。透過した強度を黒及びし
ろの対照物を用いて補正し、灰色値（０〜255）を光学
密度に変換する。66ナイロン、６ナイロン、及び66ナイ
ロン及び６ナイロンの共重合体の回折パターンは２θ約
20〜21°及び23°において主なエカトリアルな反射を有
する。外側（〜23°）の反射を配向角の測定に使用す
る。２つの選んだエカトリアルのピーク（即ちパターン
の各側の外側の反射ピーク）を通して軌跡に同等のデー
タ欄はデジタル像データフアイルからの外挿で生じせし
めうる。データ・トレイは１つのデータ点が弧の１度の
1/3に等しいように構成される。
ルダーで注意深く包み、フイラメントを本質的に平行に
保った。満した試料ホルダー中のフイラメントを、フイ
リツプス・エレクトロニツク。インスツルメント（Phil
ips Electronic Instruments）製のフイリツプスＸ線発
生機（12045B型）から出るＸ線ビームにさらす。試料フ
イラメントから回折パターンを、ワーハス（Warhus）ピ
ンホール・カメラにより、コダツク（Kodak）のDEF診断
用直接露光Ｘ線フイルムで記録した。カメラの絞りは直
径0.64mmであった。露光を約15〜30分間（又は一般に測
定すべき回折図が「1.0」の光学密度で記録させるのに
十分長い間）継続する。回折パターンのデジタル化した
像をビデオカメラで記録する。透過した強度を黒及びし
ろの対照物を用いて補正し、灰色値（０〜255）を光学
密度に変換する。66ナイロン、６ナイロン、及び66ナイ
ロン及び６ナイロンの共重合体の回折パターンは２θ約
20〜21°及び23°において主なエカトリアルな反射を有
する。外側（〜23°）の反射を配向角の測定に使用す
る。２つの選んだエカトリアルのピーク（即ちパターン
の各側の外側の反射ピーク）を通して軌跡に同等のデー
タ欄はデジタル像データフアイルからの外挿で生じせし
めうる。データ・トレイは１つのデータ点が弧の１度の
1/3に等しいように構成される。
配向角（OA）はエカトリアルのピークの最大光学密度
の中央（最大密度の50％における点を示す角度）での度
単位による弧の長さであると理解される。これはピーク
の各側における半値点間の多くのデータ点からコンピュ
ーターで計算される（但し外挿を用い、積分数を用いな
い）。両ピークを測定し、配向角を２つの測定の平均と
する。
の中央（最大密度の50％における点を示す角度）での度
単位による弧の長さであると理解される。これはピーク
の各側における半値点間の多くのデータ点からコンピュ
ーターで計算される（但し外挿を用い、積分数を用いな
い）。両ピークを測定し、配向角を２つの測定の平均と
する。
長周期格子と規格化された長周期強度：長周期格子
（LPS）及び長周期強度（LPI）は、アントン・パール社
（Anton Paar K.G.,Graz,Austria）製のクラトキー（Kr
atky）小角度回折計で測定される。この回折計を、40kV
及び40maで操作される長い微細焦点のＸ線管を備えたフ
イリツプス社のXRG3100X線発生機の微細焦点部分に配置
する。Ｘ線の焦点を６°のテーク・オフ（take−off）
角で見、ビーム巾を120μｍの入口スリットで限定す
る。Ｘ線管からの銅Ｋα線を0.7ミルのニッケルフイル
ターで過し、そしてCuKα線の90％を対照的に通過す
るように設定されたパルス高解析機を備えたNal（TI）
計数管で検出する。
（LPS）及び長周期強度（LPI）は、アントン・パール社
（Anton Paar K.G.,Graz,Austria）製のクラトキー（Kr
atky）小角度回折計で測定される。この回折計を、40kV
及び40maで操作される長い微細焦点のＸ線管を備えたフ
イリツプス社のXRG3100X線発生機の微細焦点部分に配置
する。Ｘ線の焦点を６°のテーク・オフ（take−off）
角で見、ビーム巾を120μｍの入口スリットで限定す
る。Ｘ線管からの銅Ｋα線を0.7ミルのニッケルフイル
ターで過し、そしてCuKα線の90％を対照的に通過す
るように設定されたパルス高解析機を備えたNal（TI）
計数管で検出する。
繊維を互いに平行に直径2cmの孔を含むホルダーの周
囲に巻くことによってナイロン試料を準備する。繊維で
被覆された面積は約2cm×2.5cmであり、典型的な試料は
ナイロン約1gを含有する。実際の試料の量は、強いCuK
αＸ線シグナルの試料による微弱化を測定し、そしてＸ
線透過が1/e又は0.3678付近になるまでの試料の厚さを
調節する。透過の測定のために、強い散乱具を回折の位
置に置き、ナイロン試料をその全面で、Ｘ線限定スリッ
トを越えた直後に挿入する。減少のない測定強度値がIo
及び微弱化された強度がＩの場合、透過（Ｔ）はI/Ioで
ある。1/e透過を示す試料は、最適以上又は以下の試料
からの回折強度が最適な厚さの試料からのそれより小さ
いから最適な厚さのものである。
囲に巻くことによってナイロン試料を準備する。繊維で
被覆された面積は約2cm×2.5cmであり、典型的な試料は
ナイロン約1gを含有する。実際の試料の量は、強いCuK
αＸ線シグナルの試料による微弱化を測定し、そしてＸ
線透過が1/e又は0.3678付近になるまでの試料の厚さを
調節する。透過の測定のために、強い散乱具を回折の位
置に置き、ナイロン試料をその全面で、Ｘ線限定スリッ
トを越えた直後に挿入する。減少のない測定強度値がIo
及び微弱化された強度がＩの場合、透過（Ｔ）はI/Ioで
ある。1/e透過を示す試料は、最適以上又は以下の試料
からの回折強度が最適な厚さの試料からのそれより小さ
いから最適な厚さのものである。
ナイロン試料は、繊維の軸がＸ線の長さ方向に対して
垂直（又は検知器の移動方向に平行）であるように配置
される。水平線の焦点を見るクラトキーの回折計に対し
て、繊維の軸はテーブルの上面に垂直である。0,1〜4.0
°２θの間で、180点の走査（scan）を次のように集め
た。即ち0.1〜1.1°において0.0125°の段階的に81点;
1.1〜3.1°において0.025°の段階的に80点;3.1〜4.0°
において0.05°の段階的に19点。各走査に対する時間は
１時間であり、各点での計数期間は20秒である。得られ
るデータを移動する放物線ウインドウで平滑にし、装置
原因のバックグランドを差し引いた。この装置のバック
グランド、即ち試料の不存在下に得られる走査に透過Ｔ
を乗じ、そして点ごとに試料から得られた走査から差し
引く。次いで走査のデータ点を、試料の厚さに関して補
正係数CF＝1.0/（eTln（Ｔ））を乗ずることによって補
正する。ここにｅは自然対数の底であり、1n（Ｔ）はＴ
の自然対数である。Ｔは１より小さいから、1n（Ｔ）は
常に負であり、CFは正である。またＴ＝1/eならばCF＝
１で最適な厚さの試料である。したがってCFは常に１よ
り大きく、最適な厚さ以外の試料からの強度を、厚さが
最適な場合に観察されるであろう強度に補正する。最適
にごく近い試料の厚さの場合、CFは一般に試料の厚さに
対する補正が計数統計学によって課せられる不確定性内
にあるパーセント以下まで維持されるように一般に１以
下まで維持することができる。
垂直（又は検知器の移動方向に平行）であるように配置
される。水平線の焦点を見るクラトキーの回折計に対し
て、繊維の軸はテーブルの上面に垂直である。0,1〜4.0
°２θの間で、180点の走査（scan）を次のように集め
た。即ち0.1〜1.1°において0.0125°の段階的に81点;
1.1〜3.1°において0.025°の段階的に80点;3.1〜4.0°
において0.05°の段階的に19点。各走査に対する時間は
１時間であり、各点での計数期間は20秒である。得られ
るデータを移動する放物線ウインドウで平滑にし、装置
原因のバックグランドを差し引いた。この装置のバック
グランド、即ち試料の不存在下に得られる走査に透過Ｔ
を乗じ、そして点ごとに試料から得られた走査から差し
引く。次いで走査のデータ点を、試料の厚さに関して補
正係数CF＝1.0/（eTln（Ｔ））を乗ずることによって補
正する。ここにｅは自然対数の底であり、1n（Ｔ）はＴ
の自然対数である。Ｔは１より小さいから、1n（Ｔ）は
常に負であり、CFは正である。またＴ＝1/eならばCF＝
１で最適な厚さの試料である。したがってCFは常に１よ
り大きく、最適な厚さ以外の試料からの強度を、厚さが
最適な場合に観察されるであろう強度に補正する。最適
にごく近い試料の厚さの場合、CFは一般に試料の厚さに
対する補正が計数統計学によって課せられる不確定性内
にあるパーセント以下まで維持されるように一般に１以
下まで維持することができる。
測定される強度は、回折ベクトルが繊維の軸に平行で
ある反射に由来する。殆んどのナイロン繊維の場合、反
射は１°θの付近で観察される。この反射の正確な位置
及び強度を決定するために、ピークそれ自体より高い及
び低い角度の双方における回折曲線に対する接線をピー
クの下に先ず引いてバックグランド線とする。次いで接
線のバックグランド線に平行な線を、見かけの最高値付
近であるが、一般に僅かに高い２θ値においてピークに
対する接線として引く。この接線の点における２θ値
は、試料のバックグランドが差し引かれるならばピーク
の最大の位置であるからその位置としてとられる。長周
期講師UPSは、このように誘導されたピークの位置を用
いることによりブラッグ則から計算される。小さい角度
に対して、これは LPS＝λ/Sin（２θ） に帰せられる。ピークの強度LPIは曲線の接線の点とそ
のしたのバックグランド線上の点との間の、計数／秒単
位での垂直距離として定義される。
ある反射に由来する。殆んどのナイロン繊維の場合、反
射は１°θの付近で観察される。この反射の正確な位置
及び強度を決定するために、ピークそれ自体より高い及
び低い角度の双方における回折曲線に対する接線をピー
クの下に先ず引いてバックグランド線とする。次いで接
線のバックグランド線に平行な線を、見かけの最高値付
近であるが、一般に僅かに高い２θ値においてピークに
対する接線として引く。この接線の点における２θ値
は、試料のバックグランドが差し引かれるならばピーク
の最大の位置であるからその位置としてとられる。長周
期講師UPSは、このように誘導されたピークの位置を用
いることによりブラッグ則から計算される。小さい角度
に対して、これは LPS＝λ/Sin（２θ） に帰せられる。ピークの強度LPIは曲線の接線の点とそ
のしたのバックグランド線上の点との間の、計数／秒単
位での垂直距離として定義される。
クラトキー回折計はシングル・ビーム装置であり、測
定される強度は標準化されるまで絶対的でもない。測定
強度は装置によって、また同一装置でも、Ｘ線管の老
化、配列の変化、ドリフト、及びシンチレーション結晶
の劣化が理由で経時的に変化しうる。試料間での定量的
比較に対しては、測定強度を安定で標準的な参照試料と
対比することによって規格化した。この参照試料は本特
許明細書の最初の実施例において供給糸（供給糸１）と
して用いたナイロン66試料（E.I.デユポン社からのＴ−
717系）が選ばれた。
定される強度は標準化されるまで絶対的でもない。測定
強度は装置によって、また同一装置でも、Ｘ線管の老
化、配列の変化、ドリフト、及びシンチレーション結晶
の劣化が理由で経時的に変化しうる。試料間での定量的
比較に対しては、測定強度を安定で標準的な参照試料と
対比することによって規格化した。この参照試料は本特
許明細書の最初の実施例において供給糸（供給糸１）と
して用いたナイロン66試料（E.I.デユポン社からのＴ−
717系）が選ばれた。
音響（Sonic）モジュラス：音響モジュラスは、本明
細書に参考文献として引用されるパコフスキー（Pacofs
ky）の米国特許第５欄17〜38行に報告されている如く測
定をした。但し本発明では繊維を試験に先立って24時間
21℃及び相対湿度65％に調整し、そして繊維を、参照特
許のポリエステル繊維に対して報告された0.5〜0.7より
もむしろ0.1g/デニルの張力で走査した。
細書に参考文献として引用されるパコフスキー（Pacofs
ky）の米国特許第５欄17〜38行に報告されている如く測
定をした。但し本発明では繊維を試験に先立って24時間
21℃及び相対湿度65％に調整し、そして繊維を、参照特
許のポリエステル繊維に対して報告された0.5〜0.7より
もむしろ0.1g/デニルの張力で走査した。
オリゴマー付着に対する促進老化法：糸のパッケージ
を調節された温度（37.8℃）及び湿度（RH90％）の環境
中に168時間置き、次いで20℃及びRH50％で24時間調整
する。この調整後、糸18000mを0.1g/dまで予じめ張力を
かけたセラミックガイド上を500m/分で引張する。ガイ
ド上に形成される付着物を予じめ秤量したアルミニウム
皿にメタノールで溶解する。次いでメタノールを蒸発さ
せ、皿及び付着物の合計を秤量する。皿の重量の増加が
付着物に帰せられる。付着物の量を繊維のｇ当りの付着
物のｇ数の106倍として表示する。付着の割合は、一般
に高RVと共に増大することが判明した。MPMDのナイロン
66の重合体への導入は低RV重合体の高紡糸速度での使用
を可能にして、1.2g/d以下の延伸張力と許容しうる低付
着割合とのバランスを提供する。
を調節された温度（37.8℃）及び湿度（RH90％）の環境
中に168時間置き、次いで20℃及びRH50％で24時間調整
する。この調整後、糸18000mを0.1g/dまで予じめ張力を
かけたセラミックガイド上を500m/分で引張する。ガイ
ド上に形成される付着物を予じめ秤量したアルミニウム
皿にメタノールで溶解する。次いでメタノールを蒸発さ
せ、皿及び付着物の合計を秤量する。皿の重量の増加が
付着物に帰せられる。付着物の量を繊維のｇ当りの付着
物のｇ数の106倍として表示する。付着の割合は、一般
に高RVと共に増大することが判明した。MPMDのナイロン
66の重合体への導入は低RV重合体の高紡糸速度での使用
を可能にして、1.2g/d以下の延伸張力と許容しうる低付
着割合とのバランスを提供する。
「マジック角紡糸」と組合せられた交叉偏光（CP/MA
S）は、共重合体及び単独重合体の、構造及び組成の双
方における相違を記述するスペクトルデータを集めるた
めの核磁気共鳴（NMR）技術である。特にCP/MASを用い
て得られる固体状態の炭素−13（Ｃ−13）及び窒素−15
（Ｎ−15）は、重合体の結晶及び非結晶相の双方から寄
与を検査するために使用することができる。そのような
技術はシエイフアー（Sechafer）ら、マクロモレキユー
ルズ（Macromolecules）10、384（1977）及びシエーフ
アー（Sechafer）ら、J.マグネチツク・レゾナンス（Ma
gnetic Resonance）34、443（1979）に、更に最近では
ビーマン（Veeman）ら、マクロモレキユールズ、22、70
6（1989）に記述されている。
S）は、共重合体及び単独重合体の、構造及び組成の双
方における相違を記述するスペクトルデータを集めるた
めの核磁気共鳴（NMR）技術である。特にCP/MASを用い
て得られる固体状態の炭素−13（Ｃ−13）及び窒素−15
（Ｎ−15）は、重合体の結晶及び非結晶相の双方から寄
与を検査するために使用することができる。そのような
技術はシエイフアー（Sechafer）ら、マクロモレキユー
ルズ（Macromolecules）10、384（1977）及びシエーフ
アー（Sechafer）ら、J.マグネチツク・レゾナンス（Ma
gnetic Resonance）34、443（1979）に、更に最近では
ビーマン（Veeman）ら、マクロモレキユールズ、22、70
6（1989）に記述されている。
重合体の非晶相に関する構造的情報は、ビーマンの上
記文献、及びバンダーハート（VanderHart）、マクロモ
レキユールズ12、1232（1979）及びマクロモレキユール
ズ18、1663（1985）に記述されている方法で得られる。
記文献、及びバンダーハート（VanderHart）、マクロモ
レキユールズ12、1232（1979）及びマクロモレキユール
ズ18、1663（1985）に記述されている方法で得られる。
分子の動きを支配する因子は、Ｃ−13Tl及びＣ−13Tl
choを含む種々の技術によって得られる。Ｃ−13T1はト
ーチア（Torchia）によって開発され、J.マグネチック
・レゾナンス、30、613（1978）に記述されている。Ｃ
−13Tlrhoの測定はフエイフアー、マクロモレキユール
ズ10、384（1977）に記述されている。
choを含む種々の技術によって得られる。Ｃ−13T1はト
ーチア（Torchia）によって開発され、J.マグネチック
・レゾナンス、30、613（1978）に記述されている。Ｃ
−13Tlrhoの測定はフエイフアー、マクロモレキユール
ズ10、384（1977）に記述されている。
自然に豊富な窒素−15NMRを用いて、炭素−13固相NMR
分析から得られるものの他に補助的情報を与える。この
分析も、マチアス（Mathias）ら、ポリマー・コミユン
（Polymer Commun.29、192（1988）に記述されている如
く重合体に関する結晶構造の分布についての情報を提供
する。
分析から得られるものの他に補助的情報を与える。この
分析も、マチアス（Mathias）ら、ポリマー・コミユン
（Polymer Commun.29、192（1988）に記述されている如
く重合体に関する結晶構造の分布についての情報を提供
する。
MBB染色性 MBB染色試験のために、好ましくは糸を小さい皿上に
噴出することにより、各試料1gの42の糸試料を準備し
た。対照に９つの試料を用いた。残りを試験に使用し
た。
噴出することにより、各試料1gの42の糸試料を準備し
た。対照に９つの試料を用いた。残りを試験に使用し
た。
次いですべての試料を、標準的な緩衝溶液140ml及び
1.22％のアンスラキノン・ミリング青BL（略号MBB）
（C.I.酸ブルー122）80mlを含んでなる水性染料溶液54l
中に浸することによって染色する。最終浴のpHは5.1で
ある。溶液の温度を室温からTDYE（染料移動温度、即ち
染料捕捉速度の鋭い上昇の起こる温度）まで３〜10℃／
分で上昇させ、この温度に３〜５分維持した。染色した
試料をゆすぎ、乾燥し、反射色度計で染色の深さを測定
した。
1.22％のアンスラキノン・ミリング青BL（略号MBB）
（C.I.酸ブルー122）80mlを含んでなる水性染料溶液54l
中に浸することによって染色する。最終浴のpHは5.1で
ある。溶液の温度を室温からTDYE（染料移動温度、即ち
染料捕捉速度の鋭い上昇の起こる温度）まで３〜10℃／
分で上昇させ、この温度に３〜５分維持した。染色した
試料をゆすぎ、乾燥し、反射色度計で染色の深さを測定
した。
染色値は、反射の読みからのK/S値を計算することに
よって決定した。この方程式は次の通りである： 但しＲ＝反射値。180の値は対照試料の染色性の既知の
基準に調節し且つ規格化するために使用した。
よって決定した。この方程式は次の通りである： 但しＲ＝反射値。180の値は対照試料の染色性の既知の
基準に調節し且つ規格化するために使用した。
ABB染色性:MBB染色性に対するものと同一の方法で一
連の試料を準備する。すべての試料を、標準緩衝液140m
l、10％マーポール（Merpol）LFH（E.I.デュポン社製の
液体の非イオン性洗剤）100ml、及び0.56％のアリザリ
ン・シアニン青SAP（略号ABB）（C.I.酸ブルー45）80〜
500mlを含んでなる染料水溶液54l中に浸して染色した。
最終浴のpHは5.9であった。溶液温度を室温から120℃ま
で３〜10℃／分で上昇させ、この温度に３〜５分間保
つ。
連の試料を準備する。すべての試料を、標準緩衝液140m
l、10％マーポール（Merpol）LFH（E.I.デュポン社製の
液体の非イオン性洗剤）100ml、及び0.56％のアリザリ
ン・シアニン青SAP（略号ABB）（C.I.酸ブルー45）80〜
500mlを含んでなる染料水溶液54l中に浸して染色した。
最終浴のpHは5.9であった。溶液温度を室温から120℃ま
で３〜10℃／分で上昇させ、この温度に３〜５分間保
つ。
染色値は、反射の読みからのK/S値を計算することに
よって決定した。この方程式は次の通りである。
よって決定した。この方程式は次の通りである。
但しＲ＝反射値。180の値は対照試料の染色性の既知の
基準に調節し且つ規格化するために使用した。織布で測
定されたK/SのCV％はLMDRを指示する。高LMDRは低K/S値
に相当する。K/S値の低CV％は望ましい。
基準に調節し且つ規格化するために使用した。織布で測
定されたK/SのCV％はLMDRを指示する。高LMDRは低K/S値
に相当する。K/S値の低CV％は望ましい。
染料移動温度は、繊維構造が染料の捕捉速度を急に上
昇せしめるのに十分なだけ開口する染色中の温度であ
る。これは重合体のガラス転移温度、繊維の熱機械的履
歴、及び染料分子の大きさと形に関連する。従ってこれ
は特別な染料に対する繊維の「孔」寸法の間接的な尺度
として見ることができる。
昇せしめるのに十分なだけ開口する染色中の温度であ
る。これは重合体のガラス転移温度、繊維の熱機械的履
歴、及び染料分子の大きさと形に関連する。従ってこれ
は特別な染料に対する繊維の「孔」寸法の間接的な尺度
として見ることができる。
染料移動温度はC.I.酸ブルー122染料に対して次のよ
うに決定できる：糸試料ｇ当り溶媒800gを含有する浴に
糸を予じめ浸す。ピロリン酸四ナトリウム（TSPP）0.5g
/l及びマーポル HCS 0.5g/lを添加する浴温を60℃まで
３℃／分の速度で上昇させる。予備浸漬温度は繊維の染
料移動温度を越えてはならないことを記述する。染料移
動温度が浸漬温度に近いようであるならば、この工程を
更に低い浸漬温度で繰返すべである。浴を30℃に設定
し、繊維の重量に基づいて１％のC.I.酸ブルー122及び
一塩基性リン酸ナトリウム5g/lを添加する。M.S.P.及び
酢酸を用いてpHを5.0に調節する。糸試料を添加し、浴
温を３℃／分で95℃まで上昇させる。
うに決定できる：糸試料ｇ当り溶媒800gを含有する浴に
糸を予じめ浸す。ピロリン酸四ナトリウム（TSPP）0.5g
/l及びマーポル HCS 0.5g/lを添加する浴温を60℃まで
３℃／分の速度で上昇させる。予備浸漬温度は繊維の染
料移動温度を越えてはならないことを記述する。染料移
動温度が浸漬温度に近いようであるならば、この工程を
更に低い浸漬温度で繰返すべである。浴を30℃に設定
し、繊維の重量に基づいて１％のC.I.酸ブルー122及び
一塩基性リン酸ナトリウム5g/lを添加する。M.S.P.及び
酢酸を用いてpHを5.0に調節する。糸試料を添加し、浴
温を３℃／分で95℃まで上昇させる。
浴温の５℃の上昇ごとに、染色浴から25mlの染料液体
試料を採取する。試料を室温まで冷却し、各試料の、約
633nmの最大吸光度における吸収を、分光計により水を
参照試料として測定する。染料の消費％を計算し、これ
を染色浴の温度に対してプロットする。曲線の２つの直
線部分の各に沿って交叉する線を引く。この交点の温度
が染料移動温度（TDYE）であり、これが繊維構造の開口
の尺度となる。ワープ延伸した糸に対するTDYEの好適な
値は約95℃以下、特に約90℃以下である。
試料を採取する。試料を室温まで冷却し、各試料の、約
633nmの最大吸光度における吸収を、分光計により水を
参照試料として測定する。染料の消費％を計算し、これ
を染色浴の温度に対してプロットする。曲線の２つの直
線部分の各に沿って交叉する線を引く。この交点の温度
が染料移動温度（TDYE）であり、これが繊維構造の開口
の尺度となる。ワープ延伸した糸に対するTDYEの好適な
値は約95℃以下、特に約90℃以下である。
デニル変動解析機（DVA）は、アロング−エンドのデ
ニルの変動を測定するために、ウスター（Uster）と同
一の理論によるキヤパシタンス（capacitance）装置で
ある。DVAは試料長240mにわたり、1/2m毎にデニルの変
化を測定し、これらの測定値のCV％を報告する。これは
また８つの30mの試料に対する高低の読みの差の平均で
あるデニルの広がり％を報告する。DVAによる表での測
定値は変動係数（DVA CV％）として報告される。
ニルの変動を測定するために、ウスター（Uster）と同
一の理論によるキヤパシタンス（capacitance）装置で
ある。DVAは試料長240mにわたり、1/2m毎にデニルの変
化を測定し、これらの測定値のCV％を報告する。これは
また８つの30mの試料に対する高低の読みの差の平均で
あるデニルの広がり％を報告する。DVAによる表での測
定値は変動係数（DVA CV％）として報告される。
動的な機械的解析試験は次の方法で行なわれる。イマ
ス社（Imass、Inc.,Mingham MA）からの「オートバイ
ブロン（Autovibron）」コンピュータ化キット及びイマ
ス社からのIMC−１炉を備えた「レオバイブロン（Rheov
ibron）」DDV−IIcを使用する。これもまたイマス社か
らの標準的なステンレス鋼製試料支持体棒及び繊維クラ
ンプを用いる。オートバイブロンで供給されるコンピュ
ータ・プログラムを、一定の、選択しうる加熱温度及び
試料への静的張力が−30〜220℃の温度にわたって維持
できるように改変する。張力と加熱速度の不変性が確認
でき且つ温度に対する収縮が一定のストレスで測定でき
るようにデータの点をとる時はいつでも、静的張力、時
間及び試料の長さがプリントできるごとく改変する。こ
のコンピュータのプログラムはクランプ物体及び負荷セ
ルのコンプライアンス（compliance）に対する補正を含
まず、そしてすべての操作及び計算は上述のことを除い
てイマスによりオートバイブロンで提出された如きのも
のである。
ス社（Imass、Inc.,Mingham MA）からの「オートバイ
ブロン（Autovibron）」コンピュータ化キット及びイマ
ス社からのIMC−１炉を備えた「レオバイブロン（Rheov
ibron）」DDV−IIcを使用する。これもまたイマス社か
らの標準的なステンレス鋼製試料支持体棒及び繊維クラ
ンプを用いる。オートバイブロンで供給されるコンピュ
ータ・プログラムを、一定の、選択しうる加熱温度及び
試料への静的張力が−30〜220℃の温度にわたって維持
できるように改変する。張力と加熱速度の不変性が確認
でき且つ温度に対する収縮が一定のストレスで測定でき
るようにデータの点をとる時はいつでも、静的張力、時
間及び試料の長さがプリントできるごとく改変する。こ
のコンピュータのプログラムはクランプ物体及び負荷セ
ルのコンプライアンス（compliance）に対する補正を含
まず、そしてすべての操作及び計算は上述のことを除い
てイマスによりオートバイブロンで提出された如きのも
のである。
本発明の試料に対する試験の場合、0.1g/デニルに相
当する静的張力を使用する。1.4±0.1℃／分の加熱速度
を用い、また試験周波数は110Hzである。コンピュータ
化装置は凡そ1.5分毎に読みを行なうが、これはコンピ
ュータが試料長を調節して静的張力を一定に維持するの
に必要とされる可変時間のために一定でない。最初の試
料長は2.0±0.1cmである。試練は−30〜230℃の温度範
囲にわたって行なう。試料のデニルを、糸をより又は分
けて400±３に調節し、静的及び動的な力が負荷セルの
範囲の真中にあることを保証する。
当する静的張力を使用する。1.4±0.1℃／分の加熱速度
を用い、また試験周波数は110Hzである。コンピュータ
化装置は凡そ1.5分毎に読みを行なうが、これはコンピ
ュータが試料長を調節して静的張力を一定に維持するの
に必要とされる可変時間のために一定でない。最初の試
料長は2.0±0.1cmである。試練は−30〜230℃の温度範
囲にわたって行なう。試料のデニルを、糸をより又は分
けて400±３に調節し、静的及び動的な力が負荷セルの
範囲の真中にあることを保証する。
tanδ及びＥ″ピークの位置（即ち温度）は次の方法
で決定される。最初にピークの凡その位置が温度に対す
る凡そのパラロータのプロットから推定される。ピーク
の最終的な位置は、温度が独立の変数であると考えて、
推定した位置に関し±10〜15°の範囲にわたる２次多項
式を最小自乗方で処理することによつて決定される。ピ
ーク温度をこの多項式の最大の温度としてとる。遷移温
度、即ち変曲点の温度も同様に決定される。凡その屈曲
点がプロットから推定される。次いで１つの見かけのプ
ラトウから他のプラトウへの遷移を網羅する十分なデー
タ点を、温度が独立の変数と考えて３次多項式にあては
める。遷移温度は得られる多項式の変曲点としてとられ
る。100℃付近のＥ″ピーク温度（TE″max）（参照第12
図）はα遷移温度（TA）の指標としてとられ、これが均
一な染色性のために低値（即ち100℃以下、好ましくは9
5℃以下、特に90℃以下）であることが主要である。
で決定される。最初にピークの凡その位置が温度に対す
る凡そのパラロータのプロットから推定される。ピーク
の最終的な位置は、温度が独立の変数であると考えて、
推定した位置に関し±10〜15°の範囲にわたる２次多項
式を最小自乗方で処理することによつて決定される。ピ
ーク温度をこの多項式の最大の温度としてとる。遷移温
度、即ち変曲点の温度も同様に決定される。凡その屈曲
点がプロットから推定される。次いで１つの見かけのプ
ラトウから他のプラトウへの遷移を網羅する十分なデー
タ点を、温度が独立の変数と考えて３次多項式にあては
める。遷移温度は得られる多項式の変曲点としてとられ
る。100℃付近のＥ″ピーク温度（TE″max）（参照第12
図）はα遷移温度（TA）の指標としてとられ、これが均
一な染色性のために低値（即ち100℃以下、好ましくは9
5℃以下、特に90℃以下）であることが主要である。
染色速度法：ナイロン遷移の染色速度はその構造に強
く依存することが良く知られている。染料のナイロン繊
維中の放射及び軸方向拡散係数はプリンストン織物研究
所（Textile Research Institute of Princefon,N.J.）
の染料移動現象、進歩報告15号及びその参考文献に記述
されている方法によつて測定することができる。
く依存することが良く知られている。染料のナイロン繊
維中の放射及び軸方向拡散係数はプリンストン織物研究
所（Textile Research Institute of Princefon,N.J.）
の染料移動現象、進歩報告15号及びその参考文献に記述
されている方法によつて測定することができる。
染色浴からの染料の消失、即ち繊維による染料の吸収
及びデータからの拡散係数の計算はH.コブサ（Kobs
a）、テクスタイル・リサーチ・ジャーナル（Texfile R
esearch JOurnal）、55（10）、573（1985）以降の一連
の文献に記述されている方法を用いて行なうことができ
る。この方法の変法はカーリー（Carrey,N.C.）のハン
ビー織物研究所（Hanby Textile Instifute）で行なわ
れている。
及びデータからの拡散係数の計算はH.コブサ（Kobs
a）、テクスタイル・リサーチ・ジャーナル（Texfile R
esearch JOurnal）、55（10）、573（1985）以降の一連
の文献に記述されている方法を用いて行なうことができ
る。この方法の変法はカーリー（Carrey,N.C.）のハン
ビー織物研究所（Hanby Textile Instifute）で行なわ
れている。
コブサの技術の改変では、繊維2.5gを入手した状態で
とり、ミリング青BL（C.I.酸ブル80〜122も同様の結果
を与える）0.125gを含有から染料溶液700mlを含む浴
「アヒバ社（Ahiba AB,Basel,スイス国）のPC091制御器
を含むアヒバ型ターボカラー（Turbo−color）−100］
中に入れた。この染料溶液は、染料2.5g/脱イオン水
ｌ、リン酸二水素ナトリウム・１水和物0.5g、及びダウ
−コーニング（Dow−Corning）の消泡剤「Ｂ」を含む原
料溶液から50mlを添加しそして脱イオン水で１にする
ことによつて調製する。染色浴のpHは4.5±0.02であ
り、温度は±２℃に制御される。ガイデツド・ウエーブ
社（Guided Weve Inc.,El Dorado Hills,Ca.）製の光学
的ウエーブガイド・スペクトル解析機200型の検知器を
アヒバ染色浴に永久的に挿入し、好ましくは染料スペク
トルの最大吸光の波長を用いて、吸光度の変化、即ち浴
中の染料濃度を測定する。この技術により、繊維の染色
速度の時間及び温度依存性の双方が測定される。繊維は
染色の完了する種々の時点で浴から除去することがで
き、繊維を横切る染料の濃度勾配は織物研究所報に記述
されているように構造の１つの尺度として測定すること
ができる。染色速度及び拡散性の温度依存性も温度に対
する構造変化の尺度として使用しうる。
とり、ミリング青BL（C.I.酸ブル80〜122も同様の結果
を与える）0.125gを含有から染料溶液700mlを含む浴
「アヒバ社（Ahiba AB,Basel,スイス国）のPC091制御器
を含むアヒバ型ターボカラー（Turbo−color）−100］
中に入れた。この染料溶液は、染料2.5g/脱イオン水
ｌ、リン酸二水素ナトリウム・１水和物0.5g、及びダウ
−コーニング（Dow−Corning）の消泡剤「Ｂ」を含む原
料溶液から50mlを添加しそして脱イオン水で１にする
ことによつて調製する。染色浴のpHは4.5±0.02であ
り、温度は±２℃に制御される。ガイデツド・ウエーブ
社（Guided Weve Inc.,El Dorado Hills,Ca.）製の光学
的ウエーブガイド・スペクトル解析機200型の検知器を
アヒバ染色浴に永久的に挿入し、好ましくは染料スペク
トルの最大吸光の波長を用いて、吸光度の変化、即ち浴
中の染料濃度を測定する。この技術により、繊維の染色
速度の時間及び温度依存性の双方が測定される。繊維は
染色の完了する種々の時点で浴から除去することがで
き、繊維を横切る染料の濃度勾配は織物研究所報に記述
されているように構造の１つの尺度として測定すること
ができる。染色速度及び拡散性の温度依存性も温度に対
する構造変化の尺度として使用しうる。
第２の染色法は、液体クロマトグラフイー系の静止相
としての繊維を、移動相中の吸着物質としての染料で処
理することを含む。ヒユーレツト・パツカード社（Palo
Alto,Ca.）製のUV検知器をもつヒユーレツト・パツカ
ード1084B型液体クロマトグラフイーを、繊維1gを内径1
/4インチ、長さ20cmのステンレス鋼製カラムに充填して
使用する。脱イオン水を2ml/分の流速で垂直のカラム中
を上方へポンプで送入る。この水を消泡剤を除く以外上
述したものと同様の染料溶液で置きかえる。系の温度
は、温度依存性を決定するために変化させうるが、30℃
に維持される。流出水の染料含有量を、染料の吸光度が
最大付近の場合には584nmの波長で、染料の吸光度が低
い場合には450nmの吸光を参考して測定する検知器によ
り測定する。最初に流出液の染料含量は殆んど０であ
り、次いで染料含量はゆつくりと上昇する準一定値まで
急速に上昇する。1/2時間後、繊維は平衡の染料含量に
達する前に、ポンプでカラムに送入する染料溶液を脱イ
オン水で置きかえる。水の先端部がカラムを通過した
時、繊維の染料濃度が染料溶液のそれより高い場合に染
料の先端部が繊維によつて遊離される。容量に対する流
出液吸光度の曲線の勾配及びその下の面積から、表面特
性及び染料拡散性の差を決定する。
としての繊維を、移動相中の吸着物質としての染料で処
理することを含む。ヒユーレツト・パツカード社（Palo
Alto,Ca.）製のUV検知器をもつヒユーレツト・パツカ
ード1084B型液体クロマトグラフイーを、繊維1gを内径1
/4インチ、長さ20cmのステンレス鋼製カラムに充填して
使用する。脱イオン水を2ml/分の流速で垂直のカラム中
を上方へポンプで送入る。この水を消泡剤を除く以外上
述したものと同様の染料溶液で置きかえる。系の温度
は、温度依存性を決定するために変化させうるが、30℃
に維持される。流出水の染料含有量を、染料の吸光度が
最大付近の場合には584nmの波長で、染料の吸光度が低
い場合には450nmの吸光を参考して測定する検知器によ
り測定する。最初に流出液の染料含量は殆んど０であ
り、次いで染料含量はゆつくりと上昇する準一定値まで
急速に上昇する。1/2時間後、繊維は平衡の染料含量に
達する前に、ポンプでカラムに送入する染料溶液を脱イ
オン水で置きかえる。水の先端部がカラムを通過した
時、繊維の染料濃度が染料溶液のそれより高い場合に染
料の先端部が繊維によつて遊離される。容量に対する流
出液吸光度の曲線の勾配及びその下の面積から、表面特
性及び染料拡散性の差を決定する。
本発明の特徴及び態様は以下の通りである： 1.約15〜約250デニルの及び約70〜約100％伸張（Eb）の
供給糸を約200〜約240℃の温度で延伸テクスチヤー化し
て約35％以下の伸張のテクスチヤー化糸を与えることを
含む約50〜約80の相対粘度を有するテクスチヤー化した
ナイロン66マルチフイラメント糸を製造する際に、テク
スチヤー化速度が少くとも900m/分であり、供給糸が少
量の２官能性ポリアミド共単量体又はナイロン66重合体
と水素結合しうる非反応性添加剤を含有するナイロン66
の重合体であり、そして糸が少くとも約0.8且つ約1.2g/
d以下の延伸張力（DT）を有する該ナイロン66マルチフ
イラメント糸の製造法。
供給糸を約200〜約240℃の温度で延伸テクスチヤー化し
て約35％以下の伸張のテクスチヤー化糸を与えることを
含む約50〜約80の相対粘度を有するテクスチヤー化した
ナイロン66マルチフイラメント糸を製造する際に、テク
スチヤー化速度が少くとも900m/分であり、供給糸が少
量の２官能性ポリアミド共単量体又はナイロン66重合体
と水素結合しうる非反応性添加剤を含有するナイロン66
の重合体であり、そして糸が少くとも約0.8且つ約1.2g/
d以下の延伸張力（DT）を有する該ナイロン66マルチフ
イラメント糸の製造法。
2.組織化速度が少なくとも1km/分である上記１の延伸組
織化法。
織化法。
3.供給糸を約30％より低い組織化糸の伸張まで延伸組織
化する上記１又は２の延伸組織化法。
化する上記１又は２の延伸組織化法。
4.供給糸が下記７〜11のいずれかによる上記１の延伸紡
糸法。
糸法。
5.最初にマルフイラメント紡糸配向糸を下記17又は18の
方法で製造し、後に延伸組織化工程において供給糸とし
て用いる上記１の延伸紡糸法。
方法で製造し、後に延伸組織化工程において供給糸とし
て用いる上記１の延伸紡糸法。
6.重合体が相対粘度約50〜約80のものである約15〜約25
0デニール及び約70〜約100％伸張（Eb）の部分的に配向
したナイロン66重合体マルチフイラメント糸であって、
該重合体が少量の２官能ポリアミド共単量体又はナイロ
ン66重合体と水素結合しうる非反応性添加剤を含有し、
そして糸が少くとも0.8且つ約1.2g/d以下の延伸張力（D
T）を有する該ナイロン66重合体マルチフイラメント
糸。
0デニール及び約70〜約100％伸張（Eb）の部分的に配向
したナイロン66重合体マルチフイラメント糸であって、
該重合体が少量の２官能ポリアミド共単量体又はナイロ
ン66重合体と水素結合しうる非反応性添加剤を含有し、
そして糸が少くとも0.8且つ約1.2g/d以下の延伸張力（D
T）を有する該ナイロン66重合体マルチフイラメント
糸。
7.重合体が少量のε−アミノカプロン酸単量体単位を２
官能性添加剤共単量体として含有する上記６の部分的配
向糸。
官能性添加剤共単量体として含有する上記６の部分的配
向糸。
8.重合体が少量を２−メチル−ペンタメチレンアジパミ
ド単位を２官能性添加剤共単量体として含む上記６の部
分的配向糸。
ド単位を２官能性添加剤共単量体として含む上記６の部
分的配向糸。
9.重合体が約２〜約８重量％のε−アミノカプロン酸単
量体単位を２官能性添加剤共単量体として含む上記７の
部分配向糸。
量体単位を２官能性添加剤共単量体として含む上記７の
部分配向糸。
10.重合体が約２〜約20重量％の２−メチル−ペンタメ
チレンアジパミド単位を２官能性添加剤共単量体として
含む上記８の部分的配向糸。
チレンアジパミド単位を２官能性添加剤共単量体として
含む上記８の部分的配向糸。
11.重合体が約20〜約40重量％の２−メチル−ペンタメ
チレンアジパミド単位を２官能性添加剤共単量体として
含み且つ糸が約10％より大きいボイル−オフ収縮を有す
る上記10の部分配合糸。
チレンアジパミド単位を２官能性添加剤共単量体として
含み且つ糸が約10％より大きいボイル−オフ収縮を有す
る上記10の部分配合糸。
12.相対粘度が約60〜約70である上記７〜11のいずれか
１つの部分配向糸。
１つの部分配向糸。
13.相対粘度が約50〜約60である上記８、10又は11のい
ずれか１つの部分配向糸。
ずれか１つの部分配向糸。
14.伸張（Eb）が約75〜約95％であり、そして延伸張力
が約（140/Eb−0.6）〜約1.0g/dである上記６〜11のい
ずれか１つの部分配向糸。
が約（140/Eb−0.6）〜約1.0g/dである上記６〜11のい
ずれか１つの部分配向糸。
15.最大動的伸張割合（ΔL/ΔＴ）maxが約0.05〜約0.15
％／℃であり、そしてストレス（σ）に対する（ΔL/Δ
Ｔ）maxの感度ｄ（ΔL/ΔＴ）max/dσが約３×10-4〜７
×10-4（％／℃）／（mg/d）である上記６〜11のいずれ
か１つの部分配向糸。
％／℃であり、そしてストレス（σ）に対する（ΔL/Δ
Ｔ）maxの感度ｄ（ΔL/ΔＴ）max/dσが約３×10-4〜７
×10-4（％／℃）／（mg/d）である上記６〜11のいずれ
か１つの部分配向糸。
16.延伸モジュラス（MD）が約3.5〜約6.5g/dであり、延
伸ストレス（σD）が75℃及び延伸比1.35×で測定して
約1.0〜約1.9g.dであり、また見かけの延伸エネルギー
（ED）ａが約0.2〜約0.5（g/d）°Ｋである上記６〜11
のいずれか１つの部分配向糸。
伸ストレス（σD）が75℃及び延伸比1.35×で測定して
約1.0〜約1.9g.dであり、また見かけの延伸エネルギー
（ED）ａが約0.2〜約0.5（g/d）°Ｋである上記６〜11
のいずれか１つの部分配向糸。
17.少くとも約50〜約80の相対粘度のナイロン66重合体
を少くとも4500m/分の紡糸引張速度で溶融紡糸すること
によって約15〜約250デニルのナイロン66重合体のマル
チフイラメント紡糸配向糸を製造する際に、ナイロン66
重合体が少量の２官能性ポリアミド共単量体又はナイロ
ン66重合体と水素結合しうる非反応性添加剤を含有する
該マルチフイラメント紡糸配向糸の製造法。
を少くとも4500m/分の紡糸引張速度で溶融紡糸すること
によって約15〜約250デニルのナイロン66重合体のマル
チフイラメント紡糸配向糸を製造する際に、ナイロン66
重合体が少量の２官能性ポリアミド共単量体又はナイロ
ン66重合体と水素結合しうる非反応性添加剤を含有する
該マルチフイラメント紡糸配向糸の製造法。
18.速度が5000mpm以上である上記17の方法。
19.速度が高々約6500mpmであり、少くとも約8000の紡糸
生産性（Ps）を有し、そして約（Ps/5000−0.8）g/d以
下及び約1.2g/d以下の延伸張力を有する上記17の方法。
生産性（Ps）を有し、そして約（Ps/5000−0.8）g/d以
下及び約1.2g/d以下の延伸張力を有する上記17の方法。
20.次の紡糸条件、即ち約280〜約300℃の重合体溶融温
度（TP）を用い、紡糸口金のキヤピラリーの寸法が、直
径（Ｄ）が約0.15〜約0.3mmであり、長さ／直径（L/D）
比が少くとも約1.75であり、そして（L/D4）比が少くと
も約100mm-3であるようなものであり、新しく溶融紡糸
したフイラメントを、RH約50％以上、温度約10〜約30℃
及び速度約10〜約50m/分の空気流で急冷し、そして紡糸
口金の表面から約1.5m以内の距離でフイラメントを収束
させる上記17〜19のいずれか１つの方法。
度（TP）を用い、紡糸口金のキヤピラリーの寸法が、直
径（Ｄ）が約0.15〜約0.3mmであり、長さ／直径（L/D）
比が少くとも約1.75であり、そして（L/D4）比が少くと
も約100mm-3であるようなものであり、新しく溶融紡糸
したフイラメントを、RH約50％以上、温度約10〜約30℃
及び速度約10〜約50m/分の空気流で急冷し、そして紡糸
口金の表面から約1.5m以内の距離でフイラメントを収束
させる上記17〜19のいずれか１つの方法。
21.紡糸口金キヤピラリーの直径（Ｄ）が約0.15〜約0.2
5mmであり、L/D比が少くとも約２であり、そしてL/D4が
少くとも150mm-3であり、急冷空気が少くとも約70％のR
Hを有し、そして収束の距離が紡糸口金の表面から約1.5
m以内である上記20の方法。
5mmであり、L/D比が少くとも約２であり、そしてL/D4が
少くとも150mm-3であり、急冷空気が少くとも約70％のR
Hを有し、そして収束の距離が紡糸口金の表面から約1.5
m以内である上記20の方法。
22.収束の距離が約1.25m以内である上記20の方法。
23.新しく急冷した溶融紡糸したフイラメントを、秤量
された仕上げ剤チップ適用機で収束させ、そしてゴデッ
トを用いずにパッケージに巻く上記20の方法。
された仕上げ剤チップ適用機で収束させ、そしてゴデッ
トを用いずにパッケージに巻く上記20の方法。
24.伸張（Eb）約35％以下及び相対粘度約50〜約80のテ
クスチヤー化したナイロン66マルチフイラメント糸であ
って、糸が少量の２官能性ポリアミド共単量体又はナイ
ロン66重合体と水素結合しうる非反応性添加剤を含有す
るナイロン66重合体から本質的になる該ナイロン66マル
チフイラメント糸。
クスチヤー化したナイロン66マルチフイラメント糸であ
って、糸が少量の２官能性ポリアミド共単量体又はナイ
ロン66重合体と水素結合しうる非反応性添加剤を含有す
るナイロン66重合体から本質的になる該ナイロン66マル
チフイラメント糸。
25.重合体が少量のε−アミノカプロン酸単量体単位を
２官能性添加剤共単量体として含有する上記24の組織化
糸。
２官能性添加剤共単量体として含有する上記24の組織化
糸。
26.重合体が少量を２−メチル−ペンタメチレンアジパ
ミド単位を２官能性添加剤共単量体として含む上記24の
組織化糸。
ミド単位を２官能性添加剤共単量体として含む上記24の
組織化糸。
27.重合体が約２〜約８重量％のε−アミノカプロン酸
単量体単位を２官能性添加剤共単量体として含む上記25
の組織化糸。
単量体単位を２官能性添加剤共単量体として含む上記25
の組織化糸。
28.重合体が約２〜約20重量％の２−メチル−ペンタメ
チレンアジパミド単位を２官能性添加剤共単量体として
含む上記26の組織化糸。
チレンアジパミド単位を２官能性添加剤共単量体として
含む上記26の組織化糸。
29.重合体が約20〜約40重量％の２−メチル−ペンタメ
チレンアジパミド単位を２官能性添加剤共単量体として
含み且つ糸が約８％より大きいボイル−オフ収縮を有す
る上記26の組織化糸。
チレンアジパミド単位を２官能性添加剤共単量体として
含み且つ糸が約８％より大きいボイル−オフ収縮を有す
る上記26の組織化糸。
30.相対粘度が約60〜約70である上記25〜29のいずれか
１つの組織化糸。
１つの組織化糸。
31.相対粘度が約50〜約60である上記26、28又は29のい
ずれか１つの組織化糸。
ずれか１つの組織化糸。
32.約30％以下の伸張（Eb）を有する上記24〜29のいず
れか１つの組織化糸。
れか１つの組織化糸。
33.上記１の方法で製造した上記24〜29のいずれか１つ
の組織化糸。
の組織化糸。
34.伸張（Eb）約35％以下及び相対粘度約50〜約80の組
織化したナイロン66マルチフイラメント糸であって、糸
が約６％以下のボイル−オフ収縮性を有するナイロン66
重合体から本質的になるフイラメントを少くとも一部分
含んでなり、該ヤーンが２−メチル−ペンタメチレンア
ジパミド単位を２官能性添加剤共単量体として20〜約40
重量％含有するナイロン66重合体から本質的になるフイ
ラメントの他の部分を有し、そして糸が約８％以上のボ
イル−オフ収縮性を有し、但し該フイラメントが収縮性
において少くとも約４％の差を有する、該ナイロン66マ
ルチフイラメント糸。
織化したナイロン66マルチフイラメント糸であって、糸
が約６％以下のボイル−オフ収縮性を有するナイロン66
重合体から本質的になるフイラメントを少くとも一部分
含んでなり、該ヤーンが２−メチル−ペンタメチレンア
ジパミド単位を２官能性添加剤共単量体として20〜約40
重量％含有するナイロン66重合体から本質的になるフイ
ラメントの他の部分を有し、そして糸が約８％以上のボ
イル−オフ収縮性を有し、但し該フイラメントが収縮性
において少くとも約４％の差を有する、該ナイロン66マ
ルチフイラメント糸。
35.重合体が約50〜約80の相対粘度を有する約15〜約250
デニル及び伸張（Eb）約70〜100％の部分配向したナイ
ロン66重合体マルチフイラメント糸であって、重合体が
少量の２官能性ポリアミド共単量体又はナイロン66重合
体と水素結合しうる非反応性添加剤を含有し、更に66ナ
イロン重合体の分子鎖分岐剤を約0.025〜0.125モル％の
量で含有する該ナイロン66重合体マルチフイラメント
糸。
デニル及び伸張（Eb）約70〜100％の部分配向したナイ
ロン66重合体マルチフイラメント糸であって、重合体が
少量の２官能性ポリアミド共単量体又はナイロン66重合
体と水素結合しうる非反応性添加剤を含有し、更に66ナ
イロン重合体の分子鎖分岐剤を約0.025〜0.125モル％の
量で含有する該ナイロン66重合体マルチフイラメント
糸。
36.該鎖分岐剤が３官能性脂肪族アミンからなる群から
選択される上記35の部分配向糸。
選択される上記35の部分配向糸。
37.該鎖分岐剤がトリス３−アミノエチルアミン（TRE
N）である上記36の部分配向糸。
N）である上記36の部分配向糸。
38.該２官能性共単量体がε−アミノカプロン酸単量体
単位及び２−メチル−ペンタメチレンアジパミド単位か
らなる群から選択される上記35の部分配向糸。
単位及び２−メチル−ペンタメチレンアジパミド単位か
らなる群から選択される上記35の部分配向糸。
39.相対粘度（RV）が少くとも約60〜約70のナイロン66
単独重合体を約5000〜約6000m/分の紡糸速度（Vs）で溶
融紡糸することにより約15〜約125デニルのナイロン66
単独重合体のマルチフイラメント紡糸配向糸を製造する
に際して、次の紡糸条件、即ち約285〜約295℃の重合体
押出し溶融温度（Tp）、直径（Ｄ）が約0.15〜約0.25mm
であり、長さ／直径比（L/D）が少くとも約120mm-3の少
くとも約L/D4比であり、且つフイラメント紡糸密度（FS
D）が約0.5フイラメント／mm2以下であるような寸法の
紡糸口金キヤピラリー、新しく溶融紡糸したフイラメン
トの、相対湿度（RH）約50％以上、温度約10〜30℃且つ
速度約10〜30mpmの空気流での急冷、フイラメントの約7
5〜150cmの距離での収束、を用い、更に少くとも約8000
の紡糸生産性Ps（＝Vs×RDR、但しRDR＝１＋Eb％/10
0）、約1.7〜約２の供給糸の残存延伸比（RDR）、及び
約0.8〜約1.2g/デニルの延伸張力（DT）を用いる該ナイ
ロン66単独重合体マルチフイラメント紡糸配向糸の製造
法。
単独重合体を約5000〜約6000m/分の紡糸速度（Vs）で溶
融紡糸することにより約15〜約125デニルのナイロン66
単独重合体のマルチフイラメント紡糸配向糸を製造する
に際して、次の紡糸条件、即ち約285〜約295℃の重合体
押出し溶融温度（Tp）、直径（Ｄ）が約0.15〜約0.25mm
であり、長さ／直径比（L/D）が少くとも約120mm-3の少
くとも約L/D4比であり、且つフイラメント紡糸密度（FS
D）が約0.5フイラメント／mm2以下であるような寸法の
紡糸口金キヤピラリー、新しく溶融紡糸したフイラメン
トの、相対湿度（RH）約50％以上、温度約10〜30℃且つ
速度約10〜30mpmの空気流での急冷、フイラメントの約7
5〜150cmの距離での収束、を用い、更に少くとも約8000
の紡糸生産性Ps（＝Vs×RDR、但しRDR＝１＋Eb％/10
0）、約1.7〜約２の供給糸の残存延伸比（RDR）、及び
約0.8〜約1.2g/デニルの延伸張力（DT）を用いる該ナイ
ロン66単独重合体マルチフイラメント紡糸配向糸の製造
法。
40.新しく急冷した溶融紡糸したフイラメントを、秤量
された仕上げ剤チップ適用機を介して収束させ、そして
ゴデットを用いずにパッケージに巻く上記35の方法。
された仕上げ剤チップ適用機を介して収束させ、そして
ゴデットを用いずにパッケージに巻く上記35の方法。
41.糸に十分な紡糸配向性を付与する、即ち糸が約1.4g/
デニルより大きい延伸張力（DT）を約45〜約65％の破断
伸張（Eb）と共に、40〜135℃の温度範囲にわたって０
以下の動的長さ変化（Δ長さ、％）及び動的収縮割合
（Δ長さ、％／Δ温度、℃）を、約0.15（％／％）より
小さい最大の動的伸張割合［（Δ長さ、％／（Δ温度、
℃）］MAXを約７×10-4（％／℃）／（mg/d）よりも小
さいストレスσに対する（ΔL/ΔＴ）MAXの感度［ｄ
（ΔL/ΔＴ）MAX/d（σ）］と共に、そして約３〜８％
のボイル−オフ収縮（BOS）を有するようにする紡糸法
で紡糸したε−カプロアミド共単量体単位約２〜約８重
量％を含有する相対粘度約40〜約50のナイロン66重合体
から製造された厳密な染色最終用途に適したマルチフイ
ラメント直接使用糸。
デニルより大きい延伸張力（DT）を約45〜約65％の破断
伸張（Eb）と共に、40〜135℃の温度範囲にわたって０
以下の動的長さ変化（Δ長さ、％）及び動的収縮割合
（Δ長さ、％／Δ温度、℃）を、約0.15（％／％）より
小さい最大の動的伸張割合［（Δ長さ、％／（Δ温度、
℃）］MAXを約７×10-4（％／℃）／（mg/d）よりも小
さいストレスσに対する（ΔL/ΔＴ）MAXの感度［ｄ
（ΔL/ΔＴ）MAX/d（σ）］と共に、そして約３〜８％
のボイル−オフ収縮（BOS）を有するようにする紡糸法
で紡糸したε−カプロアミド共単量体単位約２〜約８重
量％を含有する相対粘度約40〜約50のナイロン66重合体
から製造された厳密な染色最終用途に適したマルチフイ
ラメント直接使用糸。
42.染料移動温度（TDYE）が約95℃以下である上記41の
マルチフイラメント直接使用糸。
マルチフイラメント直接使用糸。
43.動的機械的ピーク温度（TE″MAX）が約95℃以下であ
る上記41のマルチフイラメント直接使用糸。
る上記41のマルチフイラメント直接使用糸。
44.ボイル−オフ後に糸が175℃での乾燥加熱下に収縮し
つづける上記41のマルチフイラメント直接使用糸。
つづける上記41のマルチフイラメント直接使用糸。
第１図は組織化張力を組織化速度に対してプロットした
グラフであり； 第２図は本発明によるナイロンPOYの製造法の系統図で
あり； 第３図は紡糸口金面を通しての拡大断面であって、POY
フイラメントを紡糸するための紡糸キヤピラリーを例示
し；そして 第４〜22図は本発明による糸（N6、66及びMe5−6,6）、
単独重合体ナイロン66糸（N66）、及び単独重合体ナイ
ロン６糸（N6）の性質間の送達を例示する。
グラフであり； 第２図は本発明によるナイロンPOYの製造法の系統図で
あり； 第３図は紡糸口金面を通しての拡大断面であって、POY
フイラメントを紡糸するための紡糸キヤピラリーを例示
し；そして 第４〜22図は本発明による糸（N6、66及びMe5−6,6）、
単独重合体ナイロン66糸（N66）、及び単独重合体ナイ
ロン６糸（N6）の性質間の送達を例示する。
フロントページの続き (72)発明者 ゲイリイ・ダグラス・ミロソビッチ アメリカ合衆国サウスカロライナ州 29223コロンビア・ホーガンズラン506 (72)発明者 フランク・ハドソン・オーバートン アメリカ合衆国テネシー州37377シグナ ルマウンテン・ハイダウンコート７ (72)発明者 ロナルド・エドワード・スチール アメリカ合衆国テネシー州37343 ヒク ソン・リパブリックレイン 1801 (72)発明者 ポール・グレゴリイ・ズミック アメリカ合衆国テネシー州37415 チヤ タヌーガ・グリーンリーフストリート 224 (56)参考文献 特開 平２−133620（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−88122（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−160417（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) D01F 6/60,6/80,6/90 D02J 1/22
Claims (7)
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- 【請求項１】15〜250デニルの及び70〜100％伸張（Eb）
の供給糸を200〜240℃の温度で延伸テクスチヤー化して
35％以下の伸張のテクスチヤー化糸を与えることを含む
50〜80の相対粘度を有するテクスチヤー化したナイロン
66マルチフイラメント糸を製造する際に、テクスチヤー
化速度が少くとも900m/分であり、供給糸が少量の２官
能性ポリアミド共単量体又は７−ナフトトリアジニル−
３−フエニルクマリンを含有するナイロン66の重合体で
あり、そして糸が0.8g/d以上、1.2g/d以下の延伸張力
（DT）を有する該ナイロン66マルチフイラメント糸の製
造法。 - 【請求項２】重合体が相対粘度50〜80のものである15〜
250デニール及び70〜100％伸張（Eb）の部分的に配向し
たナイロン66重合体マルチフイラメント糸であって、該
重合体が少量の２官能ポリアミド共単量体又は７−ナフ
トトリアジニル−３−フエニルクマリンを含有し、そし
て糸が0.8g/d以上、1.2g/d以下の延伸張力（DT）を有す
る該ナイロン66重合体マルチフイラメント糸。 - 【請求項３】少くとも50〜80の相対粘度を有するナイロ
ン66重合体を少くとも4500m/分の紡糸引張速度で溶融紡
糸することによって15〜250デニルのナイロン66重合体
のマルチフイラメント紡糸配向糸を製造する際に、ナイ
ロン66重合体が少量の２官能性ポリアミド共単量体又は
７−ナフトトリアジニル−３−フエニルクマリンを含有
し、そして糸が0.8g/d以上、1.2g/d以下の延伸張力（D
T）を有する該マルチフイラメント紡糸配向糸の製造
法。 - 【請求項４】伸張（Eb）35％以下及び相対粘度50〜80の
テクスチヤー化したナイロン66マルチフイラメント糸で
あって、糸が2.5ないし10重量％の２官能性ポリアミド
共単量体又は７−ナフトトリアジニル−３−フエニルク
マリンを含有するナイロン66重合体から本質的になる該
ナイロン66マルチフイラメント糸。 - 【請求項５】伸張（Eb）35％以下及び相対粘度50〜80の
テクスチヤー化したナイロン66マルチフイラメント糸で
あって、糸が６％以下のボイル−オフ収縮性を有するナ
イロン66重合体から本質的になるフイラメントを少くと
も一部分含んでなり、該ヤーンが２−メチル−ペンタメ
チレンアジパミド単位を２官能性添加剤共単量体として
20〜40重量％含有し、そしてを含有するナイロン66重合
体から本質的になるフイラメントの他の部分を有し、そ
して糸が８％以上のボイル−オフ収縮性を有し、但し該
フイラメントが収縮性において少くとも４％の差を有す
る、該ナイロン66マルチフイラメント糸。 - 【請求項６】重合体が50〜80の相対粘度を有する15〜25
0デニル及び伸張（Eb）70〜100％の部分配向したナイロ
ン66重合体マルチフイラメント糸であって、重合体が少
量の２官能性ポリアミド共単量体又は７−ナフトトリア
ジニル−３−フエニルクマリンを含有し、更に66ナイロ
ン重合体の分子鎖分岐剤を0.025〜0.125モル％の量で含
有し、そして糸が0.8g/d以上、1.2g/d以下の延伸張力
（DT）を有する該ナイロン66重合体マルチフイラメント
糸。 - 【請求項７】糸に十分な紡糸配向性を付与する、即ち糸
が1.4g/デニルより大きい延伸張力（DT）を45〜65％の
破断伸張（Eb）と共に、40〜135℃の温度範囲にわたっ
て０以下の動的長さ変化（Δ長さ、％）及び動的収縮割
合（Δ長さ、％／Δ温度、℃）を、0.15（％／℃）より
小さい最大の動的伸張割合［（Δ長さ、％／（Δ温度、
℃）］MAXを７×10-4（％／℃）／（mg/d）よりも小さ
いストレスσに対する（ΔL/ΔＴ）MAXの感度［ｄ（ΔL
/ΔＴ）MAX/d（σ）］と共に、そして３〜８％のボイル
−オフ収縮（BOS）を有するようにする紡糸法で紡糸し
たε−カプロアミド共単量体単位2.5〜８重量％を含有
する相対粘度40〜50のナイロン66重合体から製造され
た、２次テクスチャー化加工を経なくとも直接に染色最
終用途に適するマルチフイラメント使用糸。