JP2752903B2 - 周波数逓倍器 - Google Patents
周波数逓倍器Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高周波数信号を周波数逓
倍するバランス型の周波数逓倍器に関する。
倍するバランス型の周波数逓倍器に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のこの種の周波数逓倍器が公開特許
公報，昭６１−１５６９０５号に開示されている。この
周波数逓倍器は、入力信号（基本波信号）をまず電力分
配器によって２分岐し、分岐された上記入力信号を２つ
の整流型周波数逓倍回路（例えばダイオード）によって
それぞれ２逓倍し、これら２逓倍された出力信号（逓倍
波信号）を同相合成型の電力合成回路によって合成して
いる。
公報，昭６１−１５６９０５号に開示されている。この
周波数逓倍器は、入力信号（基本波信号）をまず電力分
配器によって２分岐し、分岐された上記入力信号を２つ
の整流型周波数逓倍回路（例えばダイオード）によって
それぞれ２逓倍し、これら２逓倍された出力信号（逓倍
波信号）を同相合成型の電力合成回路によって合成して
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述の従来技術を用い
る周波数逓倍器は、整流型周波数逓倍器の生じる，また
はこれに供給される直流電流が外部回路に流れるのを阻
止するため、基本波信号または／および逓倍波信号の伝
送路中にコンデンサ挿入を必要としている。
る周波数逓倍器は、整流型周波数逓倍器の生じる，また
はこれに供給される直流電流が外部回路に流れるのを阻
止するため、基本波信号または／および逓倍波信号の伝
送路中にコンデンサ挿入を必要としている。
【０００４】また、この周波数逓倍器は、上記基本波信
号が出力される逓倍波信号中に混入するのを防ぐため
に、整流型周波数逓倍回路の出力側に基本波抑圧回路が
必要である。
号が出力される逓倍波信号中に混入するのを防ぐため
に、整流型周波数逓倍回路の出力側に基本波抑圧回路が
必要である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の周波数逓倍器
は、入力端子に受けた基本波信号を直流分離の１／４波
長結合線路をそれぞれ接続した２つの出力端子に９０°
位相差で分配する基本波用９０°ハイブリッドと、前記
出力端子の各各にそれぞれ接続され前記基本波信号を２
逓倍して逓倍波信号をそれぞれ生じる第１および第２の
周波数逓倍素子と、前記逓倍波信号の各各を２つの入力
端子に９０°位相差でそれぞれ受け，これら逓倍波信号
を前記入力端子の各各に接続された直流分離の前記逓倍
波信号の１／４波長結合線路を介して出力端子で合成す
る逓倍波用９０°ハイブリッドとを備える。
は、入力端子に受けた基本波信号を直流分離の１／４波
長結合線路をそれぞれ接続した２つの出力端子に９０°
位相差で分配する基本波用９０°ハイブリッドと、前記
出力端子の各各にそれぞれ接続され前記基本波信号を２
逓倍して逓倍波信号をそれぞれ生じる第１および第２の
周波数逓倍素子と、前記逓倍波信号の各各を２つの入力
端子に９０°位相差でそれぞれ受け，これら逓倍波信号
を前記入力端子の各各に接続された直流分離の前記逓倍
波信号の１／４波長結合線路を介して出力端子で合成す
る逓倍波用９０°ハイブリッドとを備える。
【０００６】前記周波数逓倍器の一つは、前記基本波用
９０°ハイブリッドが、前記基本波信号の１／４波長長
さをそれぞれ有する第１および第２の伝送線路と、前記
基本波信号の１／４波長長さをそれぞれ有するとともに
直流的に分離された２つの線路からなる第１および第２
の信号結合線路とを有し、前記第１の伝送線路の一端と
前記第１の信号結合線路の一端とを共に前記入力端子に
接続し、前記第１の伝送線路の他端と前記第２の信号結
合線路の一端とを共にアイソレーション端子に接続し、
前記第１の信号結合線路の他端と前記第２の伝送線路の
一端とを共に前記出力端子の一つに接続し、前記第２の
信号結合線路の他端と前記第２の伝送線路の他端とを共
に前記出力端子の別の一つに接続しており、前記逓倍波
用９０°ハイブリッドが、前記逓倍波信号の１／４波長
長さをそれぞれ有する第３および第４の伝送線路と、前
記逓倍波信号の１／４波長長さをそれぞれ有するととも
に直流的に分離された２つの線路からなる第３および第
４の信号結合線路とを有し、前記第３の伝送線路の一端
と前記第３の信号結合線路の一端とを共に前記入力端子
の一つに接続し、前記第３の伝送線路の他端と前記第４
の信号結合線路の一端とを共に前記入力端子の別の一つ
に接続し、前記第３の信号結合線路の他端と前記第４の
伝送線路の一端とを共に前記出力端子に接続し、前記第
４の信号結合線路の他端と前記第４の伝送線路の他端と
を共にアイソレーション端子に接続している構成をとる
ことができる。
９０°ハイブリッドが、前記基本波信号の１／４波長長
さをそれぞれ有する第１および第２の伝送線路と、前記
基本波信号の１／４波長長さをそれぞれ有するとともに
直流的に分離された２つの線路からなる第１および第２
の信号結合線路とを有し、前記第１の伝送線路の一端と
前記第１の信号結合線路の一端とを共に前記入力端子に
接続し、前記第１の伝送線路の他端と前記第２の信号結
合線路の一端とを共にアイソレーション端子に接続し、
前記第１の信号結合線路の他端と前記第２の伝送線路の
一端とを共に前記出力端子の一つに接続し、前記第２の
信号結合線路の他端と前記第２の伝送線路の他端とを共
に前記出力端子の別の一つに接続しており、前記逓倍波
用９０°ハイブリッドが、前記逓倍波信号の１／４波長
長さをそれぞれ有する第３および第４の伝送線路と、前
記逓倍波信号の１／４波長長さをそれぞれ有するととも
に直流的に分離された２つの線路からなる第３および第
４の信号結合線路とを有し、前記第３の伝送線路の一端
と前記第３の信号結合線路の一端とを共に前記入力端子
の一つに接続し、前記第３の伝送線路の他端と前記第４
の信号結合線路の一端とを共に前記入力端子の別の一つ
に接続し、前記第３の信号結合線路の他端と前記第４の
伝送線路の一端とを共に前記出力端子に接続し、前記第
４の信号結合線路の他端と前記第４の伝送線路の他端と
を共にアイソレーション端子に接続している構成をとる
ことができる。
【０００７】
【実施例】次に本発明について図面を説明して説明す
る。
る。
【０００８】図１は本発明の一実施例による周波数逓倍
器の平面図である。また、図２は本実施例の動作を説明
するための信号ベクトル図であり、（ａ）は９０°ハイ
ブリッド１の出力端子における基本波信号のベクトル、
（ｂ）はダイオード２および４の生じる逓倍波信号のベ
クトル、（ｃ）は９０°ハイブリッド６の入力端子にお
ける逓倍波信号のベクトルを示している。
器の平面図である。また、図２は本実施例の動作を説明
するための信号ベクトル図であり、（ａ）は９０°ハイ
ブリッド１の出力端子における基本波信号のベクトル、
（ｂ）はダイオード２および４の生じる逓倍波信号のベ
クトル、（ｃ）は９０°ハイブリッド６の入力端子にお
ける逓倍波信号のベクトルを示している。
【０００９】このバランス型の周波数逓倍器は、誘電体
基板としてアルミナセラミック基板またはテフロン基板
を用いるマイクロストリップ基板３０上に形成してい
る。マイクロストリップ基板３０は、図示されている表
面に、マイクロストリップ線路２１，２２，２３および
２４と基本波用９０°ハイブリッド１用および逓倍波用
９０°ハイブリッド６のマイクロストリップ導体とチョ
ークコイル１１および１３と接地回路３，５，８，１
０，１２および１４用の導体パターンとを形成し、図示
されない裏面の全面に接地導体を形成している。上記接
地回路の導体パターンの各各は、スルーホールで上記接
地導体に接続される。
基板としてアルミナセラミック基板またはテフロン基板
を用いるマイクロストリップ基板３０上に形成してい
る。マイクロストリップ基板３０は、図示されている表
面に、マイクロストリップ線路２１，２２，２３および
２４と基本波用９０°ハイブリッド１用および逓倍波用
９０°ハイブリッド６のマイクロストリップ導体とチョ
ークコイル１１および１３と接地回路３，５，８，１
０，１２および１４用の導体パターンとを形成し、図示
されない裏面の全面に接地導体を形成している。上記接
地回路の導体パターンの各各は、スルーホールで上記接
地導体に接続される。
【００１０】マイクロ波等の高周波数信号である基本波
信号は、マイクロストリップ線路２１に設けた信号入力
端２１ａに入力され、さらに、基本波用９０°ハイブリ
ッド１の入力端子１ａに供給される。このハイブリッド
１は上記基本波信号を入力端子１ａとは直流的に分離さ
れた出力端子１ｃおよび１ｄに９０°位相差で分配する
９０°ハイブリッドである（図２（ａ）参照）。なお、
ハイブリッド１のアイソレーション端子１ｂでは、接続
した終端抵抗器７および接地回路８によって不要な高周
波数信号を吸収する。
信号は、マイクロストリップ線路２１に設けた信号入力
端２１ａに入力され、さらに、基本波用９０°ハイブリ
ッド１の入力端子１ａに供給される。このハイブリッド
１は上記基本波信号を入力端子１ａとは直流的に分離さ
れた出力端子１ｃおよび１ｄに９０°位相差で分配する
９０°ハイブリッドである（図２（ａ）参照）。なお、
ハイブリッド１のアイソレーション端子１ｂでは、接続
した終端抵抗器７および接地回路８によって不要な高周
波数信号を吸収する。
【００１１】出力端子１ｃに生じた基本波信号は、マイ
クロストリップ線路２２の基本波伝送路２２ａを介して
ダイオード２に供給される。また、出力端子１ｄに生じ
た基本波信号は、マイクロストリップ線路２３の基本波
伝送路２３ａを介してダイオード４に供給される。基本
波伝送路２２ａと２３ａとはほぼ等長としている。ダイ
オード２およびダイオード４は、基本波信号を２逓倍し
た逓倍波信号をそれぞれ生じる。ダイオード２が生じた
逓倍波信号とダイオード４が生じた逓倍波信号との間に
は互いに１８０°（π）の位相差がある（図２（ｂ）参
照）。ここで、ダイオード２は、アノードを接地回路３
によって接地し、カソードを基本波信号および逓倍波信
号に対して高インピーダンスを呈するチョークコイル１
１を介して接地回路１２によって接地し、直流帰路を形
成している。また、ダイオード４も、アノードを接地回
路４によって接地し、カソードをチョークコイル１１を
介して接地回路１４によって接地し、直流帰路を形成し
ている。なお、ダイオード２および４には、逓倍効率の
向上効果等を狙って外部よりバイアス電流を供給するこ
とができる。
クロストリップ線路２２の基本波伝送路２２ａを介して
ダイオード２に供給される。また、出力端子１ｄに生じ
た基本波信号は、マイクロストリップ線路２３の基本波
伝送路２３ａを介してダイオード４に供給される。基本
波伝送路２２ａと２３ａとはほぼ等長としている。ダイ
オード２およびダイオード４は、基本波信号を２逓倍し
た逓倍波信号をそれぞれ生じる。ダイオード２が生じた
逓倍波信号とダイオード４が生じた逓倍波信号との間に
は互いに１８０°（π）の位相差がある（図２（ｂ）参
照）。ここで、ダイオード２は、アノードを接地回路３
によって接地し、カソードを基本波信号および逓倍波信
号に対して高インピーダンスを呈するチョークコイル１
１を介して接地回路１２によって接地し、直流帰路を形
成している。また、ダイオード４も、アノードを接地回
路４によって接地し、カソードをチョークコイル１１を
介して接地回路１４によって接地し、直流帰路を形成し
ている。なお、ダイオード２および４には、逓倍効率の
向上効果等を狙って外部よりバイアス電流を供給するこ
とができる。
【００１２】ダイオード２で生じた逓倍波信号はマイク
ロストリップ線路２２の逓倍波伝送路２２ｂを介して逓
倍波用９０°ハイブリッド６の入力端子６ａに供給さ
れ、ダイオード４で生じた逓倍波信号はマイクロストリ
ップ線路２３の逓倍波伝送路２３ｂを介して逓倍波用９
０°ハイブリッド６の入力端子６ｂに供給される。ここ
で、逓倍波伝送路２３ｂの長さは、逓倍波伝送路２２ｂ
より、逓倍波信号の１／４波長（λｇ２／４）だけ長く
している。このため、入力端子６ｂへ供給される逓倍波
信号の位相は、入力端子６ａへ供給される逓倍波信号の
位相より９０°遅れとなる（図２（ｃ）参照）。
ロストリップ線路２２の逓倍波伝送路２２ｂを介して逓
倍波用９０°ハイブリッド６の入力端子６ａに供給さ
れ、ダイオード４で生じた逓倍波信号はマイクロストリ
ップ線路２３の逓倍波伝送路２３ｂを介して逓倍波用９
０°ハイブリッド６の入力端子６ｂに供給される。ここ
で、逓倍波伝送路２３ｂの長さは、逓倍波伝送路２２ｂ
より、逓倍波信号の１／４波長（λｇ２／４）だけ長く
している。このため、入力端子６ｂへ供給される逓倍波
信号の位相は、入力端子６ａへ供給される逓倍波信号の
位相より９０°遅れとなる（図２（ｃ）参照）。
【００１３】逓倍波用９０°ハイブリッド６は、入力端
子６ａおよび６ｂに９０°位相差でそれぞれ受けた逓倍
波信号をこれら入力端子６ａおよび６ｂとは直流的に分
離された出力端子６ｃに合成して生じる。出力端子６ｃ
に生じた逓倍波信号は、マイクロストリップ線路２４に
設けた信号出力端２４ａから出力される。なお、ハイブ
リッド６のアイソレーション端子６ｂでは、接続した終
端抵抗器９および接地回路１０によって不要な高周波数
信号を吸収する。
子６ａおよび６ｂに９０°位相差でそれぞれ受けた逓倍
波信号をこれら入力端子６ａおよび６ｂとは直流的に分
離された出力端子６ｃに合成して生じる。出力端子６ｃ
に生じた逓倍波信号は、マイクロストリップ線路２４に
設けた信号出力端２４ａから出力される。なお、ハイブ
リッド６のアイソレーション端子６ｂでは、接続した終
端抵抗器９および接地回路１０によって不要な高周波数
信号を吸収する。
【００１４】本実施例の周波数逓倍回路は、基本波用ハ
イブリッド１および逓倍波用ハイブリッド６により、周
波数逓倍素子であるダイオード２および４で生じる直流
電流，あるいは場合によりこれらダイオード２および４
に供給される直流電流が外部回路に流れるのを阻止して
いるので、この直流阻止のために、基本波信号および逓
倍波信号の伝送路にコンデンサを挿入する必要がない。
イブリッド１および逓倍波用ハイブリッド６により、周
波数逓倍素子であるダイオード２および４で生じる直流
電流，あるいは場合によりこれらダイオード２および４
に供給される直流電流が外部回路に流れるのを阻止して
いるので、この直流阻止のために、基本波信号および逓
倍波信号の伝送路にコンデンサを挿入する必要がない。
【００１５】次に、本実施例の周波数逓倍器に用いた基
本波用９０°ハイブリッド１および逓倍波用９０°ハイ
ブリッド６について詳しく説明する。
本波用９０°ハイブリッド１および逓倍波用９０°ハイ
ブリッド６について詳しく説明する。
【００１６】基本波用９０°ハイブリッド１は、上記基
本波信号の波長λｇ１の１／４の長さ（λｇ１／４）を
有するマイクロストリップ線路１ｅおよび１ｈと、上記
基本波信号の１／４波長（λｇ１／４）を有するととも
に直流的に分離された２つの線路（結合線路）からなる
信号結合線路１ｆおよび１ｇとを有する。マイクロスト
リップ線路１ｅの一端と信号結合線路１ｆの一端とが共
に入力端子１ａに接続され、マイクロストリップ線路１
ｅの他端と信号結合線路１ｇの一端とが共にアイソレー
ション端子１ｂに接続され、信号結合線路１ｆの他端と
マイクロストリップ線路１ｈの一端とが共に出力端子１
ｃに接続され、信号結合線路１ｇの他端とマイクロスト
リップ線路１ｈの他端とが共に出力端子１ｄに接続され
ている。
本波信号の波長λｇ１の１／４の長さ（λｇ１／４）を
有するマイクロストリップ線路１ｅおよび１ｈと、上記
基本波信号の１／４波長（λｇ１／４）を有するととも
に直流的に分離された２つの線路（結合線路）からなる
信号結合線路１ｆおよび１ｇとを有する。マイクロスト
リップ線路１ｅの一端と信号結合線路１ｆの一端とが共
に入力端子１ａに接続され、マイクロストリップ線路１
ｅの他端と信号結合線路１ｇの一端とが共にアイソレー
ション端子１ｂに接続され、信号結合線路１ｆの他端と
マイクロストリップ線路１ｈの一端とが共に出力端子１
ｃに接続され、信号結合線路１ｇの他端とマイクロスト
リップ線路１ｈの他端とが共に出力端子１ｄに接続され
ている。
【００１７】ここで、信号結合線路１ｆおよび１ｇの長
さは基本波信号の１／４波長であるので、信号結合線路
１ｆおよび１ｇは基本波のみを通過させる帯域通過フィ
ルタとして動作する。従って、このハイブリッド１は、
ダイオード２および４で発生する逓倍波の入力端子１ａ
への通過を、このハイブリッド１の基本的形態ともいえ
るラットレース型ハイブリッド等よりはるかに効率よく
阻止する。基本波信号の入力端子１ａへの反射も、この
９０°ハイブリッドの基本的性質によってもとより阻止
される。
さは基本波信号の１／４波長であるので、信号結合線路
１ｆおよび１ｇは基本波のみを通過させる帯域通過フィ
ルタとして動作する。従って、このハイブリッド１は、
ダイオード２および４で発生する逓倍波の入力端子１ａ
への通過を、このハイブリッド１の基本的形態ともいえ
るラットレース型ハイブリッド等よりはるかに効率よく
阻止する。基本波信号の入力端子１ａへの反射も、この
９０°ハイブリッドの基本的性質によってもとより阻止
される。
【００１８】また、逓倍波用９０°ハイブリッド６は、
上記逓倍波信号の波長λｇ２の１／４の長さ（λｇ２／
４）を有するマイクロストリップ線路６ｅおよび６ｈ
と、上記逓倍波信号の１／４波長（λｇ２／４）を有す
るとともに直流的に分離された２つの線路（結合線路）
からなる信号結合線路６ｆおよび６ｇとを有する。マイ
クロストリップ線路６ｅの一端と信号結合線路６ｆの一
端とが共に入力端子６ａに接続され、マイクロストリッ
プ線路６ｅの他端と信号結合線路６ｇの一端とが共に入
力端子６ｂに接続され、信号結合線路６ｆの他端とマイ
クロストリップ線路６ｈの一端とが共に出力端子６ｃに
接続され、信号結合線路６ｇの他端とマイクロストリッ
プ線路６ｈの他端とが共にアイソレーション端子１ｄに
接続されている。
上記逓倍波信号の波長λｇ２の１／４の長さ（λｇ２／
４）を有するマイクロストリップ線路６ｅおよび６ｈ
と、上記逓倍波信号の１／４波長（λｇ２／４）を有す
るとともに直流的に分離された２つの線路（結合線路）
からなる信号結合線路６ｆおよび６ｇとを有する。マイ
クロストリップ線路６ｅの一端と信号結合線路６ｆの一
端とが共に入力端子６ａに接続され、マイクロストリッ
プ線路６ｅの他端と信号結合線路６ｇの一端とが共に入
力端子６ｂに接続され、信号結合線路６ｆの他端とマイ
クロストリップ線路６ｈの一端とが共に出力端子６ｃに
接続され、信号結合線路６ｇの他端とマイクロストリッ
プ線路６ｈの他端とが共にアイソレーション端子１ｄに
接続されている。
【００１９】ここで、信号結合線路６ｆおよび６ｇの長
さは逓倍波信号の１／４波長であるので、信号結合線路
６ｆおよび６ｇは２逓倍波のみを通過させる帯域通過フ
ィルタとして動作する。従って、このハイブリッド６
は、ダイオード２および４から伝送されてくる基本波信
号および２逓倍波（逓倍波信号）以外の逓倍波の出力端
子６ｃへの通過を阻止する。
さは逓倍波信号の１／４波長であるので、信号結合線路
６ｆおよび６ｇは２逓倍波のみを通過させる帯域通過フ
ィルタとして動作する。従って、このハイブリッド６
は、ダイオード２および４から伝送されてくる基本波信
号および２逓倍波（逓倍波信号）以外の逓倍波の出力端
子６ｃへの通過を阻止する。
【００２０】上述したとおり、本実施例の周波数逓倍器
は、周波数逓倍素子であるダイオード２および４の入力
側および出力側，つまりマイクロストリップ線路２２お
よび２３に上記基本波信号あるいは上記逓倍波信号の同
調用の整合回路を設けなくとも、信号入力端２１ａへの
基本波信号の反射および上記逓倍波の洩れ，信号出力端
２４ａへの上記基本波信号および上記逓倍波の洩れを阻
止することができ、回路の大きさを縮減できる。なお、
周波数逓倍効率等の向上のための整合回路の付加は、こ
の周波数逓倍回路の大きさ縮減効果を減殺するものであ
るが、本発明はこれを禁止するものではない。
は、周波数逓倍素子であるダイオード２および４の入力
側および出力側，つまりマイクロストリップ線路２２お
よび２３に上記基本波信号あるいは上記逓倍波信号の同
調用の整合回路を設けなくとも、信号入力端２１ａへの
基本波信号の反射および上記逓倍波の洩れ，信号出力端
２４ａへの上記基本波信号および上記逓倍波の洩れを阻
止することができ、回路の大きさを縮減できる。なお、
周波数逓倍効率等の向上のための整合回路の付加は、こ
の周波数逓倍回路の大きさ縮減効果を減殺するものであ
るが、本発明はこれを禁止するものではない。
【００２１】また、本実施例では、周波数逓倍素子とし
てダイオードを用いてたが、これに代えて電界効果トラ
ンジスタ等，周知の周波数逓倍素子を用いることができ
るのは勿論である。この場合にはバイアス供給回路等を
若干変更する必要がある。
てダイオードを用いてたが、これに代えて電界効果トラ
ンジスタ等，周知の周波数逓倍素子を用いることができ
るのは勿論である。この場合にはバイアス供給回路等を
若干変更する必要がある。
【００２２】
【発明の効果】以上説明したように本発明は、入力端子
に受けた基本波信号を前記入力端子とは直流的に分離さ
れた２つの出力端子に９０°位相差で分配する基本波用
９０°ハイブリッドと、前記出力端子の各各にそれぞれ
接続され前記基本波信号を２逓倍して逓倍波信号をそれ
ぞれ生じる第１および第２の周波数逓倍素子と、前記逓
倍波信号の各各を２つの入力端子に９０°位相差でそれ
ぞれ受けこれら逓倍波信号を前記入力端子とは直流的に
分離された出力端子に合成して生じる逓倍波用９０°ハ
イブリッドとを備えるので、上記周波数逓倍素子に生じ
る，またはこれに供給される直流電流が外部回路に流れ
るのを阻止するためのコンデンサを必要とせず、回路構
成の簡易化およびコストダウンを達成できる効果があ
る。
に受けた基本波信号を前記入力端子とは直流的に分離さ
れた２つの出力端子に９０°位相差で分配する基本波用
９０°ハイブリッドと、前記出力端子の各各にそれぞれ
接続され前記基本波信号を２逓倍して逓倍波信号をそれ
ぞれ生じる第１および第２の周波数逓倍素子と、前記逓
倍波信号の各各を２つの入力端子に９０°位相差でそれ
ぞれ受けこれら逓倍波信号を前記入力端子とは直流的に
分離された出力端子に合成して生じる逓倍波用９０°ハ
イブリッドとを備えるので、上記周波数逓倍素子に生じ
る，またはこれに供給される直流電流が外部回路に流れ
るのを阻止するためのコンデンサを必要とせず、回路構
成の簡易化およびコストダウンを達成できる効果があ
る。
【００２３】また、本発明の一つは、前記基本波用９０
°ハイブリッドが前記基本波信号の１／４波長長さをそ
れぞれ有するとともに直流的に分離された２つの線路か
らなる第１および第２の信号結合線路とを有し、前記逓
倍波用９０°ハイブリッドが、前記逓倍波信号の１／４
波長長さをそれぞれ有するとともに直流的に分離された
２つの線路からなる第３および第４の信号結合線路とを
有するので、上記周波数逓倍素子の入力側および出力側
上記基本波信号あるいは上記逓倍波信号の同調用の整合
回路を設けなくとも、上記基本波信号の入力端への基本
波信号の反射および不要逓倍波の洩れ，上記逓倍波信号
の出力端への上記基本波信号および上記不要逓倍波の洩
れを阻止することができ、回路の大きさを縮減できると
いう効果がある。
°ハイブリッドが前記基本波信号の１／４波長長さをそ
れぞれ有するとともに直流的に分離された２つの線路か
らなる第１および第２の信号結合線路とを有し、前記逓
倍波用９０°ハイブリッドが、前記逓倍波信号の１／４
波長長さをそれぞれ有するとともに直流的に分離された
２つの線路からなる第３および第４の信号結合線路とを
有するので、上記周波数逓倍素子の入力側および出力側
上記基本波信号あるいは上記逓倍波信号の同調用の整合
回路を設けなくとも、上記基本波信号の入力端への基本
波信号の反射および不要逓倍波の洩れ，上記逓倍波信号
の出力端への上記基本波信号および上記不要逓倍波の洩
れを阻止することができ、回路の大きさを縮減できると
いう効果がある。
【図１】本発明の一実施例による周波数逓倍器の平面図
である。
である。
【図２】本実施例の動作を説明するための信号ベクトル
図であり、（ａ）は９０°ハイブリッド１の出力端子に
おける基本波信号のベクトル、（ｂ）はダイオード２お
よび４の生じる逓倍波信号のベクトル、（ｃ）は９０°
ハイブリッド６の入力端子における逓倍波信号のベクト
ルを示している。
図であり、（ａ）は９０°ハイブリッド１の出力端子に
おける基本波信号のベクトル、（ｂ）はダイオード２お
よび４の生じる逓倍波信号のベクトル、（ｃ）は９０°
ハイブリッド６の入力端子における逓倍波信号のベクト
ルを示している。
１，６ ９０°ハイブリッド １ａ，６ａ，６ｂ 入力端子 １ｃ，１ｄ，６ｃ 出力端子 １ｄ，６ｄ アイソレーション端子 １ｅ，１ｈ，６ｅ，６ｈ マイクロストリップ線路 １ｆ，１ｇ，６ｆ，６ｇ 信号結合線路 ２，４ ダイオード ３，５，８，１０，１２，１４ 接地回路 ７，９ 終端抵抗器 １１，１３ チョークコイル ２１〜２４ マイクロストリップ線路 ２１ａ 信号入力端 ２２ａ，２３ａ 基本波伝送路 ２２ｂ，２３ｂ 逓倍波伝送路 ２４ａ 信号出力端 ３０ マイクロストリップ基板
Claims (2)
- 【請求項１】 入力端子に受けた基本波信号を直流分離
の１／４波長結合線路をそれぞれ接続した２つの出力端
子に９０°位相差で分配する基本波用９０°ハイブリッ
ドと、前記出力端子の各各にそれぞれ接続され前記基本
波信号を２逓倍して逓倍波信号をそれぞれ生じる第１お
よび第２の周波数逓倍素子と、前記逓倍波信号の各各を
２つの入力端子に９０°位相差でそれぞれ受け，これら
逓倍波信号を前記入力端子の各各に接続された直流分離
の前記逓倍波信号の１／４波長結合線路を介して出力端
子で合成する逓倍波用９０°ハイブリッドとを備えるこ
とを特徴とする周波数逓倍器。 - 【請求項２】 前記基本波用９０°ハイブリッドが、前
記基本波信号の１／４波長長さをそれぞれ有する第１お
よび第２の伝送線路と、前記基本波信号の１／４波長長
さをそれぞれ有するとともに直流的に分離された２つの
線路からなる第１および第２の信号結合線路とを有し、
前記第１の伝送線路の一端と前記第１の信号結合線路の
一端とを共に前記入力端子に接続し、前記第１の伝送線
路の他端と前記第２の信号結合線路の一端とを共にアイ
ソレーション端子に接続し、前記第１の信号結合線路の
他端と前記第２の伝送線路の一端とを共に前記出力端子
の一つに接続し、前記第２の信号結合線路の他端と前記
第２の伝送線路の他端とを共に前記出力端子の別の一つ
に接続しており、 前記逓倍波用９０°ハイブリッドが、前記逓倍波信号の
１／４波長長さをそれぞれ有する第３および第４の伝送
線路と、前記逓倍波信号の１／４波長長さをそれぞれ有
するとともに直流的に分離された２つの線路からなる第
３および第４の信号結合線路とを有し、前記第３の伝送
線路の一端と前記第３の信号結合線路の一端とを共に前
記入力端子の一つに接続し、前記第３の伝送線路の他端
と前記第４の信号結合線路の一端とを共に前記入力端子
の別の一つに接続し、前記第３の信号結合線路の他端と
前記第４の伝送線路の一端とを共に前記出力端子に接続
し、前記第４の信号結合線路の他端と前記第４の伝送線
路の他端とを共にアイソレーション端子に接続している
ことを特徴とする請求項１記載の周波数逓倍器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6123818A JP2752903B2 (ja) | 1994-06-06 | 1994-06-06 | 周波数逓倍器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6123818A JP2752903B2 (ja) | 1994-06-06 | 1994-06-06 | 周波数逓倍器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07336145A JPH07336145A (ja) | 1995-12-22 |
| JP2752903B2 true JP2752903B2 (ja) | 1998-05-18 |
Family
ID=14870113
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6123818A Expired - Fee Related JP2752903B2 (ja) | 1994-06-06 | 1994-06-06 | 周波数逓倍器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2752903B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2317769B (en) * | 1996-09-27 | 2000-10-11 | Marconi Gec Ltd | Radar systems |
| JP5685967B2 (ja) | 2011-02-09 | 2015-03-18 | 住友電気工業株式会社 | 逓倍回路 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63227201A (ja) * | 1987-03-17 | 1988-09-21 | Fujitsu Ltd | ハイブリツド回路 |
| JPH0637545A (ja) * | 1992-07-14 | 1994-02-10 | Nec Corp | 歪発生回路 |
-
1994
- 1994-06-06 JP JP6123818A patent/JP2752903B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07336145A (ja) | 1995-12-22 |
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