JP2717480B2 - 車両の走行動作の不安定性を防止する方法 - Google Patents
車両の走行動作の不安定性を防止する方法Info
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Description
角の測定される量から計算装置において車両の片揺れ角
速度の目標値μsollを形成し,計算装置へ更に少な
くとも1つのセンサ信号を供給し,このセンサ信号から
車両の片揺れ角速度の実際値μistを形成し,片揺れ
角速度の目標値μsollから片揺れ角速度の実際値μ
istを減算することにより,計算装置において片揺れ
角速度の目標値μsollと片揺れ角速度の実際値μ
istとの差を形成し,計算装置においてこの差から少
なくとも1つの出力信号を発生し,この出力信号に関係
して車両の個々の車輪の制動滑りの変化を行う,車両の
走行動作の不安定性を防止する方法に関する。
5392号明細書からこのような方法が公知であり,車
両の片揺れ動作に関する走行動作の検出のため,例えば
光フアイバジヤイロスコープにより車両の片揺れ角速度
μistが測定される。車両の半径方向加速度を測定す
る少なくとも1つの加速度センサの使用により片揺れ角
速度μistを誘導することによつて,片揺れ角速度の
実際値μistを求める別の可能性が与えられる。更に
車両の測定される縦方向速度及び測定されるかじ取り角
から,片揺れ角速度の目標値μsollが車両の目標動
作に対して相違する時,危険な走行状態が推論される。
車両の目標動作からの実際動作のこの検出される相違
は,かじ取り装置への自動介入を行うか又はこの相違が
最小となるように車両の個々の車輪を制動又は加速する
ことによつて,車両の目標動作からの車両の実際動作の
相違を最小にするために,使用される。
Fahrwerktechnik:Fahrverha
lten;Herausgeber:Jornsen
Reimpell;Wurzburg:Vogel,1
987年ISBN3−8023−0774−7特に99
−127ページ)から,車両のいわゆる線形単一トラツ
クモデルが公知であり,例えは車両縦方向における車両
速度の測定値とかじ取り角又はそれに対応する車輪のか
じ取り角から,特定の条件で現れる車両の片揺れ角速度
μistを求めて,このモデルに基いて片揺れ角速度の
目標値μsollとして使用することができる。
動作の不安定性をできるたけ早く防止するように,車両
の走行動作の不安定性を防止する方法を改良することで
ある。
め,請求項1又は3に規定した本発明によれば,車両速
度及びかじ取り角の測定される量から計算装置において
車両の片揺れ角速度の目標値μsollを形成し,計算
装置へ更に少なくとも1つのセンサ信号を供給して車両
の片揺れ角速度の実際値μistを形成し,計算装置に
おいて片揺れ角速度の目標値μsollと片揺れ角速度
の実際値μistとの差を求め,計算装置において,前
記差の時間的導関数を形成し,計算装置において,前記
差から,前記時間的導関数に関係して,車両の片揺れ動
作に関して検出された走行状態を表わすと共に車両がオ
ーバステアリング走行動作を示すか又はアンダステアリ
ング走行動作を示すかについての情報も含む少なくとも
1つの出力信号を発生し,オーバステアリング走行動作
の際曲線の外側又は内側にある車両の前輪又は後輪にお
いて制動滑りを増大又は減少し,アンダステアリング走
行動作の際曲線の内側又は外側にある単両の後輪又は前
輪において制動滑りを増大又は減少するように,前記出
力信号に関係して車両の個々の車輪の制動滑りを変化す
る。
と目標値との差の時間的導関数が求められ,この導関数
に基いて車両のオーバステアリング動作又はアンダステ
アリング動作が推論されるので,車両の片揺れ動作に関
して走行状態の早い検出により,不安定な走行状態を非
常に早く確認することができる。従つて個々の車輪の滑
りを変化する制動圧力の変化又はその増大により,不安
定な走行状態の発生を非常に早く防止することが可能と
なる。
輪のかじ取り角は,適当なセンサにより検出される。こ
れらのセンサ信号を計算装置へ供給し,これらの信号か
ら例えば前記の線形単一トラツクモデルにより,運転者
の望む車両の片揺れ角速度を片揺れ角速度の目標値μ
sollとして求めることができる。それから片揺れ角
速度の実際値μistを求められた目標値μsollと
比較することにより,計算装置において片揺れ動作に関
する走行動作の検出が行われる。その際片揺れ角速度の
実際値μistと片揺れ角速度の目標値μsollとの
差の値が考慮されるだけでなく,この差の符号及びこの
差の時間的導関数も考慮される。特に時間的導関数を考
慮することによつて,危険な定行状態の発生する可能性
の特に早い確認が可能となるので,個々の車輪の滑りを
変化する制動圧力の変化又は増大によつて,危険な走行
状態の発生を予め防止することができる。
の内側へ曲り込む)では,曲線の外側にある前輪が制動
される。横案内力(コーナリングフオース)の減少及び
周方向における制動力の増大は,車両の逆回転片揺れモ
ーメントを生ずる。車両のオーバステアリング走行動作
が減少される。場合によつては曲線の内側にある車輪も
付加的に制動することによつて,安定化の効果が強めら
れる。なせならば,周方向における制動力は曲り込み過
程を助長するが,曲線の内側にある車輪の横案内力の減
少が打消されるだけでなく,作用する力のてこ腕長のた
め過度に打消され,従つて車両は付加的に安定化される
からである。
れし難く,即ち車両が運転者により規定されるかじ旋回
角に追従しない)では,曲線の内側にある後輪が制動さ
れる。この車輪の横案内力の減少は,曲り込む片揺れモ
ーメントを生ずる。場合によつては曲線の外側にある後
輪も付加的に制動することができる。これは,オーバス
テアリング走行動作の際曲線の内側にある前輸の制動の
上述した判定基準と同じように,横案内力損失と重心か
らのてこ腕長との積が周方向における制動力と重心から
のてこ腕長との積より大きい時に,有利である。
sollに近づくと,制動力がそれに応じて減少され
る。
度の目標値μsollを求める代りに,1度測定された
特性曲線図から片揺れ角速度の目標値μsollを読出
すことも可能である。
いし8は,本発明の好ましい実施態様を示し,本発明の
課題の解決に寄与し,前述した効果を奏するものである
が,個々には次のような付加的な効果も持つている。ま
ず請求項2によれは,オーバステアリング又はアンダス
テアリングに抗して作用する片揺れモーメントが,一層
多くの車輪に発生されるので,車両の安定性が改善され
る。請求項4及び5による手段によつても,車両の走行
動作の良好な安定性が得られる。請求項6ないし8によ
れば,車両の片揺れ動作の良好な判定が行われ,それに
より車両の動作に合わせて安定化が行われる。
センサ2の信号が計算装置1へ供給される。このセンサ
2は,例えば公知のロツク肪止装置(ABS)において
使用されるような回転数センサでよい。センサ2が異な
る車輪の複数の回転数センサに相当していることも同様
に可能である。センサ3により,かじ取り角を表わす信
号が供給される。従つてこのセンサ3はかじ取りハンド
ル角センサでよい。同様にこのセンサ3は,車両10の
1つの車輪のかじ取り角又は車両10の複数の車輪のか
じ取り角の平均値を検出するセンサでもよい。更に計算
装置1へ少なくとも1つの別のセンサ4の信号が供給さ
れ,このセンサにより計算装置1において片揺れ角速度
の実際値μistを形成することができる。このセンサ
4は例えば片揺れ角速度μistを直接測定することが
できる。
から,計算装置1の部分1において例えば線形単一トラ
ックモデルにより,片揺れ角速度の目標値μsollが
求められる。この片揺れ角速度の目標値μsollは形
成される片揺れ角速度の実際値μistと比較されて,
目標値と実際値との差を形成する。それから計算装置1
の部分5において,片揺れ角速度の目標値μsollと
片揺れ角速度の実際値μistとの差の時間的導関数8
を使用して,車両10の片揺れ動作に関して走行状態が
検出され,検出された走行状態を表わす出力信号7が発
生される。
て片揺れ角速度の目標値μsollと片揺れ角速度の実
際値μistとの差を評価して,オーバステアリング走
行動作又はアンダステアリング走行動作を推論すること
によつて,走行状態の検出も行うことができる。このた
め片揺れ角速度の目標値μsollから片揺れ角速度の
実際値μistを減算することによつて,差が形成され
る。この差が計算装置1において片揺れ角速度の実際値
μistの符号に乗算され(301),その結果量MU
LTが得られる。この量MULTによりアンダステアリ
ング走行動作又はオーバステアリング走行動作を推論す
ることができる(302)。この量MULTが正である
と,片揺れ角速度の目標値μsollの値は片揺れ角速
度の実際値μistの値より大きいが,目標値μ
sollの符号と実際値μistの符号は同じである。
この場合車両10の前車軸を介して滑る。この片揺れし
難い動作はアンダステアリングと称される。量MULT
が負であると,片揺れ角速度の実際値μistが目標値
μsollより大きいか,又は片揺れ角速度の実際値μ
istと目標値μsollが異なる符号を持つている。
運転者が期待するより大きい片揺れ角速度μistを車
両10が持つているこの走行動作はオーバステアリング
と称される。出力信号7の発生の際時間的導関数8のほ
かに量MULTも考慮することによつて,又は例えば量
MULTのみに関係して付加的な出力信号7を発生する
ことによつて,出力信号7を形成することができる。
関数8を片揺れ角速度の実際値μistの符号及び量M
ULTの符号に乗算することによつて,量DIFFが求
められる。アンダステアリングの場合もオーバステアリ
ングの場合も,不安定性の増大がおこる時,即ちオーバ
ステアリング又はアンダステアリングの傾向が強まる
時,この量DIFFは正の値を持つ。アンダステアリン
グ又はオーバステアリングの傾向が弱まる時,この量D
IFFは負の値をとる。従つて量DIFFの照会により
不安定性の増大又は不安定性の減少を確認することが可
能である。
Uを制動滑りσに関して示している。同様に横案内力F
Sが制動滑りσに関して示されている。点σmaxは,
最大の力が車輪の縦方向に伝達される点を示している。
更にこの点において横案内力FSが比較的強く減少する
ことがわかる。一般に図4からわかるように,制動圧力
の増大又は制動圧力を大きくする方向の変化により,制
動滑りσの増大が行われ,しかも点σmaxまで周方向
における制動力FUがまず増大し,それから制動力が少
し減少するか,又は(ここには図示してないが低い摩擦
係数βの場合)不変である。図4によれば,横案内力F
Sは制動滑りσの増大と共に精確に単調に減少する。従
つていずれにせよ制動圧力の増大は横案内力FSの減少
を生じ,滑りσomaxに達するまで周方向における制
動力FUの増大を生ずる。更に図からわかるように,本
発明による方法では,横案内力FS及び車輪の縦方向に
作用する制動力FUに影響を及ぼすことにより,滑りの
目標値σsollの変化も行われる。
た走行状態を表わす計算装置1の出力信号7(図1参
照)を供給される計算装置501を示している。この出
力信号7に関係して,計算装置501において個々の車
輪の制動滑りの目標値σsollが求められて,計算装
置501から出力信号502として発生される。この制
動滑り目標値σsollを得るために,それに応じて変
化される制動圧力PBが印加される。その際制動滑り目
標値σsollが設定される。車両10の不安定性を防
止する際できるだけ最適な応答時間を得るため,制動滑
り目標値σsollを変化する際,車両の片揺れ動作の
時間的制動滑りを考慮するのが有利である。この時間的
変化から,不安定性の増大があるか又は不安定性の減少
があるかが推論される。不安定性増大の際制動滑り目標
値σsollのそれに応じた増大又はそれに応じた強い
変化が行われる。計算装置501において,図2及び3
により求められた量MULT及び量DIFFが評価され
る。これから計算装置501において制動滑り目標値σ
sollの変化の判定基準を形成することができる。例
えば量MULTの絶対値を比例定数KPEに乗算し,量
DIFFを比例定数KDEに乗算することによつて,付
勢判定基準ESKを形成することができる。この付勢判
定基準ESKは2つの積の和として得られ,計算装置5
01から出力信号503として出力される。付勢判定基
準ESKが特定の限界値ESKSchwelleを超過
すると,制動滑り目標値σsollを調整する制動圧力
PBの増大又は変化が行われ,付勢判定基準ESKが特
定の限界値ASKSchwelleを下回ると,制動圧
力PBの増大又は変化が終了する。図8及び9からわか
るように,比例定数KPE及びKDEが車両速度v及び
摩擦係数βに関係していると有利である。
KSchwelle及びASKSchwelleに対し
て示している。ここで判定基準ESKは時間tに関して
記入されている。図6の以下の説明では,車両が運転者
によつては制動されず,即ち個々の車輪のブレーキが動
作せしめられる場合が述べられる。その時には,制動過
程において特定の滑り限界値σsollの制御のため,
個々の車輪における制動力の減少の際次の関係が生ず
る。時点t1に量ESKが値ESKSchwelle1
を超過すると,まず1つの車輪が制動される。量ESK
が時点t2に値ESKSchwelle2を超過する
と,同じ車軸の他の車輪も付加的に制動される。同じよ
うにして,量ESKが時点t3に値ASK
Schwelle2を下回ると,1つの車輪のみ即ち最
初に制動された車輪の制動が行われる。量ESKが時点
t4に値ASKSchwelle1を下回ると,制動は
もはや行われない。更に値ASKSchwelle1及
びASKSchwelle2は,ブレーキへの介入の終
了後直ちには再びブレーキへの介入が行われないような
値だけ,値ESKSchwelle1及びESK
Schwelle2より小さいのが有利である。その際
ESKSchwelle1の値は特に約5であり,AS
KSchwelle1の値は約4である。ESK
Schwelle2及びASKSchwel le2の可
能な値は約15及び12である。付勢限界値及び消勢限
界値は,アンダステアリング(量MULT>0)である
かオーバステアリング(量MULT<0)であるかに応
じて,付加的に相違していてもよい。
に関係しても変化することができる。図7によれば,こ
の変化は,次式に従つて制動滑りの目標値σsollが
設定されるように行うことができる。 σsoll=a*MULT+b オーバステアリング(量MULT<0)の場合aは値
0.13s/1゜をとり,bは値0.56をとり,σ
sollは−0.7の値に限定され,アンダステアリン
グの場合aは0をとり,bは値−0.07をとることが
できる。一層大きい制動滑りσの値を得るため制動圧力
を増大する方向の増大又は変化は,オーバステアリング
の際まず曲線の外側にある前輪で行われ,アンダステア
リングの際まず曲線の内側にある後輪で行われる。これ
は,オーバステアリングの際曲線の内側にある前輪で一
層大きい制動滑りσを得るため制動圧力の増大により,
またアンダステアリングの際曲線の外側にある後輪で一
層大きい制動滑りσを得るため制動圧力の増大により援
助することができる。この援助を直ちに行うか,又は図
6に示す判定基準になるべく従つて行うことができる。
車両が既に制動されている時,制動過程に基いて設定さ
れた制動滑りに,図7による滑り限界値σsollが重
畳される。
は量KPE及びKDEが車両速度wと共に変化すること
ができる。その際これらの量は,車両速度v=0km/
hにおいてKPE=0.5s/1゜,KDE=0.05
s2/1゜の値をとり,車両速度100km/hにおい
てKPE=1.0s/1゜,KDE=0・1s2/1゜
の値をとる。これらの値は仮想摩擦係数β=1に適用さ
れる。それにより,車両速度の増大により不安定な走行
状態が助長されるという事実が考慮される。
施態様では,量KPE及びKDEを摩擦係数βと共に変
化することができる。この変化は,摩擦係数βの増大と
共に量KPE及びKDEが減少するようにおこり,小さ
い摩擦係数βの範囲では,量KPE及びKDEが大きい
摩擦係数の範囲におけるより著しく減少することができ
る。量KPE及びKDEの大きさは次表から得られる。 それにより摩擦係数の減少により不安定な走行状態が助
長されるという事実が考慮される。
制御される弁(電磁弁)として3ポート3位置弁を使用
した制動系の液圧回路の実施例を示している。付属する
制動倍力器1002を持つ制動ペダル1001は,親制
動シリンダ1003に結合されている。以下前輪VL,
VR用液圧回路について説明する。後輪HL,HR用液
圧回路の構成も同様である。従つて後輪の制動回路と一
致する構成部分は,以下にかつこに入れて示されてい
る。運転者により制動ペダル1001が操作されると,
制動倍力器1002による圧力増大の結果,制動液体
は,導管1004(1005)と,導管1004(10
05)を導管1008(1009)に接続する第1の位
置にある弁1006(1007)とを通つて流れる。弁
1010,1012(1011,1013)が導管10
08(1009)を導管1014,1016(101
5,1017)に接続する第1の位置にあるものと仮定
すれば,車輪VL及びVR(HL及びHR)の車輪制動
シリンダの圧力が上昇する。制動ペダル1001の操作
が終了すると,制動液体は逆の通路を通つて親制動シリ
ンダ1003へ戻る。この機能は通常の制動過程に相当
している。
ることなしに,左前輪VL(HL)を制動しようとすれ
ば,液圧回路の制御は,電子制御装置により次のように
行われる。まず複数のポンプ1023,1024により
制動液体が制動液体タンク1026から蓄圧槽1025
へ送られる。弁1006(1007)は,電子制御装置
により,導管1027(1028)を導管1008(1
009)に接続する第3の位置へ切換えられる。それに
より左前輪VLの車輪制動シリンダを蓄圧槽1025に
接続することができる。弁1010(1011)は導管
1008(1009)を導管1014(1015)に接
続する第1の位置にあるので,蓄圧槽1025の圧力媒
体は,導管1027,弁1006,導管1008,弁1
010及び導管1014を経て左前輪VLの車輪制動シ
リンダへ達し,この車輪制動シリンダの圧力上昇が行わ
れる。車輪制動シリンダへの圧力供給が前述したように
蓄圧槽1025から行われる場合,ロツク防止装置(A
BS)により制動過程が調整される場合と同じように,
圧力低下が行われる。その際弁1010(1011)を
“圧力保持”位置即ち導管1014を導管1008から
遮断する第2の位置へ切換えて,導管1014(101
5)が他の導管に接続されず,即ち左前輪VLの車輪制
動シリンダの圧力が一定であるようにする。それから第
3の位置で弁1010(1011)は,導管1014
(1015)を導管1018(1019)に接続する。
戻しポンプ1022の運転により,車輪制動シリンダの
制動液体は導管1088(1009)へ戻される。弁1
006(1007)の第3の位置で,導管1008の制
動液体は導管1027を経て再び蓄圧槽1025へ戻さ
れる。それにより導管1014(1015)の制動圧力
は低下し,制動滑りが減少する。前述したように,弁及
びポンプの制御は,図示しない電子制御装置により行わ
れる。
量MULTを評価して,量MULTが0より小さいか
(オーバステアリング走行動作)又は量MULTが0よ
り大きいか(アンダステアリング走行動作)について検
査が行われる。オーバステアリング走行動作では,段階
1102に従つて曲線の外側にある前輪の制動滑りが増
大されるか,又は曲線の内側にある後輪の制動滑りが減
少される。アンダステアリング走行動作では,段階11
03に従つて曲線の内側にある後輪の制動滑りが増大さ
れるか,又は曲線の外側にある前輪の制動滑りか減少さ
れる。
するため,個々の車輪における制動圧力を増大し,個々
の車輪における制動圧力を付加的に減少する。この状態
は図12に類似している。制動圧力pBabの減少は,
図12の例において制動圧力pBaufの増大が行われ
る車輪に対角線上で対向している車輪で,行うことがで
きる。制動滑りの減少が図7による関係とは逆におこる
ように,即ち制動滑りの目標値σsollが量MULT
に関係して直線的に減少するように,制動圧力の減少の
程度を選ぶことができる。式のパラメータa及びbはこ
の場合a=0.004s/1゜及びb=−0.04であ
る。従つてこれは,オーバステアリングの際曲線の内側
にある後輪の制動滑りが減少され,アンダステアリング
の際曲線の外側にある前輪の制動滑りが減少されること
を意味する。この場合も援助のためオーバステアリング
の際曲線の外側にある後輪の制動滑りを減少し,アンダ
ステアリングの際曲線の内側にある前輪の制動滑りを減
少することができる。
図である。
図である。
動滑りσに関して示す線図である。
である。
である。
sollの変化を示す図である。
存性を考慮するための線図である。
数依存性を考慮するための線図である。
回路図である。
両平面図である。
Claims (8)
- 【請求項1】車両速度及びかじ取り角の測定される量か
ら計算装置(1)において車両の片揺れ角速度の目標値
μsollを形成し, 計算装置(1)へ更に少なくとも1つのセンサ信号を供
給して車両の片揺れ角速度の実際値μistを形成し,計算装置(1)において片揺れ角速度の目標値μ
soll と片揺れ角速度の実際値μ ist との差を求
め ,計算装置(1)において,前記差の時間的導関数(8)
を形成し ,計算装置(1)において,前記差から,前記時間的導関
数に関係して,車両の片揺れ動作に関して検出された走
行状態を表わすと共に車両がオーバステアリング走行動
作を示すか又はアンダステアリング走行動作を示すかに
ついての情報も含む少なくとも1つの出力信号(7)を
発生し , オーバステアリング走行動作の際曲線の外側にある車両
(10)の前輪において制動滑りを増大し,アンダステ
アリング走行動作の際曲線の内側にある車両(10)の
後輪において制動滑りを増大するように,前記出力信号
(7)に関係して車両(10)の個々の車輪の制動滑り
を変化することを持徴とする,車両の走行動作の不安定
性を防止する方法。 - 【請求項2】 オーバステアリング走行動作の際付加的
に曲線の内側にある車両(10)の前輪において制動滑
りを増大し,アンダステアリング走行動作の際付加的に
曲線の外側にある車両(10)の後輪において滑りを増
大することを特徴とする,請求項1に記載の方法。 - 【請求項3】車両速度及びかじ取り角の測定される量か
ら計算装置(1)において車両の片揺れ角速度の目標値
μsollを形成し, 計算装置(1)へ更に少なくとも1つのセンサ信号を供
給して車両の片揺れ角速度の実際値μ ist を形成し,計算装置(1)において片揺れ角速度の目標値μ
soll と片揺れ角速度の実際値μ ist との差を求
め ,計算装置(1)において前記差の時間的導関数(8)を
形成し ,計算装置(1)において,前記差から,前記時間的導関
数に関係して,車両の片揺れ動作に関して検出された走
行状態を表わすと共に車両がオーバステアリング走行動
作を示すかアンダステアリング動作を示すかについての
情報を含む少なくとも1つの出力信号(7)を発生し ,制動過程においてオーバステアリング走行動作の際曲線
の内側にある車両(10)の後輪において制動滑りを減
少し,アンダステアリング走行動作の際曲の外側にある
車両(10)の前輪において制動滑りを減少するよう
に,前記出力信号(7)に関係して車両(10)の個々
の制動滑りを変化する ことを特徴とする,車両の走行動
作の不安定性を防止する方法。 - 【請求項4】 制動過程においてオーバステアリング走
行動作の際,車両(10)の前輪が滑り限界値に達する
と,曲線の内側にある車両(10)の後輪において制動
滑りを減少し,制動過程においてアンダステアリング走
行動作の際,車両(10)の後輪が滑り限界値に達する
と,曲線の外側にある車両(10)の前輪において制動
滑りを減少することを特徴とする,請求項2に記載の方
法。 - 【請求項5】 制動過程においてオーバステアリング走
行動作の際,曲線の外側にある車両(10)の後輪にお
いて付加的に制動滑りを減少し,制動過程においてアン
ダステアリング走行動作の際,曲線の内側にある車両
(10)の前輪において付加的に制動滑りを減少するこ
とを特徴とする,請求項3又は4に記載の方法。 - 【請求項6】 片揺れ角速度の目標値μsollから片
揺れ角速度の実際値μistを減算することにより片揺
れ角速度の目標値μsollと片揺れ角速度の実際値μ
istとの差を形成し,この差を片揺れ角速度μist
の符号に乗算する(301)ことによつて,計算装置
(1)において第1の量MULTを求め,この第1の量
MULTが零より大きい時,車両(10)のアンダステ
アリング走行動作を表わす出力信号(7)を発生し,第
1の量MULTが零より小さい時,車両(10)のオー
バステアリング走行動作を表わす出力信号(7)を発生
し,片揺れ角速度の目標値μsollと片揺れ角速度の
実際値μistとの差の時間的導関数(8)を片揺れ角
速度μistの符号及び第1の量MULTの符号に乗算
する(401)ことによつて,計算装置(1)において
第2の量DIFFを求め,この第2の量DIFFが零よ
り大きい時,不安定性の増大を表わす出力信号(7)を
発生し,第2の量DIFFが零より小さい時,不安定性
の減少を表わす出力信号(7)を発生する(402)こ
とを特徴とする,請求項1ないし5の1つに記載の方
法。 - 【請求項7】 第1の量MULTに関係する滑り差が現
われるような値だけ,制動滑りの増大又は減少を行うこ
とを持徴とする,請求項6に記載の方法。 - 【請求項8】 車両(10)の個々の車輪の制動滑りの
増大又は減少の開始用判定基準ESKにおいて,この判
定基準ESKが限界値を超過するか否かを第1の量MU
LT及び第2の量DIFFに関係して監視することによ
つて,判定基準ESKを形成することを特徴とする,請
求項1ないし7の1つに記載の方法。
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