JP2668613B2 - 焼結鉱の製造方法 - Google Patents
焼結鉱の製造方法Info
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- JP2668613B2 JP2668613B2 JP13763592A JP13763592A JP2668613B2 JP 2668613 B2 JP2668613 B2 JP 2668613B2 JP 13763592 A JP13763592 A JP 13763592A JP 13763592 A JP13763592 A JP 13763592A JP 2668613 B2 JP2668613 B2 JP 2668613B2
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- sintering
- sinter
- sintered ore
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＤＬ式およびＧＷ式な
どの空気吸引式焼結機による鉄鉱石焼結鉱、非鉄金属焼
結鉱の製造方法に関する。
どの空気吸引式焼結機による鉄鉱石焼結鉱、非鉄金属焼
結鉱の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＤＬ式鉄鉱石焼結法においては空気が下
方に吸引され、この空気で原料に内蔵した粉コークスを
燃焼させることにより、パレット上の原料の厚さ方向数
ｍｍ乃至数十ｍｍの燃焼帯が下方へ移動していく形で焼
結反応が進行する。非鉄金属焼結法では粉コークスは使
わず、鉱石中の硫黄成分の酸化熱が利用されたり、また
空気が押圧で操業されるが、焼結ベッド内を通過する空
気で内蔵燃料の硫黄が酸化されて発熱し、その熱で焼結
するというプロセスの基本において変わりはない。
方に吸引され、この空気で原料に内蔵した粉コークスを
燃焼させることにより、パレット上の原料の厚さ方向数
ｍｍ乃至数十ｍｍの燃焼帯が下方へ移動していく形で焼
結反応が進行する。非鉄金属焼結法では粉コークスは使
わず、鉱石中の硫黄成分の酸化熱が利用されたり、また
空気が押圧で操業されるが、焼結ベッド内を通過する空
気で内蔵燃料の硫黄が酸化されて発熱し、その熱で焼結
するというプロセスの基本において変わりはない。
【０００３】このような自己燃焼型の焼結では、成品は
必然的に多孔焼結体になる。気孔は材料強度的には欠陥
であり好ましくはないが、高炉などの冶金炉で使用され
る場合は一般に気孔が多い方が被還元性に有利である。
このように気孔率は焼結鉱の品質を左右する重要な要因
であるが、現実の焼結鉱製造技術では気孔率の制御は行
われておらず、原料条件、製造条件の変化に応じてその
都度変動し、調整すべきすべもなく放置されているのが
現状である。これが品質の変動、ひいては高炉などの冶
金炉の操業変動の一因になっており、その安定化が望ま
れる。さらに、従来の焼結鉱では、冶金的特性としての
被還元性が格段に優れている気孔率５０％以上の高気孔
率高被還元性の焼結鉱は気孔率が変動することにより強
度が不安定になり、実用的に生産することは難しかっ
た。
必然的に多孔焼結体になる。気孔は材料強度的には欠陥
であり好ましくはないが、高炉などの冶金炉で使用され
る場合は一般に気孔が多い方が被還元性に有利である。
このように気孔率は焼結鉱の品質を左右する重要な要因
であるが、現実の焼結鉱製造技術では気孔率の制御は行
われておらず、原料条件、製造条件の変化に応じてその
都度変動し、調整すべきすべもなく放置されているのが
現状である。これが品質の変動、ひいては高炉などの冶
金炉の操業変動の一因になっており、その安定化が望ま
れる。さらに、従来の焼結鉱では、冶金的特性としての
被還元性が格段に優れている気孔率５０％以上の高気孔
率高被還元性の焼結鉱は気孔率が変動することにより強
度が不安定になり、実用的に生産することは難しかっ
た。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上述の問題
点を解決し、気孔率の変動の小さい安定した品質の焼結
鉱石、さらに冶金炉にとって好ましい高気孔率の焼結鉱
を安定して製造する方法を提供し、高炉などの冶金炉の
操業を安定化し、エネルギー原単位の低減、溶銑品質の
安定、環境の改善を行う。
点を解決し、気孔率の変動の小さい安定した品質の焼結
鉱石、さらに冶金炉にとって好ましい高気孔率の焼結鉱
を安定して製造する方法を提供し、高炉などの冶金炉の
操業を安定化し、エネルギー原単位の低減、溶銑品質の
安定、環境の改善を行う。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は以下の通
りである。
りである。
【０００６】 空気吸引式焼結法による焼結鉱の製造
方法において、燃焼溶融帯への下向きの力がゼロの状態
で焼結した焼結鉱の気孔率Ｐ 0 を予め測定し、吸引ブロ
アー圧により圧力勾配差の重力換算値Ｗ dp を調節し、焼
結ベッドの層厚により単位面積当たりのシンターケーキ
重量Ｗ sc を調節して、式（１）数３で計算した焼結鉱の
気孔率Ｐが目標値となるように制御することを特徴とす
る焼結鉱の製造方法。
方法において、燃焼溶融帯への下向きの力がゼロの状態
で焼結した焼結鉱の気孔率Ｐ 0 を予め測定し、吸引ブロ
アー圧により圧力勾配差の重力換算値Ｗ dp を調節し、焼
結ベッドの層厚により単位面積当たりのシンターケーキ
重量Ｗ sc を調節して、式（１）数３で計算した焼結鉱の
気孔率Ｐが目標値となるように制御することを特徴とす
る焼結鉱の製造方法。
【０００７】
【数３】 Ｐ＝Ｐ0 −ａ（ｂＷsc＋ｃＷdp） …（１） Ｐ ：焼結鉱の気孔率 Ｐ0 ：燃焼溶融帯への下向きの力がゼロの状態で焼結し
たときの焼結鉱の気孔率 Ｗsc：単位面積当たりのシンターケーキ重量 Ｗdp：吸引負荷により焼結ベッドのシンターケーキ部分
に生じる圧力差にもとづき焼結の燃焼溶融帯にかかる下
向きの力の重力換算値 ａ，ｂ，ｃ：比例定数
たときの焼結鉱の気孔率 Ｗsc：単位面積当たりのシンターケーキ重量 Ｗdp：吸引負荷により焼結ベッドのシンターケーキ部分
に生じる圧力差にもとづき焼結の燃焼溶融帯にかかる下
向きの力の重力換算値 ａ，ｂ，ｃ：比例定数
【０００８】空気吸引式焼結法による焼結鉱の製造方
法において、燃焼溶融帯への下向きの力がゼロの状態で
焼結した焼結鉱の気孔率Ｐ ｏ を予め測定し、吸引ブロア
ー圧により圧力勾配差の重力換算値Ｗ ｄｐ を調節し、焼
結ベッドの層厚により単位面積当たりのシンターケーキ
重量Ｗ ｓｃ を調節し、シンターケーキに作用させる上向
きの力Ｗ ｌｉｆｔ を調節して式（２）数４の焼結鉱の気
孔率Ｐが目標値となるように制御して製造する焼結鉱の
製造方法。
法において、燃焼溶融帯への下向きの力がゼロの状態で
焼結した焼結鉱の気孔率Ｐ ｏ を予め測定し、吸引ブロア
ー圧により圧力勾配差の重力換算値Ｗ ｄｐ を調節し、焼
結ベッドの層厚により単位面積当たりのシンターケーキ
重量Ｗ ｓｃ を調節し、シンターケーキに作用させる上向
きの力Ｗ ｌｉｆｔ を調節して式（２）数４の焼結鉱の気
孔率Ｐが目標値となるように制御して製造する焼結鉱の
製造方法。
【０００９】
【数４】 Ｐ＝Ｐ0 −ａ（ｂＷsc＋ｃＷdp−ＷLift） …（２） Ｐ ：焼結鉱の気孔率 Ｐ0 ：燃焼溶融帯への下向きの力がゼロの状態で焼結し
たときの焼結鉱の気孔率 Ｗsc：単位面積当たりのシンターケーキ重量 Ｗdp：吸引負荷により焼結ベッドのシンターケーキ部分
に生じる圧力差にもとづき焼結の燃焼溶融帯にかかる下
向きの力の重力換算値 ＷLift：シンターケーキに作用させる上向きの力 ａ，ｂ，ｃ：比例定数
たときの焼結鉱の気孔率 Ｗsc：単位面積当たりのシンターケーキ重量 Ｗdp：吸引負荷により焼結ベッドのシンターケーキ部分
に生じる圧力差にもとづき焼結の燃焼溶融帯にかかる下
向きの力の重力換算値 ＷLift：シンターケーキに作用させる上向きの力 ａ，ｂ，ｃ：比例定数
【００１０】
【作用】図面を参照しながら作用を説明する。
【００１１】焼結の操業状態の一例を図１に示す。焼結
原料サージホッパー１に蓄えられた焼結原料は、焼結機
２に原料装入装置３で装入された後点火炉４で着火さ
れ、順次表層から下層に向けて焼結される。点火炉４を
通過した後はストランドの進行とともに焼結床の上層か
ら焼結が完了し、固結し、冷却され、シンターケーキが
できる。１点鎖線は焼結反応が行われている燃焼溶融帯
を示し、この線より上方は焼結反応が完了したいわゆる
シンターケーキ部分、この線より下方は原料状態にある
部分である。この燃焼溶融において焼結鉱の気孔率が決
定される。
原料サージホッパー１に蓄えられた焼結原料は、焼結機
２に原料装入装置３で装入された後点火炉４で着火さ
れ、順次表層から下層に向けて焼結される。点火炉４を
通過した後はストランドの進行とともに焼結床の上層か
ら焼結が完了し、固結し、冷却され、シンターケーキが
できる。１点鎖線は焼結反応が行われている燃焼溶融帯
を示し、この線より上方は焼結反応が完了したいわゆる
シンターケーキ部分、この線より下方は原料状態にある
部分である。この燃焼溶融において焼結鉱の気孔率が決
定される。
【００１２】焼結体の気孔率は真比重と嵩重量からも測
定できるが、特開昭６１−１１０７２９号公報記載のＣ
Ｔによる焼結体の気孔率の測定方法、あるいは特開昭６
２−２６９０４０号公報記載の真空パック法など従来知
られている方法でも測定できる。しかし、以上のように
気孔率を実測する方法は試験費用が高価で、測定時間が
かかるという問題があった。
定できるが、特開昭６１−１１０７２９号公報記載のＣ
Ｔによる焼結体の気孔率の測定方法、あるいは特開昭６
２−２６９０４０号公報記載の真空パック法など従来知
られている方法でも測定できる。しかし、以上のように
気孔率を実測する方法は試験費用が高価で、測定時間が
かかるという問題があった。
【００１３】焼結鉱の気孔率は原料空隙率と燃焼溶融帯
での溶融状態に左右されるが、同時にこの燃焼溶融帯に
は吸引負圧のもたらす圧力勾配とシンターケーキの重力
荷重がかかり、このような下向きの力を受けた状態で焼
結反応が行われるので、この圧下の受け方にも左右され
ると考えられた。そこで、焼結ベッド内の圧力分布の測
定を詳細に行うことにより、吸引負圧のもたらす燃焼溶
融帯への圧力勾配の大きさはストランド方向で場所によ
らずほぼ一定であり、通常全負圧の半分がかかることが
判明した。また、シンタケーキの重量荷重は、ロードセ
ルにより焼結ベッド内の応力分布を測定することによ
り、原料嵩比重が決定されると燃焼溶融帯の層高方向の
高さに逆比例して大きくなることが判明した。発明者ら
は焼結ベッド内の焼結燃焼溶融帯にかかる下向きの力と
焼結反応完了後測定した焼結体の気孔率の関係を種々検
討した結果、両要因の間に式（１）数５の強い関係があ
ることを見出した。
での溶融状態に左右されるが、同時にこの燃焼溶融帯に
は吸引負圧のもたらす圧力勾配とシンターケーキの重力
荷重がかかり、このような下向きの力を受けた状態で焼
結反応が行われるので、この圧下の受け方にも左右され
ると考えられた。そこで、焼結ベッド内の圧力分布の測
定を詳細に行うことにより、吸引負圧のもたらす燃焼溶
融帯への圧力勾配の大きさはストランド方向で場所によ
らずほぼ一定であり、通常全負圧の半分がかかることが
判明した。また、シンタケーキの重量荷重は、ロードセ
ルにより焼結ベッド内の応力分布を測定することによ
り、原料嵩比重が決定されると燃焼溶融帯の層高方向の
高さに逆比例して大きくなることが判明した。発明者ら
は焼結ベッド内の焼結燃焼溶融帯にかかる下向きの力と
焼結反応完了後測定した焼結体の気孔率の関係を種々検
討した結果、両要因の間に式（１）数５の強い関係があ
ることを見出した。
【００１４】
【数５】 Ｐ＝Ｐ0 −ａ（ｂＷsc＋ｃＷdp） …（１）
【００１５】Ｐは目標とする焼結鉱の気孔率であり、Ｐ
0 は燃焼溶融帯への下向きの力がゼロの状態で焼結した
ときの焼結鉱の気孔率で、原料と装入密度が決まればオ
フラインの鍋試験で求めることができる。日本で使われ
る標準的な原料で通常の原料装入密度１．８前後では約
５５％になり、多少原料条件、装入密度が変化しても大
きく変わらないので、一度測定すれば日常は定数として
扱うことも可能である。Ｗscは単位面積当たりのシンタ
ーケーキ重量で、層厚に比例する。燃焼溶融帯にかかる
シンターケーキ重量は焼結ベッドの高さ毎に異なるが、
気孔率形成への影響は単位面積当たりのシンターケーキ
総重量の何分の１の荷重が常時かかっていることと等価
であることが判明し、この係数をｂとすると、単位面積
当たりのシンターケーキ総重量に係数ｂをかけた荷重を
常時かけた状態に応じた気孔率になる。通常全荷重の約
半分がかかることが判明しており、係数ｂは定数とする
こともできる。Ｗdpは吸引負圧の焼結ベッドのシンター
ケーキ部分に生じる圧力差にもとづき燃焼溶融帯にかか
る下向きの力の重力換算値である。吸引負圧のもたらす
燃焼溶融帯への圧力勾配の大きさはストランド方向で場
所によらずほぼ一定であり、Ｗdpに比例する力がかか
る。この比例係数をｃとした。通常、全負圧の約半分が
かかることが判明しており、係数ｃは定数とすることも
できる。ａは燃焼溶融帯にかかる下向きの力と焼結鉱の
気孔率との比例係数で、オフラインの鍋試験で求めるこ
とができる。通常ａは荷重１０ｋｇ／ｍ2 で１％前後で
ある。
0 は燃焼溶融帯への下向きの力がゼロの状態で焼結した
ときの焼結鉱の気孔率で、原料と装入密度が決まればオ
フラインの鍋試験で求めることができる。日本で使われ
る標準的な原料で通常の原料装入密度１．８前後では約
５５％になり、多少原料条件、装入密度が変化しても大
きく変わらないので、一度測定すれば日常は定数として
扱うことも可能である。Ｗscは単位面積当たりのシンタ
ーケーキ重量で、層厚に比例する。燃焼溶融帯にかかる
シンターケーキ重量は焼結ベッドの高さ毎に異なるが、
気孔率形成への影響は単位面積当たりのシンターケーキ
総重量の何分の１の荷重が常時かかっていることと等価
であることが判明し、この係数をｂとすると、単位面積
当たりのシンターケーキ総重量に係数ｂをかけた荷重を
常時かけた状態に応じた気孔率になる。通常全荷重の約
半分がかかることが判明しており、係数ｂは定数とする
こともできる。Ｗdpは吸引負圧の焼結ベッドのシンター
ケーキ部分に生じる圧力差にもとづき燃焼溶融帯にかか
る下向きの力の重力換算値である。吸引負圧のもたらす
燃焼溶融帯への圧力勾配の大きさはストランド方向で場
所によらずほぼ一定であり、Ｗdpに比例する力がかか
る。この比例係数をｃとした。通常、全負圧の約半分が
かかることが判明しており、係数ｃは定数とすることも
できる。ａは燃焼溶融帯にかかる下向きの力と焼結鉱の
気孔率との比例係数で、オフラインの鍋試験で求めるこ
とができる。通常ａは荷重１０ｋｇ／ｍ2 で１％前後で
ある。
【００１６】式（１）の関係から望みの一定の気孔率の
焼結鉱を製造するための操業条件が選択でき、気孔率以
外の生産率、歩留、品質を総合的に勘案して負圧、層厚
条件が決定できる。
焼結鉱を製造するための操業条件が選択でき、気孔率以
外の生産率、歩留、品質を総合的に勘案して負圧、層厚
条件が決定できる。
【００１７】式（１）によれば、狙いの気孔率に合わせ
た焼結鉱の操業が可能である。ただし従来は荷重が過剰
気味であり、気孔率が一般に低く、そのため焼結操業自
体は通気性に悩み、かつそのような状態では通風が偏流
し、不均一な気孔構造が形成され、バラツキが大きく、
狙いの気孔率のものがなかなか製造できないのが通常で
ある。たとえば、特開平２−２９３５８６号公報記載の
スタンド焼結法、特願平２−２４２５４４号、特願平３
−１２４５３２号に係る磁気浮揚焼結法などのシンター
ケーキに上向きの力を作用させる技術と組み合わせ、式
（２）数６によれば通気が安定し、従来にない高気孔率
焼結鉱の高位安定生産が可能である。
た焼結鉱の操業が可能である。ただし従来は荷重が過剰
気味であり、気孔率が一般に低く、そのため焼結操業自
体は通気性に悩み、かつそのような状態では通風が偏流
し、不均一な気孔構造が形成され、バラツキが大きく、
狙いの気孔率のものがなかなか製造できないのが通常で
ある。たとえば、特開平２−２９３５８６号公報記載の
スタンド焼結法、特願平２−２４２５４４号、特願平３
−１２４５３２号に係る磁気浮揚焼結法などのシンター
ケーキに上向きの力を作用させる技術と組み合わせ、式
（２）数６によれば通気が安定し、従来にない高気孔率
焼結鉱の高位安定生産が可能である。
【００１８】
【数６】 Ｐ＝Ｐ0 −ａ（ｂＷsc＋ｃＷdp−ＷLift） …（２）
【００１９】ＷLiftは圧力勾配、重力荷重を合わせた燃
焼溶融帯にかかる力を、シンターケーキをスタンド材で
下支えするとか、磁気浮揚でシンターケーキに上向きの
力をかけることにより軽減する量を示す。
焼溶融帯にかかる力を、シンターケーキをスタンド材で
下支えするとか、磁気浮揚でシンターケーキに上向きの
力をかけることにより軽減する量を示す。
【００２０】
【実施例】本発明の実施例を以下に説明する。
【００２１】 焼結面積６００ｍ２（５ｍ巾×１２０ｍ
ストランド長さ）のＤＬ鉄鉱石焼結機で層厚６００ｍ
ｍ、負圧１５００ｍａｑで操業している時に原料配合の
変化があり、強度はＪＩＳ常温強度ＳＩが８９から９
０．５に向上したが、被還元性ＪＩＳ・ＲＩが６７．４
から６６．１に低下し、高炉燃料比が１．９Ｋｇ／ｔ−
ｐ悪化した。焼結鉱の気孔率を測定したところ、本焼結
機における焼結鉱の目標気孔率である４９．３％から４
８．１％に低下していた。この原料のＰｏ、ａを鍋試験
で測定したところ、それぞれ５４．５％、０．１０５で
あった。層厚を５００ｍｍにして、負圧を１３００ｍａ
ｑにしたところ、焼結鉱の気孔率Ｐが目標気孔率の４
９．３％となり、ＪＩＳ常温ＳＩが８９．５になり、被
還元性ＪＩＳ・ＲＩが６７．８に回復し、高炉燃料比も
２．１Ｋｇ／ｔ−ｐに回復した。
ストランド長さ）のＤＬ鉄鉱石焼結機で層厚６００ｍ
ｍ、負圧１５００ｍａｑで操業している時に原料配合の
変化があり、強度はＪＩＳ常温強度ＳＩが８９から９
０．５に向上したが、被還元性ＪＩＳ・ＲＩが６７．４
から６６．１に低下し、高炉燃料比が１．９Ｋｇ／ｔ−
ｐ悪化した。焼結鉱の気孔率を測定したところ、本焼結
機における焼結鉱の目標気孔率である４９．３％から４
８．１％に低下していた。この原料のＰｏ、ａを鍋試験
で測定したところ、それぞれ５４．５％、０．１０５で
あった。層厚を５００ｍｍにして、負圧を１３００ｍａ
ｑにしたところ、焼結鉱の気孔率Ｐが目標気孔率の４
９．３％となり、ＪＩＳ常温ＳＩが８９．５になり、被
還元性ＪＩＳ・ＲＩが６７．８に回復し、高炉燃料比も
２．１Ｋｇ／ｔ−ｐに回復した。
【００２２】実施例２ 焼結面積２８０ｍ２（４ｍ巾×７０ｍストランド長さ）
のＤＬ鉄鉱石焼結機で通常５００ｍｍの層厚、負圧１０
００ｍｍａｑで操業していたが、焼結鉱の気孔率は本焼
結機における焼結鉱の目標気孔率である５６．０％から
低下して４９．８％であった。この原料のＰ０、ａを鍋
試験で測定したところ、それぞれ５６．２％、０．１０
４であった。図２に示す磁気浮揚装置８を稼働させ、層
厚６００ｍまであげて吸引圧１０００ｍｍａｑとシンタ
ーケーキ重量が燃焼溶融帯にかかる下向きの力４５Ｋｇ
／ｍ２に見合う磁気浮揚力をかけて操業したところ、焼
結鉱の気孔率が目標の５６．０％となった高気孔率焼結
鉱が得られた。
のＤＬ鉄鉱石焼結機で通常５００ｍｍの層厚、負圧１０
００ｍｍａｑで操業していたが、焼結鉱の気孔率は本焼
結機における焼結鉱の目標気孔率である５６．０％から
低下して４９．８％であった。この原料のＰ０、ａを鍋
試験で測定したところ、それぞれ５６．２％、０．１０
４であった。図２に示す磁気浮揚装置８を稼働させ、層
厚６００ｍまであげて吸引圧１０００ｍｍａｑとシンタ
ーケーキ重量が燃焼溶融帯にかかる下向きの力４５Ｋｇ
／ｍ２に見合う磁気浮揚力をかけて操業したところ、焼
結鉱の気孔率が目標の５６．０％となった高気孔率焼結
鉱が得られた。
【００２３】
【発明の効果】本発明により、従来何によって気孔率が
左右され、何を操作すれば気孔率が制御できるのかが曖
昧に判断されていたのが、的確に制御でき、管理できる
ようになる。気孔率は強度、被還元性などの焼結鉱品質
を左右する重要な構造要素であり、これが制御、管理で
きるようになるので品質が安定化し、高炉などの冶金炉
の操業変動を抑制でき、安定操業が可能になる。さら
に、変動の抑制で操業効果が改善され、燃料比を低減で
きる。磁気浮揚などのシンターケーキに上向きの力を作
用させる技術を合わせて利用すれば、従来にない高気孔
率の焼結鉱の製造が可能になり、大幅に高炉燃料比が低
減できる。
左右され、何を操作すれば気孔率が制御できるのかが曖
昧に判断されていたのが、的確に制御でき、管理できる
ようになる。気孔率は強度、被還元性などの焼結鉱品質
を左右する重要な構造要素であり、これが制御、管理で
きるようになるので品質が安定化し、高炉などの冶金炉
の操業変動を抑制でき、安定操業が可能になる。さら
に、変動の抑制で操業効果が改善され、燃料比を低減で
きる。磁気浮揚などのシンターケーキに上向きの力を作
用させる技術を合わせて利用すれば、従来にない高気孔
率の焼結鉱の製造が可能になり、大幅に高炉燃料比が低
減できる。
【図１】ＤＬ式焼結機に磁気浮揚装置を装着して操業し
ている状態の例を示す図である。
ている状態の例を示す図である。
【図２】磁気浮揚装置の詳細を示す図である。
１ 焼結原料サージホッパー ２ 焼結機 ３ 原料装入装置 ４ 点火炉 ８ 磁気浮揚装置 ９ 磁気浮揚装置支持枠
Claims (2)
- 【請求項１】 空気吸引式焼結法による焼結鉱の製造方
法において、燃焼溶融帯への下向きの力がゼロの状態で
焼結した焼結鉱の気孔率Ｐ 0 を予め測定し、吸引ブロア
ー圧により圧力勾配差の重力換算値Ｗ dp を調節し、焼結
ベッドの層厚により単位面積当たりのシンターケーキ重
量Ｗ sc を調節して、式（１）数１で計算した焼結鉱の気
孔率Ｐが目標値となるように制御することを特徴とする
焼結鉱の製造方法。 【数１】 Ｐ＝Ｐ0 −ａ（ｂＷsc＋ｃＷdp） …（１） Ｐ ：焼結鉱の気孔率 Ｐ0 ：燃焼溶融帯への下向きの力がゼロの状態で焼結し
たときの焼結鉱の気孔率 Ｗsc：単位面積当たりのシンターケーキ重量 Ｗdp：吸引負荷により焼結ベッドのシンターケーキ部分
に生じる圧力差にもとづき焼結の燃焼溶融帯にかかる下
向きの力の重力換算値 ａ，ｂ，ｃ：比例定数 - 【請求項２】 空気吸引式焼結法による焼結鉱の製造方
法において、燃焼溶融帯への下向きの力がゼロの状態で
焼結した焼結鉱の気孔率Ｐ ０ を予め測定し、吸引ブロア
ー圧により圧力勾配差の重力換算値Ｗ ｄｐ を調節し、焼
結ベッドの層厚により単位面積当たりのシンターケーキ
重量Ｗ ｓｃ を調節し、シンターケーキに作用させる上向
きの力Ｗ ｌｉｆｔ を調節して式（２）数２の焼結鉱の気
孔率Ｐが目標値となるように制御することを特徴とする
焼結鉱の製造方法。 【数２】 Ｐ＝Ｐ０−ａ（ｂＷｓｃ＋ｃＷｄｐ−Ｗｌｉｆｔ） …（２） Ｐ：焼結鉱の気孔率 Ｐ０：燃焼溶融帯への下向きの力がゼロの状態で焼結し
たときの焼結鉱の気孔率 Ｗｓｃ：単位面積当たりのシンターケーキ重量 Ｗｄｐ：吸引負荷により焼結ベッドのシンターケーキ部
分に生じる圧力差にもとづき焼結の燃焼溶融帯にかかる
下向きの力の重力換算値 Ｗｌｉｆｔ：シンターケーキに作用させる上向きの力 ａ，ｂ，ｃ：比例定数
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13763592A JP2668613B2 (ja) | 1992-05-01 | 1992-05-01 | 焼結鉱の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13763592A JP2668613B2 (ja) | 1992-05-01 | 1992-05-01 | 焼結鉱の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05311256A JPH05311256A (ja) | 1993-11-22 |
| JP2668613B2 true JP2668613B2 (ja) | 1997-10-27 |
Family
ID=15203255
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13763592A Expired - Lifetime JP2668613B2 (ja) | 1992-05-01 | 1992-05-01 | 焼結鉱の製造方法 |
Country Status (1)
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1992
- 1992-05-01 JP JP13763592A patent/JP2668613B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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