JP2662298B2 - Power plant with a carbon dioxide separation apparatus - Google Patents

Power plant with a carbon dioxide separation apparatus

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一仁 小山
成久 杉田
芳樹 野口
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株式会社日立製作所
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    • Y02P20/129Energy recovery
    • Y02P20/131Pressure recovery turbines

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は空気圧縮機、燃焼器、タービンよりなるガスタービンを含むパワープラントに係り、とくに上記ガスタービンから排出される二酸化炭素を減少するのに好適な二酸化炭素分離装置を有するパワープラントに関する。 BACKGROUND OF THE INVENTION [FIELD OF THE INVENTION The present invention is an air compressor, a combustor, relates to a power plant including a gas turbine comprising the turbine, in particular to reduce carbon dioxide discharged from the gas turbine It relates to a power plant having a suitable carbon dioxide separation apparatus.

〔従来の技術〕 [Prior art]

従来、パワープラントより二酸化炭素を分離する方法については、たとえば、特開昭63−211571号公報に記載されているように、燃料電池発電プラントの電池アノード排ガス中より二酸化炭素を分離するものが提案されている。 Conventionally proposed for a method for separating carbon dioxide from power plants, for example, as described in JP-A-63-211571, those which separate the carbon dioxide from the cell anode in the exhaust gas of the fuel cell power plant It is.

〔発明が解決しようとする課題〕 [Problems that the Invention is to Solve]

上記従来技術は、燃料電池発電プラントを対象としており、燃料電池の電気化学反応に二酸化炭素が必要で、 The above prior art, a fuel cell power plant is targeted, carbon dioxide necessary for the electrochemical reaction of the fuel cell,
しかも電池アノード排ガス中の二酸化炭素濃度が高い点を考慮し、アノード排ガス中の二酸化炭素を分離するようにしたものであって、燃料電池を使用しないプラントには適応することができないという問題があった。 Moreover considering points higher concentration of carbon dioxide in the cell anode exhaust gas, there is that so as to separate the carbon dioxide in the anode exhaust gas, the plant does not use the fuel cell it is impossible to adapt It was.

本発明の目的は、二酸化炭素の発生量を低減する二酸化炭素分離装置を有するパワープラントを提供することにある。 An object of the present invention is to provide a power plant with a carbon dioxide separation apparatus to reduce the generation amount of carbon dioxide.

〔課題を解決するための手段〕 [Means for Solving the Problems]

上記目的は、燃焼器からの燃焼ガスにより駆動されるガスタービンと、該ガスタービンから排出される高温の排ガスにより蒸気を生成する排熱回収ボイラと、該蒸気により駆動される蒸気タービンとを備えるパワープラントにおいて、前記ガスタービン排ガスを熱源とし燃料と前記蒸気タービンの抽気蒸気との混合ガスを改質する燃料改質器と、該燃料改質器にて生成された改質ガスを前記排熱回収ボイラで発生した蒸気を利用して分解するシフトコンバータと、該シフトコンバータで分解されたガスに含まれる二酸化炭素を分離し残りのガスを前記燃焼器に燃料として供給する二酸化炭素分離装置とを設けることで、達成される。 The above object is provided with a gas turbine driven by combustion gas from the combustor, an exhaust heat recovery boiler to generate steam by the high temperature of exhaust gas discharged from the gas turbine, and a steam turbine driven by gas the evaporated in the power plant, the fuel reformer and, fuel the exhaust heat of the generated reformed gas at the reformer for reforming a mixed gas of the gas turbine exhaust gas as a heat source to the fuel and the extracted steam of the steam turbine a shift converter decomposed by utilizing the steam generated in the recovery boiler, to separate the carbon dioxide contained in the decomposed gas by said shift converter and a carbon dioxide separation unit for supplying the rest of the gas as fuel to the combustor by providing, it is achieved.

上記目的はまた、蒸気タービンからの抽気蒸気と酸素とを用いて石炭をガス化する石炭ガス化炉と、該石炭ガス化炉から排出されたガスに前記蒸気タービンからの復水の一部を噴射して蒸気を与えた混合ガスをシフト反応させるシフトコンバータと、該シフトコンバータで分解されたガスに含まれる二酸化炭素を分離し残りのガスを前記燃焼器に燃料として供給する二酸化炭素分離装置とを設けることでも、達成される。 The above object also includes a coal gasification furnace for gasifying coal with a bleed steam and oxygen from the steam turbine, a part of the condensate from the steam turbine to the gas discharged from the coal gasifier a shift converter to shift the reaction gas mixture gave steam injection to a carbon dioxide separation unit for supplying a remainder of the gas separating carbon dioxide contained in the decomposed gas by said shift converter as a fuel in the combustor also by providing the, is achieved.

〔作 用〕 [For work]

ガスタービンの燃料が天然ガス,ナフサなどの一般な燃料の場合には、燃料中に二酸化炭素を含まないので、 Fuel natural gas in the gas turbine, in the case of a general fuel such as naphtha, it does not contain carbon dioxide in the fuel,
燃料改質器を通過させ、改質反応により炭化水素を水素および一酸化炭素、二酸化炭素を分離することができる。 Passed through a fuel reformer, the hydrocarbon by the reforming reaction can be separated hydrogen and carbon monoxide, carbon dioxide.

さらに、上記のように改質器を通過した燃料ガスや石炭ガス化燃料のように一酸化炭素を含む燃料では、排ガス中の二酸化炭素の排出量をより減少させるためには、 Further, in a fuel containing carbon monoxide as a fuel gas or coal gasification fuel that has passed through the reformer as described above, in order to further reduce the emissions of carbon dioxide in the exhaust gas,
シフト触媒を含むシフトコンバータを通過させることにより燃料中の二酸化炭素濃度を高めることにより二酸化炭素の分離割合を高くすることができる。 Shift catalyst can be increased separation ratio of carbon dioxide by increasing the carbon dioxide concentration in the fuel by passing the shift converter including a.

〔実施例〕 〔Example〕

以下、本発明の第1実施を示す第1図により説明する。 Hereinafter will be described the first diagram showing a first embodiment of the present invention.

第1図に示すように、ガスタービンは空気圧縮機1 As shown in FIG. 1, the gas turbine air compressor 1
と、燃焼器2と、タービン3とから構成されている。 When, a combustor 2, and a turbine 3. 上記空気圧縮機1は上記タービン3により駆動されると空気通路30からの大気を圧縮し、管路31を通って上記燃焼器2に供給する。 The air compressor 1 compresses air from the air passage 30 when driven by the turbine 3, and supplies through line 31 to the combustor 2. 上記燃焼器2は、上記空気圧縮機1からの圧縮空気により管路26から供給された燃料ガスを燃焼して上記タービン3に供給する。 The combustor 2 is supplied to the turbine 3 by burning fuel gas supplied from the conduit 26 by compressed air from the air compressor 1. 上記タービン3は、 The turbine 3,
上記燃焼器2からの高温・高圧の燃焼ガスにより動力を発生し、上記空気圧縮機1および発電機8を駆動し、使用後の燃焼ガスを管路33を通って改良触媒を含む改質器6および排熱回収ボイラ14に供給したのち、排気管34により排出する。 Power generated by the combustion gas of high temperature and high pressure from the combustor 2, and drives the air compressor 1 and the generator 8, the reformer comprising an improved catalytic combustion gases after use through line 33 After fed to the 6 and the waste heat recovery boiler 14 is discharged by the exhaust pipe 34. 上記空気圧縮機1および上記発電機8は蒸気タービン9と接続している。 The air compressor 1 and the generator 8 is connected to the steam turbine 9. 該蒸気タービン9は排熱回収ボイラ14から供給される蒸気によって駆動され、 Steam turbine 9 is driven by the steam supplied from the exhaust heat recovery boiler 14,
使用後の蒸気を熱交換器17に供給するとともに排気配管 Evacuation pipe with steam after use to supply to the heat exchanger 17
21を通って混合器11に供給し、かつ復水器10に供給する。 21 is supplied to the mixer 11 through, and supplies to the condenser 10. 上記復水器10の給水は、上記排熱回収ボイラ14内の排気ガスによって加熱蒸発されて蒸気タービン9を駆動するとともにシフトコンバータ7に供給される。 Water of the condenser 10 is supplied to the shift converter 7 with being heated and evaporated by the exhaust gas of the exhaust heat recovery boiler 14 to drive a steam turbine 9.

燃料供給装置4は、本実施例では液化天然ガスの貯蔵タンクとして構成されており、液化天然ガスを熱交換器 Fuel supply device 4, in this embodiment is constructed as a storage tank for liquefied natural gas, the heat exchanger liquefied natural gas
13に供給する。 It supplies it to the 13. 上記熱交換器13は、上記燃料供給装置4 The heat exchanger 13, the fuel supply device 4
からの液化天然ガスと、管路27を通って供給される二酸化炭素と熱交換して気化し、配管20を通って熱交換器17 A liquefied natural gas from, the conduit 27 is vaporized and carbon dioxide and heat exchange, which is fed through the heat exchanger through line 20 17
に供給するとともに二酸化炭素を液化天然ガスの蒸気潜熱によりドライアイスにして配管28を通って系外に放出する。 Through a pipe 28 to the dry ice by the steam latent heat of the liquefied natural gas carbon dioxide is supplied to the release out of the system. 蒸気熱交換器17は上記熱交換器13からの天然ガスを上記蒸気タービン9からの抽出蒸気により昇温して混合室11に供給する。 Steam heat exchanger 17 for supplying natural gas to the mixing chamber 11 was heated by extraction steam from the steam turbine 9 from the heat exchanger 13. 上記混合室11は、上記熱交換器17よりの天然ガスを上記蒸気タービン9から配管21を通って供給された抽出蒸気と混合したのち、配管22を通って熱交換器12に供給する。 The mixing chamber 11, after which the natural gas from the heat exchanger 17 is mixed with the extraction steam supplied through the pipe 21 from the steam turbine 9, supplied to the heat exchanger 12 through the pipe 22. 上記熱交換器12は、上記混合室11 The heat exchanger 12, the mixing chamber 11
からの天然ガスと蒸気との混合ガスを改質器6からの高温の燃料ガスと熱交換して昇温したのち、改質器6に供給し、熱交換によって低温になった燃料ガスを管路23を通ってシフトコンバータ7に供給する。 A mixed gas of natural gas and steam to a high temperature exchange of the fuel gas and the heat from the reformer 6 After the temperature was raised, and supplied to the reformer 6, a fuel gas becomes low by the heat exchange tubes from supplied to the shift converter 7 through the road 23. 上記改質器6 The reformer 6
は、上記タービン3からの排気ガスにより室内が高温状態になり、この状態で上記熱交換器12からの天然ガスと蒸気とを改質反応し、水素および一酸化炭素、二酸化炭素に分解する。 The chamber becomes high temperature by the exhaust gas from the turbine 3, degrade the natural gas and steam from the heat exchanger 12 in this state reforming reaction, hydrogen and carbon monoxide, carbon dioxide. このときの改質反応は、 CH 4 +H 2 O3H 2 CO CH 4 +2H 2 O4H 2 +CO 2で表わされ、温度が高いほど、また水蒸気が多いほど、 Reforming reaction at this time is represented by CH 4 + H 2 O3H 2 CO CH 4 + 2H 2 O4H 2 + CO 2, the higher the temperature, also the more water vapor,
水素と二酸化炭素の割合は増加する。 Ratio of hydrogen and carbon dioxide increases. これらが二酸化炭素の減少量におよぼす影響については後述する。 These will be described later impact on reduction of carbon dioxide.

このようにして、改質器6内で改質されたものを燃料として再び熱交換器12に供給し、天然ガスと蒸気との混合ガスと熱交換して低温になったのち、配管23を通ってシフトコンバータ7に供給される。 In this way, what was reformed in the reformer within 6 again supplied to the heat exchanger 12 as a fuel, then became low temperature mixed gas exchanges heat with the natural gas and steam, a pipe 23 It is supplied to the shift converter 7 through. 上記シフトコンバータ7は上記排熱回収ボイラ14からの上記により上記熱交換器12からの低温の燃料に含まれている一酸化炭素と残存蒸気とをシフト反応触媒によりシフト反応する。 The shift converter 7 to the shift reaction by the by the shift reaction catalyst and residual steam and carbon monoxide contained in the cold fuel from the heat exchanger 12 from the exhaust heat recovery boiler 14. このときのシフト反応は、 CO+H 2 OH 2 CO 2を行なう。 Shift reaction at this time, perform a CO + H 2 OH 2 CO 2 . このシフト反応は、上記熱交換器12によって燃料が低温になるほど水素と二酸化炭素が多く発生するが、シフト反応触媒の動作可能な温度は一般的な触媒であるCuO,ZuO,Al 2 O 3系で180℃程度であり、通常は220℃ The shift reaction is the fuel by the heat exchanger 12 is higher hydrogen and carbon dioxide to low temperatures often occur, CuO operable temperature shift catalyst is a typical catalyst, Zuo, Al 2 O 3 system in is about 180 ° C., usually 220 ° C.
程度が適当である。 The degree is appropriate.

上記シフトコンバータ7を通過した燃料は二酸化炭素分離装置に供給される。 The fuel that has passed through the shift converter 7 is supplied to the carbon dioxide separation apparatus. 該酸化炭素分離装置は再生器15 The acid carbon separator regenerator 15
と二酸化炭素吸収装置5と、熱交換器16とから構成されており、上記シフトコンバータ7を通過した燃料は再生器15に供給されて再生器15に熱を与えたのち、二酸化炭素吸収装置5に供給される。 And carbon dioxide absorber 5 is constituted by a heat exchanger 16. The fuel that has passed through the shift converter 7 After applying heat to the supplied regenerator 15 to regenerator 15, carbon dioxide absorber 5 It is supplied to. 該二酸化炭素吸収装置5 The carbon dioxide absorber 5
は、二酸化炭素を吸収するためのアルカリ性水溶液が燃料ガス中に噴射してアルカリ性水溶液中に二酸化炭素を吸収する。 An alkaline aqueous solution for absorbing carbon dioxide was injected into the fuel gas to absorb carbon dioxide in an alkaline aqueous solution. この吸収プロセスは温度30℃〜50℃程度の低温で、圧力が30ata位の高圧が適しており、圧力はガスタービンの燃料供給系(発電用ガスタービンでは20〜25 This absorption process is a low temperature of about the temperature 30 ° C. to 50 ° C., the pressure is suitably high pressure position 30Ata, pressure in the gas turbine fuel supply system (power generation gas turbines 20-25
ata)として最適である。 ata) as being the best. 二酸化炭素吸収装置5内で二酸化炭素および低温のために水蒸気を分離された燃料は配管26を通って上記燃焼器2に導入されるとともに二酸化炭素を吸収した吸収液は管路25を通って上記熱交換器 Fuel separated steam to carbon dioxide and low in carbon dioxide absorber within 5 absorbent that has absorbed carbon dioxide while being introduced to the combustor 2 through line 26 through line 25 above Heat exchanger
16に供給される。 16 is supplied to. 上記熱交換器16は上記吸収液を上記再生器15からの再生液と熱交換して昇温して上記再生器15 The heat exchanger 16 is the absorbing solution was heated to regeneration liquid and heat exchange from the regenerator 15 the regenerator 15
に供給する。 Supplied to. 上記再生器15は、吸収液を減圧し、さらに上記シフトコンバータ7からの燃料と熱交換して昇温して分離された二酸化炭素を上記熱交換器13に供給し、二酸化炭素を分離した、再生液を上記熱交換器16を通って二酸化炭素吸収装置5に供給する。 The regenerator 15, the absorption liquid under reduced pressure, further fuel and heat exchange with carbon dioxide separated by raising the temperature from the shift converter 7 is supplied to the heat exchanger 13, to separate the carbon dioxide, regenerant to be supplied to the carbon dioxide absorber 5 through the heat exchanger 16.

本第1実施例においては、上記のように構成されているから、あらかじめ二酸化炭素となる炭素成分を燃焼器2に供給する前の燃料の段階で二酸化炭素吸収装置5で二酸化炭素を吸収して分離することができる。 The present first embodiment, since it is constituted as described above, to absorb carbon dioxide in the carbon dioxide absorber 5 at a stage before the fuel supplying carbon component as a pre-dioxide to the combustor 2 it can be separated. この場合の二酸化炭素の減少率は改質器6における改質時の温度、混合器11の天然ガス中の炭素モル数Cを混合させる蒸気のモル数Sの比s/cにより計算することができる。 Carbon dioxide reduction rate in this case is the time of reforming in the reformer 6 temperature, be calculated by the ratio s / c of moles S of steam for mixing moles carbon C in the natural gas in the mixer 11 it can.
この計算結果を第2図に示す。 It shows the calculation results in Figure 2. 第2図に示すように、改質温度を700℃、s/cを3.0とすれば、通常のメタン燃焼時の二酸化炭素排出量100%に対して排ガス中の炭素排出量は55%に抑えることができる。 As shown in Figure 2, the reforming temperature 700 ° C., if the s / c to 3.0, carbon emissions in the exhaust gas reduced to 55% with respect to carbon dioxide emissions 100% normal methane combustion be able to.

また、改質器6における改質反応は、吸熱反応であり、排熱回収ボイラ14の入口に改質器6を設置してタービン3からの燃焼ガスの熱を利用するため、排熱回収ボイラ14における回収熱量は低下するが、改質器6内の改質反応により燃料の発熱量は上昇する。 Further, the reforming reaction in the reformer 6 is an endothermic reaction, the reformer 6 installed at the inlet of the exhaust heat recovery boiler 14 for utilizing the heat of the combustion gases from the turbine 3, the exhaust heat recovery boiler quantity of heat recovered in 14 is reduced, but the heating value of the fuel is increased by the reforming reaction in the reformer 6.

本第1実施例を採用したことにより、二酸化炭素をドライアイスにして排出するため、すべての二酸化炭素を回収してタービン3の動力源とする場合に比較してシステム効率が低下する。 By employing this first embodiment, for discharging to the carbon dioxide dry ice, the system efficiency as compared with the case where all of the carbon dioxide recovery to a power source of the turbine 3 decreases. しかるに該システム効率の低下は、二酸化炭素吸収プロセスにおける二酸化炭素および蒸気の圧力エネルギが主であって、熱的な損失は系内の熱交換によって回収することができる。 However reduction of the system efficiency, the pressure energy of the carbon dioxide and vapor in the carbon dioxide absorption process is a major heat loss can be recovered by heat exchange in the system.

したがって、本実施例においては、効率の低下を最小限に抑えて二酸化炭素を分離してガスタービンから排出される二酸化炭素量を減少することができる。 Accordingly, in this embodiment, the decrease in efficiency by separating carbon dioxide with minimal can reduce the amount of carbon dioxide discharged from the gas turbine.

なお、本第1実施においては、タービン3の軸と発電機8および蒸気タービン9が連結した一軸型のコンバインドプラントを示しているが、これに限定されるものでなく、たとえば多軸型コンバインドプラント、ガスタービン単体にも適用可能である。 Note that the present first embodiment, although the shaft and the generator 8 and the steam turbine 9 of the turbine 3 shows a single-shaft combined plant linked, not limited to this, for example, multiaxial combined plant is also applicable to a single gas turbine.

つぎに本発明の第2実施例を示す第3図について説明する。 Next explained is the third view showing the second embodiment of the present invention.

第3図に示す第2実施例が前記第1図に示す第1実施例と相違する点は、燃焼器2の周囲の排熱回収ボイラ14 The point of the second embodiment shown in Figure 3 differs from the first embodiment shown in the FIG. 1, the combustor 2 around the exhaust heat recovery boiler 14
の入口に設けた改質器6と熱交換器12との間に改質触媒を含む高温改質器40を付設したことで、上記以外は同一であるから、相違点のみについて説明する。 By annexed hot reformer 40 containing a reforming catalyst between the reformer 6 and the heat exchanger 12 provided in the inlet, because other than the above are the same, the only differences will be described.

本第2実施例によれば、改質器6により天然ガスと蒸気との混合ガスが改質反応して水素および一酸化炭素、 According to the second embodiment, a mixed gas of natural gas and steam by the reformer 6 is reacted reformed hydrogen and carbon monoxide,
二酸化炭素に分解した燃料の改質温度を燃焼器2の加熱温度により改質触媒の使用限界の温度(約900℃)まで高めることができるので、改質反応をさらに進ませて二酸化炭素吸収装置5から燃焼器2に供給する燃料中の残存メタン量を微量にすることができ、これによってタービン3から排出する排気ガス中の二酸化炭素の排出量がほとんどない状態にすることができる。 It is possible to increase the reforming temperature of the fuel is decomposed into carbon dioxide by heating the temperature of the combustor 2 to the use limit of the reforming catalyst temperature (about 900 ° C.), carbon dioxide absorber by further advancing the reforming reaction the residual amount of methane in the fuel supplied to the combustor 2 to 5 can be a small amount, whereby it is possible to state emissions little carbon dioxide in the exhaust gas discharged from the turbine 3. なお、上記第2 It is to be noted that the second
実施例においては、高温改質器40を燃焼器2の周囲に設置した場合を示しているが、これに限定されるものでなく、たとえば、燃焼器2の内部または内部と周囲に設置することも可能である。 In the embodiment, the case was placed hot reformer 40 around the combustor 2 is not limited to this, for example, be installed inside or inside and surrounding the combustor 2 it is also possible.

つぎに本発明の第3実施例を示す第4図について説明する。 Next will be described a fourth diagram showing a third embodiment of the present invention.

第4図に示す第3実施例においては、本発明を石炭を燃料とするパワープラントに適用した場合であって、前記第1図に示す第1実施例におけるタービン3と蒸気タービン9と排熱回収ボイラ14は同一である。 In the third embodiment shown in FIG. 4, the present invention in a case where it is applied to a power plant using coal as fuel, waste heat with the first turbine 3 and the steam turbine 9 in the first embodiment shown in FIG. recovery boiler 14 are identical.

第4図に示すように、石炭ガス化炉41は、酸素プラント42から酸素導入管46を通って供給される酸素と、石炭導入管45を通って供給される石炭と蒸気タービン9から供給される水蒸気とを用いて石炭をガス化して熱回収ボイラ43に供給する。 As shown in FIG. 4, the coal gasification furnace 41 is supplied with oxygen supplied from an oxygen plant 42 through an oxygen inlet tube 46, from coal and steam turbine 9, which is supplied through the coal feed pipe 45 supplying coal is gasified in the heat recovery boiler 43 by using the that water vapor. この場合、ガス化された燃料は一般には、一酸化炭素を主成分とする水素、二酸化炭素などの混合ガスである。 In this case, in general the fuel gasified hydrogen mainly carbon monoxide, a mixed gas such as carbon dioxide. 酸化剤として空気も利用できるが、 While air can also be utilized as an oxidizing agent,
燃料中にチッ素が混合するので、二酸化炭素の濃度が低下し、二酸化炭素の分離プロセスが大型となる欠点がある。 Since nitrogen is mixed into the fuel, reduces the concentration of carbon dioxide, there is a drawback that carbon dioxide separation process is large. 本第3実施例では上記の欠点を解決し、より効果のある酸素酸化石炭ガス化炉を用いている。 In the third embodiment solves the above disadvantages, it is used more oxidising coal gasifier that is effective. 上記石炭ガス化炉41にて形成された高温のガス化ガスは熱回収ボイラ The gasification gas having a high temperature formed by the coal gasification furnace 41 is a heat recovery boiler
43に供給される。 It is supplied to the 43. 上記熱回収ボイラ43は、石炭ガス化炉 The heat recovery boiler 43, a coal gasifier
41からのガス化ガスによって復水器10からの高圧給水を混合器44からの水蒸気とともに加熱して水蒸気にし、該水蒸気を蒸気タービン9に供給して該蒸気タービン9を駆動したのち、復水器10に供給され、使用後のガス化ガスは混合器44に供給される。 The steam is heated with steam from the high pressure feed water mixer 44 from the condenser 10 by the gasification gas from 41, after driving the steam turbine 9 the water vapor is supplied to the steam turbine 9, the condensate is supplied to the vessel 10, the gasification gas after use is supplied to the mixer 44. 上記混合器44は熱回収ボイラ43からのガス化ガスに復水器10からの高圧給水を噴射してガス化ガスの温度を200〜300℃程度に低下させて燃料ガスとするとともに該燃料ガス中にシフト反応するのに必要な量の水蒸気を与える。 Fuel gas together with the mixer 44 and by injecting high-pressure feed water to reduce the temperature of the gasification gas in order 200 to 300 [° C. with fuel gas from the condenser 10 to the gasification gas from the heat recovery boiler 43 It gives the amount of water vapor required for the shift reaction into. シフトコンバータ7は、 Shift converter 7,
熱交換器48からの水蒸気によって混合器44からの燃料ガスにシフト反応を生じさせ、燃料ガス中の一酸化炭素を水素と二酸化炭素に転化する。 Causing a shift in fuel gas reaction from the mixer 44 by steam from the heat exchanger 48, to convert the carbon monoxide in the fuel gas into hydrogen and carbon dioxide. たとえば、上記酸素酸化石炭ガス化炉41で発生する石炭化ガス化燃料の組成を水素36%、一酸化炭素51%、二酸化炭素13%(容積比)とすれば、二酸化炭素の排出減少率は第5図に示すように、水蒸気の混合割合が多くなるのにともなって二酸化炭素の減少率は小さくなる。 For example, 36% hydrogen composition of coalification gasification fuel generated in the oxygen oxidation gasifier 41, carbon monoxide 51%, if 13% of carbon dioxide (volume ratio), emissions reduction rate of carbon dioxide as shown in FIG. 5, the reduction rate of the carbon dioxide is reduced in association with the mixing ratio of water vapor increases. 上記シフトコンバータ7からの燃料ガスは熱交換器48に供給され、水蒸気は上記熱回収ボイラ43に供給されて加熱される。 The fuel gas from the shift converter 7 is supplied to the heat exchanger 48, the water vapor is heated is supplied to the heat recovery boiler 43. 上記熱交換器48 The heat exchanger 48
は上記シフトコンバータ7からの燃料ガスを復水器10からの高圧給水と熱交換してさらに温度を低下して二酸化炭素吸収装置5に供給し、熱交換により温度上昇して気化した水蒸気は上記シフトコンバータ7に供給される。 Is supplied to a carbon dioxide absorber 5 by reducing the temperature further to high pressure feed water heat exchanger from the condenser 10 to the fuel gas from the shift converter 7, the steam vaporized by temperature rise by the heat exchanger the It is supplied to the shift converter 7.
上記二酸化炭素吸収装置5は、燃料ガスから二酸化炭素を吸収分離した吸収液を配管24により熱交換器16で再生器15からの再生液と熱交換して昇温して上記再生器15に供給し、熱交換して低温になった再生液を該二酸化炭素吸収装置5に入る。 The carbon dioxide absorber 5, the absorbing solution that has absorbed separating carbon dioxide from the fuel gas and regenerated liquid heat exchange from the regenerator 15 in the heat exchanger 16 by a pipe 24 was heated supplied to the regenerator 15 and enters regeneration liquid became cold and heat exchange to the carbon dioxide absorber 5. 上記再生器15は、二酸化炭素吸収液から分離された二酸化炭素を管路27を通って酸素プラント42に供給し、酸素プラント42内の冷熱たとえば酸素の蒸気潜熱などによりドライアイス化されて系外へ管路47 The regenerator 15, the carbon dioxide separated from the carbon dioxide absorbing liquid through line 27 and fed to the oxygen plant 42, are dry-ice reduction system by such cold example oxygen vapor the latent heat of the oxygen plant 42 to the conduit 47
にて放出し、二酸化炭素吸収液を管路25を通って上記熱交換器16に供給する。 It was released at, supplied to the heat exchanger 16 the carbon dioxide absorbing liquid through line 25.

したがって、石炭を燃料とするパワープラントにおいてもタービン3を駆動する燃料中に含まれる二酸化炭素を減少し排気ガス中の二酸化炭素の排出量を減少することができる。 Therefore, it is possible to reduce carbon dioxide emissions of carbon dioxide to reduce the exhaust gas contained in the fuel to drive the turbine 3 even in a power plant using coal as fuel.

つぎに本発明の第4実施例を示す第6図について説明する。 Next will be described a sixth diagram showing a fourth embodiment of the present invention.

第6図に示すように、シフトコンバータ7は排熱回収ボイラ14からの蒸気により熱交換器からの低温の燃料に含まれている一酸化炭素と残存蒸気とをシフト反応し、 As shown in FIG. 6, the shift converter 7 will shift reaction and residual carbon monoxide vapor contained in the cold fuel from the heat exchanger by the steam from the waste heat recovery boiler 14,
二酸化炭素濃度が増加した燃料ガスを熱交換器50に供給する。 Supplying fuel gas carbon dioxide concentration increased to heat exchanger 50. 該熱交換器50は上記シフトコンバータ7からの燃料ガスを復水器10からの給水および熱交換器17からの水蒸気の混合と熱交換して温度を低下させて二酸化炭素分離装置51内に供給する。 Heat exchanger 50 is supplied to the fuel gas is mixed with the heat exchange of the water vapor from the water and the heat exchanger 17 from the condenser 10 to lower the temperature of carbon dioxide separator 51 from the shift converter 7 to. 該二酸化炭素分離装置51は、上記熱交換器50からの燃料中に含まれている二酸化炭素を燃料供給装置4から管路20を通って供給される燃料である液化天然ガスの蒸気潜熱によりドライアイスにし、管路28を通ってプラント外に排出し、二酸化炭素以外の水素、一酸化炭素、残留メタンなどを管路52を通って燃焼器2に供給する。 The carbon dioxide separation device 51, dry the steam latent heat of the liquefied natural gas carbon dioxide contained in the fuel is a fuel which is supplied via line 20 from the fuel supply device 4 from the heat exchanger 50 the ice discharged out plant through line 28, hydrogen than carbon dioxide, carbon monoxide, supplied to the combustor 2 and residual methane through line 52. また上記二酸化炭素分離装置51は上記熱交換器50からの燃料と熱交換して気化した天然ガスを熱交換器17に供給し、天然ガスを前記第1図に示す実施例と同様な方法によって改質反応して上記シフトコンバータ7に送り、以下上記動作を繰り返す。 Also the carbon dioxide separation unit 51 supplies the natural gas vaporized by the fuel and the heat exchange from the heat exchanger 50 to heat exchanger 17, by the same method as the embodiment shown the natural gas to the first FIG. sent to the shift converter 7 reacts reforming, following the above-described operation is repeated. 上記以外は前記第1図に示す構成と同一であるから説明を省略する。 The description thereof will be omitted other than those described above is the same as that shown in the first FIG.

したがって、本第4実施例においては、液化天然ガスを燃料とする他のパワープラントにも適用可能であり、 Accordingly, the present in the fourth embodiment is also applicable to other power plant for liquefied natural gas,
該液化天然ガスの潜熱を利用することにより特別な二酸化炭素分離装置を設置することなく、燃料中から二酸化炭素を分離することができる。 Without providing a special carbon dioxide separation apparatus by utilizing the latent heat of liquefied natural gas, it is possible to separate carbon dioxide from the fuel.

なお、上記第4実施例のように、前記第1〜3実施例における二酸化炭素吸収による二酸化炭素分離装置に代わる方法としては、これに限定されるものでなく、たとえば水素貯蔵合金、膜分離装置などの水素分離装置を燃料供給装置とガスタービンの燃焼器との間に設置し、上記水素分離装置にて水素を分離した燃料ガスから二酸化炭素を分離することも可能であり、この方法によれば、 As in the above fourth embodiment, the as an alternative to carbon dioxide separation apparatus with carbon dioxide absorption in the first to third embodiments, not limited to this, for example, hydrogen storage alloy, the membrane separation device the hydrogen separation device, such as installed between the fuel supply device and the gas turbine combustor, it is also possible to separate the carbon dioxide from the fuel gas separating hydrogen in the hydrogen separator, according to this method if,
燃料として有効な水素を分離後、貯蔵することができ、 After separation of the active hydrogen as a fuel, it can be stored,
プラントに対するパワープラントとして運転効率を高めることができる。 It is possible to enhance the operation efficiency as a power plant for the plant.

つぎに本発明の第5実施例は、酸素酸化石炭ガス代炉を設けた酸素プラントを含むプラントに適用した場合である。 Next a fifth embodiment of the present invention, is applied to a plant including an oxygen plant is provided an oxygen oxidizing coal gas prices furnace. この場合には、シフトコンバータにて蒸気と熱交換し、一酸化炭素と残存蒸気とをシフト反応して二酸化炭素濃度が増加した燃料ガスが酸素プラント内に供給されると、燃料ガス中の二酸化炭素が酸素プラント内の酸素の蒸気潜熱によりドライアイス化して系外へ放出し、 In this case, steam heat exchange in the shift converter, the fuel gas is carbon dioxide concentration was increased by the shift reaction the residual steam and carbon monoxide is fed into the oxygen plant, fuel gas dioxide carbon and dry ice of released out of the system by the steam latent heat of oxygen in the oxygen plant,
二酸化炭素以外の水素、一酸化炭素を燃焼器に供給する。 Supplying hydrogen than carbon dioxide, carbon monoxide to the combustor.

したがって、石炭を燃料とするパワープラントにおいても、特別な二酸化炭素分離装置によらず二酸化炭素を分離することができる。 Accordingly, even in a power plant using coal as fuel, it is possible to separate carbon dioxide regardless of the particular carbon dioxide separation apparatus. なお、本実施例については図示していない。 Incidentally, not shown for this embodiment. それは本実施例の構成は、前記第4実施例までの構成で図示しなくても上記の構成は理解されると判断したからである。 It structure of this embodiment, without illustrated in the configuration of up to the fourth embodiment to the arrangement because it is determined to be appreciated.

つぎに本発明の第6実施例を示す第7図について説明する。 Next will be described a seventh diagram showing a sixth embodiment of the present invention.

第7図に示すように、第6実施例においては二酸化炭素吸収装置5は燃料供給装置(図示せず)と配管58にて接続するとともに燃焼器(図示せず)と配管59にて接続されている。 As shown in FIG. 7, it is connected by a combustor (not shown) and the pipe 59 together with the carbon dioxide absorber 5 in the sixth embodiment will be connected by a fuel supply device (not shown) and a pipe 58 ing. また上記二酸化炭素吸収装置5は、再生器 The above carbon dioxide absorber 5, regenerator
15との間に設置された、熱交換器16および動力回収タービン55と配管25にて接続されている。 Installed between the 15 and is connected by pipe 25 and heat exchanger 16 and the power recovery turbine 55. さらに上記二酸化炭素吸収装置5は、上記熱交換器16およびポンプ56と配管24と接続されている。 Furthermore the carbon dioxide absorber 5 is connected to the heat exchanger 16 and a pump 56 and piping 24. 上記動力回収タービン55は上記ポンプ56およびモータ発電機57と接続されている。 The power recovery turbine 55 is connected to the pump 56 and the motor generator 57.

二酸化炭素を吸収分離する場合の一般的なアルカノールアミン法などでは、吸収装置の再生器との間に吸収液を循環させる。 In such typical alkanolamine method when absorbing separate carbon dioxide, circulates the absorption liquid between the regenerator of the absorption apparatus. 一般的には吸収プロセスは、高圧かつ低温、再生プロセスは、低圧かつ高温であることが望ましい。 Absorption process in general, the high pressure and low temperature, regeneration process is preferably a low pressure and high temperature.

そこで、第6実施例においては、二酸化炭素吸収装置5は燃料供給装置から二酸化炭素を含む高圧(15〜30at Therefore, in the sixth embodiment, high-pressure carbon dioxide absorber 5 containing carbon dioxide from the fuel supply device (15~30At
a)のガスタービン燃料を管路58を通って供給すると、 When the gas turbine fuel in a) is fed through line 58,
あらかじめ供給された吸収液と接触して燃料中の二酸化炭素を吸収したのち、二酸化炭素を除去された燃料を配管59を通って燃焼器に供給し、二酸化炭素を吸収した吸収液を配管25を通って熱交換器16に供給する。 After absorption of carbon dioxide in the fuel in contact with the pre-supplied absorbing liquid, the carbon dioxide is removed the fuel supplied to the combustor through the pipe 59, the absorbing liquid piping 25 having absorbed carbon dioxide through it supplied to the heat exchanger 16. 上記熱交換器16は二酸化炭素吸収装置5からの二酸化炭素を吸収した吸収液を再生器15からの二酸化炭素を除去した再生液と熱交換し、昇温して動力回収タービン55に供給装置する。 The heat exchanger 16 is regenerated solution to heat exchange with the carbon dioxide was removed in the absorbed absorbing liquid carbon dioxide from the regenerator 15 from the carbon dioxide absorber 5, which supply device to the power recovery turbine 55 and heated . 熱交換して低温になった再生液をポンプ56に供給する。 Supplying a regeneration liquid became low temperature pump 56 to the heat exchanger. 上記動力回収タービン55は、上記熱交換器16からの高温の吸収液により駆動され、低圧となった吸収液を上記再生器15に供給する。 The power recovery turbine 55 is driven by the high temperature of the absorption liquid from the heat exchanger 16, and supplies the absorption liquid becomes low in the regenerator 15. 上記再生器5はその内部圧力が低圧になっているので、吸収液は膨張して二酸化炭素を分離して配管60より外部に取出し、二酸化炭素を分離した再生液を上記熱交換器16に供給装置し、上記二酸化炭素吸収装置5からの吸収液と熱交換して低温になったのちポンプ56に供給する。 Since the regenerator 5 has its internal pressure has become low, the absorption liquid is expanded to separate the carbon dioxide taken out from the pipe 60 to the outside, supplying a regeneration liquid separation of the carbon dioxide in the heat exchanger 16 device is supplied to the pump 56 after it becomes a low temperature by absorbing liquid and the heat exchange from the carbon dioxide absorber 5. 上記ポンプ56はモータ発電機 The pump 56 is a motor generator
57に駆動され、熱交換器16からの低温・低圧の二酸化炭素を除去された再生液を昇圧して管路24により上記二酸化炭素吸収装置5を通って燃焼器に供給する。 Is driven to 57, supplied to the combustor through the carbon dioxide absorber 5 via line 24 boosts the low-temperature and low-pressure regeneration liquid carbon dioxide has been removed in the heat exchanger 16. なお、上記モータ発電機57は、動力回収タービン55およびポンプ Incidentally, the motor generator 57, power recovery turbine 55 and pump
56の運転条件に応じてモータになったり発電機になったりする。 Or become a generator or become motor in accordance with the 56 operating conditions.

したがって、上記第6実施例によればプラント系外に放出する二酸化炭素の圧力エネルギを動力回収タービン Therefore, the sixth power recovery turbine pressure energy of the carbon dioxide to be released out of the plant system according to the embodiment
55の動力に回収することができ、これによって動力の消費の節減をはかることができる。 It can be recovered in 55 power, whereby it is possible to achieve savings in consumption of power.

〔発明の効果〕 〔Effect of the invention〕

本発明は以上説明したように構成されているので、以下に記載されるような効果を奏する。 Since the present invention is constructed as described above, an effect as described below.

ガスタービンを含むパワープラントにおいて、ガスタービンから排出される二酸化炭素を分離するので、二酸化炭素の排出を減少することができる。 In the power plant including a gas turbine, since the separation of carbon dioxide discharged from the gas turbine, it is possible to reduce the emissions of carbon dioxide.

【図面の簡単な説明】 BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

第1図は燃料に液化天然ガスを用いた場合の本発明の第1実施例を示す説明図、第2図は第1図に示すシフトコンバータの出口温度曲線図、第3図は、第1図に高温改質器を付設した本発明の第2実施例を示す説明図、第4 Explanatory view showing a first embodiment of the present invention where the first figure with liquefied natural gas to the fuel, Figure 2 is the outlet temperature curves of the shift converter shown in FIG. 1, FIG. 3, the first explanatory view showing a second embodiment of the present invention attached to a high temperature reformer in FIG, 4
図は燃料に石炭を用いた場合の本発明の第3実施例を示す説明図、第5図は第4図に示す第3実施例における燃料ガスの水蒸気の混合割合と二酸化炭素の減少率との関係を示す図、第6図は、二酸化炭素分離装置の代りに燃料供給装置からの燃料を用いて二酸化炭素を分離する本発明の第4実施例を示す説明図、第7図は燃料に石炭を用いた場合の第6実施例を示す説明図である。 Figure a third explanatory diagram showing an example, Fig. 5 mixing ratio and carbon dioxide reduction rate of the steam of the fuel gas in the third embodiment shown in FIG. 4 of the present invention using a coal fuel It shows the relationship FIG. 6 is an explanatory diagram showing a fourth embodiment of the alternative fuel present invention for separation of carbon dioxide using from fuel supply device of the carbon dioxide separation apparatus, in FIG. 7 is a fuel it is an explanatory view showing a sixth embodiment using coal. 2……燃焼器、4……燃料供給装置、5……二酸化炭素吸収装置、6……改質器、7……シフトコンバータ、11 2 ...... combustor, 4 ...... fuel supply system, 5 ...... carbon dioxide absorber, 6 ...... reformer, 7 ...... shift converter, 11
……混合器、15……再生器、40……高温改質器、41…… ...... mixer, 15 ...... regenerator 40 ...... hot reformer 41 ......
石炭ガス化炉、42……酸素プラント、51……二酸化炭素分離装置、55……動力回収タービン、56……ポンプ、57 Coal gasification furnace, 42 ...... oxygen plant, 51 ...... carbon dioxide separation apparatus, 55 ...... power recovery turbine, 56 ...... pump, 57
……モータ発電機。 ...... motor generator.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭60−156528(JP,A) 特開 昭54−51997(JP,A) 特開 昭59−116114(JP,A) 特開 昭62−153389(JP,A) ────────────────────────────────────────────────── ─── of the front page continued (56) reference Patent Sho 60-156528 (JP, a) JP Akira 54-51997 (JP, a) JP Akira 59-116114 (JP, a) JP Akira 62- 153389 (JP, A)

Claims (2)

    (57)【特許請求の範囲】 (57) [the claims]
  1. 【請求項1】燃焼器からの燃焼ガスにより駆動されるガスタービンと、該ガスタービンから排出される高温の排ガスにより蒸気を生成する排熱回収ボイラと、該蒸気により駆動される蒸気タービンとを備えるパワープラントにおいて、前記ガスタービン排ガスを熱源とし燃料と前記蒸気タービンの抽気蒸気との混合ガスを改質する燃料改質器と、該燃料改質器にて生成された改質ガスを前記排熱回収ボイラで発生した蒸気を利用して分解するシフトコンバータと、該シフトコンバータで分解されたガスに含まれる二酸化炭素を分離し残りのガスを前記燃焼器に燃料として供給する二酸化炭素分離装置とを設けたことを特徴とする二酸化炭素分離装置を有するパワープラント。 And 1. A gas turbine driven by combustion gas from the combustor, an exhaust heat recovery boiler to generate steam by the high temperature of exhaust gas discharged from the gas turbine, and a steam turbine driven by gas the evaporated in the power plant provided, wherein the fuel reformer for reforming a mixed gas of the gas turbine exhaust gas as a heat source to the fuel and the extracted steam of the steam turbine, the reformed gas generated in the fuel reformer exhaust a shift converter decomposed by utilizing the steam generated in the heat recovery boiler, a carbon dioxide separation unit for supplying a remainder of the gas separating carbon dioxide contained in the decomposed gas by said shift converter as a fuel in the combustor power plant with a carbon dioxide separation apparatus, characterized in that the provided.
  2. 【請求項2】燃焼器からの燃焼ガスにより駆動されるガスタービンと、該ガスタービンから排出される高温の排ガスにより蒸気を生成する排熱回収ボイラと、該蒸気により駆動される蒸気タービンとを備えるパワープラントにおいて、前記蒸気タービンからの抽気蒸気と酸素とを用いて石炭をガス化する石炭ガス化炉と、該石炭ガス化炉から排出されたガスに前記蒸気タービンからの復水の一部を噴射して蒸気を与えた混合ガスをシフト反応させるシフトコンバータと、該シフトコンバータで分解されたガスに含まれる二酸化炭素を分離し残りのガスを前記燃焼器に燃料として供給する二酸化炭素分離装置とを設けたことを特徴とする二酸化炭素分離装置を有するパワープラント。 2. A gas turbine driven by combustion gas from the combustor, an exhaust heat recovery boiler to generate steam by the high temperature of exhaust gas discharged from the gas turbine, and a steam turbine driven by gas the evaporated in the power plant comprising: a coal gasification furnace for gasifying coal with a bleed steam and oxygen from the steam turbine, part of the condensate from the steam turbine to the gas discharged from the coal gasifier a shift converter to shift the reaction mixture gas injection to give a vapor, separating the carbon dioxide contained in the decomposed gas by said shift converter the carbon dioxide separation unit for supplying the rest of the gas as fuel to the combustor power plant with a carbon dioxide separation apparatus characterized in that a and.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5213745B2 (en) * 2009-02-12 2013-06-19 中国電力株式会社 Carbon dioxide recovery system from the coal gasification gas
JP5193160B2 (en) * 2009-11-10 2013-05-08 株式会社日立製作所 Gasification power generation system provided with a carbon dioxide separation and recovery device
JP5292333B2 (en) * 2010-02-09 2013-09-18 株式会社日立製作所 Co2 recovery method and co2 recovery system
JP5379092B2 (en) * 2010-08-10 2013-12-25 株式会社日立製作所 Gasification power generation system
JP5804860B2 (en) * 2011-01-31 2015-11-04 大阪瓦斯株式会社 Hydrogen production system
JP5398755B2 (en) * 2011-02-08 2014-01-29 株式会社日立製作所 Co2 recovery method and co2 recovery system
JP5753433B2 (en) * 2011-04-19 2015-07-22 電源開発株式会社 Gasification power generation system
JP5705156B2 (en) * 2012-03-30 2015-04-22 三菱日立パワーシステムズ株式会社 Gas purification method and coal gasification plant

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2743753A1 (en) * 1977-09-29 1979-04-12 Metallgesellschaft Ag A method for regenerating from the desulfurization of hot gases obtained alkali carbonate
GB2132186B (en) * 1982-12-22 1987-01-07 Western Electric Co Improved sintering of optical fiber preforms
US4552572A (en) * 1983-07-26 1985-11-12 Bechtel International Corporation Process for desulfurization of fuel gas
JPH0554880B2 (en) * 1985-12-27 1993-08-13 Toho Gas Kk

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