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JP2585740B2 - Automatic analyzer and the reaction vessel - Google Patents

Automatic analyzer and the reaction vessel

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JP2585740B2
JP2585740B2 JP21074088A JP21074088A JP2585740B2 JP 2585740 B2 JP2585740 B2 JP 2585740B2 JP 21074088 A JP21074088 A JP 21074088A JP 21074088 A JP21074088 A JP 21074088A JP 2585740 B2 JP2585740 B2 JP 2585740B2
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Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、自動分析装置および反応容器に係り、特に反応容器内の液を攪拌するのに好適な自動分析装置および反応容器に関する。 DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention [relates] relates to an automatic analyzer and the reaction vessel, particularly of the preferred automatic analyzer and the reaction vessel to stir the liquid in the reaction vessel.

〔従来の技術〕 [Prior art]

従来の臨床用自動分析装置では、反応容器に添加した試料と試薬を攪拌する場合に、例えば特開昭57−82769 In the conventional clinical automatic analyzer, when agitating the sample and the reagent was added to the reaction vessel, for example, JP 57-82769
号に示されているように順位攪拌位置に位置づけられた反応容器内に同じ攪拌棒を挿入してかきまぜることにより混合するのが一般的であつた。 To mix has been made common by the indicated stirred by inserting the same stirring rod into the reaction vessel positioned in order stirring position as that in No.. しかしながら、このような攪拌方法は反応液相互のキヤリオーバを完全に除去することが困難である。 However, such agitation method is difficult to completely remove the Kiyarioba the reaction another. そこで反応液に非接触攪拌することが考えられるようになつた。 So that the non-contact stirring has come to be considered to the reaction solution.

特開昭57−42325号は、ターンテーブル上に配列された反応容器列の内周側に複数の反応容器の外壁と接触する円板を設け、この円板を往復運動させることにより反応容器を従動回転させる混合方法を示している。 JP 57-42325 is provided with a disc which is in contact with the outer wall of the plurality of reaction vessels on the inner peripheral side of the reaction vessel rows arranged on the turntable, the reaction vessel by reciprocating the disc It shows a mixing method for rotated.

一方、分析計の機能のない攪拌装置ではあるが、特開昭52−143551号は、矩形のプラスチツク製板にX方向およびY方向に多数の希釈液室を形成し、その板に水平に振動を与えることによつて液をかきまぜる方法を示している。 On the other hand, although a feature without stirring device of the analyzer, JP 52-143551 has a plurality of dilution liquid chambers is formed in the X and Y directions in a rectangular plastic plate made horizontally vibrates in the plate shows a method of stirring a'll go-between solution to giving. この例では、単なる振動だけによつては完全なかきまぜを行うことができないことを考慮し、板の一端を支柱で支え、電磁石等を働かせて板に円弧状の振動を与えるようにしている。 In this example, connexion by the mere vibration just considering that it is impossible to perform complete agitation, support one end of the plate in the strut, and to give an arc-shaped vibrating a plate by exercising electromagnet or the like.

また、特開昭61−56972号は、複数の試料セルをセツトしたセルホルダを直線的に移送して、各試料セルを順次測定位置に移行させ、測定後セルホルダに逆送して戻る分光光度計において、セルホルダの駆動源に正転,逆転の信号を交互に与えて試料セルを前後方向に動揺し試料を攪拌することを示している。 Further, JP 61-56972 is to transfer the cell holder that excisional a plurality of sample cells linearly, is shifted sequentially measure positions of each sample cell, back to backhaul the measurement after the cell holder spectrophotometer in show that stirring the upset sample in the longitudinal direction of the sample cell by applying forward rotation drive source of the cell holder, a signal of the reverse rotation alternately.

〔発明が解決しようとする課題〕 [Problems that the Invention is to Solve]

自動分析装置では、多数の試料を効率的に処理しなければならないため、被攪拌液間にキヤリオーバのない攪拌動作を短時間で実行しなければならない。 In automatic analyzer, because it must process a large number of samples efficiently, it must be performed in a short time stirring operation without Kiyarioba between the stirring solution.

特開昭57−42325号は、反応容器自体を自転させることによつて内部の液を攪拌することができるが、攪拌装置の機構が複雑である。 JP 57-42325 is capable of stirring the O connexion internal liquid to be rotating the reaction vessel itself, the mechanism of the stirring device is complex. 特開昭52−143551号は、希釈棒を次々と各希釈液室に挿入して試料を順次希釈するものであり、攪拌時のキヤリオーバの影響について配慮していない。 JP 52-143551 is intended to insert one after another dilution rods each dilution chambers sequentially diluting the sample, no consideration of the effects of Kiyarioba during stirring. 特開昭61−56972号は、角型セルを前後方向に揺動させるだけであるため、試料セル内の液が十分に混合されるのに比較的長時間を要する。 JP 61-56972, since the prismatic cell is only swings in the front-rear direction, takes a relatively long time to the liquid in the sample cell is mixed thoroughly.

本発明の目的は、簡単な構成で反応容器内の液の攪拌を効率的に行い得る自動分析装置を提供することにある。 An object of the present invention is to provide an automatic analyzer capable of performing efficiently stirring the liquid in the reaction vessel with a simple configuration.

本発明の他の目的は、試料および試薬の添加から反応液の測定までの期間の間攪拌を繰り返し行うことを可能にして試料と試薬の反応を促進することができる自動分析装置を提供することにある。 Another object of the present invention is to provide an automatic analyzer capable of facilitating the reaction of possible to sample and reagents repeating the stirring for a period of from addition of the sample and reagent to the measurement of the reaction solution It is in.

本発明のもう1つの目的は、反応液間のキヤリオーバのない攪拌を容易に実行し得る自動分析装置を提供することにある。 Another object of the present invention is to provide an automatic analyzer agitation without Kiyarioba readily executed between the reaction solution.

本発明の他の目的は、液の攪拌効果を高めることができ、取扱の容易な反応容器を提供することにある。 Another object of the present invention, it is possible to enhance the stirring effect of the liquid is to provide an easy reaction vessel handling.

〔課題を解決するための手段〕 [Means for Solving the Problems]

本発明では、攪拌ボールの入つた反応容器を反応デイスクに配列し、反応デイスクを弧状に高速往復動させて振動し、この振動によつて反応容器内の攪拌ボールを回動させて反応容器内の液を攪拌するように構成した。 In the present invention, by arranging incoming ivy reaction vessel stirred ball to the reaction disc, the reaction disc arcuately rotated at high reciprocating vibrates, the reaction vessel by rotating the stirring balls by connexion reaction vessel vibration to constitute a liquid to stir.

〔作用〕 [Action]

反応デイスクを適正な条件で弧状に往復動振動させると、反応デイスク上に配列された反応容器内の液中に沈められている攪拌ボールに運動エネルギーが与えられる。 When reciprocating vibrations in an arc and the reaction disc in proper conditions, the kinetic energy given to the stirred ball is submerged in the liquid in the reaction vessel which is arranged on the reaction disk. これにともなつて攪拌ボールは運動を始めるが、反応容器の内壁によつて運動の方向が制限されるので、攪拌ボールは反応容器の中で回転し、被攪拌液を攪拌することになる。 Although together a connexion stirred ball to begin motion, the direction of due connexion motion to the inner wall of the reaction vessel is limited, stirred ball rotates in a reaction vessel, the stirring to be stirred solution.

本発明の望ましい実施例では、効率の良い攪拌を得るために振幅が0.8〜3.0mmであり周波数が10〜40Hzの振動条件で反応デイスクを高速往復動する。 In a preferred embodiment of the present invention, the amplitude in order to obtain the stirring efficient frequency is 0.8~3.0mm a high speed reciprocating the reaction disk vibration conditions 10~40Hz. 攪拌ボールの直径を反応容器の内径の半分以下とし、被攪拌液に対する攪拌ボールの比重を4以上とすることにより反応容器からの液の飛び出し等のない好適な攪拌が実行される。 The diameter of the stirring ball is less than half of the inner diameter of the reaction vessel, suitable agitation without such protrusion of the liquid from the reaction vessel by 4 or more the specific gravity of the stirring ball with respect to the stirred solution is performed. また、反応デイスク上のそれぞれの反応容器内に攪拌ボールが入れられるので、攪拌ボールを介在しての反応液間のキヤリオーバは生じない。 Further, since the stirring balls are placed in each reaction vessel on the reaction disk, Kiyarioba between the reaction solution by interposing a stirred ball does not occur.

本発明を自動分析装置に実際的に適用する場合には、 When applied to practical the present invention to an automatic analyzer,
高い測光精度が得られなければならない。 High photometric accuracy must be obtained. 内壁側面が湾曲している反応容器に一対の平滑な投光窓を形成することによつて、光度系の光路位置における反応容器の位置が多少ずれても安定した測光値を得ることができ、攪拌ボールの回転運動も好適に行わしめることができる。 Yotsute to form a pair of smooth light projection window to the reaction vessel inner wall side is curved, even if misaligned reaction vessel in an optical path position of the light intensity based somewhat able to obtain a stable photometric value, rotational movement of the stirring ball can also be occupied suitably carried out. 攪拌子を強磁性体で形成し、磁石を測光位置付近に設けることによつて、測光時に攪拌子が光路の妨害をすることを防止できる。 Forming a stirrer with ferromagnetic, can be prevented Yotsute to providing a magnet in the vicinity of the photometric position, the stirring element during metering to the interference of the optical path.

反応デイスク全体が振動されるので、反応デイスク上の複数の反応容器内の液が一斉に攪拌され、この攪拌は新しい反応容器に試料および試薬が添加される都度行われるので、結果的に反応開始から測定までの期間反応液が頻繁に攪拌されることになる。 Since the overall reaction disc is vibrated, a plurality of liquid in the reaction vessel on the reaction disk is agitated simultaneously, since the stirring is performed each time the sample and reagent into a new reaction vessel is added, resulting in the start of the reaction period the reaction solution to the measurement from frequently will be agitated. 反応容器中に液体とは比重の異なる不溶性試薬が入つている場合には、このような繰り返し攪拌により反応が促進される。 If different insoluble reagent specific gravity and liquid is entering a port in the reaction vessel, the reaction is promoted by such repeated stirring.

〔実施例〕 〔Example〕

本発明の一実施例を、第1図〜第4図を参照して説明する。 An embodiment of the present invention will be described with reference to Figure 1-Figure 4.

回転型円板状の反応デイスク1の円周上に複数個の反応容器2を配列し、反応デイスク1を駆動機構3により回転する。 A plurality of reaction vessels 2 are arranged in a rotary disc-shaped circumferentially reaction disk 1 to rotate the reaction disk 1 by the drive mechanism 3. その駆動機構3により反応容器2を1ピツチずつ間欠回転したり、又は短周期往復運動可能にする。 Or intermittently rotating the reaction vessel 2 by one pitch by the driving mechanism 3, or to permit short period reciprocate.
反応デイスク1は、微小振幅で高速往復動され、反応容器内の液が攪拌される。 The reaction disk 1 is a high speed reciprocation small amplitude, the liquid in the reaction vessel is agitated.

反応デイスク1に装着される反応容器2には、第3図に示すように、内部にパーマロイ製の撹拌ボール4があらかじめ入れられている。 The reaction vessel 2 which is mounted on the reaction disk 1, as shown in FIG. 3, permalloy steel stirring balls 4 are placed in advance therein. 第3図の反応容器は蛍光測光用のものである。 The reaction vessel of FIG. 3 is for a fluorescence metering. 反応容器2の上端は、アルミニウム製膜5によつてシールされているので、輸送時に撹拌ボール4が反応容器2から飛び出すことがない。 The upper end of the reaction vessel 2, because they are Yotsute sealed aluminum film 5, stirred during transportation ball 4 is prevented from jumping out from the reaction vessel 2. この反応容器2は、内径6.2mmで深さが30mmの円筒状となつており、底面に平滑な入射窓24を有し、側面に平滑な出射窓 The reaction vessel 2, the depth at the inside diameter 6.2mm have summer and 30mm cylindrical, have a smooth entrance window 24 to the bottom surface, smooth exit window on the side surface
25を有している。 It has a 25. この反応容器2は透光性材料であるガラス又はアクリル樹脂からなる。 The reaction vessel 2 is made of glass or acrylic resin is a translucent material. 反応容器2が反応デイスク1にセツトされると、図示しないシールブレーカ装置によつてシール膜5に所望の大きさの穴5aが開けられる。 When the reaction vessel 2 is excisional the reaction disc 1, the desired size of the hole 5a is opened in Yotsute seal film 5 to seal the breaker device (not shown). 従つてその後に分注機構14のプローブ15によつて実行される試料および/または試薬の分注動作は、シール膜5によつて妨げられない。 Accordance connexion dispensing operation subsequent to the sample and / or reagent by connexion executed probe 15 of the dispensing mechanism 14 is not hindered Te sealing film 5 Niyotsu.

反応恒温槽6の内部には、光度計19の測光位置付近に第1図に示すように永久磁石又は電磁石7を配置する。 Inside the reaction thermostat bath 6, to place the permanent magnet or electromagnet 7 as shown in FIG. 1 in the vicinity of the photometer 19 photometric position of.
この磁石7により測光位置に来た反応容器内の攪拌ボール4が出射窓25とは反対側の側壁に引き付けられるので、光束22の通路を攪拌ボール4が妨げることはない。 Since stirring balls 4 in the reaction vessel came to the photometric position by the magnet 7 is attracted to the side wall opposite to the exit window 25, the passage of the light beam 22 is agitated ball 4 does not interfere.

一方、回転型円板状の試料デイスク8と、回転型円板状の試薬デイスク9とを同心円状に配列し、中心の駆動軸10により試料デイスク8と試薬デイスク9とを同時に一体に回転駆動する。 On the other hand, the rotary disk-shaped sample disk 8, and a rotary disk-shaped reagent disk 9 arranged concentrically, simultaneously driven to rotate integrally with a sample disk 8 and the reagent disk 9 by the drive shaft 10 of the central to. 尚、図示では試料デイスク8を中心側、試薬デイスク9を外周側に設けているが、この逆に設けてもよい。 The center side of the sample disk 8 is shown, is provided with the reagent disk 9 on the outer peripheral side, it may be provided on the reverse. 試料デイスク8に複数個の試料容器11 A plurality of sample vessels 11 to the sample disk 8
を配列する。 The sequences. また試薬デイスク9には、数種類の試薬容器をグループとした試薬容器群12を配列する。 Also the reagent disk 9, to arrange the reagent container group 12 that a group of several reagent containers.

試薬容器12は特定の分析項目に対する第一試薬,第二試薬等をグループとして配置する。 Reagent container 12 is arranged a first reagent for a specific analysis item, a second reagent such as a group. 試薬デイスク9及び試料デイスク8を駆動軸10の周りに回転し、試薬容器12 Reagents disk 9 and a sample disk 8 rotates around the drive shaft 10, a reagent container 12
及び試料容器11を1ピツチまたは指定したピツチ数だけ回転するように構成する。 And configured to rotate the sample container 11 by one pitch or the specified number of pitch. また、試薬容器12及び試料容器11をそれぞれ別個に分析対象に対応して取り付け、取り外し可能にしてセツトする。 The mounting corresponds reagent container 12 and the sample container 11 to separate the analyte, respectively, to excisional and removable. また試料容器11を試料恒温槽に、試薬容器12を試薬保冷槽13に別個に配置して所定温度を保つ。 The sample containers 11 in the sample a thermostat to keep the predetermined temperature by separately arranging the reagent containers 12 in the reagent cold storage tank 13.

前述した試料あるいは標準物質又は試薬のそれぞれを試料容器11又は試薬容器12から、反応容器2に分注する為にピペツテイング機構14を設ける。 Each of the foregoing samples or standards or reagents from the sample container 11 or the reagent container 12, provided Pipetsuteingu mechanism 14 to dispenses the reaction vessel 2 bisection. そのピペツテイング機構14は回転アーム14aの先端にプローブ15を設け、 Its Pipetsuteingu mechanism 14 of the probe 15 provided at the distal end of the rotation arm 14a,
プローブ15により試料又は試薬を吸引し、プローブ15を回転移動させて試料および試薬分注位置16にある反応容器2に吐出する。 The sample or reagent aspirated by the probe 15, and discharges the probe 15 is rotated moving the reaction vessel 2 in the sample and reagent dispensing position 16. その際、分注される試料容器11又は試薬容器12を、ピペツテイング機構14のプローブ15の移動軌跡に配置するようにし、かつ駆動軸10により試料デイスク8又は試薬デイスク9を回転して移動軌跡上に停止するようにする。 At that time, the sample container 11 or the reagent container 12 are dispensed, so as to place the movement locus of the probe 15 of Pipetsuteingu mechanism 14, and the drive shaft 10 by the sample disk 8 or reagent disk 9 rotation to the movement track so as to stop. またプローブ洗浄装置17を設け、プローブ15の内部及び外部に洗浄水をポンプで送り、十分に洗浄する。 The probe cleaning device 17 is provided, it pumped washing water inside and outside of the probe 15, thoroughly cleaned.

試料デイスク8上の試料容器11からピペツテイング機構14により所定量の試料をプローブ15で吸引して秤量し、反応デイスク1上の指定された位置において反応容器2に移送し吐出する。 The Pipetsuteingu mechanism 14 from the sample container 11 on the sample disk 8 and weighed sucks a predetermined amount of the sample in the probe 15, to transfer and discharge the reaction vessel 2 at the designated position on the reaction disk 1. 吐出後、ピペツテイング機構14 After discharge, Pipetsuteingu mechanism 14
のプローブ15を洗浄装置17で十分に洗浄し、試料液のキヤリーオーバによる汚染を防ぐ。 Probe 15 was thoroughly washed with washing device 17, preventing contamination by Kiyarioba the sample liquid. 次に反応デイスク1を高速往復動駆動機構3により周波数33Hz,振幅1.2mmで3 Then the frequency and the reaction disk 1 by the high-speed reciprocating driving mechanism 3 33 Hz, 3 amplitude 1.2mm
秒間往復動させたのち、1ピツチ進むように回転する。 After seconds is reciprocated, it rotates to advance one pitch.

高速往復動駆動機構3は、第1図に示すようにステツプモータ3aを動力源とし、ギヤまたは連結ベルト3bにより反応デイスク1の回転軸3cと連結されている。 Fast reciprocating drive mechanism 3, a step motor 3a as shown in FIG. 1 as a power source, and is connected to the rotary shaft 3c of the reaction disk 1 by a gear or coupling belt 3b. もちろんステツプモータ3aの回転軸と反応デイスクの回転軸3c Of course the rotation axis 3c of the reaction disc with the rotary shaft of the stepper motor 3a
を一体化させることも可能であり、その場合はギヤも連結ベルトも不要である。 It is also possible to integrate, in which case the gear consolidated belt is not necessary. ステツプモータ3aの動作は、中央処理装置18により制御されており、30m秒間に、正逆方向にそれぞれ5パルス分だけ回転し、これを3秒間くり返すことにより、反応デイスクを周波数約33Hzで高速往復動させる。 Operation of step motor 3a is fast is controlled by the central processing unit 18, a 30m seconds, by rotating only 5 pulses respectively in forward and reverse directions, repeating this process three seconds, the reaction disk at a frequency of about 33Hz reciprocating. これにより反応容器も約33Hzで高速往復動し、直径300mm程度の反応デイスクを用いることにより、ギヤ比等に依存して、数mm程度の振幅を得る。 Thus the reaction vessel is also fast reciprocates about 33 Hz, by using a reaction disk having a diameter of about 300 mm, depending on the gear ratio or the like to obtain an amplitude of about several mm. また、この高速往復動駆動機構3は、反応デイスクをステツプ送りのために回転させ、反応容器2を目的位置に移動させるためにも使われる。 Further, the high-speed reciprocating driving mechanism 3, the reaction disk is rotated for step feeding, also used to move to the target position of the reaction vessel 2.

一方、試料デイスク8を次の吸引のピペツテイング位置に回転する。 On the other hand, to rotate the sample disk 8 to Pipetsuteingu position of the next suction. この操作を順次繰り返すことにより、始めに試料液を必要数だけ反応容器2に移送分注する。 By repeating this operation successively, transfer content to note only the reaction vessel 2 necessary number of sample solution at the beginning. 次に試料液を試料容器12から同様にピペツテイング機構14 Then similarly a sample liquid from the sample container 12 Pipetsuteingu mechanism 14
で吸引し、試料および試薬分注位置16において、反応容器2に分注する。 In aspirated, the sample and reagent dispensing position 16, to note the reaction vessel 2 bisection.

次に反応デイスク1を高速往復動駆動機構3により3 The reaction disc 1 by high reciprocating drive mechanism 3 then 3
秒間往復動させることによつて、反応容器2の反応液を攪拌したのち、1ピツチ回転移送する。 Seconds Yotsute to reciprocate, after the reaction liquid in the reaction vessel 2 and stirred for 1 pitch rotary transfer.

試薬は、試薬容器群の試薬系列の第一試薬から順次移送分注する。 Reagents sequentially transferred dispensing from the first reagent in the reagent series of reagent container group. このようにして反応デイスク1に、指定した回転を行なわせ、試料と試薬とを反応容器2にバツチ分注する。 The reaction disk 1 In this manner, to perform the specified rotation, and batchwise dispensing a sample and a reagent into the reaction container 2. 試料としては、血清,血漿あるいは尿などの生体液が用いられる。 As a sample, serum, biological fluids such as blood plasma or urine is used. 試薬としては、通常使用されているのと同じ試薬を使用することができる。 Reagents can be used the same reagents as commonly used.

試料および試薬の分注位置16において、反応容器2に順次分注された試料と試薬は反応容器2内で反応を開始する。 In the dispensing position 16 of the sample and reagent, sample and reagent sequentially dispenses the reaction vessel 2 starts the reaction in the reaction vessel 2. 例えば反応容器が1ピツチ移送される間隔を18 For example the interval at which the reaction vessel is transported 1 pitch 18
秒、反応デイスク1の往復動駆動時間を3秒間とすると、反応デイスク1上の全ての反応容器は、18秒毎に3 Seconds, when the reciprocation driving time of the reaction disk 1 for 3 seconds, all reaction vessels on the reaction disk 1, every 18 seconds 3
秒間の往復動を繰り返すことになる。 To repeat reciprocation of seconds. これによつてすべての反応容器中の反応液は反応全過程において18秒毎に3秒間の攪拌を施されることになる。 The reaction solution by connexion in every reaction vessel which will be subjected to agitation for 3 seconds every 18 seconds in the reaction entire process. 試薬分注位置16において反応容器に発色試薬が添加されると呈色反応が進行する。 Color reaction with coloring reagent in the reaction vessel in the reagent dispensing position 16 is added proceeds.

光度計19は、複数検知器を有する多波長同時測光形であり、反応容器2と相対し、反応デイスク1上に測光位置20にある反応容器が、光源ランプ21からの光束22を通過するように構成されている。 Photometer 19 is a multi-wavelength simultaneous photometry type having a plurality detectors, the reaction vessel 2 and relative, the reaction vessel at the photometric position 20 on the reaction disk 1, so as to pass through the light beam 22 from the light source lamp 21 It is configured.

第1図において、光源ランプ21からの光は、レンズ23 In FIG. 1, light from the light source lamp 21, a lens 23
a,23bにより集光され、反応容器2の底面の入射窓24から反応容器内の反応液へ励起光として入射する。 a, is focused by 23b, is incident as the excitation light from the entrance window 24 of the bottom surface of the reaction vessel 2 to the reaction liquid in the reaction vessel. 反応液から放射された蛍光は、反応容器の出射窓25から取り出され、レンズ23cを通つてフオトマルチプライヤ26により蛍光強度が検出される。 Fluorescence emitted from the reaction solution is withdrawn from the exit window 25 of the reaction vessel, the fluorescence intensity is detected the lens 23c by passing connexion photo-multiplier 26. 反応デイスク1の移送動作により、次々と反応容器が測光位置20に位置づけられ、光度計19によつて各試料に基づく蛍光強度が測定される。 The transfer operation of the reaction disk 1, positioned one after another reaction vessel photometric position 20, the fluorescence intensity is measured based on the I connexion each sample the photometer 19.
光度計19の出力は、マルチプレクサにより現在必要な測定波長の信号が選択され、A/D変換器27により中央処理装置18に取り込まれて、RAMに記憶される。 The output of the photometer 19, the signal of the currently required measurement wavelength is selected by the multiplexer, the A / D converter 27 is incorporated in the central processing unit 18 and stored in RAM.

上記試料及び試薬分注から測定終了までの一連の動作を、高速往復動による攪拌動作を含めて第4図にフローチヤートで示す。 A series of operations until the end of measurement from the sample and reagent dispensing is shown in the flow chart in Figure 4, including the stirring operation by the high speed reciprocation.

中央処理装置18は、機構系を含めた装置全体の制御と、濃度演算などのデータ処理全般を行なうものでマイクロコンピユータが使用される。 The central processing unit 18, and controls the entire apparatus, including the mechanism-based, microcomputer is used to perform the data processing in general, such a concentration operation.

化学反応の進行におよぼす反応液の攪拌の効果を第5 The effect of agitation of the reaction solution on the progress of a chemical reaction fifth
図に示す。 It is shown in the figure. 実験例1と同様のテオフイリン測定用試薬とテオフイリン標準液30μg/mlを反応させたときの、第1 Obtained by reacting a reagent and theophylline standard solution 30 [mu] g / ml for the same measurement theophylline as Experimental Example 1, the first
試薬添加後から測光までの全反応過程における攪拌総時間と、反応進行の結果生じた蛍光強度の関係を示す。 Shows the agitation total time in all reaction process to photometry after reagent addition, the relationship between the resulting fluorescence intensity of the reaction progress. 第5図中、データAは、本実施例の自動分析装置を用いて反応容器を1ピツチ移送する毎に反応液を3秒間攪拌した場合のデータを示しており、試料と試薬が混合されて反応が開始された時点から測光に至るまでの全反応過程において反応液は連続的に完全に攪拌されている。 In Figure 5, data A shows the data when the reaction was stirred for 3 seconds each time the reaction vessel 1 pitch transported using an automatic analyzer of this embodiment, the sample and reagent are mixed the reaction mixture is stirred continuously completely in all the reaction process from the time the reaction is initiated up to the metering. データBは、従来の自動分析装置を用いた場合に相当するが、1反応工程あたり1回のみ反応液は攪拌される。 Data B is equivalent to the case of using the conventional automatic analyzer, only once per reaction step the reaction solution is agitated.

第5図から明らかなように、反応液の攪拌を高頻度に(すなわち、攪拌総時間を長時間に)するにつれて反応は促進されて、反応の結果生成する蛍光強度は著しく増加した。 As apparent from FIG. 5, the stirring of the reaction solution frequently (i.e., long time agitation total time) reaction is promoted as it, the fluorescence intensity to produce results of the reaction was markedly increased. しかしながら、本発明の自動分析装置が採用した攪拌条件(データAの条件)よりもさらに高頻度な攪拌を試みても、第5図中、データCで示したように得られた蛍光強度はデータAとほぼ同程度であり、さらなる反応の促進は認められなかつた。 However, any attempt to frequent stirring further than stirring conditions automatic analyzer employing (condition data A) of the present invention, in Figure 5, the fluorescence intensity obtained as shown in data C data is approximately the same as a, of further reaction promotion has failed observed. これによつて、データAは、頻繁な攪拌によつて最も高効率に、反応が進行した点であることがわかつた。 Yotsute thereto, the data A is most efficient Te cowpea frequent agitation, it was divide the reaction is that progressed. 以上の結果によつて、反応過程における反応液の攪拌は、反応の促進に大きな影響力を持ち、本実施例の自動分析装置のように反応全過程において連続的に反応液を攪拌することによつて反応の進行が著しく促進されることが明らかである。 Yotsute the above results, stirring of the reaction solution in the reaction process has a great influence on the acceleration of the reaction, the stirring continuously reaction in the reaction entire process as automated analyzer of the present embodiment it is clear that the progress of Yotsute reaction is accelerated considerably.

また、非溶解性で、分散性が良くない成分が反応液中に含まれる場合には、頻繁に攪拌することにより沈降を防止して反応を促進する必要があるが、このような場合にも、上述した攪拌法は有用である。 Also, a non-soluble, when the components poor dispersibility is contained in the reaction solution, often it is necessary to accelerate the reaction and prevent settling by stirring, but in this case , above stirring method is useful.

予め攪拌子を入れた反応容器2を使用する場合のシール材としては、アルミニウムフイルム,ポリエチレンフイルム,シリコン膜など種々の材質を使用することができる。 As the sealant when using the reaction vessel 2 containing the pre stirrer, it can be used aluminum film, polyethylene film, various materials such as a silicon film. 分注プローブ15による試料や試薬の分注に際してシール5が分注の妨げにならないように、容易にシール5を破壊するためにシールブレーカを分注プローブとは別に設けて、試料や試薬の反応容器内への分注に先立たせてシール5を破壊しておいてもよいし、分注プローブ Dispensing As seal 5 during dispensing of the sample and the reagent by the probe 15 does not interfere with the dispensing, easily seal 5 provided separately from the dispensing probe seal breaker to destroy, the reaction of the sample and reagent to the seal 5 by bereaved dispensing into the container may have been destroyed, the dispensing probe
15でシールを破壊してもよい。 Seal may be destroyed in 15.

反応容器2の材質は、ガラスやプラスチツク類を使用することができる。 The material of the reaction vessel 2 may be a glass or plastic such. 容器の強度、反応試薬や試料の吸着性が少ないこと、安価であることおよび特に反応液を直接測光する場合には投光性が良いことが必要とされ、アクリル樹脂を好適に使用できる。 Strength of the container, it is less adsorption of reagents and samples, in case of photometric that and particularly the reaction solution is less expensive direct is required to be light-transmitting good, can be suitably used acrylic resins.

攪拌子4の材質としては、ここではパーマロイを用いたが、被攪拌溶液に対する比重が1より大きいものであれば攪拌子として使用可能であるかもしれない。 As the material of the agitator 4, is used here permalloy might be used as a stirrer as long as the specific gravity with respect to the stirred solution is greater than 1. 被攪拌溶液の液量や粘度によつて攪拌子の大きさを変えることで攪拌効果を上げることができる。 It is possible to increase the stirring effect by changing the size of the by connexion stirrer the liquid amount and viscosity of the stirred solution. ただし、鉄の様にさびやすいものや溶液と化学反応をおこしてしまい本来の反応に悪影響を及ぼしてしまうものは、攪拌子にプラスチツクコーテイングやメツキ等の表面処理が必要である。 However, that would adversely affect the original reaction will be caused be easy to rust as iron or a solution and a chemical reaction, there is a need for surface treatment such as plastisol poke Cote queuing and plated in stirrer. 直接測光を行う場合、鉄,パーマロイ等の強磁性体を用いると、磁石の磁力により容易に光束22を避けることができる。 If direct photometry is performed, iron, the use of ferromagnetic material such as permalloy, it is possible to avoid easily luminous flux 22 by the magnetic force of the magnet. この場合、それ自身が反応するしないにかかわらず、反応に強磁性体が関与する場合、例えば鉄触媒を用いた反応等では、攪拌子4に残留磁気が残ると、 In this case, regardless of whether or not itself react, if the ferromagnetic body is involved in the reaction, for example, in the reaction or the like using an iron catalyst, the residual magnetism remains in the stirrer 4,
反応液中強磁性体と攪拌子4が吸着し、反応に悪影響を及ぼすことが考えられる。 The reaction solution ferromagnetic and stirrer 4 is adsorbed, it is considered an adverse effect on the reaction. この場合攪拌子4として残留磁気の微小な材質を用いる必要がある。 In this case it is necessary to use a fine material of remanence as stirrer 4. パーマロイは残留磁気が残りにくく、この様に残留磁気が問題になる様な反応には好適である。 Permalloy not likely to remain in the residual magnetism, residual magnetism in this way is suitable for the made such reactions problems. 攪拌子の形状は略球状であることが好ましい。 It is preferred shape of the stirrer is substantially spherical.

次に、高速往復動条件、反応容器2形状,攪拌子形状等の攪拌効率に与える影響について第6図,第7図を参照して述べる。 Next, high-speed reciprocating conditions, the reaction vessel 2 shape, Figure 6 the impact on stirring efficiency of such stirrer shape is described with reference to Figure 7. 第6図の縦軸に高速往復動の振幅を横軸に周波数をとり、異なる攪拌効率を与える高速往復動条件の範囲をA〜Eで区分している。 The horizontal axis represents frequency and amplitude of the high-speed reciprocating the longitudinal axis of Figure 6, is divided by A~E a range of high-speed reciprocating conditions provide different stirring efficiency.

球状攪拌子(以下攪拌ボールと称す)の場合、第6図 For spherical stirrer (hereinafter referred to as stirred ball), Figure 6
A,B及びEに示すような十分大きな高速往復動を、円筒反応容器35に加えると、第7図のAに示すように攪拌ボール4は円筒容器35内壁面に沿つて公転運動を行う。 A, a sufficiently large high-speed reciprocating as shown in B and E, when added to the cylindrical reaction vessel 35, the stirring balls 4 as shown in A of FIG. 7 performs along connexion revolve cylindrical container 35 wall. 攪拌ボール4のこのような公転運動によれば攪拌ボール直径の10倍以内の液深の場合3秒間以内に攪拌が完了する。 Stirred Such revolution stirring within the case within the liquid depth 10 times 3 seconds stirring ball diameter According to the motion of the ball 4 is completed. これは攪拌ボール4の公転により溶液に渦流が生じるためで、ボルテツクスミキサやマグネチツクスターラと同様の結果が得られる。 This is because the vortex flow is generated in the solution by the revolution of the stirring balls 4, Volte try mixers and magnetic switch poke stirrer and similar results.

同じ高速往復動でも、反応容器が四角柱の形状を有する場合、底面が平面なら、攪拌ボール4の直径の2〜3 Even in the same high-speed reciprocating, if the reaction vessel has a shape of a quadrangular prism, if bottom plane 2-3 the diameter of the stirring ball 4
倍の高さまでしか攪拌できない(第7図B)。 It can not be stirred only to fold height (Fig. 7 B). ただし、 However,
同じ条件で四角柱の対角方向に高速往復動させれば第7 7 if brought into a high speed reciprocating in a diagonal direction of the square pillar under the same conditions
図Cに示すように攪拌ボール4が四角柱容器36の底面で二次元的に動き回り、攪拌ボール4の直径の10倍以内の液深の場合約5秒間で攪拌が完了する。 Stirring balls 4 as shown in Figure C is at the bottom of the square pole container 36 move around two-dimensionally, stirring is completed in about 5 seconds if within the liquid depth 10 times the diameter of the stirring ball 4.

第6図Cの範囲の周波数及び振幅を有する往復動を底面が平たい反応容器に加えると、第7図Dに示すように円筒容器35ではもはや攪拌ボール4の上記公転運動は起きない。 When the reciprocating with a frequency and amplitude of the range of Figure 6 C is a bottom added a flat reaction vessel, the revolution of the cylindrical container 35 no longer stir balls 4 as shown in FIG. 7 D does not occur. そのため攪拌ボール4の直径の10倍以内の液深の場合、3〜20秒間の攪拌時間が必要である。 For the liquid depth within 10 times its the diameter of the stirring ball 4, it is necessary stirring time 3-20 seconds. 第7図E FIG. 7 E
に示すように四角柱容器36側面方向に高速往復動させた場合攪拌ボール4の直径の2倍程度の高さまでしか攪拌できない。 It can not be stirred only to a height of approximately twice the diameter of the square pillar container 36 when agitated ball 4 side direction at a high speed reciprocation as shown in FIG. しかし第7図Fに示すように上記四角柱容器 But the square pole container as shown in FIG. 7 F
36を対角方向に高速往復動させた場合もほぼ円筒容器と同程度の攪拌効率を得ることができる。 If at high speed reciprocating 36 diagonally can be obtained even stirring efficiency comparable to the generally cylindrical container.

第6図に示すDの範囲の周波数、振幅を有する高速往復動を底面が平たい反応容器に加えても、攪拌ボール4 Frequency range D shown in FIG. 6, also the bottom surface of the high-speed reciprocating with an amplitude in addition to the flat reaction vessel, stirred ball 4
の直径の2倍程度の高さまでしか攪拌できない。 It can not be stirring only up to two times the height of the diameter. ところが第7図G,Hに示すように底面内周に攪拌ボール4の半径程度の高さを有する段をつけると、攪拌ボール4の水平運動に上下動が加わり攪拌効率は改善される。 However FIG. 7 G, and put a stage having a radius of about the height of the stirring ball 4 on the bottom inside periphery as shown in H, stirring efficiency joined by vertical movement to horizontal movement of the agitating ball 4 is improved. この段の代わりとしては、くぼみ(第7図I,J)、底面を横段する段(第7図K,L)、その他の底面形状が考えられる。 As an alternative to this stage, depression (Fig. 7 I, J), stage of widthwise corrugation bottom surface (Fig. 7 K, L), the other bottom shape can be considered. この場合も、円筒容器35(第7図G,I,K)の方が四角柱容器36(第7図H,J,L)より、攪拌効率がよい。 Again, a cylindrical container 35 (FIG. 7 G, I, K) of it is rectangular prism container 36 (FIG. 7 H, J, L) than, good stirring efficiency. これは、攪拌ボール4と反応容器の衝突角を底面に投影した場合、四角柱容器36では常に90゜の角度であるのに対し、円筒容器35の場合、0゜〜90゜のさまざまな角度をとり得るので、攪拌ボール4の移動範囲が広くなるためである。 This, when projected and stirred ball 4 the impingement angle of the reaction vessel to the bottom, four in prismatic container 36 to always be 90 ° angle, for a cylindrical container 35, 0 ° to 90 ° different angles since the may take, because the range of movement of the agitating ball 4 is widened. この場合も、四角柱容器36を対角方向に高速往復動させれば、攪拌効率は、円筒容器35とほぼ同じになる。 Again, if a high speed reciprocating rectangular prism container 36 in a diagonal direction, stirring efficiency is substantially the same as the cylindrical container 35.

第7図M,Nに示すように棒状攪拌子37を用いた場合、 Figure 7 M, when using the bar-like stirrer 37 as shown in N,
溶液の広い範囲を同時に移動できるので、やはり攪拌できる。 Since a wide range of solution can be moved simultaneously, stirrable again. 棒状攪拌子37を用いた場合も、上記攪拌ボール4 Even when using a rod stirrer 37, the stirring balls 4
を用いた場合と同様に棒状攪拌子37の移動範囲が広くなり、攪拌効率が向上するが、測光を考えた場合好ましくない。 Moving range of the bar-like stirrer 37 is widened as in the case of using, to improve the stirring efficiency, but are not preferred when considering photometry.

直接測光を行う場合には、上記のように底面に段またはくぼみをつけて攪拌ボール4に上下運動を起こさせたり、棒状攪拌子37を用いたりすると、反応容器2の側面にある透光面をきずつけてしまい不適当である。 When directly performing photometry, or to cause a vertical motion to the stirring balls 4 with the stage or recess in the bottom surface as described above, when or with a rod stirrer 37, the side of the reaction vessel 2 transmission surface which is an inappropriate it will hurt. さらに攪拌効率を考えると、円筒容器を用いる場合第6図のA Further considering the stirring efficiency, the Figure 6 case of using a cylindrical container A
及びBの周波数、振幅の範囲が攪拌に適する。 And frequency B, amplitude range are suitable for stirring. ところが、Aの範囲では高速往復動が激しすぎて、溶液が反応容器から飛散する可能性が生じる。 However, too intense high speed reciprocation in the range of A, the solution there is a possibility that scattered from the reaction vessel. そのため、第6図のBの範囲が実用上適するということになる。 Therefore, it comes to the range of the 6 view B is suitable practically.

実際に自動分析装置に高速往復動攪拌を適用する場合、1ステツプより大きい振幅で往復動させると、例えば、高速往復動させながら直接測光を行う場合、光束から反応容器がはずれてしまい測定が困難になつたり、また強磁性体の攪拌子4を含む反応容器2がマグネツト7 When applying actually the fast reciprocating stirring automatic analyzer 1 when reciprocating in larger amplitude step, for example, when performing a direct photometric while fast reciprocating, difficult to measure will be from the light beam off the reaction vessel or summer, also the reaction container 2 containing a stirrer 4 ferromagnetic Magunetsuto 7
の配置してある測光部の隣りに位置する場合、反応容器2が、マグネツト7位置とマグネツト7の無い位置を往復することにより、溶液の泡立ちや飛散が起きてしまう等の問題が生じる。 When located next to the measuring unit that is arranged to the, the reaction vessel 2, by reciprocating the Magunetsuto 7 position and Magunetsuto 7 without position, problems such as would occur foaming and scattering of the solution occurs. そのため、振幅は1ステツプより小さい方が望ましい。 Therefore, the amplitude is smaller than 1 step is desirable.

第6図から明らかな様に周波数を大きくしてゆくとB Slide into increasing the frequency as is clear from FIG. 6 and B
の振幅の範囲が狭くなる。 Range of amplitude becomes narrow. これは、反応デイスクの高速往復動駆動機構3中のギヤのかみ合いのばらつき等により生じる反応容器高速往復動における振幅のばらつきが This amplitude variation in the reaction vessel high speed reciprocation caused by variations in engagement of the gears of the high-speed reciprocating driving mechanism 3 in the reaction disk
10分の数ミリあると、高速往復動の振動条件が適正範囲であるBから不適正範囲であるAやCやDに移行することを示しており、安定な攪拌が得られなくなる。 When a few millimeters 10 minutes, the vibration condition of the high-speed reciprocating have shown that the process proceeds to A or C or D is improper range of a proper range B, not stable agitation to obtain.

これらのことを考慮して、自動分析装置に適用すべき反応容器の高速往復動条件としては、第6図のEの範囲が適することがわかつた。 In view of these, as the high-speed reciprocation vessel conditions to be applied to an automatic analyzer, that the range of E of FIG. 6 is suitable were divide. 即ち、振幅が0.8〜3.0mmであり、周波数が10〜40Hzが適正である。 In other words, the amplitude is 0.8~3.0mm, is appropriate frequency is 10~40Hz.

第8図に液深と、その液深の溶液を3秒間で攪拌するのに必要な、攪拌ボールの被攪拌溶液に対する比重(以下対溶液比重と称す)の関係を示す。 A liquid depth in FIG. 8, showing the liquid depth of the solution needed to stir at 3 seconds, (hereinafter referred to as pair solution specific gravity) specific gravity with respect to the stirred solution of the stirring ball relationship. 縦軸に攪拌ボールの被攪拌溶液に対する比重をとり、横軸に液深の攪拌ボール直径に対する比をとつてある。 The vertical axis represents the specific gravity with respect to the stirred solution of the stirring balls are convex ratio on the horizontal axis for stirring the ball diameter of liquid depth.

攪拌時間3秒程度で十分な攪拌を行うのに必要な、攪拌子材料の被攪拌溶液に対する比重は、被攪拌液量が増加するにつれて大きくなる。 Required to perform a sufficient stirring at a stirring time of about 3 seconds, the specific gravity with respect to the stirred solution of stirrer material increases as the agitation fluid volume is increased. 第1図の攪拌ボール4の場合、液深が攪拌ボール4の直径程度のとき、攪拌ボール4は1.5程度の対溶液比重が必要であるが、15倍程度の液深になると、これを3秒間で攪拌するには対溶液比重4程度の攪拌ボールが必要である。 When the first view of the stirring ball 4, when liquid depth is about the diameter of the stirring ball 4, but stirring balls 4 is required versus solution specific gravity of about 1.5, at a liquid depth of about 15 times, which 3 it is necessary to stir balls of approximately pair solution specific gravity 4 to stir at sec.

また、攪拌ボール4の対溶液比重を4以上にしても、 Further, even if the pair solution specific gravity of the stirring ball 4 to 4 above,
攪拌効率はほとんど変わらない。 Stirring efficiency is not almost the same. これより、攪拌ボール4による攪拌に限らず一般に、反応容器2を高速往復動させることによる溶液の攪拌には、1.5以上の対溶液比重を有する攪拌子4が必要であり、特に4以上の対溶液比重を有する攪拌子が適当である。 This, in general not limited to agitation by stirring balls 4, the agitation of the solution and the reaction vessel 2 by bringing high speed reciprocation is necessary stirrer 4 having a 1.5 or more pairs solution specific gravity, especially 4 or more pairs stirring bar having a solution density is suitable.

対溶液比重の上限は、鉄,銅,タングステン等安価な物質のほとんどが密度20g/cm 3以内の値をもつので、実用上20程度である。 The upper limit of the pair solution specific gravity, iron, copper, since most of the tungsten inexpensive material has a value of less density 20 g / cm 3, is about practically 20. 従つて攪拌子4として実用に適した対溶液比重の範囲は4〜20であることがわかる。 Practical ranges of pair solution specific gravity suitable as a slave connexion stirrer 4 is found to be 4 to 20.

攪拌ボールの半径と、これを用いて攪拌可能な円筒容器内半径の関係は、次の式で表わされることがわかつた。 The radius of the agitating ball, is stirrable cylindrical vessel radius relationship with this, it was divide represented by the following formula.

D≦4(A 2 +d),D≧1.1d(d<10) D≧d+1(d≧10) ここで、A 2 :両振幅(振幅の2倍)(mm),d:攪拌ボール直径(mm),D:円筒容器内直径(mm) 自動分析装置に適用される反応容器の大きさは、一般に30mm以下であることを考慮すれば、攪拌効率が優れている範囲は、両振幅A 2が7.5mm以上の場合が、 1.48d≦D≦4.4d(A 2 ≧7.5) の範囲、両振幅A 2が7.5mm以下の場合が、 (0.909A 2 ,4A 2 ),(2.73A 2 ,4A 2 ),(0,0) の3点を結合してできる3角形の内部及び (0.909A 2 ,4A 2 ),(2.73A 2 ,4A 2 ), (22.2−0.25A,30),(12.5−0.75A 2 ,30), ((0.909A 2 ,4A 2 )) の4点をこの順序に結合してできる台形の内部ということがわかつた。 D ≦ 4 (A 2 + d ), D ≧ 1.1d (d <10) D ≧ d + 1 (d ≧ 10) wherein, A 2: Both the amplitude (twice the amplitude) (mm), d: stirring ball diameter ( mm), D: size of the reaction vessel which is applied to a cylindrical container diameter (mm) automatic analyzer, considering generally be at 30mm or less, the range of stirring efficiency is excellent, both the amplitude a 2 if a but above 7.5mm, the range of 1.48d ≦ D ≦ 4.4d (a 2 ≧ 7.5), both the amplitude a 2 is the case of 7.5mm or less, (0.909A 2, 4A 2) , (2.73A 2, 4A 2), (0,0 3 triangular inner and capable to bind the three points) (0.909A 2, 4A 2) , (2.73A 2, 4A 2), (22.2-0.25A, 30), ( 12.5-0.75A 2, 30), and divide it that trapezoidal interior in which by combining four points to this order of ((0.909A 2, 4A 2) ).

第9図に、両振幅A 2が2mmの場合の攪拌可能なDとd In FIG. 9, both the amplitude A 2 is stirrable in the case of 2mm of D and d
の関係をグラフにより示す。 It shows graphically the relationship. 縦軸が円筒容器内直径D Vertical axis cylindrical container inside diameter D
(mm)で横軸が攪拌ボール直径d(mm)である。 Horizontal axis (mm) is stirred ball diameter d (mm). Aの範囲が攪拌可能な範囲、Bの範囲が特に自動分析装置に適する範囲を示している。 Range of A is stirrable range, the range of B indicates a range particularly suitable for an automatic analyzer.

第11図は、第12図に示した反応容器2aを用いて反応液の透過光特性を測定する場合の実施例の構成を示す。 Figure 11 shows a configuration example of the case of measuring the transmitted light characteristic of the reaction solution by using a reaction vessel 2a shown in FIG. 12. 第1図の実施例と同じ機能を有するものには同じ符号を付してある。 To those having the same functions as the embodiment of Figure 1 are denoted by the same reference numerals. 第12図の円筒状の反応容器2aには互に平行な入射窓24aと出射窓25aが形成されている。 Exit window 25a is formed as mutually parallel entrance window 24a is a cylindrical reaction vessel 2a of Figure 12. 透過光を測定する場合には、第11図に示すように攪拌子4が反応容器4の底に沈むので、光束位置をその攪拌子よりも上方に設定することにより、攪拌子による遮光を防止することができる。 When measuring the transmitted light, since the stirrer 4, as shown in FIG. 11 sinks to the bottom of the reaction vessel 4, by setting the light beam located above the stirrer, preventing the light shielding by the stirrer can do. この場合、攪拌ボール4の材質としては、強磁性体に限らず、アルミニウム,銅等の金属や、ガラス等の非金属、さらに磁石等も使用できる。 In this case, as the material of the stirring ball 4 is not limited to ferromagnetic, aluminum, and metals such as copper, nonmetal such as glass, further magnet or the like can be used.

第13図には反応容器の種々の形状を示す。 The Figure 13 shows various shapes of the reaction vessel. 円筒容器の側面に複数の平面透過窓が形成されている。 A plurality of planar transmission window is formed on the side surface of the cylindrical container. 第13図Aのように円筒反応容器2の側面に対向する2個の平面状光透過窓を有する略円筒容器は光吸収測定に使用でき、第 Substantially cylindrical container having two planar light transmitting window opposite to the side surface of the cylindrical reaction vessel 2 as shown in FIG. 13 A can be used for the light absorption measurement, the
13図Bの様に2つの光透過窓が互いに90゜の角度を成しているものは、蛍光測定に使用でき、また第13図Cの様に3つの平面状光透過窓を90゜の間隔で配置したものは、光吸収と蛍光を同時に測定する場合に使用できる。 13 that two light transmission windows as in Figure B is at an 90 ° angle to each other, can be used for fluorescence measurements, also 13 90 ° three planar light transmitting window as in Figure C those arranged at intervals, can be used when measuring the light absorption and fluorescence simultaneously.

実験例1 第1図の実施例1に示した自動分析装置を用いてテオフイリンを分析した例を説明する。 It describes an example of analysis of the theophylline with the automatic analyzer shown in Example 1 of Experimental Example 1 Figure 1.

試薬は、エームスTDM TMテオフイリンキツト(マイルス三共株式会社製)を使用した。 Reagents were used the Ames TDM TM Teofu Irin Kitsuto (manufactured by Miles Sankyo Co., Ltd.).

試料デイスク8にテオフイリン標準液(0,10,20,30および40μg/ml)を試料容器11に入れてセツトした。 Theophylline standard solution into the sample disk 8 (0, 10, 20, 30 and 40 [mu] g / ml) was excisional placed in the sample container 11. また、試薬デイスク9上にテオフイリン測定用試薬(第1 Also, theophylline measuring reagent on the reagent disk 9 (first
試薬:β−ガラクトシダーゼおよび抗テオフイリン抗体,第2試薬:蛍光標識テオフイリン(β−galactosyl Reagents: beta-galactosidase and anti-theophylline antibody, a second reagent: Fluorescent labeled theophylline (beta-galactosyl
−umbelliferone−theophylline))をセツトした。 -umbelliferone-theophylline)) was excisional.

試料50μと第1試薬250μを混合して36分間反応させたのち、第2試薬50μを添加して5分後に励起波長400nm、蛍光波長450nmで測定した。 After reacted sample 50.mu. and by mixing the first reagent 250 [mu] 36 minutes, excitation wavelength 400nm in 5 minutes after the addition of the second reagent 50.mu., was measured at a fluorescence wavelength 450nm. 測定した標準液のテオフイリン濃度を横軸に、測定した標準液の蛍光強度を縦軸にプロツトして作成した標準曲線を第10図に示す。 The theophylline concentration of the measured standard solution to the horizontal axis shows a standard curve generated by plot the fluorescence intensity of the measured standard solution on the vertical axis in FIG. 10.

〔発明の効果〕 〔Effect of the invention〕

以上説明したように本発明によれば、簡単な構成で反応容器内の液の撹拌を効率的に行うことができ、また撹拌子を共用せずに済むのでキヤリオーバのない撹拌を行うことができる。 According to the present invention described above, the agitation of the liquid in the reaction vessel with a simple structure efficiently can be performed, also it is possible to perform stirring without Kiyarioba since unnecessary to share stirrer .

【図面の簡単な説明】 BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

第1図は第2図の実施例における要部概略構成図、第2 Figure 1 is a fragmentary schematic view of the embodiment of FIG. 2, a second
図は本発明の一実施例を説明するための概略構成平面図、第3図は蛍光測光用の反応容器の部分切欠断面図、 Figure is a schematic structural plan view illustrating an embodiment of the present invention Figure 3 is a partial cutaway sectional view of a reaction vessel for fluorescence photometry,
第4図は第2図の実施例の測定動作過程を示すフローチヤート、第5図は撹拌時間と蛍光強度の関係を示すグラフ、第6図は高速往復動による振動条件の区分図、第7 Figure 4 is flow chart showing a measuring operation process of the embodiment of FIG. 2, FIG. 5 is a graph showing the relationship between the stirring time and fluorescence intensity, FIG. 6 is partitioned view of a vibration condition by the high-speed reciprocating, 7
図は第6図の条件下での撹拌子の動きを示す図、第8図は撹拌ボール直径に対する液深と撹拌可能な液量の関係を示すグラフ、第9図は両振幅が2mmの場合の撹拌可能な円筒状反応容器内径と撹拌ボール直径の関係を示すグラフ、第10図は第2図の実施例装置を用いて測定したテオフイリン標準曲線を示す図、第11図は本発明の他の実施例の要部を示す概略構成図、第12図は第11図の実施例に用いた光吸収直接測光用反応容器の構成を示す図、第 Figure shows the movement of the stirrer under the conditions of FIG. 6, FIG. 8 is liquid depth and a graph showing a stirrable liquid volume relationship stirred ball diameter, FIG. 9 when both amplitudes of 2mm stirrable cylindrical reaction vessel inside diameter and a graph showing the relationship between agitation ball diameter, FIG. 10 shows a theophylline standard curve determined with reference to examples apparatus of FIG. 2, other FIG. 11 the present invention schematic structural view showing an essential part of the embodiment of FIG. 12 is a diagram showing a light absorption direct photometric reactor configuration employed in the example of FIG. 11, the
13図は反応容器の種々の形態例を示す概略図である。 FIG. 13 is a schematic diagram showing various embodiments of the reaction vessel. 1……反応デイスク、2……反応容器、3……駆動機構、4……攪拌ボール又は攪拌子。 1 ...... reaction disk, 2 ...... reaction vessel, 3 ...... driving mechanism, 4 ...... stirred ball or stirrer. 5……シール、8… 5 ...... seal, 8 ...
…試料デイスク、9……試薬デイスク、14……ピペツテイング機構、15……プローブ、18……中央処理装置、19 ... sample disk, 9 ...... reagent disk, 14 ...... Pipetsuteingu mechanism, 15 ...... probe, 18 ...... CPU, 19
……光度計、20……測光位置、24……入射窓、25……出射窓。 ...... photometer, 20 ...... photometric position, 24 ...... incident window, 25 ...... exit window.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 梅津 広 茨城県勝田市市毛882番地 株式会社日 立製作所那珂工場内 (56)参考文献 特開 昭62−133354(JP,A) 特開 昭58−131567(JP,A) 実開 昭60−139270(JP,U) ────────────────────────────────────────────────── ─── of the front page continued (72) inventor Hiro Umezu Ibaraki Prefecture Katsuta City Ichige 882 address, Inc. Date falling Works Naka in the factory (56) reference Patent Sho 62-133354 (JP, a) JP Akira 58 -131567 (JP, A) JitsuHiraku Akira 60-139270 (JP, U)

Claims (7)

    (57)【特許請求の範囲】 (57) [the claims]
  1. 【請求項1】それぞれに強磁性体からなる攪拌子が収容された複数の反応容器と、これら複数の反応容器を配列した反応デイスクと、上記反応デイスクに間欠移送運動および短周期往復動に基づく振動を与える駆動装置と、 And 1. A plurality of reaction vessels stirrer made of a ferromagnetic body is stored in each of the reaction disk having an array of the plurality of reaction vessels, based on the intermittent transfer movement and short cycle reciprocates the reaction disc and a driving device for providing the vibration,
    上記反応容器に試料および試薬を供給する装置と、上記反応容器に光を照射してこの反応容器内の反応液を測光する光度計と、上記光度計の測光位置付近に配置されており、測光位置に位置づけられた反応容器内の攪拌子が光度計光路を妨げないように当該攪拌子を反応容器壁面に引き付ける磁石とを備えた自動分析装置。 A device for supplying the sample and reagents to the reaction vessel, and photometer by irradiating light to the reaction vessel for metering a reaction liquid in the reaction vessel is disposed in the vicinity of the photometric position of the photometer, photometry automatic analyzer and a magnet stirring element positioning obtained reaction vessel position attracts the stirrer so as not to interfere with the photometer light path to the reaction vessel wall.
  2. 【請求項2】攪拌ボールの入つた反応容器を反応デイスクに配列し、反応デイスクを弧状に高速往復動させて振動し、この振動によつて上記反応容器内の攪拌ボールを回動させて上記反応容器内の液を攪拌することを特徴とする自動分析装置。 2. A sequence of input ivy reaction vessel stirred ball to the reaction disc, the reaction disc arcuately rotated at high reciprocating vibrates, the rotates the agitating ball by connexion the reaction vessel to the vibration automatic analyzer, which comprises stirring the liquid in the reaction vessel.
  3. 【請求項3】特許請求の範囲第2項記載の装置において、上記振動は、振幅が0.8〜3.0mmであり、周波数が10 3. A patent system ranging second claim of claim, the vibration amplitude is 0.8 to 3.0 mm, frequency 10
    〜40Hzであることを特徴とする自動分析装置。 Automatic analyzer which is a ~40Hz.
  4. 【請求項4】特許請求の範囲第2項記載の装置において、上記反応容器内の液に対する上記攪拌ボールの比重は4以上であることを特徴とする自動分析装置。 4. The apparatus ranging second claim of claims automatic analyzer, wherein the specific gravity of the stirring ball against fluid in said reaction vessel is 4 or more.
  5. 【請求項5】特許請求の範囲第2項記載の装置において、上記反応容器の内径は、上記攪拌ボールの直径の2 5. The apparatus ranging second claim of claims, the inner diameter of the reaction vessel, 2 of the diameter of the stirring ball
    倍以上であることを特徴とする自動分析装置。 Automatic analyzer, characterized in that at more than double.
  6. 【請求項6】攪拌子の入つた複数の反応容器を反応デイスク上に配列し、反応デイスクが停止している間に所定位置で試料および試薬を該当する反応容器に添加し、上記反応デイスクに短周期の往復運動を連続させて上記反応デイスクを振動することによつて複数の反応容器内の液を攪拌し、上記反応デイスクを歩進させることによつて上記試料および試薬が添加された反応容器を測光位置の方へ進めるように構成した自動分析装置。 6. A sequence of input ivy plurality of reaction vessels stirrer on reaction disk, was added to the appropriate reaction vessel a sample and a reagent at a predetermined position between the reaction disk is stopped, to the reaction disc the reciprocating motion of the short period by continuously stirring the liquid in the O connexion plurality of reaction vessels to vibrate the reaction disc, by connexion the sample and reagents to be incremented the reaction disk is added the reaction automatic analyzer configured to advance the container towards the metering position.
  7. 【請求項7】内壁側面の少なくとも一部が湾曲しており、一対の平滑な透光窓を有する反応容器であつて、ほぼ球状の攪拌子が内部に収容されており、上端に攪拌子逃出防止用膜を備えた反応容器。 7. have been at least partially curved inner wall side, shall apply in a reaction vessel having a pair of smooth transparent window, which is substantially housed stirrer of spherical inside, stirrer escape to the upper end reaction vessel equipped with a prevention film out.
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