JP2524669Y2 - 絶縁樹脂成形体の固定構造 - Google Patents
絶縁樹脂成形体の固定構造Info
- Publication number
- JP2524669Y2 JP2524669Y2 JP4794890U JP4794890U JP2524669Y2 JP 2524669 Y2 JP2524669 Y2 JP 2524669Y2 JP 4794890 U JP4794890 U JP 4794890U JP 4794890 U JP4794890 U JP 4794890U JP 2524669 Y2 JP2524669 Y2 JP 2524669Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bush
- molded body
- resin molded
- flange portion
- insulating resin
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Installation Of Bus-Bars (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本考案は絶縁樹脂成形体の固定構造に関し、SF6ガス
絶縁開閉装置等（以下、GISと称す）で用いるエポキシ
樹脂注型品絶縁スペーサの固定に有用なものである。
絶縁開閉装置等（以下、GISと称す）で用いるエポキシ
樹脂注型品絶縁スペーサの固定に有用なものである。
（従来の技術） GISにおいて、金属カバー内に導体を絶縁スペーサに
よって支持する場合、絶縁スペーサのフランジ部に内面
に螺子溝を有するブッシユを埋着し、該ブッシユにスタ
ッドボルトを螺挿し、絶縁スペーサの上記フランジ部を
両側から金属カバー端のフランジ部で挾み、これらのフ
ランジ部をナットの締め付けによって締結している。
よって支持する場合、絶縁スペーサのフランジ部に内面
に螺子溝を有するブッシユを埋着し、該ブッシユにスタ
ッドボルトを螺挿し、絶縁スペーサの上記フランジ部を
両側から金属カバー端のフランジ部で挾み、これらのフ
ランジ部をナットの締め付けによって締結している。
かかる絶縁スペーサの固定構造においては、絶縁スペ
ーサ材（エポキシ樹脂）とカバー材（金属）との熱膨張
係数が異なるので、温度変化が生じると熱応力が発生す
る。この熱応力は金属カバーのフランジ部に対し、絶縁
スペーサのフランジ部が相対的に半径方向に伸びようと
するにもかかわらづ、この伸びがボルトによって拘束さ
れる結果、生じるのであり、絶縁スペーサの熱膨張係数
をα1、温度変化をΔＴ、絶縁スペーサのヤング率を
Ｅ、全ブッシユに内接する円の半径をＲとすれば、この
半径Ｒの位置での熱応力δは δ＝（α1−α2）ΔＴ − であり、絶縁スペーサの厚みをｄとすれば、全部のボル
トに対し、剪断力δ・d2πＲが作用し、各ボルトの剪断
応力、従って、ボルトで半径方向熱膨張が拘束されるこ
とによって絶縁スペーサのフランジ部に生じる剪断応力
τは、ボルトの本数をｎとすれば、 τ＝（α1−α2）ΔＴ・２πＲ・d/n − で与えられる。
ーサ材（エポキシ樹脂）とカバー材（金属）との熱膨張
係数が異なるので、温度変化が生じると熱応力が発生す
る。この熱応力は金属カバーのフランジ部に対し、絶縁
スペーサのフランジ部が相対的に半径方向に伸びようと
するにもかかわらづ、この伸びがボルトによって拘束さ
れる結果、生じるのであり、絶縁スペーサの熱膨張係数
をα1、温度変化をΔＴ、絶縁スペーサのヤング率を
Ｅ、全ブッシユに内接する円の半径をＲとすれば、この
半径Ｒの位置での熱応力δは δ＝（α1−α2）ΔＴ − であり、絶縁スペーサの厚みをｄとすれば、全部のボル
トに対し、剪断力δ・d2πＲが作用し、各ボルトの剪断
応力、従って、ボルトで半径方向熱膨張が拘束されるこ
とによって絶縁スペーサのフランジ部に生じる剪断応力
τは、ボルトの本数をｎとすれば、 τ＝（α1−α2）ΔＴ・２πＲ・d/n − で与えられる。
（解決しようとする課題） 而るに、この剪断応力τはフランジ部の外径が大きく
なるほど大となり、高電圧が課せられるGISに使用され
る絶縁スペーサにおいてはフランジ部の径が相当に大で
あるので、当該絶縁スペーサの破損が懸念される。
なるほど大となり、高電圧が課せられるGISに使用され
る絶縁スペーサにおいてはフランジ部の径が相当に大で
あるので、当該絶縁スペーサの破損が懸念される。
かかる不合理を解消するために、ブッシユと樹脂スペ
ーサ材との間にクッション材を介在させたり、ブッシユ
両端部を弾性変形が可能なように堀込むことが知られて
いる。しかし、前者ではブッシユと樹脂との界面把持力
の著しい低下を免れえず、所定の機械的強度を確保し難
く、後者ではブッシユの加工が煩雑であり、しかも、満
足な応力吸収効果を期待し難い。
ーサ材との間にクッション材を介在させたり、ブッシユ
両端部を弾性変形が可能なように堀込むことが知られて
いる。しかし、前者ではブッシユと樹脂との界面把持力
の著しい低下を免れえず、所定の機械的強度を確保し難
く、後者ではブッシユの加工が煩雑であり、しかも、満
足な応力吸収効果を期待し難い。
本考案の目的は、ブッシユ又はスタッドボルトの簡単
な処理のみで、上記熱応力を充分に緩和でき、しかもボ
ルトの連結強度も良く保持できる絶縁樹脂成形体の固定
構造を提供することにある。
な処理のみで、上記熱応力を充分に緩和でき、しかもボ
ルトの連結強度も良く保持できる絶縁樹脂成形体の固定
構造を提供することにある。
（課題を解決するための手段） 本考案に係わる絶縁樹脂成形体の固定構造は、内面に螺
子溝を有するブッシユをフランジ部に埋着した絶縁樹脂
成形体の当該フランジ部を、両側から金属カバー端のフ
ランジ部で挾み、絶縁樹脂成形体のフランジ部と両金属
カバー端のフランジ部とを、上記ブッシユに螺挿したボ
ルトで締結してなる樹脂成形体の固定構造において、ブ
ッシユの螺子面とボルトの螺子面との間にブッシユの螺
子溝深さよりも浅いクリアランスを設けたことを特徴と
する構成である。
子溝を有するブッシユをフランジ部に埋着した絶縁樹脂
成形体の当該フランジ部を、両側から金属カバー端のフ
ランジ部で挾み、絶縁樹脂成形体のフランジ部と両金属
カバー端のフランジ部とを、上記ブッシユに螺挿したボ
ルトで締結してなる樹脂成形体の固定構造において、ブ
ッシユの螺子面とボルトの螺子面との間にブッシユの螺
子溝深さよりも浅いクリアランスを設けたことを特徴と
する構成である。
（実施例の説明） 本考案は、GISにおけるカバー内での連結用導体の絶
縁スペーサによる支持、管路気中送電線路における内部
導体の支持等に使用されるが、これらに限定されるもの
ではない。
縁スペーサによる支持、管路気中送電線路における内部
導体の支持等に使用されるが、これらに限定されるもの
ではない。
以下、図面により本考案の実施例について説明する。
第１図は本考案の一実施例を示す説明図、第２図は第
１図における点線枠内の拡大図である。
１図における点線枠内の拡大図である。
第１図並びに第２図において、１は絶縁スペーサであ
り、例えばエポキシ樹脂注型品であって、フランジ部２
を有し、中央に接続用導体３を貫通してある。４はフラ
ンジ部２に埋着したブッシユであり、フランジ部２の周
方向に一定の間隔を隔てた位置に設けてある。このブッ
シユ４の内面には雌螺子41を刻設してある。５は雄螺子
を刻設したスタッドボルトであり、ブッシユ４に螺挿し
てある。ブッシユ４の雌螺子面とスタッドボルト５の雄
螺子面との間には、ブッシユ４の雌螺子の谷深さよりも
浅いクリアランス６を設けてある（通常、ブッシユの螺
子にはM16〜M24を使用し、クラアランスは0.3〜0.6mmと
する）。７、７は金属カバー片、70は各金属カバー片に
設けたフランジ部であり、これらの各フランジ部70には
上記ブッシユ４に対応する位置にボルト挿通孔71を設け
てある。これら金属カバー片端のフランジ部70、70と絶
縁スペーサ１のフランジ部２とを上記ブッシユ４、…に
螺挿したスタッドボルト５、…にナット８を締め付ける
ことによって締結してある。
り、例えばエポキシ樹脂注型品であって、フランジ部２
を有し、中央に接続用導体３を貫通してある。４はフラ
ンジ部２に埋着したブッシユであり、フランジ部２の周
方向に一定の間隔を隔てた位置に設けてある。このブッ
シユ４の内面には雌螺子41を刻設してある。５は雄螺子
を刻設したスタッドボルトであり、ブッシユ４に螺挿し
てある。ブッシユ４の雌螺子面とスタッドボルト５の雄
螺子面との間には、ブッシユ４の雌螺子の谷深さよりも
浅いクリアランス６を設けてある（通常、ブッシユの螺
子にはM16〜M24を使用し、クラアランスは0.3〜0.6mmと
する）。７、７は金属カバー片、70は各金属カバー片に
設けたフランジ部であり、これらの各フランジ部70には
上記ブッシユ４に対応する位置にボルト挿通孔71を設け
てある。これら金属カバー片端のフランジ部70、70と絶
縁スペーサ１のフランジ部２とを上記ブッシユ４、…に
螺挿したスタッドボルト５、…にナット８を締め付ける
ことによって締結してある。
上記において、絶縁スペーサのフランジ部の熱膨張係
数（α1）が、金属フランジ部の熱膨張係数（α2）より
も大であり、全部のブッシユに内接する円の半径をＲ、
前記したブッシユとスタッドボルトとの間のクラアラン
スをｒとすれば、温度変化ΔＴのもとにおいて、Ｒ（α
1−α2）ΔＴがｒを越えると、絶縁スペーサの半径方向
の熱膨張がスタッドボルトを介して金属カバー端フラン
ジ部に拘束されることになる。この場合、フランジ部に
作用する全剪断力Ｓは、絶縁スペーサのフランジ部のヤ
ング率をＥ、同フランジ部の厚みをｔとすれば、 となる。
数（α1）が、金属フランジ部の熱膨張係数（α2）より
も大であり、全部のブッシユに内接する円の半径をＲ、
前記したブッシユとスタッドボルトとの間のクラアラン
スをｒとすれば、温度変化ΔＴのもとにおいて、Ｒ（α
1−α2）ΔＴがｒを越えると、絶縁スペーサの半径方向
の熱膨張がスタッドボルトを介して金属カバー端フラン
ジ部に拘束されることになる。この場合、フランジ部に
作用する全剪断力Ｓは、絶縁スペーサのフランジ部のヤ
ング率をＥ、同フランジ部の厚みをｔとすれば、 となる。
而るに、スタッドボルトの本数をｎ本とすれば各スタ
ッドボルトで固定されたブッシユと樹脂との界面に作用
する剪断力はS/nであり、この剪断力は第３図に示す各
ブッシユ４の両側面40、40で、支持されることになるか
ら、ブッシユと樹脂との界面に作用する平均剪断応力τ
1は、フッシユの厚みをｔ、ブッシユの直径をｄとすれ
ば、 τ1＝S/n・1/2dt であり、従って となる。
ッドボルトで固定されたブッシユと樹脂との界面に作用
する剪断力はS/nであり、この剪断力は第３図に示す各
ブッシユ４の両側面40、40で、支持されることになるか
ら、ブッシユと樹脂との界面に作用する平均剪断応力τ
1は、フッシユの厚みをｔ、ブッシユの直径をｄとすれ
ば、 τ1＝S/n・1/2dt であり、従って となる。
この第式から明らかなように、クリアランスｒのた
めに、絶縁スペーサのフランジ部に作用する剪断熱応力
を充分に小さくできる（例えば、金属フランジ材が鉄
製、絶縁スペーサ材がエポキシ樹脂、絶縁スペーサの外
径が500mmφ、ブッシユの個数が16個、ブッシユの雌螺
子がM16、ブッシユの外径が50mmφ、絶縁スペーサのフ
ランジ部の厚みが50mm、クリアランスが0.3mmの場合、
τ1は4.1kg/mm2であり、クリアランスが零の場合の約70
％に低減できた）。
めに、絶縁スペーサのフランジ部に作用する剪断熱応力
を充分に小さくできる（例えば、金属フランジ材が鉄
製、絶縁スペーサ材がエポキシ樹脂、絶縁スペーサの外
径が500mmφ、ブッシユの個数が16個、ブッシユの雌螺
子がM16、ブッシユの外径が50mmφ、絶縁スペーサのフ
ランジ部の厚みが50mm、クリアランスが0.3mmの場合、
τ1は4.1kg/mm2であり、クリアランスが零の場合の約70
％に低減できた）。
また、上記クリアランスをブッシユ内面の螺子溝の深
さよりも浅くしてあるので、ブッシユとスタッドボルト
とを良く係合でき、スタッドボルトとナットとの係合の
みならず、スタッドボルトとブッシユとの係合によって
も、長さ方向の導体熱伸縮力（内部導体、カバーの熱伸
縮力）をスタッドボルトに作用させ得、その熱伸縮力を
スタッドボルトの全長で負担し得るので、ボルトの締結
強度を充分に保証できる。
さよりも浅くしてあるので、ブッシユとスタッドボルト
とを良く係合でき、スタッドボルトとナットとの係合の
みならず、スタッドボルトとブッシユとの係合によって
も、長さ方向の導体熱伸縮力（内部導体、カバーの熱伸
縮力）をスタッドボルトに作用させ得、その熱伸縮力を
スタッドボルトの全長で負担し得るので、ボルトの締結
強度を充分に保証できる。
（考案の効果） 本考案に係わる絶縁樹脂成形体の固定構造は、上述し
た通りの構成であり、絶縁樹脂成形体のフランジ部に埋
着したブッシユとスタッドボルトとの間にクリアランス
を設けたから、同上フランジ部の熱膨張の一部をこのク
リアランスに逃がし得、当該フランジ部に作用する剪断
熱応力を軽減でき、そのフランジ部の熱応力破断を防止
できる。また、上記クリアランスをブッシユ内面の螺子
溝の深さよりも浅くしてあるから、ブッシユとスタッド
ボルトとを相互に係合でき、ボルトによる締結強度も充
分に保証できる。
た通りの構成であり、絶縁樹脂成形体のフランジ部に埋
着したブッシユとスタッドボルトとの間にクリアランス
を設けたから、同上フランジ部の熱膨張の一部をこのク
リアランスに逃がし得、当該フランジ部に作用する剪断
熱応力を軽減でき、そのフランジ部の熱応力破断を防止
できる。また、上記クリアランスをブッシユ内面の螺子
溝の深さよりも浅くしてあるから、ブッシユとスタッド
ボルトとを相互に係合でき、ボルトによる締結強度も充
分に保証できる。
第１図は本考案の一実施例を示す説明図、第２図は第１
図の点線枠内の拡大図、第３図は第１図におけるIII−I
II断面説明図である。 １…絶縁樹脂成形体、２…絶縁樹脂成形体のフランジ
部、３…ブッシユ、５…ボルト、６…クリアランス、70
…金属カバーのフランジ部、８…ナット。
図の点線枠内の拡大図、第３図は第１図におけるIII−I
II断面説明図である。 １…絶縁樹脂成形体、２…絶縁樹脂成形体のフランジ
部、３…ブッシユ、５…ボルト、６…クリアランス、70
…金属カバーのフランジ部、８…ナット。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)考案者 山下 秀夫 大阪府茨木市下穂積１丁目１番２号 日 東電工株式会社内 (56)参考文献 特開 昭62−100120（ＪＰ，Ａ) 実開 昭62−159115（ＪＰ，Ｕ)
Claims (1)
- 【請求項１】内面に螺子溝を有するブッシユをフランジ
部に埋着した絶縁樹脂成形体の当該フランジ部を、両側
から金属カバー端のフランジ部で挾み、絶縁樹脂成形体
のフランジ部と両金属カバー端のフランジ部とを、上記
ブッシユに螺挿したボルトで締結してなる樹脂成形体の
固定構造において、ブッシユの螺子面とボルトの螺子面
との間にブッシユの螺子溝深さよりも浅いクリアランス
を設けたことを特徴とする絶縁樹脂成形体の固定構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4794890U JP2524669Y2 (ja) | 1990-05-08 | 1990-05-08 | 絶縁樹脂成形体の固定構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4794890U JP2524669Y2 (ja) | 1990-05-08 | 1990-05-08 | 絶縁樹脂成形体の固定構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH046217U JPH046217U (ja) | 1992-01-21 |
| JP2524669Y2 true JP2524669Y2 (ja) | 1997-02-05 |
Family
ID=31564328
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4794890U Expired - Lifetime JP2524669Y2 (ja) | 1990-05-08 | 1990-05-08 | 絶縁樹脂成形体の固定構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2524669Y2 (ja) |
-
1990
- 1990-05-08 JP JP4794890U patent/JP2524669Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH046217U (ja) | 1992-01-21 |
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