JP2023545854A - 改良された７ｘｘｘアルミニウム合金 - Google Patents
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Abstract
新規の７ｘｘｘアルミニウム合金が開示されている。新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、５．０～９．０重量％のＺｎと、１．３０～２．０５重量％のＭｇと、１．１０～２．１０重量％のＣｕと、ここで、２．５５≦（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）≦３．８５であり、（ｉ）０．０３～０．４０重量％のＭｎおよび０．０２～０．１５重量％のＺｒのうちの少なくとも一つと、ここで、０．０５≦（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）≦０．５０であり、最大０．２０重量％のＣｒと、最大０．２０重量％のＶと、最大０．２０重量％のＦｅと、最大０．１５重量％のＳｉと、最大０．１５重量％のＴｉと、最大７５ｐｐｍのＢと、を含み、残部は、アルミニウム、付随元素、および不純物であることができる。新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも１５体積％の再結晶粒を含む、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品の形態であってもよい。新規の合金は、強度、伸び、破壊挙動、および耐食性のうちの少なくとも二つの改善された組み合わせを実現することができる。【選択図】図２
Description
アルミニウム合金は様々な用途で有用である。しかし、アルミニウム合金の一つの特性を、別の特性を劣化させることなく改善することは難しい。例えば、他の特性、例えば破壊靭性および耐食性に影響を与えることなく、鍛造アルミニウム合金の強度を高めることは困難である。７ｘｘｘ（Ａｌ－Ｚｎ－Ｍｇ系）は腐食しやすい。例えば、１９７６年１０月トリノで開催されたＡｓｓｏｃｉａｚｉｏｎｅ Ｉｔａｌｉａｎａ ｄｉ Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｅの国際会議「Ａｌｕｍｉｎｕｍ Ａｌｌｏｙｓ ｉｎ Ａｉｒｃｒａｆｔ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ」で発表された論文、Ｗ． Ｇｒｕｈｌの「Ｔｈｅ ｓｔｒｅｓｓ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｂｅｈａｖｉｏｕｒ ｏｆ ｈｉｇｈ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ＡｌＺｎＭｇ ａｌｌｏｙｓ」を参照のこと。
概ね、本特許出願は、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金、およびそれから作られる製品に関する。新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は概ね、５．０～９．０重量％のＺｎと、１．３０～２．０５重量％のＭｇと、１．１０～２．１０重量％のＣｕと、ここで、２．５５≦（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）≦３．８５であり、（ｉ）０．０３～０．４０重量％のＭｎおよび０．０２～０．１５重量％のＺｒのうちの少なくとも一つと、ここで、０．０５≦（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）≦０．５０であり、最大０．２０重量％のＣｒと、最大０．２０重量％のＶと、最大０．２０重量％のＦｅと、最大０．１５重量％のＳｉと、最大０．１５重量％のＴｉと、最大７５ｐｐｍのＢと、を含み（および、場合によっては、それらからなる、または本質的にそれらからなり）、残部は、アルミニウム、付随元素、および不純物である。一つの方法では、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、５．８～７．５重量％のＺｎと、１．５０～２．０重量％のＭｇと、１．３０～２．０５重量％のＣｕと、ここで、２．５５≦（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）≦３．８０であり、（ｉ）０．０３～０．４０重量％のＭｎおよび０．０５～０．１５重量％のＺｒのうちの少なくとも一つと、ここで、０．０５≦（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）≦０．５０であり、最大０．２０重量％のＣｒと、最大０．２０重量％のＶと、最大０．２０重量％のＦｅと、最大０．１５重量％のＳｉと、最大０．１５重量％のＴｉと、最大７５ｐｐｍのＢと、を含み、残部は、アルミニウム、付随元素、および不純物である。別の方法では、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、６．０～７．０重量％のＺｎと、１．５０～１．６５重量％のＭｇと、１．３５～１．５５重量％のＣｕと、０．１５～０．３５重量％のＭｎと、０．０７～０．１５重量％のＺｒと、最大０．２０重量％のＣｒと、最大０．２０重量％のＶと、最大０．２０重量％のＦｅと、最大０．１５重量％のＳｉと、最大０．１５重量％のＴｉと、最大７５ｐｐｍのＢと、を含み、残部は、アルミニウム、付随元素、および不純物である。一実施形態では、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有する圧延された７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品の形態である。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、少なくとも１５体積％の再結晶粒を含む。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、１．９５体積％以下の分散質含有量を含み、分散質の量は、式（Ｍｎの重量％）＊３．５２＋（Ｚｒの重量％）＊１．２８＋（Ｃｒの重量％＋Ｖの重量％）＊６．３４から計算される。新規の７ｘｘｘアルミニウム合金で作製された製品は、特性の改善された組み合わせ、例えば、強度、延性（伸び）、破壊挙動、および耐食性のうちの二つ以上の改善された組み合わせを実現することができる。
＜Ｉ．組成物＞
上記のように、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は概ね５．０～９．０重量％のＺｎを含む。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも５．２重量％のＺｎを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも５．４重量％のＺｎを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも５．６重量％のＺｎを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも５．８重量％のＺｎを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも６．０重量％のＺｎを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも６．２重量％のＺｎを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも６．４重量％のＺｎを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも６．６重量％のＺｎを含む。
上記のように、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は概ね５．０～９．０重量％のＺｎを含む。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも５．２重量％のＺｎを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも５．４重量％のＺｎを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも５．６重量％のＺｎを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも５．８重量％のＺｎを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも６．０重量％のＺｎを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも６．２重量％のＺｎを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも６．４重量％のＺｎを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも６．６重量％のＺｎを含む。
一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、８．８重量％以下のＺｎを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、８．６重量％以下のＺｎを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、８．４重量％以下のＺｎを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、８．２重量％以下のＺｎを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、８．０重量％以下のＺｎを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、７．８重量％以下のＺｎを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、７．６重量％以下のＺｎを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、７．５重量％以下のＺｎを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、７．４重量％以下のＺｎを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、７．３重量％以下のＺｎを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、７．２重量％以下のＺｎを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、７．１重量％以下のＺｎを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、７．０重量％以下のＺｎを含む。
上記のように、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は概ね１．３０～２．０５重量％のＭｇを含む。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも１．３５重量％のＭｇを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも１．４０重量％のＭｇを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも１．４５重量％のＭｇを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも１．５０重量％のＭｇを含む。
一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、２．０重量％以下のＭｇを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、１．９５重量％以下のＭｇを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、１．９０重量％以下のＭｇを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、１．８５重量％以下のＭｇを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、１．８０重量％以下のＭｇを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、１．７５重量％以下のＭｇを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、１．７０重量％以下のＭｇを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、１．６５重量％以下のＭｇを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、１．６０重量％以下のＭｇを含む。
上記のように、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は概ね１．１０～２．１０重量％のＣｕを含む。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも１．１５重量％のＣｕを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも１．２０重量％のＣｕを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも１．２５重量％のＣｕを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも１．３０重量％のＣｕを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも１．３５重量％のＣｕを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも１．４０重量％のＣｕを含む。
一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、２．０５重量％以下のＣｕを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、２．０重量％以下のＣｕを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、１．９５重量％以下のＣｕを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、１．９０重量％以下のＣｕを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、１．８５重量％以下のＣｕを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、１．８０重量％以下のＣｕを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、１．７５重量％以下のＣｕを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、１．７０重量％以下のＣｕを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、１．６５重量％以下のＣｕを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、１．６０重量％以下のＣｕを含む。
上記のように、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金で使用されるマグネシウムと銅とを合わせた総量は、概ね２．５５～３．８５重量％、すなわち、２．５５≦（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）≦３．８５である。一実施形態では、マグネシウムと銅とを合わせた総量は、少なくとも２．６０重量％、すなわち、（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が少なくとも２．６０である。別の実施形態では、マグネシウムと銅とを合わせた総量は、少なくとも２．６５重量％、すなわち、（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が少なくとも２．６５である。さらに別の実施形態では、マグネシウムと銅とを合わせた総量は、少なくとも２．７０重量％、すなわち、（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が少なくとも２．７０である。別の実施形態では、マグネシウムと銅とを合わせた総量は、少なくとも２．７５重量％、すなわち、（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が少なくとも２．７５である。さらに別の実施形態では、マグネシウムと銅とを合わせた総量は、少なくとも２．８０重量％、すなわち、（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が少なくとも２．８０である。別の実施形態では、マグネシウムと銅とを合わせた総量は、少なくとも２．８５重量％、すなわち、（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が少なくとも２．８５である。さらに別の実施形態では、マグネシウムと銅とを合わせた総量は、少なくとも２．９０重量％、すなわち、（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が少なくとも２．９０である。別の実施形態では、マグネシウムと銅とを合わせた総量は、少なくとも２．９５重量％、すなわち、（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が少なくとも２．９５である。
一実施形態では、マグネシウムと銅とを合わせた総量は、３．８０重量％以下、すなわち、（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．８０以下である。別の実施形態では、マグネシウムと銅とを合わせた総量は、３．７５重量％以下、すなわち、（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．７５以下である。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金中のマグネシウムと銅とを合わせた総量は、３．７０重量％以下、すなわち、（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．７０以下である。別の実施形態では、マグネシウムと銅とを合わせた総量は、３．６５重量％以下、すなわち、（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．６５以下である。さらに別の実施形態では、マグネシウムと銅とを合わせた総量は、３．６０重量％以下、すなわち、（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．６０以下である。別の実施形態では、マグネシウムと銅とを合わせた総量は、３．５５重量％以下、すなわち、（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．５５以下である。さらに別の実施形態では、マグネシウムと銅とを合わせた総量は、３．５０重量％以下、すなわち、（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．５０以下である。別の実施形態では、マグネシウムと銅とを合わせた総量は、３．４５重量％以下、すなわち、（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．４５以下である。さらに別の実施形態では、マグネシウムと銅とを合わせた総量は、３．４０重量％以下、すなわち、（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．４０以下である。別の実施形態では、マグネシウムと銅とを合わせた総量は、３．３５重量％以下、すなわち、（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．３５以下である。さらに別の実施形態では、マグネシウムと銅とを合わせた総量は、３．３０重量％以下、すなわち、（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．３０以下である。別の実施形態では、マグネシウムと銅とを合わせた総量は、３．２５重量％以下、すなわち、（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．２５以下である。さらに別の実施形態では、マグネシウムと銅とを合わせた総量は、３．２０重量％以下、すなわち、（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．２０以下である。別の実施形態では、マグネシウムと銅とを合わせた総量は、３．１５重量％以下、すなわち、（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．１５以下である。
一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、７ｘｘｘアルミニウム合金に含まれるマグネシウムの量より少ない銅の量、すなわち、Ｃｕの重量％≦Ｍｇの重量％を含む。
上記のように、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０３～０．４０重量％のＭｎおよび０．０２～０．１５重量％のＺｒのうちの少なくとも一つを含み、０．０５≦（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）≦０．５０、すなわち、マンガンとジルコニウムとを合わせた総量は、０．０５～０．５０重量％である。一実施形態では、マンガンとジルコニウムとを合わせた総量は、少なくとも０．０８重量％、すなわち、（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）≧０．０８重量％である。別の実施形態では、マンガンとジルコニウムとを合わせた総量は、少なくとも０．１０重量％、すなわち、（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）≧０．１０重量％である。さらに別の実施形態では、マンガンとジルコニウムとを合わせた総量は、少なくとも０．１２重量％、すなわち、（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）≧０．１２重量％である。別の実施形態では、マンガンとジルコニウムとを合わせた総量は、少なくとも０．１４重量％、すなわち、（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）≧０．１４重量％である。さらに別の実施形態では、マンガンとジルコニウムとを合わせた総量は、少なくとも０．１６重量％、すなわち、（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）≧０．１６重量％である。別の実施形態では、マンガンとジルコニウムとを合わせた総量は、少なくとも０．１８重量％、すなわち、（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）≧０．１８重量％である。さらに別の実施形態では、マンガンとジルコニウムとを合わせた総量は、少なくとも０．２０重量％、すなわち、（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）≧０．２０重量％である。別の実施形態では、マンガンとジルコニウムとを合わせた総量は、少なくとも０．２２重量％、すなわち、（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）≧０．２２重量％である。さらに別の実施形態では、マンガンとジルコニウムとを合わせた総量は、少なくとも０．２４重量％、すなわち、（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）≧０．２４重量％である。別の実施形態では、マンガンとジルコニウムとを合わせた総量は、少なくとも０．２６重量％、すなわち、（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）≧０．２６重量％である。さらに別の実施形態では、マンガンとジルコニウムとを合わせた総量は、少なくとも０．２８重量％、すなわち、（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）≧０．２８重量％である。別の実施形態では、マンガンとジルコニウムとを合わせた総量は、少なくとも０．３０重量％、すなわち、（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）≧０．３０重量％である。
一実施形態では、マンガンとジルコニウムとを合わせた総量は、０．４５重量％以下、すなわち、（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）≦０．４５重量％である。別の実施形態では、マンガンとジルコニウムとを合わせた総量は、０．４０重量％以下、すなわち、（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）≦０．４０重量％である。さらに別の実施形態では、マンガンとジルコニウムとを合わせた総量は、０．３８重量％以下、すなわち、（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）≦０．３８重量％である。
上記のように、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０２～０．１５重量％のＺｒを含んでもよい。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．０８重量％のＺｒを含む。別の実施形態では、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．１０重量％のＺｒを含む。一実施形態では、ジルコニウムの含有量は、（例えば、鋳造中に形成される一次微粒子、例えばＡｌ３Ｚｒの一次微粒子を制限／回避するために）７ｘｘｘアルミニウム合金組成の包晶未満である。一実施形態では、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．１３重量％以下のＺｒを含む。別の実施形態では、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．１２重量％以下のＺｒを含む。さらに別の実施形態では、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．１１重量％以下のＺｒを含む。
上記のように、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０３～０．５０重量％のＭｎを含んでもよい。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．０８重量％のＭｎを含む。別の実施形態では、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．１０重量％のＭｎを含む。さらに別の実施形態では、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．１２重量％のＭｎを含む。別の実施形態では、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．１５重量％のＭｎを含む。さらに別の実施形態では、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．１８重量％のＭｎを含む。別の実施形態では、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．２０重量％のＭｎを含む。さらに別の実施形態では、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．２２重量％のＭｎを含む。別の実施形態では、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．２５重量％のＭｎを含む。
一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．４５重量％以下のＭｎを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．４０重量％以下のＭｎを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．３５重量％以下のＭｎを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．３０重量％以下のＭｎを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．２８重量％以下のＭｎを含む。
一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．２０～０．３０重量％のＭｎを含む。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０８～０．１３重量％のＺｒを含む。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．２０～０．３０重量％のＭｎ、および０．０８～０．１３重量％のＺｒを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．２０～０．３０重量％のＭｎ、および０．０８～０．１２重量％のＺｒを含み、ジルコニウム含有量が、７ｘｘｘアルミニウム合金組成物の包晶未満である。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．２０～０．３０重量％のＭｎ、および０．０８～０．１１重量％のＺｒを含み、ジルコニウム含有量が、７ｘｘｘアルミニウム合金組成物の包晶未満である。
上記のように、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、最大０．２０重量％のＣｒを含んでもよい。一つの方法では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０５～０．２０重量％のＣｒを含む。別の方法では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．１５重量％以下のＣｒを含む。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．１０重量％以下のＣｒを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０８重量％以下のＣｒを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０５重量％以下のＣｒを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０４重量％以下のＣｒを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０３重量％以下のＣｒを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０２重量％以下のＣｒを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０１重量％以下のＣｒを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．００５重量％以下のＣｒを含む。
上記のように、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、最大０．２０重量％のＶを含んでもよい。一つの方法では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０５～０．２０重量％のＶを含む。別の方法では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．１５重量％以下のＶを含む。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．１０重量％以下のＶを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０８重量％以下のＶを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０５重量％以下のＶを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０４重量％以下のＶを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０３重量％以下のＶを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０２重量％以下のＶを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０１重量％以下のＶを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．００５重量％以下のＶを含む。
上記のように、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、最大０．２０重量％のＦｅを含んでもよい。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．０１重量％のＦｅを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．０３重量％のＦｅを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．０５重量％のＦｅを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．０７重量％のＦｅを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．０９重量％のＦｅを含む。
一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．１８重量％以下のＦｅを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．１６重量％以下のＦｅを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．１４重量％以下のＦｅを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．１２重量％以下のＦｅを含む。いくつかの実施形態では、鉄はかなり低いレベルに制限されているため、曲げ特性を容易に改善することができる。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．１０重量％以下のＦｅを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０８重量％以下のＦｅを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０６重量％以下のＦｅを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０５重量％以下のＦｅを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０４重量％以下のＦｅを含む。
上記のように、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、最大０．１５重量％のＳｉを含んでもよい。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．０１重量％のＳｉを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．０３重量％のＳｉを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．０５重量％のＳｉを含む。
一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．１２重量％以下のＳｉを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．１０重量％以下のＳｉを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０８重量％以下のＳｉを含む。いくつかの実施形態では、シリコンはかなり低いレベルに制限されているため、曲げ特性を容易に改善することができる。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０７重量％以下のＳｉを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０６重量％以下のＳｉを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０５重量％以下のＳｉを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０４重量％以下のＳｉを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０３重量％以下のＳｉを含む。
上記のように、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、最大０．１５重量％のＴｉを含んでもよい。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．００５重量％のＴｉを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．０１重量％のＴｉを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．０１５重量％のＴｉを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．０２０重量％のＴｉを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも０．０２５重量％のＴｉを含む。
一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．１２重量％以下のＴｉを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．１０重量％以下のＴｉを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０８重量％以下のＴｉを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、０．０５重量％以下のＴｉを含む。
上記のように、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、最大７５ｐｐｍのＢ（ホウ素）を含んでもよい。ホウ素は、二ホウ化チタンの形態であってもよい。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも１ｐｐｍのＢを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも３ｐｐｍのＢを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも５ｐｐｍのＢを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも８ｐｐｍのＢを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、少なくとも１０ｐｐｍのＢを含む。
一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、７０ｐｐｍ以下のＢを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、６０ｐｐｍ以下のＢを含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、５０ｐｐｍ以下のＢを含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金は、４０ｐｐｍ以下のＢを含む。
上記のように、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金には、概ね規定の合金成分が含まれ、残りはアルミニウム、場合によっては付随元素、および不純物である。本明細書で使用される場合、「付随元素」とは、上に列挙された元素以外の、随意に合金に添加して合金の製造を補助することができる元素または材料を意味する。付随元素の例としては、鋳造助剤、例えば脱酸剤が挙げられる。任意選択の付随元素は、最大１．０重量％の累積量で合金中に含まれ得る。一つの非限定的な例として、鋳造中に一つまたは複数の付随元素を合金に添加して、例えば、酸化物のしわ、ピット、および酸化物のパッチによるインゴットの割れを低減または制限する（場合によっては除く）ことができる。これらのタイプの付随元素は、概して、本明細書では脱酸化剤と称する。一部の脱酸化剤の例としては、Ｃａ、Ｓｒ、およびＢｅが挙げられる。カルシウム（Ｃａ）が合金中に含まれる場合、カルシウム（Ｃａ）は、概して、最大約０．０５重量％、または最大約０．０３重量％の量で存在する。いくつかの実施形態では、Ｃａは、０．００１～０．００８重量％（または１０～８０ｐｐｍ）など、約０．００１～０．０３重量％または約０．０５重量％の量で合金中に含まれる。ストロンチウム（Ｓｒ）を、Ｃａの代用として（全体的または部分的に）合金中に含めることができ、ひいては、Ｃａと同じまたは同様の量で合金中に含めることができる。従来、ベリリウム（Ｂｅ）の添加は、インゴットのひび割れの傾向を低減するのに役立ったが、環境、健康、および安全上の理由から、合金のいくつかの実施形態は、実質的にＢｅを含まない。Ｂｅが合金中に含まれる場合、概して、最大約２０ｐｐｍの量で存在する。付随元素は、わずかな量で存在し得るか、または有意な量で存在し得、また合金が本明細書に記載の望ましい特性を保持する限り、本明細書に記載の合金から逸脱することなく、付随元素自体で望ましいまたは他の特性を加え得る。しかしながら、本明細書において所望されるおよび獲得される特性の組み合わせに別段に影響を及ぼさないであろう数量の元素が単に添加されることでは、本開示の範囲は回避されるべきではない／回避され得ないことが理解されるべきである。
新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、少量の不純物を含有してもよい。一実施形態では、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、合計で０．１５重量％以下の不純物を含み、該アルミニウム合金は、０．０５重量％以下の各不純物を含む。別の実施形態では、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、合計で０．１０重量％以下の不純物を含み、該アルミニウム合金は、０．０３重量％以下の各不純物を含む。
新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、概ねリチウムを実質的に含まない。すなわち、リチウムは不純物としてのみ、かつ概ね０．０４重量％未満のＬｉ、または０．０１重量％未満 のＬｉで含まれる。新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、概ね銀を実質的に含まない。すなわち、銀は不純物としてのみ、かつ概ね０．０４重量％未満のＡｇ、または０．０１重量％未満のＡｇで含まれる。新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、概ね鉛を実質的に含まない。すなわち、鉛は不純物としてのみ、かつ概ね０．０４重量％未満のＰｂ、または０．０１重量％未満のＰｂで含まれる。新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、概ねカドミウムを実質的に含まない。すなわち、カドミウムは不純物としてのみ、かつ概ね０．０４重量％未満のＣｄ、または０．０１重量％未満のＣｄで含まれる。新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、概ねタリウムを実質的に含まない。すなわち、タリウムは不純物としてのみ、かつ概ね０．０４重量％未満のＴｌ、または０．０１重量％未満のＴｌで含まれる。新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、概ねスカンジウムを実質的に含まない。すなわち、スカンジウムは不純物としてのみ、かつ概ね０．０４重量％未満のＳｃ、または０．０１重量％未満のＳｃで含まれる。新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、概ねニッケルを実質的に含まない。すなわち、ニッケルは不純物としてのみ、かつ概ね０．０４重量％未満のＮｉ、または０．０１重量％未満 のＮｉで含まれる。
＜ＩＩ．製造方法＞
新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、インゴットまたはストリップに鋳造（例えば、直接チル鋳造または連続鋳造）後、さまざまなテンパー、例えばＡＮＳＩ Ｈ３５．１（２００９）に従ってＴテンパー、Ｗテンパー、Ｏテンパー、またはＦテンパーのうちの一つを達成するために適切な処理を行うことによって製造されることができる。一実施形態では、新規のアルミニウム合金を、「Ｔテンパー」（熱処理）、例えばＡＮＳＩ Ｈ３５．１（２００９）に従って、Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４、Ｔ５、Ｔ６、Ｔ７、Ｔ８、Ｔ９、またはＴ１０テンパーのいずれかに処理することができる。これらのうち、Ｔ６およびＴ７テンパーは特に関連している場合がある。
新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、インゴットまたはストリップに鋳造（例えば、直接チル鋳造または連続鋳造）後、さまざまなテンパー、例えばＡＮＳＩ Ｈ３５．１（２００９）に従ってＴテンパー、Ｗテンパー、Ｏテンパー、またはＦテンパーのうちの一つを達成するために適切な処理を行うことによって製造されることができる。一実施形態では、新規のアルミニウム合金を、「Ｔテンパー」（熱処理）、例えばＡＮＳＩ Ｈ３５．１（２００９）に従って、Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４、Ｔ５、Ｔ６、Ｔ７、Ｔ８、Ｔ９、またはＴ１０テンパーのいずれかに処理することができる。これらのうち、Ｔ６およびＴ７テンパーは特に関連している場合がある。
一実施形態では、ここで図１を参照すると、方法（１００）は、上記の項Ｉで説明したアルミニウム合金のいずれかのインゴットまたはストリップを鋳造すること（１０５）を含むことができる。鋳造後、インゴットは均質化されてもよく（１１０）、均質化にはスカルピング、旋盤加工、またはピーリングが（必要に応じて）含まれることができる。均質化工程（１１０）は、連続鋳造ストリップ、例えば、米国特許第６，６７２，３６８号に記載されているものでは省略されてもよい。次に、インゴット／ストリップを最終ゲージへ圧延される（１１５）。一実施形態では、最終ゲージシート製品の厚さは０．５～４．０ｍｍである。圧延工程（１１５）は通常、中間ゲージへの熱間圧延（１１７）、そして最終ゲージへの冷間圧延（１２１）を含む。中間焼きなまし（１１９）は、熱間圧延（１１７）と冷間圧延（１２１）との間で必要に応じて完了されてもよい。圧延工程（１１５）後、製品は、溶体化熱処理され、そして急速焼き入れされる（１２５）。この工程（１２５）の溶体化熱処理部は、通常、最終ゲージ製品を、析出硬化相（例えば、η（イータ）相）の大部分を溶解するのに十分な温度および十分な時間加熱することを含む。この工程（１２５）の焼き入れ部は、通常、溶体化熱処理された材料を急速に２００°Ｆ未満（例えば、１００°Ｆ未満）に、通常、少なくとも１００°Ｆ／秒の冷却速度で、例えば水浸漬および／または噴霧によって冷却することを含む。一実施形態では、工程１２５の焼き入れ速度は少なくとも１０００oＦ／秒である。別の実施形態では、工程１２５の焼き入れ速度は少なくとも１０，０００oＦ／秒である。
溶体化熱処理および焼き入れ工程（１２５）の後、例えば２００～４５０°Ｆの範囲内の一つまたは複数の温度に加熱することにより、材料を人工的に時効することができる（１３０）。一実施形態では、人工時効は、Ｔ６テンパーのピーク強度時効を含む。ピーク強度時効焼き戻しは、好適な時効曲線によって決定されるように、製品がそのピーク強度の約２０ＭＰａ（約３ｋｓｉ）以内の強度を実現する時効焼き戻しである。一実施形態では、人工時効は、Ｔ７またはＴ７７テンパーの過時効を含む。過時効焼き戻しとは、好適な時効曲線によって決定されるように、製品がピーク強度を超えて、そのピーク強度より２０ＭＰａ（約３ｋｓｉ）超えて、低い強度に時効されるものである。過時効は、耐食性を容易に改善することができる。人工時効工程（１３０）は、アルミニウムシート製造業者によって完了することができ、または人工時効工程（１３０）は、（例えば、塗装焼付の一部として）自動車製造業者によって完了することができる。
一実施形態では、人工時効工程（１３０）は、二段階時効の実行であり、必要に応じて塗装焼付工程が続き、合金は、第一の期間、第一の温度に保持された後、第二の期間、第二の温度に保持される。一実施形態では、第一の温度は２２５～２７５°Ｆの範囲内であり、第一の期間は２～１６時間（例えば、６～１０時間）である。第二の温度は、通常第一の温度よりも高く、例えば第一の温度よりも２５°～１００°Ｆ高い。一実施形態では、第二の温度は３００～３５０°Ｆの範囲内であり、第二の期間は２～１６時間（例えば、６～１０時間）である。二段階時効の実行は、従来の三段階時効の実行、例えば米国特許第６，９７２，１１０号に記載されるものとは異なる。二段階時効の実施は二段階しか含まず、つまり、第二の工程の終了後、任意の塗装焼付工程を除いて、製品に追加の人工時効工程を行わないからである。
一実施形態では、ここで図２を参照すると、代替処理が使用される。この実施形態（１００’）では、圧延工程（１１５）の後、および溶体化熱処理および焼き入れ工程（１２５）の前に、新規の圧延後焼きなまし(post-rolling anneal)（２００）が完了する以外、図１と同じ工程が行われる。この実施形態では、最終ゲージ材料は、５２５°Ｆ～８５０°Ｆの範囲内の一つまたは複数の焼きなまし温度（２１０）で、および０．５～５０時間の範囲内の一つまたは複数の焼きなまし時間（２２０）で焼きなましされる（２００）。次に、焼きなまし製品は、５００°Ｆ／分以下の冷却速度（２３０）で、２００°Ｆ以下の温度まで徐冷される。時間－温度プロファイルは、以下に説明するように、最終製品において所望の量の再結晶を達成するように選択されることができる。一実施形態では、新規の焼きなましプロセス（２００）は、以下で更に詳細に説明するように、部分的に再結晶化された最終製品が１５～９５体積％の再結晶粒（２４０）を有することを促進させる。このように調整された最終製品は、本明細書の実施例によって示されるように、改善された特性の組み合わせを実現する可能性がある。一実施形態では、焼きなましは、誘導炉および対応する誘導加熱によって完了する。
一実施形態では、焼きなまし（２００）は、好適な昇温速度（２１２）を使用して最終ゲージ７ｘｘｘシート製品のコイルを焼きなまし温度（２１０）まで加熱することによって完了し、その後、製品は焼きなまし時間（２２０）の間焼きなまし温度に保持される。その後、コイルを炉から取り出し、周囲温度に達するまで、すなわちコイルが冷却されるまで周囲条件に置くことによって、コイルを冷却することができる。コイルの冷却は、本明細書に記載の低速冷却速度（２３０）であってもよい。
上記のように、焼きなまし温度（２１０）は、最終製品に望まれる再結晶の量および／または粒径に応じて、５２５°Ｆ～８５０°Ｆであってもよい。粒径は、以下の定義の項で定義されている。微細構造が部分的に再結晶化される場合、粒径は再結晶粒と未再結晶粒の両方を考慮して得られた値を指す。上記の温度範囲内の複数の焼きなまし温度を選択することができる。一実施形態では、焼きなまし温度は少なくとも５７５°Ｆである。別の実施形態では、焼きなまし温度は少なくとも６２５°Ｆである。さらに別の実施形態では、焼きなまし温度は少なくとも６７５°Ｆである。一実施形態では、焼きなまし温度は８２５°Ｆ以下である。別の実施形態では、焼きなまし温度は７７５°Ｆ以下である。一実施形態では、焼きなまし温度は６５０～８００°Ｆである。別の実施形態では、焼きなまし温度は６７５～７５０°Ｆである。昇温速度（２１２）は、再結晶粒の好適な量および／または粒径の達成を容易にする任意の好適な昇温速度、例えば、以下の実施例１、表２に記載される昇温速度のいずれかであってもよい。一実施形態では、（周囲温度から製品が焼きなまし温度の１０°Ｆ以内になるまでに測定された）焼きなましの昇温速度は２５℃～５０℃／時間である（決定を容易にするために線形計算を使用）。
上記のように、焼きなまし時間（２２０）は、最終製品に望まれる再結晶の量および／または粒径に応じて、０．５～５０時間であり、複数の焼きなまし時間を選択することができる。一実施形態では、焼きなまし時間は少なくとも１時間である。別の実施形態では、焼きなまし時間は少なくとも２時間である。一実施形態では、焼きなまし時間は４０時間以下である。別の実施形態では、焼きなまし時間は３０時間以下である。
上記のように、焼きなまし冷却速度（２３０）は、通常、焼きなまし温度（２１０）から２００°Ｆまで材料が冷却するのにかかる時間で測定して、５００°Ｆ／分以下である。一実施形態では、焼きなまし冷却速度（２３０）は１００°Ｆ／分以下である。別の実施形態では、焼きなまし冷却速度（２３０）は１０°Ｆ／分以下である。さらに別の実施形態では、焼きなまし冷却速度（２３０）は５°Ｆ／分以下である。別の実施形態では、焼きなまし冷却速度（２３０）は２°Ｆ／分以下である。上記のように、焼きなまし冷却速度（２３０）は、コイル冷却によって実現されることができる。
上述のように、新規の焼きなましプロセス（２００）は、以下で更に詳細に説明するように、部分的に再結晶化された最終製品が１５～９５体積％の再結晶粒（２４０）を有することを促進させる。一実施形態では、焼きなましプロセス（２００）は、少なくとも２０体積％の再結晶粒を有する材料を生成する。別の実施形態では、焼きなましプロセス（２００）は、少なくとも２５体積％の再結晶粒を有する材料を生成する。
一実施形態では、焼きなましプロセス（２００）は、９５体積％以下の再結晶粒を有する材料を生成する。別の実施形態では、焼きなましプロセス（２００）は、９０体積％以下の再結晶粒を有する材料を生成する。さらに別の実施形態では、焼きなましプロセス（２００）は、８５体積％以下の再結晶粒を有する材料を生成する。別の実施形態では、焼きなましプロセス（２００）は、８０体積％以下の再結晶粒を有する材料を生成する。さらに別の実施形態では、焼きなましプロセス（２００）は、７５体積％以下の再結晶粒を有する材料を生成する。別の実施形態では、焼きなましプロセス（２００）は、７０体積％以下の再結晶粒を有する材料を生成する。
ここで図２～３を参照すると、上記のように、驚くべきことに、圧延（１１５）後かつ溶体化熱処理（１２５）前に焼きなまし（２００）を完了すると、調整された量の再結晶粒および／または調整された平均粒径を有する７ｘｘｘシート製品を製造することができることが分かった。以下の実施例が示すように、再結晶の量および／または粒径を調整することにより、特性の改善された組み合わせ、例えば強度、伸び、（本明細書に記載の三点曲げ試験を使用して評価された）破壊挙動、および耐食性のうちの少なくとも二つの組み合わせの改善を容易に実現することができる。ここで図３を参照すると、一実施形態では、方法（３００）は、圧延された７ｘｘｘシート製品において達成するための再結晶の量を予め設定すること（３０５）を含む。予め設定された再結晶の量は、１５～９５％の再結晶（３０８）、または前の段落に記載の再結晶量のいずれかであってもよい。方法（３００）は、少なくとも部分的に再結晶事前設定工程（３０５）に基づいて、圧延された７ｘｘｘシート製品に対して完了するための焼きなまし条件を予め設定すること（３１５）をさらに含み、この予め設定された焼きなまし条件は、焼きなまし（２００）に使用される一つまたは複数の焼きなまし温度（３１７）および／または一つまたは複数の焼きなまし時間（３１９）を予め設定することを含む。予め設定された昇温速度（３１８）も選択されることができ、この昇温速度は、再結晶の量および／または微構造の平均粒径に影響を与える可能性がある。予め設定された焼きなまし焼き入れ速度（３２１）も選択されることができる。方法は、予め設定された焼きなまし条件（３１５）を使用して焼きなまし（２００）を完了することをさらに含むことができる。少なくとも部分的には、予め設定された焼きなまし条件（３１５）により、圧延された７ｘｘｘシート製品は、選択された再結晶の量（すなわち、再結晶粒の量）、例えば前の段落に記載の再結晶量のいずれか、を実現すること（３２５）ができる。同様に、図示されていないが、粒径、例えば以下の実施例１、表３に示す粒径のいずれかを予め設定することができる。少なくとも部分的には、予め設定された焼きなまし条件（３１５）により、圧延された７ｘｘｘシート製品は予め設定された粒径を実現することができる。
一例として、ここで図４を参照すると、実施例１（下記）の合金Ｅは、６０．９°Ｆ／時間（線形）の昇温速度で６２５°Ｆまで加熱し、６２５°Ｆで２時間保持した後、室温まで徐冷し、８７０°Ｆで７分間溶体化熱処理を行い、そして水に焼き入れることにより、７０％再結晶化された微構造が達成された。示すように、再結晶粒は、通常、厚さ全体にわたって未再結晶粒と均一に混ざっている。これは、再結晶粒が表面近くに見られるが、内部は再結晶化されていない公知の未再結晶シート製品とは完全に異なる。図４の微構造の粒径は、５６．４マイクロメートルであった（再結晶粒径および未再結晶粒径の両方を含む）。
別の例として、ここで図５を参照すると、合金Ｇでは、４９．８°Ｆ／時間（線形）の昇温速度で５２５°Ｆまで加熱し、５２５°Ｆで２４時間保持した後、室温まで徐冷し、８７０°Ｆで７分間溶体化熱処理を行い、そして水に焼き入れることにより、９９％再結晶化された微構造が達成された。図５の微構造の粒径は、６５．２マイクロメートルであった。
別の例として、ここで図６を参照すると、合金Ｅでは、７２．０°Ｆ／時間（線形）の昇温速度で７２５°Ｆまで加熱し、７２５°Ｆで２時間保持した後、室温まで徐冷し、８７０°Ｆで７分間溶体化熱処理を行い、そして水に焼き入れることにより、６０％再結晶化された微構造が達成された。図６の微構造の粒径は、６７．１マイクロメートルであった。その後の時効により、この微構造は、機械的特性の改善された組み合わせを実現する（以下の実施例１を参照のこと）。
別の例として、ここで図７を参照すると、合金Ｇでは、７２．０°Ｆ／時間（線形）の昇温速度で７２５°Ｆまで加熱し、７２５°Ｆで２時間保持した後、室温まで徐冷し、８７０°Ｆで７分間溶体化熱処理を行い、そして水に焼き入れることにより、９２％再結晶化された微構造が達成された。図７の微構造の粒径は、１００．５マイクロメートルであった。その後の時効により、この微構造は、機械的特性の改善された組み合わせを実現する（以下の実施例１を参照のこと）。
図１～２を再び参照すると、上記のように、圧延（図１）および任意の圧延後の焼きなまし（図２）の後、最終ゲージシート製品は、溶体化熱処理され、焼き入れされる（１２５）。一実施形態では、溶体化熱処理および焼き入れ工程は、最終ゲージ７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品の製造業者によって達成され、その後、製品は（ｉ）（例えば、Ｗテンパーで）顧客に出荷されるか、（ｉｉ）上記のように人工時効され（１３０）、顧客に出荷される。
別の実施形態では、最終ゲージ７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品の製造業者は、最終ゲージ７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品をＦテンパー（製造したまま）またはＯテンパー（焼きなましされたまま）で顧客、例えば自動車メーカーに出荷し、顧客は溶体化熱処理、焼き入れ工程（１２５）、および任意の人工時効工程（１３０）を完了する。一実施形態では、顧客は、熱間成形工程の一部として、溶体化熱処理および焼き入れ工程（１２５）を完了し、最終ゲージ７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、溶体化熱処理温度に加熱され、その後、構成要素（例えば、自動車構成要素）に成形される。最終ゲージ７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を構成要素に成形するために使用される工具は、通常、材料を複雑な形状に変形させる。一実施形態では、熱間成形は、最終ゲージ７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を一つまたは複数の金型で成形することを含む。工具温度は、溶体化熱処理温度より実質的に低くてもよい。したがって、最終ゲージ７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品の焼き入れは、工具との接触により発生する可能性がある。いくつかの実施形態では、工具は、水または空冷されることができる。次に、成形された７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、一つまたは複数の工程で人工的に時効される（１３０）。一実施形態では、人工時効工程の少なくとも一つは、塗装焼付（例えば、１８０～１９０℃で２０～４０分間）を含む。
＜ＩＩＩ．微構造(Microstructure)＞
上記のように、７ｘｘｘアルミニウム合金製品は、本明細書に示される固有の特性を少なくとも部分的にもたらす固有の微構造を実現することができる。例えば、７ｘｘｘアルミニウム合金は、部分的に再結晶化されてもよく、または完全に再結晶化されてもよい。本明細書で使用する場合、「部分的に再結晶化された」とは、以下の「定義」の項で説明される「再結晶測定手順」を使用して測定して、製品が１５～９５％の再結晶化を実現する（すなわち、１５～９５体積％の再結晶粒を含む）ことを意味する。本明細書で使用する場合、完全に再結晶化された製品は、以下の定義の項で説明される「再結晶測定手順」を使用して測定して、９６～１００％再結晶化されている（つまり、９６～１００体積％の再結晶粒を含む）。
上記のように、７ｘｘｘアルミニウム合金製品は、本明細書に示される固有の特性を少なくとも部分的にもたらす固有の微構造を実現することができる。例えば、７ｘｘｘアルミニウム合金は、部分的に再結晶化されてもよく、または完全に再結晶化されてもよい。本明細書で使用する場合、「部分的に再結晶化された」とは、以下の「定義」の項で説明される「再結晶測定手順」を使用して測定して、製品が１５～９５％の再結晶化を実現する（すなわち、１５～９５体積％の再結晶粒を含む）ことを意味する。本明細書で使用する場合、完全に再結晶化された製品は、以下の定義の項で説明される「再結晶測定手順」を使用して測定して、９６～１００％再結晶化されている（つまり、９６～１００体積％の再結晶粒を含む）。
一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金製品は完全に再結晶化されたシート製品である。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金製品は、１５～９５体積％の再結晶粒を有する部分的に再結晶化されたシート製品である。一実施形態では、部分的に再結晶化された７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、少なくとも２０体積％の再結晶粒を含む。別の実施形態では、部分的に再結晶化された７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、少なくとも２５体積％の再結晶粒を含む。さらに別の実施形態では、部分的に再結晶化された７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、少なくとも３０体積％の再結晶粒を含む。別の実施形態では、部分的に再結晶化された７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、少なくとも３５体積％の再結晶粒を含む。一実施形態では、部分的に再結晶化された７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、９０体積％以下の再結晶粒を含む。別の実施形態では、部分的に再結晶化された７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、８５体積％以下の再結晶粒を含む。さらに別の実施形態では、部分的に再結晶化された７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、８０体積％以下の再結晶粒を含む。別の実施形態では、部分的に再結晶化された７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、７５体積％以下の再結晶粒を含む。さらに別の実施形態では、部分的に再結晶化された７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、７０体積％以下の再結晶粒を含む。
一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、３０～８０体積％の再結晶粒を含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、３５～７５体積％の再結晶粒を含む。
７ｘｘｘアルミニウム合金製品は、好適な量の分散質を含むことができ、分散質の量は、式（Ｍｎの重量％）＊３．５２＋（Ｚｒの重量％）＊１．２８＋（Ｃｒの重量％＋Ｖの重量％）＊６．３４から計算される。一つの方法では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．０７～１．９５体積％の分散質を含む。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、少なくとも０．０８体積％の分散質を含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、少なくとも０．０９体積％の分散質を含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、少なくとも０．１０体積％の分散質を含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、少なくとも０．１１体積％の分散質を含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、少なくとも０．１２体積％の分散質を含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、少なくとも０．１３体積％の分散質を含む。
一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、１．９０体積％以下の分散質を含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、１．８５体積％以下の分散質を含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、１．８０体積％以下の分散質を含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、１．７０体積％以下の分散質を含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、１．６０体積％以下の分散質を含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、１．５０体積％以下の分散質を含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、１．４０体積％以下の分散質を含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、１．３０体積％以下の分散質を含む。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、１．２０体積％以下の分散質を含む。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、１．１０体積％以下の分散質を含む。一つの方法では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．８０～１．２０体積％の分散質を含む。
７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、析出硬化相を含んでもよい。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、Ｍ相およびＳ相析出物のうちの少なくとも一つを含む。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品には、Ｔ相析出物が存在しない。Ｍ相、Ｓ相、およびＴ相の析出物の有無とそれらに対応するソルバス温度は、７ｘｘｘアルミニウム合金の実際の組成に基づいて、ＴＨＥＲＭＯ－ＣＡＬＣソフトウェア（ｈｔｔｐｓ：／／ｗｗｗ．ｔｈｅｒｍｏｃａｌｃ．ｃｏｍ／，Ｔｈｅｒｏｍ－Ｃａｌｃ，Ｒａｓｕｎｄａｖａｇｅｎ １８， ＳＥ－１６９ ６７ Ｓｏｌｎａ， Ｓｗｅｄｅｎ）を使用して、ＴＨＥＲＭＯ－ＣＡＬＣ Ａｌｕｍｉｎｕｍ Ｄａｔａｂａｓｅ，バージョン５、「ＴＣＡＬ５」を用いて、または同等のソフトウェアプログラムおよびデータベースを使用して決定される。一態様では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は少なくともＭ相析出物を含み、Ｍ相析出物は７４４～８１０°Ｆ（３９５．６～４１３．９℃）の範囲のソルバス温度を有する。
一つの方法では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品はＭ相およびＳ相の両方の析出物を含み、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品のＳ相析出物は８５０°Ｆ（４５４．４℃） 以下のソルバス温度を有する。別の実施形態では、Ｓ相析出物は８４５°Ｆ以下のソルバス温度を有する。さらに別の実施形態では、Ｓ相析出物は８４０°Ｆ以下のソルバス温度を有する。別の実施形態では、Ｓ相析出物は８３５°Ｆ以下のソルバス温度を有する。さらに別の実施形態では、Ｓ相析出物は８３０°Ｆ以下のソルバス温度を有する。別の実施形態では、Ｓ相析出物は８２５°Ｆ以下のソルバス温度を有する。一実施形態では、Ｓ相析出物は８２０°Ｆ以下のソルバス温度を有する。別の実施形態では、Ｓ相析出物は８１５°Ｆ以下のソルバス温度を有する。さらに別の実施形態では、Ｓ相析出物は８１０°Ｆ以下のソルバス温度を有する。別の実施形態では、Ｓ相析出物は８０５°Ｆ以下のソルバス温度を有する。さらに別の実施形態では、Ｓ相析出物は８００°Ｆ以下のソルバス温度を有する。別の実施形態では、Ｓ相析出物は７９５°Ｆ以下のソルバス温度を有する。
一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、Ｍ相およびＳ相の両方の析出物を含み、Ｍ相析出物は７４４～８１０°Ｆ（３９５．６～４１３．９℃）の範囲のソルバス温度を有し、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品のＳ相析出物は８５０°Ｆ（４５４．４℃）以下のソルバス温度、例えば上記のソルバス温度のいずれかを有し、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品には、Ｔ相析出物が存在しない。
＜ＩＶ．特性＞
上記のように、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、特性の改善された組み合わせ、例えば強度、延性、（例えば、三点曲げ試験を使用して評価される）破壊挙動、および耐食性のうちの二つ以上の改善された組み合わせを実現することができる。
上記のように、新規の７ｘｘｘアルミニウム合金は、特性の改善された組み合わせ、例えば強度、延性、（例えば、三点曲げ試験を使用して評価される）破壊挙動、および耐食性のうちの二つ以上の改善された組み合わせを実現することができる。
一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも４５０ＭＰａの引張降伏強度（ＬＴ）を実現する。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも４６０ＭＰａの引張降伏強度（ＬＴ）を実現する。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも４７０ＭＰａの引張降伏強度（ＬＴ）を実現する。いくつかの実施形態では、上記の強度値は、連続鋳造材料と一致する。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、インゴットとして鋳造され（例えば、ＤＣ鋳造（直接冷却）または電磁鋳造を使用して）、その後、厚さ０．５～４．０ｍｍの最終ゲージ材料に鍛造加工される。インゴット鋳造の実施形態では、強度値はより高くなることができる。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも４８０ＭＰａの引張降伏強度（ＬＴ）を実現する。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも４９０ＭＰａの引張降伏強度（ＬＴ）を実現する。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも５００ＭＰａの引張降伏強度（ＬＴ）を実現する。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも５１０ＭＰａの引張降伏強度（ＬＴ）を実現する。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも５２０ＭＰａの引張降伏強度（ＬＴ）を実現する。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも５３０ＭＰａの引張降伏強度（ＬＴ）を実現する。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも５４０ＭＰａ、またはそれ以上の引張降伏強度（ＬＴ）を実現する。
一つの方法では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、以下の「定義」の項に記載される「三点曲げ試験」に従って、少なくとも５．８ｍｍの三点曲げ伸びを実現することができる。以下に示すように、すべての三点曲げ試験は２．０±０．０５ｍｍで実施される必要がある。したがって、厚さが０．５～１．９４ｍｍまたは２．０６～４．０ｍｍの７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品の場合、そのような製品の曲げの伸びは、製品を２．０±０．０５ｍｍで再現することによって測定され、その後、三点曲げ伸びが測定される。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、少なくとも６．０ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、少なくとも６．１ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、少なくとも６．２ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、少なくとも６．３ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、少なくとも６．４ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、少なくとも６．５ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、少なくとも６．６ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。いくつかの実施形態では、上記の三点曲げ伸び値は、連続鋳造材料と一致している。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、ＤＣインゴットとして鋳造され、その後、厚さ０．５～４．０ｍｍの最終ゲージ材料に鍛造加工される。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、インゴットとして鋳造され（例えば、ＤＣ鋳造（直接冷却）または電磁鋳造を使用して）、その後、厚さ０．５～４．０ｍｍの最終ゲージ材料に鍛造加工され、その場合、三点曲げ伸び値は高くなることができる。一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも６．７ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも６．８ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも７．０ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも７．２ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも７．４ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも７．６ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも７．８ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも８．０ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも８．２ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも８．４ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも８．６ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも８．８ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも９．０ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも９．２ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも９．４ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも９．５ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも９．６ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも９．７ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも９．８ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも９．９ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、少なくとも１０．０ｍｍの三点曲げ伸びを実現する。
一つの方法では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品が連続鋳造ストリップから製造され、式Ｙ＝－０．０２Ｘ＋Ｚ（式中、Ｘは７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品のＴＹＳ（ＬＴ）（ＭＰａ）であり、少なくとも４５０ＭＰａであり、Ｙは７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品のＬＴ三点曲げ伸び（ｍｍ）であり、少なくとも５．８ｍｍであり、Ｚは１５．０である）によって定義される線より上の伸び関係で三点曲げに対する強度を実現する。一実施形態では、Ｚは１５．２５である。別の実施形態では、Ｚは１５．５である。さらに別の実施形態では、Ｚは１５．７５である。別の実施形態では、Ｚは１６．０である。さらに別の実施形態では、Ｚは１６．２５である。別の実施形態では、Ｚは１６．５である。さらに別の実施形態では、Ｚは１６．７５である。一例として、Ｚが１６．０であり、かつ合金のＴＹＳ（ＬＴ）が４５０ＭＰａである場合、三点曲げ伸びは少なくとも７．０ｍｍになる。別の例として、Ｚが１６．２５であり、かつ三点曲げ伸びが６．６ｍｍである場合、ＴＹＳ（ＬＴ）は少なくとも４８２ＭＰａ（ＬＴ）になる。
別の方法では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品はインゴットから製造され、式Ｙ＝－０．０３９Ｘ＋Ｚ（式中、Ｘは７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品のＴＹＳ（ＬＴ）（ＭＰａ）であり、少なくとも４５０ＭＰａであり、Ｙは７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品のＬＴ三点曲げ伸び（ｍｍ）であり、少なくとも７．０ｍｍであり、Ｚは２５．２５である）によって定義される線より上の伸び関係で三点曲げに対する強度を実現する。一実施形態では、Ｚは２５．５である。別の実施形態では、Ｚは２５．７５である。さらに別の実施形態では、Ｚは２６．０である。別の実施形態では、Ｚは２６．２５である。さらに別の実施形態では、Ｚは２６．５である。別の実施形態では、Ｚは２６．７５である。さらに別の実施形態では、Ｚは２７．０である。別の実施形態では、Ｚは２７．２５である。さらに別の実施形態では、Ｚは２７．５である。別の実施形態では、Ｚは２７．７５である。さらに別の実施形態では、Ｚは２８．０である。別の実施形態では、Ｚは２８．２５である。さらに別の実施形態では、Ｚは２８．５である。一例として、Ｚが２６．２５であり、かつ合金のＴＹＳ（ＬＴ）が４７０ＭＰａである場合、三点曲げ伸びは少なくとも７．９ｍｍになる。別の例として、Ｚが２７．７５であり、かつ三点曲げ伸びが８．９ｍｍである場合、ＴＹＳ（ＬＴ）は少なくとも４８３ＭＰａ（ＬＴ）になる。
一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、ＡＳＴＭ Ｇ３４－０１（２０１８）に従って試験した場合、少なくともＥＢの剥離評価を実現する。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、ＡＳＴＭ Ｇ３４－０１（２０１８）に従って試験した場合、少なくともＥＡの剥離評価を実現する。さらに別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、ＡＳＴＭ Ｇ３４－０１（２０１８）に従って試験した場合、少なくともＰの剥離評価を実現する。
一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、有効応力３５３ＭＰａでＬＴ方向に少なくとも２０日間のＡＳＴＭ Ｇ４４－９９（２０１３）試験に合格し、７ｘｘｘアルミニウム合金シートの５つの試験片すべてが２０日間のＡＳＴＭ Ｇ４４試験に耐える。
一実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、ＡＳＴＭ Ｇ１１０－９２（２０１５）に従って６時間試験した場合、５０マイクロメートル以下の平均腐食深さを実現する。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、ＡＳＴＭ Ｇ１１０－９２（２０１５）に従って６時間試験した場合、４０マイクロメートル以下の平均腐食深さを実現する。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、ＡＳＴＭ Ｇ１１０－９２（２０１５）に従って６時間試験した場合、３０マイクロメートル以下の平均腐食深さを実現する。別の実施形態では、７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品は、０．５～４．０ｍｍの厚さを有し、ＡＳＴＭ Ｇ１１０－９２（２０１５）に従って６時間試験した場合、２５マイクロメートル以下の平均腐食深さを実現する。
＜Ｖ．製品用途＞
本明細書に記載の新規のアルミニウム合金は、例えば、自動車および／または産業用途などの様々な製品用途に使用され得る。例えば、新規の合金は、自動車のホワイトボディの構成要素またはその他の構造体構成要素（例えば、Ｂピラー、ドアビーム、ルーフレール）に使用されることができる。
本明細書に記載の新規のアルミニウム合金は、例えば、自動車および／または産業用途などの様々な製品用途に使用され得る。例えば、新規の合金は、自動車のホワイトボディの構成要素またはその他の構造体構成要素（例えば、Ｂピラー、ドアビーム、ルーフレール）に使用されることができる。
＜ＶＩ．定義＞
「展伸アルミニウム合金製品」とは、鋳造後に熱間加工されるアルミニウム合金製品を意味し、圧延製品（シートまたはプレート）、鍛造製品、および押出製品を含む。
「展伸アルミニウム合金製品」とは、鋳造後に熱間加工されるアルミニウム合金製品を意味し、圧延製品（シートまたはプレート）、鍛造製品、および押出製品を含む。
「熱間加工」、例えば熱間圧延とは、高温、概ね少なくとも２５０°Ｆでアルミニウム合金製品を加工することを意味する。歪硬化は、熱間加工中に制限／回避され、通常熱間加工と冷間加工とを区別する。
「冷間加工」、例えば冷間圧延とは、熱間加工温度とはみなされない温度、概ね約２５０°Ｆ未満で（例えば、周囲温度で）、アルミニウム合金製品を加工することを意味する。
テンパーの定義は、アルミニウム協会が発表した“Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｓｔａｎｄａｒｄ Ａｌｌｏｙ ａｎｄ Ｔｅｍｐｅｒ Ｄｅｓｉｇｎａｔｉｏｎ Ｓｙｓｔｅｍｓ ｆｏｒ Ａｌｕｍｉｎｕｍ”と題するＡＮＳＩ Ｈ３５．１ （２００９）による。
強度および伸びは、ＡＳＴＭ Ｅ８／Ｅ８Ｍ－１６ａおよびＢ５５７－１５に従って測定される。
「三点曲げ試験」（時には、３点曲げ試験とも呼ばれる）は、Ｐｌａｔｅ ｂｅｎｄｉｎｇ ｔｅｓｔ ｆｏｒ ｍｅｔａｌｌｉｃ ｍａｔｅｒｉａｌｓ，Ｖａｌｉｄａｔｉｏｎ Ｒｕｌｅ、２０１７年６月１日、と題するＶＤＡ ２３８－１００（ｈｔｔｐｓ：／／ｗｗｗ．ｖｄａ．ｄｅ／ｅｎ／ｓｅｒｖｉｃｅｓ／Ｐｕｂｌｉｃａｔｉｏｎｓ／ｖｄａ－２３８－１００－ｐｌａｔｅ－ｂｅｎｄｉｎｇ－ｔｅｓｔ－ｆｏｒ－ｍｅｔａｌｌｉｃ－ｍａｔｅｒｉａｌｓ．ｈｔｍｌを参照のこと）に従って測定され、シートの最終ゲージ（厚さ）は２．０±０．０５ｍｍ、試験片は試験フレームに固定され、０．２ｍｍのパンチ半径が使用されるが、ＶＤＡ試験は次のように変更される。
・試験片サイズが、幅２５ｍｍおよび長さ５１ｍｍであり、
・７０％の荷重低下時の伸びが測定基準として使用され、伸びが大きいほど破壊靭性または耐衝撃性がより高いことを表す（通常の試験ＶＤＡ ２３８－１００では、材料を比較するための測定基準として、荷重が５％低下した後に測定される曲げ角度を使用する）。
各試験で１０個の複製三点曲げ試験片が試験される。長手方向（Ｌ）試験片は曲げ線が圧延方向に垂直になるように配置され、横方向（ＬＴ）試験片は曲げ線が圧延方向に平行になるように配置される。
・試験片サイズが、幅２５ｍｍおよび長さ５１ｍｍであり、
・７０％の荷重低下時の伸びが測定基準として使用され、伸びが大きいほど破壊靭性または耐衝撃性がより高いことを表す（通常の試験ＶＤＡ ２３８－１００では、材料を比較するための測定基準として、荷重が５％低下した後に測定される曲げ角度を使用する）。
各試験で１０個の複製三点曲げ試験片が試験される。長手方向（Ｌ）試験片は曲げ線が圧延方向に垂直になるように配置され、横方向（ＬＴ）試験片は曲げ線が圧延方向に平行になるように配置される。
「再結晶化率」等は、再結晶粒を有する鍛造アルミニウム合金製品の体積率を意味する。再結晶粒の量は、以下の「再結晶測定手順」に従って、鍛造アルミニウム合金製品の好適な数のＳＥＭ顕微鏡写真のＥＢＳＤ（電子線後方散乱回折）解析によって測定される。通常、少なくとも５つの顕微鏡写真を解析する必要がある。
再結晶測定手順
「再結晶粒」とは、以下に定義する「第一型粒の基準」を満たす結晶微構造の粒子を意味し、以下に説明するＯＩＭ（配向イメージング顕微鏡法）試料作製手順を使用して測定する。
ＯＩＭ解析は、以下のＯＩＭ試料手順を用いて、Ｌ－ＳＴ平面上のシート試料の厚さ全体を通して完了させる必要がある。解析される試料のサイズは、概ねゲージによって異なることになる。測定の前に、ＯＩＭ試料は、標準的な金属組織学的試料調製方法によって調製される。例えば、ＯＩＭ試料は、金属組織学的に調製された後、（例えば、０．０５ミクロンのコロイダルシリカを使用して）研磨される。次に試料は、Ｂａｒｋｅｒ試薬、希釈されたフルオロホウ酸溶液で９０秒間陽極酸化処理される。次に、試料を、三酸化クロムを含むリン酸水溶液を使用してストリッピング後、すすいで、乾燥する。
「ＯＩＭ試料手順」は以下の通りである。
・使用されるソフトウェアは、ＯＩＭ Ｄａｔａ Ｃｏｌｌｅｃｔｉｏｎ Ｓｏｆｔｗａｒｅバージョン７（ＥＤＡＸ Ｉｎｃ．，Ｎｅｗ Ｊｅｒｓｅｙ，Ｕ．Ｓ．Ａ．）または同等品であり、Ｈｉｋａｒｉ ＥＢＳＤカメラ（ＥＤＡＸ Ｉｎｃ．，Ｎｅｗ Ｊｅｒｓｅｙ，Ｕ．Ｓ．Ａ．）または同等品に接続されている。ＳＥＭ は ＡＰＲＥＯ Ｓ電界放出電子銃（Ｔｈｅｒｍｏ Ｆｉｓｈｅｒ Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ．Ｗａｌｔｈａｍ，ＭＡ，Ｕ．Ｓ．Ａ．）、または同等品である。
・ＯＩＭの動作条件は、傾斜６５°、作動距離１７ｍｍ、加速電圧２０ｋＶ、ダイナミックフォーカシング、装置固有のビーム電流１３ｎＡ（ナノアンペア）である。収集モードは六角形グリッドである。配向が解析で収集されるように選択される（すなわち、Ｈｏｕｇｈピーク情報は収集されない）。スキャン当たりの領域サイズ（すなわち、フレーム）は、４０Ｘで１ミクロンのステップで２ｍｍゲージの試料の場合、２．０ｍｍ×１ｍｍである。ゲージに応じて、様々なフレームサイズを使用できる。収集されたデータは＊．ｏｓｃファイルに出力される。以下に説明するように、このデータを用いて第一型粒の体積分率を計算することができる。
・｛第一型粒の体積分率の計算｝：第一型粒の体積分率は、＊．ｏｓｃファイルのデータおよびＯＩＭ／ＴＳＬ解析ソフトウェアバージョン８、または同等品を使用して計算される。計算の前に、二段階のデータクリーンアップを実施することができる。最初に、信頼指数が０．０８の閾値未満の任意の点に対して、隣接方向相関のクリーンアップが実行される。次に、３データ点より小さい任意の粒について、粒拡張クリーンアップを実施する。そして、第一型粒の量は、（以下の）第一型粒の基準を用いてソフトウェアによって計算される。
・｛第一型粒の基準｝：粒平均方位差（ＧＡＭ）が計算される。「計算前にパーティションを適用する」、「エッジの粒を含める」、および「双晶粒界の定義を無視する」のすべてが必要である。ＧＡＭが≦１°である任意の粒は、第一型粒である。
・使用されるソフトウェアは、ＯＩＭ Ｄａｔａ Ｃｏｌｌｅｃｔｉｏｎ Ｓｏｆｔｗａｒｅバージョン７（ＥＤＡＸ Ｉｎｃ．，Ｎｅｗ Ｊｅｒｓｅｙ，Ｕ．Ｓ．Ａ．）または同等品であり、Ｈｉｋａｒｉ ＥＢＳＤカメラ（ＥＤＡＸ Ｉｎｃ．，Ｎｅｗ Ｊｅｒｓｅｙ，Ｕ．Ｓ．Ａ．）または同等品に接続されている。ＳＥＭ は ＡＰＲＥＯ Ｓ電界放出電子銃（Ｔｈｅｒｍｏ Ｆｉｓｈｅｒ Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ．Ｗａｌｔｈａｍ，ＭＡ，Ｕ．Ｓ．Ａ．）、または同等品である。
・ＯＩＭの動作条件は、傾斜６５°、作動距離１７ｍｍ、加速電圧２０ｋＶ、ダイナミックフォーカシング、装置固有のビーム電流１３ｎＡ（ナノアンペア）である。収集モードは六角形グリッドである。配向が解析で収集されるように選択される（すなわち、Ｈｏｕｇｈピーク情報は収集されない）。スキャン当たりの領域サイズ（すなわち、フレーム）は、４０Ｘで１ミクロンのステップで２ｍｍゲージの試料の場合、２．０ｍｍ×１ｍｍである。ゲージに応じて、様々なフレームサイズを使用できる。収集されたデータは＊．ｏｓｃファイルに出力される。以下に説明するように、このデータを用いて第一型粒の体積分率を計算することができる。
・｛第一型粒の体積分率の計算｝：第一型粒の体積分率は、＊．ｏｓｃファイルのデータおよびＯＩＭ／ＴＳＬ解析ソフトウェアバージョン８、または同等品を使用して計算される。計算の前に、二段階のデータクリーンアップを実施することができる。最初に、信頼指数が０．０８の閾値未満の任意の点に対して、隣接方向相関のクリーンアップが実行される。次に、３データ点より小さい任意の粒について、粒拡張クリーンアップを実施する。そして、第一型粒の量は、（以下の）第一型粒の基準を用いてソフトウェアによって計算される。
・｛第一型粒の基準｝：粒平均方位差（ＧＡＭ）が計算される。「計算前にパーティションを適用する」、「エッジの粒を含める」、および「双晶粒界の定義を無視する」のすべてが必要である。ＧＡＭが≦１°である任意の粒は、第一型粒である。
「第一型粒の体積」（ＦＧＶ）は、結晶質材料の第一型粒の体積分率を意味する。
「再結晶化率」は、以下の式によって決定される。ＦＧＶ ＊ １００％
用語「粒」は、ＡＳＴＭ Ｅ１１２ §３．２．２に定義される意味を有する。すなわち、「研磨の二次元平面上で観察される元の（一次）境界の範囲内の領域、または三次元オブジェクトの元の（一次）境界によって囲まれるその体積」。
「粒径」は、次の式で計算される。
・式中、Ａｉは、市販のソフトウェアＯＩＭ／ＴＳＬバージョン８．０または同等品を使用して測定された個々の粒の面積である。
・式中、ｄｉは、粒が円であると仮定して計算された個々の粒径である。
・式中、ｄｉは、粒が円であると仮定して計算された個々の粒径である。
「面積加重平均粒径」は、次の式により計算される。
・式中、Ａｉは、市販のソフトウェアＥｄａｘ ＯＩＭバージョン８．０または同等品を使用して測定された個々の粒の面積であり、
・式中、ｄｉは、粒が円であると仮定して計算された個々の粒径であり、
・式中、ｄ－ｂａｒは、面積加重平均粒径である。
・式中、ｄｉは、粒が円であると仮定して計算された個々の粒径であり、
・式中、ｄ－ｂａｒは、面積加重平均粒径である。
＜ＶＩＩ．種々の事項＞
この新規技術の、これらおよび他の態様、利点、ならびに新規の特徴は、以下の説明によって部分的に記載され、以下の説明および図面の考察により当業者に明らかであり、または本開示によって提供される技術の一つ以上の実施形態を実施することによって学習され得る。
この新規技術の、これらおよび他の態様、利点、ならびに新規の特徴は、以下の説明によって部分的に記載され、以下の説明および図面の考察により当業者に明らかであり、または本開示によって提供される技術の一つ以上の実施形態を実施することによって学習され得る。
図は、本明細書の一部を構成し、本開示の例示的な実施形態を含み、様々な対象物およびその特徴を例示する。加えて、図に示される任意の測定値、仕様等は、例示的であり、限定的ではないことを意図する。従って、本明細書に開示される特定の構造的および機能的詳細は、限定として解釈されるべきではなく、本発明を様々に用いることを当業者に教示するための単に代表的な根拠として解釈されるべきである。
開示された利点および改良点の中で、本発明の他の目的および利点は、添付図面と共に以下の説明から明らかになるであろう。本発明の詳細な実施形態は、本明細書に開示されているが、しかしながら、開示された実施形態は、様々な形態で具現化され得る本発明を単に例示するものであることを理解されたい。さらに、本発明の様々な実施形態に関連して掲げる各実施例は、例示として、また限定的ではないことを意図する。
明細書および特許請求の範囲全体を通して、以下の語は、文脈において別段の明らかな指示がない限り、本明細書に明確に関連する意味を取る。本明細書で使用される「一実施形態では」および「いくつかの実施形態では」という句は、必ずしも同じ実施形態を指すとは限らないが、そうである場合もある。さらに、本明細書で使用する「別の実施形態では」および「いくつかの他の実施形態では」という句は、必ずしも異なる実施形態を指すとは限らないが、そうである場合もある。したがって、本発明の様々な実施形態は、本発明の範囲または趣旨から逸脱することなく、容易に組み合わせてもよい。
加えて、本明細書で使用される場合、「または」の語は包括的な「ｏｒ（または）」の機能語であり、文脈において別段の明らかな指示がない限り、「および／または」の語と同等である。「に基づく」という語は、排他的ではなく、文脈において別段の明らかな指示がない限り、記述されていない追加的な要素に基づくことができる。さらに、本明細書全体を通して、「ａ（一つの）」、「ａｎ（一つの）」、および「ｔｈｅ（その）」は、文脈において別段の明らかな指示がない限り、複数形の意味を含む。「ｉｎ」は、文脈において別段の明らかな指示がない限り、「ｉｎ」及び「ｏｎ」の意味を含む。
本発明のいくつかの実施形態を説明してきたが、これらの実施形態は例示的なものにすぎず、限定的なものではなく、また多くの変形が当業者に明らかになり得ることを理解されたい。さらに、文脈が明確に必要な場合を除き、様々なステップが任意の望ましい順序で実行されてもよく、任意の適用可能なステップが追加および／または除去されてもよい。
＜実施例１＞
１６のアルミニウム合金ストリップを作製し、その組成物を以下の表１に示す。
＊全ての合金の残部はアルミニウムおよび不純物であり、アルミニウム合金中の不純物はそれぞれ０．０５重量％（最大）以下に制限され、アルミニウム合金中の不純物の総量は０．１５重量％（最大）以下である。
＊＊合金ＩおよびＭを除く全ての合金は、約１０ｐｐｍのホウ素を含有し、合金Ｉは、約４０ｐｐｍのホウ素を含有し、合金Ｍは、約１２０ｐｐｍのホウ素を含有した。
＊＊合金ＩおよびＭを除く全ての合金は、約１０ｐｐｍのホウ素を含有し、合金Ｉは、約４０ｐｐｍのホウ素を含有し、合金Ｍは、約１２０ｐｐｍのホウ素を含有した。
すべての合金は、参照によりその全体が本明細書に組み込まれる、共通して所有されている米国特許第６，６７２，３６８号に記載される装置の“パイロットスケール”バージョンで連続鋳造された。具体的には、合金は、毎分約５３～５７フィート／分（１６．２～１７．４メートル／分）の鋳造速度で、０．１５６～０．１６６インチ（３．９６４～４．２１６ｍｍ）のゲージに鋳造された後、インラインで約０．１２５インチ（３．１７５ｍｍ）の中間ゲージまで熱間圧延され、その後室温に冷却された。次に、中間ゲージ製品を中間焼きなましして、約０．０８０インチ（２．０３２ｍｍ）の最終ゲージに冷間圧延した。
その後、冷間圧延された製品は、（以下の表２に示される）さまざまな圧延後の焼きなまし条件で処理された。圧延後の焼きなましが完了した後、炉の電源を切ることにより製品は徐冷され、温度が約３００°Ｆ（１４８．９℃）に達すると製品を炉から取り出し、その後、製品を周囲温度（室温）まで空冷した。
次に、最終ゲージ製品を、８７０°Ｆ（４６５．６℃）で７分間溶体化熱処理した後、冷水に焼き入れた。焼き入れ後、合金を平坦にするために約０．５％延伸し、次いで約４日間自然時効させた。そして、自然時効した合金を金属組織解析した。具体的には、ＳＥＭを用いた電子線後方散乱回折（ＥＢＳＤ）を使用して、再結晶の範囲および合金の面積加重粒径を測定し、その結果を以下の表３に示す。表に示す粒径は、マイクロメートルでの面積加重粒径である。
次に、最終ゲージ製品を、２５０°Ｆ（１２１．１℃）で最初に８時間、そして３２０°Ｆ（１６０℃）で８時間または１６時間のいずれかで時効することによりＴ７型テンパーで人工時効した。時効後、製品は、機械的特性解析を含む様々な解析が行われた。
機械的特性に関連して、ＡＳＴＭ Ｅ８／Ｅ８Ｍ－１６ａおよびＢ５５７－１５に従って、さまざまな最終焼きなましおよび人工時効条件で横方向（ＬＴ）の強度および伸びが試験された。すべての強度／伸び試験に二つの試験片が使用された。結果を以下の表４に示す。
破壊挙動も、（「定義」の項に定義される）三点曲げ試験を用いて評価され、その試験結果を以下の表４に示す。試験は横方向（ＬＴ）に対して実施され、報告された値は、試験された各合金に使用された１０個の試験片の平均に基づいている。
上記のように、本発明の合金は、少なくとも４５０ＭＰａの引張降伏強度（ＬＴ）および少なくとも５．８ｍｍの三点曲げ伸びを達成することができる。合金Ｅは特に高性能であり、強度および三点曲げ伸びの非常に高い組み合わせを実現する。合金Ｅの微構造の特徴（例えば、その粒径、再結晶化率、Ｚｒ含有およびＭｎ含有金属間粒子の量）は、優れた特性の実現を促進すると仮定されている。
腐食試験も二つの合金について実施された。具体的には、ＡＳＴＭ Ｇ３４、Ｇ４４、およびＡＳＴＭ Ｇ１１０試験が、図１に示される製造フロー経路に従って作製された合金ＥおよびＧの試験片について行われた。表５～７に結果を示す。すべての結果は、２５０°Ｆ（１２１．１℃）で８時間の人工時効後、３２０°Ｆ（１６０℃）で８時間の人工時効によるものである。示すように、合金は良好な耐食性特性を示す。ＡＳＴＭ Ｇ４４試験の場合（表６）、試験は６０日後に中止されたが、その時点で合金Ｅの試料のうちの二つは不合格ではなかった。
実施例１の合金のＭｎ、Ｚｒ、Ｃｒ、およびＶの分散質含有量は、発明者らが熱力学的評価によって開発した以下の式（１）を使用して計算された。結果を下の表８に示す。
式（１）：分散質（体積％）＝（Ｍｎの重量％）＊３．５２＋（Ｚｒの重量％）＊１．２８＋（Ｃｒの重量％＋Ｖの重量％）＊６．３４
式（１）：分散質（体積％）＝（Ｍｎの重量％）＊３．５２＋（Ｚｒの重量％）＊１．２８＋（Ｃｒの重量％＋Ｖの重量％）＊６．３４
示すように、本発明の合金は、約０．１３～１．０２体積％のＭｎ、Ｚｒ、Ｃｒ、およびＶに基づく分散質含有量を含む。非発明合金ＪおよびＫは、大量の分散質を含む。
実施例１の合金の様々な相のソルバス温度は、ＴＨＥＲＭＯ－ＣＡＬＣソフトウェアおよびＴＨＥＲＭＯ－ＣＡＬＣ Ａｌｕｍｉｎｕｍ Ｄａｔａｂａｓｅ、バージョン５、「ＴＣＡＬ５」を使用して、その合金組成に基づいて計算され、その結果は以下の表９に示される。
示すように、存在する場合、本発明の合金は、７７０～８２５°Ｆ（４１０～４４０．６℃）の範囲内のＳ相のソルバス温度、７４４～８１０°Ｆ（３９５．６～４１３．９℃）の範囲内のＭ相のソルバス温度を有し、Ｔ相の析出物がない。逆に、いくつかの非発明合金は、８２５°Ｆ（４４０．６℃）を超えるＳ相のソルバス温度を有することができ、および／またはＴ相の析出物を含むことができる。
＜実施例２＞
１５個のパイロットスケールインゴット（厚さ１５２ｍｍ×幅４５７ｍｍ×長さ１２７０ｍｍ）が直接冷却（ＤＣ）鋳造され、その組成物が以下の表１０に示されている（すべての値は重量パーセント）。合金のＭｎ、Ｚｒ、およびＣｒの分散質含有量は、上記の実施例１の合金について行われた式（１）を使用して計算され、この値はまた、体積パーセントとして表１０に示されている。
スカルピング後、インゴットを均質化し、４．０６ｍｍ（０．１６０インチ）に熱間圧延した。一部のシート試料は、３４３．３℃（６５０°Ｆ）で１時間焼きなましされ、その後、最終ゲージ２．０３ｍｍ（０．８０インチ）まで冷間圧延されたが、他の試料は焼きなましを省略し、単に最終ゲージ２．０３ｍｍ（０．８０インチ）まで冷間圧延された。そして、すべての最終ゲージ試料は溶体化熱処理された後、冷水で焼き入れされ、そして約４日間自然時効させた。次いで、自然時効した試料を、最初に１２１．１℃（２５０°Ｆ）で８時間時効させた後、１６０℃（３２０°Ｆ）で１６時間時効させる二段階人工時効を行った。人工時効後、製品は、機械的特性解析を含む様々な解析が行われた。
実施例１と同様に、実施例２の合金の横方向（ＬＴ）における機械的特性、強度および伸びを、ＡＳＴＭ Ｅ８／Ｅ８Ｍ－１６ａおよびＢ５５７－１５に従って試験した。すべての強度／伸び試験に二つの試験片が使用された。ホットライン焼きなましを行わない場合およびホットライン焼きなましを行う場合の結果を、それぞれ以下の表１１および１２に示す。
破壊挙動も、（定義の項に定義される）三点曲げ試験を用いて評価され、その試験結果を以下の表１１に示す。実施例１と同様に、試験は横方向（ＬＴ）に対して実施され、報告された値は、試験された各合金に使用された１０個の試験片の平均に基づいている。
データが示すように、合金２、３、４、および７は、劣った強度／曲げ関係を実現する。合金２および３は、他の合金よりも鉄およびシリコンが高いため、優れた性能を示すことは期待されない。同様に、合金４はより高いジルコニウムを含み、（合金組成に基づいて、ＴＨＥＲＭＯ－ＣＡＬＣ Ａｌｕｍｉｎｕｍ Ｄａｔａｂａｓｅ、バージョン５、「ＴＣＡＬ５」を用いて）包晶組成を超えていると判断され、これは、性能に悪影響を与える一次Ａｌ３Ｚｒ粒の形成に寄与した可能性がある。合金７は、大量の分散質を含有した。
腐食試験、特に、ＡＳＴＭ Ｇ３４， Ｇ１１０、およびＡＳＴＭ Ｇ４４試験も、上記のように、ホットライン焼きなましを使わずに作製され、そして時効された実施例２の合金に対して実施された。ＡＳＴＭ Ｇ４４では、すべての実施例２の合金は、２日間の試験後に評価ＥＡを受けた。ＡＳＴＭ Ｇ１１０（６時間の浸漬）では、いずれの合金も粒界腐食を示さず、全ての平均腐食深さは４５ミクロン未満であった。ＡＳＴＭ Ｇ４４では、引張降伏強度の７５％で試験されたＬＴ方向の試験片は、すべての合金が４０日を超える試験に合格した。
実施例２の合金の様々な相のソルバス温度は、ＴＨＥＲＭＯ－ＣＡＬＣソフトウェアおよびＴＨＥＲＭＯ－ＣＡＬＣ Ａｌｕｍｉｎｕｍ Ｄａｔａｂａｓｅ、バージョン５、「ＴＣＡＬ５」を使用して、その合金組成に基づいて計算された。その結果は以下の表１３に示される。
示すように、合金は、７９７～８４５°Ｆの範囲内のＳ相のソルバス温度、および７４３～７８５°Ｆの範囲内のＭ相のソルバス温度を有し、Ｔ相はない。
＜実施例３＞
八つの追加のパイロットスケールのインゴットを鋳造し、その組成物を以下の表１４に示す。さらに、Ｍｎ、ＺｒおよびＣｒ分散質含有量は、上記の実施例１および実施例２の合金について行ったように、式（１）を使用して計算された。
スカルピング後、インゴットを均質化し、そして４．０６ｍｍ（０．１６０インチ）に熱圧延して、２．０３ｍｍ（０．８０インチ）の最終ゲージに冷間圧延した。（試料は焼きなましされなかった）次に、最終ゲージ試料を溶体化熱処理し、冷水に焼き入れした後、約５日間自然時効させた。そして、自然時効した試料を、最初に１２１．１℃（２５０°Ｆ）で８時間時効させた後、次に１６０℃（３２０°Ｆ）で４時間時効する、二段階人工時効を行った。室温まで冷却した後、合金に３６５°Ｆ（１８５℃）の模擬塗装焼付を行った。
人工時効および模擬塗装焼付後、製品は機械的特性解析を含むさまざまな解析が行われた。上記の基準を用いて機械的特性を再度試験し、その結果を以下の表１５に示す。破壊挙動も、（定義の項に定義される）三点曲げ試験を用いて評価され、その試験結果も以下の表１５に示す。実施例１と同様に、試験は横方向（ＬＴ）に対して実施され、報告された値は、試験された各合金に使用された１０個の試験片の平均に基づいている。
示すように、合金１７～２１および２３は、実施例１の合金Ｅの量とほぼ同じ量のマンガンおよびジルコニウムを含有する。データの比較が示すように、インゴット鋳造合金は、連続鋳造合金と比較して、ほぼ同等の三点曲げ伸びで約７０～８０ＭＰａ高い強度を実現する。インゴット鋳造合金はまた、ほぼ同等の強度で約２．５～２．６高い三点曲げ伸びを実現する。
実施例３の合金の様々な相のソルバス温度は、ＴＨＥＲＭＯ－ＣＡＬＣソフトウェアおよびＴＨＥＲＭＯ－ＣＡＬＣ Ａｌｕｍｉｎｕｍ Ｄａｔａｂａｓｅ、バージョン５、「ＴＣＡＬ５」を使用して、その合金組成に基づいて計算された。その結果は以下の表１６に示される。
示すように、合金は、７９２～８４６°Ｆの範囲内のＳ相のソルバス温度、および７１５～７８０°Ｆの範囲内のＭ相のソルバス温度を有し、Ｔ相はない。合金１８は、最も高いＳ相のソルバス温度および最も悪い曲げ性能を有する。合金２０は実施例１の合金Ｅと類似し、８００°Ｆ未満のソルバス温度を有する。より低いＳ相のソルバス温度は、例えば、改善された焼き入れ非感受性特性に起因する改善された特性を促進することができる。
本明細書に記載の新規技術の様々な実施形態を詳細に説明してきたが、当業者であればこれらの実施形態の改変および適合が念頭に浮かぶであろうことは明らかである。しかし、このような改変および適合が本開示の技術の趣旨および範囲内であることは、明白に理解されるべきである。上記の固有の特徴のさまざまなものを組み合わせて、改善された特性の組み合わせを有するさまざまな新規の７ｘｘｘアルミニウム合金製品を生み出すことができる。さらに、この新規技術のこれらの態様及び他の態様、利点、ならびに新規の特徴は、以下に続く、以下の説明及び図面の考察により当業者に明らかになることになる説明において一部記載されており、又は本開示によって提供される技術の一つまたは複数の実施形態を実施することによって学習されることができる。
Claims (62)
- ７ｘｘｘシート製品であって、
５．０～９．０重量％のＺｎと、
１．３０～２．０５重量％のＭｇと、
１．１０～２．１０重量％のＣｕと、
ここで、２．５５≦（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）≦３．８５であり、
０．０３～０．４０重量％のＭｎ、および
０．０２～０．１５重量％のＺｒのうちの少なくとも一つと、
ここで、０．０５≦（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）≦０．５０であり、
最大０．２０重量％のＣｒと、
最大０．２０重量％のＶと、
最大０．２０重量％のＦｅと、
最大０．１５重量％のＳｉと、
最大０．１５重量％のＴｉと、
最大７５ｐｐｍのＢと、を含み、
残部は、アルミニウム、付随元素、および不純物であり、
前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品が、０．５～４．０ｍｍ厚さを有し、
前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品が、少なくとも１５体積％の再結晶粒を含み、
前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品が、１．９５体積％以下の分散質含有量を実現し、前記分散質の量が、式（Ｍｎの重量％）＊３．５２＋（Ｚｒの重量％）＊１．２８＋（Ｃｒの重量％＋Ｖの重量％）＊６．３４から計算される、７ｘｘｘシート製品。 - 前記７ｘｘｘシート製品が、少なくとも５．２重量％のＺｎ、または少なくとも５．４重量％のＺｎ、または少なくとも５．６重量％のＺｎ、または少なくとも５．８重量％のＺｎ、または少なくとも６．０重量％のＺｎ、または少なくとも６．２重量％のＺｎ、または少なくとも６．４重量％のＺｎ、または少なくとも６．５重量％のＺｎを含む、請求項１に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘシート製品が、８．８重量％以下 のＺｎ、または８．６重量％以下 のＺｎ、または８．４重量％以下 のＺｎ、または８．２重量％以下 のＺｎ、または８．０重量％以下 のＺｎ、または７．８重量％以下 のＺｎ、または７．６重量％以下 のＺｎ、または７．５重量％以下 のＺｎ、または７．４重量％以下 のＺｎ、または７．３重量％以下 のＺｎ、または７．２重量％以下 のＺｎ、または７．１重量％以下 のＺｎ、または７．０重量％以下 のＺｎを含む、請求項１～２のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘシート製品が、少なくとも１．３５重量％のＭｇ、または少なくとも１．４０重量％のＭｇ、または少なくとも１．４５重量％のＭｇ、または少なくとも１．５０重量％のＭｇを含む、請求項１～３のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘシート製品が、２．０重量％以下 のＭｇ、または１．９５重量％以下 のＭｇ、または１．９０重量％以下 のＭｇ、または１．８５重量％以下 のＭｇ、または１．８０重量％以下 のＭｇ、または１．７５重量％以下 のＭｇ、または１．７０重量％以下 のＭｇ、または１．６５重量％以下 のＭｇ、または１．６０重量％以下 のＭｇを含む、請求項１～４のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘシート製品が、少なくとも１．１５重量％のＣｕ、または少なくとも１．２０重量％のＣｕ、または少なくとも１．２５重量％のＣｕ、または少なくとも１．３０重量％のＣｕ、または少なくとも１．３５重量％のＣｕ、または少なくとも１．４０重量％のＣｕを含む、請求項１～５のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘシート製品が、２．０５重量％以下のＣｕ、または２．０重量％以下のＣｕ、または１．９５重量％以下のＣｕ、または１．９０重量％以下のＣｕ、または１．８５重量％以下のＣｕ、または１．８０重量％以下のＣｕ、または１．７５重量％以下のＣｕ、または１．７０重量％以下のＣｕ、または１．６５重量％以下のＣｕ、または１．６０重量％以下のＣｕを含む、請求項１～６のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- （Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が少なくとも２．６０である、または（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が少なくとも２．６５である、または（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が少なくとも２．７０である、または（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が少なくとも２．７５である、または（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が少なくとも２．８０である、または（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が少なくとも２．８５である、または（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が少なくとも２．９０である、または（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が少なくとも２．９５である、請求項１～７のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- （Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．８０以下である、または（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．７５以下である、または（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．７０以下である、または（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．６５以下である、または（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．６０以下である、または（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．５５以下である、または（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．５０以下である、または（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．４５以下である、または（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．４０以下である、または（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．３５以下である、または（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．３０以下である、または（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．２５以下である、または（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．２０以下である、または（Ｃｕの重量％＋Ｍｇの重量％）が３．１５以下である、請求項１～８のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- （Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）が少なくとも０．０８である、または（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）が少なくとも０．１０である、請求項１～９のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- （Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）が０．４５以下である、または（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）が０．４０以下である、または（Ｚｒの重量％＋Ｍｎの重量％）が０．３８以下である、請求項１～１０のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘシート製品が、０．１３重量％以下のＺｒ、または０．１２重量％以下のＺｒ、または０．１１重量％以下のＺｒを含む、請求項１～１１のいずれかに一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘシート製品が、少なくとも０．０８重量％のＭｎ、または少なくとも０．１０重量％のＭｎ、または少なくとも０．１２重量％のＭｎ、または少なくとも０．１５重量％のＭｎ、または少なくとも０．１８重量％のＭｎ、または少なくとも０．２０重量％のＭｎ、または少なくとも０．２２重量％のＭｎ、または少なくとも０．２５重量％のＭｎを含む、請求項１～１２のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘシート製品が、０．４５重量％以下のＭｎ、または０．４０重量％以下のＭｎ、または０．３５重量％以下のＭｎ、または０．３０重量％以下のＭｎ、または０．２８重量％以下のＭｎを含む、請求項１～１３のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘシート製品が、少なくとも０．０７体積％、または少なくとも０．０８体積％、または少なくとも０．０９体積％、または少なくとも０．１０体積％、または少なくとも０．１１体積％、または少なくとも０．１２体積％、または少なくとも０．１３体積％の分散質含有量を実現し、前記分散質の量が、前記式（Ｍｎの重量％）＊３．５２＋（Ｚｒの重量％）＊１．２８＋（Ｃｒの重量％＋Ｖの重量％）＊６．３４から計算される、請求項１～１４のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘシート製品が、１．９０体積％以下、または１．８５体積％以下、または１．８０体積％以下、または１．７０体積％以下、または１．６０体積％以下、または１．５０体積％以下、または１．４０体積％以下、または１．３０体積％以下、または１．２０体積％以下、または１．１０体積％以下の分散質含有量を実現し、前記分散質の量が、前記式（Ｍｎの重量％）＊３．５２＋（Ｚｒの重量％）＊１．２８＋（Ｃｒの重量％＋Ｖの重量％）＊６．３４から計算される、請求項１～１５のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘシート製品が、０．１５重量％以下のＣｒ、または０．１０重量％以下のＣｒ、または０．０８重量％以下のＣｒ、または０．０５重量％以下のＣｒ、または０．０４重量％以下のＣｒ、または０．０３重量％以下のＣｒ、または０．０２重量％以下のＣｒ、または０．０１重量％以下のＣｒ、または０．００５重量％以下のＣｒを含む、請求項１～１６のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘシート製品が、０．１５重量％以下のＶ、または０．１０重量％以下のＶ、または０．０８重量％以下のＶ、または０．０５重量％以下のＶ、または０．０４重量％以下のＶ、または０．０３重量％以下のＶ、または０．０２重量％以下のＶ、または０．０１重量％以下のＶ、または０．００５重量％以下のＶを含む、請求項１～１７のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘシート製品が、少なくとも０．０１重量％のＦｅ、または少なくとも０．０３重量％のＦｅ、または少なくとも０．０５重量％のＦｅ、または少なくとも０．０７重量％のＦｅ、または少なくとも０．０９重量％のＦｅを含む、請求項１～１８のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘシート製品が、０．１８重量％以下のＦｅ、または０．１６重量％以下のＦｅ、または０．１４重量％以下のＦｅ、または０．１２重量％以下のＦｅ、または０．１０重量％以下のＦｅ、または０．０８重量％以下のＦｅ、または０．０６重量％以下のＦｅ、または０．０５重量％以下のＦｅ、または０．０４重量％以下のＦｅを含む、請求項１～１９のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘシート製品が、少なくとも０．０１重量％のＳｉ、または少なくとも０．０３重量％のＳｉ、または少なくとも０．０５重量％のＳｉを含む、請求項１～２０のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘシート製品が、０．１４重量％以下のＳｉ、または０．１２重量％以下のＳｉ、または０．１０重量％以下のＳｉ、または０．０８重量％以下のＳｉ、または０．０７重量％以下のＳｉ、または０．０６重量％以下のＳｉ、または０．０５重量％以下のＳｉ、または０．０４重量％以下のＳｉ、または０．０３重量％以下のＳｉを含む、請求項１～２０のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘシート製品が、少なくとも０．００５重量％のＴｉ、または少なくとも０．０１重量％のＴｉ、または少なくとも０．０１５重量％のＴｉ、または少なくとも０．０２重量％のＴｉ、または少なくとも０．０２５重量％のＴｉを含む、請求項１～２２のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘシート製品が、０．１２重量％以下のＴｉ、または０．１０重量％以下のＴｉ、または０．０８重量％以下のＴｉ、または０．０５重量％以下のＴｉを含む、請求項１～２３のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘシート製品が、少なくとも１ｐｐｍのＢ、または少なくとも３ｐｐｍのＢ、または少なくとも５ｐｐｍのＢ、または少なくとも８ｐｐｍのＢ、または少なくとも１０ｐｐｍのＢを含む、請求項１～２４のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘシート製品が、７０ｐｐｍ以下のＢ、または６０ｐｐｍ以下のＢ、または５０ｐｐｍ以下のＢ、または４０ｐｐｍ以下のＢを含む、請求項１～２５のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品が、少なくとも２０体積％の再結晶粒、または少なくとも２５体積％の再結晶粒、または少なくとも３０体積％の再結晶粒、または少なくとも３５体積％の再結晶粒を含む、請求項１～２６のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品が、９５体積％以下の再結晶粒、または９０体積％以下の再結晶粒、または８５体積％以下の再結晶粒、または８０体積％以下の再結晶粒、または７５体積％以下の再結晶粒、または７０体積％以下の再結晶粒を含む、請求項１～２７のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品がＳ相析出物を含み、前記Ｓ相析出物が、８５０°Ｆ以下、または８４５°Ｆ以下、または８４０°Ｆ以下、８３５°Ｆ以下、または８３０°Ｆ以下、または８２５°Ｆ以下、または８２０°Ｆ以下、または８１５°Ｆ以下、または８１０°Ｆ以下、または８０５°Ｆ以下、または８００°Ｆ以下、または７９５°Ｆ以下のソルバス温度を実現し、
前記ソルバス温度が、ＴＨＥＲＭＯ－ＣＡＬＣソフトウェアおよびＴＨＥＲＭＯ－ＣＡＬＣアルミニウムデータベース、バージョン５を使用して計算される、請求項１～２８のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。 - 前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品にはＴ相析出物が存在せず、前記Ｔ相析出物の存在は、ＴＨＥＲＭＯ－ＣＡＬＣソフトウェアおよびＴＨＥＲＭＯ－ＣＡＬＣアルミニウムデータベース、バージョン５を使用して決定される、請求項１～２９のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品が、少なくとも４５０ＭＰａ、または少なくとも４６０ＭＰａ、または少なくとも４７０ＭＰａ、または少なくとも４８０ＭＰａ、または少なくとも４９０ＭＰａ、または少なくとも５００ＭＰａ、または少なくとも５１０ＭＰａ、または少なくとも５２０ＭＰａ、または少なくとも５３０ＭＰａ、または少なくとも５４０ＭＰａ、またはそれより高い引張降伏強度（ＬＴ）を実現する、請求項１～３０のいずれかに一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品が、少なくとも５．８ｍｍ、または少なくとも６．０ｍｍ、または少なくとも６．１ｍｍ、または少なくとも６．２ｍｍ、または少なくとも６．３ｍｍ、または少なくとも６．４ｍｍ、または少なくとも６．５ｍｍ、または少なくとも６．６ｍｍ、または少なくとも６．７ｍｍ、または少なくとも６．８ｍｍ、または少なくとも７．０ｍｍ、または少なくとも７．２ｍｍ、または少なくとも７．４ｍｍ、または少なくとも７．６ｍｍ、または少なくとも７．８ｍｍ、または少なくとも８．０ｍｍ、または少なくとも８．２ｍｍ、または少なくとも８．４ｍｍ、または少なくとも８．６ｍｍ、または少なくとも８．８ｍｍ、または少なくとも９．０ｍｍ、または少なくとも９．２ｍｍ、または少なくとも９．４ｍｍ、または少なくとも９．５ｍｍ、または少なくとも９．６ｍｍ、または少なくとも９．７ｍｍ、または少なくとも９．８ｍｍ、または少なくとも９．９ｍｍ、または少なくとも１０．０ｍｍの三点曲げの伸びを実現する、請求項１～３１のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品が、連続鋳造ストリップから製造され、
式：Ｙ＝－０．０２Ｘ＋Ｚ、
（式中、Ｘは、前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品のＬＴ－ＴＹＳ（ＭＰａ）であり、Ｘは、少なくとも４５０ＭＰａであり、
Ｙは、前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品のＬＴ三点曲げの伸び（ｍｍ）であり、Ｙは少なくとも５．８ｍｍであり、
Ｚは１５．０であり、またはＺは１５．２５であり、またはＺは１５．５であり、またはＺは１５．７５であり、またはＺは１６．０であり、またはＺは１６．２５であり、またはＺは１６．５０である）で定義される線またはそれより上の伸び関係で、三点曲げに対する強度を実現する、請求項１～３２のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。 - 前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品が、直接鋳造インゴットから製造され、
式：Ｙ＝－０．０３９Ｘ＋Ｚ、
（式中、Ｘは、前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品のＬＴ－ＴＹＳ（ＭＰａ）であり、Ｘは、少なくとも４５０ＭＰａであり、
Ｙは、前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品のＬＴ三点曲げの伸び（ｍｍ）であり、Ｙは少なくとも７．０ｍｍであり、
Ｚは、２５．２５であり、またはＺは２５．５であり、またはＺは２５．７５であり、またはＺは２６．０であり、またはＺは２６．２５であり、またはＺは２６．５であり、またはＺは２６．７５であり、またはＺは２７．０であり、またはＺは２７．２５であり、またはＺは２７．５であり、またはＺは２７．７５であり、またはＺは２８．０であり、またはＺは２８．２５であり、またはＺは２８．５である）で定義される線またはそれより上の伸び関係で三点曲げに対する強度を実現する、請求項１～３２のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。 - 前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品が、
（ｉ）ＡＳＴＭ Ｇ３４－０１（２１０８）に従って試験された場合、少なくともＥＢ、または少なくともＥＡ、または少なくともＰの剥離評価、
（ｉｉ）正味応力３５３ＭＰａでＬＴ方向に少なくとも２０日間のＡＳＴＭ Ｇ４４－９９（２０１３）試験後の合格評価であって、前記７ｘｘｘアルミニウム合金シートの５つの試験片すべてが２０日間のＡＳＴＭ Ｇ４４ 試験に耐える、合格評価、および
（ｉｉｉ）ＡＳＴＭ Ｇ１１０－９２ （２０１５） に従って６時間試験した場合、５０マイクロメートル以下、または４０マイクロメートル以下、または３０マイクロメートル以下、または２５マイクロメートル以下の平均腐食深さ、のうちの少なくとも一つを実現する、請求項１～３４のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。 - 請求項１～３５に記載の鍛造７ｘｘｘアルミニウム合金製品のいずれかから製造された自動車部品。
- ７ｘｘｘシート製品であって、
６．０～７．０重量％のＺｎと、
１．５０～１．６５重量％のＭｇと、
１．３５～１．５５ 重量％のＣｕと、
０．１５～０．３５重量％のＭｎと、
０．０７～０．１５重量％のＺｒと、
最大０．２０重量％のＣｒと、
最大０．２０重量％のＶと、
最大０．２０重量％のＦｅと、
最大０．１５重量％のＳｉと、
最大０．１５重量％のＴｉと、
最大７５ｐｐｍのＢと、を含み、
残部は、アルミニウム、付随元素、および不純物であり、
前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品が、１．０～４．０ｍｍの厚さを有し、
前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品が、２０～９０体積％の再結晶粒を含み、
前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品が、０．６５～１．４５体積％の分散質含有量を実現し、前記分散質の量が、式（Ｍｎの重量％）＊３．５２＋（Ｚｒの重量％）＊１．２８＋（Ｃｒの重量％＋Ｖの重量％）＊６．３４から計算される、７ｘｘｘシート製品。 - Ｃｕの重量％≦Ｍｇの重量％である、請求項３７に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品が、０．２０～０．３０重量％のＭｎを含む、請求項３７～３８のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品が、０．０８～０．１３重量％のＺｒ、または０．０８～０．１２重量％のＺｒ、または０．０８～０．１１重量％のＺｒを含み、ジルコニウムは前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品の包晶未満である、請求項３７～３９のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品が、０．８０～１．２０体積％の分散質含有量を実現し、前記分散質の量が、前記式（Ｍｎの重量％）＊３．５２＋（Ｚｒの重量％）＊１．２８＋（Ｃｒの重量％＋Ｖの重量％）＊６．３４から計算される、請求項３７～４０のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品が、３０～８０体積％の再結晶粒を含む、請求項３７～４２のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 前記７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品が、３５～７５体積％の再結晶粒を含む、請求項３７～４２のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品。
- 請求項１～４３のいずれか一項に記載の７ｘｘｘアルミニウム合金シート製品を製造する方法であって、
（ａ）前記７ｘｘｘアルミニウム合金を中間ゲージに熱間圧延することと、
（ｂ）前記熱間圧延の後、前記７ｘｘｘアルミニウム合金を最終ゲージシート製品へ冷間圧延することであって、前記最終ゲージシート製品が０．５０～４．０ｍｍの厚さを有する、冷間圧延することと、
（ｃ）前記冷間圧延後、５２５°Ｆ～８５０°Ｆの焼きなまし温度で前記最終ゲージシート製品を焼きなましすることであって、
前記焼きなましによって少なくとも部分的に、前記最終ゲージシート製品が少なくとも１５％の再結晶粒を含有する、焼きなましすることと、
（ｄ）前記焼きなまし後、溶体化熱処理を行い、そして前記最終ゲージシート製品を焼き入れする、方法。 - 前記焼きなましが、前記最終ゲージシート製品を前記焼きなまし温度で焼きなまし時間保持することを含み、前記焼きなまし時間が０．５～５０時間である、請求項４４に記載の方法。
- 前記焼きなましが、前記保持工程の後、前記最終ゲージシート製品を前記焼きなまし温度から５００°Ｆ／分以下の冷却速度で２００°Ｆ以下の温度に冷却することを含む、請求項４４～４５のいずれか一項に記載の方法。
- 前記焼きなまし工程の前に、
（ｉ）前記最終ゲージシート製品で実現する再結晶の量を選択する工程であって、前記選択された再結晶の量が１５％～９５％の再結晶である、選択する工程と、
（ｉｉ）前記選択された再結晶の量に基づいて、前記焼きなまし時間および前記焼きなまし温度を選択する工程と、
（ｉｉｉ）前記選択する工程（ｉ）～（ｉｉ）の後、前記選択された焼きなまし時間および前記選択された焼きなまし温度を使用して、前記焼きなまし工程を完了する工程と、を含み、
前記完了する工程（ｉｉｉ）の後、前記選択された焼きなまし時間および前記選択された焼きなまし温度に少なくとも部分的に起因して、前記最終ゲージシート製品は、前記選択された再結晶の量を実現する、請求項４４～４６のいずれか一項に記載の方法。 - 前記選択された再結晶の量が少なくとも２０％の再結晶であり、または前記選択された再結晶の量が少なくとも２５％の再結晶であり、または前記選択された再結晶の量が少なくとも３０％の再結晶であり、または前記選択された再結晶の量が少なくとも３５％の再結晶である、請求項４７に記載の方法。
- 前記選択された再結晶の量が９０％以下の再結晶であり、 または前記選択された再結晶の量が８５％以下の再結晶であり、または前記選択された再結晶の量が８０％以下の再結晶であり、 または前記選択された再結晶の量が７５％以下の再結晶であり、 または前記選択された再結晶の量が７０％以下の再結晶である、請求項４７～４８のいずれか一項に記載の方法。
- 前記焼きなまし工程の前に、
（ｉ）前記最終ゲージシート製品で実現する粒径を選択する工程と、
（ｉｉ）焼きなまし昇温速度、前記焼きなまし時間、および前記焼きなまし温度のうちの少なくとも一つを、前記選択された粒径に基づいて選択する工程と、
（ｉｉｉ）前記選択する工程（ｉ）～（ｉｉ）の後、前記選択された焼きなまし昇温速度、前記焼きなまし時間および／または前記選択された焼きなまし温度を使用して、前記焼きなまし工程を完了する工程と、を含み、
前記完了する工程（ｉｉｉ）の後、前記選択された焼きなまし昇温速度、前記選択された焼きなまし時間および前記選択された焼きなまし温度に少なくとも部分的に起因して、前記最終ゲージシート製品は、前記選択された粒径の量を実現する、請求項４４～４９のいずれか一項に記載の方法。 - 前記焼きなまし温度が、少なくとも５７５°Ｆ、または少なくとも６２５°Ｆ、または少なくとも６７５°Ｆである、請求項４４～５０のいずれか一項に記載の方法。
- 前記焼きなまし温度が、８２５°Ｆ以下、または７７５°Ｆ以下、または７５０°Ｆ以下である、請求項４４～５１のいずれか一項に記載の方法。
- 前記焼きなまし時間が少なくとも１時間である、または前記焼きなまし時間が少なくとも２時間である、請求項４４～５２のいずれか一項に記載の方法。
- 前記焼きなまし時間が４０時間以下、または３０時間以下である、請求項４４～５３のいずれか一項に記載の方法。
- 前記焼きなまし昇温速度が、２５℃～５０℃／時である、請求項４４～５４のいずれか一項に記載の方法。
- 前記焼きなまし後、および前記溶体化熱処理前に、前記焼きなましされた最終ゲージシート製品を、前記焼きなまし温度から２００°Ｆ以下の温度に、かつ１００°Ｆ／分以下の冷却速度で冷却することを含む、請求項４４～５５のいずれか一項に記載の方法。
- 前記溶体化熱処理および焼き入れ後、前記最終ゲージシート製品を人工的に時効することを含む、請求項４４～５６のいずれか一項に記載の方法。
- 前記人工的に時効することが、Ｔ６またはＴ７テンパーの時効を含む、請求項５７に記載の方法。
- 前記人工時効が、二段階時効の実行である、請求項５７～５８のいずれか一項に記載の方法。
- 前記二段階時効の実行のうちの第一の時効工程が、２２５～２７５°Ｆの範囲内の第一の温度に、および２～１６時間の範囲内の第一の期間、加熱することを含む、請求項５９に記載の方法。
- 前記二段階時効の実行のうちの第二の時効工程が、３００～３５０°Ｆの範囲内の第二の温度に、および２～１６時間の範囲内の前記第一の期間、加熱することを含む、請求項６０に記載の方法。
- 前記第二の時効工程の後、前記最終ゲージシート製品を塗装焼付することを含む、請求項６１に記載の方法。
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