JP2023081861A - ポリプロピレン系樹脂組成物及び当該組成物の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】インフレーション成形によって製造されるポリプロピレン系樹脂組成物からなるフィルムの強度の不十分、当該フィルムの透明性の低さもしくは当該フィルムの印刷高級感を損なう表面粗さの改善などを改善することである。【解決手段】 ポリプロピレン系樹脂（Ｘ）と、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）とを含有するポリプロピレン系樹脂組成物。【選択図】なし

Description

本発明は、ポリプロピレン系樹脂組成物及び当該組成物からなるフィルムの製造方法に関する。

特許文献１は、メタロセン化合物を用いたプロピレン－α－オレフィンランダム共重合体及び造核剤を含有する空冷インフレーション成形によって製造されるポリプロピレンフィルムを開示する。
特許文献２は、メタロセン化合物を用いた融点１１０～１５５℃のプロピレン－α－オレフィン共重合体及び分岐構造を有するポリプロピレン系樹脂を含有する空冷インフレーション成形によって製造されるポリプロピレンフィルムを開示する。

しかしながら、従来技術によるインフレーション成形によって製造されるポリプロピレンフィルムは、強度が不十分であり、フィルムの透明性が低く、フィルムに印刷した際に表面粗さによる高級感を損なうという問題があった。

特開２００４－１８２９６７号 特開２０１４－１３２０６８号

本発明が解決しようとする課題は、インフレーション成形によって製造されるポリプロピレン系樹脂組成物からなるフィルムの強度の不十分、当該フィルムの透明性の低さもしくは当該フィルムの印刷高級感を損なう表面粗さの改善、またはこれらのうち複数を改善することである。

本発明において課題を解決するための手段を反映した態様には、以下の態様がある。

態様１は、
ポリプロピレン系樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の合計質量を１００質量％として、
（１）下記特性（１－ｉ）～（１－ｖ）：
（１－ｉ）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０～７０ｇ／１０分である
（１－ｉｉ）Ｍｗ／Ｍｎが２．０～５．０である
（１－ｉｉｉ）Ｗ_１Ｍが０．５～４．０質量％である
（１－ｉｖ）ｇ’が０．７０～０．９５である
（１－ｖ）（ｍｍ）が９５％以上である
を有する１～６０質量％のポリプロピレン系樹脂（Ｘ）と、
（２）下記特性（２－ｉ）：
（２－ｉ）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が０．１以上１０未満ｇ／１０分以下である
を有する４０～９９質量％のポリプロピレン系樹脂（Ｙ）とを
含有するポリプロピレン系樹脂組成物である。

態様２は、
プロピレン系樹脂（Ｙ）が、ホモポリマーである、態様１に記載のポリプロピレン系樹脂組成物である。

態様３は、態様１に記載のポリプロピレン系樹脂（Ｘ）と、態様１に記載のポリプロピレン系樹脂（Ｙ）とをドライブレンドする工程を含むポリプロピレン系樹脂組成物の製造方法である。

態様４は、
インフレーション法による、態様１または２に記載のポリプロピレン系樹脂組成物からなるフィルムの製造方法である。
態様５は、
インフレーション法が空冷インフレーション法である、態様４に記載のフィルムの製造方法である。

本開示において、「Ｍｗ／Ｍｎ」は、重量平均分子量（以下、「Ｍｗ」という。）を数平均分子量（以下、「Ｍｎ」という。）で割って得た値を意味する。

本開示において、「Ｗ_１Ｍ」は、分子量が１００万以上の成分の割合を意味する。

本開示において、「ＭＴ２３０℃」は、２３０℃での単位ｇｆで表記する溶融張力を意味する。

本開示において、「ＭＦＲ」は、メルトフローレートを意味する。

本開示において、「ドライブレンド」は、溶媒を添加せずに、複数の樹脂を混合することを意味する。

本開示において、「ｇ’」は、
［η］ｂｒ／［η］ｌｉｎ
で求めた値である。ここで、［η］ｂｒは長鎖分岐構造を有するポリマー（この式の説明では、「ｂｒ」という。）の固有粘度であり、［η］ｌｉｎは、ｂｒと同じ分子量を有する同種の直鎖状高分子ポリマーの固有粘度［η］ｌｉｎである。ｇ’は、長鎖分岐構造が多いほど、小さな値をとる。
ｇ’の解説が、「Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓ ｉｎ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ－４」（Ｊ．Ｖ． Ｄａｗｋｉｎｓ ｅｄ． Ａｐｐｌｉｅｄ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｐｕｂｌｉｓｈｅｒｓ， １９８３）に、記載されている。

本開示において、「（ｍｍ）」は、ポリプロピレン系樹脂（Ｘ）中のプロピレン単位３連鎖中各プロピレン単位中のメチル分岐の方向が同一であるであるものの割合である。

本開示において、「Ｍｗ／Ｍｎ」は、重量平均分子量（以下、「Ｍｗ」という。）を数平均分子量質量分布（以下、「Ｍｎ」という。）で割って得られる分子量の分布を示す数値である。

本開示において、「Ｍｚ／Ｍｗ」は、ｚ平均分子量（以下、「Ｍｚ」という。）をＭｗで割って得られる分子量の分布を示す数値である。

本開示において、特記のない限り、ポリプロピレン系樹脂（Ｘ）及びポリプロピレン系樹脂（Ｙ）についての樹脂組成物中の含有量は、ポリプロピレン系樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）との合計質量を１００質量％としたときの、質量比で表す。

１．ポリプロピレン系樹脂組成物
１－１．ポリプロピレン系樹脂（Ｘ）
ポリプロピレン系樹脂組成物のインフレーション成形のしやすさから、ポリプロピレン系樹脂組成物中のポリプロピレン系樹脂（Ｘ）のＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）は、１０～７０ｇ／１０分が好ましく、１０～５０ｇ／１０分がより好ましく、１０～３０ｇ／１０分が最も好ましい。
ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲは、（ｉ）ポリプロピレン系樹脂の重合の際の温度および／または圧力の変更および／または（ｉｉ）ポリプロピレン系樹脂の重合の際に水素そのほかの連鎖移動剤をモノマーに添加することで、調整できる。

ポリプロピレン系樹脂組成物のインフレーション成形のしやすさから、ポリプロピレン系樹脂組成物中のポリプロピレン系樹脂（Ｘ）のＭｗ／Ｍｎは、２．０～５．０が好ましく、２．１～４．６がより好ましく、２．２～４．２がさらに好ましい。
ポリプロピレン系樹脂（Ｘ）のＭｗ、ＭｎおよびＭｗ／Ｍｎは、重合の温度や圧力の変更、水素そのほかの連鎖移動剤を重合時に添加およびその量、および／または当該重合の際の触媒の種類及び個々の触媒量の比率で調整できる。
ポリプロピレン系樹脂組成物のインフレーション成形のしやすさから、ポリプロピレン系樹脂組成物中のポリプロピレン系樹脂（Ｘ）のＭｗは、１６．０万～２８．０万が好ましく、１７．０万～２６．０万がより好ましく、１８．０万～２４．０万がさらに好ましい。

ポリプロピレン系樹脂組成物のインフレーション成形のしやすさおよび／またはフィッシュアイの発生低減その他の外観改良のため、ポリプロピレン系樹脂（Ｘ）のＷ_１Ｍは、０．５～４．０質量％が好ましく、１．０～３．５質量％がより好ましく、１．５～３．０質量％がさらに好ましい。
ポリマーのＷ_１Ｍは、重合時に使用するより高分子量のポリマーが得られる触媒と、重合時に使用するより低分子量のポリマーが得られる触媒の比率の調整、重合時に添加する水素量、重合時の反応温度を調整することで、調整できる。

インフレーション法によって作製するフィルムの品質向上のため、ポリプロピレン系樹脂（Ｘ）のｇ’は、０．７０～０．９５好ましく、０．７２～０．９０がより好ましく、０．７５～０．８８がさらに好ましく、０．８０～０．８５が特に好ましい。

ポリプロピレン系樹脂（Ｘ）の長鎖分岐を多く導入することにより、ｇ’を０．８０～０．８５付近に誘導できる。ポリプロピレン系樹脂（Ｘ）の重合の際、メタロセン系触媒の選択、当該触媒の組み合わせおよび／または当該触媒の量の比ならびに当該重合の際の予備重合条件の制御により、ポリプロピレン系樹脂（Ｘ）の長鎖分岐を多く導入できる。

ポリプロピレン系樹脂（Ｘ）を含むインフレーション成形フィルムの対候性を向上させるために、当該ポリプロピレン系樹脂（Ｘ）の（ｍｍ）は、９５％以上が好ましく、９６％以上がより好ましい。

高結晶性の重合体の製造を可能にする重合触媒を用いることで、製造されるポリプロピレン系樹脂（Ｘ）の（ｍｍ）を、９５％以上にさせることができる。当該重合触媒は、メタロセン系触媒が好ましい。

ポリプロピレン系樹脂（Ｘ）の製造方法
高い立体規則性、比較的広い分子量分布、ｇ’、高い溶融張力等の条件を調整できるため、ポリプロピレン系樹脂（Ｘ）の重合において、メタロセン触媒の組み合わせを利用したマクロマー共重合法が、好ましい。特開２００９－５７５４２号公報に、当該マクロマー共重合法の例が、記載されている。

ポリプロピレン系樹脂（Ｘ）は、フィルム強度とコストとの観点からプロピレン単独重合体が好ましい。プロピレン単独重合体は、プロピレンモノマーを単独重合して得てもよい。
ポリプロピレン系樹脂（Ｘ）の形状は、パウダー状および粒子状などであってもよい。
ここで粒子状のポリプロピレン系樹脂（Ｘ）は、ポリプロピレン系樹脂（Ｘ）の造粒物を含む。

付加的成分の混合によるポリプロピレン系樹脂（Ｘ）の製造は、ヘンシェルミキサー、Ｖブレンダー、リボンブレンダー、混練機および／またはタンブラーブレンダー等を利用できる。造粒物の製造は、単軸押出機、多軸押出機、ニーダー、バンバリミキサー等の混練機を利用できる。

１－２．ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）
ポリプロピレン系樹脂組成物のインフレーション成形のしやすさから、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）のＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）は、０．１以上１０未満ｇ／１０分が好ましく、０．１～８ｇ／１０分がより好ましく、０．１～６ｇ／１０分が最も好ましい。

プロピレン重合の際の温度条件の変更、プロピレン重合の際の圧力条件の変更および／または水素等の連鎖移動剤を重合時に添加する方法の変更により、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）のＭＦＲを調整できる。

ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の製造方法
ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）を製造するための重合触媒としては、チーグラー・ナッタ系触媒および／またはメタロセン系触媒が挙げられるが、そのほかの触媒であってもよい。
チーグラー・ナッタ系触媒は、「ポリプロピレンハンドブック」エドワード・Ｐ・ムーアＪｒ．編著、保田哲男・佐久間暢翻訳監修、工業調査会（１９９８）の２．３．１節（２０～５７ページ）に記載されている。チーグラー・ナッタ系触媒は、（１）三塩化チタンとハロゲン化有機アルミニウムからなる三塩化チタニウム系触媒、塩化マグネシウム、ハロゲン化チタン、（２）電子供与性化合物を含有する固体触媒成分と有機アルミニウムと有機珪素化合物からなるマグネシウム担持系触媒、（３）固体触媒成分を有機アルミニウム及び有機珪素化合物を接触させて形成した有機珪素処理固体触媒成分に、有機アルミニウム化合物成分を組み合わせた触媒などを含む。

メタロセン系触媒は、（ｉ）メタロセン化合物、（ｉｉ）メタロセン化合物と反応して安定なイオン状態に活性化しうる助触媒、（ｉｉｉ）有機アルミニウム化合物を組み合わせた触媒などを含む。
ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の機械的特性向上のため、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）を合成するメタロセン化合物は、プロピレンの立体規則性重合が可能な架橋型のメタロセン化合物が好ましく、プロピレンのアイソ規則性重合が可能な架橋型のメタロセン化合物がより好ましい。

（ｉ）のメタロセン化合物は、特開昭６０－３５００７号、特開昭６１－１３０３１４号、特開昭６３－２９５６０７号、特開平１－２７５６０９号、特開平２－４１３０３号、特開平２－１３１４８８号、特開平２－７６８８７号、特開平３－１６３０８８号、特開平４－３００８８７号、特開平４－２１１６９４号、特開平５－４３６１６号、特開平５－２０９０１３号、特開平６－２３９９１４号、特表平７－５０４９３４号および特開平８－８５７０８号に記載がある。

（ｉ）のメタロセン化合物の具体例としては、
メチレンビス（２－メチルインデニル）ジルコニウムジクロリド、エチレンビス（２－メチルインデニル）ジルコニウムジクロリド、
エチレン１，２－（４－フェニルインデニル）（２－メチル－４－フェニル－４Ｈ－アズレニル）ジルコニウムジクロリド、
イソプロピリデン（シクロペンタジエニル）（フルオレニル）ジルコニウムジクロリド、イソプロピリデン（４－メチルシクロペンタジエニル）（３－ｔ－ブチルインデニル）ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレン（２－メチル－４－ｔ－ブチル－シクロペンタジエニル）（３’－ｔ－ブチル－５’－メチル－シクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレンビス（インデニル）ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレンビス（４，５，６，７－テトラヒドロインデニル）ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレンビス［１－（２－メチル－４－フェニルインデニル）］ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレンビス［１－（２－エチル－４－フェニルインデニル）］ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレンビス［４－（１－フェニル－３－メチルインデニル）］ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレン（フルオレニル）ｔ－ブチルアミドジルコニウムジクロリド、
メチルフェニルシリレンビス［１－（２－メチル－４－（１－ナフチル）－インデニル）］ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレンビス［１－（２－メチル－４，５－ベンゾインデニル）］ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレンビス［１－（２－メチル－４－フェニル－４Ｈ－アズレニル）］ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレンビス［１－（２－エチル－４－（４－クロロフェニル）－４Ｈ－アズレニル）］ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレンビス［１－（２－エチル－４－ナフチル－４Ｈ－アズレニル）］ジルコニウムジクロリド、
ジフェニルシリレンビス［１－（２－メチル－４－（４－クロロフェニル）－４Ｈ－アズレニル）］ジルコニウムジクロリド、
ジメチルシリレンビス［１－（２－エチル－４－（３－フルオロビフェニリル）－４Ｈ－アズレニル）］ジルコニウムジクロリド、
ジメチルゲルミレンビス［１－（２－エチル－４－（４－クロロフェニル）－４Ｈ－アズレニル）］ジルコニウムジクロリド、および
ジメチルゲルミレンビス［１－（２－エチル－４－フェニルインデニル）］ジルコニウムジクロリド
などのジルコニウム化合物などである。

（ｉ）のメタロセン化合物のジルコニウムを、チタニウムまたはハフニウムに置き換えたもの、および／またはこれらの混合物も、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）を製造するための重合触媒に利用できる。（ｉ）のメタロセン化合物のクロリドを、他のハロゲン化合物、メチル、イソブチル、ベンジル等の炭化水素基、ジメチルアミド、ジエチルアミド等のアミド基、メトキシ基、フェノキシ基等のアルコキシド基、ヒドリド基等に置き換えたものも、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）を製造するための重合触媒に利用できる。

ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）を含む樹脂組成物の成形性向上のため、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）を製造するための重合触媒である（ｉ）のメタロセン化合物は、インデニル基あるいはアズレニル基を珪素あるいはゲルミル基で架橋したメタロセン化合物が好ましい。
ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）を製造するための重合触媒は、無機または有機化合物に担持させてもよい。ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の生産量向上のため、当該担体は、多孔質が好ましい。当該担体は、イオン交換性層状珪酸塩、ゼオライト、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、シリカアルミナ、ＭｇＯ、ＺｒＯ_２、ＴｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、ＣａＯ、ＺｎＯ、ＢａＯ、ＴｈＯ_２、等の無機化合物、多孔質のポリオレフィン、スチレン・ジビニルベンゼン共重合体、オレフィン・アクリル酸共重合体等からなる有機化合物、またはこれらの混合物が好ましい。

ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の生産量向上のため、メタロセン化合物とともに助触媒を併用することが好ましい。助触媒は、アルミノキサン化合物などの有機アルミニウムオキシ化合物、イオン交換性層状珪酸塩、ルイス酸、ホウ素含有化合物、イオン性化合物、フッ素含有有機化合物が好ましい。

ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の生産量向上のため、（ｉｉｉ）の有機アルミニウム化合物は、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソプロピルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリオクチルアルミニウム等のトリアルキルアルミニウム、ジアルキルアルミニウムハライド、アルキルアルミニウムセスキハライド、アルキルアルミニウムジハライド、ジエチルアルミニウムクロライド、エチルアルミニウムクロライド、ジエチルアルミニウムエトキサイド、メチルアルモキサン、アルキルアルミニウムハイドライド、有機アルミニウムアルコキサイドなどが好ましい。

ポリプロピレン系樹脂の製造効率向上のため、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の製造方法は、スラリー重合法、バルク重合法、気相重合法などが好ましい。ポリプロピレン及びプロピレン系ランダム共重合体の製造のため、スラリー重合法、バルク重合法、気相重合法などの多段重合法が利用できる。

混合によるポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の製造は、必要な付加的成分とともに、ヘンシェルミキサー、Ｖブレンダー、リボンブレンダー、タンブラーブレンダー等により混合して得てもよい。混練によるポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の製造は、単軸押出機、多軸押出機、ニーダー、バンバリミキサーなどの混練機で混練して得てもよい。

ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）は、プロピレンの重合の際、プロピレンを除くモノマー非存在下で、重合して得たものが好ましい。即ち、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）が、ホモポリマーであることが好ましい。
高速インフレーションの加工性並びに高速インフレーションによるフィルムの透明性および強度の観点から、示差走査熱量測定により測定したポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の融点は、１４０～１８０℃が好ましく、１５０～１７０℃がより好ましく、１６０～１７０℃がさらに好ましい。高速インフレーションの加工性並びに高速インフレーションによるフィルムの透明性および強度の観点から、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）のＭＦＲは、０．１～１０ｇ／１０分が好ましく、０．１～８ｇ／１０分がより好ましく、０．１～５ｇ／１０分がさらに好ましい。高速インフレーションの加工性並びに高速インフレーションによるフィルムの透明性および強度の観点から、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の（ｍｍ）により求められる結晶度は、９０％以上が好ましく、９３％以上がより好ましく、９５％以上がさらに好ましい。

ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の形状は、パウダー状および粒子状などであってもよい。ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の粒子状は、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の造粒物を含む。

１－５．ポリプロピレン系樹脂組成物
本発明のポリプロピレン系樹脂組成物は、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）及びポリプロピレン系樹脂（Ｙ）を以下で詳述する特定の比率で含むポリプロピレン系樹脂組成物である。

高速インフレーションの加工性、高速インフレーションによるフィルムの透明性の観点から、ポリプロピレン系樹脂組成物中のポリプロピレン系樹脂（Ｘ）の含有量は、１～６０質量％が好ましく、１０～５０質量％が好ましい。

高速インフレーションの加工性、高速インフレーションによるフィルムの透明性の観点から、ポリプロピレン系樹脂組成物中のポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の含有量は、４０～９９質量％が好ましく、５０～９０質量％が好ましい。

本発明のポリプロピレン系樹脂組成物は、上述のポリプロピレン樹脂（Ｘ）及びポリプロピレン系樹脂（Ｙ）以外に、さらに必要に応じ、添加剤を含むことができる。添加剤を適宜選択することで、ポリプロピレン系樹脂組成物の機能を向上させることができる。添加剤は、１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。ポリプロピレン系樹脂組成物中の添加剤の含有量は、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）との合計１００質量部に対し、例えば、０～１質量部であることが好ましい。

添加剤としては、例えば、２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール、テトラキス［メチレン－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタンおよびｎ－オクタデシル－３－（４’－ヒドロキシ－３，５’－ジ－ｔ－ブチルフェニル）プロピオネートで代表されるフェノール系安定剤、ビス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイトやトリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイトなどで代表されるホスファイト系安定剤、高級脂肪酸アミドや高級脂肪酸エステルで代表される滑剤、炭素原子数８～２２の脂肪酸のグリセリンエステルやソルビタン酸エステル、ポリエチレングリコールエステルなどの帯電防止剤、シリカ、炭酸カルシウム、タルクなどで代表されるブロッキング防止剤などがある。

また、紫外線吸収剤や光安定剤なども挙げられる。ポリプロピレン系樹脂組成物中に紫外線吸収剤および光安定剤を配合することで、ポリプロピレン系樹脂組成物の耐候性を向上させることができる。

紫外線吸収剤は、トリアゾール系紫外線吸収剤、ベンゾフェノン系紫外線吸収剤、サリシレート系紫外線吸収剤、シアノアクリレート系紫外線吸収剤、ニッケルキレート系紫外線吸収剤、無機微粒子系紫外線吸収剤などの、紫外線領域に吸収帯を持つ化合物である。このうちトリアゾール系紫外線吸収剤が典型的である。
トリアゾール系紫外線吸収剤としては、例えば、２－（２’－ヒドロキシ－５’－メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２－（２’－ヒドロキシ－５’－ｔ－オクチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２－（２’－ヒドロキシ－３’，５’－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２－（２’－ヒドロキシ－３’，５’－ジ－ｔ－アミルフェニル）ベンゾトリアゾール、２－（２’－ヒドロキシ－３’－ｔ－ブチル－５’－メチルフェニル）－５－クロロベンゾトリアゾールなどがある。
ベンゾフェノン系紫外線吸収剤としては、例えば、２－ヒドロキシ－４－メトキシベンゾフェノン、２－ヒドロキシ－４－ｎ－オクトキシベンゾフェノンなどがある。
サリシレート系紫外線吸収剤としては、例えば、４－ｔ－ブチルフェニルサリシレートなどがある。
シアノアクリレート系紫外線吸収剤としては、例えば、エチル（３，３－ジフェニル）シアノアクリレートなどがある。
ニッケルキレート系紫外線吸収剤としては、例えば、ジブチルジチオカルバミン酸ニッケルなどがある。
無機微粒子系紫外線吸収剤としては、例えば、ＴｉＯ_２、ＺｎＯ_２、ＣｅＯ_２などがある。

典型的な光安定剤としては、ヒンダードアミン骨格を有する化合物（以下、「ＨＡＬＳ」という。）などがある。
ＨＡＬＳには、セバケート型化合物、ブタンテトラカルボキシレート型化合物、コハク酸ポリエステル型化合物、トリアジン型化合物などがある。
セバケート型化合物としては、例えば、ビス（２，２，６，６－テトラメチル－４－ピペリジル）セバケート、ビス（１，２，２，６，６－ペンタメチル－４－ピペリジル）セバケートなどがある。
ブタンテトラカルボキシレート型化合物としては、例えば、テトラキス（２，２，６，６－テトラメチル－４－ピペリジル）－１，２，３，４－ブタンテトラカルボキシレート、テトラキス（１，２，２，６，６－ペンタメチル－４－ピペリジル）－１，２，３，４－ブタンテトラカルボキシレート、１，２，３，４－ブタンテトラカルボン酸と２，２，６，６－テトラメチル－４－ピペリジノール及びトリデシルアルコールとの縮合物、１，２，３，４－ブタンテトラカルボン酸と１，２，２，６，６－ペンタメチル－４－ピペリジノール及びトリデシルアルコールとの縮合物などがある。
コハク酸ポリエステル型化合物としては、例えば、コハク酸と１－（２－ヒドロキシエチル）－４－ヒドロキシ－２，２，６，６－テトラメチルピペリジンとの縮合重合体などがある。
トリアジン型化合物としては、Ｎ，Ｎ’－ビス（３－アミノプロピル）エチレンジアミン・２，４－ビス｛Ｎ－ブチル－Ｎ－（１，２，２，６，６－ペンタメチル－４－ピペリジル）アミノ｝－６－クロロ－１，３，５－トリアジン縮合物、ポリ｛６－（１，１，３，３－テトラメチルブチル）アミノ－１，３，５－トリアジン－２，４－ジイル｝｛（２，２，６，６－テトラメチル－４－ピペリジル）イミノ｝ヘキサメチレン｛（２，２，６，６－テトラメチル－４－ピペリジル）イミノ、ポリ（６－モルホリノ－ｓ－トリアジン－２，４－ジイル）｛（２，２，６，６－テトラメチル－４－ピペリジル）イミノ｝ヘキサメチレン｛（２，２，６，６－テトラメチル－４－ピペリジル）イミノなどがある。

ポリプロピレン系樹脂組成物中の改質剤は、ポリプロピレン系樹脂組成物の性能を向上または性質を調整させる。エラストマー、ポリエチレン系樹脂などが、改質剤であるが、これらに限定されるものではない。
エチレン－α－オレフィン共重合体、プロピレンと炭素数４～１２のα－オレフィンとの二元ランダム共重合体樹脂、プロピレンとエチレンと炭素数４～１２のα－オレフィンとの三元ランダム共重合体樹脂などが、エラストマーである。

スチレン系エラストマーもエラストマーである。スチレン系エラストマーとしては、例えば、スチレン－ブタジエンブロック共重合体の水素添加物、スチレン－イソプレンブロック共重合体の水素添加物スチレン－ビニル化ポリイソプレンブロック共重合体の水素添加物、スチレン－ブタジエンランダム共重合体の水素添加物などが挙げられる。

本発明のポリプロピレン系樹脂組成物は、インフレーション成形に好適に用いることができる。即ち、本発明のポリプロピレン系樹脂組成物の１つの側面は、インフレーション成形用のポリプロピレン系樹脂組成物である。

１－５．ポリプロピレン系樹脂組成物の製造方法
本発明のポリプロピレン系樹脂組成物は、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）と、必要に応じて使用される添加剤とを、上記した含有量となるような割合で、従来公知の方法により配合・混合・溶融混練することにより、製造することができる。
ポリプロピレン系樹脂組成物の混合方法は、ヘンシェルミキサー、Ｖブレンダー、リボンブレンダー、タンブラーブレンダーなどによるドライブレンドなどがある。
また、溶融混練・造粒して製造する際には、前記各成分の配合物を同時に混練してもよく、さらに、性能向上をはかるべく各成分を分割して混練する、すなわち、例えば、先ず使用される成分の一部を混練し、その後に残りの成分を混練・造粒するといった方法を採用することもできる。

また、本発明のポリプロピレン系樹脂組成物は、使用される成分をドライブレンドにて混合して製造されることが好ましい。本発明のポリプロピレン系樹脂組成物の製造方法の好ましい実施形態としては、ポリプロピレン樹脂（Ｘ）と、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）とをドライブレンドにより混合することである。これにより、比較的短時間に、低コストで均一混合でき、安定した性能が選らることである。
得られた混合物は、上述のとおり、通常、溶融混練が行われる。

１－６．インフレーション法によるフィルムの成形方法
本発明のもう１つの実施態様は、インフレーション法による、本発明のポリプロピレン系樹脂組成物からなるフィルムの製造方法である。

小ロット多品種生産、連続品種切替えなど作業性の観点から、インフレーション法によるフィルムの成形は、ポリプロピレン系樹脂組成物を環状ダイ付きの押出機により溶融させてチューブ状にして押出し、ブロアーなどから供給される空気を空冷リングから溶融チューブに吹き付けて冷却固化させた後、ガイド板を経てピンチロールにて折り畳み、引取機にて引き取ることにより行うことが好ましい。
空冷インフレーション成形法によるフィルムの作製においては、ダイ径はφ５０ｍｍ～φ５００ｍｍが典型的であり、ダイリップ幅は０．８ｍｍ～４．０ｍｍが典型的である。フィルムの透明性などの意匠性、安定した連続成形などの生産性の観点から、当該成形温度は１７０～２５０℃が好ましく、１７０～２２０℃がより好ましい。フィルムのばたつき抑制などのフィルムの均質性向上のため、当該成形速度は５～１００ｍ／分が好ましく、１０～５０ｍ／分がより好ましい。

インフレーション成形方法は、空冷インフレーション、水冷インフレーション法およびチューブラー式二軸延伸形法があるが、製造設備コストおよび作業性の観点から、空冷インフレーションで行うことが好ましい。
インフレーション成形方法のフィルムの冷却は、チューブ状フィルムの外部及び／又は内部から行う。

チューブ状フィルムの吹込み製膜方法は、上向き方式、水平方式又は下向き方式などがある。製造設備の低コスト化および小型化など並びに当該フィルム冷却効率化などの生産性向上のため、チューブ状フィルムの吹込み製膜方法は、上向き方向による製膜方法が、好ましい。

表面粗さを表す指標であるＲｚが小さいフィルムは、フィルムの表面の凸凹の程度が少ないため、フィルムの表面で光の乱反射が起きにくい。このため、Ｒｚが小さいフィルムの印刷物は、印刷物がはっきりと見えやすく、フィルムの印刷高級感を演出する。

以下、本発明を実施例によって具体的に説明するが、本発明は、これらの実施例によって限定されるものではない。

本実施例において、「Ｍｗ」、「Ｍｎ」、「Ｍｚ」およびｇ’は、ゲル浸透クロマトグラフィー（以下、「ＧＰＣ」という。）で求める。

本実施例において、「高速攪拌式混合機」は、商品名、ヘンシェルミキサーをいう。

本実施例において、「ＭＤ方向」は、押出成形するときのフィルムの送り方向をいう。
本実施例において、「ＴＤ方向」は、押出成形するときのフィルムの送りと垂直であってフィルム面と平行の方向をいう。

評価方法
（１）ＭＦＲ：
ＪＩＳ Ｋ６９２１－１：２０１８の方法に従い、ＭＦＲを測定する。単位はｇ／１０分である。

（２）分子量分布：
Ｍｗ、Ｍｎ、Ｍｚおよび積分分子量分布曲線は、ＧＰＣで得る。
装置：Ｗａｔｅｒｓ社製ＧＰＣ（ＡＬＣ／ＧＰＣ、１５０Ｃ）
検出器：ＦＯＸＢＯＲＯ社製ＭＩＲＡＮ、１Ａ、ＩＲ検出器（測定波長：３．４２μｍ）
カラム：昭和電工社製ＡＤ８０６Ｍ／Ｓ（３本）
移動相溶媒：０．５ｍｇ／ｍＬのジブチルヒドロキシトルエンのｏ－ジクロロベンゼン溶液（以下、「ＯＤＣＢ＋ＢＨＴ」という。）
測定温度：１４０℃
流速：１．０ｍＬ／分
注入量：０．２ｍＬ
試料を１４０℃で約１時間要して溶解させ、１ｍｇ／ｍＬの試料のＯＤＣＢ＋ＢＨＴを調製し、装置に注入する。
また、ＧＰＣで得られた保持容量から分子量への換算は、予め作成しておいた標準ポリスチレンによる検量線を用いて行う。
使用する標準ポリスチレンは、東ソー社製の以下の銘柄である：Ｆ３８０、Ｆ２８８、Ｆ１２８、Ｆ８０、Ｆ４０、Ｆ２０、Ｆ１０、Ｆ４、Ｆ１、Ａ５０００、Ａ２５００、Ａ１０００。
それぞれの標準ポリスチレンが０．５ｍｇ／ｍＬとなるように、ODCB+BHTに溶解した溶液を０．２ｍＬ注入して、較正曲線を作成する。最小二乗法で近似して得られる三次式を較正曲線とする。
分子量への換算に使用する粘度式：［η］＝Ｋ×Ｍ^αは、以下の数値を用いる。
ポリスチレンの場合：Ｋ＝１．３８×１０^－４、α＝０．７
ポリプロピレンの場合：Ｋ＝１．０３×１０^－４、α＝０．７８

（３）Ｗ_１Ｍ
本実施例において、Ｗ_１Ｍは、ＧＰＣによって得られる積分分子量分布曲線から、分子量１００万までの積分値を除いた割合を１００分率（％）で算出した値である。

（４）ＭＴ２３０℃：
東洋精機製作所製キャピログラフ１Ｂにより、以下の条件で、ＭＴ２３０℃を、測定する。
・キャピラリー：直径２．０ｍｍ、長さ４０ｍｍ
・シリンダー径：９．５５ｍｍ
・シリンダー押出速度：２０ｍｍ／分
・引き取り速度：４．０ｍ／分
・温度：２３０℃
ただし、ＭＴ２３０℃が高い値の場合には、引き取り速度４．０ｍ／分では、試料が破断してしまう場合があり、当該破断の場合には、引取り速度を下げ、引き取りのできる最高の速度における張力をＭＴ２３０℃とする。

（５）ｇ’
具体的なｇ’の算出方法は、以下の通りである。
示差屈折計（ＲＩ）および粘度検出器（Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒ）を装備したＧＰＣ装置であるＷａｔｅｒｓ社製のＡｌｌｉａｎｃｅ ＧＰＣＶ２０００を用いる。光散乱検出器として、多角度レーザー光散乱検出器（以下、「ＭＡＬＳ」という。）Ｗｙａｔｔ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ社のＤＡＷＮ－Ｅを用いる。検出器は、ＭＡＬＳ、ＲＩ、Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒの順で接続する。移動相溶媒は、ＢＡＳＦジャパン社製酸化防止剤Ｉｒｇａｎｏｘ１０７６を０．５ｍｇ／ｍＬの濃度で添加した１，２，４－トリクロロベンゼン溶液である。
ＧＰＣの流量は１ｍＬ／分である。GPCのカラムは、東ソー社製ＧＭＨＨＲ－Ｈ（Ｓ） ＨＴを２本連結して用いる。当該カラム、試料注入部および各検出器の温度は、１４０℃である。試料濃度は１ｍｇ／ｍＬとし、注入量、つまり、サンプルループ容量は０．２１７５ｍＬである。
ＭＡＬＳ付属のデータ処理ソフトＡＳＴＲＡ（ｖｅｒｓｉｏｎ４．７３．０４）により、ＭＡＬＳから得られる絶対分子量（Ｍａｂｓ）、二乗平均慣性半径（Ｒｇ）およびＶｉｓｃｏｍｅｔｅｒから得られる極限粘度（以下、［η］という。）を得る。
日本ポリプロ社製ノバテックＰＰ（登録商標）であって、グレード名がＦＹ６であるものを標準として、Ｍａｒｋ－Ｈｏｕｗｉｎｋ－Ｓａｋｕｒａｄａ式で外挿することにより、［η］ｌｉｎを得る。
なお、ｇ’を算出するあたり、この明細書に記載のない事項は、下記の文献を準拠する：
１．「Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓ ｉｎ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ－４」（Ｊ．Ｖ． Ｄａｗｋｉｎｓ ｅｄ． Ａｐｐｌｉｅｄ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｐｕｂｌｉｓｈｅｒｓ， １９８３． Ｃｈａｐｔｅｒ１．）
２．Ｐｏｌｙｍｅｒ， ４５， ６４９５－６５０５（２００４）
３．Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ， ３３， ２４２４－２４３６（２０００）
４．Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ， ３３， ６９４５－６９５２（２０００）。

（６）ｍｍ分率：
^１３Ｃ－ＮＭＲ測定の結果から、次式で、（ｍｍ）を算出する。
（ｍｍ）＝Ｉｍｍ×１００／（Ｉｍｍ＋３×Ｉｍｒｒｍ）
ここで、Ｉｍｍは、Ｉ_{２３．６～２１．１}の^１３Ｃシグナルの積分強度、Ｉｍｒｒｍは、Ｉ_{１９．８～１９．７}の^１３Ｃシグナルの積分強度である。
試料３７５ｍｇを１０φのＮＭＲサンプル管中で重水素化１，１，２，２－テトラクロロエタン２．５ｍｌに完全に溶解させた後、１２５℃においてプロトン完全デカップリング法で測定する。ケミカルシフトは、重水素化１，１，２，２－テトラクロロエタンの３本のピークの中央のピークを７４．２ｐｐｍに設定する。他の炭素ピークのケミカルシフトはこれを基準とする。
・フリップ角：９０度
・パルス間隔：１０秒
・共鳴周波数：１００ＭＨｚ以上
・積算回数：１０，０００回以上
・観測域：－２０ｐｐｍから１７９ｐｐｍ
・データポイント数：３２７６８

Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｊｏｕｎｒａｌ，１６巻，７１７頁（１９８４），朝倉書店、Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，８卷，６８７頁（１９７５年）、Ｐｏｌｙｍｅｒ，３０巻 １３５０頁（１９８９年）などを参照し、ＮＭＲスペクトルのシグナルの帰属を、特定する。

（７）透視度（ＬＳＩ）：
東洋精機製作所製ＬＳＩ計（Ｎ２０７）を使用して、フィルムのＬＳＩを測定する。ＬＳＩは、小角度の光散乱量を測定するもので、視感に合ったフィルムの透視度の目安となる。数値が高い程透視性が悪く、数値が低い程透視性に優れる。

（８）内部ＨＡＺＥ（単位 ％）：
ＪＩＳ Ｋ ７１３６に準拠し、2枚の標準ガラス片にオイルを入れて、その中にフィルムを挿入し、フィルムの内部ヘイズ値を計測する。
当該オイルは、流動パラフィンである。

（９）全ＨＡＺＥ（単位 ％）：
ＪＩＳ Ｋ７１０５に準拠して、計測する。

（１０）光沢度（単位 ％）：
ＪＩＳ Ｋ７１０５－１９８１に準拠し、６０°鏡面の光沢度を測定する。光沢度の値が大きいほど光沢性がある。
インフレーションフィルムの外面の光沢度を、「光沢度（外面）」とする。
インフレーションフィルムの内面の光沢度を、「光沢度（内面）」とする。

（１１）ヤング率
ＪＩＳ Ｋ ７１２７に準拠してヤング率を計測する。ヤング率の値が大きいほど強度がある。
ＭＤ方向のフィルムのヤング率を「ヤング率（ＭＤ）」とする。
ＴＤ方向のフィルムのヤング率を「ヤング率（ＴＤ）」とする。

（１２）引裂強度
ＪＩＳ Ｋ ７１２８に準拠して、エルメンドルフ引裂法により、引裂強度を計測する。
ＭＤ方向のフィルムの引裂強度を「引裂強度（ＭＤ）」とする。
ＴＤ方向のフィルムの引裂強度を「引裂強度（ＴＤ）」とする。

（１３）表面粗さ
ＪＩＳ Ｂ ０６０１ に準拠して、東京精密社製表面粗さ計（ＳＵＲＦＣＯＭ１５００ＤＸ）により、表面粗さを計測する。表面粗さの計測の際、触針先端曲率半径が５μｍ、カットオフ波長が０．０５ｍｍ、カットオフ種別が２ＣＲ（位相補償）、測定速度が０．３ｍｍ、測定方向がフィルムのＭＤ方向、測定範囲が２ｍｍ^２に設定する。
インフレーションフィルムの外側の表面粗さを、「Ｒｚ（外面）」とする。
インフレーションフィルムの内側の表面粗さを、「Ｒｚ（内面）」とする。

（１４）加熱収縮率
ＪＩＳ Ｚ １７１２に準拠して、フィルムの加熱収縮率を計測する。当該規格の温度１２０℃を、１４０℃、１６０℃、１８０℃に変更した場合も、測定する。
１２０℃１５分間で生じたＭＤ方向のフィルムの加熱収縮率を、「ＨＳＲ１２０ＭＤ」とする。
１２０℃１５分間で生じたＴＤ方向のフィルムの加熱収縮率を、「ＨＳＲ１２０ＴＤ」とする。
１４０℃１５分間で生じたＭＤ方向のフィルムの加熱収縮率を、「ＨＳＲ１４０ＭＤ」とする。
１４０℃１５分間で生じたＴＤ方向のフィルムの加熱収縮率を、「ＨＳＲ１４０ＴＤ」とする。
１６０℃１５分間で生じたＭＤ方向のフィルムの加熱収縮率を、「ＨＳＲ１６０ＭＤ」とする。
１６０℃１５分間で生じたＴＤ方向のフィルムの加熱収縮率を、「ＨＳＲ１６０ＴＤ」とする。
１８０℃１５分間で生じたＭＤ方向のフィルムの加熱収縮率を、「ＨＳＲ１８０ＭＤ」とする。
１８０℃１５分間で生じたＴＤ方向のフィルムの加熱収縮率を、「ＨＳＲ１８０ＴＤ」とする。
計測対象のフィルムが溶融し、加熱収縮率が計測できないときは、「溶融」と表記する。

フィルムの作製
ポリプロピレン系樹脂組成物を、当該空冷インフレーション成形機の押出機に投入し、押出機温度２２０℃、ダイ温度２３０℃、全吐出量７．５ｋｇ／ｈとなる条件で押出し、フィルム折り幅５００ｍｍ（ブロー比１．６）、引取速度１０ｍ／分の条件で単層空冷インフレーションフィルムを成形し、厚みが３０μｍになるように調整する。

使用材料
（１）ポリプロピレン系樹脂（Ｘ）
［製造例１（ＰＰ１の製造）］
＜触媒合成例１＞
（１）錯体の合成
ｒａｃ－ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（５－メチル－２－フリル）－４－（４－ｉ－プロピルフェニル）インデニル｝］ハフニウムを、特開２０１２－１４９１６０号公報の合成例１の方法に準じて合成する。

ｒａｃ－ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－メチル－４－（４－クロロフェニル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウムを、特開平１１―２４０９０９号公報の実施例７の方法に準じて合成する。

（２）触媒の調製
（２－ａ）イオン交換性層状ケイ酸塩の化学処理
撹拌翼と還流装置を取り付けた１Ｌの３つ口フラスコに、６４５．１ｇの蒸留水と８２．６ｇの９８重量％硫酸を加え、９５℃まで昇温する。
そこへ、１００ｇのモンモリロナイトを添加し、９５℃で３２０分反応させる。反応開始から３２０分後に、０．５Ｌの蒸留水を加えて反応を停止し、濾過して、２５５ｇの固体を得る。
当該モンモリロナイトは、水澤化学工業社製ベンクレイＫＫであり、Ａｌ＝９．７８質量％、Ｓｉ＝３１．７９質量％、Ｍｇ＝３．１８質量％、Ａｌ／Ｓｉ（モル比）＝０．３２０、平均粒径１４μｍである。
当該固体１ｇには、０．３１ｇの中間物が含まれている。中間物の化学組成は、Ａｌ＝７．６８質量％、Ｓｉ＝３６．０５質量％ Ｍｇ＝２．１３質量％、Ａｌ／Ｓｉ（モル比）＝０．２２２である。
当該固体に蒸留水１５４５ｇを加えスラリー化し、４０℃まで昇温する。水酸化リチウム・水和物５．７３４ｇを固体のまま加え、４０℃で１時間反応させる。１時間後、反応スラリーを濾過し、１Ｌの蒸留水で３回洗浄し、固形物を得る。
当該固形物を乾燥し、化学処理モンモリロナイト８０ｇを得る。この化学処理モンモリロナイトの化学組成は、Ａｌ＝７．６８質量％、Ｓｉ＝３６．０５質量％、Ｍｇ＝２．１３質量％、Ａｌ／Ｓｉ（モル比）＝０．２２２、Ｌｉ＝０．５３質量％である。

（２－ｂ）予備重合
内容積１ｍ^３の反応器に、当該固形物１５０ｋｇを入れ、ヘキサン２８３２Ｌを加えてスラリーとし、これにトリイソブチルアルミニウム７４．４ｋｇ（３７５ｍｏｌ）を８５分かけて投入し６０分間攪拌する。その後ヘキサンで１／３２まで洗浄し、全容量を９００Ｌとする。
この化学処理モンモリロナイトが入ったスラリー溶液を５０℃に保ち、そこへトリイソブチルアルミニウム０．６５ｋｇ（濃度１５．３質量％のヘキサン溶液４．２５７ｋｇ ３．２８ｍｏｌ）を加える。
５分間撹拌した後に、ｒａｃ－ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－メチル－４－（４－クロロフェニル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム０．６５７ｋｇ（０．８１ｍｏｌ）とトルエン９６Ｌを加え、６０分間撹拌を続ける。
その後、トリノルマルオクチルアルミニウム９．７５８ｋｇ（２６．６１ｍｏｌ）を加えて６分間撹拌した後、別の撹拌装置付き容器に、トルエン２４０Ｌにトリイソブチルアルミニウム０．０６４ｋｇ（濃度０．６４８質量％のトルエン溶液を９．８８ｋｇ、０．３２ｍｏｌ）を加えたところへｒａｃ－ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（５－メチル－２－フリル）－４－（４－ｉ－プロピルフェニル）インデニル｝］ハフニウム１．７６８ｋｇ（１．８９ｍｏｌ）を加えて調製しておいた溶液を投入し、トルエン１００Ｌを加え、さらに２０分間撹拌を続ける。
その後ヘキサン２３８７Ｌを追加し、反応器の内部温度を４０℃にしたのち、プロピレン３２８．１ｋｇを２４０分間かけてフィードし４０℃を保ちながら予備重合を行う。
その後、プロピレンフィードを止めて、４０℃のまま８０分間残重合を行う。
残重合終了後、撹拌を停止し内容物を沈降させて静置する。当該内容物の上澄みを溶液量が１５００Ｌになるように除去し、トリイソブチルアルミニウム１２．７ｋｇを加えて再びヘキサンを３９７４Ｌ加え撹拌した後に静置する。上澄みを溶液量が１５００Ｌになるまで繰り返し、清浄物を得る。
当該清浄物に、４２．９ｋｇの２０．８質量％トリイソブチルアルミニウムヘキサン溶液（溶液中のトリイソブチルアルミニウムは８．９ｋｇである。）と、ヘキサン２０５Ｌを加え、反応液を得る。
当該反応液を乾燥機へ移送し、４０度で９時間乾燥させ、乾燥予備重合触媒４６５ｋｇを得て、触媒１と名付ける。
当該乾燥予備重合触媒の予備重合倍率は２．１０である。予備重合倍率は、予備重合ポリマーの重量／固体触媒の重量で算出する値である。

＜重合＞
２０Ｌオートクレーブを加熱下、窒素を流通させることにより予めよく乾燥させた後、プロピレンで槽内を置換して室温まで冷却する。トリイソブチルアルミニウムのヘプタン溶液（１４０ｍｇ／ｍＬ）１８．７ｍＬ、Ｈ_２を１．０２ＮＬ導入した後に液体プロピレン５０００ｇを導入した後、６３℃まで昇温する。その後、触媒１を、予備重合ポリマーを除いた質量で３００ｍｇを高圧アルゴンで重合槽に圧送して重合を開始し、速やかに７０℃まで昇温する。そのまま７０℃で保持し、重合開始から１時間後、未反応のプロピレンをすばやくパージし重合を停止する。そうしたところ２９２２ｇの重合体パウダー（以下、「ＰＰ２」という。）が得られる。
ＰＰ２の触媒活性（ＰＰ２／触媒）は９７４０ｇ／ｇである。ＰＰ２のＭＦＲは３２ｇ／１０分である。

［製造例２（ＰＰ３の製造）］
製造例１の製造方法において、Ｈ_２の導入量を１．２８ＮＬに変更し、予備重合ポリマーを除いた触媒１の質量を２２０ｍｇに変更し、２５０８ｇの重合体パウダー（以下「ＰＰ３」という。）を得る。
ＰＰ３の触媒活性（ＰＰ３／触媒）は１１４００ｇ／ｇである。ＰＰ３のＭＦＲは６０ｇ／１０分である。

［製造例３（ＰＰ１の製造）］
製造例１の製造方法において、Ｈ_２の導入量を、０．９５ＮＬに変更し、触媒１を、予備重合ポリマーを除いた触媒１の質量を、２００ｍｇに変更し、１５８３ｇの重合体パウダー（以下「ＰＰ１」という。）を得る。
ＰＰ１の触媒活性（ＰＰ３／触媒）は７９１５ｇ／ｇであった。ＰＰ１のＭＦＲは１５ｇ／１０分である。

＜ペレットの製造＞
［ポリプロピレン系樹脂のペレット（Ｘ１）～（Ｘ３）の製造］
１００質量部のＰＰ１に対し、０．１２５質量部のＩＲＧＡＮＯＸ１０１０、０．１２５質量部のＩＲＧＡＦＯＳ １６８を配合し、高速攪拌式混合機を用いて、室温下で３分間混合した後、二軸押出機にて溶融混練し、ポリプロピレン樹脂のペレット（Ｘ１）を得る。
ＩＲＧＡＮＯＸ１０１０は、ＢＡＳＦジャパン株式会社製のテトラキス［メチレン－３－（３’，５’－ジ－ｔ－ブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネ－ト］メタンである。
ＩＲＧＡＦＯＳ １６８は、ＢＡＳＦジャパン株式会社製のトリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイトである。

ポリプロピレン系樹脂のペレット（Ｘ１）の製造におけるＰＰ１を、ＰＰ２に置き換えることで、ポリプロピレン系樹脂のペレット（Ｘ２）を得る。
ポリプロピレン系樹脂のペレット（Ｘ１）の製造におけるＰＰ１を、ＰＰ３に置き換えることで、ポリプロピレン系樹脂のペレット（Ｘ３）を得る。
なお、二軸押出機には、テクノベル社製ＫＺＷ－２５を用い、スクリュー回転数は４００ＲＰＭ、混練温度は、ホッパー下から８０℃、１６０℃、２１０℃、２３０℃（以降、ダイス出口まで２３０℃）となるように設定する。
ポリプロピレン系樹脂のペレット（Ｘ１）～（Ｘ３）（表中では、単に「X１」などという。）の評価結果を、表１に示す。

（２）ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）
ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）として、以下の市販のプロピレン単重合体（Ｙ１）～（Ｙ２）を用いる。

ポリプロピレン系樹脂（Ｙ１）：日本ポリプロ（株）製、商品名「ノバテック（登録商標）FL４」、チーグラー・ナッタ系触媒によるプロピレン単独重合体、ＭＦＲ＝４．2ｇ／１０分、Ｔｍ＝１６４℃、g’＝１．００

ポリプロピレン系樹脂（Ｙ２）
日本ポリプロ（株）製、商品名「ノバテック（登録商標）SA４L」、チーグラー・ナッタ系触媒によるプロピレン単独重合体、ＭＦＲ＝５．３ｇ／１０分、Ｔｍ＝１６１℃、g’＝１．００

［実施例１～５および比較例１～２］
１．配合
表２に記載の量のポリプロピレン系樹脂（Ｘ）、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）を、高速攪拌式混合機に投入し、３分間攪拌し、混合ペレットを得る。表２の「０」は、対応する成分が対応する混合ペレットに存在しないことを示す。
２．フィルムの製造
当該混合ペレットを、押出機温度２２０℃、環状ダイ温度２３０℃、吐出量７．５ｋｇ／ｈとなる条件で押出し、フィルム折幅５００ｍｍ（ブロー比１．６）、引取速度１０ｍ／分の条件で、単層３０μｍのである空冷インフレーションフィルムを得る。ポリプロピレン系樹脂組成物のフィルムの物性を表３に記載する。

よって、表３の結果は、本開示の態様が課題を達成することを示す。
具体的には、表３の結果から、実施例１～５のインフレーションフィルムは、インフレーション成形によって製造されるポリプロピレン系樹脂組成物からなるフィルムの強度の不十分の改善については引裂強度の向上、当該フィルムの透明性の低さの改善についてはＬＳＩ、全ＨＡＺＥ、光沢度の改善、当該フィルムの印刷高級感を損なう表面粗さの改善については表面粗さ（ＨＳＲ）の改善、またはこれらのうち複数が改善されている。

Claims (5)

1. ポリプロピレン系樹脂（Ｘ）とポリプロピレン系樹脂（Ｙ）の合計質量を１００質量％として、
   （１）下記特性（１－ｉ）～（１－ｖ）：
   （１－ｉ）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０～７０ｇ／１０分である
   （１－ｉｉ）Ｍｗ／Ｍｎが２．０～５．０である
   （１－ｉｉｉ）Ｗ_１Ｍが０．５～４．０質量％である
   （１－ｉｖ）ｇ’が０．７０～０．９５である
   （１－ｖ）（ｍｍ）が９５％以上である
   を有する１～６０質量％のポリプロピレン系樹脂（Ｘ）と、
   （２）下記特性（２－ｉ）：
   （２－ｉ）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が０．１以上１０未満ｇ／１０分以下である
   を有する４０～９９質量％のポリプロピレン系樹脂（Ｙ）とを
   含有するポリプロピレン系樹脂組成物。
2. ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）が、ホモポリマーである、請求項１に記載のポリプロピレン系樹脂組成物。
3. ポリプロピレン系樹脂（Ｘ）と、ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）とをドライブレンドする工程を含む、ポリプロピレン系樹脂組成物の製造方法であって、
   前記ポリプロピレン樹脂（Ｘ）は、下記特性（１－ｉ）～（１－ｖ）を有し、
   （１－ｉ）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が１０～７０ｇ／１０分である
   （１－ｉｉ）Ｍｗ／Ｍｎが２．０～５．０である
   （１－ｉｉｉ）Ｗ_１Ｍが０．５～４．０質量％である
   （１－ｉｖ）ｇ’が０．７０～０．９５である
   （１－ｖ）（ｍｍ）が９５％以上である
   前記ポリプロピレン系樹脂（Ｙ）は、下記特性（２－ｉ）を有する、
   （２－ｉ）ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）が０．１以上１０未満ｇ／１０分以下である
   該製造方法。
4. インフレーション法による、請求項１または２に記載のポリプロピレン系樹脂組成物からなるフィルムの製造方法。
5. 前記インフレーション法が空冷インフレーション法である、請求項４に記載のフィルムの製造方法。