JP2022063684A - 構造物の制振構造 - Google Patents

Abstract

【課題】固有周期が異なる水平二方向の振動を低減しつつ、制振ダンパの数を低減する構造物の制振構造を提供する。【解決手段】構造物の制振構造は、構造物１０と、構造物１０の上方に配置され、構造物１０に対して互いに交差する第一水平方向Ｘ及び第二水平方向Ｙに移動するマス３０と、構造物１０とマス３０とに連結され、伸縮方向を上下方向として第一水平方向Ｘ及び第二水平方向の傾倒に伴って伸縮し、マス３０の第一水平方向Ｘの単位移動量に対する伸び量と、マス３０の第二水平方向の単位移動量に対する伸び量とが異なる制振ダンパ５０と、を備える。【選択図】図１

Description

本発明は、構造物の制振構造に関する。

構造物の振動を低減するＴＭＤ（Tuned Mass Damper）に設けられる制振ダンパが知られている（例えば、特許文献１，２参照）。特許文献１，２では、地震時における制振ダンパの変形量（ストローク量）を小さくするために、制振ダンパの伸縮方向（軸方向）を上下方向として設置している。

特開平３－０３７４４９号公報 特開平９－１８９１４４号公報

ところで、構造物は、風や地震等によって、水平二方向に振動する。

しかしながら、構造物では、水平二方向の固有周期が異なる場合がある。この場合、異なる固有周期に応じた２種類の制振ダンパが必要になるため、制振ダンパの数が増加する可能性がある。

本発明は、上記の事実を考慮し、固有周期が異なる水平二方向の振動を低減しつつ、制振ダンパの数を低減することを目的とする。

請求項１に記載の構造物の制振構造は、構造体と、前記構造体の上方に配置され、前記構造体に対して互いに交差する第一水平方向及び第二水平方向に移動する上方体と、前記構造体と前記上方体とに連結され、伸縮方向を上下方向として前記第一水平方向及び前記第二水平方向の傾倒に伴って伸縮し、前記上方体の前記第一水平方向の単位移動量に対する伸び量と、前記上方体の前記第二水平方向の単位移動量に対する伸び量とが異なる制振ダンパと、を備える。

請求項１に係る構造物の制振構造によれば、構造体の上方には、上方体が配置されている。上方体は、構造体に対して互いに交差する第一水平方向及び第二水平方向に移動する。この構造体と上方体とには、制振ダンパが連結されている。

制振ダンパは、伸縮方向を上下方向として配置されており、第一水平方向及び第二水平方向の傾倒に伴って伸縮する。これにより、上方体の振動が低減される。

ここで、上方体の第一水平方向の単位移動量に対する制振ダンパの伸び量と、上方体の第二水平方向の単位移動量に対する制振ダンパの伸び量とが異なっている。これにより、上方体の固有周期が第一水平方向と第二水平方向とで異なる場合、これらの固有周期に応じて、前述した制振ダンパの第一水平方向及び第二水平方向の伸び量をそれぞれ設定することにより、１つの制振ダンパによって、上方体の第一水平方向及び第二水平方向の振動を効率的に低減することができる。したがって、制振ダンパの数を低減することができる。

このように本発明では、固有周期が異なる第一水平方向及び第二水平方向の振動を低減しつつ、制振ダンパの数を低減することができる。

請求項２に記載の構造物の制振構造は、請求項１に記載の構造物の制振構造において、前記制振ダンパは、前記第一水平方向に傾倒可能に、一対の第一回動軸を介して前記構造体及び前記上方体に連結され、かつ、前記第二水平方向に傾倒可能に、一対の第二回動軸を介して前記構造体及び前記上方体に連結され、前記一対の第一回動軸の間隔と前記一対の第二回動軸の間隔とが異なる。

請求項２に係る構造物の制振構造によれば、制振ダンパは、第一水平方向に傾倒可能に、一対の第一回動軸を介して構造体及び上方体に連結されている。また、制振ダンパは、第二水平方向に傾倒可能に、一対の第二回動軸を介して構造体及び上方体に連結されている。

ここで、一対の第一回動軸の間隔と一対の第二回動軸の間隔とが異なっている。これにより、上方体の第一水平方向の単位移動量に対する制振ダンパの伸び量と、上方体の第二水平方向の単位移動量に対する制振ダンパの伸び量とを容易に異なる値に設定することができる。

請求項３に記載の構造物の制振構造は、請求項１又は請求項２に記載の構造物の制振構造において、前記構造体と前記上方体との間に配置され、前記構造体に対し、マスとしての前記上方体を前記第一水平方向及び前記第二水平方向に移動可能に支持する弾性体を備える。

請求項３に係る構造物の制振構造によれば、構造体と上方体との間に配置される弾性体を備えている。弾性体は、構造体に対し、マスとしての上方体を第一水平方向及び第二水平方向に移動可能に支持する。この弾性体は、マスとしての上方体と共に動吸振器を構成する。

ここで、制振ダンパの伸縮方向を上下方向として配置した場合、制振ダンパは、速度二乗型ダンパ（速度二乗比例型ダンパ）と同様の減衰力を発生する。つまり、高速時（大振幅時）に制振ダンパが発生する減衰力が大きくなる一方、低速時（小振幅時）に制振ダンパが発生する減衰力が小さくなる。

これにより本発明では、地震のような高速（大振幅）の振動だけでなく、風のような低速（小振幅）の振動に対しても、動吸振器を効率的に作動させることができる。したがって、地震及び風による構造物の振動を効率的に低減することができる。

以上説明したように、本発明によれば、固有周期が異なる水平二方向の振動を低減しつつ、制振ダンパの数を低減することができる。

一実施形態に係る構造物の制振構造が適用された構造物の最上階を示す立面図である。 図１の支持フレームを示す平面図である。 図１の制振ダンパを示す拡大立面図である。 図３の４－４線断面図である。 構造物に対するマスの速度と、比較例に係る制振ダンパの減衰力との関係を示すグラフである。 構造物に対するマスの速度と、一実施形態に係る制振ダンパの減衰力との関係を示すグラフである。 構造物に対するマスの速度と、伸縮方向を水平方向として配置された速度二乗型ダンパの減衰力との関係を示すグラフである。 図１に示される弾性体の変形例を示す立面図である。

以下、図面を参照しながら、一実施形態に係る構造物の制振構造について説明する。

（構造物）
図１には、本実施形態に係る構造物の制振構造が適用された構造物１０が示されている。構造物１０は、例えば、複数階からなる建物とされている。この構造物１０の最上階１０Ｒには、ＴＭＤ２０が設置されている。構造物１０の最上階１０Ｒは、複数の柱１２と、隣り合う柱１２にそれぞれ架設された複数の梁１４とを有している。

なお、構造物１０の最上階１０Ｒは、構造体の一例である。また、ＴＭＤ２０は、制振装置の一例である。

（ＴＭＤ）
ＴＭＤ２０は、バネマスの振動系を構成するマス３０及び複数の弾性体４０と、バネマスの振動系に減衰を付与する複数の制振ダンパ５０とを有している。なお、ＴＭＤ２０は、動吸振器、又はダイナミックダンパとも称される。

マス３０は、質量体３２と、質量体３２を支持する支持フレーム３４とを有している。質量体３２は、例えば、コンクリートによって形成されている。また、質量体３２は、支持フレーム３４上に設けられている。この質量体３２の質量を増減することにより、マス３０の質量が調整される。なお、質量体３２の質量は、マス３０の固有周期（目標固有周期）に応じて調整される。

図２に示されるように、支持フレーム３４は、平面視にて格子状に接合された複数の梁３６を有している。これらの梁３６の交差部３６Ａは、下から弾性体４０によってそれぞれ支持されている。これにより、マス３０が、複数の弾性体４０を介して構造物１０の最上階１０Ｒ（図１参照）に支持されている。なお、支持プレーム３４の構造は、適宜変更可能であり、例えば、Ｓ造、ＲＣ造、及びＳＲＣ造等であっても良い。

図１に示されるように、複数の弾性体４０は、例えば、一段の積層ゴム支承とされる。各弾性体４０の上端部は、支持フレーム３４の交差部３６Ａに固定されている。また、各弾性体４０の下端部は、フーチング４２を介して最上階１０Ｒの柱１２の柱頭部に固定されている。これらの弾性体４０によって、マス３０が第一水平方向Ｘ及び第二水平方向Ｙに揺動可能に支持されている。

なお、第一水平方向及び第二水平方向Ｙは、互いに交差（本実施形態では、直交）する水平二方向とされている。

マス３０の固有周期（固有振動数）は、例えば、構造物１０の固有周期と一致するように調整される。これにより、地震時に、構造物１０とマス３０とが共振し、マス３０による動吸効果が高められる。なお、マス３０の固有周期は、複数の弾性体４０の剛性、及びマス３０の質量を増減することにより調整される。

ここで、構造物１０は、第一水平方向Ｘの固有周期（固有振動数）と、第二水平方向Ｙの固有周期（固有振動数）とが異なっている。そのため、マス３０の第一水平方向Ｘ及び第二水平方向Ｙの固有周期は、構造物１０の第一水平方向Ｘ及び第二水平方向Ｙの固有周期に応じてそれぞれ設定される。なお、本実施形態では、構造物１０の第一水平方向Ｘの固有周期が、第二水平方向Ｙの固有周期よりも短くなっている。

（制振ダンパ）
制振ダンパ５０は、構造物１０とマス３０とに連結され、マス３０の振動を減衰（低減）する。この制振ダンパ５０は、例えば、オイルダンパ等の粘性ダンパ（速度依存型ダンパ）とされる。図２に示されるように、複数の制振ダンパ５０は、例えば、支持フレーム３４の外周部に配置される。

図３に示されるように、制振ダンパ５０は、オイル等の粘性体を収容するシリンダ５２と、シリンダ５２に対して抜き差しされるロッド５４とを有している。この制振ダンパ５０は、ロッド５４（シリンダ５２）の軸方向に伸縮することにより減衰力を発生する。

なお、制振ダンパ５０は、オイルダンパに限らない。制振ダンパ５０は、軸方向に変形（伸縮）する粘性ダンパであれば良く、例えば、減衰こまや摩擦ダンパ等であっても良い。

制振ダンパ５０は、構造物１０とマス３０との間に、伸縮方向（矢印Ｈ方向）を上下方向として配置されている。制振ダンパ５０の上端部（一端部）は、上側自在継手６０Ｕを介してマス３０の支持フレーム３４に連結されている。一方、制振ダンパ５０の下端部（他端部）は、下側自在継手６０Ｌを介して構造物１０の最上階１０Ｒの梁３６に連結されている。

上側自在継手６０Ｕは、マス３０に対して制振ダンパ５０を第一水平方向Ｘ及び第二水平方向Ｙに傾倒可能（回動可能）に連結する二軸ヒンジとされる。この上側自在継手６０Ｕは、制振ダンパ５０の上端部に連結される第一ヒンジ部７０と、マス３０の支持フレーム３４に連結される第二ヒンジ部８０と、第一ヒンジ部７０と第二ヒンジ部８０とを連結する連結ベース６４とを有している。

下側自在継手６０Ｌは、構造物１０に対して制振ダンパ５０を第一水平方向Ｘ及び第二水平方向Ｙに傾倒可能（回動可能）に連結する二軸ヒンジとされる。この下側自在継手６０Ｌは、制振ダンパ５０の下端部に連結される第一ヒンジ部７０と、構造物１０の最上階１０Ｒの梁１４に連結される第二ヒンジ部８０と、第一ヒンジ部７０と第二ヒンジ部８０とを連結する連結ベース６４とを有している。

なお、上側自在継手６０Ｕ及び下側自在継手６０Ｌは、同様の構成とされており、制振ダンパ５０に対して上下対称に配置されている。そのため、以下では、上側自在継手６０Ｕの構成について説明し、下側自在継手６０Ｌの説明は適宜省略する。

図４に示されるように、上側自在継手６０Ｕの第一ヒンジ部７０は、固定ベース６２を介して制振ダンパ５０の上端部に固定されている。この第一ヒンジ部７０は、並列する２組のクレビスジョイントを有している。各クレビスジョイントは、一対の対向片７４と、挿入片７６と、第一回動軸７８とを有している。

一対の対向片７４は、連結ベース６４から制振ダンパ５０側へ延出するとともに、第二水平方向Ｙに互いに対向している。一方、挿入片７６は、固定ベース６２から連結ベース６４側へ延出し、一対の対向片７４の間に挿入されている。この一対の対向片７４と挿入片７６とは、第一回動軸７８を介して互いに回動可能に連結されている。

第一回動軸７８は、円柱状に形成されており、第二水平方向Ｙに沿って配置されている。この第一回動軸７８は、一対の対向片７４及び挿入片７６に形成された貫通孔を第二水平方向Ｙに貫通し、一対の対向片７４と挿入片７６とを回動可能に連結している。

なお、２組のクレビスジョイントの第一回動軸７８は、第二水平方向Ｙに沿って配置されるとともに、互いに同軸上に配置されている。

図３に示されるように、第二ヒンジ部８０は、マス３０の支持フレーム３４に固定ベース６６を介して固定されている。この第二ヒンジ部８０は、並列する２組のクレビスジョイントを有している。各クレビスジョイントは、一対の対向片８４と、挿入片８６と、第二回動軸８８とを有している。

一対の対向片８４は、固定ベース６６から制振ダンパ５０側へ延出するとともに、第一水平方向Ｘに互いに対向している。一方、挿入片８６は、連結ベース６４から連結ベース６４側へ延出し、一対の対向片８４の間に挿入されている。この一対の対向片８４と挿入片８６とは、第二回動軸８８を介して互いに回動可能に連結されている。

第二回動軸８８は、円柱状に形成されており、第一水平方向Ｘに沿って配置されている。つまり、平面視にて、第二回動軸８８と第一回動軸７８とは、直交している。この第二回動軸８８は、一対の対向片８４及び挿入片８６に形成された貫通孔を第一水平方向Ｘに貫通し、一対の対向片８４と挿入片８６とを回動可能に連結している。

なお、２組のクレビスジョイントの第二回動軸８８は、第二水平方向Ｙに沿って配置されるとともに、互いに同軸上に配置されている。

ここで、図３に示されるように、上側自在継手６０Ｕ及び下側自在継手６０Ｌの第一回動軸７８は、対をなしている。そして、構造物１０に対してマス３０が第一水平方向Ｘに移動すると、二点鎖線で示されるように、一対の第一回動軸７８を中心として制振ダンパ５０が傾倒する。この傾倒に伴って制振ダンパ５０が伸縮し、すなわちシリンダ５２に対してロッド５４が抜き差しされ、減衰力を発生する。

また、図４に示されるように、上側自在継手６０Ｕ及び下側自在継手６０Ｌの第二回動軸８８は、対をなしている。そして、構造物１０に対してマス３０が第二水平方向Ｙに移動すると、二点鎖線で示されるように、一対の第一回動軸７８を中心として制振ダンパ５０が傾倒する。この傾倒に伴って制振ダンパ５０が伸縮し、すなわちシリンダ５２に対してロッド５４が抜き差しされ、減衰力を発生する。

図３に示されるように、一対の第一回動軸７８の間隔Ｌ１と一対の第二回動軸８８の間隔Ｌ２とは、異なっている。これにより、マス３０の第一水平方向Ｘの単位移動量に対する制振ダンパ５０の伸び量と、マス３０の第二水平方向Ｙの単位移動量に対する制振ダンパ５０の伸び量とが異なっている。

より具体的には、一対の第一回動軸７８の間隔Ｌ１は、一対の第二回動軸８８の間隔Ｌ２よりも短く設定されている。これにより、マス３０の第一水平方向Ｘの単位移動量に対する制振ダンパ５０の伸び量が、マス３０の第二水平方向Ｙの単位移動量に対する制振ダンパ５０の伸び量よりも大きくなる。

また、本実施形態では、前述したように、構造物１０の第一水平方向Ｘの固有周期が、第二水平方向Ｙの固有周期よりも短い。そのため、制振ダンパ５０に求められる第一水平方向Ｘの減衰力は、制振ダンパ５０に求められる第二水平方向Ｙの減衰力よりも大きい。そのため、本実施形態では、一対の第一回動軸７８の間隔Ｌ１が一対の第二回動軸８８の間隔Ｌ２よりも短く設定されている。これにより、制振ダンパ５０の第一水平方向Ｘの減衰力が、第二水平方向Ｙの減衰力よりも大きくなる。

なお、一対の第一回動軸７８の間隔Ｌ１は、例えば、幾何非線形性を考慮し、時刻歴応答解析等を行うことにより適宜設定される。

（作用）
次に、本実施形態の作用について説明する。

図３に示されるように、例えば、風又は地震によって構造物１０が第一水平方向Ｘに振動すると、構造物１０に対してマス３０が、構造物１０と所定の位相差をもって第一水平方向Ｘに振動する。この際、二点鎖線で示されるように、制振ダンパ５０が一対の第一回動軸７８を中心として傾倒するとともに、傾倒に伴って制振ダンパ５０が伸縮する。これにより、制振ダンパ５０が減衰力を発生するため、マス３０及び構造物１０の振動が低減される。

また、図４に示されるように、例えば、風又は地震によって構造物１０が第二水平方向Ｙに振動すると、構造物１０に対してマス３０が、構造物１０と所定の位相差をもって第二水平方向Ｙに振動する。この際、二点鎖線で示されるように、制振ダンパ５０が一対の第二回動軸８８を中心として傾倒するとともに、傾倒に伴って制振ダンパ５０が伸縮する。これにより、制振ダンパ５０が減衰力を発生するため、マス３０及び構造物１０の振動が低減される。

このように本実施形態では、１つの制振ダンパ５０によって、構造物１０の第一水平方向Ｘ及び第二水平方向Ｙの振動を低減することができる。したがって、制振ダンパ５０の数を低減することができる。

また、前述したように、構造物１０では、第一水平方向Ｘの固有周期が第二水平方向Ｙの固有周期よりも短い。この場合、制振ダンパ５０に求められる第一水平方向Ｘの減衰力が、制振ダンパ５０に求められる第二水平方向Ｙの減衰力よりも大きくなる。

そのため、本実施形態では、一対の第一回動軸７８の間隔Ｌ１が、一対の第二回動軸８８の間隔Ｌ２よりも短く設定されている。これにより、マス３０の第一水平方向Ｘの単位移動量に対する制振ダンパ５０の減衰力（伸び量）が、マス３０の第二水平方向Ｙの単位移動量に対する制振ダンパ５０の減衰力（伸び量）よりも大きくなる。したがって、本実施形態では、１つの制振ダンパ５０によって、構造物１０の第一水平方向Ｘ及び第二水平方向Ｙの振動を効率的に低減することができる。

このように本実施形態は、固有周期が異なる第一水平方向Ｘ及び第二水平方向Ｙの振動を効率的に低減しつつ、制振ダンパ５０の数を低減することができる。

また、制振ダンパ５０は、伸縮方向を上下方向として配置されている。この場合、制振ダンパ５０は、速度二乗型ダンパ（速度二乗比例型ダンパ）と同様の減衰力を発生する。つまり、高速時（大振幅時）に制振ダンパ５０が発生する減衰力が大きくなる一方、低速時（小振幅時）に制振ダンパ５０が発生する減衰力が小さくなる。

これにより、本実施形態では、地震のような高速（大振幅）の振動だけでなく、風のような低速（小振幅）の振動に対しても、ＴＭＤ２０を効率的に作動させることができる。したがって、地震及び風による構造物１０の振動を効率的に低減することができる。

比較例を用いてより具体的に説明すると、図５には、構造物１０に対するマス３０の速度と、伸縮方向を水平方向として配置された比較例に係る制振ダンパの減衰力との関係が示されている。

なお、図５に示される点線で囲まれた領域は、風による振動領域、又は地震による振動領域を示している。また、後述する図６及び図７に示される点線で囲まれた領域も、風による振動領域、又は地震による振動領域を示している。

比較例に係る制振ダンパは、一般的な制振ダンパと同様に、地震のようにマス３０の速度が大きい場合に、大きな減衰力を発生するように、その減衰係数等が設定される。この場合、風のようにマス３０の速度が小さい場合に、制振ダンパが発生する減衰力が過大となり、ＴＭＤ２０の制振効果（動吸効果）が低下する。

これに対して本実施形態の制振ダンパ５０は、前述したように、伸縮方向を上下方向して配置されている。この場合、第一水平方向Ｘの傾倒に伴って制振ダンパ５０が発生する減衰力Ｆは、下記式（１）で近似される。また、第二水平方向Ｙの傾倒に伴って制振ダンパ５０が発生する減衰力Ｆは、下記式（１）において、第一水平方向Ｘ及び第一回動軸７８を第二水平方向Ｙ及び第二回動軸８８に読み替えた式に近似される。

ただし、
ｘ：構造物に対するマスの第一水平方向の変位
ｖ：構造物に対するマスの速度
Ｌ：第一回動軸の間隔（距離）
Ｃ：制振ダンパの減衰係数
である。

また、図６には、構造物１０に対するマス３０の速度と、伸縮方向を上下方向として配置された本実施形態に係る制振ダンパ５０の減衰力との関係が示されている。なお、図７には、構造物１０に対するマス３０の速度と、伸縮方向を水平方向として配置された速度二乗型ダンパの減衰力との関係が示されている。

上記式（１）では、マス３０の速度ｖが二乗ではない。しかし、マス３０の変位ｘの項により、地震のようにマス３０の変位ｘ及び速度ｖが大きい場合は、図６から分かるように、制振ダンパ５０が発生する減衰力Ｆが大きくなる一方、風のようにマス３０の変位ｘ及び速度ｖが小さい場合は、制振ダンパが発生する減衰力Ｆが小さくなる。そのため、本実施形態の制振ダンパ５０は、速度二乗型ダンパ（速度二乗比例型ダンパ）と同様の減衰力を発生する。

これにより、本実施形態では、風のようにマス３０の速度が小さい場合に、制振ダンパが発生する減衰力が過大にならないため、ＴＭＤ２０の制振効果（動吸効果）の低下が抑制される。したがって、地震及び風による構造物１０の振動を効率的に低減することができる。

（変形例）
次に、上記実施形態の変形例について説明する。

上記実施形態では、弾性体４０が、一段の積層ゴム支承によって形成されている。しかし、例えば、図８に示される変形例のように、弾性体９０は、二段に積層された積層ゴム支承９０Ａによって形成されても良い。

図８に示される変形例では、制振ダンパ５０の伸縮量を大きくしつつ、弾性体９０の上下方向の剛性を下げることができる。これにより、第一水平方向Ｘ及び第二水平方向Ｙの振動だけでなく、上下方向の振動も制振ダンパ５０によって低減することができる。

なお、積層ゴム支承は、二段に限らず、多段に積層されても良い。また、弾性体４０は、積層ゴム支承に限らず、他の弾性体であっても良い。

また、上記実施形態では、上側自在継手６０Ｕ及び下側自在継手６０Ｌが、制振ダンパ５０に対して上下対称に配置されている。しかし、上記実施形態は、一対の第一回動軸７８の間隔Ｌ１と一対の第二回動軸８８の間隔Ｌ２とが異なっていれば良く、上側自在継手６０Ｕ及び下側自在継手６０Ｌは、制振ダンパ５０に対して上下非対称に配置されも良い。

また、上記実施形態では、上側自在継手６０Ｕ及び下側自在継手６０Ｌが、二軸ヒンジとされている。しかし、上側自在継手６０Ｕ及び下側自在継手６０Ｌの一方が二軸ヒンジとされ、上側自在継手６０Ｕ及び下側自在継手６０Ｌの他方がボールジョイント（ユニバーサルジョイント）とされても良い。この場合、ボールジョイントの回動中心から、二軸ヒンジの第一回動軸７８及び第二回動軸８８までの距離（間隔）がそれぞれ異なっていれば良い。

なお、ボールジョイントは、回動角度が制限される。一方、二軸ヒンジは、回動角度の自由度が広い点で、ボールジョイントよりも優れている。

また、上記実施形態では、制振ダンパ５０がＴＭＤ２０を構成している。しかし、制振ダンパ５０は、ＴＭＤ２０に限らず、例えば、免震層等に設置されても良い。なお、制振ダンパ５０を基礎免震層に設置した場合は、例えば、基礎が構造体となり、基礎に免震装置を介して支持された躯体が上方体となる。

以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明はこうした実施形態に限定されるものでなく、一実施形態及び各種の変形例を適宜組み合わせて用いても良いし、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、種々なる態様で実施し得ることは勿論である。

１０ 構造物（構造体）
３０ マス（上方体）
４０ 弾性体
５０ 制振ダンパ
７８ 第一回動軸
８８ 第二回動軸
９０ 弾性体
Ｌ１ 間隔（一対の第一回動軸の間隔）
Ｌ２ 間隔（一対の第二回動軸の間隔）
Ｘ 第一水平方向
Ｙ 第二水平方向
Ｈ 制振ダンパの伸縮方向

Claims (3)

1. 構造体と、
   前記構造体の上方に配置され、前記構造体に対して互いに交差する第一水平方向及び第二水平方向に移動する上方体と、
   前記構造体と前記上方体とに連結され、伸縮方向を上下方向として前記第一水平方向及び前記第二水平方向の傾倒に伴って伸縮し、前記上方体の前記第一水平方向の単位移動量に対する伸び量と、前記上方体の前記第二水平方向の単位移動量に対する伸び量とが異なる制振ダンパと、
   を備える構造物の制振構造。
2. 前記制振ダンパは、前記第一水平方向に傾倒可能に、一対の第一回動軸を介して前記構造体及び前記上方体に連結され、かつ、前記第二水平方向に傾倒可能に、一対の第二回動軸を介して前記構造体及び前記上方体に連結され、
   前記一対の第一回動軸の間隔と前記一対の第二回動軸の間隔とが異なる、
   請求項１に記載の構造物の制振構造。
3. 前記構造体と前記上方体との間に配置され、前記構造体に対し、マスとしての前記上方体を前記第一水平方向及び前記第二水平方向に移動可能に支持する弾性体を備える、
   請求項１又は請求項２に記載の構造物の制振構造。
   

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