JP2019015235A - Rolling cylinder type displacement compressor - Google Patents

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JP2019015235A
JP2019015235A JP2017133481A JP2017133481A JP2019015235A JP 2019015235 A JP2019015235 A JP 2019015235A JP 2017133481 A JP2017133481 A JP 2017133481A JP 2017133481 A JP2017133481 A JP 2017133481A JP 2019015235 A JP2019015235 A JP 2019015235A
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rolling
cylinder
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JP2017133481A
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Japanese (ja)
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坪野 勇
Isamu Tsubono
勇 坪野
香曽我部 弘勝
Hirokatsu Kosokabe
弘勝 香曽我部
直洋 土屋
Naohiro Tsuchiya
直洋 土屋
謙治 竹澤
Kenji Takezawa
謙治 竹澤
Original Assignee
日立ジョンソンコントロールズ空調株式会社
Hitachi-Johnson Controls Air Conditioning Inc
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    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F04B27/00Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
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    • F04B35/00Piston pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by the driving means to their working members, or by combination with, or adaptation to, specific driving engines or motors, not otherwise provided for
    • F04B35/01Piston pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by the driving means to their working members, or by combination with, or adaptation to, specific driving engines or motors, not otherwise provided for the means being mechanical

Abstract

To improve compressor efficiency by improving sealability og a cylinder gap by preventing viscosity of an oil from being reduced by a rise of a temperature of the oil that is stagnated in a compression part in a rolling cylinder type displacement compressor.SOLUTION: A rolling cylinder type displacement compressor comprises: a columnar rolling cylinder including a cylinder groove; a swivel piston including a slide groove; a stationary cylinder including a pin mechanism; a piston swivel driving source that is a driving source of a swivel motion of the swivel piston; a drive transmission part connecting the swivel piston with the piston swivel driving source; and a casing. The swivel piston, the rolling cylinder and the stationary cylinder constitute a compression part. The swivel piston performs a reciprocal motion relatively in the cylinder groove. In the compression part, a suction chamber, a compression chamber and a discharge chamber are formed by the reciprocal motion. In at least any one of the rolling cylinder and the stationary cylinder, a recess is provided and the recess forms an enlarged space in a portion of sliding parts of the rolling cylinder and the stationary cylinder.SELECTED DRAWING: Figure 8

Description

本発明は、ローリングシリンダ式容積型圧縮機に関する。   The present invention relates to a rolling cylinder type positive displacement compressor.
ローリングシリンダ式容積型圧縮機は、幾何学的に独特の軌跡(ハイポサイクロイド)を利用する装置である。この装置を用いて冷媒等の作動流体を圧縮する場合、圧縮部の作動流体の漏れを防止することが圧縮機効率向上のために重要である。作動流体の漏れを防止するためには、まず、シール部に油を供給することが最重要であり、次の段階では、シール部の油の粘度を低下させないことが重要である。粘度が高いと、シール部に入っている油膜の破断が起こりにくくなり、シール性が向上するためである。   A rolling cylinder type positive displacement compressor is a device that utilizes a geometrically unique trajectory (hypocycloid). When compressing a working fluid such as a refrigerant using this device, it is important for preventing the leakage of the working fluid in the compression section to improve the compressor efficiency. In order to prevent leakage of the working fluid, first, it is most important to supply oil to the seal portion. In the next stage, it is important not to lower the viscosity of the oil in the seal portion. This is because if the viscosity is high, the oil film contained in the seal portion is less likely to break and the sealing performance is improved.
特許文献1には、貯油部の油を各軸受部やピン機構へ供給する給油路を設けるとともに、作動室への給油路も設けることで、シール部への給油を実現するローリングシリンダ式容積型圧縮機が開示されている。   Patent Document 1 provides a rolling cylinder type positive displacement type that provides oil supply to the seal chamber by providing an oil supply passage for supplying oil in the oil storage portion to each bearing portion and pin mechanism and also providing an oil supply passage to the working chamber. A compressor is disclosed.
国際公開第2016/067355号International Publication No. 2016/067355
特許文献1では、ローリングシリンダのローリング外周面と静止シリンダの内周面の隙間(以後「シリンダ隙間」と称する。)への給油路は設置されておらず、わずかに作動室へ給油した油のごく一部が入り込むだけであった。このため、吸込室と、圧縮室または吐出室のシール部となるシリンダ隙間への給油が不足し、シール性が低下して漏れが生じ、圧縮機効率の低下という問題があった。   In Patent Document 1, there is no oil supply path to the clearance between the rolling outer peripheral surface of the rolling cylinder and the inner peripheral surface of the stationary cylinder (hereinafter referred to as “cylinder clearance”), and the oil supplied to the working chamber is slightly removed. Only a small part entered. For this reason, there has been a problem that the oil supply to the suction chamber and the cylinder gap which becomes the seal portion of the compression chamber or the discharge chamber is insufficient, the sealing performance is lowered and leakage occurs, and the compressor efficiency is lowered.
本発明は、ローリングシリンダ式容積型圧縮機において、圧縮部に滞留する油の温度が上昇して油の粘度が低下することを防止し、シリンダ隙間のシール性の向上による圧縮機効率の向上を実現することを目的とする。   In the rolling cylinder positive displacement compressor, the temperature of the oil staying in the compression portion is prevented from rising and the viscosity of the oil is reduced, and the improvement of the compressor efficiency is achieved by improving the sealing performance of the cylinder gap. It aims to be realized.
本発明のローリングシリンダ式容積型圧縮機は、シリンダ溝を有する円柱状のローリングシリンダと、スライド溝を有する旋回ピストンと、ピン機構を有する静止シリンダと、旋回ピストンの旋回運動の駆動源であるピストン旋回駆動源と、旋回ピストンとピストン旋回駆動源とを繋ぐ駆動伝達部と、旋回ピストン、ローリングシリンダ、静止シリンダ、ピストン旋回駆動源及び駆動伝達部を内蔵するケーシングと、を備え、旋回ピストン、ローリングシリンダ及び静止シリンダは、圧縮部を構成し、旋回ピストンは、シリンダ溝にて相対的に往復運動をするものであり、圧縮部には、往復運動により、吸込室、圧縮室及び吐出室が形成され、ローリングシリンダ及び静止シリンダのうち少なくともいずれか一方には、凹部が設けられ、凹部は、ローリングシリンダと静止シリンダとの摺動部の一部に拡大空間を形成する。   A rolling cylinder type positive displacement compressor according to the present invention includes a cylindrical rolling cylinder having a cylinder groove, a revolving piston having a slide groove, a stationary cylinder having a pin mechanism, and a piston that is a driving source for the revolving motion of the revolving piston. A swivel drive source, a drive transmission unit connecting the swivel piston and the piston swivel drive source, a swivel piston, a rolling cylinder, a stationary cylinder, a casing incorporating the piston swivel drive source and the drive transmission unit, The cylinder and the stationary cylinder constitute a compression part, and the revolving piston relatively reciprocates in the cylinder groove. The suction part, the compression chamber, and the discharge chamber are formed in the compression part by the reciprocation. At least one of the rolling cylinder and the stationary cylinder is provided with a recess, To form an enlarged space portion of the sliding portion between the rolling cylinder and the stationary cylinder.
本発明によれば、ローリングシリンダ式容積型圧縮機において、圧縮部に滞留する油の温度が上昇して油の粘度が低下することを防止し、シリンダ隙間のシール性の向上や摩擦損失の低減によって、高い圧縮機効率を実現することができる。   According to the present invention, in a rolling cylinder type positive displacement compressor, the temperature of the oil staying in the compression part is prevented from rising and the viscosity of the oil is lowered, and the sealing performance of the cylinder gap is improved and the friction loss is reduced. Therefore, high compressor efficiency can be realized.
実施例1に係るRC圧縮機を示す縦断面図である。1 is a longitudinal sectional view showing an RC compressor according to Embodiment 1. FIG. 実施例1に係るRC圧縮機の旋回ピストンを示す斜視図である。1 is a perspective view showing a turning piston of an RC compressor according to Embodiment 1. FIG. 実施例1に係るRC圧縮機のローリングシリンダを示す斜視図である。1 is a perspective view illustrating a rolling cylinder of an RC compressor according to Embodiment 1. FIG. 図3のローリングシリンダのP方向矢視図である。It is a P direction arrow view of the rolling cylinder of FIG. 実施例1に係るRC圧縮機のローリングシリンダへ旋回ピストンを組み込んだ状態を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the state which integrated the turning piston in the rolling cylinder of RC compressor which concerns on Example 1. FIG. 実施例1に係るRC圧縮機の図1におけるM部拡大図である。FIG. 2 is an enlarged view of a portion M in FIG. 1 of the RC compressor according to the first embodiment. 実施例2に係るRC圧縮機のローリングシリンダへ旋回ピストンを組み込んだ状態を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the state which integrated the turning piston in the rolling cylinder of RC compressor which concerns on Example 2. FIG. 実施例1及び2に係るRC圧縮機の圧縮動作、及びピン機構とスライド溝とによる油ポンプ動作を、図1のB−B断面図を用いて示すフロー図である。It is a flowchart which shows the compression operation of the RC compressor which concerns on Example 1 and 2, and the oil pump operation | movement by a pin mechanism and a slide groove using BB sectional drawing of FIG. 実施例3のローリングシリンダを示す斜視図である。It is a perspective view which shows the rolling cylinder of Example 3. FIG. 実施例3のローリングシリンダを示す上面図である。6 is a top view showing a rolling cylinder of Embodiment 3. FIG. 実施例3に係るRC圧縮機の図1におけるM部拡大図である。FIG. 6 is an enlarged view of a part M in FIG. 1 of the RC compressor according to the third embodiment. 実施例3に係るRC圧縮機の圧縮動作、及びピン機構とスライド溝とによる油ポンプ動作を、図1のB−B断面図を用いて示すフロー図である。It is a flowchart which shows the compression operation of RC compressor which concerns on Example 3, and the oil pump operation | movement by a pin mechanism and a slide groove using BB sectional drawing of FIG. 実施例2の変形例に係るRC圧縮機のローリングシリンダへ旋回ピストンを組み込んだ状態を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the state which incorporated the turning piston in the rolling cylinder of the RC compressor which concerns on the modification of Example 2. FIG.
本発明は、旋回する旋回ピストンと、これに連れて回転するローリングシリンダと、これらを組込む静止シリンダと、を3つの主な圧縮要素とする形式を代表的な構成とする圧縮機であって、これらの圧縮要素により作動流体である気体の圧縮を行うローリングシリンダ式容積型圧縮機(以下「RC圧縮機」ともいう。)に関する。ここで、作動流体には、空気等の非凝縮ガスだけでなく、空気調和機や冷凍機に用いられる冷媒も含まれる。なお、RC圧縮機は、空気調和機、冷凍機、ヒートポンプ給湯機等に適用される。   The present invention is a compressor having a typical configuration in which three main compression elements are a revolving piston that revolves, a rolling cylinder that rotates with the revolving piston, and a stationary cylinder that incorporates them. The present invention relates to a rolling cylinder type positive displacement compressor (hereinafter also referred to as “RC compressor”) that compresses a gas that is a working fluid by using these compression elements. Here, the working fluid includes not only non-condensable gases such as air but also refrigerants used in air conditioners and refrigerators. The RC compressor is applied to an air conditioner, a refrigerator, a heat pump water heater, and the like.
本発明のローリングシリンダ式容積型圧縮機は、旋回ピストンの自転軸であるピストン自転軸とローリングシリンダの回転軸であるシリンダ回転軸が重なるタイミングにおいて極めて高い頻度で生じる機構停止を回避し、圧縮動作を滑らかに継続させるため、旋回ピストン及びローリングシリンダの自転速度を同期させる回転同期手段と、旋回ピストンの自転速度を旋回速度の半分に規定する自転半減手段による旋回ピストンの姿勢規制手段と、を備えている。   The rolling cylinder type positive displacement compressor of the present invention avoids a mechanism stop that occurs at a very high frequency at the timing at which the piston rotation shaft that is the rotation shaft of the revolving piston and the cylinder rotation shaft that is the rotation shaft of the rolling cylinder overlap. In order to maintain smooth rotation, the rotation synchronization means for synchronizing the rotation speeds of the swing piston and the rolling cylinder, and the swing piston attitude control means by the rotation half means for regulating the rotation speed of the swing piston to half of the rotation speed are provided. ing.
これらの手段により、旋回ピストンが如何なる旋回位相下であろうとも、常時、旋回ピストンのピストンカット面の中心軸であるカット軸がシリンダ回転軸を通るように、旋回ピストンの姿勢が制御される。よって、旋回ピストンは、旋回ピストンが嵌合されるシリンダ溝を直径部に有するローリングシリンダの受動的な回転を阻害することが無くなり、圧縮動作を停止させることがなくなる。   By these means, regardless of the swing phase of the swing piston, the posture of the swing piston is controlled so that the cut shaft that is the central axis of the piston cut surface of the swing piston always passes through the cylinder rotation axis. Therefore, the orbiting piston does not hinder the passive rotation of the rolling cylinder having the diameter of the cylinder groove into which the orbiting piston is fitted, and does not stop the compression operation.
しかし、旋回ピストンの旋回速度に大きな変動があると、旋回ピストンは、駆動トルクが無く慣性で概略的に一定速回転するローリングシリンダのシリンダ溝側面と衝突し、滑らかな圧縮動作は阻害される。振動騒音や場合によっては摩耗が発生するとともに、シリンダ溝側面部のシール性が低下して圧縮機性能が低下する。このため、旋回ピストンの旋回速度を一定に近づける旋回一定速手段を備えるとよい。この旋回一定速手段としては、例えば、旋回ピストンの旋回駆動源を圧縮負荷に応じた駆動トルクを発生できるトルク制御駆動源とする方法が考えられる。また、旋回位相角を180度ずらした2つの圧縮部を備えることで圧縮負荷変動を小さくして旋回速度変動を小さくする方法も考えられる。   However, if there is a large fluctuation in the turning speed of the turning piston, the turning piston collides with the cylinder groove side surface of the rolling cylinder that rotates at a substantially constant speed with inertia without driving torque, and the smooth compression operation is hindered. Vibration noise and, in some cases, wear occur, and the sealing performance of the side surface portion of the cylinder groove is lowered, so that the compressor performance is lowered. For this reason, it is good to provide the turning constant speed means which makes the turning speed of a turning piston approach constant. As this turning constant speed means, for example, a method of using a turning drive source of the turning piston as a torque control drive source capable of generating a drive torque according to a compression load is conceivable. In addition, a method of reducing the rotation speed fluctuation by reducing the compression load fluctuation by providing two compression units with the rotation phase angle shifted by 180 degrees is also conceivable.
次に、本発明のローリングシリンダ式容積型圧縮機の大枠の仕様について述べる。   Next, the specifications of the outline of the rolling cylinder type positive displacement compressor of the present invention will be described.
本発明のローリングシリンダ式容積型圧縮機は、旋回ピストンと、ローリングシリンダと、ピストン旋回駆動源と、駆動伝達手段と、ローリングシリンダ回転支持部と、回転同期手段と、自転半減手段と、静止シリンダと、ケーシングと、を備えている。   A rolling cylinder positive displacement compressor according to the present invention includes a swing piston, a rolling cylinder, a piston swing drive source, a drive transmission means, a rolling cylinder rotation support, a rotation synchronization means, a rotation half means, and a stationary cylinder. And a casing.
旋回ピストンは、ピストン自転軸を中心に自転運動し、ピストン自転軸と平行なピストン旋回軸を中心に旋回半径Eで旋回運動する。   The orbiting piston rotates around the piston rotation axis, and revolves around the piston rotation axis parallel to the piston rotation axis with a turning radius E.
ローリングシリンダは、シリンダ回転軸を中心に回転運動する円柱的な形状を有し、シリンダ回転軸と直交するシリンダ溝軸を中心軸としシリンダ回転軸に平行な一定幅のシリンダ溝を有し、シリンダ溝の両側面がシリンダ溝軸に対して平行となる。   A rolling cylinder has a cylindrical shape that rotates around a cylinder rotation axis, and has a cylinder groove with a constant width, with a cylinder groove axis perpendicular to the cylinder rotation axis as a central axis and parallel to the cylinder rotation axis. Both side surfaces of the groove are parallel to the cylinder groove axis.
ピストン旋回駆動源は、旋回ピストンの旋回運動の駆動源である。   The piston turning drive source is a drive source for the turning motion of the turning piston.
駆動伝達手段は、旋回ピストンとピストン旋回駆動源を繋ぐ。   The drive transmission means connects the turning piston and the piston turning drive source.
ローリングシリンダ回転支持部は、シリンダ回転軸をピストン自転軸の旋回軌跡であるピストン旋回軌跡円上に固定配置するべく、シリンダ回転軸をピストン旋回軸に平行としかつピストン旋回軸に対する偏心量であるシリンダ偏心量を旋回半径と等しいEとして配置させる。   The rolling cylinder rotation support portion is a cylinder whose cylinder rotation axis is parallel to the piston rotation axis and is eccentric with respect to the piston rotation axis so that the cylinder rotation axis is fixedly arranged on the piston rotation path circle that is the rotation path of the piston rotation axis. The amount of eccentricity is arranged as E equal to the turning radius.
回転同期手段は、旋回ピストンの自転角量であるピストン自転量をローリングシリンダの回転角量と同期させる。   The rotation synchronization means synchronizes the amount of rotation of the piston, which is the amount of rotation of the revolving piston, with the amount of rotation of the rolling cylinder.
自転半減手段は、ピストン自転量を旋回ピストンの旋回角量であるピストン旋回量の半分に制御する。   The rotation half means controls the piston rotation amount to half of the piston rotation amount which is the rotation angle amount of the rotation piston.
静止シリンダは、旋回ピストンをシリンダ溝へ隙間嵌合させてシリンダ溝を仕切ることにより隔成される2つの空間を概略密閉して2つの作動室を形成する圧縮部とするべく、旋回ピストンとローリングシリンダを内包する。   The stationary cylinder and the rolling piston and the rolling cylinder are formed so as to form a compression portion that forms two working chambers by roughly sealing two spaces separated by fitting the swiveling piston into the cylinder groove and partitioning the cylinder groove. Contains the cylinder.
ケーシングは、圧縮部とともに貯油部を内蔵する。   The casing incorporates an oil storage part together with the compression part.
静止シリンダには、吸込流路と吐出流路が接続している。   A suction passage and a discharge passage are connected to the stationary cylinder.
吸込流路は、2つの作動室のうち、旋回ピストンの旋回運動で容積が増大する一方の作動室を吸込系と繋いで吸込室とする。   Of the two working chambers, the suction flow path connects one working chamber whose volume is increased by the swiveling motion of the swiveling piston to the suction system to serve as a suction chamber.
吐出流路は、旋回ピストンの旋回運動で容積が減少するもう一方の作動室を吐出系と繋いで吐出室とする。   In the discharge flow path, the other working chamber whose volume is reduced by the revolving motion of the revolving piston is connected to the discharge system to be a discharge chamber.
吸込流路及び吐出流路は、容積が増大を終了し減少を開始する直前まで吸込室であった作動室を、吐出室へ移行するまで、吸込系にも吐出系にも繋がらない期間を設けて圧縮室とすべく配置されている。   The suction channel and the discharge channel have a period that does not lead to the suction system or the discharge system until the working chamber, which was the suction chamber immediately before the start of the decrease after the increase in volume, is transferred to the discharge chamber. It is arranged to be a compression chamber.
RC圧縮機においては、旋回ピストン、ローリングシリンダ及び静止シリンダが嵌め合わされることにより、圧縮部が形成される。圧縮部には、往復運動により、吸込室、圧縮室及び吐出室が形成される。旋回ピストン、ローリングシリンダ及び静止シリンダは、互いに接触しているため、これらの摺動部には、油を供給する必要がある。そのための構成要素として、貯油部及び給油ポンプが設けられている。圧縮部の周辺に供給される油が滞留し続けると、圧縮部の熱により油の温度が上昇し、油の粘度が低下し、圧縮部のシール性に悪影響が生じるおそれがある。旋回ピストンのスライド溝にも、油が滞留しやすい構造となっている。   In the RC compressor, a compression part is formed by fitting a revolving piston, a rolling cylinder, and a stationary cylinder. A suction chamber, a compression chamber, and a discharge chamber are formed in the compression portion by reciprocation. Since the orbiting piston, the rolling cylinder and the stationary cylinder are in contact with each other, it is necessary to supply oil to these sliding portions. The oil storage part and the oil supply pump are provided as a component for that. If the oil supplied around the compression part continues to stay, the temperature of the oil rises due to the heat of the compression part, the viscosity of the oil decreases, and the sealing performance of the compression part may be adversely affected. The oil is also likely to stay in the slide groove of the swivel piston.
そこで、本発明においては、ローリングシリンダ及び静止シリンダのうち少なくともいずれか一方に凹部を設け、この凹部により、ローリングシリンダと静止シリンダとの摺動部の一部に拡大空間を形成する。   Therefore, in the present invention, a recess is provided in at least one of the rolling cylinder and the stationary cylinder, and an enlarged space is formed in a part of the sliding portion between the rolling cylinder and the stationary cylinder by the recess.
ここで、拡大空間とは、本来、ほとんど隙間のない状態で隣接している摺動部の構成要素の一部に凹部を設けることにより、局所的に隙間を拡大して設けた領域をいう。この拡大空間は、摺動部に供給される油の移動を促進し、油が滞留し、温度上昇しすぎることがないようにするものである。なお、上記の凹部としては、カット面、溝、貫通孔等が挙げられる。ただし、凹部の形状は、これらに限定されるものではなく、所望の作用が得られるものであればよい。   Here, the enlarged space means a region where the gap is locally enlarged by providing a recess in a part of the constituent elements of the adjacent sliding portion with almost no gap. This expanded space promotes the movement of the oil supplied to the sliding portion so that the oil does not stay and the temperature does not rise excessively. In addition, as said recessed part, a cut surface, a groove | channel, a through-hole, etc. are mentioned. However, the shape of the recess is not limited to these, as long as the desired action can be obtained.
以下、本発明のローリングシリンダ式容積型圧縮機について複数の実施例を用い、適宜図面を参照しながら詳細に説明する。なお、各実施例において共通する部分には同一の図を用いて説明する。また、各実施例の図における同一符号は、同一物または相当物を示し、重複した説明を省略する。なお、模式的図示と記載される以外の箇所においては、図示する各要素の寸法比率は一実施形態を示している。よって、図示される形状における各寸法の大小関係や角度も一実施形態を示す。また、図中で括弧付の番号を付けた部分は、実際には無いが説明のために極細線で図示した部分、または、追加したり除去したりして、変形した実施例を示す。後者の場合、追加か除去は、本文中で述べる。また、具体的な寸法値についても、特に限定されるものではないが、ローリングシリンダ式容積型圧縮機の外径が10mmから2000mmまでの範囲であることが望ましい。   Hereinafter, the rolling cylinder positive displacement compressor of the present invention will be described in detail with reference to the drawings as appropriate using a plurality of embodiments. In addition, the same part is demonstrated using the same figure in each Example. Moreover, the same code | symbol in the figure of each Example shows the same thing or an equivalent, and the overlapping description is abbreviate | omitted. Note that, in the portions other than those described as schematic illustrations, the dimensional ratios of the respective elements shown in the drawings indicate one embodiment. Therefore, the size relationship and angle of each dimension in the illustrated shape also indicate an embodiment. Also, in the figure, the part numbered with parentheses is not actually shown, but a part illustrated by an ultrathin line for explanation, or added or removed to show a modified embodiment. In the latter case, the addition or removal is described in the text. Further, specific dimension values are not particularly limited, but it is desirable that the outer diameter of the rolling cylinder type positive displacement compressor is in a range from 10 mm to 2000 mm.
図1は、実施例1のRC圧縮機の全体構成を示したものである。なお、本図の説明においては、特許文献1に記載されている構成については簡略なものとしている。   FIG. 1 shows the overall configuration of the RC compressor according to the first embodiment. In the description of this figure, the configuration described in Patent Document 1 is simplified.
本図に示すように、RC圧縮機は、大きく分けると、圧縮部と、駆動源であるモータ7と、貯油部125と、で構成されている。   As shown in this figure, the RC compressor is roughly composed of a compression unit, a motor 7 as a drive source, and an oil storage unit 125.
本図においては、ケーシング円筒部8a、ケーシング上フタ8b及びケーシング下フタ8cで構成されているケーシング内の上部から、圧縮部、モータ7及び貯油部125が順に配置されている。   In this figure, the compression part, the motor 7, and the oil storage part 125 are arrange | positioned in order from the upper part in the casing comprised by the casing cylindrical part 8a, the casing upper cover 8b, and the casing lower cover 8c.
圧縮部は、圧縮される作動流体に直接作用する構成要素として、ローリングシリンダ1と、旋回ピストン3と、静止シリンダ2と、を含む。これらの材質に関して、旋回ピストン3、ローリングシリンダ1及び静止シリンダ2をすべて鋳鉄で作製すれば、コストを低く抑えることができる。また、ローリングシリンダ1をアルミニウム合金で作製し、旋回ピストン3及び静止シリンダ2を鋳鉄で作製してもよい。このようにすれば、受動的に回転するローリングシリンダ1を軽量化することができるため、動作不良を起こしにくくすることができ、かつ、運転を滑らかにすることができる。さらに、旋回ピストン3、ローリングシリンダ1及び静止シリンダ2をすべてアルミニウム合金で作製すれば、RC圧縮機全体を軽量化することができる。   The compression unit includes a rolling cylinder 1, a turning piston 3, and a stationary cylinder 2 as components that directly act on the compressed working fluid. With respect to these materials, if the swiveling piston 3, the rolling cylinder 1 and the stationary cylinder 2 are all made of cast iron, the cost can be kept low. Alternatively, the rolling cylinder 1 may be made of an aluminum alloy, and the turning piston 3 and the stationary cylinder 2 may be made of cast iron. In this way, since the rolling cylinder 1 that rotates passively can be reduced in weight, it is possible to make it difficult for malfunctions to occur and smooth operation. Furthermore, if the revolving piston 3, the rolling cylinder 1 and the stationary cylinder 2 are all made of an aluminum alloy, the entire RC compressor can be reduced in weight.
圧縮部は、上部を静止シリンダ2、下部をフレーム4で覆った構成である。フレーム4には、上主軸受24aと下主軸受24bとからなる主軸受24が設けられている。この主軸受24により、クランクシャフト6が回転可能な状態で支持されている。フレーム4は、つば受面4c(図6)でクランクシャフト6のシャフトつば部6cを支持する。クランクシャフト6は、下方へ突き出ている。なお、静止シリンダ2は、シリンダボルト90によりフレーム4に固定されている。   The compression unit has a configuration in which an upper part is covered with a stationary cylinder 2 and a lower part is covered with a frame 4. The frame 4 is provided with a main bearing 24 including an upper main bearing 24a and a lower main bearing 24b. The crankshaft 6 is supported by the main bearing 24 in a rotatable state. The frame 4 supports the shaft collar portion 6c of the crankshaft 6 at the collar receiving surface 4c (FIG. 6). The crankshaft 6 protrudes downward. The stationary cylinder 2 is fixed to the frame 4 by a cylinder bolt 90.
圧縮部においては、ローリングシリンダ1と、旋回ピストン3と、静止シリンダ2と、で作動室が形成される。作動室は、吸込室95、圧縮室100又は吐出室105となる。   In the compression unit, a working chamber is formed by the rolling cylinder 1, the swiveling piston 3, and the stationary cylinder 2. The working chamber is the suction chamber 95, the compression chamber 100, or the discharge chamber 105.
静止シリンダ2には、シリンダ回転軸を中心軸とする円形の偏心シリンダ穴2bが設けられている。また、静止シリンダ2は、その外周側面にシリンダ外周溝2mを有する。静止シリンダ2の上面からは、偏心シリンダ穴2bへ貫通するバイパス穴2eが設けられている。偏心シリンダ穴2bの底面には、ピン機構5が設けられている。静止シリンダ2の上面側にはバイパス弁22が設けられている。   The stationary cylinder 2 is provided with a circular eccentric cylinder hole 2b having a cylinder rotation axis as a central axis. The stationary cylinder 2 has a cylinder outer peripheral groove 2m on the outer peripheral side surface thereof. From the upper surface of the stationary cylinder 2, a bypass hole 2e that penetrates to the eccentric cylinder hole 2b is provided. A pin mechanism 5 is provided on the bottom surface of the eccentric cylinder hole 2b. A bypass valve 22 is provided on the upper surface side of the stationary cylinder 2.
なお、静止シリンダ2の上部には、吐出カバー230が固定配置されている。吐出カバー230は、吐出カバー板230bを有する。作動流体は、静止シリンダ2の上面と吐出カバー板230bとの間の空間である吐出カバー室130を通過し、吐出カバー口230aから旋回流となって旋回室140へ噴き出るように構成されている。   A discharge cover 230 is fixedly disposed on the stationary cylinder 2. The discharge cover 230 has a discharge cover plate 230b. The working fluid passes through the discharge cover chamber 130 that is a space between the upper surface of the stationary cylinder 2 and the discharge cover plate 230b, and is configured to be swirled into the swirl chamber 140 from the discharge cover port 230a. Yes.
旋回ピストン3のスライド溝3bには、ピン機構5が挿入されている。偏心シリンダ穴2bの底面には、固定ピン5sが固定配置されている。固定ピン5sには、スライダ5aが回転自在に設置されている。固定ピン5sの下端には、スライダ5aを軸方向に支持するスライダフランジ5bが付設されている。   A pin mechanism 5 is inserted into the slide groove 3 b of the turning piston 3. A fixing pin 5s is fixedly disposed on the bottom surface of the eccentric cylinder hole 2b. A slider 5a is rotatably installed on the fixed pin 5s. A slider flange 5b that supports the slider 5a in the axial direction is attached to the lower end of the fixing pin 5s.
旋回ピストン3に設けた旋回軸受穴3a(図2)には、旋回軸受23が圧入されている。 旋回軸受23には、クランクシャフト6の偏心シャフト6aが挿入されている。偏心シャフト6aは、偏心シャフト挿入穴1d(図3)を介して旋回ピストン3に接続されている。クランクシャフト6の上部には、大径部であるシャフトつば部6cが設けられている。シャフトつば部6cより上部には、偏心シャフト6aと、偏心シャフト6aよりも小径のシャフトネック6dとからなる偏心部が設けられている。   A swing bearing 23 is press-fitted into the swing bearing hole 3 a (FIG. 2) provided in the swing piston 3. An eccentric shaft 6 a of the crankshaft 6 is inserted into the slewing bearing 23. The eccentric shaft 6a is connected to the turning piston 3 through an eccentric shaft insertion hole 1d (FIG. 3). A shaft collar portion 6 c that is a large diameter portion is provided on the upper portion of the crankshaft 6. An eccentric portion including an eccentric shaft 6a and a shaft neck 6d having a smaller diameter than the eccentric shaft 6a is provided above the shaft collar portion 6c.
モータ7は、ケーシング円筒部8aに固定配置されるステータ7bと、クランクシャフト6に固定配置されるロータ7aと、で構成されている。ここで、モータ7は、ピストン旋回駆動源であり、また、シャフト回転駆動源でもある。ロータ7aには、上部に主バランス80、下部にカウンタバランス82が固定されている。これらは、圧縮動作で旋回運動する圧縮要素(旋回ピストン3)の不釣り合いを動的にバランスさせる役目を担う。また、ステータ7bには、ステータ巻線7b2が設けられている。   The motor 7 includes a stator 7b fixedly disposed on the casing cylindrical portion 8a and a rotor 7a fixedly disposed on the crankshaft 6. Here, the motor 7 is a piston turning drive source and also a shaft rotation drive source. The rotor 7a has a main balance 80 fixed at the top and a counter balance 82 fixed at the bottom. These serve to dynamically balance the unbalance of the compression element (slewing piston 3) that swirls in the compression operation. The stator 7b is provided with a stator winding 7b2.
貯油部125は、ケーシング円筒部8a、ケーシング下フタ8c及び副フレーム35で囲まれた領域である。   The oil storage part 125 is an area surrounded by the casing cylindrical part 8 a, the casing lower lid 8 c, and the sub frame 35.
圧縮部は、ケーシング円筒部8aへ溶接等によって固定配置されている。   The compression part is fixedly arranged on the casing cylindrical part 8a by welding or the like.
クランクシャフト6の下端には、昇圧能力を有する給油ポンプ200が設けられている。クランクシャフト6には、中心軸方向に中央を貫通する給油縦穴6b(給油路)が設けられている。さらに、クランクシャフト6には、副軸受25や下主軸受24bや上主軸受24aへ繋がる給油横穴(給油副横穴6g、給油下主軸受穴6f、給油上主軸受穴6e)が設けられている。上主軸受24aは、給油上主軸受穴6e及び給油主軸溝6kにより給油されるようになっている。   An oil supply pump 200 having a boosting capability is provided at the lower end of the crankshaft 6. The crankshaft 6 is provided with an oil supply vertical hole 6b (oil supply passage) penetrating the center in the central axis direction. Furthermore, the crankshaft 6 is provided with oil supply horizontal holes (oil supply sub horizontal hole 6g, oil supply lower main bearing hole 6f, oil supply upper main bearing hole 6e) connected to the sub bearing 25, the lower main bearing 24b, and the upper main bearing 24a. . The upper main bearing 24a is supplied with oil by an upper oil supply upper bearing hole 6e and an oil supply main shaft groove 6k.
給油ポンプ200から吐出される油の一部は、ポンプ連結管6zの周囲の隙間を通って、副軸受25に供給されるようになっている。   Part of the oil discharged from the oil supply pump 200 is supplied to the auxiliary bearing 25 through a gap around the pump connecting pipe 6z.
クランクシャフト6と旋回軸受23と旋回ピストン3とで囲まれた領域は、シャフト偏心端部空間115である。旋回軸受23は、シャフト偏心端部空間115及び給油偏心溝6hから給油されるようになっている。   A region surrounded by the crankshaft 6, the swing bearing 23 and the swing piston 3 is a shaft eccentric end space 115. The slewing bearing 23 is supplied with oil from the shaft eccentric end space 115 and the oil supply eccentric groove 6h.
旋回軸受23等を通過した油は、背面室110等に流入し、油排出路4xからフレーム4の下方に排出されるようになっている。   The oil that has passed through the slewing bearing 23 and the like flows into the back chamber 110 and is discharged below the frame 4 from the oil discharge path 4x.
圧縮部の外周には、シリンダ外周溝2mやフレーム外周溝4mがあり、これらが吐出圧の作動流体の流路となる。   On the outer periphery of the compression portion, there are a cylinder outer peripheral groove 2m and a frame outer peripheral groove 4m, which serve as a flow path for the working fluid of the discharge pressure.
吸込パイプ50は、ケーシング8の内部に設けられている圧縮部へ外部から作動流体を導入するものである。吐出パイプ55は、圧縮部で昇圧された作動流体を外部へ吐出するものである。吸込パイプ50及び吐出パイプ55は、ケーシング上フタ8bに設けられている。このほか、ケーシング上フタ8bには、ハーメチック端子220が設けられている。このハーメチック端子220にモータ線7b3が接続され、外部の電源(図示せず)からモータ7のステータ巻線7b2に電力を供給できるようになっている。   The suction pipe 50 introduces a working fluid from the outside to a compression portion provided inside the casing 8. The discharge pipe 55 discharges the working fluid pressurized by the compression unit to the outside. The suction pipe 50 and the discharge pipe 55 are provided on the casing upper lid 8b. In addition, a hermetic terminal 220 is provided on the casing upper lid 8b. A motor wire 7b3 is connected to the hermetic terminal 220 so that electric power can be supplied to the stator winding 7b2 of the motor 7 from an external power source (not shown).
吸込パイプ50から導入された作動流体は、圧縮部で昇圧され、吐出パイプ55から外部に吐出されるようになっている。   The working fluid introduced from the suction pipe 50 is pressurized by the compression unit and discharged from the discharge pipe 55 to the outside.
ここで、作動流体の流れについて説明する。ここでは、後述する図8も参照して説明する。   Here, the flow of the working fluid will be described. Here, a description will be given with reference to FIG.
吸込パイプ50から導入された作動流体は、圧縮部において圧縮され、吐出穴2d1やバイパス穴2e等から上方へ吹き出す。そして、作動流体は、一旦、吐出カバー230に衝突する。このとき、作動流体に含まれる油は、吐出カバー230に付着し、分離される。油の量が少なくなった作動流体は、吐出カバー口230aから吹き出し、ケーシング円筒部8aの内壁に衝突する。これにより、油が更に分離される。その後、作動流体は、ケーシング上部室120へ入り、ケーシング上フタ8bに設けられた吐出パイプ55から圧縮機の外部に吐出される。なお、ケーシング上部室120においては、作動流体の流速が低下するため、わずかに残った油ミストが沈降しやすくなり、作動流体に含まれる油の量はきわめて少なくなる。   The working fluid introduced from the suction pipe 50 is compressed in the compression unit and blows upward from the discharge hole 2d1, the bypass hole 2e, and the like. Then, the working fluid once collides with the discharge cover 230. At this time, the oil contained in the working fluid adheres to the discharge cover 230 and is separated. The working fluid in which the amount of oil is reduced blows out from the discharge cover port 230a and collides with the inner wall of the casing cylindrical portion 8a. This further separates the oil. Thereafter, the working fluid enters the casing upper chamber 120 and is discharged to the outside of the compressor from the discharge pipe 55 provided in the casing upper lid 8b. Note that in the casing upper chamber 120, the flow rate of the working fluid decreases, so that a slight amount of remaining oil mist tends to settle, and the amount of oil contained in the working fluid becomes extremely small.
一方、圧縮部の下方には、作動流体の主流は無いが、圧縮部の外周溝であるシリンダ外周溝2mやフレーム外周溝4mを通って、吐出圧の作動流体が流入するようになっている。これにより、圧縮部の下方を含むケーシング空間全域が吐出圧となる。すなわち、高圧チャンバ方式を実現する。   On the other hand, although there is no main flow of working fluid below the compression section, the working fluid of discharge pressure flows through the cylinder outer circumferential groove 2m and the frame outer circumferential groove 4m, which are outer circumferential grooves of the compression section. . Thereby, the whole casing space including the lower part of a compression part becomes discharge pressure. That is, a high pressure chamber system is realized.
副軸受25は、ボール25aと、そのボール25aを全方位で回転支持するボールホルダ25bと、で構成されている。クランクシャフト6の下部をボール25aへ挿入し、そのボール25aをボールホルダ25bへ装着した後、ボールホルダ25bをケーシング円筒部8aに溶接された副フレーム35に固定配置する。これにより、副軸受25はクランクシャフト6の下部を回転支持するようになっている。   The auxiliary bearing 25 includes a ball 25a and a ball holder 25b that rotatably supports the ball 25a in all directions. After the lower part of the crankshaft 6 is inserted into the ball 25a and the ball 25a is mounted on the ball holder 25b, the ball holder 25b is fixedly disposed on the sub-frame 35 welded to the casing cylindrical portion 8a. Thereby, the auxiliary bearing 25 is configured to rotatably support the lower portion of the crankshaft 6.
つぎに、圧縮部の下方に流れる一部の油の流れについて説明する。   Next, the flow of a part of oil flowing below the compression unit will be described.
油排出路4xからフレーム4の下方へ流出する油は、ロータ7aの周囲を覆ってフレーム4の下面に密着固定されているロータカップ210の外側に出る。そして、ロータカップ210の外周を伝って、ステータ7bへ落下し、さらにステータ巻線7b2が通る穴や外周のステータカット面7b1を通って、モータ7の下の空間へ至る。その後、少量が副フレーム中央穴35bを通って副軸受25のボール25aの内外周に給油する以外は、副フレーム周囲穴35aを通って、貯油部125へ戻る。   The oil that flows out from the oil discharge path 4x to the lower side of the frame 4 comes out of the rotor cup 210 that covers the periphery of the rotor 7a and is firmly fixed to the lower surface of the frame 4. Then, it travels along the outer periphery of the rotor cup 210 and falls to the stator 7b, and further passes through a hole through which the stator winding 7b2 passes and the outer stator cut surface 7b1 to reach the space below the motor 7. Thereafter, a small amount passes through the sub-frame peripheral hole 35a and returns to the oil storage part 125 except that the small amount of oil passes through the sub-frame central hole 35b and is supplied to the inner and outer circumferences of the balls 25a of the sub-bearing 25.
なお、RC圧縮機は、円筒形状のケーシングの中心軸を水平方向(横)に向けて設置することもできる。この場合に、円筒の中心軸が斜めになっていても問題はない。ただし、この場合は、貯油部125の仕切りである副フレーム35の副フレーム周囲穴35a及び副フレーム中央穴35bの配置を調整して、適量の潤滑油が貯油部125の滞留するようにする必要がある。   The RC compressor can also be installed with the central axis of the cylindrical casing facing in the horizontal direction (lateral). In this case, there is no problem even if the central axis of the cylinder is inclined. However, in this case, it is necessary to adjust the arrangement of the sub-frame surrounding hole 35a and the sub-frame central hole 35b of the sub-frame 35, which is a partition of the oil storage part 125, so that an appropriate amount of lubricating oil stays in the oil storage part 125 There is.
図2は、旋回ピストンの詳細を示す斜視図である。   FIG. 2 is a perspective view showing details of the orbiting piston.
本図において、旋回ピストン3は、中央の旋回軸受穴3aに旋回軸受23を有する。また、旋回ピストン3の側面には、互いに平行な2つのピストンカット面3c(平面部)と、ピストン先端面3e(曲面部)が設けられている。さらに、旋回ピストン3の上下面には、ピストン上面3dとピストン下面3fとが設けられている。そして、ピストン上面3dには、スライド溝3bが設けられている。このスライド溝3bは、旋回軸受穴3aと通じる深さに設定してある。これにより、旋回軸受23への給油に併せてスライド溝3bに給油することができるようになっている。   In this figure, the turning piston 3 has a turning bearing 23 in the center turning bearing hole 3a. In addition, two piston cut surfaces 3c (planar portion) and a piston tip surface 3e (curved surface portion) that are parallel to each other are provided on the side surface of the orbiting piston 3. Furthermore, a piston upper surface 3d and a piston lower surface 3f are provided on the upper and lower surfaces of the orbiting piston 3. The piston upper surface 3d is provided with a slide groove 3b. The slide groove 3b is set to a depth communicating with the swivel bearing hole 3a. Thereby, it is possible to supply oil to the slide groove 3b together with oil supply to the swivel bearing 23.
さらに、スライド溝3bは、ピストンカット面3cまで達している。また、ピストンカット面3cには、ピストンカット溝3iが設けられている。これにより、旋回軸受23を通過した潤滑油は、ピストンカット面3cにも供給されるようになっている。   Further, the slide groove 3b reaches the piston cut surface 3c. The piston cut surface 3c is provided with a piston cut groove 3i. Thereby, the lubricating oil that has passed through the swivel bearing 23 is also supplied to the piston cut surface 3c.
なお、本実施例のピストンカット溝3iは垂直方向のみとしたが、場合によっては、水平方向にも広がるように枝分かれしたピストンカット水平溝3i1やピストンカット傾斜溝3i2を追加してもよい。これにより、ピストンカット面3cと対向する後述のシリンダ溝1c側面との間のシール性が向上し、漏れが抑制されて性能が向上するという効果がある。特に、ピストンカット傾斜溝3i2では、溝内の油がピストンカット面3cと対向する後述のシリンダ溝1c側面の相対運動により、ピストンカット溝3iから出入りするため、油の滞留が抑制され、油の温度が下がり、油の粘度が低下してシール性の一層の向上による圧縮機効率が一層向上するという効果がある。   Although the piston cut groove 3i of this embodiment is only in the vertical direction, depending on the case, a piston cut horizontal groove 3i1 and a piston cut inclined groove 3i2 branched so as to spread in the horizontal direction may be added. Thereby, the sealing property between the piston cut surface 3c and a side surface of a cylinder groove 1c, which will be described later, is improved, and there is an effect that leakage is suppressed and performance is improved. In particular, in the piston cut inclined groove 3i2, the oil in the groove enters and exits the piston cut groove 3i due to the relative movement of the side surface of a cylinder groove 1c, which will be described later, facing the piston cut surface 3c. There is an effect that the temperature is lowered, the viscosity of the oil is lowered, and the compressor efficiency is further improved by further improving the sealing performance.
本実施例においては、スライド溝3bは全域で同一幅としているが、スライド溝3bに挿入されるピン機構との摺接範囲のみ同一幅とし、ピストンカット面3cの開口部では幅や位置を変更してピストンカット面3cへの給油を制御してもよい。さらに、このスライド溝3bの側平面の硬度を増大させる表面処理を施し、固定ピン機構との摺接部の摩耗の危険性を回避してもよい。   In the present embodiment, the slide groove 3b has the same width throughout, but only the sliding contact range with the pin mechanism inserted into the slide groove 3b has the same width, and the width and position of the opening of the piston cut surface 3c are changed. Then, the oil supply to the piston cut surface 3c may be controlled. Furthermore, a surface treatment for increasing the hardness of the side plane of the slide groove 3b may be applied to avoid the risk of wear of the sliding contact portion with the fixed pin mechanism.
また、本実施例においては、旋回軸受23を旋回ピストン3の上下厚さの中央寄りに設置し、ピストン上面3dとピストン下面3fの近傍には設けない構造としている。これにより、旋回ピストン3が多少傾斜しても、偏心シャフト6aが旋回軸受23と片当たりを起こしにくくなるため、軸受部の信頼性が向上するという効果がある。   Further, in this embodiment, the slewing bearing 23 is installed near the center of the upper and lower thickness of the slewing piston 3, and is not provided in the vicinity of the piston upper surface 3d and the piston lower surface 3f. As a result, even if the swing piston 3 is slightly inclined, the eccentric shaft 6a is less likely to come into contact with the swing bearing 23, so that the reliability of the bearing portion is improved.
なお、ピストン下面3fに設けたピストン下面穴3gは、旋回ピストン3内に入り込んだクランクシャフト6が旋回ピストン3と干渉するのを回避するためのものである。   The piston lower surface hole 3g provided in the piston lower surface 3f is for preventing the crankshaft 6 entering the revolving piston 3 from interfering with the revolving piston 3.
次に、図3及び4を用いてローリングシリンダについて説明する。   Next, the rolling cylinder will be described with reference to FIGS.
図3は、ローリングシリンダの詳細を示す斜視図である。   FIG. 3 is a perspective view showing details of the rolling cylinder.
本図において、ローリングシリンダ1は、円柱形状のローリング円柱1bと、ローリング底端板1aと、で構成されている。ローリング円柱1bには、シリンダ溝1cが設けられている。ローリング底端板1aは、シリンダ溝1cの底面を形成している。シリンダ溝1cの底面中央部には、偏心シャフト挿入穴1dが設けられている。   In this figure, the rolling cylinder 1 is composed of a cylindrical rolling cylinder 1b and a rolling bottom end plate 1a. The rolling cylinder 1b is provided with a cylinder groove 1c. The rolling bottom end plate 1a forms the bottom surface of the cylinder groove 1c. An eccentric shaft insertion hole 1d is provided at the center of the bottom surface of the cylinder groove 1c.
ローリング底端板1aは、シリンダ溝1cの底面よりも一段低い位置に上面を有し、円環状の部位であり、ローリング円柱1bの外周に付設されている。ローリング底端板1aは、ローリング鏡板部1a1を有する。ローリング底端板1aは、ローリング鏡板部1a1により静止シリンダ2に付勢して、作動室のシール性を向上させる。   The rolling bottom end plate 1a has an upper surface at a position one step lower than the bottom surface of the cylinder groove 1c, is an annular portion, and is attached to the outer periphery of the rolling cylinder 1b. The rolling bottom end plate 1a has a rolling end plate portion 1a1. The rolling bottom end plate 1a is urged toward the stationary cylinder 2 by the rolling end plate portion 1a1 to improve the sealing performance of the working chamber.
ローリング円柱1bは、シリンダ溝1cによってほぼ2つに分断されている。分断されたローリング円柱1bの外周面である2つのローリング外周面1sには、それぞれ、ローリング外周カット部1gが設けられている。ローリング外周カット部1gの上部には、ローリング外周穴1fが設けられている。ローリング外周穴1fは、貫通孔であり、シリンダ溝1cの内壁面に繋がっている。ローリング外周カット部1gの下端部とローリング鏡板部1a1の上部との間には、ローリング端板径方向溝1kが設けられている。ローリング端板径方向溝1kは、ローリング外周カット部1gとローリングシリンダ1の背面空間である背面室110(図1又は図6参照)とを繋ぐ流路である。また、ローリング端板径方向溝1kは、ローリングシリンダ1の回転軸を中心として径方向に長辺を有する溝形状を有する凹部である。   The rolling cylinder 1b is substantially divided into two by a cylinder groove 1c. A rolling outer peripheral cut portion 1g is provided on each of the two rolling outer peripheral surfaces 1s, which is the outer peripheral surface of the divided rolling cylinder 1b. A rolling outer peripheral hole 1f is provided in an upper portion of the rolling outer peripheral cut portion 1g. The rolling outer peripheral hole 1f is a through hole and is connected to the inner wall surface of the cylinder groove 1c. A rolling end plate radial groove 1k is provided between the lower end portion of the rolling outer periphery cut portion 1g and the upper portion of the rolling end plate portion 1a1. The rolling end plate radial groove 1k is a flow path that connects the rolling outer periphery cut portion 1g and the back chamber 110 (see FIG. 1 or FIG. 6) that is the back space of the rolling cylinder 1. Further, the rolling end plate radial groove 1k is a concave portion having a groove shape having a long side in the radial direction around the rotation axis of the rolling cylinder 1.
なお、ローリング外周カット部1gは、ローリングシリンダ1の回転軸方向に長辺を有する長方形状を有する凹部である。ローリング外周カット部1gは、ローリング外周面1sを切り欠いた部分と見ることができるからである。   In addition, the rolling outer periphery cut portion 1g is a concave portion having a rectangular shape having a long side in the rotation axis direction of the rolling cylinder 1. This is because the rolling outer peripheral cut portion 1g can be regarded as a portion where the rolling outer peripheral surface 1s is cut out.
図4は、図3におけるローリングシリンダのP方向矢視図である。但し、図4に示す括弧付の符号1k’については、後述する変形例において設けるものであり、ここでは、符号1kで表されるローリング端板径方向溝のみを設けた場合について説明する。   4 is a P direction arrow view of the rolling cylinder in FIG. However, the reference numeral 1k ′ with parentheses shown in FIG. 4 is provided in a modification described later, and here, a case where only the rolling end plate radial groove represented by reference numeral 1k is provided will be described.
図4においては、ローリング外周カット部1gの上部に設けたローリング外周穴1f、及びローリング外周カット部1gの下端部に設けたローリング端板径方向溝1kは、ローリング外周カット部1gの高さ方向の中心軸上に配置されている。   In FIG. 4, the rolling outer peripheral hole 1f provided at the upper part of the rolling outer peripheral cut portion 1g and the rolling end plate radial groove 1k provided at the lower end of the rolling outer peripheral cut portion 1g are in the height direction of the rolling outer peripheral cut portion 1g. It is arranged on the central axis.
図5は、旋回ピストンをローリングシリンダに組み込んだ状態を示す斜視図である。   FIG. 5 is a perspective view showing a state in which the orbiting piston is incorporated in the rolling cylinder.
本図においては、ローリングシリンダ1に組み込まれた旋回ピストン3のスライド溝3bは、ローリング外周穴1fとつながっている。   In this figure, the slide groove 3b of the turning piston 3 incorporated in the rolling cylinder 1 is connected to the rolling outer peripheral hole 1f.
図6は、図1の圧縮部を含む領域であるM部の拡大図である。   FIG. 6 is an enlarged view of a portion M which is a region including the compression portion of FIG.
圧縮部には、本図に示す吸込路2sと図示していない吐出穴とが設けられている。吸込路2sは、偏心シリンダ穴2bの底面に設ける吸込溝2s2と、静止シリンダ2の上面から吸込溝2s2に繋がる吸込穴2s1と、で構成されている。   The compression section is provided with a suction passage 2s shown in the figure and a discharge hole (not shown). The suction passage 2s includes a suction groove 2s2 provided on the bottom surface of the eccentric cylinder hole 2b, and a suction hole 2s1 connected to the suction groove 2s2 from the upper surface of the stationary cylinder 2.
静止シリンダ2は、外周側面にシリンダ外周溝2m、そして下面のシリンダ取付面2aにシリンダ回転軸を中心軸とする円形の偏心シリンダ穴2bを開ける。ここで、シリンダ外周溝2mは、フレーム4を静止シリンダ2へ取り付ける際に、フレーム外周溝4mと連通する位置に設ける。そして、偏心シリンダ穴2b底面にピン軸を中心軸とする固定ピン5sを固定配置し、それを中心として回転自由な形態でスライダ5aを設置する。ここで、固定ピン5s下端にスライダフランジ5bを設けて、スライダ5aを軸方向に支持する。このスライダ5aには側面に2つの平面部があり(図8参照)、旋回ピストン3のスライド溝3bに挿入され、前記したピンスライド機構を構成する。   The stationary cylinder 2 has a cylinder outer peripheral groove 2m on the outer peripheral side surface, and a circular eccentric cylinder hole 2b having a cylinder rotation axis as a central axis in a lower cylinder mounting surface 2a. Here, the cylinder outer circumferential groove 2m is provided at a position communicating with the frame outer circumferential groove 4m when the frame 4 is attached to the stationary cylinder 2. Then, a fixed pin 5s having a pin axis as a central axis is fixedly arranged on the bottom surface of the eccentric cylinder hole 2b, and the slider 5a is installed in a freely rotatable form around that pin. Here, a slider flange 5b is provided at the lower end of the fixing pin 5s to support the slider 5a in the axial direction. The slider 5a has two flat portions on the side surface (see FIG. 8) and is inserted into the slide groove 3b of the revolving piston 3 to constitute the above-described pin slide mechanism.
なお、ローリング底端板1aのローリング鏡板部1a1は、静止シリンダ2との摺動面を有する。この摺動面に馴染み性の皮膜を設けると、隙間が一層狭まり、シール性が一層向上し、圧縮機効率が一層向上する。そのような皮膜としては、例えば、材質が鋳鉄の場合、リン酸マンガン化合物がある。   Note that the rolling end plate portion 1 a 1 of the rolling bottom end plate 1 a has a sliding surface with the stationary cylinder 2. When a familiar film is provided on the sliding surface, the gap is further narrowed, the sealing performance is further improved, and the compressor efficiency is further improved. An example of such a film is a manganese phosphate compound when the material is cast iron.
また、図6に示すように、スライド溝3bの内側壁面とスライダ5aとの間には、隙間が設けられている。また、スライド溝3bの底面とスライダフランジ5bとの間にも、隙間が設けられている。これらの隙間は、圧縮機の稼働中は油で満たされる。   Further, as shown in FIG. 6, a gap is provided between the inner wall surface of the slide groove 3b and the slider 5a. A gap is also provided between the bottom surface of the slide groove 3b and the slider flange 5b. These gaps are filled with oil during compressor operation.
なお、本実施例のRC圧縮機は、空気調和機用であり、給湯機用のRC圧縮機よりも冷媒量を多くする必要がある。このため、作動室の容積を大きくする必要がある。これに伴い、旋回ピストン3の高さを高くしてある。これにより、ピン機構5、スライド溝3b、旋回ピストン3の軸受部等の摺動部において局所的に加わる力を分散し緩和することができるため、摩耗を抑制することができ、信頼性を向上させることができる。   In addition, the RC compressor of a present Example is an object for air conditioners, and it is necessary to increase the refrigerant | coolant amount rather than the RC compressor for water heaters. For this reason, it is necessary to increase the volume of the working chamber. Accordingly, the height of the orbiting piston 3 is increased. As a result, it is possible to disperse and relieve the locally applied force in the sliding portion such as the pin mechanism 5, the slide groove 3b, and the bearing portion of the swiveling piston 3, thereby suppressing wear and improving reliability. Can be made.
図8は、RC圧縮機の圧縮動作、及びピン機構とスライド溝とによる油ポンプ動作を、図1のB−B断面図を用いて示すフロー図である。但し、図8に示す括弧付の符号1f’1、1f’2については、後述する実施例2において設けるものであり、ここでは、符号1f1、1f2で表されるローリング外周穴のみを設けた場合について説明する。   FIG. 8 is a flowchart showing the compression operation of the RC compressor and the oil pump operation by the pin mechanism and the slide groove, using the BB cross-sectional view of FIG. However, reference numerals 1f′1 and 1f′2 with parentheses shown in FIG. 8 are provided in Example 2 to be described later, and here, only the rolling outer peripheral holes represented by reference numerals 1f1 and 1f2 are provided. Will be described.
図8に示すように、圧縮部を構成するローリングシリンダ1、静止シリンダ2及び旋回ピストン3をはめ合わされて形成された空間が作動室となる。作動室は、ローリングシリンダ1及び旋回ピストン3の動きに応じて、吸込室95、圧縮室100又は吐出室105となる。図5のローリング外周穴1fに対応する図8のローリング外周穴1f1、1f2の中心軸は、ローリングシリンダ1の回転中心(図8におけるローリングシリンダ1の断面である円の中心)を通る対称軸(図8における当該円の線対称についての対称軸)に一致している。   As shown in FIG. 8, a space formed by fitting the rolling cylinder 1, the stationary cylinder 2, and the orbiting piston 3 constituting the compression portion becomes the working chamber. The working chamber becomes the suction chamber 95, the compression chamber 100, or the discharge chamber 105 according to the movement of the rolling cylinder 1 and the revolving piston 3. The center axis of the rolling outer perforations 1f1 and 1f2 in FIG. 8 corresponding to the rolling outer perforation 1f in FIG. 8 coincides with the axis of symmetry of the circle in FIG.
ローリング外周穴1f1は、ローリング外周カット部1g1に連通している。一方、ローリング外周穴1f2は、ローリング外周カット部1g2に連通している。旋回ピストン3のスライド溝3bは、ピン機構5によりスライド溝3b1、3b2に区切られている。ピン機構5のスライダ5aは、スライド溝3b内を往復運動する。   The rolling outer peripheral hole 1f1 communicates with the rolling outer peripheral cut portion 1g1. On the other hand, the rolling outer peripheral hole 1f2 communicates with the rolling outer peripheral cut portion 1g2. The slide groove 3 b of the orbiting piston 3 is divided into slide grooves 3 b 1 and 3 b 2 by the pin mechanism 5. The slider 5a of the pin mechanism 5 reciprocates in the slide groove 3b.
図8において、旋回ピストン3は、クランク角が0度から360度まで変化する間に、回転しながら、静止シリンダ2の内壁の一方の端部から他方の端部へと移動する。この間、作動室は、圧縮室100として作用する区間と、吐出室105として作用する区間と、を有する。そして、この同じ行程において、旋回ピストン3の圧縮室100又は吐出室105を形成する端部とは反対側の端部は、吸込室95を形成する。   In FIG. 8, the turning piston 3 moves from one end of the inner wall of the stationary cylinder 2 to the other end while rotating while the crank angle changes from 0 degrees to 360 degrees. During this time, the working chamber has a section that acts as the compression chamber 100 and a section that acts as the discharge chamber 105. In this same stroke, the end of the revolving piston 3 opposite to the end forming the compression chamber 100 or the discharge chamber 105 forms a suction chamber 95.
クランク角0度のとき、スライド溝3b1とローリング外周穴1f1とは連通していない。クランク角45度を超えた程度のとき、スライド溝3b1、ローリング外周穴1f1及びローリング外周カット部1g1は連通する。図8において、クランク角0度から135度までは、容積が小さくなるスライド溝3b1をクロスハッチング部(以下「容積縮小スライド溝空間」という。)として示している。容積縮小スライド溝空間においては、油の圧力が上がる。一方、反対側の空間は、油の圧力が下がる。しかしながら、上述のとおり、スライド溝3bにおいてスライダ5aの周囲には隙間があるため、この油の圧力上昇量は限定的であり、油圧縮による入力増大は無視できるレベルである。   When the crank angle is 0 degree, the slide groove 3b1 and the rolling outer peripheral hole 1f1 are not in communication. When the crank angle exceeds 45 degrees, the slide groove 3b1, the rolling outer peripheral hole 1f1, and the rolling outer peripheral cut portion 1g1 communicate with each other. In FIG. 8, the slide groove 3 b 1 having a small volume is shown as a cross-hatched portion (hereinafter referred to as “volume reducing slide groove space”) at a crank angle of 0 to 135 degrees. In the volume reduction slide groove space, the oil pressure increases. On the other hand, the oil pressure decreases in the opposite space. However, as described above, since there is a gap around the slider 5a in the slide groove 3b, the amount of pressure increase of this oil is limited, and the increase in input due to oil compression is negligible.
その後、クランク角が180度に達するまでの間においては、容積が小さくなるスライド溝3b1の油がローリング外周穴1f1を通り、ローリング外周カット部1g1に送られる。   Thereafter, until the crank angle reaches 180 degrees, the oil in the slide groove 3b1 having a small volume passes through the rolling outer peripheral hole 1f1 and is sent to the rolling outer peripheral cut portion 1g1.
クランク角が180度を超えると、ピン機構5のスライド溝3bにおける相対的な進行方向が反対方向となり、スライド溝3b2の容積が小さくなる。このとき、スライド溝3b2、ローリング外周穴1f2及びローリング外周カット部1g2が連通し、スライド溝3b2の油がローリング外周穴1f2を通り、ローリング外周カット部1g2に送られる。そして、本図においては、クランク角が315度を超えた程度のとき、スライド溝3b2とローリング外周穴1f2との連通が終了する。   When the crank angle exceeds 180 degrees, the relative advancing direction in the slide groove 3b of the pin mechanism 5 becomes the opposite direction, and the volume of the slide groove 3b2 becomes small. At this time, the slide groove 3b2, the rolling outer peripheral hole 1f2, and the rolling outer peripheral cut portion 1g2 communicate with each other, and the oil in the slide groove 3b2 passes through the rolling outer peripheral hole 1f2 and is sent to the rolling outer peripheral cut portion 1g2. In this figure, when the crank angle exceeds 315 degrees, the communication between the slide groove 3b2 and the rolling outer peripheral hole 1f2 is completed.
つぎに、油の流れを説明する。   Next, the flow of oil will be described.
図1において、貯油部125の油は、給油ポンプ200によって、ポンプ連結管6zを介して給油縦穴6bへ送り込まれる。そして、その油は、前記した通り、3か所の給油横穴を介して各軸受部(副軸受25、下主軸受24b、上主軸受24a)へ供給される。これらのうち上主軸受24aは、給油上主軸受穴6eから直接供給される流路と一旦給油主軸溝6kに入ってから供給される流路があるため、給油量は多くなる。その後は、下主軸受24bへ供給された油とともに、給油主軸溝6kのシャフトつば部6cの下面箇所を通って、それらの隙間(クランクシャフト6のスラスト軸受部)を潤滑しつつ、背面室110へ入る。   In FIG. 1, the oil in the oil storage part 125 is fed into the oil supply vertical hole 6 b by the oil supply pump 200 through the pump connection pipe 6 z. Then, as described above, the oil is supplied to each bearing portion (sub-bearing 25, lower main bearing 24b, upper main bearing 24a) through three oil supply lateral holes. Of these, the upper main bearing 24a has a flow path that is directly supplied from the oil supply upper main bearing hole 6e and a flow path that is supplied after having once entered the oil supply main shaft groove 6k. Thereafter, along with the oil supplied to the lower main bearing 24b, the back chamber 110 passes through the lower surface portion of the shaft collar portion 6c of the oil supply main shaft groove 6k and lubricates the gap (thrust bearing portion of the crankshaft 6). Enter.
また、給油縦穴6bの最上部の開口部から、クランクシャフト6と旋回軸受23と旋回ピストン3で囲まれたシャフト偏心端部空間115へ油が流入し、そこから、給油偏心溝6hによって旋回軸受23へ供給されるとともに、スライド溝3bへ供給される。旋回軸受23に入った油は、旋回軸受23を潤滑した後、旋回軸受23の下端から背面室110へ流入する。   Further, oil flows into the shaft eccentric end space 115 surrounded by the crankshaft 6, the slewing bearing 23 and the slewing piston 3 from the uppermost opening of the oil supply vertical hole 6b, and from there, the slewing bearing is provided by the oil supply eccentric groove 6h. 23 and supplied to the slide groove 3b. The oil that has entered the slewing bearing 23 lubricates the slewing bearing 23 and then flows into the back chamber 110 from the lower end of the slewing bearing 23.
ここで、シリンダ溝1cの底面は、旋回軸受23よりも下方にあるため、旋回軸受23から出た油の一部は、互いに付勢するピストン下面3fとシリンダ溝1cの底面との隙間に入る。一方、スライド溝3bへ入った油は、その後、スライド溝内に構成されるピンスライド機構を潤滑する。それとともに、油のごく一部は、互いに付勢されるピストン上面3dと偏心シリンダ穴2bの底面との隙間に供給される。さらに、スライド溝3bがピストンカット面3cまで突き抜けるとともに、そこから続くピストンカット溝3i(図2参照)によって、シリンダ溝1c側面とピストンカット面3cの隙間へもごく一部が給油される。さらに、ローリングシリンダ1の外周面であるローリング外周面1sに設けた凹部で形成される隙間空間へ給油し排油する隙間空間油路を設けて、スライド溝3bに入る油のうちの大部分を流す。これに関しては、後で詳細に説明する。これらのシャフト偏心端部空間115を経由する油は、作動流体とともに吐出路2dから出るもの以外は、最終的に全て背面室110へ流入する。   Here, since the bottom surface of the cylinder groove 1c is below the slewing bearing 23, a part of the oil discharged from the slewing bearing 23 enters a gap between the piston lower surface 3f that urges each other and the bottom surface of the cylinder groove 1c. . On the other hand, the oil that has entered the slide groove 3b then lubricates the pin slide mechanism configured in the slide groove. At the same time, a small part of the oil is supplied to the gap between the piston upper surface 3d biased with each other and the bottom surface of the eccentric cylinder hole 2b. Further, the slide groove 3b penetrates to the piston cut surface 3c, and a part of the oil is also supplied to the gap between the side surface of the cylinder groove 1c and the piston cut surface 3c by the piston cut groove 3i (see FIG. 2) continuing from there. Furthermore, a clearance space oil passage for supplying and discharging oil to a clearance space formed by a recess provided on the rolling outer peripheral surface 1 s which is the outer peripheral surface of the rolling cylinder 1 is provided, and most of the oil entering the slide groove 3 b is removed. Shed. This will be described in detail later. All of the oil passing through the shaft eccentric end space 115 finally flows into the back chamber 110 except for the oil that exits the discharge passage 2d together with the working fluid.
このようなシャフト偏心端部空間115からの給油路により、互いに付勢しているピストン上面3dと偏心シリンダ穴2b底面における隙間及びピストン下面3fとシリンダ溝1c底面における隙間の更なるシール性向上と摩擦損失低減を実現する。また、シリンダ溝1c側面とピストンカット面3cにおける隙間のシール性向上と旋回ピストン3がローリングシリンダ1を回すためのトルクを発生させるピストンカット面3cの端線部の摩擦損失低減も実現できる。また、上主軸受24a、下主軸受24b、旋回軸受23及びピンスライド機構を潤滑するため、摩擦損失の低減を実現する。   By such an oil supply path from the shaft eccentric end space 115, further improvement in the sealing performance of the gap between the piston upper surface 3d and the bottom surface of the eccentric cylinder hole 2b and the gap between the piston lower surface 3f and the bottom surface of the cylinder groove 1c are urged. Reduces friction loss. Further, it is possible to improve the sealing performance of the gap between the side surface of the cylinder groove 1c and the piston cut surface 3c and reduce the friction loss at the end line portion of the piston cut surface 3c that generates torque for the turning piston 3 to rotate the rolling cylinder 1. Further, since the upper main bearing 24a, the lower main bearing 24b, the slewing bearing 23, and the pin slide mechanism are lubricated, a reduction in friction loss is realized.
ところで、前記した各シール隙間へ入った油は、再び作動室へ入り、作動流体と混ざる。そして、作動流体と混ざり合った油は、作動室から低圧の作動室へ漏れ出る際(吐出室105から圧縮室100や吸込室95へ漏れ出る場合や圧縮室100から吸込室95へ漏れ出る場合)に、隙間を埋めてシール性を向上させるという効果がある。   By the way, the oil that has entered the respective seal gaps enters the working chamber again and mixes with the working fluid. The oil mixed with the working fluid leaks from the working chamber to the low-pressure working chamber (when the oil leaks from the discharge chamber 105 to the compression chamber 100 or the suction chamber 95 or from the compression chamber 100 to the suction chamber 95). ) Has an effect of filling the gap and improving the sealing performance.
以上より、RC圧縮機の圧縮機効率の向上を実現できる。   From the above, it is possible to improve the compressor efficiency of the RC compressor.
背面室110へ入った油は、その後、油排出路4xによって、フレーム4の下面側から圧縮部の下部空間にあるステータ7bの上面へ排出される。この結果、前記の通り、背面室110の圧力である背圧は吐出圧となる。これにより、ローリングシリンダ1と旋回ピストン3からなる可動部は、背面全域(ローリング底端板1aの反作動室側全域及びピストン下面3fの偏心シャフト挿入穴1dからの露出部)が吐出圧となる。一方、可動部の上面側には、吐出圧以下の領域である吸込室95や圧縮室100が常に形成されるため、平均圧力は吐出圧よりも低くなる。よって、前記の通り、可動部は常に静止シリンダ2へ付勢される。この結果、前記した通り、旋回ピストン3のピストン上面3dとピストン下面3f及びローリングシリンダ1のローリング円柱1b上面とローリング鏡板部1a1上面の軸方向隙間が縮小し、シール性が向上して、圧縮機効率向上が実現する。   The oil that has entered the back chamber 110 is then discharged from the lower surface side of the frame 4 to the upper surface of the stator 7b in the lower space of the compression portion by the oil discharge passage 4x. As a result, as described above, the back pressure that is the pressure in the back chamber 110 becomes the discharge pressure. As a result, the movable portion composed of the rolling cylinder 1 and the orbiting piston 3 has a discharge pressure in the entire rear surface (the entire region on the counteracting chamber side of the rolling bottom end plate 1a and the exposed portion from the eccentric shaft insertion hole 1d of the piston lower surface 3f). . On the other hand, since the suction chamber 95 and the compression chamber 100 which are areas below the discharge pressure are always formed on the upper surface side of the movable part, the average pressure is lower than the discharge pressure. Therefore, as described above, the movable portion is always biased to the stationary cylinder 2. As a result, as described above, the axial clearance between the piston upper surface 3d and the piston lower surface 3f of the orbiting piston 3 and the upper surface of the rolling cylinder 1b of the rolling cylinder 1 and the upper surface of the rolling end plate portion 1a1 is reduced. Increases efficiency.
一方、いろいろなシール隙間を経由して作動室へ流入した油は、作動室内の作動流体と混ざり、吸込や圧縮や吐出行程中に作動流体が漏れ流路に入ったときに、漏れ流路内に油膜を形成し、内部漏れを抑制する。さらに、大多数の漏れ流路は圧縮要素間の相対運動箇所であるため、流入した油は摩擦を低減して潤滑性を向上させる。このようにして、圧縮機効率を向上させるという効果がある。   On the other hand, oil that has flowed into the working chamber via various seal gaps is mixed with the working fluid in the working chamber, and when the working fluid enters the leakage passage during the suction, compression, or discharge stroke, An oil film is formed on the inside to suppress internal leakage. In addition, since the majority of leak channels are relative motion points between the compression elements, the oil that flows in reduces friction and improves lubricity. In this way, there is an effect of improving the compressor efficiency.
このように作動流体に混ざった油は、作動室での内部循環を伴いながら、作動流体の流れの説明で記したとおり、最終的に、吐出カバー室130へ作動流体とともに噴き出し、段階的に作動流体から分離する。このようにして分離した油は、圧縮部の外周にあるシリンダ外周溝2m及びフレーム外周溝4mを通って、圧縮部の下部空間にあるステータ7bの上面へ排出される。   The oil mixed in the working fluid in this manner is finally ejected together with the working fluid into the discharge cover chamber 130 as described in the description of the flow of the working fluid with internal circulation in the working chamber. Separate from fluid. The oil thus separated passes through the cylinder outer peripheral groove 2m and the frame outer peripheral groove 4m on the outer periphery of the compression portion, and is discharged to the upper surface of the stator 7b in the lower space of the compression portion.
この結果、給油縦穴6bを通って圧縮部へ上がった油は、全て、ステータ7bの上面に集まる。その後、外周のステータカット面7b1やステータ巻線7b2が通る穴を通って、モータ7の下の空間へ至る。その後、少量が副フレーム中央穴35bを通って副軸受25のボール25aの内外周に給油する以外は、副フレーム周囲穴35aを通って、貯油部125へ戻る。   As a result, all of the oil that has risen to the compression portion through the oil supply vertical hole 6b is collected on the upper surface of the stator 7b. Thereafter, it passes through a hole through which the outer stator cut surface 7b1 and the stator winding 7b2 pass, and reaches a space below the motor 7. Thereafter, a small amount passes through the sub-frame peripheral hole 35a and returns to the oil storage part 125 except that the small amount of oil passes through the sub-frame central hole 35b and is supplied to the inner and outer circumferences of the balls 25a of the sub-bearing 25.
次に、油の流れで説明せずに残っている、前記隙間空間油路の説明を、図2乃至図5を用いて行う。   Next, the gap space oil passage remaining without being described in the flow of oil will be described with reference to FIGS. 2 to 5.
まず、ローリング外周面1sに設けたローリング外周カット部1gによって、偏心シリンダ穴2bの内周面との隙間であるシリンダ隙間に形成する局部的な隙間拡大部(拡大空間)を形成する。すなわち、隙間空間となる。さらに、このローリング外周カット部1gは、2つに分断したローリング円柱1bの各々のローリング外周面1sの中心部に軸方向全域に渡って設けるカット面である。ここで、図4で示す通り、本実施例では、ローリング外周カット部1gが、ローリング鏡板部1a1からわずかに離れている。しかし、これは、ローリング鏡板部1a1の上面を削除しないためであり、ローリング外周カット部1gを軸方向全域に渡って設けているとみなしてよい。このローリング外周カット部1gと、スライド溝3bのピストンカット面3c側開口部が通る位置を繋ぐように、ローリング外周カット部1gの中心線上に開口してシリンダ溝1c側面に垂直なローリング外周穴1fを設けている。   First, a local gap enlarged portion (enlarged space) formed in a cylinder gap, which is a gap with the inner circumferential surface of the eccentric cylinder hole 2b, is formed by the rolling outer circumferential cut portion 1g provided on the rolling outer circumferential surface 1s. That is, it becomes a gap space. Furthermore, this rolling outer periphery cut portion 1g is a cut surface provided over the entire axial direction at the center of each rolling outer periphery 1s of the rolling cylinder 1b divided into two. Here, as shown in FIG. 4, in this embodiment, the rolling outer periphery cut portion 1g is slightly separated from the rolling end plate portion 1a1. However, this is because the upper surface of the rolling end plate portion 1a1 is not deleted, and it may be considered that the rolling outer periphery cut portion 1g is provided over the entire axial direction. A rolling outer peripheral hole 1f that opens on the center line of the rolling outer peripheral cut portion 1g and is perpendicular to the side surface of the cylinder groove 1c so as to connect the position where the rolling outer peripheral cut portion 1g and the opening on the piston cut surface 3c side of the slide groove 3b pass. Is provided.
この構成により、図8に示すとおり、圧縮行程の所定区間において、スライド溝3bとローリング外周カット部1gとは連通する。   With this configuration, as shown in FIG. 8, the slide groove 3b and the rolling outer periphery cut portion 1g communicate with each other in a predetermined section of the compression stroke.
そして、さらに、このローリング外周カット部1gと、背面室110を常時繋ぐように、ローリング端板径方向溝1kを設けている。これは、ローリング鏡板部1a1の上面の溝となるように、ドリル等で加工する溝である。   Further, a rolling end plate radial groove 1k is provided so as to always connect the rolling outer periphery cut portion 1g and the back chamber 110. This is a groove processed by a drill or the like so as to form a groove on the upper surface of the rolling end plate portion 1a1.
スライド溝3bは、前記した通り、貯油部125から油が常時供給されているため、常時連通するローリング外周穴1fを設けることで、ローリング外周カット部1gへも給油される。これにより、貯油部125から給油ポンプ200、ポンプ連結管6z、給油縦穴6b、シャフト偏心端部空間115、そしてスライド溝3bへ至る給油路は、スライド溝給油路となる。そして、ローリング外周穴1fは、スライド溝隙間空間連通油路ということができる。そして、貯油部125からローリング外周カット部1gへ至る一連の給油路は、隙間空間給油路ということができる。   As described above, since the oil is always supplied from the oil storage part 125, the slide groove 3b is also supplied to the rolling outer peripheral cut part 1g by providing the rolling outer peripheral hole 1f that is always in communication. Thereby, the oil supply path from the oil storage part 125 to the oil supply pump 200, the pump connection pipe 6z, the oil supply vertical hole 6b, the shaft eccentric end space 115, and the slide groove 3b becomes a slide groove oil supply path. And it can be said that the rolling outer peripheral hole 1f is a slide groove clearance space communication oil passage. A series of oil supply passages from the oil storage portion 125 to the rolling outer periphery cut portion 1g can be referred to as a gap space oil supply passage.
一方、背面室110は、前記した通り、貯油部125へ至る排油路が繋がっているため、ローリング外周カット部1gと背面室110を繋ぐローリング端板径方向溝1kを設けることで、ローリング外周カット部1gから常時油を貯油部125へ排出することができる。つまり、ローリング端板径方向溝1kは、隙間空間背面室連通油路となる。また、油排出路4x、ステータカット面7b1やステータ巻線7b2が通る穴、そして副フレーム周囲穴35aは、背面室110から貯油部125へ至る背面室排油路ということができる。そして、ローリング外周カット部1gから貯油部125へ至る一連の排油路は、隙間空間排油路ということができる。   On the other hand, as described above, the back chamber 110 is connected to the oil drainage passage leading to the oil storage portion 125. Therefore, by providing the rolling end plate radial groove 1k that connects the rolling outer periphery cut portion 1g and the back chamber 110, the rolling outer periphery Oil can always be discharged to the oil storage part 125 from the cut part 1g. That is, the rolling end plate radial groove 1k serves as a clearance space back chamber communication oil passage. The oil discharge path 4x, the hole through which the stator cut surface 7b1 and the stator winding 7b2 pass, and the sub-frame peripheral hole 35a can be referred to as a back chamber oil drain path from the back chamber 110 to the oil storage part 125. A series of oil drain passages from the rolling outer periphery cut portion 1g to the oil storage portion 125 can be referred to as a clearance space oil drain passage.
ここで、シリンダ溝1cの両端を繋ぐシリンダ隙間は、吸込室95と圧縮室100、または、吸込室95と吐出室105とのシール部となっており、これらのシリンダ隙間におけるシール性向上はRC圧縮機の圧縮機効率向上にとって最重要な課題である。   Here, the cylinder gap connecting both ends of the cylinder groove 1c serves as a seal portion between the suction chamber 95 and the compression chamber 100, or the suction chamber 95 and the discharge chamber 105. This is the most important issue for improving the compressor efficiency of the compressor.
これまでの説明から、本実施例では、ローリング外周カット部1gによって形成される隙間空間と隙間空間給油路により、シリンダ隙間内に油で満たされた隙間空間を設けることができる。この結果、作動流体が隙間空間の油中を流れることは困難であるため、シリンダ隙間のシール性が格段に向上する。よって、RC圧縮機の圧縮機効率が向上するという効果がある。さらに、ローリング外周カット部1gがローリング外周面の軸方向全域に渡っていうために、漏れ流路が形成しやすい箇所がない。よって、シリンダ隙間のシール性が更に向上し、圧縮機効率が更に向上するという効果がある。   From the description so far, in this embodiment, a gap space filled with oil can be provided in the cylinder gap by the gap space formed by the rolling outer periphery cut portion 1g and the gap space oil supply passage. As a result, it is difficult for the working fluid to flow through the oil in the gap space, so that the sealing performance of the cylinder gap is significantly improved. Therefore, there is an effect that the compressor efficiency of the RC compressor is improved. Furthermore, since the rolling outer periphery cut portion 1g extends over the entire area in the axial direction of the rolling outer peripheral surface, there is no portion where a leakage flow path is easily formed. Therefore, the sealing performance of the cylinder gap is further improved, and the compressor efficiency is further improved.
ところで、隙間空間は、ポリトロープ指数が1以上の圧縮を行う圧縮部が隣接する上に、それが設けられているシリンダ隙間は、摺動部であるため、摩擦による発熱もあり、高温環境下にある。このため、もしも隙間空間内の油が滞留してしまうと、油は、非常に高温となり、油の粘度が低下して、シール性が低下してしまう。   By the way, the gap space is adjacent to the compression part that performs compression with a polytropic index of 1 or more, and the cylinder gap in which the gap is provided is a sliding part. is there. For this reason, if the oil in a clearance space stagnates, oil will become very high temperature, the viscosity of oil will fall, and sealing performance will fall.
本実施例では、前記の通り、隙間空間給油路によって常時油で満たされた隙間空間内の油を常時排出する隙間空間排油路を設けることで、常に油を入れ替えることができる。この結果、隙間空間内で滞留する油がほとんどなくなる。よって、隙間空間内の油温は、圧縮部から離れているために相対的に低温となっている貯油部125の油の温度に近いレベルに保持できるため、粘度が低下せず、シリンダ隙間のシール性を確保できる。これにより、圧縮機効率が向上するという効果がある。   In the present embodiment, as described above, the oil can always be replaced by providing the clearance space oil drainage passage that always discharges the oil in the clearance space that is always filled with the oil by the clearance space oil supply passage. As a result, almost no oil stays in the gap space. Therefore, the oil temperature in the gap space can be maintained at a level close to the temperature of the oil in the oil storage part 125 that is relatively low because it is away from the compression part, so that the viscosity does not decrease and Sealability can be secured. Thereby, there exists an effect that compressor efficiency improves.
また、本実施例の隙間空間は、ローリング外周面1s上に設ける凹部であるローリング外周カット部1gにより形成されているため、ローリング外周面1sとともに回転する。よって、常にシリンダ隙間内にあるため、隙間空間の設置が容易となる。よって、単純な構成で隙間空間を確実に形成できるため、製造コストの低減と確実な圧縮機効率の向上を実現できるという効果がある。   Moreover, since the clearance space of the present embodiment is formed by the rolling outer peripheral cut portion 1g which is a recess provided on the rolling outer peripheral surface 1s, it rotates together with the rolling outer peripheral surface 1s. Therefore, since it is always in the cylinder gap, it is easy to install the gap space. Therefore, since the gap space can be reliably formed with a simple configuration, there is an effect that the manufacturing cost can be reduced and the compressor efficiency can be surely improved.
また、これまでの説明から、ローリング鏡板部1a1の上面が静止シリンダ2の下面で偏心シリンダ穴2bの周囲領域に付勢させられて、ローリングシリンダ1の軸方向位置が規定されることから、静止シリンダ2の下面で偏心シリンダ穴2bの周囲領域を基準面、さらに、ローリング鏡板部1a1の上面を鏡板付勢面ということができる。前記のローリング端板径方向溝1kは、前記隙間空間背面室連通路の最下流部であり、さらに鏡板付勢面の溝となっていることから、鏡板溝ということができる。これにより、鏡板付勢面と基準面の摺動部に油を供給できる(図3参照)。よって、旋回回転速度の半分の回転速度であるが、回転半径が旋回半径よりも大きく、さらに、付勢されるために摩擦損失が大きくなる鏡板付勢面と鏡板面の摺動部の摩擦損失の低減が可能となる。   In addition, from the above description, since the upper surface of the rolling end plate portion 1a1 is biased to the peripheral area of the eccentric cylinder hole 2b by the lower surface of the stationary cylinder 2, the axial position of the rolling cylinder 1 is defined. The area around the eccentric cylinder hole 2b on the lower surface of the cylinder 2 can be referred to as a reference surface, and the upper surface of the rolling end plate portion 1a1 can be referred to as an end plate biasing surface. The rolling end plate radial groove 1k is the most downstream portion of the clearance space back chamber communication passage and further a groove of the end plate biasing surface, and can be referred to as an end plate groove. Thereby, oil can be supplied to the sliding part of the end plate biasing surface and the reference surface (see FIG. 3). Therefore, although the rotational speed is half of the turning rotational speed, the rotational radius is larger than the turning radius, and furthermore, the friction loss between the end plate biasing surface and the sliding portion of the end plate surface that increases the friction loss due to being biased. Can be reduced.
さらに、この摺動部は、前記している通り、吐出圧の背面室110と圧縮室100や吸込室95となっている作動室との間のシール隙間ともなるため、そこに油を入れることによりシール性が向上する。よって、圧縮機効率を向上させるという効果がある。   Further, as described above, the sliding portion also serves as a seal gap between the discharge pressure back chamber 110 and the working chamber serving as the compression chamber 100 and the suction chamber 95. This improves the sealing performance. Therefore, there is an effect of improving the compressor efficiency.
次に、変形例として、図3に示すローリング端板外周接線方向溝1mについて説明する。   Next, the rolling end plate outer periphery tangential direction groove | channel 1m shown in FIG. 3 is demonstrated as a modification.
ローリング端板外周接線方向溝1mは、ローリングシリンダ1の円周方向に延在させた鏡板溝ということができる。言い換えると、ローリング端板外周接線方向溝1mは、ローリングシリンダ1の回転軸を中心として周方向に長辺を有する溝形状を有する凹部である。これにより、油が鏡板溝を通過しにくくできるため、鏡板付勢面と鏡板面の間に入る油を多くすることができ、一層の摩擦損失と一層のシール性向上を実現し、一層の圧縮機効率向上を実現するという効果がある。   The rolling end plate outer circumferential tangential groove 1 m can be referred to as an end plate groove extending in the circumferential direction of the rolling cylinder 1. In other words, the rolling end plate outer circumferential tangential groove 1 m is a concave portion having a groove shape having a long side in the circumferential direction around the rotation axis of the rolling cylinder 1. This makes it difficult for oil to pass through the end plate groove, so that more oil enters between the end plate biasing surface and the end plate surface, realizing further friction loss and further improvement in sealing performance, and further compression. There is an effect of improving the efficiency.
また、図4の符号1k’で示すローリング端板径方向前方溝をローリング端板径方向溝1kの代わりに採用する他の変形例も考えることができる。これは、隙間空間の油を排出する開口位置を給油する開口位置よりも回転方向の前方側に設けるものである。つまり、隙間空間排出路入口を、隙間空間給油路出口よりも回転方向の前方に設けるものである。隙間空間給油路出口から隙間空間へ出た油は、対向する偏心シリンダ穴2bの内周の相対的な動きから、隙間空間の後進縁側へ移動し、後進側から油が溜まっていく。よって、隙間空間排出路入口まで油が溜まってから油が排出される。このため、隙間空間排出路入口を回転方向のできるだけ前方へ配置することで隙間空間を多くの油で満たすことが可能になる。   In addition, another modified example in which the rolling end plate radial front groove indicated by reference numeral 1k 'in FIG. 4 is employed instead of the rolling end plate radial groove 1k can be considered. In this case, the opening position for discharging oil in the gap space is provided on the front side in the rotational direction from the opening position for supplying oil. In other words, the clearance space discharge path inlet is provided in front of the clearance space oil supply path outlet in the rotational direction. From the relative movement of the inner circumference of the opposed eccentric cylinder hole 2b, the oil that has flowed into the clearance space from the clearance space oil supply path outlet moves to the backward edge side of the clearance space, and the oil accumulates from the reverse side. Therefore, the oil is discharged after the oil has accumulated up to the gap space discharge path entrance. For this reason, it is possible to fill the gap space with a lot of oil by arranging the gap space discharge path entrance as far forward as possible in the rotation direction.
本実施例は、隙間空間の前進縁に隙間空間排出路入口を設けたため、隙間空間の全域を油で満たすことができる。これにより、シリンダ隙間のシール性の向上を実現できる。また、隙間空間にある油量が多いため、局部的な油切れによる固体接触の頻度を低減できるため、摩擦損失も低減できる。   In the present embodiment, the clearance space discharge path inlet is provided at the forward edge of the clearance space, so that the entire clearance space can be filled with oil. Thereby, the improvement of the sealing performance of a cylinder clearance is realizable. In addition, since the amount of oil in the gap space is large, the frequency of solid contact due to local oil shortage can be reduced, so that friction loss can also be reduced.
以上より、圧縮機効率の向上を実現できるという効果がある。   As described above, there is an effect that improvement of the compressor efficiency can be realized.
さらに、図2の3i1で示すピストンカット水平溝を追加する他の変形例を考えることもできる。これにより、ピストンカット溝3iからピストンカット水平溝3i1へも油が流入して、ピストンカット面3cとその対向面であるシリンダ溝1cの側面との隙間に入る油を多くすることができ、一層の摩擦損失と一層のシール性向上を実現し、一層の圧縮機効率向上を実現するという効果がある。図2では1本のみ設けたが、複数でももちろんよい。   Furthermore, another modified example in which a piston cut horizontal groove indicated by 3i1 in FIG. 2 is added can be considered. As a result, oil flows into the piston cut horizontal groove 3i1 from the piston cut groove 3i, and the amount of oil entering the gap between the piston cut surface 3c and the side surface of the cylinder groove 1c that is the opposite surface can be increased. The friction loss and the further improvement in sealing performance are realized, and the compressor efficiency is further improved. Although only one is provided in FIG.
また、図2の3i2で示すピストンカット傾斜溝を追加する変形例も考えることができる。これは、前述のピストンカット水平溝3i1に加えて設けてもよいし、ピストンカット水平溝の代わりに設けてもよい。これにより、ピストンカット面3cの広範囲にわたり油を供給できるので、ピストンカット面3cとその対向面であるシリンダ溝1cの側面との隙間に広範囲に油を供給できるため、さらに一層摩擦損失を低減し、また、さらに一層のシール性向上を実現できる。よって、圧縮機効率をさらに一層向上できるという効果がある。   Moreover, the modification which adds the piston cut inclination groove | channel shown by 3i2 of FIG. 2 can also be considered. This may be provided in addition to the above-described piston cut horizontal groove 3i1, or may be provided instead of the piston cut horizontal groove. As a result, oil can be supplied over a wide range of the piston cut surface 3c, so that oil can be supplied over a wide range to the gap between the piston cut surface 3c and the side surface of the cylinder groove 1c which is the opposite surface, thereby further reducing friction loss. In addition, a further improvement in sealing performance can be realized. Therefore, there is an effect that the compressor efficiency can be further improved.
図7は、本実施例のローリングシリンダに旋回ピストンを組み込んだ状態を示す斜視図である。   FIG. 7 is a perspective view showing a state in which a turning piston is incorporated in the rolling cylinder of this embodiment.
本図においては、ローリングシリンダ1に組み込まれた旋回ピストン3のスライド溝3bは、ローリング外周穴1f’とつながっている。これ以外の構成は、実施例1(図5)と同じである。図8においては、破線で示すローリング外周穴1fの代わりに、ローリング外周穴1f’を設けている。   In this figure, the slide groove 3b of the orbiting piston 3 incorporated in the rolling cylinder 1 is connected to the rolling outer peripheral hole 1f '. Other configurations are the same as those of the first embodiment (FIG. 5). In FIG. 8, a rolling outer peripheral hole 1f 'is provided instead of the rolling outer peripheral hole 1f indicated by a broken line.
本実施例の場合についても、RC圧縮機の運転中における潤滑油の動きについては、図8を用いて説明する。   Also in the case of the present embodiment, the movement of the lubricating oil during operation of the RC compressor will be described with reference to FIG.
図7のローリング外周穴1f’に対応する図8のローリング外周穴1f’1、1f’2の中心軸は、ローリングシリンダ1の回転中心(図8におけるローリングシリンダ1の断面である円の中心)を通る対称軸(図8における当該円の線対称についての対称軸)とは異なる位置にある。ただし、図8においては、ローリング外周穴1f’1、1f’2の中心軸は、当該対称軸に平行に設けられている。   The center axis of the rolling outer perforations 1f'1 and 1f'2 in FIG. 8 corresponding to the rolling outer perforation 1f 'in FIG. 7 is the rotation center of the rolling cylinder 1 (the center of a circle that is a cross section of the rolling cylinder 1 in FIG. 8). Is different from the symmetry axis passing through (the symmetry axis for line symmetry of the circle in FIG. 8). However, in FIG. 8, the central axes of the rolling outer peripheral holes 1f'1 and 1f'2 are provided in parallel to the symmetry axis.
ローリング外周穴1f’1は、ローリング外周カット部1g1に連通している。一方、ローリング外周穴1f’2は、ローリング外周カット部1g2に連通している。旋回ピストン3のスライド溝3bは、ピン機構5によりスライド溝3b1、3b2に区切られている。   The rolling outer peripheral hole 1f'1 communicates with the rolling outer peripheral cut portion 1g1. On the other hand, the rolling outer peripheral hole 1f'2 communicates with the rolling outer peripheral cut portion 1g2. The slide groove 3 b of the orbiting piston 3 is divided into slide grooves 3 b 1 and 3 b 2 by the pin mechanism 5.
図8において、クランク角0度から180度近くまでの間はローリング外周穴1f’1及びローリング外周カット部1g1は連通し続ける。そして、容積が小さくなるスライド溝3b1の油がローリング外周穴1f’1を通り、ローリング外周カット部1g1に送られる。このとき、ローリング外周穴1f’2がスライド溝3b2と連通していないことも望ましい。連通してしまうと、ローリング外周カット部1g2の油がスライド溝3b2に逆流してしまうからである。   In FIG. 8, the rolling outer peripheral hole 1f'1 and the rolling outer peripheral cut portion 1g1 continue to communicate between a crank angle of 0 degrees and nearly 180 degrees. Then, the oil in the slide groove 3b1 whose volume is reduced passes through the rolling outer peripheral hole 1f'1 and is sent to the rolling outer peripheral cut portion 1g1. At this time, it is also desirable that the rolling outer peripheral hole 1f'2 is not in communication with the slide groove 3b2. This is because the oil in the rolling outer periphery cut portion 1g2 will flow back into the slide groove 3b2 if it communicates.
クランク角が180度を超えると、ピン機構5のスライド溝3bにおける相対的な進行方向が反対方向となり、スライド溝3b2の容積が小さくなる。このとき、スライド溝3b2、ローリング外周穴1f’2及びローリング外周カット部1g2が連通し、スライド溝3b2の油がローリング外周穴1f’2を通り、ローリング外周カット部1g2に送られる。そして、本図においては、クランク角が315度を超えても、スライド溝3b2とローリング外周穴1f’2との連通が継続する。   When the crank angle exceeds 180 degrees, the relative advancing direction in the slide groove 3b of the pin mechanism 5 becomes the opposite direction, and the volume of the slide groove 3b2 becomes small. At this time, the slide groove 3b2, the rolling outer peripheral hole 1f'2, and the rolling outer peripheral cut portion 1g2 communicate with each other, and the oil in the slide groove 3b2 passes through the rolling outer peripheral hole 1f'2 and is sent to the rolling outer peripheral cut portion 1g2. In this figure, even if the crank angle exceeds 315 degrees, the communication between the slide groove 3b2 and the rolling outer peripheral hole 1f'2 is continued.
すなわち、本実施例の場合、クランク角180度を超え、スライド溝3b2とローリング外周穴1f’2との連通が始まると、クランク角が315度を超え、360度(次のクランク角0度)も超え、スライド溝3b2の容積が小さくなり続ける2周目のクランク角180度に達する直前までの間、スライド溝3b2とローリング外周穴1f’2(2周目の1f’1)との連通が継続する。この連通は、ローリング外周穴1f’2の点対称の位置にあるローリング外周穴1f’1も同様に行われる。   That is, in the case of the present embodiment, when the crank angle exceeds 180 degrees and the communication between the slide groove 3b2 and the rolling outer peripheral hole 1f'2 starts, the crank angle exceeds 315 degrees and 360 degrees (the next crank angle is 0 degrees). And until just before reaching the crank angle of 180 degrees on the second round where the volume of the slide groove 3b2 continues to decrease, the communication between the slide groove 3b2 and the rolling outer peripheral hole 1f'2 (1f'1 on the second round) is established. continue. This communication is performed in the same manner for the rolling outer peripheral hole 1f'1 located at the point-symmetrical position of the rolling outer peripheral hole 1f'2.
以上より、本実施例のローリング外周穴1f’1、1f’2の方が、実施例1のローリング外周穴1f1、1f2に比べて連通頻度が高くなるため、ローリング外周カット部1g1、1g2への油の供給に関して望ましい配置であることがわかる。   As described above, the rolling outer peripheral holes 1f′1 and 1f′2 of the present embodiment have a higher communication frequency than the rolling outer peripheral holes 1f1 and 1f2 of the first embodiment. It can be seen that this is a desirable arrangement for the oil supply.
本実施例は、図8に示す通り、スライド溝隙間空間連通油路を、容積縮小スライド溝空間と通じるときのみ、間欠的に連通するローリング外周穴1f’としたものである。つまり、スライド溝隙間空間連通油路を、縮小スライド溝隙間空間連通油路としたものである。   In this embodiment, as shown in FIG. 8, the slide groove clearance space communication oil passage is a rolling outer peripheral hole 1 f ′ that communicates intermittently only when communicating with the volume reduction slide groove space. That is, the slide groove gap space communication oil passage is a reduced slide groove gap space communication oil passage.
これにより、隙間空間であるローリング外周カット部1gの油が、常に、スライド溝3b側から流入し、背面室110側へ排出する一方向流れとできる。これにより、隙間空間内の油の滞留を抑制できるため、油の温度上昇を抑えることができ、シリンダ隙間のシール性を向上することができる。これにより、圧縮機効率を向上できるという効果がある。   Thereby, the oil of the rolling outer periphery cut part 1g which is a clearance space can always be made to flow in one direction from the slide groove 3b side and discharged to the back chamber 110 side. Thereby, since the stay of oil in the clearance space can be suppressed, the temperature rise of the oil can be suppressed, and the sealing performance of the cylinder clearance can be improved. Thereby, there is an effect that the compressor efficiency can be improved.
なお、上述の本実施例の説明においては、ローリング外周穴1f’のみを設けた場合について説明したが、これに加えて、実施例1のローリング外周穴1fを設けてもよい。2つのローリング外周穴1f、1f’を設けることにより、スライド溝3bの油がローリング外周カット部1gに移動しやすくなる。   In the above description of the present embodiment, the case where only the rolling outer peripheral hole 1f 'is provided has been described, but in addition to this, the rolling outer peripheral hole 1f of the first embodiment may be provided. By providing the two rolling outer peripheral holes 1f and 1f ', the oil in the slide groove 3b can easily move to the rolling outer peripheral cut portion 1g.
図13は、本実施例の変形例を示したものである。   FIG. 13 shows a modification of this embodiment.
本図において図7と異なる点は、図7のローリング外周カット部1gの代わりに、ローリング外周溝1g3を複数本(本図においては3本)設けた点、及び、ローリング外周つば部1g5を設けた点である。ローリング外周つば部1g5は、ローリング外周溝1g3がその上方にある静止シリンダ2の吸込路2sと連通して、油がローリング外周溝1g3から吸込路2sに流れ込まないようにする機能を有する。言い換えると、長辺を有する凹部であるローリング外周溝1g3は、ローリングシリンダ1のピン機構側に位置するローリング外周面の端部(図13においてはローリングシリンダ1の上面側の端部)よりも内側に配置されている。なお、ローリング外周溝内凸部1g4は、ローリング外周溝1g3を流下する油の流路を分けるためのものである。   7 differs from FIG. 7 in that a plurality of rolling outer circumferential grooves 1g3 (three in this figure) are provided in place of the rolling outer circumferential cut portion 1g in FIG. 7 and a rolling outer circumferential collar portion 1g5 is provided. It is a point. The rolling outer periphery 1g5 communicates with the suction passage 2s of the stationary cylinder 2 above which the rolling outer periphery groove 1g3 communicates, and has a function of preventing oil from flowing into the suction passage 2s from the rolling outer periphery groove 1g3. In other words, the rolling outer circumferential groove 1g3, which is a recess having a long side, is located on the inner side of the end portion of the rolling outer peripheral surface located on the pin mechanism side of the rolling cylinder 1 (the end portion on the upper surface side of the rolling cylinder 1 in FIG. 13). Is arranged. In addition, the convex part 1g4 in a rolling outer periphery groove | channel is for dividing the oil flow path which flows down the rolling outer periphery groove | channel 1g3.
なお、ローリング外周溝1g3は、ローリングシリンダ1の回転軸方向に長辺を有する溝形状を有する凹部である。ローリング外周溝1g3は、ローリング外周面1sを切り欠いた部分と見ることができるからである。   The rolling outer circumferential groove 1g3 is a recess having a groove shape having a long side in the rotation axis direction of the rolling cylinder 1. This is because the rolling outer circumferential groove 1g3 can be regarded as a portion where the rolling outer circumferential surface 1s is cut out.
このような構造とすることにより、油の適度な流路抵抗が形成され、ローリング外周面1sと静止シリンダ2との間にある油を必要な程度滞留させ保持するとともに、油の過剰な滞留を防止することができる。これにより、油の温度の上昇を抑制することができる。   By adopting such a structure, an appropriate flow path resistance of oil is formed, and the oil existing between the rolling outer peripheral surface 1s and the stationary cylinder 2 is retained and held as much as necessary, and excessive retention of oil is prevented. Can be prevented. Thereby, the raise of the temperature of oil can be suppressed.
本実施例において実施例1及び2と異なる点は、ローリングシリンダの形状を変更した点である。それ以外は、実施例1又は2と同様であるため、説明を省略する。   This embodiment is different from the first and second embodiments in that the shape of the rolling cylinder is changed. Since other than that is the same as that of Example 1 or 2, description is abbreviate | omitted.
図9は、実施例3のRC圧縮機に用いたローリングシリンダを示す斜視図である。   FIG. 9 is a perspective view illustrating a rolling cylinder used in the RC compressor according to the third embodiment.
本図に示すローリングシリンダ1においては、シリンダ溝1cの両端部にローリング円柱1bの高さと同じ高さを有するシリンダ溝外周壁1wを設けている。さらに、実施例1及び2のローリング鏡板部1a1の代わりに、ローリングシリンダ1の外周面が連続的に一周するローリング一周面1s’を設けている。そして、ローリング一周面1s’にローリング外周環状溝1nを設けることにより、環状隙間空間を形成している。本図においては、ローリング外周環状溝1nを2本設けている。   In the rolling cylinder 1 shown in this figure, cylinder groove outer peripheral walls 1w having the same height as the rolling cylinder 1b are provided at both ends of the cylinder groove 1c. Furthermore, instead of the rolling end plate portion 1a1 of the first and second embodiments, a rolling circumferential surface 1s' in which the outer circumferential surface of the rolling cylinder 1 continuously makes a round is provided. An annular clearance space is formed by providing a rolling outer circumferential groove 1n on the rolling circumferential surface 1s'. In this figure, two rolling outer peripheral annular grooves 1n are provided.
スライド溝隙間空間連通油路としては、実施例1及び2のローリング外周穴1f、1f’と環状溝給油カット面1pとで形成する。ローリング外周穴1f、1f’は、いずれか一方の設けてもよいし、両方とも設けてもよい。なお、ここでは、図9の括弧付の符号1qは採用しない。   The slide groove clearance space communication oil passage is formed by the rolling outer peripheral holes 1f, 1f 'and the annular groove oil supply cut surface 1p of the first and second embodiments. Either one or both of the rolling outer peripheral holes 1f and 1f 'may be provided. In addition, the code | symbol 1q with a parenthesis of FIG. 9 is not employ | adopted here.
さらに、隙間空間連通背面室油路として、下段一周面給油カット面1r3を設ける。本実施例では、ローリング外周環状溝1nを2本設けているので、これらを繋ぐ給油路として中段一周面給油カット面1r2を、下段一周面給油カット面1r3と同一の外周位置に設けている。そしてさらに、一番上部のローリング一周面1s’の同一外周位置に、上段一周面給油カット面1r1を設け、3つのカット面からなる一周面給油カット面1rとする。そして、この一周面給油カット面1rは、シリンダ溝外周壁のシリンダ溝中央面端線からローリングシリンダ1の回転方向(旋回運動と同一方向)へ90度以下の角度(本実施例では60度程度)となる位置に設けている。つまり、シリンダ溝回転先行溝を設けている。中段一周面給油カット面1r2は、隣り合う凹部である2本のローリング外周環状溝1nの間に設けられ、これらを連通する別の凹部である。   Further, a lower circumferential surface oil supply cut surface 1r3 is provided as a clearance space communication back chamber oil passage. In this embodiment, since two rolling outer peripheral annular grooves 1n are provided, the middle stage circumferential surface oil cut surface 1r2 is provided at the same outer peripheral position as the lower stage circumferential surface oil cut surface 1r3 as an oil supply path connecting them. Further, an upper-stage circumferential oil supply cut surface 1r1 is provided at the same outer peripheral position of the uppermost rolling circumferential surface 1s' to provide a circumferential oil supply cut surface 1r composed of three cut surfaces. And this one-surface lubrication cut surface 1r is an angle of 90 degrees or less (about 60 degrees in this embodiment) from the cylinder groove center surface end line of the cylinder groove outer peripheral wall to the rotation direction of the rolling cylinder 1 (the same direction as the turning motion). ). That is, the cylinder groove rotation leading groove is provided. The middle round circumferential surface oil supply cut surface 1r2 is another concave portion that is provided between two rolling outer circumferential annular grooves 1n that are adjacent concave portions and communicates with each other.
図10は、図9のローリングシリンダの上面図である。   FIG. 10 is a top view of the rolling cylinder of FIG.
図10に示すように、一周面給油カット面1rは、180度対向する位置にも設け、2か所としている。   As shown in FIG. 10, the circumferential oil supply cut surface 1 r is also provided at a position opposed to 180 degrees and has two locations.
図11は、図1におけるM部を拡大した断面図である。   FIG. 11 is an enlarged cross-sectional view of a portion M in FIG.
図11においては、図6に示すようなローリング底端板1aは設けていない。   In FIG. 11, the rolling bottom end plate 1a as shown in FIG. 6 is not provided.
図12は、RC圧縮機の圧縮動作を図1のB−B断面図を用いて示すフロー図である。   FIG. 12 is a flowchart showing the compression operation of the RC compressor using the BB cross-sectional view of FIG.
シリンダ溝外周壁1wを設けることによって、シリンダ溝1cが旋回ピストン3により仕切られて形成される作動室を取り囲む全ての軸方向隙間を縮小できる。この結果、吸込室95や圧縮室100や吐出室105となる全ての作動室のシール性が向上し、圧縮機効率の向上を実現できるという効果がある。   By providing the cylinder groove outer peripheral wall 1w, all axial gaps surrounding the working chamber formed by the cylinder groove 1c partitioned by the revolving piston 3 can be reduced. As a result, the sealing performance of all the working chambers that become the suction chamber 95, the compression chamber 100, and the discharge chamber 105 is improved, and the compressor efficiency can be improved.
また、ローリング一周面1s’にローリング外周環状溝1nを設けることで、シリンダ溝外周壁で増大したシリンダ隙間部の摺動面積増大を回避できる。これにより、圧縮機効率を向上できるという効果がある。   Further, by providing the rolling outer peripheral annular groove 1n on the rolling one circumferential surface 1s', it is possible to avoid an increase in the sliding area of the cylinder gap portion that is increased on the cylinder groove outer peripheral wall. Thereby, there is an effect that the compressor efficiency can be improved.
また、ローリング外周環状溝1nを上限端を除いて複数(本実施例では2本としたが、2本に限る必要は無い。)としたため、シリンダ隙間内に、偏心シリンダ穴2bの内周面と対向するローリング一周面1s’が分散して配されるため、ローリングシリンダの変形を抑制することができ、摩擦損失を低減させることができる。   In addition, since the rolling outer peripheral annular groove 1n is plural (except for the upper limit end in this embodiment, it is two, but it is not necessary to limit to two), the inner peripheral surface of the eccentric cylinder hole 2b is in the cylinder gap. Since the rolling circumferential surface 1 s ′ opposite to each other is distributed, deformation of the rolling cylinder can be suppressed and friction loss can be reduced.
また、シリンダ溝外周壁1wを設けることによって、旋回ピストン3でシリンダ溝1cを仕切って形成される2つの作動室内の作動流体の圧力差により、ローリングシリンダ1は、シリンダ溝1cの方向に平行な力を受ける。それは、シリンダ溝外周壁の内面にかかる圧力が2つの作動室で異なるために、圧力の低い作動室から圧力の高い作動室へ向かう力がローリングシリンダ1に作用するためである。これにより、ローリングシリンダ1は、図12の矢印のような(低圧側作動室から高圧側作動室へ向かう向きで、高圧側作動室の圧力が上昇するにつれて増大する荷重を受ける。これより、シリンダ溝外周壁を設けるローリングシリンダ1は、偏心シリンダ穴2bのジャーナル軸受に支持されて、軸に固定した向きに回転変動荷重を受ける軸部ということができる。   Also, by providing the cylinder groove outer peripheral wall 1w, the rolling cylinder 1 is parallel to the direction of the cylinder groove 1c due to the pressure difference between the working fluids in the two working chambers formed by partitioning the cylinder groove 1c with the swing piston 3. Receive power. This is because the pressure applied to the inner surface of the outer circumferential wall of the cylinder groove differs between the two working chambers, so that the force from the low pressure working chamber to the high pressure working chamber acts on the rolling cylinder 1. As a result, the rolling cylinder 1 receives a load that increases as the pressure in the high pressure side working chamber rises in the direction from the low pressure side working chamber to the high pressure side working chamber, as indicated by the arrow in FIG. The rolling cylinder 1 provided with the groove outer peripheral wall is supported by the journal bearing of the eccentric cylinder hole 2b, and can be said to be a shaft portion that receives a rotational variation load in a direction fixed to the shaft.
これにより、ジャーナル滑り軸受の理論から明らかな通り、高圧側作動室を形成するシリンダ溝外周壁の中央からローリングシリンダ1の回転方向(旋回運動と同一方向)へ少し回転した位置に、ローリングシリンダ1の偏心によって、ジャーナル滑り軸受隙間の極小部が発生する。そして、軸受隙間極小部の位置は、荷重の大きさやローリングシリンダ1の回転速度や油の粘度などで決まるが、少なくとも、荷重方向(シリンダ溝1cの方向)からローリングシリンダ1の回転方向90度よりも小さい位置となることもわかる。   As a result, as is apparent from the theory of the journal plain bearing, the rolling cylinder 1 is positioned slightly rotated from the center of the cylinder groove outer peripheral wall forming the high pressure side working chamber in the rotational direction of the rolling cylinder 1 (the same direction as the turning motion). Due to the eccentricity, a minimum portion of the journal slide bearing gap is generated. The position of the minimum bearing clearance is determined by the magnitude of the load, the rotational speed of the rolling cylinder 1 and the viscosity of the oil, but at least from the load direction (the direction of the cylinder groove 1c) from the rotational direction of the rolling cylinder 1 90 degrees. It can also be seen that the position is small.
ところで、ジャーナル滑り軸受内の油が滞留すると、油温が上昇して粘度が低下し、油膜が切れて、固体的な接触が生じ、摩擦損失の上昇が発生する。そこで、いろいろな定常運転条件における軸受隙間極小部よりもわずか(最大でも数十度を超えない)に回転方向側へずれた位置となるべく、ローリング一周面1s’のシリンダ溝外周壁1wの中央であるシリンダ溝中央面端線とシリンダ溝中央面端線から回転運動の方向へ90度以下の角度範囲でローリング一周面1s’を通過するシリンダ溝回転先行油溝である一周面給油カット面1rを設けたため、温度が低い油を、軸受隙間極小部のわずかに手前で常時供給できる。   By the way, when the oil in the journal slide bearing is accumulated, the oil temperature rises, the viscosity is lowered, the oil film is cut, a solid contact occurs, and an increase in friction loss occurs. Therefore, at the center of the cylinder groove outer peripheral wall 1w of the rolling circumferential surface 1s ′ so as to be slightly shifted to the rotational direction side (not exceeding several tens of degrees at the maximum) from the minimum part of the bearing gap in various steady operation conditions. One cylinder groove center surface end line and one groove surface oil cut surface 1r which is a cylinder groove rotation leading oil groove passing through the rolling circuit surface 1s ′ in an angle range of 90 degrees or less in the direction of rotational movement from the cylinder groove center surface end line. Since it is provided, oil having a low temperature can always be supplied slightly before the bearing gap minimum portion.
これにより、シリンダ溝外周壁1wの設置によって発生する荷重(図12のシリンダ溝内に示す黒矢印)によりシリンダ隙間で発生する大きな摩擦損失を抑制でき、圧縮機効率の低下を抑制できるという効果がある。   Thereby, a large friction loss generated in the cylinder gap due to a load (black arrow shown in the cylinder groove in FIG. 12) generated by the installation of the cylinder groove outer peripheral wall 1w can be suppressed, and a decrease in compressor efficiency can be suppressed. is there.
ここで、一周面給油カット面1rは、2カ所のシリンダ溝外周壁1w毎に設置するため、180度対向する2か所に設けることとなる。これにより、どのシリンダ溝外周壁1wが軸受隙間極小部近傍になろうとも、いずれかの一周面給油カット面1rから低温の油を軸受隙間極小部に供給することができるため、常に圧縮機効率の低下を抑制できる。   Here, since the circumferential oil supply cut surface 1r is provided for each of the two cylinder groove outer peripheral walls 1w, it is provided at two locations facing each other by 180 degrees. Thus, no matter which cylinder groove outer peripheral wall 1w is near the bearing gap minimum portion, low temperature oil can be supplied from any one circumferential surface oil supply cut surface 1r to the bearing gap minimum portion. Can be suppressed.
また、上段一周面給油カット面1r1により、シリンダ溝外周壁1wの上面部の対向面である偏心シリンダ穴2bの底面へ、シリンダ溝外周壁1wが摺動する直前箇所に油を付着させることができる。これにより、作動室のシール性の一層の向上を図ることができる。   Further, the upper circumferential surface oil supply cut surface 1r1 allows oil to adhere to the bottom surface of the eccentric cylinder hole 2b, which is the opposed surface of the upper surface portion of the cylinder groove outer peripheral wall 1w, immediately before the cylinder groove outer peripheral wall 1w slides. it can. Thereby, the further improvement of the sealing performance of a working chamber can be aimed at.
また、2個の作動室の圧力差によってローリングシリンダ1の傾転モーメントが生じるが、それに伴ってシリンダ溝外周壁1w上面に軸方向荷重が集中する。これにより、増大傾向にあるシリンダ溝外周壁1w上面での摩擦損失を抑制できるという効果がある。さらに、3個の一周面給油カット面を同一の位置に設置したので、加工が容易となり、製造コスト低減という効果もある。   Further, a tilting moment of the rolling cylinder 1 is generated due to a pressure difference between the two working chambers, and accordingly, an axial load is concentrated on the upper surface of the cylinder groove outer peripheral wall 1w. Thereby, there exists an effect that the friction loss in the cylinder groove outer peripheral wall 1w upper surface which is increasing can be suppressed. Further, since the three circumferential oil supply cut surfaces are installed at the same position, the processing becomes easy and the manufacturing cost can be reduced.
最後に、図10の符号1qで示す環状溝連通カット面を設ける変形例を考えることができる。これは、分散する複数のローリング一周面1s’を繋ぐため、ローリング一周面1s’内の油分布を無くし、油が無くなってシリンダ隙間のシール性向上や摩擦損失低減を実現し、圧縮機効率を向上できるという効果がある。また、一周面給油カット面1rと同じ方向で同じ深さとしたため、一周面給油カット面1rとの同時加工が加工となり、製造コストが低減するという効果もある。   Finally, a modified example in which an annular groove communication cut surface indicated by reference numeral 1q in FIG. 10 is provided can be considered. This is to connect a plurality of rolling circumferential surfaces 1s 'that are dispersed, eliminating the oil distribution in the rolling circumferential surface 1s', eliminating the oil and improving the sealing performance of the cylinder gap and reducing the friction loss, thereby improving the compressor efficiency. There is an effect that it can be improved. Moreover, since it was set as the same depth and the same direction as the surrounding oil supply cut surface 1r, simultaneous processing with the periphery oil supply cut surface 1r becomes a process, and there also exists an effect that manufacturing cost reduces.
1:ローリングシリンダ、1a:ローリング底端板、1a1:ローリング鏡板部、1b:ローリング円柱、1c:シリンダ溝、1d:偏心シャフト挿入穴、1f、1f’:ローリング外周穴、1g:ローリング外周カット部、1k:ローリング端板径方向溝、1k’:ローリング端板径方向前方溝、1m:ローリング端板外周接線方向溝、1n:ローリング外周環状溝、1p:環状溝給油カット面、1q:環状溝連通カット面、1r:一周面給油カット面、1r1:上段一周面給油カット面、1r2:中段一周面給油カット面、1r3:下段一周面給油カット面、1s:ローリング外周面、1s’:ローリング一周面、1w:シリンダ溝外周壁、2:静止シリンダ、2b:偏心シリンダ穴、2d:吐出路、2d1:吐出穴、2d2:吐出溝、2e:バイパス穴、2m:シリンダ外周溝、2s:吸込路、2s1:吸込穴、2s2:吸込溝、3:旋回ピストン、3a:旋回軸受穴、3b:スライド溝、3c:ピストンカット面、3d:ピストン上面、3e:ピストン先端面、3f:ピストン下面、3g:ピストン下面穴、3i:ピストンカット溝、3i1:ピストンカット水平溝、3i2:ピストンカット傾斜溝、4:フレーム、4c:つば受面、4m:フレーム外周溝、4x:油排出路、5:ピン機構、5a:スライダ、5b:スライダフランジ、5s:固定ピン、6:クランクシャフト、6a:偏心シャフト、6b:給油縦穴、6c:シャフトつば部、6d:シャフトネック、6e:給油上主軸受穴、6f:給油下主軸受穴、6g:給油副横穴、6h:給油偏心溝、6k:給油主軸溝、6z:ポンプ連結管、7:モータ、7a:ロータ、7b:ステータ、7b1:ステータカット面、7b3:モータ線、8a:ケーシング円筒部、8b:ケーシング上フタ、8c:ケーシング下フタ、22:バイパス弁、23:旋回軸受、24:主軸受、24a:上主軸受、24b:下主軸受、25:副軸受、25a:ボール、25b:ボールホルダ、35:副フレーム、35a:副フレーム周囲穴、35b:副フレーム中央穴、50:吸込パイプ、55:吐出パイプ、80:主バランス、82:カウンタバランス、90:シリンダボルト、95:吸込室、100:圧縮室、105:吐出室、110:背面室、115:シャフト偏心端部空間、120:ケーシング上部室、125:貯油部、130:吐出カバー室、140:旋回室、200:給油ポンプ、220:ハーメチック端子、230:吐出カバー、230a:吐出カバー口、230b:吐出カバー板。   DESCRIPTION OF SYMBOLS 1: Rolling cylinder, 1a: Rolling bottom end plate, 1a1: Rolling end plate part, 1b: Rolling cylinder, 1c: Cylinder groove, 1d: Eccentric shaft insertion hole, 1f, 1f ': Rolling outer peripheral hole, 1g: Rolling outer peripheral cut part 1k: Rolling end plate radial groove, 1k ′: Rolling end plate radial forward groove, 1m: Rolling end plate outer circumferential tangential groove, 1n: Rolling outer peripheral annular groove, 1p: annular groove oil supply cut surface, 1q: annular groove Communication cut surface, 1r: Round feed oil cut surface, 1r1: Upper round feed oil cut surface, 1r2: Middle round feed oil cut surface, 1r3: Lower round feed oil cut surface, 1s: Rolling outer circumference, 1s': Rolling round trip Surface, 1w: cylinder groove outer peripheral wall, 2: stationary cylinder, 2b: eccentric cylinder hole, 2d: discharge path, 2d1: discharge hole, 2d2: discharge groove, e: Bypass hole, 2m: Cylinder outer circumferential groove, 2s: Suction passage, 2s1: Suction hole, 2s2: Suction groove, 3: Slewing piston, 3a: Slewing bearing hole, 3b: Slide groove, 3c: Piston cut surface, 3d: Piston upper surface, 3e: Piston tip surface, 3f: Piston lower surface, 3g: Piston lower surface hole, 3i: Piston cut groove, 3i1: Piston cut horizontal groove, 3i2: Piston cut inclined groove, 4: Frame, 4c: Collar receiving surface, 4m: Frame outer peripheral groove, 4x: Oil discharge path, 5: Pin mechanism, 5a: Slider, 5b: Slider flange, 5s: Fixed pin, 6: Crankshaft, 6a: Eccentric shaft, 6b: Oil supply vertical hole, 6c: Shaft collar Part, 6d: shaft neck, 6e: oil supply upper main bearing hole, 6f: oil supply lower main bearing hole, 6g: oil supply sub horizontal hole, 6h: oil supply eccentric groove, 6k: oil supply main shaft 6z: pump connection pipe, 7: motor, 7a: rotor, 7b: stator, 7b1: stator cut surface, 7b3: motor wire, 8a: casing cylindrical part, 8b: casing upper lid, 8c: casing lower lid, 22: Bypass valve, 23: slewing bearing, 24: main bearing, 24a: upper main bearing, 24b: lower main bearing, 25: sub-bearing, 25a: ball, 25b: ball holder, 35: sub-frame, 35a: sub-frame surrounding hole 35b: sub-frame center hole, 50: suction pipe, 55: discharge pipe, 80: main balance, 82: counter balance, 90: cylinder bolt, 95: suction chamber, 100: compression chamber, 105: discharge chamber, 110: Back chamber, 115: shaft eccentric end space, 120: casing upper chamber, 125: oil storage section, 130: discharge cover chamber, 140: swirl chamber, 200: Oil pump, 220: Hermetic terminal, 230: Discharge cover, 230a: Discharge cover port, 230b: Discharge cover plate.

Claims (16)

  1. シリンダ溝を有する円柱状のローリングシリンダと、
    スライド溝を有する旋回ピストンと、
    ピン機構を有する静止シリンダと、
    前記旋回ピストンの旋回運動の駆動源であるピストン旋回駆動源と、
    前記旋回ピストンと前記ピストン旋回駆動源とを繋ぐ駆動伝達部と、
    前記旋回ピストン、前記ローリングシリンダ、前記静止シリンダ、前記ピストン旋回駆動源及び前記駆動伝達部を内蔵するケーシングと、を備え、
    前記旋回ピストン、前記ローリングシリンダ及び前記静止シリンダは、圧縮部を構成し、
    前記旋回ピストンは、前記シリンダ溝にて相対的に往復運動をするものであり、
    前記圧縮部には、前記往復運動により、吸込室、圧縮室及び吐出室が形成され、
    前記ローリングシリンダ及び前記静止シリンダのうち少なくともいずれか一方には、凹部が設けられ、
    前記凹部は、前記ローリングシリンダと前記静止シリンダとの摺動部の一部に拡大空間を形成する、ローリングシリンダ式容積型圧縮機。
    A cylindrical rolling cylinder having a cylinder groove;
    A swivel piston having a slide groove;
    A stationary cylinder having a pin mechanism;
    A piston turning drive source which is a drive source of the turning motion of the turning piston;
    A drive transmission unit connecting the revolving piston and the piston revolving drive source;
    The revolving piston, the rolling cylinder, the stationary cylinder, the piston revolving drive source, and a casing containing the drive transmission unit,
    The swiveling piston, the rolling cylinder and the stationary cylinder constitute a compression part,
    The orbiting piston relatively reciprocates in the cylinder groove,
    In the compression part, a suction chamber, a compression chamber and a discharge chamber are formed by the reciprocating motion,
    At least one of the rolling cylinder and the stationary cylinder is provided with a recess,
    The said recessed part is a rolling cylinder type positive displacement compressor which forms an expansion space in a part of sliding part of the said rolling cylinder and the said stationary cylinder.
  2. 前記凹部は、前記ローリングシリンダのローリング外周面に設けられている、請求項1記載のローリングシリンダ式容積型圧縮機。   The rolling cylinder type positive displacement compressor according to claim 1, wherein the concave portion is provided on a rolling outer peripheral surface of the rolling cylinder.
  3. 前記凹部は、前記ローリングシリンダの回転軸方向に長辺を有する溝形状を有する、請求項2記載のローリングシリンダ式容積型圧縮機。   The rolling cylinder positive displacement compressor according to claim 2, wherein the recess has a groove shape having a long side in a rotation axis direction of the rolling cylinder.
  4. 前記溝形状を有する前記凹部は、複数本設けられている、請求項3記載のローリングシリンダ式容積型圧縮機。   The rolling cylinder type positive displacement compressor according to claim 3, wherein a plurality of the concave portions having the groove shape are provided.
  5. 前記凹部は、前記ローリングシリンダの回転軸方向に長辺を有する長方形状を有する、請求項2記載のローリングシリンダ式容積型圧縮機。   The rolling cylinder positive displacement compressor according to claim 2, wherein the concave portion has a rectangular shape having a long side in a rotation axis direction of the rolling cylinder.
  6. 前記凹部は、前記ローリングシリンダの前記ローリング外周面から前記シリンダ溝までを貫く孔である、請求項2記載のローリングシリンダ式容積型圧縮機。   The rolling cylinder positive displacement compressor according to claim 2, wherein the concave portion is a hole penetrating from the outer peripheral surface of the rolling cylinder to the cylinder groove.
  7. 前記孔は、前記スライド溝の内部に滞留する油が前記ピン機構により前記ローリング外周面に押し出されるように構成されている、請求項6記載のローリングシリンダ式容積型圧縮機。   The rolling cylinder type positive displacement compressor according to claim 6, wherein the hole is configured such that oil staying in the slide groove is pushed out to the outer peripheral surface of the rolling by the pin mechanism.
  8. 前記ローリングシリンダは、ローリング底端板を有し、
    前記凹部は、前記ローリング底端板に設けられている、請求項1〜7のいずれか一項に記載のローリングシリンダ式容積型圧縮機。
    The rolling cylinder has a rolling bottom end plate,
    The rolling cylinder positive displacement compressor according to any one of claims 1 to 7, wherein the concave portion is provided in the rolling bottom end plate.
  9. 前記凹部は、前記ローリングシリンダの回転軸を中心として径方向に長辺を有する溝形状を有する、請求項8記載のローリングシリンダ式容積型圧縮機。   The rolling cylinder type positive displacement compressor according to claim 8, wherein the concave portion has a groove shape having a long side in a radial direction around a rotation axis of the rolling cylinder.
  10. 前記凹部は、前記ローリングシリンダの回転軸を中心として周方向に長辺を有する溝形状を有する、請求項8記載のローリングシリンダ式容積型圧縮機。   The rolling cylinder positive displacement compressor according to claim 8, wherein the concave portion has a groove shape having a long side in a circumferential direction around a rotation axis of the rolling cylinder.
  11. 前記ローリングシリンダは、ローリング底端板を有し、
    前記凹部は、前記ローリング底端板及び前記ローリングシリンダのローリング外周面に設けられ、
    前記ローリング外周面に設けられた前記凹部は、前記ローリングシリンダの前記ローリング外周面から前記シリンダ溝までを貫く孔、及び前記ローリングシリンダの回転軸方向に長辺を有する長方形状を有するものを含む、請求項1記載のローリングシリンダ式容積型圧縮機。
    The rolling cylinder has a rolling bottom end plate,
    The recess is provided on the rolling outer end surface of the rolling bottom end plate and the rolling cylinder,
    The concave portion provided on the rolling outer peripheral surface includes a hole penetrating from the rolling outer peripheral surface of the rolling cylinder to the cylinder groove, and a rectangular shape having a long side in the rotation axis direction of the rolling cylinder. The rolling cylinder type positive displacement compressor according to claim 1.
  12. 前記ローリングシリンダは、ローリング底端板を有し、
    前記凹部は、前記ローリング底端板及び前記ローリングシリンダのローリング外周面に設けられ、
    前記ローリング外周面に設けられた前記凹部は、前記ローリングシリンダの前記ローリング外周面から前記シリンダ溝までを貫く孔、及び前記ローリングシリンダの回転軸方向に長辺を有する複数本の溝形状を有するものを含む、請求項1記載のローリングシリンダ式容積型圧縮機。
    The rolling cylinder has a rolling bottom end plate,
    The recess is provided on the rolling outer end surface of the rolling bottom end plate and the rolling cylinder,
    The concave portion provided on the rolling outer peripheral surface has a hole extending from the rolling outer peripheral surface of the rolling cylinder to the cylinder groove, and a plurality of groove shapes having long sides in the rotation axis direction of the rolling cylinder. The rolling cylinder type positive displacement compressor according to claim 1, comprising:
  13. 前記ローリング底端板に設けられた前記凹部と前記孔とは、前記ローリングシリンダの回転軸を中心として周方向の座標が異なる、請求項11又は12に記載のローリングシリンダ式容積型圧縮機。   The rolling cylinder type positive displacement compressor according to claim 11 or 12, wherein the concave portion and the hole provided in the rolling bottom end plate have different coordinates in a circumferential direction around a rotation axis of the rolling cylinder.
  14. 前記長辺を有する前記凹部は、前記ローリングシリンダの前記ピン機構側に位置する前記ローリング外周面の端部よりも内側に配置されている、請求項11〜13のいずれか一項に記載のローリングシリンダ式容積型圧縮機。   The rolling according to any one of claims 11 to 13, wherein the concave portion having the long side is disposed on an inner side than an end portion of the rolling outer peripheral surface located on the pin mechanism side of the rolling cylinder. Cylinder type positive displacement compressor.
  15. 前記ローリングシリンダは、シリンダ溝外周壁を有し、前記シリンダ溝外周壁を含む前記ローリングシリンダの外周部を連続的に一周するローリング一周面を有し、
    前記凹部は、前記ローリング一周面に環状に設けられている、請求項2記載のローリングシリンダ式容積型圧縮機。
    The rolling cylinder has a cylinder groove outer circumferential wall, and has a rolling circumferential surface that continuously makes a round around the outer circumferential portion of the rolling cylinder including the cylinder groove outer circumferential wall,
    The rolling cylinder type positive displacement compressor according to claim 2, wherein the concave portion is provided in an annular shape on the circumferential surface of the rolling.
  16. 前記凹部は、前記ローリング一周面に環状に複数本設けられ、
    隣り合う前記凹部の間には、これらを連通する別の凹部が設けられている、請求項15記載のローリングシリンダ式容積型圧縮機。
    A plurality of the recesses are provided annularly on the rolling circumferential surface,
    The rolling cylinder type positive displacement compressor according to claim 15, wherein another recess is provided between the adjacent recesses to communicate with each other.
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