JP2019013458A - ゴルフクラブシャフト - Google Patents

Abstract

【課題】振りやすいゴルフクラブシャフトの提供。
【解決手段】シャフト６では、順式フレックスが１３０ｍｍ以上１７８ｍｍ以下である。前記順式フレックスがｆ１とされ、逆式フレックスがｆ２とされるとき、ｆ２／（ｆ１＋ｆ２）が０．４６以上０．５０以下である。バット端Ｂｔからシャフト重心Ｇｓまでの距離がＬ（センチメートル）とされ、シャフトの重量がＷｓ（キログラム）とされるとき、バット端ＧＬＬは、次の式で計算される。
バット端ＧＬＬ ＝ Ｗｓ×Ｌ×Ｌ
このバット端ＧＬＬ（ｋｇ・ｃｍ^２）が、１１０ｋｇ・ｃｍ^２以下である。
【選択図】図３

Description

本発明は、ゴルフクラブシャフトに関する。

振りやすさ等の観点から、シャフトの仕様が考慮されたクラブが提案されている。特許第５５４６６７２号公報、特許第５５４６６７３号公報及び特許第５５４６７０１号公報は、スイング軸回りのクラブ慣性モーメントを所定の範囲に規定したときの、スイング軸回りのシャフト慣性モーメントの好ましい値を開示している。

特許第５５４６６７２号公報 特許第５５４６６７３号公報 特許第５５４６７０１号公報

本発明者は、ゴルフクラブシャフトの更なる改善について、鋭意検討した。その結果、振りやすさを高めうる新たな構成を見いだすに至った。

本発明の目的は、振りやすいゴルフクラブシャフトの提供にある。

ある側面において、シャフトの順式フレックスが、１３０ｍｍ以上１７８ｍｍ以下である。前記順式フレックスがｆ１とされ、逆式フレックスがｆ２とされるとき、ｆ２／（ｆ１＋ｆ２）が０．４６以上０．５０以下であってもよい。バット端からシャフト重心までの距離がＬ（センチメートル）とされ、シャフトの重量がＷｓ（キログラム）とされるとき、次の式で計算されるバット端ＧＬＬ（ｋｇ・ｃｍ^２）が１１０ｋｇ・ｃｍ^２以下であってもよい。
バット端ＧＬＬ ＝ Ｗｓ×Ｌ×Ｌ

他の側面において、前記バット端ＧＬＬが８５ｋｇ・ｃｍ^２以上であってもよい。

他の側面において、シャフト長さが４３インチ以上４８インチ以下であってもよい。

他の側面において、シャフト重量が３５グラム以上５０グラム以下であってもよい。シャフトトルクは６．０°以上７．５°以下であってもよい。

前記シャフトは、複数の層によって構成されていてもよい。前記複数の層が、第１バット部分層と、第２バット部分層とを含んでいてもよい。前記第１バット部分層が、ガラス繊維強化層であってもよい。前記第２バット部分層が、フープ層であってもよい。

前記複数の層が、バット部分ストレート層と、チップ部分ストレート層とを含んでいてもよい。前記バット部分ストレート層と前記チップ部分ストレート層とが軸方向領域において互いにオーバーラップしたオーバーラップ領域が形成されていてもよい。

他の側面において、前記バット部分ストレート層の繊維弾性率が、チップ部分ストレート層の繊維弾性率よりも小さくてもよい。

他の側面において、前記シャフトは、部分フープ層を更に有していてもよい。前記部分フープ層が、前記オーバーラップ領域に配置されていてもよい。

振りやすいシャフトが得られうる。

図１は、一実施形態に係るシャフトが装着されたゴルフクラブを示す。 図２は、図１のシャフトの積層構成を示す展開図である。 図３は、ゴルフクラブをスイングするゴルファーを上から見た図である。 図４（ａ）は順式フレックスの測定方法を示す概略図であり、図４（ｂ）は逆式フレックスの測定方法を示す概略図である。 図５は、シャフトトルクの測定方法を示す概略図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

なお、本願において、「軸方向」とは、シャフトの軸方向を意味する。

図１は、一実施形態に係るシャフト６を備えたゴルフクラブ２を示す。ゴルフクラブ２は、ヘッド４と、シャフト６と、グリップ８とを備えている。シャフト６のチップ部に、ヘッド４が取り付けられている。シャフト６のバット部に、グリップ８が取り付けられている。

ゴルフクラブ２は、ドライバー（１番ウッド）である。通常、ドライバーのクラブ長さＬｃは、４３インチ以上４７インチ以下である。好ましくは、ゴルフクラブ２は、ウッド型ゴルフクラブである。なお、クラブ長さＬｃは、Ｒ＆Ａ（Ｒｏｙａｌ ａｎｄ Ａｎｃｉｅｎｔ Ｇｏｌｆ Ｃｌｕｂ ｏｆ Ｓａｉｎｔ Ａｎｄｒｅｗｓ；全英ゴルフ協会）の規定に準拠して測定される。この規定は、Ｒ＆Ａが発行する最新のゴルフ規則において、「付属規則II クラブのデザイン」の「１ クラブ」における「１ｃ 長さ」に記載されている。図１が示すように、このクラブ長さＬｃの測定では、水平面に対して６０°の平面にソールが当接される。この６０°の平面と水平面との交線から、クラブの後端までの距離が、クラブ長さＬｃである。

本実施形態において、ヘッド４は中空構造を有する。ヘッド４は、ウッド型である。ヘッド４は、ヘッド重量Ｗｈを有する。ヘッド４は、ハイブリッド型（ユーティリティ型）であってもよい。ヘッド４は、アイアン型であってもよい。ヘッド４は、パター型であってもよい。

ヘッド４は、鋳造、鍛造、プレス成形等、公知の方法で製造されうる。中空構造を有するヘッド４では、複数の部材が溶接されている。

ヘッド４の材質として、金属及び繊維強化プラスチックが例示される。この金属として、チタン合金、純チタン、ステンレス鋼及び軟鉄が例示される。繊維強化プラスチックとして、炭素繊維強化プラスチックが例示される。

グリップ８は、スイング中においてゴルファーにより握られる部分である。グリップ８の製法は限定されない。グリップ８は、公知の製法により製造されうる。この製法として、プレス成形及び射出成形が例示される。

シャフト６は、繊維強化樹脂層の積層体からなる。シャフト６は、管状体である。シャフト６は中空構造を有する。図１が示すように、シャフト６は、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとを有する。チップ端Ｔｐは、ヘッド４の内部に位置している。バット端Ｂｔは、グリップ８の内部に位置している。

シャフト６は、シャフト重量Ｗｓを有する。

図１において両矢印Ｌｓで示されているのは、シャフト長さである。シャフト長さＬｓは、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとの間の軸方向距離である。図１において両矢印Ｌで示されているのは、バット端Ｂｔからシャフト重心Ｇｓまでの軸方向距離である。シャフト重心Ｇｓは、シャフト６単体の重心である。この重心Ｇｓは、シャフト軸線上に位置する。

シャフト６は、いわゆるカーボンシャフトである。好ましくは、シャフト６は、プリプレグシートを硬化させてなる。このプリプレグシートでは、繊維は実質的に一方向に配向している。このように繊維が実質的に一方向に配向したプリプレグは、ＵＤプリプレグとも称される。「ＵＤ」とは、ユニディレクションの略である。ＵＤプリプレグ以外のプリプレグが用いられても良い。例えば、プリプレグシートに含まれる繊維が編まれていてもよい。

プリプレグシートは、繊維と樹脂とを有している。この樹脂は、マトリクス樹脂とも称される。典型的には、この繊維は炭素繊維である。典型的には、このマトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂である。

シャフト６は、いわゆるシートワインディング製法により製造されている。プリプレグにおいて、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６は、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されてなる。

プリプレグシートのマトリクス樹脂としては、エポキシ樹脂の他、エポキシ樹脂以外の熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂等も用いられ得る。シャフト強度の観点から、マトリクス樹脂は、エポキシ樹脂が好ましい。

シャフト６の製法は限定されない。設計自由度の観点から、シートワインディング製法により製造されたシャフトが好ましい。なお、シャフト６の材質は限定されない。シャフト６は、例えば、スチールシャフトでもよい。

図２は、シャフト６を構成するプリプレグシートの展開図（積層構成図）である。

シャフト６は、複数のシートにより構成されている。シャフト６は、第１シートｓ１から第１６シートｓ１６までの、１６枚のシートにより構成されている。この展開図は、シャフトを構成するシートを、シャフトの半径方向内側から順に示している。これらのシートは、展開図において上側に位置しているシートから順に、巻回される。この展開図において、図面の左右方向は、シャフトの軸方向と一致する。この展開図において、図面の右側は、シャフトのチップ端Ｔｐ側である。この展開図において、図面の左側は、シャフトのバット端Ｂｔ側である。

この展開図は、各シートの巻き付け順序のみならず、各シートのシャフト軸方向における配置をも示している。例えば図２において、第１シートｓ１の端は、チップ端Ｔｐに位置している。例えば図２において、第６シートｓ６の端は、バット端Ｂｔに位置している。

本願では、「層」という文言と、「シート」という文言とが用いられる。「層」は、巻回された後における称呼である。これに対して「シート」は、巻回される前における称呼である。「層」は、「シート」が巻回されることによって形成される。即ち、巻回された「シート」が、「層」を形成する。また、本願では、層とシートとで同じ符号が用いられる。例えば、シートｓ１によって形成された層は、層ｓ１である。

シャフト６は、ストレート層と、バイアス層と、フープ層とを有する。本願の展開図において、各シートには、繊維の配向角度Ａｆが記載されている。この配向角度Ａｆは、シャフト軸方向に対する角度である。

シャフト６は、２層のバイアス層を有する。３層以上のバイアス層が設けられてもよい。シャフト６は、２層以上のストレート層を有する。

「０°」と記載されているシートが、ストレート層を構成している。ストレート層を構成するシートは、ストレートシートとも称される。

ストレート層は、上記角度Ａｆが実質的に０°とされた層である。巻き付けの際の誤差等に起因して、通常、上記角度Ａｆは、完全には０°とはならない。

通常、ストレート層では、絶対角度θａが１０°以下である。絶対角度θａとは、上記配向角度Ａｆの絶対値である。例えば、絶対角度θａが１０°以下とは、角度Ａｆが−１０°以上＋１０°以下であることを意味する。

図２の実施形態において、ストレートシートは、シートｓ１、シートｓ５、シートｓ７、シートｓ９、シートｓ１１、シートｓ１２、シートｓ１４、シートｓ１５及びシートｓ１６である。

バイアス層は、シャフトの捻れ剛性及び捻れ強度との相関が高い。好ましくは、バイアスシートは、繊維の配向が互いに逆方向に傾斜した２枚のシートを含む。捻れ剛性の観点から、バイアス層の絶対角度θａは、好ましくは１５°以上であり、より好ましくは２５°以上であり、更に好ましくは４０°以上である。捻れ剛性及び曲げ剛性の観点から、バイアス層の絶対角度θａは、好ましくは６０°以下であり、より好ましくは５０°以下である。

シャフト６において、バイアス層を構成するシートは、第２シートｓ２及び第４シートｓ４である。シートｓ２は、第１バイアスシートとも称される。シートｓ４は、第２バイアスシートとも称される。上述の通り、図２には、シート毎に、上記角度Ａｆが記載されている。角度Ａｆにおけるプラス（＋）及びマイナス（−）は、バイアスシートの繊維が互いに逆方向に傾斜していることを示している。本願において、バイアス層を構成するシートは、単にバイアスシートとも称される。シートｓ２及びシートｓ４は、後述される合体シートを構成する。

図２では、シートｓ４の繊維の傾斜方向が、シートｓ２の繊維の傾斜方向に等しい。しかし、シートｓ４は、裏返されて、シートｓ２に貼り付けられる。この結果、シートｓ２の角度Ａｆと、シートｓ４の角度Ａｆとは、互いに逆方向となる。この点を考慮して、図２の実施形態では、シートｓ２の角度Ａｆが−４５度と表記され、シートｓ４の角度Ａｆが＋４５度と表記されている。

シャフト６は、フープ層を有する。シャフト６は、複数のフープ層を有する。シャフト６は、５つのフープ層を有する。シャフト６において、フープ層は、層ｓ３、層ｓ６、層ｓ８、層ｓ１０及び層ｓ１３である。シャフト６において、フープ層を構成するシートは、第３シートｓ３、第６シートｓ６、第８シートｓ８、第１０シートｓ１０及び第１３シートｓ１３である。本願において、フープ層を構成するシートは、フープシートとも称される。

好ましくは、フープ層における上記絶対角度θａは、シャフト軸線に対して実質的に９０°とされる。ただし、巻き付けの際の誤差等に起因して、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に９０°とはならない場合がある。通常、フープ層では、上記角度Ａｆが−９０°以上−８０°以下、又は、８０°以上９０°以下である。換言すれば、通常、フープ層では、上記絶対角度θａが８０°以上９０°以下である。

１枚のシートのプライ数（巻回数）は限定されない。例えば、シートのプライ数が１であるとき、このシートは、周方向において１周巻かれる。例えば、シートのプライ数が２であるとき、このシートは、周方向において２周巻かれる。例えば、シートのプライ数が１．５であるとき、このシートは、周方向において１．５周巻かれる。シートのプライ数が１．５であるとき、このシートは、０〜１８０°の周方向位置で１つの層を形成し、１８０°〜３６０°の周方向位置では２つの層を形成する。

皺等の巻回不良を抑制する観点から、幅が広すぎるシートは好ましくない。この観点から、１枚のバイアスシートのプライ数は、４以下が好ましく、３以下がより好ましい。巻回工程の作業効率の観点から、１枚のバイアスシートのプライ数は、１以上が好ましい。

皺等の巻回不良を抑制する観点から、幅が広すぎるシートは好ましくない。この観点から、１枚のストレートシートのプライ数は、４以下が好ましく、３以下がより好ましく、２以下がより好ましい。巻回工程の作業効率の観点から、１枚のストレートシートのプライ数は、１以上が好ましい。全てのストレートシートにおいて、上記プライ数が１であってもよい。

全長シートでは、巻回不良が生じやすい。巻回不良を抑制する観点から、好ましくは、全ての全長ストレートシートにおいて、１枚のシートのプライ数は２以下である。全ての全長ストレートシートにおいて、上記プライ数が１であってもよい。

皺等の巻回不良を抑制する観点から、幅が広すぎるシートは好ましくない。この観点から、１枚のフープシートのプライ数は、４以下が好ましく、３以下がより好ましく、２以下がより好ましい。巻回工程の作業効率の観点から、１枚のフープシートのプライ数は、１以上が好ましい。全てのフープシート（フープ層）において、上記プライ数が２以下であってもよい。

全長シートでは、巻回不良が生じやすい。巻回不良を抑制する観点から、好ましくは、全ての全長フープシートにおいて、１枚のシートのプライ数は２以下である。全ての全長フープシートにおいて、上記プライ数が１であってもよい。

図示しないが、使用される前のプリプレグシートは、カバーシートにより挟まれている。通常、このカバーシートは、離型紙及び樹脂フィルムである。使用される前のプリプレグシートは、離型紙と樹脂フィルムとで挟まれている。プリプレグシートの一方の面には離型紙が貼られており、プリプレグシートの他方の面には樹脂フィルムが貼られている。以下において、離型紙が貼り付けられている面が「離型紙側の面」とも称され、樹脂フィルムが貼り付けられている面が「フィルム側の面」とも称される。

本願の展開図は、フィルム側の面が表側とされた図である。即ち、図２において、図面の表側がフィルム側の面であり、図面の裏側が離型紙側の面である。

プリプレグシートを巻回するには、先ず、樹脂フィルムが剥がされる。樹脂フィルムが剥がされることにより、フィルム側の面が露出する。この露出面は、タック性（粘着性）を有する。このタック性は、マトリクス樹脂に起因する。即ち、このマトリクス樹脂が半硬化状態であるため、粘着性が発現する。この露出したフィルム側の面の縁部が、巻き始め縁部とも称される。次に、巻き始め縁部が、巻回対象物に貼り付けられる。マトリクス樹脂の粘着性により、この巻き始め縁部の貼り付けが円滑になされうる。巻回対象物とは、マンドレル、又はマンドレルに他のプリプレグシートが巻き付けられてなる巻回物である。次に、離型紙が剥がされる。次に、巻回対象物が回転されて、プリプレグシートが巻回対象物に巻き付けられる。このように、樹脂フィルムが剥がされて、巻き始め縁部が巻回対象物に貼り付けられた後に、離型紙が剥がされる。この手順により、シートの皺や巻き付け不良が抑制される。なぜなら、離型紙が貼り付けられたシートは、離型紙に支持されているため、皺となりにくいからである。離型紙は、樹脂フィルムと比較して、曲げ剛性が高い。

図２の実施形態では、一部のシートが合体シートとされる。合体シートは、２枚以上のシートが貼り合わされることによって形成される。全てのフープシートは、合体シートの状態で、巻回される。この巻回方法により、フープシートの巻き付け不良が抑制される。

上述の通り、本願では、繊維の配向角度によって、シート及び層が分類される。更に、本願では、軸方向長さによって、シート及び層が分類される。

本願において、軸方向の略全体に配置される層が、全長層と称される。本願において、軸方向の略全体に配置されるシートが、全長シートと称される。巻回された全長シートが、全長層を形成する。

チップ端Ｔｐから軸方向に２０ｍｍ隔てた地点がＴｐ１とされ、チップ端Ｔｐから地点Ｔｐ１までの領域が第１領域とされる。また、バット端Ｂｔから軸方向に１００ｍｍ隔てた地点がＢｔ１とされ、バット端Ｂｔから地点Ｂｔ１までの領域が第２領域とされる。上記第１領域及び上記第２領域が、シャフトの性能に与える影響は、限定的である。この観点から、全長シートは、上記第１領域及び上記第２領域に存在していなくてもよい。好ましくは、全長シートは、チップ端Ｔｐからバット端Ｂｔにまで延びている。換言すれば、全長シートは、シャフト軸方向の全体に配置されているのが好ましい。

本願において、シャフト軸方向において部分的に配置される層が、部分層と称される。本願において、シャフト軸方向において部分的に配置されるシートが、部分シートと称される。巻回された部分シートが、部分層を形成する。部分シートの軸方向長さは、全長シートの軸方向長さよりも短い。好ましくは、部分シートの軸方向長さは、シャフト全長の半分以下である。

本願では、ストレート層である全長層が、全長ストレート層と称される。図２の実施形態において、全長ストレート層は、層ｓ１１及び層ｓ１４である。全長ストレートシートは、シートｓ１１及びシートｓ１４である。

本願では、フープ層である全長層が、全長フープ層と称される。図２の実施形態において、全長フープ層は、層ｓ３及び層ｓ１３である。全長フープシートは、シートｓ３及びシートｓ１３である。

本願では、ストレート層である部分層が、部分ストレート層と称される。図２の実施形態において、部分ストレート層は、層ｓ１、層ｓ５、層ｓ７、層ｓ９、層ｓ１５及び層ｓ１６である。部分ストレートシートは、シートｓ１、シートｓ５、シートｓ７、シートｓ９、シートｓ１５及びシートｓ１６である。

本願では、フープ層である部分層が、部分フープ層と称される。図２の実施形態において、部分フープ層は、層ｓ６、層ｓ８及び層ｓ１０である。部分フープシートは、シートｓ６、シートｓ８及びシートｓ１０である。

本願では、バット部分層との文言が用いられる。このバット部分層として、バット部分ストレート層及びバット部分フープ層が挙げられる。図２の実施形態において、バット部分ストレート層は、層ｓ７及び層ｓ１２である。バット部分ストレートシートは、シートｓ７及びシートｓ１２である。

図２の実施形態は、バット部分フープ層ｓ６を有する。バット部分フープ層ｓ６の一端はバット端Ｂｔに位置する。図２の実施形態は、バット部分フープ層ｓ８を有する。バット部分フープ層ｓ８の一端はバット端Ｂｔに位置する。図２の実施形態は、複数のバット部分フープ層ｓ６、ｓ８を有する。

バット部分層（バット部分シート）とバット端Ｂｔとの間の軸方向距離は、１００ｍｍ以下が好ましく、５０ｍｍ以下がより好ましく、０ｍｍがより好ましい。本実施形態では、全てのバット部分層において、この距離は０ｍｍである。

本願では、チップ部分層との文言が用いられる。チップ部分層（チップ部分シート）とチップ端Ｔｐとの間の軸方向距離は、４０ｍｍ以下が好ましく、３０ｍｍ以下がより好ましく、２０ｍｍ以下がより好ましく、０ｍｍがより好ましい。本実施形態では、全てのチップ部分層において、この距離は０ｍｍである。

このチップ部分層として、チップ部分ストレート層が挙げられる。図２の実施形態において、チップ部分ストレート層は、層ｓ１、層ｓ９、層ｓ１５及び層ｓ１６である。チップ部分ストレートシートは、シートｓ１、シートｓ９、シートｓ１５及びシートｓ１６である。

図２の実施形態は、中間部分フープ層ｓ１０を有する。中間部分フープ層ｓ１０のバット側の端は、バット端Ｂｔから離れている。中間部分フープ層ｓ１０のチップ側の端は、チップ端Ｔｐから離れている。部分フープ層ｓ１０は、中間領域Ｒ２（後述）の全体に亘って配置されている。

図２に示されるシートを用いて、シートワインディング製法により、シャフト６が作製される。

以下に、このシャフト６の製造工程の概略が説明される。

［シャフト製造工程の概略］

（１）裁断工程
裁断工程では、プリプレグシートが所望の形状に裁断される。この工程により、図２に示された各シートが切り出される。

裁断は、裁断機によりなされてもよい。裁断は、手作業でなされてもよい。手作業の場合、例えば、カッターナイフが用いられる。

（２）貼り合わせ工程
貼り合わせ工程では、前述した合体シートが作製される。

貼り合わせ工程では、加熱又はプレスが用いられてもよい。より好ましくは、加熱とプレスとが併用される。後述する巻回工程において、合体シートの巻き付け作業中に、シート間のズレが生じうる。このズレは、巻き付け精度を低下させる。加熱及びプレスは、シート間の接着力を向上させる。加熱及びプレスは、巻回工程におけるシート間のズレを抑制する。

（３）巻回工程
巻回工程では、マンドレルが用意される。典型的なマンドレルは、金属製である。このマンドレルに、離型剤が塗布される。更に、このマンドレルに、粘着性を有する樹脂が塗布される。この樹脂は、タッキングレジンとも称される。このマンドレルに、裁断されたシートが巻回される。このタッキングレジンにより、シート端部をマンドレルに貼り付けることが容易とされている。

シートは、展開図に記載されている順番で、巻回される。展開図で上側にあるシートほど、先に巻回される。上記貼り合わせに係るシートは、合体シートの状態で、巻回される。

この巻回工程により、巻回体が得られる。この巻回体は、マンドレルの外側にプリプレグシートが巻き付けられてなる。巻回は、例えば、平面上で巻回対象物を転がすことにより、達成される。この巻回は、手作業によりなされてもよいし、機械によりなされてもよい。この機械は、ローリングマシンと称される。

（４）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、上記巻回体の外周面にテープが巻き付けられる。このテープは、ラッピングテープとも称される。このテープは、張力を付与されつつ巻き付けられる。このテープにより、巻回体に圧力が加えられる。この圧力はボイドを低減させる。

（５）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が加熱される。この加熱により、マトリクス樹脂が硬化する。この硬化の過程で、マトリクス樹脂が一時的に流動化する。このマトリクス樹脂の流動化により、シート間又はシート内の空気が排出されうる。ラッピングテープの圧力（締め付け力）により、この空気の排出が促進されている。この硬化により、硬化積層体が得られる。

（６）マンドレルの引き抜き工程及びラッピングテープの除去工程
硬化工程の後、マンドレルの引き抜き工程とラッピングテープの除去工程とがなされる。ラッピングテープの除去工程の能率を向上させる観点から、マンドレルの引き抜き工程の後にラッピングテープの除去工程がなされるのが好ましい。

（７）両端カット工程
この工程では、硬化積層体の両端部がカットされる。このカットにより、チップ端Ｔｐの端面及びバット端Ｂｔの端面が、平坦とされる。

なお、理解を容易とするため、本願の展開図では、両端カット後のシートが示されている。実際には、裁断時の寸法において、両端カットが考慮される。すなわち、実際には、両端カットがなされる部分の寸法が付加されて、裁断がなされる。

（８）研磨工程
この工程では、硬化積層体の表面が研磨される。硬化積層体の表面には、螺旋状の凹凸が存在する。この凹凸は、ラッピングテープの跡である。研磨により、この凹凸が消滅し、表面が滑らかとされる。好ましくは、研磨工程では、全体研磨と先端部分研磨とが実施される。

（９）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体が、塗装される。

以上のような工程により、シャフト６が得られる。

［１．シャフトの仕様］
本発明者は、新たな視点に基づいて、ゴルフクラブシャフトの改良について検討した。この結果、バット端ＧＬＬが、振りやすさの改良に有効であることが判った。バット端ＧＬＬの詳細は、後述される。このバット端ＧＬＬに、シャフトの順式フレックス及び逆式フレックスを適合させることで、振りやすさが向上することを見いだした。

［１−１．バット端ＧＬＬ］
前述の通り、バット端Ｂｔからシャフト重心Ｇｓまでの距離がＬ（センチメートル）とされる。また、シャフトの重量が、Ｗｓ（キログラム）とされる。バット端ＧＬＬ（ｋｇ・ｃｍ^２）は、次の式によって算出される。
バット端ＧＬＬ ＝ Ｗｓ×Ｌ×Ｌ

［１−２．順式フレックスｆ１］
図３は、スイングしているゴルファーｈ１０を上から見た図である。図３は、ダウンスイングの初期段階を示している。

ダウンスイングの初期段階では、角加速度が極大となり、シャフト６がしなる。このしなりは、スイングの進行方向に対してヘッドが遅れるようなしなりである。

ダウンスイング初期のしなりにより、シャフト重心Ｇｓ及びヘッド重心Ｇは、スイング軸（ゴルファーの胴体）に近づくように変位する。よって、スイング軸回りのクラブ２の慣性モーメントが低減され、クラブ２を速く振ることが可能となる（加速効果）。順式フレックスｆ１を大きくすることで、このしなりを増大させることができる。また、この初期のしなりは、ダウンスイングの後半でのしなり戻りを増大させる（しなり戻り効果）。このしなり戻りは、ヘッドスピードの増加に寄与する。

［１−３．ｆ２／（ｆ１＋ｆ２）］
順式フレックスｆ１には、主としてグリップ寄りの部分の曲げ剛性が反映される。一方、逆式フレックスｆ２には、主としてヘッド寄りの部分の曲げ剛性が反映される。ｆ１を大きくすることで、シャフトの手元側（グリップ寄りの部分）が撓みやすくなる。手元側が撓むことで、スイング軸への前記変位が大きくなる。このため、前記加速効果が高まる（変位増大効果１）。また、ダウンスイング初期段階での変位が大きくなることで、前記しなり戻りに伴う変位の戻り量も増大する（変位増大効果２）。このため、前記しなり戻り効果が高まり、ヘッドスピードが向上しうる。なお、ｆ１が大きすぎると、しなりが戻りきらない場合があり、変位増大効果２が減少する。一方、ｆ２を大きくした場合、ヘッドスピードは向上しうるが、先端側が撓むため、フェース角への影響が大きく、インパクト時のフェース角のばらつきが大きくなり、安定性に欠ける。以上より、ｆ２／（ｆ１＋ｆ２）には好ましい値が存在する。この値が小さすぎるとヘッドスピードが上がりにくく、大きすぎると安定性に欠ける。

［１−４．シャフト長さＬｓ、シャフト重量Ｗｓ、シャフトトルク］
シャフトが長いほど、前記変位は大きくなりやすく、前記加速効果及び前記しなり戻り効果が得られやすい。この観点から、シャフトは長い方が好ましい。振りやすさ及び打球の方向安定性を考慮すると、軽量で且つシャフトトルクが抑制されるのが好ましい。

［３．好ましい値］
各仕様の好ましい値は、以下の通りである。

［３−１．バット端ＧＬＬ］
振りやすさの観点から、バット端ＧＬＬは、１１０ｋｇ・ｃｍ^２以下が好ましく、１０９ｋｇ・ｃｍ^２以下がより好ましく、１０８ｋｇ・ｃｍ^２以下がより好ましく、１０７ｋｇ・ｃｍ^２以下がより好ましい。設計上の制約から、バット端ＧＬＬは、７０ｋｇ・ｃｍ^２以上が好ましく、７５ｋｇ・ｃｍ^２以上がより好ましく、７８ｋｇ・ｃｍ^２以上が更に好ましい。振りやすさが向上すると、スイングのバラツキが減少するので、インパクトにおけるフェース角が安定する。この観点からも、バット端ＧＬＬは上記範囲にあるのが好ましい。

［３−２．順式フレックスｆ１］
順式フレックスｆ１が大きくなることで、ダウンスイングの初期段階における前記撓みが増大され、前記加速効果及び前記しなり戻り効果が向上しうる。この観点から、順式フレックスｆ１は、１３０ｍｍ以上が好ましく、１４０ｍｍ以上がより好ましく、１５０ｍｍ以上が更に好ましい。過大な順式フレックスｆ１は、しなり戻りを減退させうる。この観点から、順式フレックスｆ１は、２００ｍｍ以下が好ましく、１７８ｍｍ以下がより好ましく、１６５ｍｍ以下が更に好ましい。

［３−３．ｆ２／（ｆ１＋ｆ２）］
前記変位増大効果及びフェース角の安定性の観点から、ｆ２／（ｆ１＋ｆ２）は、０．５０以下が好ましく、０．４９以下がより好ましく、０．４８以下が更に好ましい。設計上の制約を考慮すると、ｆ２／（ｆ１＋ｆ２）は、０．４４以上が好ましく、０．４５以上がより好ましく、０．４６以上が更に好ましい。

なお、順式フレックスｆ１及び逆式フレックスｆ２を調整する方法は限定されず、例えば以下が挙げられる。
（ａ）チップ部分層の巻回数の増減。
（ｂ）チップ部分層の繊維弾性率の変更。
（ｃ）チップ部分層の軸方向長さの変更。
（ｄ）バット部分層の巻回数の増減。
（ｅ）バット部分層の繊維弾性率の変更。
（ｆ）バット部分層の軸方向長さの変更。
（ｇ）シャフト（マンドレル）のテーパー角度の変更。

［３−４．シャフト長さＬｓ］
前記加速効果及び前記しなり戻り効果の観点から、シャフト長さＬｓは、４３インチ以上が好ましく、４４インチ以上がより好ましく、４５インチ以上が更に好ましい。過大なシャフト長さＬｓは、しなり戻りを減退させうる。この観点から、シャフト長さＬｓは、４８インチ以下が好ましく、４７インチ以下がより好ましく、４６インチ以下が更に好ましい。

［３−５．シャフト重量Ｗｓ］

バット端ＧＬＬを小さくする観点から、シャフト重量Ｗｓは、５０ｇ以下が好ましく、４８ｇ以下がより好ましく、４６ｇ以下がより好ましく、４４ｇ以下がより好ましい。設計上の制約から、シャフト重量Ｗｓは、３０ｇ以上が好ましく、３２ｇ以上がより好ましく、３４ｇ以上が更に好ましい。

［３−６．シャフトトルク］
打球の方向安定性の観点から、シャフト６のシャフトトルクは、７．５°以下が好ましく、７．３°以下がより好ましく、７．１°以下が更に好ましい。軽量シャフトにおける限界を考慮すると、このシャフトトルクは、６．０°以上が好ましく、６．２°以上がより好ましく、６．４°以上が更に好ましい。

［４．測定方法］
各仕様の測定方法は、以下の通りである。

［４−１．順式フレックスｆ１、逆式フレックスｆ２］
図４（ａ）は、順式フレックスｆ１の測定方法を示す。この図４（ａ）に示されるように、チップ端Ｔｐから１０９３ｍｍの位置に、第一支持点Ｓ１が設定される。更に、チップ端Ｔｐから９５３ｍｍの位置に、第二支持点Ｓ２が設定される。第一支持点Ｓ１には、シャフト６を上方から支持する支持体Ｂ１が設けられる。第二支持点Ｓ２には、シャフト６を下方から支持する支持体Ｂ２が設けられる。荷重のない状態において、シャフト６のシャフト軸線は水平とされる。チップ端Ｔｐから１２９ｍｍ隔てた荷重点ｍ１に、２．７ｋｇｆの荷重を鉛直下向きに作用させる。荷重のない状態と、荷重をかけて安定した状態との間の荷重点ｍ１の距離（ｍｍ）が、順式フレックスである。この距離は、鉛直方向に沿って測定される。

なお、支持体Ｂ１の、シャフトと当接する部分（以下、当接部分という）の断面形状は、次の通りである。シャフト軸方向に対して平行な断面において、支持体Ｂ１の当接部分の断面形状は、凸状の丸みを有する。この丸みの曲率半径は、１５ｍｍである。シャフト軸方向に対して垂直な断面において、支持体Ｂ１の当接部分の断面形状は、凹状の丸みを有する。この凹状の丸みの曲率半径は、４０ｍｍである。シャフト軸方向に対して垂直な断面において、支持体Ｂ１の当接部分の水平方向長さ（図４（ａ）における奥行き方向長さ）は、１５ｍｍである。支持体Ｂ２の当接部分の断面形状は、支持体Ｂ１のそれと同一である。荷重点ｍ１において２．７ｋｇｆの荷重を与える荷重圧子（図示省略）の当接部分の断面形状は、シャフト軸方向に対して平行な断面において、凸状の丸みを有する。この丸みの曲率半径は、１０ｍｍである。荷重点ｍ１において２．７ｋｇｆの荷重を与える荷重圧子（図示省略）の当接部分の断面形状は、シャフト軸方向に対して垂直な断面において、直線である。この直線の長さは、１８ｍｍである。この荷重圧子を含む重りが、荷重点ｍ１にぶら下げられる。

図４（ｂ）は、逆式フレックスｆ２の測定方法を示す。第一支持点Ｓ１がチップ端Ｔｐから１２ｍｍ隔てた点とされ、第二支持点Ｓ２がチップ端Ｔｐから１５２ｍｍ隔てた点とされ、荷重点ｍ２がチップ端Ｔｐから９２４ｍｍ隔てた点とされ、荷重が１．３ｋｇｆとされた他は順式フレックスと同様にして、逆式フレックスが測定される。

［４−２．シャフトトルク］
図５は、シャフトトルクの測定方法を示す。チップ端Ｔｐから４０ｍｍの地点からチップ端Ｔｐまでの部分が、治具Ｍ１で固定される。この固定はエアチャックにより達成されており、このエアチャックの空気圧は２．０ｋｇｆ／ｃｍ^２である。この治具Ｍ１から８２５ｍｍ隔てた位置から幅５０ｍｍの部分に、治具Ｍ２が固定される。この固定はエアチャックにより達成されており、このエアチャックの空気圧は１．５ｋｇｆ／ｃｍ^２である。治具Ｍ１を固定したまま治具Ｍ２を回転させて、シャフト６に１３．９ｋｇ・ｃｍのトルクＴｒを付与する。このトルクＴｒによる捻れ角度が、シャフトトルクである。

［５．積層構成］
好ましい積層構成は、次の通りである。

［５−１．バット部分層としてのガラス繊維強化層］
シャフト６のバット部分層は、ガラス繊維強化層を含むのが好ましい。図２の実施形態では、シートｓ７が、ガラス繊維強化層である。なお、このガラス繊維強化層ｓ７以外は、炭素繊維強化層である。

ガラス繊維の比重は、炭素繊維の比重よりも大きい。ガラス繊維強化層をバット部分層として用いることで、前記距離Ｌを効果的に短くすることができる。バット側に用いられるガラス繊維強化層は、バット端ＧＬＬを小さくするのに寄与する。

ガラス繊維の弾性率は、７〜８ｔｏｎ／ｍｍ^２であり、低い。よって、ガラス繊維強化層をバット部分層として用いても、順式フレックスｆ１は過度に小さくならない。つまり、このガラス繊維強化層は、ｆ２／（ｆ１＋ｆ２）を小さくすることを妨げない。

バット部分層は、ゴルファーの手に近い。ガラス繊維は、衝撃吸収性に優れる。バット部分層としてガラス繊維強化層を用いることで、打感が向上する。

図２において両矢印Ｐ１で示されるのは、バット部分層であるガラス繊維強化層の軸方向長さである。バット端ＧＬＬを小さくする観点から、長さＰ１は、１００ｍｍ以上が好ましく、１５０ｍｍ以上がより好ましく、１８０ｍｍ以上がより好ましい。Ｐ１が過大であると、シャフト重量Ｗｓが過大となりうる。この観点から、長さＰ１は、３５０ｍｍ以下が好ましく、３００ｍｍ以下がより好ましく、２５０ｍｍ以下がより好ましい。

［５−２．バット部分層としてのフープ層］
シャフト６は、バット部分フープ層を有するのが好ましい。図２の実施形態は、複数のバット部分フープ層を有している。図２の実施形態において、バット部分フープ層は、層ｓ６及び層ｓ８である。

バット部分フープ層は、潰れ変形を抑制するので、大径部であるバット部分を効果的に補強しうる。また、バット部分フープ層は、曲げ剛性にほとんど影響しないため、バット部の曲げ剛性が抑制される。バット部分フープ層は、順式フレックスｆ１を大きくし、且つ、ｆ２／（ｆ１＋ｆ２）を小さくするのに役立つ。

バット部分フープ層は、それ自身の重量により、バット部分への重量配分を増加させる。バット部分フープ層は、シャフト重心Ｇｓをバット端Ｂｔ側に移動するのに寄与する。バット部分フープ層は、距離Ｌを小さくするのに寄与する。バット部分フープ層は、バット端ＧＬＬを小さくするのに寄与する。

図２において両矢印Ｐ２で示されるのは、バット部分フープ層の軸方向長さである。バット部分の強度向上及びバット端ＧＬＬの抑制の観点から、長さＰ２は、１００ｍｍ以上が好ましく、１５０ｍｍ以上がより好ましく、１８０ｍｍ以上がより好ましい。Ｐ２が過大であると、バット部分フープ層の局所性が減少し、シャフト重心Ｇｓをバット端Ｂｔ寄りに移動させる効果が減少する。この観点から、長さＰ２は、４００ｍｍ以下が好ましく、３５０ｍｍ以下がより好ましく、３００ｍｍ以下がより好ましい。

［５−３．バット部分層としてのフープ層及びガラス繊維強化層］
図２の実施形態では、第１バット部分層として、ガラス繊維強化層ｓ７が用いられている。このガラス繊維強化層ｓ７は、ストレート層である。更に、図２の実施形態では、第２バット部分層として、フープ層ｓ５、ｓ７が用いられている。これらのバット部分フープ層ｓ５，ｓ７は、炭素繊維強化層である。これら第１バット部分層と第２バット部分層との相乗効果により、効果的に、ｆ２／（ｆ１＋ｆ２）及びバット端ＧＬＬの抑制が達成されうる。加えて、強度及び打感が向上しうる。

［５−４．チップ端Ｔｐ側の幅が広いバイアスシート］
図２が示すように、バイアスシートｓ２では、バット端Ｂｔの幅Ｗｂよりもチップ端Ｔｐの幅Ｗｔのほうが大きい。同様に、バイアスシートｓ４では、バット端Ｂｔの幅Ｗｂよりもチップ端Ｔｐの幅Ｗｔのほうが大きい。この構成により、バイアス層の重量を抑制しつつ、シャフトの捻れ剛性が向上しうる。この構成は、シャフトトルクの低減とシャフトの軽量化との両立に寄与する。

［５−５．互いにオーバーラップする部分ストレート層］
図２の実施形態は、バット部分ストレート層ｓ５と、チップ部分ストレート層ｓ９とを有している。バット部分ストレート層ｓ５とチップ部分ストレート層ｓ９とは、軸方向領域において、互いにオーバーラップしている。すなわち、バット部分ストレート層ｓ５とチップ部分ストレート層ｓ９との間で、オーバーラップ領域Ｖ１が形成されている。換言すれば、バット部分ストレート層ｓ５のチップ端Ｅ１は、チップ部分ストレート層ｓ９のバット端Ｅ２よりも、チップ側に位置する。なお、オーバーラップ領域Ｖ１は、軸方向の領域である。

オーバーラップ領域Ｖ１は、中間領域Ｒ２に含まれている。図２が示すように、軸方向において３等分されることで、シャフト６は、チップ領域Ｒ１、中間領域Ｒ２及びバット領域Ｒ３に区画される。オーバーラップ領域Ｖ１の全体が、中間領域Ｒ２に含まれている。

バット部分ストレート層ｓ５の繊維弾性率は、チップ部分ストレート層ｓ９の繊維弾性率よりも小さい。このため、オーバーラップ領域Ｖ１よりもバット端Ｂｔ側の部分において、しなりが生じやすい。この結果、順式フレックスｆ１が大きくされ、且つ、ｆ２／（ｆ１＋ｆ２）が小さくされる。

このように、ストレート層の繊維弾性率を軸方向の中途位置で切り替えることで、曲げ剛性の分布の自由度が高まり、ｆ２／（ｆ１＋ｆ２）が所望の値に調整されうる。一方、シャフトの全長に亘って継ぎ目のない全長ストレート層に比べて、層ｓ５とｓ９との間の継ぎ目には、応力が集中しやすい。更に、層ｓ５と層ｓ９との間で繊維弾性率が相違する場合、前記継ぎ目に応力が集中しやすい。オーバーラップ領域Ｖ１は、この応力の集中を効果的に緩和し、シャフト６の強度を高めうる。

前述の通り、タウンスイングでは、シャフト６がしなる。このしなりは弾性変形である。この弾性変形が回復することは、しなり戻りとも称される。しなり戻りにより、ヘッドスピードが加速される。このしなり戻りは、振りやすさを高める。

前述の通り、ストレート層は、曲げ変形への影響が大きい。前記継ぎ目は、曲げ変形に影響を与え、しなり戻りを低下させうる。オーバーラップ領域Ｖ１は、この問題を解決しうる。オーバーラップ領域Ｖ１は、部分ストレート層の継ぎ目におけるしなり戻りを促進し、振りやすさを高めうる。

前述の通り、オーバーラップ領域Ｖ１は、中間領域Ｒ２に含まれている。オーバーラップ領域Ｖ１がバット領域Ｒ３に位置する場合、第３領域Ｒ３の剛性が高くなる。この場合、手元調子となりにくい。すなわち、ｆ２／（ｆ１＋ｆ２）が小さくなりにくい。オーバーラップ領域Ｖ１を中間領域Ｒ２に配置することで、ｆ２／（ｆ１＋ｆ２）を小さくすることが容易となる。なお、オーバーラップ領域Ｖ１がチップ領域Ｒ１に位置する場合、シャフトの先端部のしなりが不足して、打球が上がりにくい場合がある。

オーバーラップ領域Ｖ１を有するバット部分ストレート層ｓ５及びチップ部分ストレート層ｓ９について、バット部分ストレート層ｓ５の繊維弾性率がＥＭ１（ｔ／ｍｍ^２）とされ、チップ部分ストレート層ｓ９の繊維弾性率がＥＭ２（ｔ／ｍｍ^２）とされる。ｆ２／（ｆ１＋ｆ２）を小さくする観点から、差（ＥＭ２−ＥＭ１）は、５以上が好ましく、６以上がより好ましく、９以上が更に好ましい。過大なＲＭ２は、シャフトのチップ部分の強度を低下させうる。この観点から、差（ＥＭ２−ＥＭ１）は、２２以下が好ましく、２０以下がより好ましく、１５以下が更に好ましい。

ｆ２／（ｆ１＋ｆ２）を抑制する観点から、ＥＭ２は、３０（ｔ／ｍｍ^２）以上が好ましく、３１（ｔ／ｍｍ^２）以上がより好ましく、３３（ｔ／ｍｍ^２）以上がより好ましい。強度の観点から、ＥＭ２は、５０（ｔ／ｍｍ^２）以下がより好ましく、４６（ｔ／ｍｍ^２）以下がより好ましく、４０（ｔ／ｍｍ^２）以下がより好ましい。

オーバーラップ領域Ｖ１の効果を高める観点から、オーバーラップ領域Ｖ１の軸方向長さは、５０ｍｍ以上が好ましく、１００ｍｍ以上がより好ましく、１５０ｍｍ以上が更に好ましい。シャフト重量Ｗｓの抑制の観点から、オーバーラップ領域Ｖ１の軸方向長さは、４００ｍｍ以下が好ましく、３００ｍｍ以下がより好ましく、２５０ｍｍ以下が更に好ましい。

［５−６．オーバーラップ領域Ｖ１に配置された部分フープ層］
オーバーラップ領域Ｖ１には、ストレート層の継ぎ目が存在する。この継ぎ目は、シャフトの撓み形状に影響し、応力集中を招来しうる。図２の実施形態では、オーバーラップ領域Ｖ１に、部分フープ層ｓ１０が配置されている。このため、前記継ぎ目における異常な変形を抑制し、応力集中を緩和しうる。また、部分フープ層ｓ１０は中間のみの部分的な使用をすることで、その重量が抑制されている。

フープ層は、潰れ変形の回復を促進しうる。潰れ変形とは、シャフトの断面が楕円になるような変形である。シャフトは管状体であるため、シャフトの曲げ変形は潰れ変形を伴う。潰れ変形は、曲げ変形に連動している。潰れ変形が回復することで、曲げ変形も回復する。フープ層は、潰れ変形の回復を促進するため、曲げ変形の回復も促進しうる。オーバーラップ領域Ｖ１に設けられたフープ層は、オーバーラップ領域Ｖ１に起因するしなり戻りを促進しうる。しなり戻りが促進されることで、ヘッドスピード及び振りやすさが向上しうる。

中間部分フープ層ｓ１０はフープ層であるため、ストレート層に比べて曲げ剛性への影響が少ない。よって、順式フレックスｆ１及びｆ２／（ｆ１＋ｆ２）への影響が少ない。中間部分フープ層ｓ１０は、順式フレックスｆ１及びｆ２／（ｆ１＋ｆ２）の設計を容易とするのに役立つ。

下記の表１及び表２は、使用可能なプリプレグの例である。市販されている多種のプリプレグのなかから適切なものを選択することで、順式フレックスｆ１、逆式フレックスｆ２などのシャフトの特性を精度よく調整することができる。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［実施例１］
上述された手順により、シャフトが作製された。積層構成は、図２の通りとされた。適切なプリプレグを選択すると共に、上述した（ａ）から（ｇ）の設計手法により、シャフトのスペックを調整して、実施例１のシャフトを得た。フープ層には、シートの厚みが０．０４ｍｍ未満の薄いプリプレグが用いられた。バット部分ストレート層ｓ５の繊維弾性率ＥＭ１は、チップ部分ストレート層ｓ９の繊維弾性率ＥＭ２よりも小さくされた。ＥＭ２−ＥＭ１は、６（ｔｏｎ/ｍｍ^２）とされた。層ｓ５と層ｓ９とにより構成されるオーバーラップ領域Ｖ１の軸方向長さは、２００ｍｍであった。シャフトトルクは、７．０°であった。このシャフトに、チタン合金製のドライバーヘッドとグリップとを装着して、実施例１に係るゴルフクラブを得た。実施例１の仕様及び評価結果が、下記の表３で示される。

[実施例２から１５及び比較例１及び２]
下記の表３から５に記載された仕様の他は実施例１と同様にして、実施例２から１５及び比較例１及び２のシャフト及びゴルフクラブを得た。これらの仕様及び評価結果が、下記の表３から５に示される。なお、順式フレックスｆ１及び逆式フレックスｆ２の測定方法は、前述の通りである。

[評価方法]
評価方法は、次の通りである。

[ヘッドスピード]
ハンディキャップが０から２０までの１０名のテスターが、実打テストを行った。各テスターが各クラブで５球ずつ打撃し、これらの打撃のそれぞれについて、ヘッドスピードが計測された。５０のデータの平均値が、下記の表３から５で示される。

[振りやすさ]
上記１０名のテスターが、各クラブの振りやすさについて官能評価を実施した。振りやすさが、１点から５点までの５段階で評価された。点数が大きいほど評価が高い。１０名のテスターの平均値が、下記の表３から５で示される。

[フェース角ばらつき]
上記１０名のテスターが、実打テストを行った。各テスターが各クラブで５球ずつ打撃し、これらの打撃のそれぞれについて、インパクト時のフェース角が計測された。１０名分の各５球の標準偏差σの平均値が、下記の表３から５で示される。

これらの評価結果が示すように、本発明の優位性は明らかである。

本開示のシャフトは、ウッド型、ユーティリティ（ハイブリッド）型、アイアン型など、あらゆるゴルフクラブに適用されうる。

２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
８・・・グリップ
Ｇｓ・・・シャフトの重心
Ｔｐ・・・シャフトのチップ端
Ｂｔ・・・シャフトのバット端
ｓ１〜ｓ１６・・・プリプレグシート
Ｖ１・・・オーバーラップ領域
Ｒ１・・・チップ領域
Ｒ２・・・中間領域
Ｒ３・・・バット領域

［５−３．バット部分層としてのフープ層及びガラス繊維強化層］
図２の実施形態では、第１バット部分層として、ガラス繊維強化層ｓ７が用いられている。このガラス繊維強化層ｓ７は、ストレート層である。更に、図２の実施形態では、第２バット部分層として、フープ層ｓ６、ｓ８が用いられている。これらのバット部分フープ層ｓ６，ｓ８は、炭素繊維強化層である。これら第１バット部分層と第２バット部分層との相乗効果により、効果的に、ｆ２／（ｆ１＋ｆ２）及びバット端ＧＬＬの抑制が達成されうる。加えて、強度及び打感が向上しうる。

Claims (8)

1. 順式フレックスが、１３０ｍｍ以上１７８ｍｍ以下であり、
   前記順式フレックスがｆ１とされ、逆式フレックスがｆ２とされるとき、
   ｆ２／（ｆ１＋ｆ２）が０．４６以上０．５０以下であり、
   バット端からシャフト重心までの距離がＬ（センチメートル）とされ、シャフトの重量がＷｓ（キログラム）とされるとき、次の式で計算されるバット端ＧＬＬが１１０ｋｇ・ｃｍ^２以下であるゴルフクラブシャフト。
   バット端ＧＬＬ ＝ Ｗｓ×Ｌ×Ｌ
2. 前記バット端ＧＬＬが８５ｋｇ・ｃｍ^２以上である請求項１に記載のゴルフクラブシャフト。
3. シャフト長さが４３インチ以上４８インチ以下である請求項１又は２に記載のゴルフクラブシャフト。
4. シャフト重量が３５グラム以上５０グラム以下であり、シャフトトルクが６．０°以上７．５°以下である請求項１から３のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
5. 複数の層によって構成されており、
   前記複数の層が、第１バット部分層と、第２バット部分層とを含んでおり、
   前記第１バット部分層が、ガラス繊維強化層であり、
   前記第２バット部分層が、フープ層である請求項１から４のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
6. 複数の層によって構成されており、
   前記複数の層が、バット部分ストレート層と、チップ部分ストレート層とを含んでおり、
   前記バット部分ストレート層と前記チップ部分ストレート層とが軸方向領域において互いにオーバーラップしたオーバーラップ領域が形成されている、請求項１から５のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
7. 前記バット部分ストレート層の繊維弾性率が、チップ部分ストレート層の繊維弾性率よりも小さい請求項６に記載のゴルフクラブシャフト。
8. 部分フープ層を更に有しており、
   前記部分フープ層が、前記オーバーラップ領域に配置されている請求項６又は７に記載のゴルフクラブシャフト。

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