JP2018150571A - Oxide ore smelting method, and production method of pellet and container - Google Patents
Oxide ore smelting method, and production method of pellet and container Download PDFInfo
- Publication number
- JP2018150571A JP2018150571A JP2017045469A JP2017045469A JP2018150571A JP 2018150571 A JP2018150571 A JP 2018150571A JP 2017045469 A JP2017045469 A JP 2017045469A JP 2017045469 A JP2017045469 A JP 2017045469A JP 2018150571 A JP2018150571 A JP 2018150571A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mixture
- reduction
- oxide ore
- kneading
- ore
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
本発明は、ニッケル酸化鉱等の酸化鉱石と酸化鉄を含有するニッケル酸化鉱石の混合物を製錬炉にて還元加熱することによって製錬するニッケル酸化鉱石の製錬方法と、それに用いられるペレット及び容器の製造方法に関する。 The present invention relates to a method for smelting nickel oxide ore that is smelted by reducing and heating a mixture of oxide ore such as nickel oxide ore and nickel oxide ore containing iron oxide in a smelting furnace, and pellets used therefor, The present invention relates to a container manufacturing method.
リモナイトあるいはサプロライトと呼ばれるニッケル酸化鉱の製錬方法として、熔錬炉を使用して硫黄と共に硫化焙焼しニッケルマットを製造する乾式製錬方法、ロータリーキルンあるいは移動炉床炉を使用して炭素質還元剤を用いて還元し鉄−ニッケル合金（以下、「フェロニッケル」ともいう）を製造する乾式製錬方法、オートクレーブを使用して硫酸でニッケルやコバルトを浸出して得た浸出液に硫化剤を添加して混合硫化物（ミックスサルファイド）を製造する湿式製錬方法等が知られている。 As a smelting method of nickel oxide ore called limonite or saprolite, dry smelting method using smelting furnace and sulfur roasting with sulfur using smelting furnace to produce nickel matte, carbonaceous reduction using rotary kiln or moving hearth furnace A dry smelting method that produces iron-nickel alloy (hereinafter also referred to as “ferronickel”) by reducing with an additive, and adding a sulfiding agent to the leachate obtained by leaching nickel or cobalt with sulfuric acid using an autoclave Thus, a hydrometallurgical method for producing mixed sulfide (mixed sulfide) is known.
上述した種々の製錬方法の中で、炭素源と共に還元してニッケル酸化鉱を製錬する場合、先ず、その原料鉱石を塊状化やスラリー化等するための前処理が行われる。具体的に、ニッケル酸化鉱を塊状化、すなわち粉状や微粒状から塊状にする際には、そのニッケル酸化鉱を、バインダーや還元剤等と混合し、さらに水分調整等を行った後に成形装置に装入して、例えば１０ｍｍ〜３０ｍｍ程度の塊状の成形体（ペレット、ブリケット等を指す。以下、単に「ペレット」という場合がある。）とするのが一般的である。 In the above-described various smelting methods, when nickel oxide ore is smelted by reduction together with a carbon source, first, pretreatment for lumping or slurrying the raw material ore is performed. Specifically, when the nickel oxide ore is agglomerated, that is, when it is made into a lump from powder or fine particles, the nickel oxide ore is mixed with a binder, a reducing agent, etc., and further adjusted for moisture, etc. In general, it is generally formed into a lump-shaped molded body (referred to as pellets, briquettes, etc .; hereinafter simply referred to as “pellets”) of about 10 mm to 30 mm.
このペレットは、例えば、水分を飛ばすためにある程度の通気性が必要である。さらに、ペレット内で還元反応が均一に生じないと、組成が不均一になり、メタルが分散、偏在してしまうことから、製錬炉に装入されて還元加熱等の製錬操作が始まっても、その形状を維持していることが重要となる。 For example, the pellet needs to have a certain degree of air permeability in order to remove moisture. Furthermore, if the reduction reaction does not occur uniformly in the pellets, the composition becomes non-uniform and the metal is dispersed and unevenly distributed, so that the smelting operation such as reduction heating is started after being charged into the smelting furnace. However, it is important to maintain the shape.
そして特に重要なことが、還元初期において、ペレット表面にシェル状のメタルが生成することである。ペレット表面に均一なメタルシェルが有効に生成しないと、ペレット内の還元剤成分（例えば、炭素質還元剤であれば一酸化炭素）が抜けてしまい、効率的に還元できないだけでなく、還元率の制御も困難になる。また、部分的な組成のばらつきも大きくなり、結果として目的とするフェロニッケルを製造することができなくなる。 What is particularly important is that shell-like metal is formed on the pellet surface in the early stage of reduction. If a uniform metal shell is not effectively formed on the pellet surface, the reducing agent component in the pellet (for example, carbon monoxide in the case of a carbonaceous reducing agent) is lost, and not only the reduction but also the reduction rate is not possible. It becomes difficult to control. In addition, the variation in the partial composition becomes large, and as a result, the intended ferronickel cannot be produced.
このような均一なメタルシェルを生成させるためには、原料混合物のペレットの形状やその強度等が非常に重要となる。すなわち、形状が歪なものであればペレット表面で局所的なメタル化が進んでしまい、均一なメタルシェルが生成されない。また、ペレット強度が低いと、成形後に次工程へ移動させる際や、乾燥時、還元時等にクラックが生じることがあり、割れの原因にもなる。 In order to generate such a uniform metal shell, the shape of the pellet of the raw material mixture, its strength, and the like are very important. That is, if the shape is distorted, local metallization proceeds on the pellet surface, and a uniform metal shell is not generated. In addition, if the pellet strength is low, cracks may occur at the time of moving to the next process after molding, during drying, during reduction, and the like, which may cause cracks.
このように、ペレット表面に均一なメタルシェルを生成させるためには、ペレットの形状や強度等が非常に重要な要素になる。また、単にメタルシェルを生成させるだけでなく、コスト競争の激しい金属製錬においては、生産性が高く、効率よく塊状化させる技術が求められている。 Thus, in order to generate a uniform metal shell on the pellet surface, the shape and strength of the pellet are very important factors. Further, in metal smelting that not only merely generates a metal shell but also has high cost competition, there is a demand for a technology that enables high productivity and efficient agglomeration.
例えば、特許文献１には、移動炉床炉を利用してフェロニッケルを製造する際の前処理方法として、酸化ニッケル及び酸化鉄を含有する原料と、炭素質還元剤とを混合して混合物となす混合工程において、混合物の余剰炭素量を調整してペレットを製造し、そのペレットを炉内に装入して還元工程を行う技術が開示されている。 For example, in Patent Document 1, as a pretreatment method for producing ferronickel using a moving hearth furnace, a mixture containing a raw material containing nickel oxide and iron oxide and a carbonaceous reducing agent is mixed. In the mixing step to be performed, a technique is disclosed in which the amount of surplus carbon in the mixture is adjusted to produce pellets, and the pellets are charged into a furnace to perform a reduction step.
具体的に、特許文献１には、原料と炭素質還元剤とを混合機により混合し、得られた混合物はそのまま移動炉床炉に装入してもよいが、造粒機で塊成化することが好ましく、塊成化することにより、ダスト発生量が減るとともに移動炉床炉内における塊成物（混合物）内部の伝熱効率が向上して還元速度が上昇することが記載されている。なお、塊成化に用いる造粒機としては、ブリケットプレス等の圧縮成形機やディスク型ペレタイザー等の転動造粒機のほか押出成形機を用いることができることが記載されている。 Specifically, in Patent Document 1, a raw material and a carbonaceous reducing agent may be mixed with a mixer, and the resulting mixture may be directly charged into a moving hearth furnace, but agglomerated with a granulator. It is described that the agglomeration reduces the amount of dust generated and improves the heat transfer efficiency inside the agglomerate (mixture) in the moving hearth furnace and increases the reduction rate. It is described that as a granulator used for agglomeration, an extrusion molding machine can be used in addition to a compression molding machine such as a briquette press and a rolling granulator such as a disk type pelletizer.
しかしながら、特許文献１には、混合物をそのまま移動炉床炉に装入してもよい旨の記載はあるものの、その具体的な方法に関する記述はなく、単に混合物を移動炉床炉に装入しただけでは、メタルシェルは均一に且つ安定的に形成されず、また還元も不均一に進んでしまうと考えられる。 However, although there is a description in Patent Document 1 that the mixture may be charged into the moving hearth furnace as it is, there is no description regarding the specific method, and the mixture is simply charged into the moving hearth furnace. However, it is considered that the metal shell is not formed uniformly and stably, and the reduction proceeds nonuniformly.
また、混合物を塊成化するためにどのような装置を用いたとしても、ランニングコストがかかってしまい、処理時間も必要となる。また、ロスも発生するうえ、塊成物が移動中や処理中に割れたり、クラックが入ったりして、収率低下に繋がってしまう可能性がある。さらには、塊成物が数ｍｍ〜数ｃｍ程度の大きさでは、得られるフェロニッケルも小さくなってしまい、メタルの回収が困難になり、その結果として収率低下にも繋がる。 Moreover, no matter what apparatus is used to agglomerate the mixture, a running cost is required and a processing time is also required. In addition, loss occurs, and the agglomerate may break during movement or processing, or may crack, leading to a decrease in yield. Furthermore, when the agglomerate is about several mm to several cm in size, the resulting ferronickel also becomes small, making it difficult to recover the metal, resulting in a decrease in yield.
本発明は、このような実情に鑑みて提案されたものであり、酸化鉱石を含む混合物を還元することによって金属又は合金を製造する方法において、ニッケル酸化鉱石を効率よく精錬することができる、ニッケル酸化鉱石の製錬方法を提供することを目的とする。 The present invention has been proposed in view of such circumstances, and in a method for producing a metal or an alloy by reducing a mixture containing oxide ore, nickel oxide ore can be refined efficiently. It aims at providing the smelting method of an oxide ore.
本発明者は、上述した課題を解決するために鋭意検討を重ねた。その結果、酸化鉱石と炭素質還元剤とを混合するとともに混練することによって、還元反応の効率を高められることを見出し、本発明に至った。すなわち、本発明は以下のものを提供する。 This inventor repeated earnest examination in order to solve the subject mentioned above. As a result, the inventors have found that the efficiency of the reduction reaction can be improved by mixing and kneading the oxide ore and the carbonaceous reducing agent, and have reached the present invention. That is, the present invention provides the following.
（１）本発明の第１の発明は、成形された酸化鉱石を還元することによって金属又は合金を製造する酸化鉱石の製錬方法であって、少なくとも前記酸化鉱石と炭素質還元剤とを混合及び混練する混合・混練処理工程と、得られる混合物を還元炉に装入して所定の還元温度で加熱する還元工程と、を有する
酸化鉱石の製錬方法である。
(1) A first invention of the present invention is a method for smelting an oxidized ore for producing a metal or an alloy by reducing the shaped oxidized ore, and at least the oxidized ore and a carbonaceous reducing agent are mixed. And a mixing / kneading treatment step of kneading, and a reduction step of charging the resulting mixture into a reduction furnace and heating at a predetermined reduction temperature.
（２）本発明の第２の発明は、第１の発明において、前記混合・混練処理工程により得られる混合物を成形する混合物成形工程をさらに有し、成形された前記混合物を、前記還元炉に装入する、酸化鉱石の製錬方法である。 (2) According to a second aspect of the present invention, in the first aspect, the method further comprises a mixture molding step for molding the mixture obtained by the mixing / kneading treatment step, and the molded mixture is added to the reduction furnace. This is a method for smelting oxidized ore.
（３）本発明の第３の発明は、第１の発明において、前記混合・混練処理工程により得られる混合物を容器に充填する混合物成形工程をさらに有し、容器に充填された前記混合物を、前記還元炉に装入する、酸化鉱石の製錬方法である。 (3) According to a third aspect of the present invention, in the first aspect, the method further comprises a mixture molding step of filling a container with the mixture obtained by the mixing / kneading treatment step, It is a smelting method of oxide ore charged in the reduction furnace.
（４）本発明の第４の発明は、第１乃至第３のいずれかの発明において、前記還元工程における還元温度は、１２５０℃以上１４５０℃以下である、酸化鉱石の製錬方法である。 (4) A fourth invention of the present invention is the method of smelting ore oxide according to any one of the first to third inventions, wherein the reduction temperature in the reduction step is 1250 ° C. or higher and 1450 ° C. or lower.
（５）本発明の第５の発明は、第１乃至第４のいずれかの発明において、前記還元工程では、前記混合物の表面に前記金属又は合金からなる殻を生成させることなく、前記酸化鉱石を還元する、酸化鉱石の製錬方法である。 (5) The fifth invention of the present invention is the oxide ore according to any one of the first to fourth inventions, in the reduction step, without generating a shell made of the metal or alloy on the surface of the mixture. Is a method for smelting oxide ore.
（６）本発明の第６の発明は、第１乃至第５のいずれかの発明において、前記還元工程を行った後の前記混合物から、スラグを分離して金属又は合金を得る分離工程をさらに有する、酸化鉱石の製錬方法である。 (6) According to a sixth aspect of the present invention, in any one of the first to fifth aspects, the method further includes a separation step of separating the slag from the mixture after performing the reduction step to obtain a metal or alloy. It is a method for smelting oxide ore.
（７）本発明の第７の発明は、第１乃至第６のいずれかの発明において、前記酸化鉱石がニッケル酸化鉱である、酸化鉱石の製錬方法である。 (7) A seventh invention of the present invention is a method for smelting an oxidized ore according to any one of the first to sixth inventions, wherein the oxidized ore is a nickel oxide ore.
（８）本発明の第８の発明は、第７の発明において、前記合金としてフェロニッケルを得る、酸化鉱石の製錬方法である。 (8) The eighth invention of the present invention is the method of smelting ore oxide according to the seventh invention, wherein ferronickel is obtained as the alloy.
（９）本発明の第９の発明は、酸化鉱石と炭素質還元剤とを含有し、還元炉に装入されて還元加熱処理が施されるペレットの製造方法であって、少なくとも前記酸化鉱石と炭素質還元剤とを混合及び混練する混合・混練処理工程を有する、ペレットの製造方法である。 (9) A ninth invention of the present invention is a method for producing a pellet containing an oxidized ore and a carbonaceous reducing agent and charged in a reduction furnace and subjected to a reduction heat treatment, wherein at least the oxidized ore It is a manufacturing method of a pellet which has the mixing and kneading process process which mixes and knead | mixes and a carbonaceous reducing agent.
（１０）本発明の第１０の発明は、酸化鉱石と炭素質還元剤とを含有する混合物が収容され、還元炉に装入されて還元加熱処理が施される容器の製造方法であって、少なくとも前記酸化鉱石と炭素質還元剤とを混合及び混練する混合・混練処理工程を有する、容器の製造方法である。 (10) A tenth aspect of the present invention is a method for producing a container in which a mixture containing an oxide ore and a carbonaceous reducing agent is accommodated, charged in a reduction furnace, and subjected to reduction heat treatment. It is a manufacturing method of a container which has the mixing and kneading process process which mixes and kneads at least the said oxide ore and a carbonaceous reducing agent.
本発明によれば、酸化鉱石を含む混合物を還元することによって金属又は合金を製造する方法において、ニッケル酸化鉱石を効率よく精錬することができる、ニッケル酸化鉱石の製錬方法を提供することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, in the method of manufacturing a metal or an alloy by reduce | restoring the mixture containing an oxide ore, the smelting method of the nickel oxide ore which can refine | purify a nickel oxide ore efficiently can be provided. .
以下、本発明の具体的な実施形態（以下、「本実施の形態」という）について、詳細に説明する。なお、本発明は、以下の実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を変更しない範囲で種々の変更が可能である。また、本明細書において、「Ｘ〜Ｙ」（Ｘ、Ｙは任意の数値）との表記は、「Ｘ以上Ｙ以下」の意味である。 Hereinafter, a specific embodiment of the present invention (hereinafter referred to as “the present embodiment”) will be described in detail. In addition, this invention is not limited to the following embodiment, A various change is possible in the range which does not change the summary of this invention. In this specification, the notation “X to Y” (X and Y are arbitrary numerical values) means “X or more and Y or less”.
≪酸化鉱石の製錬方法≫
本実施の形態に係る酸化鉱石の製錬方法は、原料鉱石である酸化鉱石を含んだ原料の混合物を混合し、その混合物を製錬炉（還元炉）に装入して還元処理を施すことによって、メタルとスラグとを生成させるものである。より具体的には、原料鉱石である酸化鉱石を含んだ原料を混合するとともに混練し、混合及び混練して得られる混合物を製錬炉（還元炉）に装入して還元処理を施すものである。
≪Smelting method of oxide ore≫
The method of smelting oxidized ore according to the present embodiment is to mix a raw material mixture containing oxidized ore which is a raw material ore, and charge the mixture into a smelting furnace (reducing furnace) for reduction treatment. To generate metal and slag. More specifically, a raw material containing oxide ore which is a raw material ore is mixed and kneaded, and a mixture obtained by mixing and kneading is charged into a smelting furnace (reduction furnace) and subjected to a reduction treatment. is there.
以下では、原料鉱石である酸化鉱石であるニッケル酸化鉱に含まれるニッケル（酸化ニッケル）と鉄（酸化鉄）を混合、混練して混合物を作り、この混合物を還元することで、鉄−ニッケル合金のメタル（還元メタル）を生成させ、さらに、そのメタルを分離することによってフェロニッケルを製造する製錬方法を例に挙げて説明する。なお、他の金属酸化物からなる酸化鉱石の製錬方法も同じように考えることができる。 Below, nickel (nickel oxide) and iron (iron oxide) contained in nickel oxide ore, which is the oxide ore that is the raw material ore, are mixed and kneaded to make a mixture, and this mixture is reduced to reduce the iron-nickel alloy A smelting method for producing ferronickel by producing a metal (reduced metal) and separating the metal will be described as an example. In addition, the smelting method of the oxide ore which consists of another metal oxide can be considered similarly.
具体的に、本実施の形態に係る酸化鉱石の製錬方法は、図１に示すように、前記酸化鉱石を含む原料を混合及び混練する混合・混練処理工程Ｓ１と、得られる混合物を還元炉に装入して所定の還元温度で加熱する還元工程Ｓ３と、還元工程Ｓ３にて生成したメタルとスラグとを分離してメタルを回収する分離工程Ｓ４とを有する。ここで、混合・混練処理工程Ｓ１で得られる混合物を還元炉に装入する前に、所定の形状に成形する混合物成形工程Ｓ２を有してもよい。 Specifically, as shown in FIG. 1, the smelting method of oxidized ore according to the present embodiment includes a mixing and kneading treatment step S1 for mixing and kneading the raw material containing the oxidized ore, and the resulting mixture is reduced to a reduction furnace. And a separation step S4 in which the metal and slag generated in the reduction step S3 are separated to recover the metal. Here, you may have the mixture shaping | molding process S2 shape | molded in a predetermined shape, before charging the mixture obtained by mixing and kneading | mixing process process S1 in a reduction furnace.
＜１．混合・混練処理工程＞
混合・混練処理工程Ｓ１は、ニッケル酸化鉱を含む原料粉末を混合及び混練して混合物を得る工程である。図２は、混合・混練処理工程Ｓ１における処理の流れを示す処理フロー図である。この図２に示すように、混合・混練処理工程Ｓ１は、原料鉱石であるニッケル酸化鉱に、炭素質還元剤を添加して混合する混合工程Ｓ１１と、得られた混合物を混練する混練工程Ｓ１２とを有する。
<1. Mixing / kneading process>
The mixing / kneading treatment step S1 is a step of obtaining a mixture by mixing and kneading raw material powder containing nickel oxide ore. FIG. 2 is a process flow diagram showing a process flow in the mixing / kneading process step S1. As shown in FIG. 2, the mixing / kneading treatment step S1 includes a mixing step S11 in which a carbonaceous reducing agent is added to and mixed with nickel oxide ore as a raw material ore, and a kneading step S12 in which the resulting mixture is kneaded. And have.
（１）混合工程
混合工程Ｓ１１では、原料鉱石であるニッケル酸化鉱に、炭素質還元剤を添加して混合し、また任意成分の添加剤として、鉄鉱石、フラックス成分、バインダー等の、例えば粒径が０．２ｍｍ〜０．８ｍｍ程度の粉末を混合して混合物を得る。ここで、ニッケル酸化鉱を含む原料粉末の混合は、混合機等を用いて行うことができる。
(1) Mixing step In the mixing step S11, a carbonaceous reducing agent is added to and mixed with nickel oxide ore, which is a raw material ore, and optional additives such as iron ore, flux components, binders, etc. A powder is obtained by mixing powders having a diameter of about 0.2 mm to 0.8 mm. Here, mixing of the raw material powder containing nickel oxide ore can be performed using a mixer or the like.
原料鉱石であるニッケル酸化鉱としては、特に限定されないが、リモナイト鉱、サプロライト鉱等を用いることができる。なお、このニッケル酸化鉱は、構成成分として、酸化ニッケル（ＮｉＯ）と酸化鉄（Ｆｅ２Ｏ３）とを含有する。 Although it does not specifically limit as a nickel oxide ore which is a raw material ore, Limonite ore, saprolite ore, etc. can be used. This nickel oxide ore contains nickel oxide (NiO) and iron oxide (Fe 2 O 3 ) as constituent components.
本実施の形態においては、原料鉱石に対して特定量の炭素質還元剤を混合して混合物を得る。炭素質還元剤としては、特に限定されないが、例えば、石炭粉、コークス粉等が挙げられる。なお、この炭素質還元剤は、上述した原料鉱石であるニッケル酸化鉱の粒度や粒度分布と同等のものであることが好ましい。粒度や粒度分布が同等であることにより、均一に混合し易くなり、還元反応も均一に生じることになるため好ましい。 In the present embodiment, a specific amount of carbonaceous reducing agent is mixed with the raw material ore to obtain a mixture. Although it does not specifically limit as a carbonaceous reducing agent, For example, coal powder, coke powder, etc. are mentioned. In addition, it is preferable that this carbonaceous reducing agent is a thing equivalent to the particle size and particle size distribution of the nickel oxide ore which is the raw material ore mentioned above. When the particle size and particle size distribution are the same, it is easy to mix uniformly, and a reduction reaction is also generated uniformly, which is preferable.
炭素質還元剤の混合量、すなわち成形後に塊状物や混合物に含まれることになる炭素質還元剤の量としては、ニッケル酸化鉱を構成する酸化ニッケルと酸化鉄とを過不足なく還元するのに必要な炭素質還元剤の量を１００％としたとき、５０．０％以下の割合とすることが好ましく、４０．０％以下とすることがより好ましい。なお、酸化ニッケルと酸化鉄とを過不足なく還元するのに必要な炭素質還元剤の量とは、塊状物や容器内に含まれる酸化ニッケルの全量をニッケルメタルに還元するのに必要な化学当量と、塊状物や容器内に含まれる酸化鉄を鉄メタルに還元するのに必要な化学当量との合計値（以下、「化学当量の合計値」ともいう）と言い換えることができる。 The amount of carbonaceous reducing agent mixed, that is, the amount of carbonaceous reducing agent that will be included in the lump or mixture after molding, is to reduce the nickel oxide and iron oxide constituting the nickel oxide ore without excess or deficiency. When the amount of the necessary carbonaceous reducing agent is 100%, the proportion is preferably 50.0% or less, more preferably 40.0% or less. The amount of carbonaceous reductant required to reduce nickel oxide and iron oxide without excess or deficiency is the chemical necessary to reduce the total amount of nickel oxide contained in the lump or container to nickel metal. In other words, it can be paraphrased as the total value of the equivalent and the chemical equivalent required to reduce the iron oxide contained in the lump or the container to iron metal (hereinafter also referred to as “total value of chemical equivalent”).
このように、混合物に含まれる炭素質還元剤の量（炭素質還元剤の混合量）を、化学当量の合計値を１００％としたときに５０．０％以下の割合とすることで、還元反応を効率的に進行させることができる。 Thus, the amount of carbonaceous reducing agent contained in the mixture (mixed amount of carbonaceous reducing agent) is reduced to a ratio of 50.0% or less when the total value of chemical equivalents is 100%. The reaction can proceed efficiently.
なお、炭素質還元剤の混合量の下限値としては、特に限定されないが、化学当量の合計値を１００％としたときに、１０．０％以上の割合とすることが好ましく、１５．０％以上の割合とすることがより好ましい。このように、炭素質還元剤の混合量を１０．０％以上にすることで、ニッケル品位の高い鉄−ニッケル合金を製造し易くすることができる。 The lower limit of the mixing amount of the carbonaceous reducing agent is not particularly limited, but preferably 10.0% or more when the total value of chemical equivalents is 100%. It is more preferable to set it as the above ratio. Thus, an iron-nickel alloy having a high nickel quality can be easily manufactured by setting the mixing amount of the carbonaceous reducing agent to 10.0% or more.
ニッケル酸化鉱と炭素質還元剤のほか、任意成分として添加する添加剤である鉄鉱石としては、特に限定されないが、例えば、鉄品位が５０％程度以上の鉄鉱石、ニッケル酸化鉱の湿式製錬により得られるヘマタイト等を用いることができる。 In addition to nickel oxide ore and carbonaceous reducing agent, iron ore which is an additive added as an optional component is not particularly limited. For example, iron ore having an iron grade of about 50% or more, or hydrometallurgy of nickel oxide ore Can be used.
また、バインダーとしては、例えば、ベントナイト、多糖類、樹脂、水ガラス、脱水ケーキ等を挙げることができる。また、フラックス成分としては、例えば、酸化カルシウム、水酸化カルシウム、炭酸カルシウム、二酸化珪素等を挙げることができる。 Examples of the binder include bentonite, polysaccharides, resins, water glass, and dehydrated cake. Examples of the flux component include calcium oxide, calcium hydroxide, calcium carbonate, silicon dioxide and the like.
下記表１に、混合・混練処理工程Ｓ１にて混合する、一部の原料粉末の組成（重量％）の一例を示す。なお、原料粉末の組成としてはこれに限定されない。 Table 1 below shows an example of the composition (% by weight) of some raw material powders to be mixed in the mixing / kneading treatment step S1. The composition of the raw material powder is not limited to this.
（２）混練工程
混練工程Ｓ１２では、混合工程Ｓ１１によって得られた混合物に対して混練を行う。
(2) Kneading step In the kneading step S12, the mixture obtained in the mixing step S11 is kneaded.
ここで、原料粉末を含む混合物を混練することによって、その混練時に混合物にせん断力が加えられることになる。すると、混合物を構成する粒子同士の接触面積が増し、各々の粒子の密着性を上ゲルことができ、後述する還元工程Ｓ３において還元反応を起こり易くすることができる。これにより、還元反応に要する時間を短くすることができ、ニッケル酸化鉱の製錬における生産性をより高めることができる。 Here, by kneading the mixture containing the raw material powder, a shearing force is applied to the mixture during the kneading. Then, the contact area between the particles constituting the mixture increases, the adhesion of each particle can be increased, and a reduction reaction can easily occur in the reduction step S3 described later. Thereby, the time required for the reduction reaction can be shortened, and the productivity in the smelting of nickel oxide ore can be further increased.
また、原料粉末を含む混合物を混練することで加えられるせん断力によって、炭素還元剤や原料粉末等の凝集が解けて、混合物の粒子の間に形成される空隙を減少させることができ、還元反応をより均一に進行させることができる。これにより、還元反応後における品質のばらつきを低減させ、高品質のフェロニッケルを作製することができる。 In addition, the shearing force applied by kneading the mixture containing the raw material powder can dissolve the agglomeration of the carbon reducing agent, the raw material powder, etc., and can reduce the voids formed between the particles of the mixture. Can proceed more uniformly. Thereby, the dispersion | variation in the quality after a reductive reaction can be reduced, and high quality ferronickel can be produced.
混練工程Ｓ１２における混練は、混合工程Ｓ１１によって得られた混合物を、ブラベンダー等のバッチ式ニーダー、バンバリーミキサー、ヘンシェルミキサー、ヘリカルローター、ロール、一軸混練機、二軸混練機等を用いて行うことができる。ニーダー等のバッチ式の混練機を用いて混練してよく、また、二軸混練機等の連続式の混練機を用いて混練してもよい。 The kneading in the kneading step S12 is performed using the mixture obtained in the mixing step S11 using a batch kneader such as a Brabender, a Banbury mixer, a Henschel mixer, a helical rotor, a roll, a uniaxial kneader, a biaxial kneader, or the like. Can do. The kneading may be performed using a batch kneader such as a kneader, or may be performed using a continuous kneader such as a biaxial kneader.
また、混練工程Ｓ１２における混練として、上述したように一軸押出機、二軸押出機等の押出機を用いて混合物を押し出してもよく、この場合、後述する混合物成形工程Ｓ２による成形を兼ねることもできる。押出機を用いて押し出すことで、より一層高い混練効果を得ることができる。また、混合物に対してさらに圧力が掛かることで、混合物を構成する粒子同士の接触面積をより増やすことができ、また、混合物の粒子の間に形成される空隙も減少するため、より一層高品質のフェロニッケルを効率よく作製することができる。 Further, as described above, as the kneading in the kneading step S12, the mixture may be extruded using an extruder such as a single screw extruder or a twin screw extruder. In this case, the mixture may also be formed by the mixture forming step S2 described later. it can. By extruding using an extruder, an even higher kneading effect can be obtained. In addition, by applying more pressure to the mixture, the contact area between the particles constituting the mixture can be further increased, and voids formed between the particles of the mixture are also reduced, resulting in even higher quality. This ferronickel can be produced efficiently.
＜２．混合物成形工程＞
混合物成形工程Ｓ２は、混合・混練処理工程Ｓ１にて得られた原料粉末の混合物を成形し、必要に応じて乾燥させてペレットやブリケット等の成形物（以下においても、単に「ペレット」という場合がある。）を得る工程である。図３は、混合物成形工程Ｓ２における処理の流れを示す処理フロー図である。
<2. Mixture molding process>
In the mixture forming step S2, the raw material powder mixture obtained in the mixing / kneading treatment step S1 is formed and dried as necessary to form a molded product such as a pellet or briquette (hereinafter referred to simply as “pellet”). There is a step of obtaining. FIG. 3 is a process flow diagram showing a process flow in the mixture forming step S2.
図３に示すように、混合物成形工程Ｓ２は、酸化鉱石を含む原料の混合物を塊状物に成形する塊状化処理工程Ｓ２１と、得られた塊状物を乾燥する乾燥処理工程Ｓ２２とを有する。あるいは、酸化鉱石を含む原料の混合物や、塊状化処理工程Ｓ２１で得られる塊状物を、所定の還元用の容器に充填する容器充填工程Ｓ２６と、容器に充填された混合物や塊状物を乾燥する乾燥処理工程Ｓ２２と、を有する。 As shown in FIG. 3, the mixture forming step S <b> 2 includes an agglomeration treatment step S <b> 21 for shaping a mixture of raw materials containing oxide ore into a lump, and a drying treatment step S <b> 22 for drying the obtained lump. Or the container filling process S26 which fills the container for raw materials containing an oxide ore, and the lump obtained in the lump processing process S21 in the container for predetermined reduction | restoration, and the mixture and lump filled with the container are dried. And a drying process step S22.
（１）塊状化処理工程
塊状化処理工程Ｓ２１は、混合・混練処理工程Ｓ１にて得られた、酸化鉱石を含む原料の混合物を、所定の形状及び大きさの塊状物に成形する工程である。
(1) Agglomeration treatment step The agglomeration treatment step S21 is a step of forming the mixture of raw materials containing oxide ore obtained in the mixing / kneading treatment step S1 into a lump having a predetermined shape and size. .
成形後の塊状物の形状は、特に限定されないが、例えば立方体、直方体、円柱又は球の形状に成形することができる。混合物を立方体、直方体、円柱又は球の形状に成形することで、混合物の成形が容易になるため、成形にかかるコストを抑えることができる。また、成形する形状が複雑でないため、成形不良の発生を低減することができる。 Although the shape of the lump after shaping | molding is not specifically limited, For example, it can shape | mold in the shape of a cube, a rectangular parallelepiped, a cylinder, or a sphere. By forming the mixture into the shape of a cube, a rectangular parallelepiped, a cylinder, or a sphere, the mixture can be easily formed, so that the cost for forming can be reduced. Moreover, since the shape to shape | mold is not complicated, generation | occurrence | production of a molding defect can be reduced.
塊状化処理工程Ｓ２１では、必要に応じて塊状化に必要な水分を混合物に添加した上で、例えば塊状物製造装置（圧縮成形機、押出成形機等）等を使用して混合物を塊状物に成形することができる。このとき、混合物をペレット状やブリケット状に成形してもよく、特に球状のペレット状に成形する場合には、パン型等の造粒機を使用してもよい。 In the agglomeration treatment step S21, moisture necessary for agglomeration is added to the mixture as necessary, and the mixture is converted into an agglomerate using, for example, an agglomerate manufacturing apparatus (compression molding machine, extrusion molding machine, etc.). Can be molded. At this time, the mixture may be formed into pellets or briquettes. In particular, when forming into a spherical pellet, a granulator such as a bread mold may be used.
塊状物製造装置としては、特に限定されないが、上述の混練工程Ｓ１２に用いられる混練と、塊状化処理工程Ｓ２１における成形とを一台の装置で行える観点から、高圧、高せん断力で混合物を混練して成形できるものであることが好ましい。その中でも特に、二軸スクリュータイプの混練機（二軸混練機）を備えたものであることが好ましい。高圧、高せん断で混合物を混練することにより、効果的に混練することができ、且つ、得られる塊状物の強度を高めることができる。また、二軸混練機を備えたものを用いることにより、高圧、高せん断で混練できるだけでなく、連続的に高い生産性を保ちながら塊状物を製造することができる。 The lump manufacturing apparatus is not particularly limited, but the mixture is kneaded with high pressure and high shearing force from the viewpoint that the kneading used in the kneading step S12 and the molding in the lump processing step S21 can be performed with one apparatus. It is preferable that it can be molded. Among these, it is particularly preferable that a twin-screw type kneader (biaxial kneader) is provided. By kneading the mixture under high pressure and high shear, the mixture can be effectively kneaded and the strength of the resulting mass can be increased. In addition, by using a machine equipped with a twin-screw kneader, not only can kneading be performed under high pressure and high shear, but a lump can be produced while maintaining high productivity continuously.
（２）容器充填工程
一方、容器充填工程Ｓ２６は、混合・混練処理工程Ｓ１で得られた混合物や、塊状化処理工程Ｓ２１にて得られた塊状物を、所定の還元用の容器に充填する工程である。混合物や塊状物を容器に入れることで、さらに取扱いし易くすることができ、また効率的に還元反応を進めることができる。なお、混合物や塊状物を容器に充填するにあたっては、混合物や塊状物に対して乾燥処理を施した後で容器充填工程Ｓ２６を行い、乾燥後の混合物や塊状物を容器に充填してもよい。
(2) Container Filling Step On the other hand, in the container filling step S26, the mixture obtained in the mixing / kneading treatment step S1 and the lump obtained in the agglomeration treatment step S21 are filled into a predetermined reduction container. It is a process. By putting a mixture or a lump in a container, it can be made easier to handle, and the reduction reaction can be advanced efficiently. In addition, when filling a container with a mixture or a lump, the container filling step S26 may be performed after drying the mixture or lump and the mixture or lump after drying may be filled into a container. .
容器充填工程Ｓ２６で混合物や塊状物を充填する容器は、混合物や塊状物を保持する空洞部分を有する。ここで、容器の空洞部分の形状は、特に限定されないが、例えば、容器の開口を含む平面と、内壁面とによって、立方体、直方体又は円柱の形状が構成されていてもよい。 The container that is filled with the mixture or the lump in the container filling step S26 has a hollow portion that holds the mixture or the lump. Here, the shape of the hollow portion of the container is not particularly limited. For example, the shape of a cube, a rectangular parallelepiped, or a cylinder may be configured by the plane including the opening of the container and the inner wall surface.
また、空洞部分の大きさは、とくに限定されないが、例えば直方体又は立方体の形状であれば、底面の内寸が、縦横ともに５０ｍｍ以上１０００ｍｍ以下であり、高さの内寸が５ｍｍ以上５００ｍｍ以下であることが好ましい。このような形状とすることにより、還元工程における生産性を高めることができ、また、還元反応後における品質のばらつきを低減させることができる。 Further, the size of the hollow portion is not particularly limited. For example, if the shape is a rectangular parallelepiped or a cube, the inner dimension of the bottom surface is 50 mm or more and 1000 mm or less in both length and width, and the inner dimension of the height is 5 mm or more and 500 mm or less. Preferably there is. By adopting such a shape, productivity in the reduction process can be increased, and variation in quality after the reduction reaction can be reduced.
容器の材質は、特に限定されないが、容器に収容された混合物や塊状物に対して還元処理時に悪影響をもたらさず、その還元反応を効率的に進行させることができる材質からなるものを用いることが好ましい。具体的には、黒鉛製のるつぼ、セラミックや金属からなるもの等を用いることができる。 The material of the container is not particularly limited, but it is preferable to use a material made of a material that can cause the reduction reaction to proceed efficiently without adversely affecting the mixture or lump contained in the container during the reduction treatment. preferable. Specifically, graphite crucibles, ceramics or metals can be used.
混合物や塊状物の容器への充填は、混合物や塊状物と容器との間に隙間や空間ができないように行うことが好ましく、また、充填後にプレス等を行って混合物を押し固めることが好ましい。このように混合物や塊状物を押し固めて容器に詰め込むことで、容器における混合物や塊状物の充填率を高めることができ、また、混合物や塊状物の充填具合が均一化することで、フェロニッケルの品質のばらつきをより小さくすることができる。 The filling of the mixture or lump into the container is preferably performed so that there are no gaps or spaces between the mixture or lump and the container, and it is preferable to press and harden the mixture after filling. By pressing and solidifying the mixture or lump in this way, the container can be filled with the mixture or lump, and the filling rate of the mixture or lump can be made uniform. Variation in quality can be further reduced.
また。混合物や塊状物の容器への充填は、混練機から供給される混合物や塊状物を、そのまま容器に供給することによって行ってもよい。 Also. Filling the container with the mixture or lump may be performed by supplying the mixture or lump supplied from the kneader to the container as it is.
混合物や塊状物を充填した容器には、蓋をしてもよい。特に、容器に蓋をして還元加熱処理を施した場合、より効率的に還元反応が進行するようになり、ニッケルのメタル化を促進させることができる。なお、蓋の材質は、容器の本体と同じ材質を用いることが好ましい。また、蓋を設けた場合でも、必ずしも密栓状態にする必要はない。 The container filled with the mixture or lump may be capped. In particular, when the container is covered and subjected to reduction heat treatment, the reduction reaction proceeds more efficiently, and nickel metallization can be promoted. The lid is preferably made of the same material as the container body. Further, even when a lid is provided, it is not necessarily required to be in a sealed state.
容器充填工程Ｓ２６にて容器に充填された混合物や塊状物は、容器に充填された状態で、後述する還元処理が施される。このように、混合物や塊状物を容器に充填し、その状態で還元処理（還元工程Ｓ３における処理）を施すようにすることで、容器に充填された混合物や塊状物の表面に近い部分、すなわち容器の内壁面や、雰囲気に露出している部分にメタルシェルが形成され、その後、メタルシェルの内部にメタルが生成していくことになる。その結果、メタルシェル内では、より多量のフェロニッケルメタルが下部に沈降して生成されるため、その後の分離工程Ｓ４において磁選等の処理によりメタルを分離回収し易くすることができ、それにより高い回収率でフェロニッケルを回収することができる。 The mixture or lump filled in the container in the container filling step S26 is subjected to a reduction process described later in a state where the container is filled. In this way, the mixture or lump is filled into the container, and the reduction treatment (treatment in the reduction step S3) is performed in that state, so that the portion close to the surface of the mixture or lump filled in the container, that is, A metal shell is formed on the inner wall surface of the container or a portion exposed to the atmosphere, and then metal is generated inside the metal shell. As a result, in the metal shell, a larger amount of ferronickel metal precipitates and is generated in the lower part, so that the metal can be easily separated and recovered by a process such as magnetic separation in the subsequent separation step S4. Ferronickel can be recovered in a recovery rate.
（３）乾燥処理工程
乾燥処理工程Ｓ２２は、塊状化処理工程Ｓ２１にて得られた塊状物や、還元炉に装入する前の混合物を乾燥処理する工程である。ここで、還元炉に装入する前の混合物は、容器に充填する前の混合物や、容器に充填された後の混合物であってもよい。
(3) Drying process process Drying process process S22 is a process of drying the lump obtained in lump forming process process S21 and the mixture before charging in a reduction furnace. Here, the mixture before charging into the reduction furnace may be a mixture before filling the container or a mixture after filling the container.
塊状物や混合物に過剰に水分が含まれている場合、塊状物や混合物を急激に還元温度まで昇温すると、水分が一気に気化し膨張して、塊状物や、混合物を保持する容器等を破壊することがある。そのため、混合物や塊状物に対して乾燥処理を施し、例えば混合物や塊状物における固形分が７０重量％程度で、水分が３０重量％程度となるようにすることで、次工程の還元工程Ｓ３における還元加熱処理において、塊状物から得られるペレットや、混合物を保持する容器が崩壊することを防ぐことができ、それにより還元炉からの取り出しが困難になることを防ぐことができる。 If the lump or mixture contains excessive moisture, when the lump or mixture is rapidly heated to the reduction temperature, the moisture evaporates and expands, destroying the lump or the container holding the mixture. There are things to do. Therefore, the mixture or lump is subjected to a drying treatment, for example, the solid content in the mixture or lump is about 70% by weight, and the moisture is about 30% by weight. In the reduction heat treatment, it is possible to prevent the pellets obtained from the lump and the container holding the mixture from collapsing, thereby preventing difficulty in taking out from the reduction furnace.
具体的に、乾燥処理工程Ｓ２２における、塊状物や混合物に対する乾燥処理としては、特に限定されないが、例えば３００℃〜４００℃の熱風を塊状物や混合物に対して吹き付けて乾燥させる。このとき、塊状物や混合物の表面温度が１００℃未満になるようにすることで、ペレットを破壊され難くすることができる。 Specifically, although it does not specifically limit as a drying process with respect to a lump and a mixture in drying process process S22, For example, 300 degreeC-400 degreeC hot air is sprayed with respect to a lump or a mixture, and is dried. At this time, by making the surface temperature of the lump or mixture to be less than 100 ° C., it is possible to make the pellet difficult to break.
ここで、特に体積の大きな塊状物や混合物を乾燥させる場合、乾燥前や乾燥後の塊状物や混合物に、ひびや割れが入っていてもよい。塊状物や混合物の体積が大きい場合には、還元時に塊状物や混合物が溶融して収縮するため、ひびや割れが生じることが多い。しかしながら、塊状物や混合物の体積が大きい場合には、ひびや割れによって生じる、表面積の増加等の影響は僅かであるため、大きな問題は生じ難い。また、還元前の塊状物や混合物にひびや割れがあってもよい。 Here, particularly when a large volume lump or mixture is dried, the lump or mixture before or after drying may be cracked or cracked. When the volume of a lump or mixture is large, the lump or mixture melts and contracts during reduction, and thus cracks and cracks often occur. However, when the volume of the lump or mixture is large, the effect of an increase in surface area caused by cracks or cracks is small, so that a big problem is unlikely to occur. In addition, the lump or mixture before reduction may be cracked or cracked.
なお、還元炉でのペレットや容器の取り扱い時や還元加熱処理時に、ペレットや容器に破壊が生じない態様となっていれば、乾燥処理工程Ｓ２２における乾燥処理を省略してもよい。 Note that the drying process in the drying process step S22 may be omitted as long as the pellets and the container are not damaged during handling of the pellets and the container in the reduction furnace or during the reduction heat treatment.
下記表２に、乾燥処理後の塊状物からなるペレットや、乾燥処理後の混合物における、固形分中組成（重量部）の一例を示す。なお、ペレットや混合物の組成としては、これに限定されるものではない。 Table 2 below shows an example of the composition (parts by weight) in the solid content in pellets made of a lump after the drying treatment and in the mixture after the drying treatment. In addition, as a composition of a pellet or a mixture, it is not limited to this.
＜３．還元工程＞
還元工程Ｓ３では、混合・混練処理工程Ｓ１で得られた混合物や、混合物を成形したペレットを還元炉に装入して、所定の還元温度に還元加熱する。また、混合物を充填した容器を還元炉に装入して、所定の還元温度に還元加熱してもよい。このようにして、混合物やペレットに対して加熱処理することにより、製錬反応（還元反応）が進行して、メタルとスラグとが生成する。
<3. Reduction process>
In the reduction step S3, the mixture obtained in the mixing / kneading treatment step S1 and pellets obtained by molding the mixture are charged into a reduction furnace and reduced to a predetermined reduction temperature. Alternatively, the container filled with the mixture may be charged into a reduction furnace and reduced to a predetermined reduction temperature. Thus, by heat-processing a mixture and a pellet, a smelting reaction (reduction reaction) advances and a metal and slag produce | generate.
還元炉への混合物やペレットの装入は、混合物やペレットを、所定の温度に加熱した還元炉のうち混合物やペレットを装入する所定の箇所、例えば炉床に装入することで行うことができる。ここで、ブリケット状の混合物やペレットを１個装入してもよく、より小型の混合物やペレットを複数並べて装入してもよい。また、ブリケット状の混合物やペレットを２段以上重ねて装入してもよい。 The mixture and pellets can be charged into the reduction furnace by charging the mixture or pellets into a predetermined place where the mixture or pellets are charged, for example, the hearth of the reduction furnace heated to a predetermined temperature. it can. Here, one briquette-like mixture or pellet may be charged, or a plurality of smaller mixtures or pellets may be charged side by side. Further, two or more briquette-like mixtures and pellets may be stacked and charged.
還元炉に混合物やペレットを装入する際、予め還元炉の炉床に炭素質還元剤（以下、「炉床炭素質還元剤」ともいう）を敷き詰めて、その敷き詰められた炉床炭素質還元剤の上に混合物やペレットを載置してもよい。また、混合物やペレットを還元炉に装入した後、炭素質還元剤を用いて混合物やペレットを覆い隠す状態にすることもできる。このように、炉床に炭素質還元剤が敷き詰められた還元炉に混合物やペレットを装入し、又は、混合物やペレットを覆い隠すように炭素質還元剤で包囲させた状態で還元加熱処理を施すことで、混合物やペレットの崩壊を抑制しながら、製錬反応をより速く進行させることができる。 When the mixture or pellet is charged into the reduction furnace, a carbonaceous reducing agent (hereinafter also referred to as “hearth carbonaceous reducing agent”) is preliminarily placed on the hearth of the reduction furnace, and the hearth carbonaceous reduction that has been laid down. Mixtures and pellets may be placed on the agent. Moreover, after charging a mixture and a pellet into a reduction furnace, it can also be made into the state which covers a mixture and a pellet using a carbonaceous reducing agent. In this way, the reduction heat treatment is performed in a state where the mixture or pellets are charged in the reduction furnace in which the carbonaceous reducing agent is spread on the hearth, or are surrounded by the carbonaceous reducing agent so as to cover the mixture or pellets. By applying, the smelting reaction can be advanced faster while suppressing the collapse of the mixture and pellets.
他方で、混合物やペレットは表面から加熱され、還元反応は表面付近から内部に向かって進むため、炉床炭素質還元剤を敷き詰めなくてもよく、炭素質還元剤を用いて混合物やペレットを覆い隠さなくてもよい。特に、本実施の形態によれば、混合・混練処理工程Ｓ１における混練を十分に行うことで、混合物やペレットの形状によらずに表面にメタルシェルを生成し易くすることができる。また、本実施の形態によれば、混合・混練処理工程Ｓ１における混練を十分に行うことで混合物やペレットの内部に均一に反応が起こるため、混合物やペレットの表面にメタルシェルを生成させなくてもよい。 On the other hand, since the mixture and pellets are heated from the surface and the reduction reaction proceeds from near the surface toward the inside, it is not necessary to spread the hearth carbonaceous reducing agent, and the carbonaceous reducing agent is used to cover the mixture and pellets. You don't have to hide it. In particular, according to the present embodiment, by sufficiently performing the kneading in the mixing / kneading treatment step S1, a metal shell can be easily generated on the surface regardless of the shape of the mixture or pellet. In addition, according to the present embodiment, by sufficiently performing the kneading in the mixing / kneading treatment step S1, a uniform reaction occurs inside the mixture or pellet, so that a metal shell is not generated on the surface of the mixture or pellet. Also good.
還元工程Ｓ３における還元温度の下限は、好ましくは１２００℃、より好ましくは１２５０℃にすることができる。他方で、還元工程Ｓ３における還元温度の上限は、好ましくは１４５０℃、より好ましくは１４００℃にすることができる。なお、本実施の形態における「還元温度」は、炉内において温度が最も高くなる部分の温度を意味する。例えば、移動炉床炉の場合、幅方向（炉床移動方向に対して直角に交わる方向であり、塊状物が置かれる面内にある方向）において実質的に中心になる箇所における温度である。特に、ロータリーハース炉等の回転炉床炉の場合であれば、幅方向（回転炉床の中心軸からの径方向であり、混合物やペレットが置かれる面内にある方向）における中心付近の温度である。 The lower limit of the reduction temperature in the reduction step S3 is preferably 1200 ° C, more preferably 1250 ° C. On the other hand, the upper limit of the reduction temperature in the reduction step S3 can be preferably 1450 ° C, more preferably 1400 ° C. Note that the “reduction temperature” in the present embodiment means the temperature at the highest temperature in the furnace. For example, in the case of a moving hearth furnace, it is the temperature at a location that is substantially centered in the width direction (the direction that intersects at right angles to the hearth moving direction and is in the plane in which the lump is placed). In particular, in the case of a rotary hearth furnace such as a rotary hearth furnace, the temperature near the center in the width direction (the radial direction from the central axis of the rotary hearth and in the plane where the mixture and pellets are placed). It is.
還元工程Ｓ３において所定の還元温度に達すると、例えば１分程度のわずかな時間で、先ず還元反応の進みやすい、混合物やペレットの表面近傍において、酸化ニッケル及び酸化鉄が還元されメタル化して、鉄−ニッケル合金（フェロニッケル）となり、シェル（以下、「殻」ともいう）を形成する。一方で、殻の中では、その殻の形成に伴って混合物やペレットに含まれるスラグ成分が徐々に熔融して液相のスラグが生成する。これにより、混合物やペレットの中で、フェロニッケル等の合金や金属からなるメタル（以下、単に「メタル」という）と、酸化物からなるスラグ（以下、単に「スラグ」という）とが分かれて生成する。 When the reduction temperature reaches a predetermined reduction temperature in the reduction step S3, nickel oxide and iron oxide are reduced and metallized in the vicinity of the surface of the mixture or pellet where the reduction reaction easily proceeds, for example, in a short time of about 1 minute. -A nickel alloy (ferronickel) is formed to form a shell (hereinafter also referred to as "shell"). On the other hand, in the shell, as the shell is formed, the slag component contained in the mixture and pellets gradually melts to form a liquid phase slag. As a result, in a mixture or pellet, a metal composed of an alloy or metal such as ferronickel (hereinafter simply referred to as “metal”) and a slag composed of oxide (hereinafter simply referred to as “slag”) are generated separately. To do.
そして、還元工程Ｓ３における処理時間が１０分程度経過すると、還元反応に関与しない余剰の炭素質還元剤の炭素成分が、鉄−ニッケル合金に取り込まれて融点を低下させる。その結果、鉄−ニッケル合金は溶解して液相となる。 And if the processing time in reduction process S3 passes about 10 minutes, the carbon component of the excess carbonaceous reducing agent which does not participate in a reductive reaction will be taken in into an iron-nickel alloy, and melting | fusing point will be reduced. As a result, the iron-nickel alloy dissolves into a liquid phase.
還元工程Ｓ３における処理時間は、還元炉の温度に応じて設定されるが、１０分以上であることが好ましく、１５分以上であることがより好ましい。他方で、還元加熱処理を行う時間の上限は、製造コストの上昇を抑える観点から、６０分以下としてもよく、５０分以下としてもよい。 The treatment time in the reduction step S3 is set according to the temperature of the reduction furnace, but is preferably 10 minutes or more, and more preferably 15 minutes or more. On the other hand, the upper limit of the time for performing the reduction heat treatment may be 60 minutes or less, or 50 minutes or less from the viewpoint of suppressing an increase in manufacturing cost.
本実施の形態においては、還元反応が理想的に進行した場合、還元加熱処理を行った後の混合物、すなわち、ペレットや容器に充填された混合物は、大きな塊のメタルとスラグとの混成物になる。このとき、大きな塊のメタルが形成されることで、還元炉から回収する際における回収の手間を低減させることができ、また、メタル回収率の低下を抑えることができる。 In the present embodiment, when the reduction reaction progresses ideally, the mixture after the reduction heat treatment, that is, the mixture filled in the pellets or the container, becomes a composite of a large lump of metal and slag. Become. At this time, by forming a large lump of metal, it is possible to reduce the time and effort required for recovery from the reduction furnace, and it is possible to suppress a decrease in the metal recovery rate.
特に、本実施の形態の方法によれば、混練を行うことによって得られた混合物や、その混合物からなるペレットに対して還元加熱処理を行うことで、組成のばらつきが実質的になく、原料の粒子が密着した混合物やペレットに対して還元加熱処理を行うことができ、還元反応が均一に起こり易くなる。そのため、従来から言われているように混合物やペレットの表面にメタルシェルを生成し、メタルシェルの内部で時間をかけて反応させて均一化する必要がなくなる。よって、混合物やペレットの表面にメタルシェルを生成させなくても、還元反応を均一に進めることで、フェロニッケルを作製することができる。 In particular, according to the method of the present embodiment, the mixture obtained by kneading and the pellet made of the mixture are subjected to reduction heat treatment, so that there is substantially no variation in composition, Reduction heating treatment can be performed on the mixture or pellet in which the particles are in close contact, and the reduction reaction easily occurs uniformly. For this reason, it is not necessary to form a metal shell on the surface of the mixture or pellet as is conventionally said, and to make the reaction within the metal shell take time to make it uniform. Therefore, ferronickel can be produced by uniformly advancing the reduction reaction without generating a metal shell on the surface of the mixture or pellet.
上述したように、還元加熱処理によって、混合物やペレットの内部に形成されるスラグは熔融して液相となっているが、既に分離して生成したメタルとスラグとは混ざり合うことがなく、その後の冷却によってメタル固相とスラグ固相との別相として混在する混在物となる。この混在物の体積は、装入する混合物やペレットと比較すると、５０％〜６０％程度の体積に収縮している。 As described above, the slag formed in the mixture and pellets by the reduction heat treatment is melted into a liquid phase, but the metal and slag that have already been separated and mixed do not mix, As a result of cooling, the mixture becomes a mixed phase as a separate phase between the metal solid phase and the slag solid phase. The volume of this mixture is shrunk to a volume of about 50% to 60% compared to the mixture or pellet to be charged.
還元加熱処理に用いる還元炉としては、特に限定されないが、移動炉床炉を用いることが好ましい。還元炉として移動炉床炉を使用することにより、連続的に還元反応が進行し、一つの設備で反応を完結させることができ、各工程における処理を別々の炉を用いて行うよりも処理温度の制御を的確に行うことができる。さらに、各処理間でのヒートロスを低減して、より効率的な操業が可能となる。つまり、別々の炉を使用した反応を行った場合、混合物やペレットを、炉と炉との間を移動させる際に、温度が低下してヒートロスが生じ、また反応雰囲気に変化を生じさせてしまうため、炉に再装入したときに即座に反応が進まない。これに対して、移動炉床炉を使用して一つの設備で各処理を行うことで、ヒートロスが低減されるとともに炉内雰囲気も的確に制御できるため、反応をより効果的に進行させることができる。これらのことにより、より効果的に、ニッケル品位が高い鉄−ニッケル合金を得ることができる。 The reduction furnace used for the reduction heat treatment is not particularly limited, but a moving hearth furnace is preferably used. By using a moving hearth furnace as the reduction furnace, the reduction reaction proceeds continuously and the reaction can be completed with one facility, and the processing temperature is higher than when each process is performed using separate furnaces. Can be accurately controlled. Furthermore, heat loss between each process is reduced, and more efficient operation is possible. In other words, when a reaction is performed using separate furnaces, when the mixture or pellet is moved between the furnaces, the temperature decreases, heat loss occurs, and the reaction atmosphere changes. As a result, the reaction does not proceed immediately when the furnace is recharged. On the other hand, by performing each treatment with one facility using a moving hearth furnace, heat loss is reduced and the atmosphere in the furnace can be controlled accurately, so that the reaction can proceed more effectively. it can. By these things, an iron-nickel alloy with high nickel quality can be obtained more effectively.
移動炉床炉としては、特に限定されず、回転炉床炉や、ローラーハースキルン等を用いることができる。このうち回転炉床炉としては、例えば、円形状であって複数の処理領域に区分けされた回転炉床炉（ロータリーハース炉）を用いることができる。この回転炉床炉では、所定の方向に回転しながら、各領域においてそれぞれの処理を行う。このとき、各領域を通過する際の時間（移動時間、回転時間）を制御することで、それぞれの領域での処理温度を調整することができ、回転炉床が１回転するごとに混合物が製錬処理される。 The moving hearth furnace is not particularly limited, and a rotary hearth furnace, a roller hearth kiln, or the like can be used. Among these, as the rotary hearth furnace, for example, a rotary hearth furnace (rotary hearth furnace) that is circular and divided into a plurality of processing regions can be used. In this rotary hearth furnace, each process is performed in each region while rotating in a predetermined direction. At this time, by controlling the time (movement time, rotation time) when passing through each region, the processing temperature in each region can be adjusted, and the mixture is produced every time the rotary hearth rotates once. Smelted.
＜４．分離工程＞
分離工程Ｓ４では、還元工程Ｓ３にて生成したメタルとスラグとを分離してメタルを回収する。具体的には、容器に収容された混合物や、ペレットに対する還元加熱処理によって得られた、メタル相（メタル固相）とスラグ相（スラグ固相）とを含む混在物から、メタル相を分離して回収する。
<4. Separation process>
In the separation step S4, the metal and slag generated in the reduction step S3 are separated and the metal is recovered. Specifically, the metal phase is separated from the mixture contained in the container and the mixture including the metal phase (metal solid phase) and the slag phase (slag solid phase) obtained by reduction heat treatment on the pellets. And collect.
固体として得られたメタル相とスラグ相との混在物からメタル相とスラグ相とを分離する方法としては、例えば、篩い分けによる不要物の除去に加えて、比重による分離や、磁力による分離等の方法を利用することができる。 As a method for separating the metal phase and the slag phase from the mixture of the metal phase and the slag phase obtained as a solid, for example, in addition to removing unnecessary materials by sieving, separation by specific gravity, separation by magnetic force, etc. Can be used.
また、得られたメタル相とスラグ相は、濡れ性が悪いことから容易に分離することができ、上述した還元工程Ｓ３によって得られる大きな混在物に対して、例えば、所定の落差を設けて落下させ、あるいは篩い分けの際に所定の振動を与える等の衝撃を付与することで、その混在物から、メタル相とスラグ相とを容易に分離することができる。 Further, the obtained metal phase and slag phase can be easily separated because of poor wettability, and the large mixture obtained by the reduction step S3 described above is dropped with a predetermined drop, for example. By applying an impact such as applying a predetermined vibration during sieving, the metal phase and the slag phase can be easily separated from the mixture.
特に、本実施の形態では、混合・混練処理工程Ｓ１において、酸化鉱石と炭素質還元剤とを混合及び混練することにより、酸化鉱石と炭素質還元剤とがより広い面積で接触し易くなる。これにより、酸化鉱石の炭素質還元剤を用いた還元反応を進め易くできるため、ニッケル酸化鉱石を効率よく精錬することができる。 In particular, in the present embodiment, by mixing and kneading the oxide ore and the carbonaceous reducing agent in the mixing / kneading treatment step S1, the oxide ore and the carbonaceous reducing agent can easily come into contact with each other over a wider area. Thereby, since the reduction reaction using the carbonaceous reducing agent of oxide ore can be facilitated, nickel oxide ore can be refined efficiently.
このようにしてメタル相とスラグ相とを分離することによって、メタル相を回収する。 In this way, the metal phase is recovered by separating the metal phase and the slag phase.
以下、本発明の実施例を示してより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に何ら限定されるものではない。 EXAMPLES Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples, but the present invention is not limited to the following examples.
［原料粉末の混合及び混練］
原料鉱石としてのニッケル酸化鉱と、鉄鉱石と、フラックス成分である珪砂及び石灰石、バインダー、及び炭素質還元剤（石炭粉、炭素含有量：８５重量％、平均粒径：約２００μｍ）を、適量の水を添加しながら混合機を用いて混合して混合物を得た。炭素質還元剤は、原料鉱石であるニッケル酸化鉱に含まれる酸化ニッケルと酸化鉄（Ｆｅ２Ｏ３）とを過不足なく還元するのに必要な量を１００％としたときに、２０．０％の割合となる量で含有させた。
[Mixing and kneading of raw material powder]
Nickel oxide ore as raw material ore, iron ore, silica sand and limestone as flux components, binder, and carbonaceous reducing agent (coal powder, carbon content: 85% by weight, average particle size: about 200 μm), appropriate amount The mixture was mixed using a mixer while adding water. The carbonaceous reducing agent is 20.0 when the amount necessary for reducing nickel oxide and iron oxide (Fe 2 O 3 ) contained in nickel oxide ore as raw material ore without excess or deficiency is 100%. It was made to contain in the quantity used as the ratio of%.
次に、得られた混合物から６個の試料を取り分け、実施例１〜４の試料について、二軸混練機（機種名：ＨＹＰＥＲＫＴＸ、株式会社神戸製鋼所製）を用いて混練した。このうち、実施例３、４の試料については、混練後の試料を二軸混練機から押し出した。これらの混練及び押し出しによって、混練及び押し出し後の試料の形状が、φ１５±１．５ｍｍの球状となるように成形した。次いで、実施例２、４の試料については、底面の内寸直径が１００ｍｍであり、高さの内寸が３０ｍｍである、耐熱磁器製の円柱形状の容器に充填し、手作業により混合物を押し込めて隙間や空間ができないようにした。 Next, six samples were separated from the obtained mixture, and the samples of Examples 1 to 4 were kneaded using a biaxial kneader (model name: HYPERKTX, manufactured by Kobe Steel, Ltd.). Among these, about the sample of Example 3, 4, the sample after kneading was extruded from the biaxial kneader. By these kneading and extruding, the shape of the sample after kneading and extruding was formed into a spherical shape of φ15 ± 1.5 mm. Next, for the samples of Examples 2 and 4, they were filled in a cylindrical container made of heat-resistant porcelain having an inner diameter of the bottom surface of 100 mm and an inner height of 30 mm, and the mixture was pushed in manually. To prevent gaps and spaces.
他方で、比較例１の試料については、混合物を手ごねすることにより、φ１５±１．５ｍｍの球状に成形した。すなわち、混練は行わなかった。また、比較例２の試料についても、混練することなく、パン型造粒機を用いてφ１５±１．５ｍｍの球状に成形した。そして、比較例１、２の試料について、実施例２、４と同様の容器に充填し、手作業により混合物を押し込めて隙間や空間ができないようにした。 On the other hand, the sample of Comparative Example 1 was formed into a spherical shape having a diameter of 15 ± 1.5 mm by grinding the mixture. That is, kneading was not performed. Further, the sample of Comparative Example 2 was molded into a spherical shape with a diameter of 15 ± 1.5 mm using a bread granulator without kneading. The samples of Comparative Examples 1 and 2 were filled in the same containers as in Examples 2 and 4, and the mixture was pushed in manually so that no gaps or spaces were formed.
次に、実施例１〜４と比較例１〜２の試料の各々に対して、固形分が７０重量％程度、水分が３０重量％程度となるように、３００℃〜４００℃の熱風を吹き付けて乾燥処理を施した。下記表３に、乾燥処理後の混合物（ペレット）の固形分組成（炭素を除く）を示す。 Next, hot air of 300 ° C. to 400 ° C. is blown to each of the samples of Examples 1 to 4 and Comparative Examples 1 and 2 so that the solid content is about 70% by weight and the water content is about 30% by weight. And dried. Table 3 below shows the solid content composition (excluding carbon) of the mixture (pellet) after the drying treatment.
［混合物に対する還元加熱処理］
乾燥処理後に得られるペレットを、実質的に酸素を含まない窒素雰囲気にした還元炉に各々装入した。ペレットの還元炉への装入は、予め還元炉の炉床に灰（主成分はＳｉＯ２であり、その他の成分としてＡｌ２Ｏ３、ＭｇＯ等の酸化物を少量含有する）を敷き詰め、その上にペレットを載置することで行った。なお、装入時の温度条件は、５００±２０℃とした。
[Reduction heat treatment of the mixture]
The pellets obtained after the drying treatment were respectively charged into a reduction furnace having a nitrogen atmosphere substantially free of oxygen. The pellets are charged into the reduction furnace in advance by spreading ash (the main component is SiO 2 and containing a small amount of oxides such as Al 2 O 3 and MgO as other components) on the hearth of the reduction furnace, This was done by placing the pellets on top. The temperature condition at the time of charging was 500 ± 20 ° C.
次に、炉内に装入されたペレットの表面のうち、温度が最も高くなる部分の温度（還元温度）が１４００℃になるまで還元炉を昇温させ、ペレットに対して還元加熱処理を施した。還元加熱処理による処理時間は、１５分間とした。還元処理後は、窒素雰囲気中で速やかに室温まで冷却して、試料を大気中へ取り出した。 Next, the temperature of the reduction furnace is raised until the temperature (reduction temperature) of the highest temperature portion of the pellets charged in the furnace reaches 1400 ° C., and the pellets are subjected to reduction heat treatment. did. The treatment time by the reduction heat treatment was 15 minutes. After the reduction treatment, the sample was quickly cooled to room temperature in a nitrogen atmosphere, and the sample was taken out into the atmosphere.
還元加熱処理後の各試料について、ニッケルメタル化率、メタル中ニッケル含有率を、ＩＣＰ発光分光分析器（ＳＨＩＭＡＺＵ Ｓ−８１００型）により分析して算出した。 About each sample after a reduction heat processing, the nickel metalization rate and the nickel content rate in a metal were analyzed and calculated by the ICP emission-spectral-analyzer (SHIMAZU S-8100 type | mold).
ニッケルメタル化率、メタル中のニッケル含有率は、以下の式により算出した。
ニッケルメタル化率＝
混合物中のメタル化したＮｉ量÷（混合物中の全てのＮｉ量）×１００（％）
メタル中のニッケル含有率＝
混合物中のメタル化したＮｉ量÷（混合物中のメタルしたＮｉとＦｅの合計量）
×１００（％）
The nickel metal conversion rate and the nickel content rate in the metal were calculated by the following equations.
Nickel metal conversion rate =
Metalized amount of Ni in the mixture / (total amount of Ni in the mixture) × 100 (%)
Nickel content in metal =
Amount of metallized Ni in the mixture ÷ (total amount of metalized Ni and Fe in the mixture)
× 100 (%)
下記表４に、それぞれの試料における、ニッケルメタル化率、メタル中のニッケル含有率を示す。 Table 4 below shows the nickel metallization rate and the nickel content in the metal in each sample.
表４の結果に示されるように、ニッケル酸化鉱を含む混合物に対して混練を行うことで、ニッケルメタル化率は９８．７％以上と高く、メタル中のニッケル含有量も１９．０％以上と高い、高品位のフェロニッケルを製造することができることが分かった（実施例１〜実施例４）。特に、混練後の試料を二軸混練機から押し出した実施例３、４では、ニッケルメタル化率は９９．３％以上と高く、メタル中のニッケル含有量も１９．５％以上と高い、より高品位のフェロニッケルを製造することができることが分かった。 As shown in the results of Table 4, by kneading the mixture containing nickel oxide ore, the nickel metallization rate is as high as 98.7% or more, and the nickel content in the metal is also 19.0% or more. It was found that high-quality ferronickel can be produced (Examples 1 to 4). In particular, in Examples 3 and 4 in which the sample after kneading was extruded from the twin-screw kneader, the nickel metal conversion rate was as high as 99.3% or more, and the nickel content in the metal was also high as 19.5% or more. It has been found that high quality ferronickel can be produced.
このように、高品位のフェロニッケルを製造することができた理由としては、ニッケル酸化鉱を含む混合物に対して混練を行うことで、均一で安定した還元反応が進行するようになったことが考えられる。 As described above, the reason why the high-quality ferronickel was able to be manufactured was that a uniform and stable reduction reaction proceeded by kneading the mixture containing nickel oxide ore. Conceivable.
これに対して、比較例１〜比較例２の結果に示されるように、ニッケル酸化鉱を含む混合物に対して混練を行わずに還元処理を行った場合、ニッケルメタル化率は高くても９４．７％であり、メタル中ニッケル含有量は高くても１８．２％であり、いずれも実施例と比較して低い値であった。 On the other hand, as shown in the results of Comparative Examples 1 and 2, when the reduction treatment is performed without kneading the mixture containing nickel oxide ore, the nickel metalization rate is 94 at the highest. It was 0.7%, and the nickel content in the metal was 18.2% at the highest, and both values were lower than those in Examples.
Claims (10)
少なくとも前記酸化鉱石と炭素質還元剤とを混合及び混練する混合・混練処理工程と、
得られる混合物を還元炉に装入して所定の還元温度で加熱する還元工程と、を有する
酸化鉱石の製錬方法。 A method for smelting an oxide ore that produces a metal or alloy by reducing the formed oxide ore,
A mixing / kneading treatment step of mixing and kneading at least the oxide ore and the carbonaceous reducing agent;
A reduction step of charging the resulting mixture into a reduction furnace and heating it at a predetermined reduction temperature.
成形された前記混合物を、前記還元炉に装入する
請求項１に記載の酸化鉱石の製錬方法。 It further has a mixture molding step for molding the mixture obtained by the mixing / kneading treatment step,
The method for refining oxide ore according to claim 1, wherein the formed mixture is charged into the reduction furnace.
容器に充填された前記混合物を、前記還元炉に装入する
請求項１に記載の酸化鉱石の製錬方法。 And further comprising a mixture molding step of filling a container with the mixture obtained by the mixing / kneading treatment step,
The method for refining oxide ore according to claim 1, wherein the mixture charged in a container is charged into the reduction furnace.
請求項１乃至３のいずれか１項に記載の酸化鉱石の製錬方法。 4. The method for smelting oxidized ore according to claim 1, wherein a reduction temperature in the reduction step is 1250 ° C. or higher and 1450 ° C. or lower. 5.
請求項１乃至４のいずれか１項に記載の酸化鉱石の製錬方法。 The smelting method of oxidized ore according to any one of claims 1 to 4, wherein, in the reducing step, the oxidized ore is reduced without generating a shell made of the metal or alloy on a surface of the mixture.
請求項１乃至５のいずれか１項に記載の酸化鉱石の製錬方法。 The method for smelting ore oxide according to any one of claims 1 to 5, further comprising a separation step of separating the slag from the mixture after performing the reduction step to obtain a metal or an alloy.
請求項１乃至６のいずれか１項に記載の酸化鉱石の製錬方法。 The method for smelting oxidized ore according to any one of claims 1 to 6, wherein the oxidized ore is nickel oxide ore.
請求項７に記載の酸化鉱石の製錬方法。 The method for refining oxide ore according to claim 7, wherein ferronickel is obtained as the alloy.
少なくとも前記酸化鉱石と炭素質還元剤とを混合及び混練する混合・混練処理工程を有する
ペレットの製造方法。 A method for producing pellets containing an oxidized ore and a carbonaceous reducing agent, charged in a reduction furnace and subjected to reduction heat treatment,
A method for producing a pellet comprising a mixing / kneading treatment step of mixing and kneading at least the oxide ore and the carbonaceous reducing agent.
少なくとも前記酸化鉱石と炭素質還元剤とを混合及び混練する混合・混練処理工程を有する
容器の製造方法。 A method for producing a container in which a mixture containing an oxide ore and a carbonaceous reducing agent is contained, charged in a reduction furnace, and subjected to reduction heat treatment,
A method for producing a container, comprising a mixing / kneading treatment step of mixing and kneading at least the oxide ore and a carbonaceous reducing agent.
Priority Applications (14)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2017045469A JP7035322B2 (en) | 2017-03-09 | 2017-03-09 | Oxidized ore smelting method, pellet and container manufacturing method |
| CN201780022977.5A CN108884515B (en) | 2016-04-27 | 2017-04-26 | Method for smelting oxide ore |
| CA3110511A CA3110511C (en) | 2016-04-27 | 2017-04-26 | Oxide ore smelting method |
| CA3021829A CA3021829C (en) | 2016-04-27 | 2017-04-26 | Oxide ore smelting method |
| PCT/JP2017/016620 WO2017188344A1 (en) | 2016-04-27 | 2017-04-26 | Oxide ore smelting method |
| EP20197015.9A EP3778936B1 (en) | 2016-04-27 | 2017-04-26 | Nickel oxide ore smelting method for smelting ferronickel |
| EP20196074.7A EP3766996B1 (en) | 2016-04-27 | 2017-04-26 | Nickel oxide ore smelting method for smelting ferronickel |
| EP17789626.3A EP3450579B1 (en) | 2016-04-27 | 2017-04-26 | Nickel oxide ore smelting method for smelting ferronickel |
| AU2017257842A AU2017257842B2 (en) | 2016-04-27 | 2017-04-26 | Oxide ore smelting method |
| US16/094,493 US11608543B2 (en) | 2016-04-27 | 2017-04-26 | Oxide ore smelting method |
| CA3110518A CA3110518C (en) | 2016-04-27 | 2017-04-26 | Oxide ore smelting method |
| PH12018502281A PH12018502281A1 (en) | 2016-04-27 | 2018-10-26 | Oxide ore smelting method |
| AU2020203209A AU2020203209B2 (en) | 2016-04-27 | 2020-05-18 | Oxide ore smelting method |
| AU2020203208A AU2020203208B9 (en) | 2016-04-27 | 2020-05-18 | Oxide ore smelting method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2017045469A JP7035322B2 (en) | 2017-03-09 | 2017-03-09 | Oxidized ore smelting method, pellet and container manufacturing method |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2018150571A true JP2018150571A (en) | 2018-09-27 |
| JP2018150571A5 JP2018150571A5 (en) | 2020-04-09 |
| JP7035322B2 JP7035322B2 (en) | 2022-03-15 |
Family
ID=63680035
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2017045469A Active JP7035322B2 (en) | 2016-04-27 | 2017-03-09 | Oxidized ore smelting method, pellet and container manufacturing method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP7035322B2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020097771A (en) * | 2018-12-18 | 2020-06-25 | 住友金属鉱山株式会社 | Method for smelting oxide ore |
| KR102224473B1 (en) * | 2020-12-14 | 2021-03-08 | 이앤티스소재 주식회사 | Bruquette composition for steel process substitute using steel making process by-products (high Fe content by-product, waste refractories) |
| JP2021070848A (en) * | 2019-10-30 | 2021-05-06 | 住友金属鉱山株式会社 | Smelting method for nickel oxide ore |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07286205A (en) * | 1994-04-20 | 1995-10-31 | Kawasaki Steel Corp | Device for removing reducing agent from vessel for producing sponge iron |
| JPH1030106A (en) * | 1996-07-18 | 1998-02-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Method for reducing iron ore pellet including coal and device therefor |
| JPH1192810A (en) * | 1997-09-22 | 1999-04-06 | Tetsugen Corp | Production of reduced iron at low cost from iron-making dust and the like |
| JP2001098313A (en) * | 1999-09-28 | 2001-04-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Device for producing direct-reduced iron |
| WO2016017348A1 (en) * | 2014-08-01 | 2016-02-04 | 住友金属鉱山株式会社 | Method for producing pellets and method for producing iron-nickel alloy |
-
2017
- 2017-03-09 JP JP2017045469A patent/JP7035322B2/en active Active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07286205A (en) * | 1994-04-20 | 1995-10-31 | Kawasaki Steel Corp | Device for removing reducing agent from vessel for producing sponge iron |
| JPH1030106A (en) * | 1996-07-18 | 1998-02-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Method for reducing iron ore pellet including coal and device therefor |
| JPH1192810A (en) * | 1997-09-22 | 1999-04-06 | Tetsugen Corp | Production of reduced iron at low cost from iron-making dust and the like |
| JP2001098313A (en) * | 1999-09-28 | 2001-04-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Device for producing direct-reduced iron |
| WO2016017348A1 (en) * | 2014-08-01 | 2016-02-04 | 住友金属鉱山株式会社 | Method for producing pellets and method for producing iron-nickel alloy |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 宝谷 晋ら: "ポリオレフィン用連続混錬機及び二軸押出機", 神戸製鋼技報, vol. 58, no. 2, JPN6021034382, 30 August 2008 (2008-08-30), JP, pages 74 - 80, ISSN: 0004587300 * |
| 富山秀樹: "押出成形機の混錬シミュレーション", 日本ゴム協会誌, vol. 89, no. 12, JPN6021034381, 31 December 2016 (2016-12-31), JP, pages 368 - 374, ISSN: 0004587299 * |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020097771A (en) * | 2018-12-18 | 2020-06-25 | 住友金属鉱山株式会社 | Method for smelting oxide ore |
| JP7293634B2 (en) | 2018-12-18 | 2023-06-20 | 住友金属鉱山株式会社 | Method for smelting oxide ore |
| JP2021070848A (en) * | 2019-10-30 | 2021-05-06 | 住友金属鉱山株式会社 | Smelting method for nickel oxide ore |
| JP7409010B2 (en) | 2019-10-30 | 2024-01-09 | 住友金属鉱山株式会社 | Nickel oxide ore smelting method |
| KR102224473B1 (en) * | 2020-12-14 | 2021-03-08 | 이앤티스소재 주식회사 | Bruquette composition for steel process substitute using steel making process by-products (high Fe content by-product, waste refractories) |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP7035322B2 (en) | 2022-03-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5958576B1 (en) | Saprolite ore smelting method | |
| WO2016013355A1 (en) | Method for producing pellets and method for producing iron-nickel alloy | |
| WO2017188344A1 (en) | Oxide ore smelting method | |
| WO2018216513A1 (en) | Method for smelting oxide ore | |
| JP2018150571A (en) | Oxide ore smelting method, and production method of pellet and container | |
| JP6772525B2 (en) | Pellet manufacturing method and nickel oxide ore smelting method | |
| AU2015293371B2 (en) | Method for smelting nickel oxide ore and method for charging pellets | |
| JP6772526B2 (en) | Nickel oxide ore smelting method | |
| JP6776927B2 (en) | Metal oxide smelting method | |
| JP2019099833A (en) | Manufacturing method of pellet, and refining method of nickel oxide ore | |
| JP7167565B2 (en) | Method for smelting oxide ore | |
| JP7292581B2 (en) | Method for smelting oxide ore | |
| JP6926993B2 (en) | Pellet manufacturing method, nickel oxide smelting method | |
| JP6926674B2 (en) | Oxidized ore smelting method | |
| JP6809377B2 (en) | Oxidized ore smelting method | |
| JP6844336B2 (en) | Nickel oxide ore smelting method | |
| JP6844335B2 (en) | Nickel oxide ore smelting method | |
| JP6844334B2 (en) | Nickel oxide ore smelting method | |
| JP2019099831A (en) | Manufacturing method of pellet, and refining method of nickel oxide ore | |
| JP7167534B2 (en) | Method for smelting oxide ore | |
| JP7124588B2 (en) | Method for smelting oxide ore | |
| JP6798079B2 (en) | Oxidized ore smelting method | |
| JP7415369B2 (en) | Oxidized ore smelting method | |
| JP7172330B2 (en) | Method for smelting oxide ore | |
| JP2023079612A (en) | Smelting method for nickel oxide ore |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20200221 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20200221 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20210126 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20210326 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20210615 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20210816 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20210907 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20211207 |
|
| C60 | Trial request (containing other claim documents, opposition documents) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C60 Effective date: 20211207 |
|
| A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20211214 |
|
| C21 | Notice of transfer of a case for reconsideration by examiners before appeal proceedings |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C21 Effective date: 20211221 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20220118 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20220120 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20220201 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20220214 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7035322 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |