JP2018118945A - フルフラールの製造方法 - Google Patents
フルフラールの製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2018118945A JP2018118945A JP2017013341A JP2017013341A JP2018118945A JP 2018118945 A JP2018118945 A JP 2018118945A JP 2017013341 A JP2017013341 A JP 2017013341A JP 2017013341 A JP2017013341 A JP 2017013341A JP 2018118945 A JP2018118945 A JP 2018118945A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- furfural
- reaction
- acid
- weight
- alkali metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Furan Compounds (AREA)
Abstract
【課題】非可食バイオマス資源からフルフラールを製造するに当たり、フルフラールを高収率で安定的に製造する方法を提供する。【解決手段】非可食バイオマス資源を原料として、溶媒の存在下、触媒を用いて反応槽中で反応させて糖液を得、該糖液を該反応槽中で反応させてフルフラールを製造する方法において、該反応槽内の反応液中のアルカリ金属濃度がアルカリ金属原子換算で１重量ｐｐｍ以上０．３重量％未満で、リン濃度がリン原子換算で１重量ｐｐｍ以上０．５重量％未満である、フルフラールの製造方法。【選択図】なし
Description
本発明は、非可食バイオマス資源からフルフラールを製造する方法に関するものである。
非可食バイオマス資源から得ることのできるフルフラールは、フルフリルアルコール、テトラヒドロフランの製造原料に用いることができ、それぞれフラン樹脂やＰＴＭＧ（ポリテトラメチレンエーテルグリコール）といった植物由来のポリマー原料へ転換できる有用な化合物である。
非可食バイオマス資源からフルフラールを製造するには、非可食バイオマス資源を溶媒中で触媒の存在下に反応させて、炭素数５の単糖（キシロース等）及び／または炭素数５の単糖を構成成分とする多糖（キシロオリゴ糖等）（以下、これらを「Ｃ５糖類」と称す。）を含む糖液を得、下記式に示すように、この糖液中の糖類を加水分解してキシロースとし、キシロースの異性化で生成したキシルロースを脱水反応させてフルフラールに変換する。反応溶媒には、通常水が使用される。
非可食バイオマス資源からフルフラールを製造する際のフルフラールの収率やフルフラール量（濃度）は、用いる非可食バイオマス資源によってある程度決められるが、従来法では、フルフラールを高収率で得ることができない場合があった。
特許文献１には、糖類と水を含む水溶液中で、硫酸マグネシウムの存在下、糖類の脱水反応を行うフルフラール類の製造方法が提案されている。
この特許文献１の方法では、硫酸マグネシウムを存在させることで、フルフラールを温和な条件で製造できるとされており、用いる硫酸マグネシウムの量は、１００重量部の水に対して３〜３０重量部、好ましくは１０〜２５重量部とされている。即ち、マグネシウム濃度としては、水１００重量部に対して０．６〜６重量部、好ましくは２〜５重量部であり、特許文献１の実施例では、Ｄ−グルコース２５ｍｇ、硫酸水溶液１ｍＬ（約１０００ｍｇ）、硫酸マグネシウム５０ｍｇ（マグネシウム量は１０ｍｇ）の反応液（反応液中のマグネシウム濃度は０．９重量％）で反応を行っている。
ただし、特許文献１に記載の方法は、グルコース、マンノース、ガラクトース、セロビオース、サッカロース、マルトース、及びセルロースからなる群より選択される少なくとも１種の糖類と、水と、硫酸、リン酸、及び塩酸から選択される無機酸とを含む水溶液中で、硫酸マグネシウムの存在下、糖類の脱水反応を行ってフルフラール類を製造する方法であって、非可食バイオマス資源を原料とするとの記載はなく、また、製造されるフルフラール類とは５−ヒドロキシメチルフルフラールを主体とする。
この特許文献１の方法では、硫酸マグネシウムを存在させることで、フルフラールを温和な条件で製造できるとされており、用いる硫酸マグネシウムの量は、１００重量部の水に対して３〜３０重量部、好ましくは１０〜２５重量部とされている。即ち、マグネシウム濃度としては、水１００重量部に対して０．６〜６重量部、好ましくは２〜５重量部であり、特許文献１の実施例では、Ｄ−グルコース２５ｍｇ、硫酸水溶液１ｍＬ（約１０００ｍｇ）、硫酸マグネシウム５０ｍｇ（マグネシウム量は１０ｍｇ）の反応液（反応液中のマグネシウム濃度は０．９重量％）で反応を行っている。
ただし、特許文献１に記載の方法は、グルコース、マンノース、ガラクトース、セロビオース、サッカロース、マルトース、及びセルロースからなる群より選択される少なくとも１種の糖類と、水と、硫酸、リン酸、及び塩酸から選択される無機酸とを含む水溶液中で、硫酸マグネシウムの存在下、糖類の脱水反応を行ってフルフラール類を製造する方法であって、非可食バイオマス資源を原料とするとの記載はなく、また、製造されるフルフラール類とは５−ヒドロキシメチルフルフラールを主体とする。
また、特許文献２には、糖類、鉱酸、水及び有機溶媒の存在下、金属ハロゲン化物を添加するフルフラールの製造方法が提案されている。この特許文献２の実施例では、コーンコブ２５重量％、硫酸０．１５ｍｏｌ／Ｌ、塩化ナトリウム１重量％の条件で反応を行っている。ただし、特許文献２に記載の方法は、有機酸の使用や金属ハロゲン化物以外の金属塩に関する記載はなく、多量の硫酸と金属ハロゲン化物を使用している。
従来法では、非可食バイオマス資源からフルフラールを製造する際に、フルフラールを高収率で安定的に製造することができないという問題があった。
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、非可食バイオマス資源からフルフラールを製造する際に、フルフラールを高収率で安定的に製造する方法を提供することを目的とする。
本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意検討した結果、従来法において、非可食バイオマス資源からフルフラールを製造する際に、フルフラールを高収率で安定的に製造することができないのは、副反応や高沸物の生成によるフルフラールの選択率、収率の低下、更には高沸物に起因する反応槽やその後段のフルフラール精製のための蒸留塔等の機器類の汚れや固着物によるトラブルといった非可食バイオマス資源からフルフラールを製造する際に特有の課題が存在すること、非可食バイオマス資源からフルフラールを製造する反応槽内の反応液中のアルカリ金属及びリン濃度を所定の濃度範囲に制御することにより、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。
即ち、本発明の要旨は、以下の［１］〜［８］に存する。
即ち、本発明の要旨は、以下の［１］〜［８］に存する。
［１］ 非可食バイオマス資源を原料として、溶媒の存在下、触媒を用いて反応槽中で反応させて糖液を得、該糖液を該反応槽中で反応させてフルフラールを製造する方法において、該反応槽内の反応液中のアルカリ金属濃度がアルカリ金属原子換算で１重量ｐｐｍ以上０．３重量％未満で、リン濃度がリン原子換算で１重量ｐｐｍ以上０．５重量％未満である、フルフラールの製造方法。
［２］ 前記アルカリ金属が、カリウムである、［１］に記載のフルフラールの製造方法。
［３］ 前記リンがリン酸塩である、［１］又は［２］に記載のフルフラールの製造方法。
［４］ 前記反応液中の前記アルカリ金属濃度が１０重量ｐｐｍ以上０．２重量％未満である、［１］〜［３］のいずれかに記載のフルフラールの製造方法。
［５］ 前記触媒が、ｐＫａ３以上５以下の有機酸である、［１］〜［４］のいずれかに記載のフルフラールの製造方法。
［６］ 前記有機酸が、酢酸、乳酸、及び蟻酸のいずれか１種又は２種以上である、［１］〜［５］のいずれかに記載のフルフラールの製造方法。
［７］ 前記非可食バイオマス資源がバガスである、［１］〜［６］のいずれかに記載のフルフラールの製造方法。
［８］ 前記糖液を前記反応槽中で反応させてフルフラールを製造し、得られたフルフラールを含む反応液からフルフラールを回収するに当たり、有機溶媒を用いた２層分離を行い、該フルフラールを含む該有機溶媒層と前記アルカリ金属を含む水層とを分離することを特徴とする、［１］〜［７］のいずれかに記載のフルフラールの製造方法。
［２］ 前記アルカリ金属が、カリウムである、［１］に記載のフルフラールの製造方法。
［３］ 前記リンがリン酸塩である、［１］又は［２］に記載のフルフラールの製造方法。
［４］ 前記反応液中の前記アルカリ金属濃度が１０重量ｐｐｍ以上０．２重量％未満である、［１］〜［３］のいずれかに記載のフルフラールの製造方法。
［５］ 前記触媒が、ｐＫａ３以上５以下の有機酸である、［１］〜［４］のいずれかに記載のフルフラールの製造方法。
［６］ 前記有機酸が、酢酸、乳酸、及び蟻酸のいずれか１種又は２種以上である、［１］〜［５］のいずれかに記載のフルフラールの製造方法。
［７］ 前記非可食バイオマス資源がバガスである、［１］〜［６］のいずれかに記載のフルフラールの製造方法。
［８］ 前記糖液を前記反応槽中で反応させてフルフラールを製造し、得られたフルフラールを含む反応液からフルフラールを回収するに当たり、有機溶媒を用いた２層分離を行い、該フルフラールを含む該有機溶媒層と前記アルカリ金属を含む水層とを分離することを特徴とする、［１］〜［７］のいずれかに記載のフルフラールの製造方法。
本発明のフルフラールの製造方法によれば、非可食バイオマス資源から糖液を得、この糖液からフルフラールを製造する反応槽内の反応液中のアルカリ金属及びリン濃度を所定の範囲内とすることにより、フルフラールを高収率で安定的に製造することができる。
以下に本発明の実施の形態について詳細に説明するが、本発明は以下の実施の形態に限定されるものではなく、その要旨の範囲内で種々変形して実施することができる。
本発明のフルフラールの製造方法は、非可食バイオマス資源を原料として、溶媒の存在下、触媒を用いて反応槽中で反応させて糖液を得、該糖液を該反応槽中で反応させてフルフラールを製造する方法において、該反応槽内の反応液が金属塩を含み、該反応液中のアルカリ金属濃度をアルカリ金属原子換算で１重量ｐｐｍ以上０．３重量％未満、リン濃度をリン原子換算で１重量ｐｐｍ以上０．５重量％未満とするものである。
なお、非可食バイオマス資源からフルフラールを製造する方法は、非可食バイオマス資源からＣ５糖類を含む糖液を得る糖液製造工程と、この糖液中のＣ５糖類の脱水反応でフルフラールを得るフルフラール製造工程とがあるが、本発明においては、糖液製造工程とフルフラール製造工程は一つの反応器内で行ってもよく、それぞれ別の反応器内で行ってもよい。
本発明のフルフラールの製造方法では、反応槽内の反応液のアルカリ金属含有量をアルカリ金属原子換算で１重量ｐｐｍ以上０．３重量％未満とするが、この反応液のアルカリ金属濃度は、糖液製造工程からフルフラール製造工程にわたって、１重量ｐｐｍ以上０．３重量％未満に維持されることが好ましい。
同様に、本発明のフルフラールの製造方法では、反応槽内の反応液のリン含有量をリン原子換算で濃度を１重量ｐｐｍ以上０．５重量％未満とするが、この反応液のリン濃度は、糖液製造工程からフルフラール製造工程にわたって、１重量ｐｐｍ以上０．５重量％未満に維持されることが好ましい。
同様に、本発明のフルフラールの製造方法では、反応槽内の反応液のリン含有量をリン原子換算で濃度を１重量ｐｐｍ以上０．５重量％未満とするが、この反応液のリン濃度は、糖液製造工程からフルフラール製造工程にわたって、１重量ｐｐｍ以上０．５重量％未満に維持されることが好ましい。
なお、ここで、「反応液」とは、反応槽内に存在する液をさし、通常、後述の原料となる非可食バイオマス資源、反応溶媒、触媒及び生成物の合計である。
＜非可食バイオマス資源＞
本発明で用いる非可食バイオマス資源は、糖類を構成成分とする多糖類含んでいれば特に限定されないが、具体的には、バガス、スイッチグラス、ネピアグラス、エリアンサス、ミスカンサス、ケナフ、コーンストーバー、コーンコブ、ビートパルプ、パーム空果房、稲わら、麦わら、米ぬか、樹木、木材、植物油カス、ササ、タケ、パルプ類、古紙、食品廃棄物、水産物残渣、家畜廃棄物等が挙げられる。また、砂糖の製造工程で発生する糖蜜から砂糖を回収した後に残る廃糖蜜も非可食バイオマス原料として使用可能である。この中で、原料入手性とコストの観点からバガス、コーンストーバー、コーンコブ、稲わらが好ましく、バガス、コーンコブがより好ましく、バガスが特に好ましい。非可食バイオマス資源は、可食バイオマス資源と異なり、食用用途と競合せず、また通常であれば廃棄、焼却処理されるものが多いため、安定的な供給、資源の有効利用が図れる点で好ましい。
本発明で用いる非可食バイオマス資源は、糖類を構成成分とする多糖類含んでいれば特に限定されないが、具体的には、バガス、スイッチグラス、ネピアグラス、エリアンサス、ミスカンサス、ケナフ、コーンストーバー、コーンコブ、ビートパルプ、パーム空果房、稲わら、麦わら、米ぬか、樹木、木材、植物油カス、ササ、タケ、パルプ類、古紙、食品廃棄物、水産物残渣、家畜廃棄物等が挙げられる。また、砂糖の製造工程で発生する糖蜜から砂糖を回収した後に残る廃糖蜜も非可食バイオマス原料として使用可能である。この中で、原料入手性とコストの観点からバガス、コーンストーバー、コーンコブ、稲わらが好ましく、バガス、コーンコブがより好ましく、バガスが特に好ましい。非可食バイオマス資源は、可食バイオマス資源と異なり、食用用途と競合せず、また通常であれば廃棄、焼却処理されるものが多いため、安定的な供給、資源の有効利用が図れる点で好ましい。
これらの非可食バイオマス資源はそのまま使用することもできるし、酸処理や水熱処理等の前処理を行ってから使用することもできる。また、これらの非可食バイオマス資源は１種を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。また、非可食バイオマス資源は固形物の状態で反応器に供給してもよいし、水等の溶媒と混合してスラリー状態にして供給しても構わない。
非可食バイオマスの重量平均径は、取り扱い性と反応効率の面から、粒の最も長い部分の長さとして、０．５ｍｍ以上が好ましく、１ｍｍ以上がより好ましく、２ｍｍ以上が特に好ましい。また、５０ｍｍ以下が好ましく、２５ｍｍ以下がより好ましく、１０ｍｍ以下が特に好ましい。
＜Ｃ５糖類＞
本発明で製造される糖液中のＣ５糖類は、非可食バイオマス資源由来であって、脱水反応によりフルフラールを製造することができるものであればよく、特に限定されない。
本発明で製造される糖液中のＣ５糖類は、非可食バイオマス資源由来であって、脱水反応によりフルフラールを製造することができるものであればよく、特に限定されない。
炭素数５の単糖類（ペントース）としては、具体的にはリボース、リキソース、キシロース、アラビノース、デオキシリボース、キシルロース、リブロース等が挙げられる。これらの単糖の中でも、自然界、植物の構成成分となっていることから豊富に存在し、原料の入手容易性と収率の観点からキシロース、アラビノースが好ましく、キシロースがより好ましい。
上記の炭素数５の単糖類を構成成分として有する多糖類としては、具体的には、キシロビオース、アラビノビオース等の２糖類；キシロトリオース、アラビノトリオース等の３糖類、上記２糖類や３糖類を含むキシロオリゴ糖、アラビノオリゴ糖等のオリゴ糖類、キシラン、アラバン、ヘミセルロースの多糖類が挙げられる。これらの多糖類の中でも、収率の観点からキシロオリゴ糖、キシラン、ヘミセルロースが好ましく、なかでもキシロオリゴ糖が特に好ましい。ここで、キシロオリゴ糖とは、２糖類、３糖類を主成分とし、更に４〜６糖類を含むものである。
非可食バイオマス資源から得られる糖液中には、これらの単糖類と多糖類の１種のみが含まれていてもよく、２種以上が含まれていてもよい。
また、糖液中には、Ｃ５糖類とは炭素数の異なるグルコースなどの単糖やグルカンなどの多糖が共存していてもよい。
また、糖液中には、Ｃ５糖類とは炭素数の異なるグルコースなどの単糖やグルカンなどの多糖が共存していてもよい。
＜糖液の製造反応＞
非可食バイオマス資源から上記のＣ５糖類を含む糖液を製造する反応は、非可食バイオマス資源中のヘミセルロース分を加水分解反応して溶液に可溶なＣ５糖類を生成させる反応である。この反応は、Ｃ５糖類の生産性向上、得られるＣ５糖類の純度向上の観点から、反応溶媒及び触媒を用いて行われる。
非可食バイオマス資源から上記のＣ５糖類を含む糖液を製造する反応は、非可食バイオマス資源中のヘミセルロース分を加水分解反応して溶液に可溶なＣ５糖類を生成させる反応である。この反応は、Ｃ５糖類の生産性向上、得られるＣ５糖類の純度向上の観点から、反応溶媒及び触媒を用いて行われる。
以下に、この糖液の製造反応について説明する。
（非可食バイオマス濃度）
非可食バイオマス資源からの糖液の製造反応において、溶液中に含まれる非可食バイオマスの濃度は特に限定されないが、溶媒に対する非可食バイオマスの割合が０．１〜２００重量％であることが好ましく、より好ましくは５〜４０重量％であり、さらに好ましくは１０〜３０重量％である。なお、ここで、「溶液」とは、後述の反応溶媒、非可食バイオマス原料及び触媒を含む反応溶液をさす。溶媒に対する非可食バイオマスの割合が上記下限値以上であると、反応後に溶媒の分離に必要なエネルギーが低くなる傾向があり、更には、反応系の容量を低減して装置設備の建設費も低減できる傾向にある。溶媒に対する非可食バイオマスの割合が上記上限値以下であると、副反応を抑制でき、Ｃ５糖類、更にはフルフラールの収率が高くなる傾向があり好ましい。
非可食バイオマス資源からの糖液の製造反応において、溶液中に含まれる非可食バイオマスの濃度は特に限定されないが、溶媒に対する非可食バイオマスの割合が０．１〜２００重量％であることが好ましく、より好ましくは５〜４０重量％であり、さらに好ましくは１０〜３０重量％である。なお、ここで、「溶液」とは、後述の反応溶媒、非可食バイオマス原料及び触媒を含む反応溶液をさす。溶媒に対する非可食バイオマスの割合が上記下限値以上であると、反応後に溶媒の分離に必要なエネルギーが低くなる傾向があり、更には、反応系の容量を低減して装置設備の建設費も低減できる傾向にある。溶媒に対する非可食バイオマスの割合が上記上限値以下であると、副反応を抑制でき、Ｃ５糖類、更にはフルフラールの収率が高くなる傾向があり好ましい。
（触媒）
非可食バイオマス資源からの糖液の製造反応で用いられる触媒は、非可食バイオマスからＣ５糖類を製造可能な触媒であればよく、特に限定されないが、硫酸、燐酸、硝酸、塩酸等の無機酸、カルボン酸、スルホン酸等の有機酸、ヘテロポリ酸といった酸触媒が挙げられる。これらの中でも、安定性、腐食性、廃棄物処理、単価の観点から有機酸が好ましく、特にカルボン酸が好ましい。
非可食バイオマス資源からの糖液の製造反応で用いられる触媒は、非可食バイオマスからＣ５糖類を製造可能な触媒であればよく、特に限定されないが、硫酸、燐酸、硝酸、塩酸等の無機酸、カルボン酸、スルホン酸等の有機酸、ヘテロポリ酸といった酸触媒が挙げられる。これらの中でも、安定性、腐食性、廃棄物処理、単価の観点から有機酸が好ましく、特にカルボン酸が好ましい。
カルボン酸の具体例としては、蟻酸、酢酸、プロピオン酸、酪酸、ペンタン酸、ヘキサン酸、ヘプタン酸、オクタン酸、ノナン酸、デカン酸、ドデカン酸、テトラデカン酸、レブリン酸、乳酸等の脂肪族カルボン酸；シュウ酸、マロン酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、アコニット酸、イタコン酸、オキサロ酢酸、フマル酸、マレイン酸、ｃｉｓ−１，２−シクロペンタンジカルボン酸、ｔｒａｎｓ−１，２−シクロペンタンジカルボン酸、ｃｉｓ−１，３−シクロペンタンジカルボン酸、ｔｒａｎｓ−１，３−シクロペンタンジカルボン酸、ｃｉｓ−１，２−シクロヘキサンジカルボン酸、ｔｒａｎｓ−１，２−シクロヘキサンジカルボン酸、ｃｉｓ−１，３−シクロヘキサンジカルボン酸、ｔｒａｎｓ−１，３−シクロヘキサンジカルボン酸、ｃｉｓ−１，４−シクロヘキサンジカルボン酸、ｔｒａｎｓ−１，４−シクロヘキサンジカルボン酸等の脂肪族ジカルボン酸；１，２，４−シクロヘキサントリカルボン酸、１，３，５−シクロヘキサントリカルボン酸、クエン酸等の脂肪族トリカルボン酸；安息香酸、ナフタレンカルボン酸等の芳香族カルボン酸；フタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸、トリメシン酸、トリメリット酸、ヘミメリット酸、メロファン酸、プレニト酸、ピロメリト酸、ベンゼンペンタカルボン酸、メリト酸等の芳香族ポリカルボン酸；フランカルボン酸、フランジカルボン酸等の複素環カルボン酸；が挙げられる。また、これらの酸の少なくとも一部を中和した塩も用いることができる。
これらの中でも非可食バイオマスから得られる酸である蟻酸、酢酸、乳酸、レブリン酸が好ましく、とりわけ蟻酸、酢酸、乳酸が好ましい。
これらの中でも非可食バイオマスから得られる酸である蟻酸、酢酸、乳酸、レブリン酸が好ましく、とりわけ蟻酸、酢酸、乳酸が好ましい。
特にＣ５糖類の収率の観点から、上記のカルボン酸の中でも酸解離定数ｐＫａが３以上５以下、特に３．０以上４．６以下であるものが好ましい。ここで酸解離定数ｐＫａとは、解離段が１の場合の数値とする。すなわち、２個以上のカルボキシル基を有するカルボン酸の場合、２個以上のカルボキシル基のうち少なくとも１個の水素イオンが脱離する場合の酸解離定数ｐＫａを意味する。例えば、カルボキシル基を２個有するコハク酸では、通常、ｐＫａは解離段が１の４．１９と解離段が２の５．４８となるが、本明細書では解離段が１の４．１９をコハク酸のｐＫａとする。
上記のカルボン酸は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
スルホン酸の具体例としては、メタンスルホン酸、エタンスルホン酸、プロパンスルホン酸、ブタンスルホン酸、ペンタンスルホン酸、ヘキサンスルホン酸、ベンゼンスルホン酸、トルエンスルホン酸、ナフタレンスルホン酸等が挙げられる。また、これらの酸の少なくとも一部を中和した塩も用いることができる。
上記のスルホン酸は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
上記のスルホン酸は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
ヘテロポリ酸の具体例としては、リンタングステン酸、ケイタングステン酸、リンモリブデン酸、ケイモリブデン酸、リンバナドモリブデン酸、ケイバナドモリブデン酸等が挙げられる。また、これらの酸の少なくとも一部を中和した塩も用いることができる。
上記のヘテロポリ酸は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
上記のヘテロポリ酸は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
また、上記カルボン酸、スルホン酸、ヘテロポリ酸は、２種類以上を任意の割合で混合して使用してもよい。また、触媒はプロセス内で分離してリサイクル使用することが好ましい。
糖液製造反応において用いる触媒の量は、触媒の種類や反応条件等に基づき適宜設定することができ、特に限定されるものではないが、好ましくは溶液量に対し０．０１〜５０重量％であり、より好ましくは０．５〜３０重量％であり、特に好ましくは１〜２０重量％である。触媒量が上記下限値以上であると、反応速度が速くなりＣ５糖類の生産性が向上する傾向がある。触媒量が上記上限値以下であると、副反応が抑えられてＣ５糖類の選択率が向上する傾向があり好ましい。
（反応溶媒）
非可食バイオマス資源からの糖液の製造反応において用いる反応溶媒は、水、或いは、水と有機溶媒との混合溶媒である。即ち、水のみで反応を行うことが可能であるが、有機溶媒を添加して反応を行うこともできる。有機溶媒を用いる場合均一混合溶媒で反応を行うことができるが、水相と有機相の２相系となる有機溶媒も用いることができる。用いる有機溶媒の量は本発明の趣旨を損ねない限り、特に限定されないが、水に対して１０〜５０００重量％であることが好ましく、特に１０〜１０００重量％であることが好ましい。
非可食バイオマス資源からの糖液の製造反応において用いる反応溶媒は、水、或いは、水と有機溶媒との混合溶媒である。即ち、水のみで反応を行うことが可能であるが、有機溶媒を添加して反応を行うこともできる。有機溶媒を用いる場合均一混合溶媒で反応を行うことができるが、水相と有機相の２相系となる有機溶媒も用いることができる。用いる有機溶媒の量は本発明の趣旨を損ねない限り、特に限定されないが、水に対して１０〜５０００重量％であることが好ましく、特に１０〜１０００重量％であることが好ましい。
前記有機溶媒は、特に限定されるものではないが、例えば、テトラヒドロフラン等の炭素数４〜２０のエーテル類；１−プロパノール、２−プロパノール等の炭素数３〜２０のアルコール類；ペンタン、ヘキサン、シクロヘキサン、ヘプタン、オクタン、ノナン、デカン、ドデカン、イソドデカンなどの炭素数３〜１２の飽和脂肪族炭化水素類；トルエン、キシレン、ジエチルベンゼン、トリメチルベンゼン、１，２，３，４−テトラヒドロナフタレン（テトラリン）、１−メチルナフタレンなどの芳香族炭化水素類、γ−ブチロラクトン、γ−バレロラクトン等のラクトン類、ポリエチレングリコール等のグリコール類、ポリエチレングリコールジメチルエーテル等のグリコールエーテル類、その他、スルホラン、イソソルビド、イソソルビドジメチルエーテル、プロピレンカーボネート等が挙げられる。
これらの中でも、水と均一混合溶媒となる水性溶媒または前述の酸触媒が溶解しにくい非極性溶媒であることが好ましい。このうち、２相系で反応を行う場合は、後述の２層分離におけるフルフラールの抽出効率および水への有機溶媒の溶解量低減の観点から、トルエン、キシレン、ジエチルベンゼン、トリメチルベンゼン、１，２，３，４−テトラヒドロナフタレン（テトラリン）、１−メチルナフタレン、シクロヘキサン、イソドデカン等の炭化水素溶媒や、２−メチルテトラヒドロフラン、３−メチルテトラヒドロフランが好ましく、特にトルエン、キシレン、ジエチルベンゼン、トリメチルベンゼン、１，２，３，４−テトラヒドロナフタレン（テトラリン）、１−メチルナフタレン等の芳香族炭化水素溶媒が特に好ましい。
上記有機溶媒は溶媒の回収、再利用を考慮すると単一溶媒のほうが好ましいが、２種類以上を用いても構わない。
（反応液中のアルカリ金属濃度）
本発明のフルフラールの製造方法においては、反応液中のアルカリ金属濃度をアルカリ金属原子換算で１重量ｐｐｍ以上０．３重量％未満とする。反応液中のアルカリ金属濃度が上記下限値以上であると、非可食バイオマス原料の加水分解とＣ５糖類の脱水によるフルフラール生成が促進される傾向にあり、フルフラールの収率を高めることができる。反応液中のアルカリ金属濃度が上記上限値以下であると、副反応を抑制し、高沸物の生成によるフルフラールの選択率、収率の低下、更には高沸物に起因する反応槽やその後段のフルフラール精製のための蒸留塔等の機器類の汚れや固着物によるトラブル等を防止して、フルフラールの製造、更には精製を安定に行って、フルフラールを高収率で得ることができるようになる。反応液中のアルカリ金属原子換算のアルカリ金属濃度は好ましくは１０重量ｐｐｍ以上０．２重量％未満、より好ましくは１００重量ｐｐｍ以上０．１５重量％未満であり、特に好ましくは２００重量ｐｐｍ以上０．１０重量％未満である。
本発明のフルフラールの製造方法においては、反応液中のアルカリ金属濃度をアルカリ金属原子換算で１重量ｐｐｍ以上０．３重量％未満とする。反応液中のアルカリ金属濃度が上記下限値以上であると、非可食バイオマス原料の加水分解とＣ５糖類の脱水によるフルフラール生成が促進される傾向にあり、フルフラールの収率を高めることができる。反応液中のアルカリ金属濃度が上記上限値以下であると、副反応を抑制し、高沸物の生成によるフルフラールの選択率、収率の低下、更には高沸物に起因する反応槽やその後段のフルフラール精製のための蒸留塔等の機器類の汚れや固着物によるトラブル等を防止して、フルフラールの製造、更には精製を安定に行って、フルフラールを高収率で得ることができるようになる。反応液中のアルカリ金属原子換算のアルカリ金属濃度は好ましくは１０重量ｐｐｍ以上０．２重量％未満、より好ましくは１００重量ｐｐｍ以上０．１５重量％未満であり、特に好ましくは２００重量ｐｐｍ以上０．１０重量％未満である。
反応液に含まれるアルカリ金属としては、具体的にはナトリウム、カリウム、リチウムが挙げられるが、何らこれらに限定されるものではない。
アルカリ金属の形態に特に制限はないが、好ましくはアルカリ金属塩である。アルカリ金属塩としては例えば硫酸塩、硝酸塩、リン酸塩、炭酸塩、ハロゲン化物がある。好ましくは硫酸塩、リン酸塩であり、特に好ましくはリン酸塩である。
アルカリ金属の形態に特に制限はないが、好ましくはアルカリ金属塩である。アルカリ金属塩としては例えば硫酸塩、硝酸塩、リン酸塩、炭酸塩、ハロゲン化物がある。好ましくは硫酸塩、リン酸塩であり、特に好ましくはリン酸塩である。
反応液中のアルカリ金属濃度を上記範囲内とする方法には特に制限はないが、アルカリ金属は、非可食バイオマス資源中に含まれて反応液内に持ち込まれる場合が多いことから、非可食バイオマス資源を糖液の製造に供するに先立ち、予め熱水処理、アルカリ処理、酸処理等で非可食バイオマス資源中のアルカリ金属量を低減しておく方法が挙げられる。具体的には、非可食バイオマス資源を高温の蒸気や熱水に接触させた後、固形残渣を糖液の製造に供する方法が挙げられる。
その他、反応後のアルカリ金属を含む溶媒をリサイクルする量を制御したり、アルカリ金属を反応液中に添加したり、アルカリ金属含有量の異なる非可食バイオマス資源の混合比率を制御したりすることによっても、反応液中のアルカリ金属濃度を上記範囲内とすることができる。
その他、反応後のアルカリ金属を含む溶媒をリサイクルする量を制御したり、アルカリ金属を反応液中に添加したり、アルカリ金属含有量の異なる非可食バイオマス資源の混合比率を制御したりすることによっても、反応液中のアルカリ金属濃度を上記範囲内とすることができる。
（反応液中のリン濃度）
本発明のフルフラールの製造方法においては、反応液中のリン濃度をリン原子換算で１重量ｐｐｍ以上０．５重量％未満とする。反応液中のリン濃度が上記下限値以上であると、非可食バイオマス原料の加水分解とＣ５糖類の脱水によるフルフラール生成が促進される傾向にあり、フルフラールの収率を高めることができる。反応液中のリン濃度が上記上限値以下であると、副反応を抑制し、高沸物の生成によるフルフラールの選択率、収率の低下、更には高沸物に起因する反応槽やその後段のフルフラール精製のための蒸留塔等の機器類の汚れや固着物によるトラブル等を防止して、フルフラールの製造、更には精製を安定に行って、フルフラールを高収率で得ることができるようになる。反応液中のリン原子換算のリン濃度は好ましくは１０重量ｐｐｍ以上０．４重量％未満、より好ましくは１００重量ｐｐｍ以上０．３重量％未満であり、特に好ましくは２００重量ｐｐｍ以上０．２５重量％未満である。
本発明のフルフラールの製造方法においては、反応液中のリン濃度をリン原子換算で１重量ｐｐｍ以上０．５重量％未満とする。反応液中のリン濃度が上記下限値以上であると、非可食バイオマス原料の加水分解とＣ５糖類の脱水によるフルフラール生成が促進される傾向にあり、フルフラールの収率を高めることができる。反応液中のリン濃度が上記上限値以下であると、副反応を抑制し、高沸物の生成によるフルフラールの選択率、収率の低下、更には高沸物に起因する反応槽やその後段のフルフラール精製のための蒸留塔等の機器類の汚れや固着物によるトラブル等を防止して、フルフラールの製造、更には精製を安定に行って、フルフラールを高収率で得ることができるようになる。反応液中のリン原子換算のリン濃度は好ましくは１０重量ｐｐｍ以上０．４重量％未満、より好ましくは１００重量ｐｐｍ以上０．３重量％未満であり、特に好ましくは２００重量ｐｐｍ以上０．２５重量％未満である。
反応液に含まれるリンの形態に特に制限はないが、好ましくはリン酸塩であり、特に好ましくはアルカリ金属のリン酸塩である。
反応液中のリン濃度を上記範囲内とする方法には特に制限はないが、リンは、非可食バイオマス資源中に含まれて反応液内に持ち込まれる場合が多いことから、非可食バイオマス資源を糖液の製造に供するに先立ち、予め熱水処理、アルカリ処理、酸処理等で非可食バイオマス資源中のリン量を低減しておく方法が挙げられる。具体的には、非可食バイオマス資源を高温の蒸気や熱水に接触させた後、固形残渣を糖液の製造に供する方法が挙げられる。
その他、反応後のリンを含む溶媒をリサイクルする量を制御したり、リン化合物を反応液中に添加したり、リン含有量の異なる非可食バイオマス資源の混合比率を制御したりすることによっても、反応液中のリン濃度を上記範囲内とすることができる。
その他、反応後のリンを含む溶媒をリサイクルする量を制御したり、リン化合物を反応液中に添加したり、リン含有量の異なる非可食バイオマス資源の混合比率を制御したりすることによっても、反応液中のリン濃度を上記範囲内とすることができる。
（反応液中の金属塩濃度）
本発明のフルフラールの製造方法においては、反応液中の金属塩濃度を１０重量ｐｐｍ以上０．５重量％未満とすることが好ましい。反応液中の金属塩濃度が上記下限値以上であると、非可食バイオマス原料の加水分解とＣ５糖類の脱水によるフルフラール生成が促進される傾向にあり、フルフラールの収率を高めることができる。反応液中の金属塩濃度が上記上限値以下であると、副反応を抑制し、高沸物の生成によるフルフラールの選択率、収率の低下、更には高沸物に起因する反応槽やその後段のフルフラール精製のための蒸留塔等の機器類の汚れや固着物によるトラブル等を防止して、フルフラールの製造、更には精製を安定に行って、フルフラールを高収率で得ることができるようになる。反応液中の金属塩濃度はより好ましくは５０重量ｐｐｍ以上０．４８重量％未満、より好ましくは１００重量ｐｐｍ以上０．４６重量％未満であり、特に好ましくは２００重量ｐｐｍ以上０．４５重量％未満である。
本発明のフルフラールの製造方法においては、反応液中の金属塩濃度を１０重量ｐｐｍ以上０．５重量％未満とすることが好ましい。反応液中の金属塩濃度が上記下限値以上であると、非可食バイオマス原料の加水分解とＣ５糖類の脱水によるフルフラール生成が促進される傾向にあり、フルフラールの収率を高めることができる。反応液中の金属塩濃度が上記上限値以下であると、副反応を抑制し、高沸物の生成によるフルフラールの選択率、収率の低下、更には高沸物に起因する反応槽やその後段のフルフラール精製のための蒸留塔等の機器類の汚れや固着物によるトラブル等を防止して、フルフラールの製造、更には精製を安定に行って、フルフラールを高収率で得ることができるようになる。反応液中の金属塩濃度はより好ましくは５０重量ｐｐｍ以上０．４８重量％未満、より好ましくは１００重量ｐｐｍ以上０．４６重量％未満であり、特に好ましくは２００重量ｐｐｍ以上０．４５重量％未満である。
反応液に含まれる金属塩としては、アルカリ金属塩が挙げられ、具体的には、硫酸塩、硝酸塩、リン酸塩、炭酸塩、ハロゲン化物が挙げられるが、好ましくは硫酸塩、リン酸塩であり、より好ましくはアルカリ金属のリン酸塩、特に好ましくはリン酸カリウムである。
反応液中の金属塩濃度を上記範囲内とする方法には特に制限はないが、金属塩は、非可食バイオマス資源中に含まれて反応液内に持ち込まれる場合が多いことから、非可食バイオマス資源を糖液の製造に供するに先立ち、予め熱水処理、アルカリ処理、酸処理等で非可食バイオマス資源中の金属塩量を低減しておく方法が挙げられる。具体的には、非可食バイオマス資源を高温の蒸気や熱水に接触させた後、固形残渣を糖液の製造に供する方法が挙げられる。
その他、反応後の金属塩を含む溶媒をリサイクルする量を制御したり、金属塩を反応液中に添加したり、金属塩含有量の異なる非可食バイオマス資源の混合比率を制御したりすることによっても、反応液中の金属塩濃度を上記範囲内とすることができる。
その他、反応後の金属塩を含む溶媒をリサイクルする量を制御したり、金属塩を反応液中に添加したり、金属塩含有量の異なる非可食バイオマス資源の混合比率を制御したりすることによっても、反応液中の金属塩濃度を上記範囲内とすることができる。
（反応条件）
糖液製造反応の反応温度は特に限定されないが、具体的には１００℃以上であることが好ましく、より好ましくは１２０℃以上、さらに好ましくは１５０℃以上であって、２５０℃以下であることが好ましく、より好ましくは２３０℃以下である。反応温度が上記下限値以上であると、反応の進行が速くなる傾向があり、Ｃ５糖類製造の生産性が向上する。反応温度が上記上限値以下であると、Ｃ５糖類の逐次反応や分解を抑制し、Ｃ５糖類の収率を向上させる傾向があるため好ましい。
糖液製造反応の反応温度は特に限定されないが、具体的には１００℃以上であることが好ましく、より好ましくは１２０℃以上、さらに好ましくは１５０℃以上であって、２５０℃以下であることが好ましく、より好ましくは２３０℃以下である。反応温度が上記下限値以上であると、反応の進行が速くなる傾向があり、Ｃ５糖類製造の生産性が向上する。反応温度が上記上限値以下であると、Ｃ５糖類の逐次反応や分解を抑制し、Ｃ５糖類の収率を向上させる傾向があるため好ましい。
加熱方法は特に限定されないが、熱交換器で反応液を昇温する方法、蒸気を反応液に直接導入する方法、反応後に分離した溶媒をリサイクルするなどして温度の高いプロセス内の液を用いて加熱する方法などが好ましく、熱エネルギーを効率的に用いる観点から温度の高いプロセス内の液を用いて加熱する方法が特に好ましい。
糖液製造反応の反応時間は、原料や触媒の使用量、種類、反応温度により異なるが、具体的には０．０２時間以上が好ましく、より好ましくは０．１時間以上、特に好ましくは０．２時間以上であって、５時間以下が好ましく、より好ましくは２時間以下、特に好ましくは１時間以下である。反応時間が上記下限値以上である場合には、反応の進行を促進し、Ｃ５糖類の収率が向上する傾向があり、反応時間が上記上限値以下であると、Ｃ５糖類の分解や逐次反応を抑制し、Ｃ５糖類の収率を向上させる傾向があるため好ましい。
反応圧力は、反応温度によって好ましい範囲が変化するが、０．１〜５．０ＭＰａＧが好ましく、０．５〜３．０ＭＰａＧがより好ましく、１．０〜２．５ＭＰａＧが特に好ましい。
（反応形式）
糖液製造反応の反応形式は特に限定されず、バッチ式でも半回分式でも連続式でもよく、これらを組み合わせた反応形式でもよい。生産性向上の観点からは、半回分式反応および連続式反応が好ましく、操作の簡易さの観点からはバッチ式反応が好ましい。また、固液接触の観点では回転式の反応器が好ましい。反応器は１器で行ってもよいし、複数系列を組み合わせてもよい。
糖液製造反応の反応形式は特に限定されず、バッチ式でも半回分式でも連続式でもよく、これらを組み合わせた反応形式でもよい。生産性向上の観点からは、半回分式反応および連続式反応が好ましく、操作の簡易さの観点からはバッチ式反応が好ましい。また、固液接触の観点では回転式の反応器が好ましい。反応器は１器で行ってもよいし、複数系列を組み合わせてもよい。
（固液分離）
糖液の製造反応後、反応液から非可食バイオマス資源の反応残渣を分離する固液分離方法は特に限定されないが、フィルタープレス、ベルトフィルター、スクリュープレス、ロールプレス、コンベヤードライヤー、オリバーフィルター、プレコートフィルター、ディスクフィルター、ベルトプレス、ギナ遠心分離装置、回転加圧脱水装置、多重円盤脱水装置、中空糸膜濾過装置、クロスフロー型遠心濾過脱水装置などを好ましく用いることができ、フィルタープレス、ベルトフィルター、ロールプレスがより好ましく、ロールプレスが特に好ましい。固液分離は糖液製造後に行ってもよいし、脱水反応によるフルフラール製造後に行ってもよいし、糖液やフルフラールの製造途中に行ってもよい。
糖液の製造反応後、反応液から非可食バイオマス資源の反応残渣を分離する固液分離方法は特に限定されないが、フィルタープレス、ベルトフィルター、スクリュープレス、ロールプレス、コンベヤードライヤー、オリバーフィルター、プレコートフィルター、ディスクフィルター、ベルトプレス、ギナ遠心分離装置、回転加圧脱水装置、多重円盤脱水装置、中空糸膜濾過装置、クロスフロー型遠心濾過脱水装置などを好ましく用いることができ、フィルタープレス、ベルトフィルター、ロールプレスがより好ましく、ロールプレスが特に好ましい。固液分離は糖液製造後に行ってもよいし、脱水反応によるフルフラール製造後に行ってもよいし、糖液やフルフラールの製造途中に行ってもよい。
＜フルフラール製造反応＞
本発明で行われるフルフラール製造反応は、上記の糖液製造反応で得られた糖液中のＣ５糖類を、触媒の存在下で脱水反応させて、フルフラールを生成させる反応である。この脱水反応は、フルフラールの生産性向上、得られるフルフラールの純度向上の観点から、反応溶媒及び触媒を用いて行うことが好ましい。
本発明で行われるフルフラール製造反応は、上記の糖液製造反応で得られた糖液中のＣ５糖類を、触媒の存在下で脱水反応させて、フルフラールを生成させる反応である。この脱水反応は、フルフラールの生産性向上、得られるフルフラールの純度向上の観点から、反応溶媒及び触媒を用いて行うことが好ましい。
（糖液のＣ５糖類濃度）
上述の本発明のフルフラール製造原料用糖液の製造方法に従って製造され、フルフラール製造のための脱水反応に供されるフルフラール製造原料用糖液中のＣ５糖類の濃度は特に限定されないが、糖液中のＣ５糖類の割合で０．１〜５０重量％であることが好ましく、より好ましくは１〜３０重量％であり、さらに好ましくは４〜１０重量％である。糖液中のＣ５糖類の含有量が、上記下限値以上であると、脱水反応後、フルフラールと溶媒との分離に必要なエネルギーが低くなる傾向があり、更には反応系の容量が小さくなり、建設費も低減できる傾向にある。Ｃ５糖類濃度が上記上限値以下であると、副反応を抑制でき、フルフラールの収率が高くなる傾向があり好ましい。
上述の本発明のフルフラール製造原料用糖液の製造方法に従って製造され、フルフラール製造のための脱水反応に供されるフルフラール製造原料用糖液中のＣ５糖類の濃度は特に限定されないが、糖液中のＣ５糖類の割合で０．１〜５０重量％であることが好ましく、より好ましくは１〜３０重量％であり、さらに好ましくは４〜１０重量％である。糖液中のＣ５糖類の含有量が、上記下限値以上であると、脱水反応後、フルフラールと溶媒との分離に必要なエネルギーが低くなる傾向があり、更には反応系の容量が小さくなり、建設費も低減できる傾向にある。Ｃ５糖類濃度が上記上限値以下であると、副反応を抑制でき、フルフラールの収率が高くなる傾向があり好ましい。
（触媒）
本発明のフルフラール製造反応で用いられる触媒は、Ｃ５糖類からフルフラールを製造可能な酸触媒であれば、特に限定されず、前述の非可食バイオマス資源からの糖液製造反応で用いられる触媒と同様のものを用いることができ、好ましい触媒についても前述の非可食バイオマス資源からの糖液の製造反応におけると同様である。
本発明のフルフラール製造反応で用いられる触媒は、Ｃ５糖類からフルフラールを製造可能な酸触媒であれば、特に限定されず、前述の非可食バイオマス資源からの糖液製造反応で用いられる触媒と同様のものを用いることができ、好ましい触媒についても前述の非可食バイオマス資源からの糖液の製造反応におけると同様である。
フルフラール製造反応において用いる触媒の量は、触媒の種類や反応条件等に基づき適宜設定することができ、特に限定されるものではないが、好ましくは溶液量に対し０．０１〜５０重量％であり、より好ましくは０．５〜３０重量％であり、特に好ましくは１〜２０重量％である。なお、ここで、「溶液」とは、後述の反応溶媒、Ｃ５糖類及び触媒を含む反応溶液をさす。触媒量が前記下限値以上であると、反応速度が速くなりフルフラールの生産性が向上する傾向がある。また、フルフラールは酸性条件下において重合する性質を有するため、触媒量が前述の上限値以下であると、副反応が抑えられてフルフラールの選択率が向上する傾向があり好ましい。
（反応溶媒）
フルフラール製造反応において用いる反応溶媒は、水、或いは水と有機溶媒との混合溶媒であることが好ましい。即ち、非可食バイオマス資源からの糖液製造反応におけると同様、水のみで反応を行うことが可能であるが、有機溶媒を添加して反応を行うこともできる。コスト優位性の観点からは、反応溶媒として水のみを用いることが好ましく、フルフラールの収率向上の観点からは、反応溶媒として水と有機溶媒とを用いることが好ましい。
フルフラール製造反応において用いる反応溶媒は、水、或いは水と有機溶媒との混合溶媒であることが好ましい。即ち、非可食バイオマス資源からの糖液製造反応におけると同様、水のみで反応を行うことが可能であるが、有機溶媒を添加して反応を行うこともできる。コスト優位性の観点からは、反応溶媒として水のみを用いることが好ましく、フルフラールの収率向上の観点からは、反応溶媒として水と有機溶媒とを用いることが好ましい。
有機溶媒の添加によって均一混合溶媒で反応を行うことができるが、フルフラールの重合や分解反応を抑制し、フルフラールの収率が向上するため、水相と有機相の２相系となる有機溶媒を用いることが好ましい。用いる有機溶媒の量は本発明の趣旨を損ねない限り、特に限定されないが、水に対して１０〜５０００重量％であることが好ましく、特に１０〜１０００重量％であることが好ましい。
用いる有機溶媒としては、特に限定されるものではないが、非可食バイオマス資源からの糖液製造反応で用いる有機溶媒として前述したものをいずれも用いることができ、好適な有機溶媒についても同様である。
フルフラールの製造反応においても、有機溶媒は溶媒の回収、再利用を考慮すると単一溶媒のほうが好ましいが、２種類以上を用いても構わない。
フルフラールの製造反応においても、有機溶媒は溶媒の回収、再利用を考慮すると単一溶媒のほうが好ましいが、２種類以上を用いても構わない。
（反応液中のアルカリ金属、リン、金属塩濃度）
本発明のフルフラールの製造方法においては、前述の通り、非可食バイオマス資源の前処理等を行うことにより、反応液中のアルカリ金属濃度、リン濃度及び金属塩濃度を前述の糖液の製造反応におけると同様の範囲とする。
本発明のフルフラールの製造方法においては、前述の通り、非可食バイオマス資源の前処理等を行うことにより、反応液中のアルカリ金属濃度、リン濃度及び金属塩濃度を前述の糖液の製造反応におけると同様の範囲とする。
（反応条件）
フルフラール製造反応の反応温度は特に限定されないが、具体的には１００℃以上であることが好ましく、より好ましくは１２０℃以上、さらに好ましくは１５０℃以上であって、２５０℃以下であることが好ましく、より好ましくは２３０℃以下である。反応温度が上記下限値以上であると、反応速度が速くなる傾向があり、フルフラールの生産性が向上する。反応温度が上記上限値以下であると、フルフラールや原料糖の分解、重合を抑制し、フルフラールの収率を向上させる傾向があるため好ましい。
フルフラール製造反応の反応温度は特に限定されないが、具体的には１００℃以上であることが好ましく、より好ましくは１２０℃以上、さらに好ましくは１５０℃以上であって、２５０℃以下であることが好ましく、より好ましくは２３０℃以下である。反応温度が上記下限値以上であると、反応速度が速くなる傾向があり、フルフラールの生産性が向上する。反応温度が上記上限値以下であると、フルフラールや原料糖の分解、重合を抑制し、フルフラールの収率を向上させる傾向があるため好ましい。
フルフラール製造反応の反応時間は、糖液組成や触媒の使用量、種類、反応温度により異なるが、具体的には０．０２時間以上が好ましく、より好ましくは０．１時間以上、特に好ましくは０．５時間以上であって、５時間以下が好ましく、より好ましくは２時間以下である。反応時間が上記下限値以上である場合には、反応の進行を促進し、転化率が向上することによりフルフラール収率が向上する傾向があり、反応時間が上記上限値以下であると、フルフラールが分解や重合を起こすことを抑制し、フルフラールの収率を向上させる傾向があるため好ましい。
反応圧力は、反応温度によって好ましい範囲が変化するが、０．１〜５．０ＭＰａＧが好ましく、０．５〜３．０ＭＰａＧがより好ましく、１．０〜２．５ＭＰａＧが特に好ましい。
（反応形式）
フルフラール製造反応の反応形式は特に限定されず、バッチ式でも半回分式でも連続式でもよく、これらを組み合わせた反応形式でもよい。生産性向上の観点からは、半回分式反応および連続式反応が好ましく、操作の簡易さの観点からはバッチ式反応が好ましい。連続式反応では連続管型反応器や連続槽型反応器を用いることができる。また、反応生成物であるフルフラールを生産しながら蒸留する反応蒸留方式でも構わない。例えば、国際公開第２０１３／１０２０２７号に記載されているようにフルフラール製造反応器を反応蒸留形式としてフルフラールと水の混合物を連続的に抜き出す方法や国際公開第２０１２／１１５７０６号に記載されているように有機溶媒を用いてフルフラールを水相から連続抽出する方法などを用いることも出来る。反応蒸留方式の場合、減圧で実施しても常圧で実施してもいずれでも構わない。反応器は１器で行ってもよいし、複数系列を組み合わせてもよい。
フルフラール製造反応の反応形式は特に限定されず、バッチ式でも半回分式でも連続式でもよく、これらを組み合わせた反応形式でもよい。生産性向上の観点からは、半回分式反応および連続式反応が好ましく、操作の簡易さの観点からはバッチ式反応が好ましい。連続式反応では連続管型反応器や連続槽型反応器を用いることができる。また、反応生成物であるフルフラールを生産しながら蒸留する反応蒸留方式でも構わない。例えば、国際公開第２０１３／１０２０２７号に記載されているようにフルフラール製造反応器を反応蒸留形式としてフルフラールと水の混合物を連続的に抜き出す方法や国際公開第２０１２／１１５７０６号に記載されているように有機溶媒を用いてフルフラールを水相から連続抽出する方法などを用いることも出来る。反応蒸留方式の場合、減圧で実施しても常圧で実施してもいずれでも構わない。反応器は１器で行ってもよいし、複数系列を組み合わせてもよい。
＜フルフラールの回収＞
上記のようにして、糖液中のＣ５糖類の脱水反応で得られたフルフラールを含む反応液（以下「粗フルフラール」と称す場合がある。）からフルフラールを回収するには、この粗フルフラールを、有機溶媒を用いて、フルフラールを含む有機溶媒層とアルカリ金属を含む水層とに２層分離した後、有機溶媒層に含まれるフルフラールを蒸留分離等で精製して製品のフルフラールを得ることが好ましい。
上記のようにして、糖液中のＣ５糖類の脱水反応で得られたフルフラールを含む反応液（以下「粗フルフラール」と称す場合がある。）からフルフラールを回収するには、この粗フルフラールを、有機溶媒を用いて、フルフラールを含む有機溶媒層とアルカリ金属を含む水層とに２層分離した後、有機溶媒層に含まれるフルフラールを蒸留分離等で精製して製品のフルフラールを得ることが好ましい。
２層分離によるフルフラールの抽出に用いる有機溶媒は、前述の通り、フルフラールの抽出効率、有機溶媒の水への低溶解量の観点からトルエン、キシレン、ジエチルベンゼン、トリメチルベンゼン、１，２，３，４−テトラヒドロナフタレン（テトラリン）、１−メチルナフタレン、シクロヘキサン、イソドデカン、２−メチルテトラヒドロフラン、３−メチルテトラヒドロフランが好ましく、特にトルエン、キシレン、ジエチルベンゼン、トリメチルベンゼン、１，２，３，４−テトラヒドロナフタレン（テトラリン）、１−メチルナフタレン等の芳香族炭化水素溶媒が特に好ましい。
抽出溶媒の使用量は、粗フルフラールに対して１０重量％以上５００重量％以下、特に２０重量％以上４００重量％以下、とりわけ４０重量％以上３００重量％以下であることが好ましい。
抽出溶媒の使用量が上記下限値未満であるとフルフラールの抽出効率が低下するため経済的に不利となる。上記上限値を超えると、排水中への溶媒混入が増加し、溶媒そのものの損失であったり排水中の溶媒除去が必要となるためやはり経済的に不利である。
抽出溶媒の使用量が上記下限値未満であるとフルフラールの抽出効率が低下するため経済的に不利となる。上記上限値を超えると、排水中への溶媒混入が増加し、溶媒そのものの損失であったり排水中の溶媒除去が必要となるためやはり経済的に不利である。
従って、反応槽中に含まれる有機溶媒量が上記下限値よりも少ない場合には、２層分離に際して、有機溶媒を添加して不足量を補うことが好ましい。なお、通常、脱水反応液中の有機溶媒量が上記上限値を超えることは殆どないが、上記上限値を超える場合は、有機溶媒を２層分離で除去するか、水を添加すればよい。
この２層分離により、アルカリ金属は水層側に分配されるため、この水層を反応系に循環使用する場合は、反応液中のアルカリ金属、リン、金属塩濃度が前述の範囲内となるように、水層の循環水量を制御したり、循環する水層のアルカリ金属やリン、金属塩の除去処理を行ったり、適宜新水を補給したりしてもよい。
以下、実施例により本発明を更に詳細に説明するが、本発明はその要旨を超えない限り以下の実施例に限定されるものではない。
なお、以下の実施例において、粗フルフラール中のフルフラール（ＦＲＬ）量の分析はガスクロマトグラフィー（ＧＣ）により行い、内部標準法（内部標準物質としてジオキサンを使用）により算出した。
機器名：島津製作所社製ガスクロマトグラフィーＧＣ２０１４
分離カラム：アジレント・テクノロジー ＤＢ−１
機器名：島津製作所社製ガスクロマトグラフィーＧＣ２０１４
分離カラム：アジレント・テクノロジー ＤＢ−１
また、糖液中の各糖の含有量は、液体クロマトグラフィー（ＬＣ）により以下の条件で分析した。
機器名：Ｗａｔｅｒｓ Ａｌｌｉａｎｃｅ ２６９０ 東ソーＣＯ−８０１０
分析カラム：Ｓｈｏｄｅｘ Ｓｕｇａｒ ＫＳ−８０１ ３００ｍｍ×８．０ｍｍ ＋ Ｓｈｏｄｅｘ Ｓｕｇａｒ ＫＳ−８０２ ３００ｍｍ×８．０ｍｍ
移動相：水
検出器：ＲＩ
試料は水系のクロマトディスク（０．４５μｍ)で濾過し、その濾液を測定に用いた。
機器名：Ｗａｔｅｒｓ Ａｌｌｉａｎｃｅ ２６９０ 東ソーＣＯ−８０１０
分析カラム：Ｓｈｏｄｅｘ Ｓｕｇａｒ ＫＳ−８０１ ３００ｍｍ×８．０ｍｍ ＋ Ｓｈｏｄｅｘ Ｓｕｇａｒ ＫＳ−８０２ ３００ｍｍ×８．０ｍｍ
移動相：水
検出器：ＲＩ
試料は水系のクロマトディスク（０．４５μｍ)で濾過し、その濾液を測定に用いた。
また、反応液中のアルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属濃度は、誘導結合プラズマ発光分析計（サーモサイエンティフィック社製ｉＣＡＰ６５００Ｄｕｏ、ペルチェ冷却有機溶媒導入システム）にて、有機溶媒直接導入法により分析を行って求めた。
［実施例１］
＜フルフラールの製造＞
２００ｍＬミクロオートクレーブに、バガス（重量平均径１ｍｍ〜３ｍｍ）を１６ｇ、反応溶媒として脱塩水を６１ｇ、リン酸二水素カリウムを０．３２ｇ（カリウム原子濃度として０．１１重量％、リン原子濃度として０．０９重量％）、触媒として乳酸を２．４ｇ入れて、容器を密閉した後、内部空間を窒素で置換した。内容物を撹拌しながら１７０℃まで昇温し、１７０℃、１．４ＭＰａＧで３０分、加熱撹拌して反応を行った。
反応終了後、撹拌を維持しながら室温まで放冷し、オートクレーブ中の反応液を全量回収し、これを粗フルフラールとした。
＜フルフラールの製造＞
２００ｍＬミクロオートクレーブに、バガス（重量平均径１ｍｍ〜３ｍｍ）を１６ｇ、反応溶媒として脱塩水を６１ｇ、リン酸二水素カリウムを０．３２ｇ（カリウム原子濃度として０．１１重量％、リン原子濃度として０．０９重量％）、触媒として乳酸を２．４ｇ入れて、容器を密閉した後、内部空間を窒素で置換した。内容物を撹拌しながら１７０℃まで昇温し、１７０℃、１．４ＭＰａＧで３０分、加熱撹拌して反応を行った。
反応終了後、撹拌を維持しながら室温まで放冷し、オートクレーブ中の反応液を全量回収し、これを粗フルフラールとした。
粗フルフラール中のＦＲＬ量を測定し、仕込バガス量（脱水反応に供したバガス量として換算）に対するフルフラールの重量割合（百分率）をバガスベースＦＲＬ収率として算出した。
また、このバガス中のＣ５糖量はバガス１００ｇに対し０．１８ｍｏｌであった。
また、このバガス中のＣ５糖量はバガス１００ｇに対し０．１８ｍｏｌであった。
［実施例２］
実施例１におけるフルフラールの製造において、反応時間を６０分としたこと以外は全て同様に実施した。結果を表１に示した。
実施例１におけるフルフラールの製造において、反応時間を６０分としたこと以外は全て同様に実施した。結果を表１に示した。
［実施例３］
実施例１におけるフルフラールの製造において、反応時間を９０分としたこと以外は全て同様に実施した。結果を表１に示した。
実施例１におけるフルフラールの製造において、反応時間を９０分としたこと以外は全て同様に実施した。結果を表１に示した。
［実施例４］
実施例１におけるフルフラールの製造において、反応時間を１２０分としたこと以外は全て同様に実施した。結果を表１に示した。
実施例１におけるフルフラールの製造において、反応時間を１２０分としたこと以外は全て同様に実施した。結果を表１に示した。
［実施例５］
実施例１におけるフルフラールの製造において、リン酸二水素カリウムを０．０８ｇ（カリウム濃度として０．０３重量％、リン原子濃度として０．０２重量％）としたこと以外は全て同様に実施した。結果を表１に示した。
実施例１におけるフルフラールの製造において、リン酸二水素カリウムを０．０８ｇ（カリウム濃度として０．０３重量％、リン原子濃度として０．０２重量％）としたこと以外は全て同様に実施した。結果を表１に示した。
［比較例１］
実施例１におけるフルフラールの製造において、リン酸二水素カリウムの代わりに硫酸マグネシウムを４ｇ（マグネシウム濃度として１．０１重量％、リン原子濃度として０．０００１重量％未満）加えたこと以外は全て同様に実施した。結果を表１に示した。
実施例１におけるフルフラールの製造において、リン酸二水素カリウムの代わりに硫酸マグネシウムを４ｇ（マグネシウム濃度として１．０１重量％、リン原子濃度として０．０００１重量％未満）加えたこと以外は全て同様に実施した。結果を表１に示した。
［比較例２］
比較例１におけるフルフラールの製造において、硫酸マグネシウムを０．４ｇ（マグネシウム濃度として０．１重量％、リン原子濃度として０．０００１重量％未満）加えたこと以外は全て同様に実施した。結果を表１に示した。
比較例１におけるフルフラールの製造において、硫酸マグネシウムを０．４ｇ（マグネシウム濃度として０．１重量％、リン原子濃度として０．０００１重量％未満）加えたこと以外は全て同様に実施した。結果を表１に示した。
［比較例３］
実施例１におけるフルフラールの製造において、リン酸二水素カリウムの代わりに塩化カリウムを０．１６ｇ（カリウム濃度として０．１１重量％、リン原子濃度として０．０００１重量％未満）加えたこと以外は全て同様に実施した。結果を表１に示した。
実施例１におけるフルフラールの製造において、リン酸二水素カリウムの代わりに塩化カリウムを０．１６ｇ（カリウム濃度として０．１１重量％、リン原子濃度として０．０００１重量％未満）加えたこと以外は全て同様に実施した。結果を表１に示した。
［比較例４］
実施例１におけるフルフラールの製造において、リン酸二水素カリウムを加えなかったこと以外は全て同様に実施した。結果を表１に示した。
実施例１におけるフルフラールの製造において、リン酸二水素カリウムを加えなかったこと以外は全て同様に実施した。結果を表１に示した。
［比較例５］
実施例１におけるフルフラールの製造において、リン酸二水素カリウムを２．１ｇ（カリウム原子濃度として０．７３重量％、リン原子濃度として０．８２重量％）加えたこと以外は全て同様に実施した。結果を表１に示した。
実施例１におけるフルフラールの製造において、リン酸二水素カリウムを２．１ｇ（カリウム原子濃度として０．７３重量％、リン原子濃度として０．８２重量％）加えたこと以外は全て同様に実施した。結果を表１に示した。
［比較例６］
実施例１におけるフルフラールの製造において、リン酸二水素カリウムの代わりにリン酸三カルシウムを０．２１ｇ（カリウム原子濃度として０．１３重量％、リン原子濃度として０．０５重量％）加えたこと以外は全て同様に実施した。結果を表１に示した。
実施例１におけるフルフラールの製造において、リン酸二水素カリウムの代わりにリン酸三カルシウムを０．２１ｇ（カリウム原子濃度として０．１３重量％、リン原子濃度として０．０５重量％）加えたこと以外は全て同様に実施した。結果を表１に示した。
表１から、以下のことが言える。
すなわち、実施例１〜５と比較例１〜６の対比より、非可食バイオマス資源からフルフラールを製造する際に、反応液にアルカリ金属がアルカリ金属換算で１重量ｐｐｍ以上０．３重量％未満、リンがリン原子換算で１重量ｐｐｍ以上０．５重量％未満存在することでフルフラールを効率的に得ることができることが分かる。
すなわち、実施例１〜５と比較例１〜６の対比より、非可食バイオマス資源からフルフラールを製造する際に、反応液にアルカリ金属がアルカリ金属換算で１重量ｐｐｍ以上０．３重量％未満、リンがリン原子換算で１重量ｐｐｍ以上０．５重量％未満存在することでフルフラールを効率的に得ることができることが分かる。
Claims (8)
- 非可食バイオマス資源を原料として、溶媒の存在下、触媒を用いて反応槽中で反応させて糖液を得、該糖液を該反応槽中で反応させてフルフラールを製造する方法において、該反応槽内の反応液中のアルカリ金属濃度がアルカリ金属原子換算で１重量ｐｐｍ以上０．３重量％未満で、リン濃度がリン原子換算で１重量ｐｐｍ以上０．５重量％未満である、フルフラールの製造方法。
- 前記アルカリ金属が、カリウムである、請求項１に記載のフルフラールの製造方法。
- 前記リンがリン酸塩である、請求項１又は２記載のフルフラールの製造方法。
- 前記反応液中の前記アルカリ金属濃度が１０重量ｐｐｍ以上０．２重量％未満である、請求項１〜３のいずれか１項に記載のフルフラールの製造方法。
- 前記触媒が、ｐＫａ３以上５以下の有機酸である、請求項１〜４のいずれか１項に記載のフルフラールの製造方法。
- 前記有機酸が、酢酸、乳酸、及び蟻酸のいずれか１種又は２種以上である、請求項１〜５のいずれか１項に記載のフルフラールの製造方法。
- 前記非可食バイオマス資源がバガスである、請求項１〜６のいずれか１項に記載のフルフラールの製造方法。
- 前記糖液を前記反応槽中で反応させてフルフラールを製造し、得られたフルフラールを含む反応液からフルフラールを回収するに当たり、有機溶媒を用いた２層分離を行い、該フルフラールを含む該有機溶媒層と前記アルカリ金属を含む水層とを分離することを特徴とする、請求項１〜７のいずれか１項に記載のフルフラールの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2017013341A JP6880778B2 (ja) | 2017-01-27 | 2017-01-27 | フルフラールの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2017013341A JP6880778B2 (ja) | 2017-01-27 | 2017-01-27 | フルフラールの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2018118945A true JP2018118945A (ja) | 2018-08-02 |
| JP6880778B2 JP6880778B2 (ja) | 2021-06-02 |
Family
ID=63043572
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2017013341A Active JP6880778B2 (ja) | 2017-01-27 | 2017-01-27 | フルフラールの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6880778B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115707694A (zh) * | 2021-08-18 | 2023-02-21 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种糠醛的制备方法 |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012149008A (ja) * | 2011-01-19 | 2012-08-09 | Mitsubishi Chemicals Corp | ２−フルアルデヒド化合物の製造方法 |
| WO2013002397A1 (ja) * | 2011-06-29 | 2013-01-03 | 国立大学法人愛媛大学 | フルフラール類の製造方法、及び、フルフラール類の製造装置 |
| CN103012335A (zh) * | 2012-11-30 | 2013-04-03 | 中国科学院广州能源研究所 | 一种利用木质纤维素生物质联产糠醛和5-羟甲基糠醛的方法 |
| WO2013066541A1 (en) * | 2011-10-31 | 2013-05-10 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Production of furfural from biomass |
| JP2014214086A (ja) * | 2013-04-22 | 2014-11-17 | 独立行政法人産業技術総合研究所 | フルフラール製造方法 |
| WO2015133540A1 (ja) * | 2014-03-07 | 2015-09-11 | 花王株式会社 | フルフラールの製造方法 |
| JP2016088892A (ja) * | 2014-11-05 | 2016-05-23 | 三菱化学株式会社 | フルフラールの製造方法 |
| JP2016101564A (ja) * | 2014-11-28 | 2016-06-02 | 三菱化学株式会社 | フルフラール製造触媒の回収方法、フルフラール製造触媒、および該フルフラール製造触媒を用いたフルフラールの製造方法 |
-
2017
- 2017-01-27 JP JP2017013341A patent/JP6880778B2/ja active Active
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012149008A (ja) * | 2011-01-19 | 2012-08-09 | Mitsubishi Chemicals Corp | ２−フルアルデヒド化合物の製造方法 |
| WO2013002397A1 (ja) * | 2011-06-29 | 2013-01-03 | 国立大学法人愛媛大学 | フルフラール類の製造方法、及び、フルフラール類の製造装置 |
| WO2013066541A1 (en) * | 2011-10-31 | 2013-05-10 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Production of furfural from biomass |
| CN103012335A (zh) * | 2012-11-30 | 2013-04-03 | 中国科学院广州能源研究所 | 一种利用木质纤维素生物质联产糠醛和5-羟甲基糠醛的方法 |
| JP2014214086A (ja) * | 2013-04-22 | 2014-11-17 | 独立行政法人産業技術総合研究所 | フルフラール製造方法 |
| WO2015133540A1 (ja) * | 2014-03-07 | 2015-09-11 | 花王株式会社 | フルフラールの製造方法 |
| JP2015180615A (ja) * | 2014-03-07 | 2015-10-15 | 花王株式会社 | フルフラールの製造方法 |
| JP2016088892A (ja) * | 2014-11-05 | 2016-05-23 | 三菱化学株式会社 | フルフラールの製造方法 |
| JP2016101564A (ja) * | 2014-11-28 | 2016-06-02 | 三菱化学株式会社 | フルフラール製造触媒の回収方法、フルフラール製造触媒、および該フルフラール製造触媒を用いたフルフラールの製造方法 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| CAI, CHILIU ET AL.: "Conversion of Cellulose to 5-Hydroxymethylfurfural using Inorganic Acidic Catalysts in the Presence", BIORESOURCES, vol. 12(1), JPN6020025339, 2017, pages 1201 - 1215, ISSN: 0004306514 * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115707694A (zh) * | 2021-08-18 | 2023-02-21 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种糠醛的制备方法 |
| CN115707694B (zh) * | 2021-08-18 | 2024-03-12 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种糠醛的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP6880778B2 (ja) | 2021-06-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Dulie et al. | An insight into the valorization of hemicellulose fraction of biomass into furfural: catalytic conversion and product separation | |
| Wang et al. | Conversion of C5 carbohydrates into furfural catalyzed by a Lewis acidic ionic liquid in renewable γ-valerolactone | |
| Zhang et al. | Recent progress in direct production of furfural from lignocellulosic residues and hemicellulose | |
| CN108484545B (zh) | 一种连续合成呋喃二甲酸的方法和系统 | |
| JP5779888B2 (ja) | ２−フルアルデヒド化合物の製造方法 | |
| US9090579B2 (en) | Processes for making sugar and/or sugar alcohol dehydration products | |
| US20160122278A1 (en) | Process to prepare levulinic acid | |
| JP2023009300A (ja) | アルコールの製造方法 | |
| KR102001716B1 (ko) | 부산물 형성을 감소시키면서 당으로부터 hmf를 제조하기 위한 방법, 및 안정성이 개선된 hmf 조성물 | |
| JP6880778B2 (ja) | フルフラールの製造方法 | |
| JP6953755B2 (ja) | フルフラール製造原料用糖液の製造方法及びフルフラールの製造方法 | |
| CN105622419B (zh) | 一种碳水化合物制备乙醇酸酯的方法 | |
| JP6447061B2 (ja) | フルフラール製造触媒の回収方法、フルフラール製造触媒、および該フルフラール製造触媒を用いたフルフラールの製造方法 | |
| JP6648545B2 (ja) | フルフラール製造原料用糖液の製造方法及びフルフラールの製造方法 | |
| CN105392794A (zh) | 用于生产含果糖苷的产物的方法 | |
| JP6380018B2 (ja) | フルフラールの製造方法 | |
| Shi et al. | Efficient conversion of cellulose into 5-hydroxymethylfurfural by inexpensive SO42-/HfO2 catalyst in a green water-tetrahydrofuran monophasic system | |
| CN114853719B (zh) | 一种乳酸液相一步法生产丙交酯的反应强化方法及装置 | |
| Nguyen et al. | Highly efficient and straightforward conversion of sugarcane bagasse into high value-added chemicals using carbonaceous catalyst in deep eutectic solvent | |
| US10584107B2 (en) | Process for the recovery of furfural | |
| Van Nguyen et al. | An efficient and practical approach for the continuous‐flow synthesis of 5‐hydroxymethylfurfural from carbohydrates using an acidic ionic liquid | |
| JP6961963B2 (ja) | フルフラールの製造方法 | |
| JP2018090545A (ja) | フルフラールの製造方法 | |
| WO2018085179A1 (en) | Process for the recovery of furfural | |
| JP2018039778A (ja) | カルボン酸エステル又はカルボン酸の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20170517 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20190722 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20200630 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20200721 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20200903 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20201113 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20210406 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20210419 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6880778 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |