JP2017516936A - Construction method and structure of anchor rod with pressure dispersion type expansion head - Google Patents
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Abstract
圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの施工方法であって、掘削ロッドを用いて土層内で噴射回転・切断・掘進して水圧噴射回転切断掘進区間（１）及びセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間（２）を形成し、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間（２）の長さが２〜４ｍで、且つその横断面の最大内径が６００〜８００ｍｍである。圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの構造を提供し、該構造は水圧噴射回転切断掘進区間（１）及びセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間（２）を形成し、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間（２）内のソイルセメントが硬化してアンカーケーブル載置板及びアンカーケーブル（３）を覆うと共に固定する。A method of constructing an anchor rod with a pressure dispersion type expansion head, which uses a drilling rod to perform injection rotation, cutting, and excavation in a soil layer, hydraulic injection rotary cutting excavation section (1), and cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section (2) is formed, the length of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section (2) is 2 to 4 m, and the maximum inner diameter of its cross section is 600 to 800 mm. A structure of an anchor rod with a pressure dispersion type expansion head is provided, the structure forms a hydraulic injection rotary cutting excavation section (1) and a cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section (2), and the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section (2) is provided. (2) The soil cement inside hardens and covers and fixes the anchor cable placing plate and the anchor cable (3).
Description
本発明は、ロータリージェットグラウトアンカーロッドの施工方法及びロータリージェットグラウトアンカーロッドの構造に関し、固定構築物の土層掘進技術分野に属する。 The present invention relates to a method for constructing a rotary jet grouting anchor rod and a structure of the rotary jet grouting anchor rod, and belongs to the field of soil excavation of fixed structures.
ロータリージェットグラウトアンカー杭は、効果的な土壌体支保技術であり、現在国内外においてすでに幅広く応用され、コストが低く、効果が迅速等といった利点を有する。しかしながら、従来のロータリージェットグラウトアンカーロッドには、５〜１０ｍの定着部が設けられており、定着部のセメント添加量が約１２％〜１８％で、ソイルセメントの７〜３０日における強度は一般的に比較的低く、強度も比較的低いため、アンカーロッドを圧縮型アンカーロッドとすることができず、引張型アンカーロッドのみとなる。アンカーロッドの引抜き抵抗力は、定着部と土壌体の側面摩擦力からもたらされ、定着部のソイルセメントの低強度の制限を受けてアンカーロッドの引抜き抵抗力も普遍的に低下する傾向となり、特に軟弱土層においてより一層顕著となり、すでに工事のアンカーロッドが比較的短い養生期間において引張基準に適合することに対する要求を満たすことができない。同時に引張型アンカーケーブルは、アンカー体の取り外し・回収条件を持っていないため、従来のロータリージェットグラウトアンカーロッドもアンカー体の取り外し・回収できない。従来のロータリージェットグラウトアンカーロッドは、終始引抜き抵抗力が低く、アンカー体の取り外し・回収ができないという悩みを受けてきたため、ロータリージェットグラウトアンカーロッドの活用に著しく影響を及ぼしてきた。 The rotary jet grout anchor pile is an effective soil body support technology, and has already been widely applied in Japan and overseas, and has advantages such as low cost and quick effect. However, the conventional rotary jet grout anchor rod has a fixing portion of 5 to 10 m, the cement addition amount of the fixing portion is about 12% to 18%, and the strength of the soil cement in 7 to 30 days is general. Therefore, since the anchor rod is relatively low and the strength is relatively low, the anchor rod cannot be a compression anchor rod, and only the tension anchor rod is used. The anchor rod's pull-out resistance comes from the side frictional force between the anchorage and the soil body, and the anchor rod's pull-out resistance tends to decrease universally due to the low strength limitation of the soil cement of the anchorage. It becomes even more pronounced in the soft soil layer, and it can no longer meet the requirement for the anchor rods of the construction to meet the tensile criteria in a relatively short curing period. At the same time, since the tension type anchor cable does not have the condition for removing / recovering the anchor body, the conventional rotary jet grout anchor rod cannot be removed / recovered. Conventional rotary jet grout anchor rods have suffered from low resistance to pulling out all the time, and the anchor body cannot be removed and collected, so that the use of rotary jet grout anchor rods has been significantly affected.
従来のロータリージェットグラウトアンカーロッドの施工方法は、次の通りで、１）３翼掘削ヘッドでロータリーウォータジェットを行い、孔径が１５０〜２００ｍｍで、ロータリージェットの深さがアンカーロッド底部までとし、水の圧力がなく、２）掘削ロッド及び掘削ビットを後退させ、高圧噴射ノズル付き掘削ロッドがロッド体をアンカーロッド孔中に推進し、３）所定位置まで推進した後、セメントスラリーを高圧で噴射回転させ、圧力が１５〜２５ＭＰａで、噴射回転しながら掘削ロッドを後退させ、噴射回転部位が従来の意味で定着部となり、定着部が８〜１２ｍで、定着先端部の約０．５〜１ｍ部位が時に噴射回転を１回追加し、定着部の１メートル当たりのセメント量１１０ｋｇであり、４）定着部の噴射回転終了後、掘削ロッドを後退させる。 The conventional rotary jet grout anchor rod construction method is as follows: 1) Rotary water jet is performed with a 3-blade drilling head, the hole diameter is 150-200 mm, the depth of the rotary jet is up to the bottom of the anchor rod, 2) The excavation rod and excavation bit are retracted, and the excavation rod with a high-pressure injection nozzle propels the rod body into the anchor rod hole. 3) After propulsion to a predetermined position, the cement slurry is injected and rotated at high pressure. The pressure is 15 to 25 MPa, the excavation rod is moved backward while jetting and rotating, and the jet rotating part is a fixing part in the conventional sense, the fixing part is 8 to 12 m, and the fixing tip part is about 0.5 to 1 m. Sometimes the injection rotation is added once, and the amount of cement per meter of the fixing unit is 110 kg. 4) After the injection rotation of the fixing unit is finished, digging Retract the rod.
図１及び図２を参照すると、従来のロータリージェットグラウトアンカーロッドとコンクリート杭壁とが基礎坑支保を形成した構造は、水圧噴射回転切断掘進区間１とセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２とを含み、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２内のセメントスラリーが硬化してアンカーケーブル載置板及びアンカーケーブル３の一端を覆うと共に固定し、アンカーケーブル３の他端が水圧噴射回転切断掘進区間１を通してアンカーヘッド上に固定される。 Referring to FIGS. 1 and 2, a conventional rotary jet grout anchor rod and a concrete pile wall form a foundation mine support includes a hydraulic injection rotary cutting excavation section 1 and a cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2. The cement slurry in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 is hardened and covers and fixes one end of the anchor cable mounting plate and the anchor cable 3, and the other end of the anchor cable 3 is the hydraulic injection rotary cutting excavation section 1. Fixed on the anchor head through.
実際の工事施工時、工期の必要性により、アンカーロッド養生期間が僅か約７〜２１日とされ、こうすることでアンカーロッドの早期強度は７〜２１日のセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２内のソイルセメントの強度をいう。出願人は度重なる試験を経て従来のロータリージェットグラウトアンカーロッドに次の問題が存在することを発見した。 At the time of actual construction, the anchor rod curing period is only about 7 to 21 days depending on the necessity of the construction period, and thus the early strength of the anchor rod is 7 to 21 days of cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 The strength of the soil cement inside. Applicants have found that the following problems exist in the conventional rotary jet grout anchor rod through repeated tests.
従来のロータリージェットグラウトアンカーロッドのセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２の掘削ロッドの噴射回転掘進速度は２５〜５０ｃｍ／ｍｉｎで、掘削ロッドの噴射回転掘進速度が速いため、形成されるセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２の横断面最大内径と水圧噴射回転切断掘進区間１の横断面内径との差が大きくない。また従来のロータリージェットグラウトアンカーロッドのセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２内のセメントスラリーのセメント添加量が１２％〜１８％であり、同時に従来のロータリージェットグラウトアンカーロッドの引抜き抵抗力が杭体と土壌体の間の摩擦抵抗力で生じるため、引張型アンカーロッドに属し、十分な引抜き抵抗の支持力を提供するため、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２の長さを比較的長くさせる。こうすることでセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２内のセメントスラリー硬化が非常に遅くなり、従来のロータリージェットグラウトアンカーロッドでは早期強度が低く、十分な引抜き抵抗の支持力を提供できないため、アンカーロッドの引抜き抵抗力が低くなっていた。 Conventional rotary jet grout anchor rod cement slurry pressure injection rotary cutting and cutting excavation section 2 injection rotary injection speed is 25 to 50 cm / min, and the drilling rod injection rotary excavation speed is high, so the cement slurry pressure formed The difference between the maximum cross-sectional inner diameter of the injection rotary cutting excavation section 2 and the horizontal cross-section inner diameter of the hydraulic injection rotary cutting excavation section 1 is not large. Moreover, the cement addition amount of the cement slurry in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 of the conventional rotary jet grout anchor rod is 12% to 18%, and at the same time, the pulling resistance of the conventional rotary jet grout anchor rod is the pile body Because of the friction resistance force between the soil body and the soil body, the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 is made relatively long in order to belong to the tension type anchor rod and to provide a sufficient pulling resistance support force. As a result, the cement slurry hardening in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 becomes very slow, and the conventional rotary jet grout anchor rod has a low initial strength and cannot provide a sufficient pulling resistance support force. The pull-out resistance of the rod was low.
本発明が解決しようとする第１の技術的課題は、従来技術の不足についてソイルセメント硬化の早期強度及び引抜き抵抗の支持力が高い圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの施工方法及び構造を提供することである。 SUMMARY OF THE INVENTION The first technical problem to be solved by the present invention is to provide a construction method and structure of an anchor rod with a pressure dispersion type expansion head having a high strength of soil cement hardening and a high supporting force for pulling resistance due to lack of prior art. That is.
本発明が解決しようとする第2の技術的課題は、第１の技術的課題の解決を踏まえ、アンカーケーブルのアンカー体取り外し・回収できる圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの施工方法及び構造を提供することである。 A second technical problem to be solved by the present invention is to provide a construction method and a structure of an anchor rod with a pressure dispersion type expansion head capable of removing / recovering an anchor body of an anchor cable based on the solution of the first technical problem. It is to be.
本発明が上記第１の技術的課題を解決するために提供する技術的手段１としては、圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの施工方法であって、掘削ロッドを用いて土層内に前後の順序で水圧噴射回転切断掘進及びセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進を行い、外方から内方に各々連通する水圧噴射回転切断掘進区間とセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間を形成し、前記掘削ロッドがセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間の最末端に到達した時、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進を終了すると共に掘削ロッドを後退させる。 The technical means 1 provided by the present invention to solve the first technical problem is a method of constructing an anchor rod with a pressure dispersion type expansion head, which uses a drilling rod to move back and forth in the soil layer. The hydraulic injection rotary cutting excavation and the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation are performed in order to form a hydraulic injection rotary cutting excavation section and a cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section communicating from the outside to the inside, respectively. When the extreme end of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is reached, the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation is finished and the excavation rod is retracted.
前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間は、一括掘進であり、該一括掘進を開始する時、前記掘削ロッドの掘進速度を４〜８ｃｍ／ｍｉｎに制御し、前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間の長さを２〜４ｍに制御し、前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間の横断面最大内径を６００〜８００ｍｍにさせ、前記水圧噴射回転切断掘進区間と前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間の内径比の範囲は０．２〜０．４である。 The cement slurry pressure injection rotational cutting excavation section is a collective excavation, and when the collective excavation is started, the excavation speed of the excavation rod is controlled to 4 to 8 cm / min, and the cement slurry pressure injection rotational cutting excavation section The length is controlled to 2 to 4 m, the maximum inner diameter of the cross section of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is 600 to 800 mm, and the internal diameter of the hydraulic injection rotary cutting excavation section and the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section The range of the ratio is 0.2 to 0.4.
前記土層が粘土層、シルト質粘土層或いはシルト層の場合、前記セメントスラリーの使用量範囲を１．０〜２トンに制御することで前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の保留するソイルセメントのセメント添加量を３０％〜４０％に到達させる。 When the soil layer is a clay layer, a silty clay layer, or a silt layer, a soil to be retained in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is controlled by controlling the usage range of the cement slurry to 1.0 to 2 tons. The cement addition amount of the cement is allowed to reach 30% to 40%.
前記土層が砂質土層の場合、前記セメントスラリーの使用量範囲を１〜１．５トンに制御することで前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の保留するソイルセメントのセメント添加量を１５％〜３０％に到達させる。 When the soil layer is a sandy soil layer, the cement addition amount of the soil cement to be retained in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is controlled by controlling the usage range of the cement slurry to 1 to 1.5 tons. 15% to 30% is reached.
前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内のソイルセメントが硬化すると共にアンカーケーブル載置板及びアンカーケーブルを固定し、前記ソイルセメントの硬化強度が圧縮型アンカーロッドの引張・ロック・圧縮強度条件に達した時、前記ソイルセメントの養生期間は２０日を超えない。 The soil cement in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is hardened and the anchor cable mounting plate and anchor cable are fixed, and the hardened strength of the soil cement reaches the tension, lock and compressive strength conditions of the compression anchor rod. The soil cement curing period does not exceed 20 days.
本発明のセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の保留するソイルセメントのセメント添加量は、設計中の規定するセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の土壌体重量に占める割合によって確定する。土壌体の１立方メートル当たりの重量は、一般的に１６００〜２０００ｋｇとする。土層が粘土層、シルト質粘土層或いはシルト層の場合、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の保留するソイルセメントのセメント添加量は３０％〜４０％に達し、土層が砂質土層の場合、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の保留するソイルセメントのセメント添加量は１５％〜３０％に達する。 The amount of cement added to the soil cement to be retained in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section of the present invention is determined by the proportion of the soil body weight in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section defined in the design. The weight of the soil body per cubic meter is generally 1600 to 2000 kg. When the soil layer is a clay layer, silty clay layer or silt layer, the cement addition amount of the soil cement retained in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section reaches 30% to 40%, and the soil layer is a sandy soil layer In this case, the cement addition amount of the soil cement to be retained in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section reaches 15% to 30%.
本発明は、掘削ロッドを用いて土層内に前後の順序で水圧噴射回転切断掘進及びセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進を行い、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間が一括掘進であり、該一括掘進を開始する時、前記掘削ロッドの掘進速度を４〜８ｃｍ／ｍｉｎに制御し、前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間の長さを２〜４ｍに制御し、前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間の横断面最大内径を６００〜８００ｍｍにさせ、水圧噴射回転切断掘進区間とセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間の内径比の範囲は０．２〜０．４とする。また異なる土層中に対応して制御し、従来のロータリージェットグラウトアンカーロッドのセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の保留するソイルセメントのセメント添加量に比べると、大幅に高めて、これによって次の事項をもたらす。 The present invention performs a hydraulic injection rotary cutting excavation and a cement slurry pressure injection rotary cutting excavation in the soil layer in the order of front and rear using a drilling rod, and the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is a collective excavation, and the collective excavation is performed. , The excavation rod excavation speed is controlled to 4-8 cm / min, the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section length is controlled to 2-4 m, and the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section The maximum inner diameter of the cross section is set to 600 to 800 mm, and the range of the inner diameter ratio between the hydraulic pressure injection rotary cutting excavation section and the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is set to 0.2 to 0.4. In addition, the amount of cement added to the soil cement retained in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section of the conventional rotary jet grouting anchor rod is significantly increased and controlled accordingly. Bring about the matter.
１）本発明は、圧縮型アンカーロッドであり、従来のロータリージェットグラウトアンカーロッドは引張型アンカーロッドであり、力を受けるメカニズムが異なる。本発明のアンカーロッドの引抜き抵抗力は、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の硬化ソイルセメントの側面摩擦抵抗力及び硬化ソイルセメントの横断面で発生する先端支持力によって決まり、大幅に引抜力を向上する。本技術は、安定土層を定着部として選択できるため、圧縮型アンカーロッドの先端支持力を発揮し、引抜き抵抗力の分散性が小さい。 1) The present invention is a compression type anchor rod, and a conventional rotary jet grout anchor rod is a tension type anchor rod, and the mechanism for receiving a force is different. The pulling resistance force of the anchor rod of the present invention is determined by the side frictional resistance force of the hardened soil cement in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section and the tip support force generated at the cross section of the hardened soil cement. improves. In the present technology, a stable soil layer can be selected as the fixing portion, so that the tip support force of the compression anchor rod is exhibited and the dispersibility of the pulling resistance force is small.
２）本発明は、掘削ロッドの掘進速度を４〜８ｃｍ／ｍｉｎに制御し、従来のロータリージェットグラウトアンカーロッドの噴射回転切断掘進速度より遥かに小さく、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間の横断面最大内径を６００〜８００ｍｍにさせ、１本当たりのアンカーケーブル支持力を高めて、安全性が向上すると同時に、アンカーロッドの初期プレストレスを上げることで、支保構造の変形をより一層制御できる。 2) The present invention controls the drilling speed of the excavation rod to 4-8 cm / min, which is much smaller than the injection rotary cutting drilling speed of the conventional rotary jet grout anchor rod, and the cross section of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section The maximum inner diameter is set to 600 to 800 mm, the anchor cable supporting force per one is increased, the safety is improved, and at the same time, the initial prestress of the anchor rod is increased, so that the deformation of the support structure can be further controlled.
３）本発明のセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進は、一括掘進で、従来のロータリージェットグラウトアンカーロッドのセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進が２回の掘進であることから、本発明は掘進の回数を減少させる。 3) Since the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation of the present invention is a batch excavation, and the conventional cement slurry pressure injection rotary cutting excavation of the rotary jet grout anchor rod is two excavations, the present invention reduces the number of excavations. Decrease.
４）土層が粘土層、シルト質粘土層或いはシルト層の場合、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の保留するソイルセメントのセメント添加量を３０％〜４０％に到達させる。前記土層が砂質土層の場合、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の保留するソイルセメントのセメント添加量を１５％〜３０％に到達させる。従来のロータリージェットグラウトアンカーロッド構造中のセメントスラリーのセメント添加量より遥かに高く、セメント使用量を増やさないという条件下で、本発明はセメント全部を２〜４ｍのセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間に集中使用して高セメント添加量の噴射回転・置換を行い、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間に長さが比較的短く、直径が比較的大きく、セメント添加量が高いという利点を持たせ、本発明のアンカーロッド定着部のソイルセメント強度及び早期強度を直接向上させる。実際の工事施工時、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間のソイルセメント強度が所要設計強度まで増進する養生時間を短縮し、徹底的に従来のロータリージェットグラウトアンカーロッドのソイルセメント強度が低く、早期強度が低く、圧縮型アンカーロッドとならないという長年に渡る悩みを解決する。 4) When the soil layer is a clay layer, a silty clay layer, or a silt layer, the cement addition amount of the soil cement retained in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is made to reach 30% to 40%. When the soil layer is a sandy soil layer, the cement addition amount of the soil cement retained in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is made to reach 15% to 30%. Under the condition that the amount of cement added to the cement slurry in the conventional rotary jet grout anchor rod structure is much higher and the amount of cement used is not increased, the present invention is a cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section of 2 to 4 m. Rotating and replacing high cement addition amount by intensive use in the cement slurry pressure injection rotation cutting cutting excavation section has a relatively short length, relatively large diameter, and high cement addition amount, The soil cement strength and early strength of the anchor rod fixing part of the present invention are directly improved. During actual construction, the cement cement pressure injection rotary cutting excavation section increases the cement cement strength to the required design strength, shortening the curing time of the conventional rotary jet grout anchor rod thoroughly, early strength It solves the long-standing trouble that it is not a compression type anchor rod.
５）セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内のセメントスラリーが外部に溢れることで水圧噴射回転切断掘進区間内の一部を充填し、水圧噴射回転切断掘進区間内の一部のセメント添加量は（５％〜１０％で）、強度が原状土より高い。 5) The cement slurry in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section overflows to the outside to fill a part of the hydraulic injection rotary cutting excavation section, and the amount of cement added in the hydraulic injection rotary cutting excavation section is ( (5% to 10%), the strength is higher than the original soil.
本発明が上記第１の技術的課題を解決するために提供する技術的手段２としては、圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの構造であって、請求項１に記載の圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの施工方法を用いた土層内において、外方から内方に各々連通する水圧噴射回転切断掘進区間とセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間を形成し、前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内のセメントスラリーが硬化してアンカーケーブル載置板及びアンカーケーブルを覆うと共に固定し、前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間の長さは２〜４ｍ、前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間の横断面最大内径が６００〜８００ｍｍ、前記水圧噴射回転切断掘進区間と前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間の内径比の範囲は０．２〜０．４とする。 The technical means 2 provided by the present invention to solve the first technical problem is a structure of an anchor rod with a pressure distribution type expansion head, and the pressure distribution type expansion head according to claim 1. In the soil layer using the anchor rod construction method, a hydraulic pressure injection rotary cutting excavation section and a cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section communicating from the outside to the inside are formed, and the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section The cement slurry is hardened and covers and fixes the anchor cable mounting plate and the anchor cable. The length of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is 2 to 4 m. The surface maximum inner diameter is 600 to 800 mm, the hydraulic pressure injection rotary cutting excavation section and the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation Range of the inner diameter ratio of the section is set to 0.2 to 0.4.
前記土層が粘土層、シルト質粘土層或いはシルト層の場合、前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の保留するソイルセメントのセメント添加量は３０％〜４０％とする。 When the soil layer is a clay layer, a silty clay layer, or a silt layer, the cement addition amount of the soil cement to be retained in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is 30% to 40%.
前記土層が砂質土層の場合、前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の保留するソイルセメントのセメント添加量は１５％〜３０％とする。 When the soil layer is a sandy soil layer, the cement addition amount of the soil cement retained in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is 15% to 30%.
本発明が上記第２の技術的課題を解決するため、上記技術的手段に対する改良としては、前記アンカーケーブル載置板は、前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間の長手方向に沿って間隔をあけてセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の硬化ソイルセメント中に固定される少なくとも２個の載置板であり、前記アンカーケーブルがダイアフラム層を設けたアンカーケーブルであり、前記アンカーケーブル載置板は蝶番式載置板又は平板式載置板であり、前記アンカーケーブル載置板が蝶番式載置板の場合、アンカーケーブルがＵ字形になって蝶番式載置板を回り込み、前記アンカーケーブル載置板が平板式載置板の場合、各平板式載置板はいずれもアンカーケーブルの一端を挟持するためのサーマルアンカーを固定している。 In order for the present invention to solve the second technical problem, as an improvement to the technical means, the anchor cable mounting plate is spaced along the longitudinal direction of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section. And at least two mounting plates fixed in the hardened soil cement in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section, the anchor cable is an anchor cable provided with a diaphragm layer, and the anchor cable mounting plate is When the anchor cable mounting plate is a hinge type mounting plate, the anchor cable is U-shaped and wraps around the hinge type mounting plate. When the plate is a flat plate mounting plate, each flat plate mounting plate fixes a thermal anchor for holding one end of the anchor cable.
１）アンカーケーブル載置板は、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間の長手方向に沿って間隔をあけてセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の硬化ソイルセメント中に固定される少なくとも２個の載置板であり、且つ蝶番式載置板或いは平板式載置板であり、１個のアンカーケーブル載置板で複数のアンカーケーブルを固定する従来技術に比べると、少なくとも２個のアンカーケーブル載置板を用いた時、受ける力を分散し、荷重分散型アンカーロッドに属する。２）アンカーケーブル載置板が、蝶番式載置板の場合は、アンカーケーブルがＵ字形になって蝶番式載置板を回り込み、工事の施工終了後、蝶番式載置板を通じてアンカーケーブルの一端を解放してアンカーケーブルを回収でき、アンカーケーブル載置板が、平板式載置板の場合は、各平板式載置板はいずれもアンカーケーブルの一端を挟持するためのサーマルアンカーを固定しており、工事施工終了後、サーマルアンカーを通じてアンカーケーブルの一端を解放してアンカーケーブルを回収でき、つまり、従来のロータリージェットグラウトアンカーロッドはアンカー体取り外し・回収可能性を有しないが、本発明はアンカー体取り外し・回収可能性を有する。３）アンカーケーブルにダイアフラム層を設けているため、アンカーケーブルがアンボンドアンカーケーブルで、アンカーケーブル載置板の先端が自由端で、本発明のアンカーロッド初期プレストレス値に対する要求（設計値の１．１倍で、規範要求より１．０倍高い）をアップすることで、１本ずつ検査し、基礎坑変位を低減して支持よりも安全な効果を奏することができる。 1) The anchor cable placing plate is fixed in the hardened soil cement in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section at intervals along the longitudinal direction of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section. Compared to the prior art, which is a mounting plate and is a hinge type mounting plate or a flat plate mounting plate, and a plurality of anchor cables are fixed by one anchor cable mounting plate, at least two anchor cables are mounted. When a plate is used, the force received is dispersed and belongs to a load distribution type anchor rod. 2) When the anchor cable mounting plate is a hinge type mounting plate, the anchor cable becomes U-shaped and wraps around the hinge type mounting plate. After the construction is completed, one end of the anchor cable passes through the hinge type mounting plate. When the anchor cable mounting plate is a flat plate mounting plate, each flat plate mounting plate is fixed with a thermal anchor for holding one end of the anchor cable. After the construction work is completed, one end of the anchor cable can be released through the thermal anchor and the anchor cable can be recovered. That is, the conventional rotary jet grout anchor rod does not have the possibility of detaching / recovering the anchor body. The body can be removed and collected. 3) Since the anchor cable is provided with a diaphragm layer, the anchor cable is an unbonded anchor cable, and the tip of the anchor cable placing plate is a free end. It is 1 time and 1.0 times higher than the norm requirement), so that it can be inspected one by one, and the displacement of the foundation mine can be reduced to provide a safer effect than the support.
上記技術的手段１の変化１としては、前記アンカーケーブル載置板はセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の硬化ソイルセメント中に固定される１個のアンカーケーブル載置板で、前記アンカーケーブルがダイアフラム層を設けたアンカーケーブルであり、前記アンカーケーブル載置板は蝶番式載置板又は平板式載置板であり、前記アンカーケーブル載置板が蝶番式載置板の場合、アンカーケーブルがＵ字形になって蝶番式載置板を回り込み、前記アンカーケーブル載置板が平板式載置板の場合、平板式載置板はいずれもアンカーケーブルの一端を挟持するためのサーマルアンカーを固定している。 As a change 1 of the technical means 1, the anchor cable mounting plate is a single anchor cable mounting plate fixed in a hardened soil cement in a cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section. An anchor cable provided with a diaphragm layer, wherein the anchor cable mounting plate is a hinge mounting plate or a flat plate mounting plate, and when the anchor cable mounting plate is a hinge mounting plate, the anchor cable is U When the anchor cable mounting plate is a flat plate mounting plate, the flat plate mounting plate fixes a thermal anchor for holding one end of the anchor cable. Yes.
上記技術的手段１の変化２としては、前記掘削ロッドの掘進時、アンカーケーブル載置板及びアンカーケーブルも同時に運び込む。 As the change 2 of the technical means 1, the anchor cable mounting plate and the anchor cable are also carried simultaneously when the excavation rod is excavated.
上記技術的手段１の変化３としては、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進を終了し、また掘削ロッドを後退させた後、噴射回転のない状態においてアンカーケーブル載置板及びアンカーケーブルをセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内にまで運び込む。 As the change 3 of the technical means 1, the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation is finished, and after the excavation rod is retracted, the anchor cable mounting plate and the anchor cable are injected into the cement slurry pressure injection in a state where there is no injection rotation. Carry it into the rotary cutting excavation section.
上記技術的手段１の変化４としては、前記圧縮型アンカーロッドの引張・ロック・圧縮強度が２Ｍｐａを上回る。 As the change 4 of the technical means 1, the tensile / lock / compressive strength of the compression-type anchor rod exceeds 2 Mpa.
上記技術的手段１の変化５としては、前記水圧噴射回転切断掘進区間の横断面内径が１５０〜２００ｍｍとする。 As the change 5 of the technical means 1, the inner diameter of the cross section of the hydraulic injection rotary cutting excavation section is 150 to 200 mm.
上記技術的手段１の変化６としては、前記水圧噴射回転掘進中の水圧が２〜１５ＭＰａ、前記セメントスラリー圧力噴射回転掘進中のセメントスラリー圧力が１５〜３０ＭＰａ、前記セメントスラリーの水セメント比が１．０〜１．５とする。 As the change 6 of the technical means 1, the water pressure during the hydraulic injection rotary drilling is 2 to 15 MPa, the cement slurry pressure during the cement slurry pressure jet rotary drilling is 15 to 30 MPa, and the water cement ratio of the cement slurry is 1 0.0 to 1.5.
上記技術的手段１の変化７としては、前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間の最末端に到達した場合、セメントスラリー圧力噴射旋回を終了すると共に掘削ロッドを後退させた時、前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内に低圧力でスラリーを補てんし、アンカーロッドが止水カーテンウォールを有する場合、アンカーロッドの止水カーテンウォール境界箇所に０．５〜２ＭＰａのセメントスラリー圧力で注入する。 As a change 7 of the technical means 1, when the extreme end of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is reached, the cement slurry pressure injection is completed when the cement slurry pressure injection swirl is finished and the excavation rod is retracted. When the slurry is supplemented with a low pressure in the rotary cutting excavation section and the anchor rod has a water blocking curtain wall, the anchor rod is injected with a cement slurry pressure of 0.5 to 2 MPa at the boundary of the water blocking curtain wall of the anchor rod.
上記技術的手段１の変化８としては、前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間の長さと水圧噴射回転切断掘進区間の長さの比は０．０６〜０．３とする。 As the change 8 of the technical means 1, the ratio of the length of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section to the length of the hydraulic injection rotary cutting excavation section is 0.06 to 0.3.
上記技術的手段２の変化１としては、前記アンカーケーブル載置板は、前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間の長手方向に沿って間隔をあけてセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の硬化ソイルセメント中に固定される少なくとも２個の載置板であり、前記アンカーケーブルがダイアフラム層を設けたアンカーケーブルであり、前記アンカーケーブル載置板は蝶番式載置板又は平板式載置板であり、前記アンカーケーブル載置板が蝶番式載置板の場合、アンカーケーブルがＵ字形になって蝶番式載置板を回り込み、前記アンカーケーブル載置板が平板式載置板の場合、各平板式載置板はいずれもアンカーケーブルの一端を挟持するためのサーマルアンカーを固定している。 As a change 1 of the technical means 2, the anchor cable mounting plate is hardened in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section at intervals along the longitudinal direction of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section. It is at least two mounting plates fixed in cement, and the anchor cable is an anchor cable provided with a diaphragm layer, and the anchor cable mounting plate is a hinge type mounting plate or a flat plate mounting plate. When the anchor cable mounting plate is a hinge mounting plate, the anchor cable is U-shaped and wraps around the hinge mounting plate. When the anchor cable mounting plate is a flat plate mounting plate, each flat plate type Each mounting plate fixes a thermal anchor for sandwiching one end of the anchor cable.
上記技術的手段２の変化２としては、前記アンカーケーブル載置板はセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の硬化ソイルセメント中に固定される１個のアンカーケーブル載置板で、前記アンカーケーブルがダイアフラム層を設けたアンカーケーブルであり、前記アンカーケーブル載置板は蝶番式載置板又は平板式載置板であり、前記アンカーケーブル載置板が蝶番式載置板の場合、アンカーケーブルがＵ字形になって蝶番式載置板を回り込み、前記アンカーケーブル載置板が平板式載置板の場合、平板式載置板はいずれもアンカーケーブルの一端を挟持するためのサーマルアンカーを固定している。 As change 2 of the technical means 2, the anchor cable mounting plate is a single anchor cable mounting plate fixed in a hardened soil cement in a cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section. An anchor cable provided with a diaphragm layer, wherein the anchor cable mounting plate is a hinge mounting plate or a flat plate mounting plate, and when the anchor cable mounting plate is a hinge mounting plate, the anchor cable is U When the anchor cable mounting plate is a flat plate mounting plate, the flat plate mounting plate fixes a thermal anchor for holding one end of the anchor cable. Yes.
上記技術的手段２の変化３としては、前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間の長さと水圧噴射回転切断掘進区間の長さの比は０．０６〜０．３とする。 As the change 3 of the technical means 2, the ratio of the length of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section to the length of the hydraulic injection rotary cutting excavation section is 0.06 to 0.3.
上記技術的手段の変化としては、前記セメントスラリーが使用するセメントは、普通強度クラスセメント又は強度クラスが５２．５Ｍｐａ以上の高強度セメントとする。 As a change of the above technical means, the cement used by the cement slurry is a normal strength class cement or a high strength cement having a strength class of 52.5 Mpa or more.
出願人は、強度クラスが５２．５Ｍｐａ以上の高強度セメントを使用すると、普通強度クラスセメント、例えばＰ．ｏ．４２．５クラスのセメントに比べて、アンカーロッドの早期支持力を明らかにアップしてアンカーロッド早期強度の性能を改善できることを発見した。 When the applicant uses a high-strength cement having a strength class of 52.5 Mpa or more, a normal-strength class cement, for example o. It has been discovered that the anchor rod's early bearing capacity can be clearly improved and the anchor rod's early strength performance can be improved compared to 42.5 class cement.
以下、添付図面を組み合わせて本発明を更に説明する。
実施例
図３及び図４に示すように、本実施例の圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの施工方法は、掘削ロッドを用いて土層内に前後の順序で水圧噴射回転切断掘進及びセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進を行い、外方から内方に各々連通する水圧噴射回転切断掘進区間１とセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２を形成し、掘削ロッドがセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２の最末端に到達した時、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進を終了すると共に掘削ロッドを後退させる。
Example As shown in FIG. 3 and FIG. 4, the construction method of the anchor rod with the pressure dispersion type expansion head of this example is as follows. A hydraulic injection rotary cutting excavation section 1 and a cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 communicating with each other from the outside to the inside are formed by performing pressure injection rotary cutting excavation, and the excavation rod is cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 When reaching the extreme end, the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation is finished and the excavation rod is retracted.
セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２は、一括掘進であり、該一括掘進を開始する時、前記掘削ロッドの掘進速度を４〜８ｃｍ／ｍｉｎに制御し、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２の長さを２〜４ｍに制御し、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２の横断面最大内径を６００〜８００ｍｍにさせ、水圧噴射回転切断掘進区間１とセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２の内径比の範囲は０．２〜０．４である。 The cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 is a collective excavation, and when the collective excavation is started, the excavation speed of the excavation rod is controlled to 4 to 8 cm / min. The length is controlled to 2 to 4 m, the maximum cross-sectional inner diameter of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 is set to 600 to 800 mm, and the inner diameter of the hydraulic injection rotary cutting excavation section 1 and the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 The range of the ratio is 0.2 to 0.4.
前記土層が粘土層、シルト質粘土層或いはシルト層の場合、セメントスラリーの使用量範囲を１．０〜２トンに制御してセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２内の保留するソイルセメントのセメント添加量を３０％〜４０％に到達させる。 When the soil layer is a clay layer, a silty clay layer, or a silt layer, the amount of cement slurry used is controlled to 1.0 to 2 tons and the soil cement to be retained in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 is retained. Cement addition amount is allowed to reach 30% to 40%.
前記土層が砂質土層の場合、セメントスラリーの使用量範囲を１〜１．５トンに制御してセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２内の保留するソイルセメントのセメント添加量を１５％〜３０％に到達させる。 When the soil layer is a sandy soil layer, the amount of cement slurry used is controlled to 1 to 1.5 tons, and the cement addition amount of the soil cement retained in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 is 15%. Reach ~ 30%.
セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２内のソイルセメントが硬化すると共にアンカーケーブル載置板及びアンカーケーブル３を固定し、ソイルセメントの硬化強度が圧縮型アンカーロッドの引張・ロック・圧縮強度条件に達した時、ソイルセメントの養生期間が２０日を超えない。 Cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 hardens the soil cement and anchors the anchor cable mounting plate and anchor cable 3, so that the hardening strength of the soil cement reaches the tension, lock and compression strength conditions of the compression anchor rod The soil cement curing period does not exceed 20 days.
本発明の圧縮型アンカーロッドとは、中国工事建設標準化協会の規格における《地盤アンカーロッド（ケーブル）技術規程》で定義されている圧縮型アンカーロッドをいう。 The compression-type anchor rod of the present invention refers to a compression-type anchor rod defined in << Ground anchor rod (cable) technical regulations >> in the standard of the China Construction Standardization Association.
本発明のアンカーケーブル３は、鋼より線等を用いることができる。アンカーケーブル３はダイアフラム層を有し、ダイアフラム層を設けたアンカーケーブル３がビニール外被で覆われる鋼より線を用いることができる。 The anchor cable 3 of the present invention can use a steel strand or the like. The anchor cable 3 has a diaphragm layer, and a steel strand in which the anchor cable 3 provided with the diaphragm layer is covered with a vinyl jacket can be used.
図５及び図６に示すように、従来のロータリージェットグラウトアンカーロッドのセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２の掘削ロッド掘進速度は２０〜４０ｃｍ／ｍｉｎ、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２の長さが８〜１２ｍで、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２の先端部の約０．５〜１ｍ部位において噴射回転１回を追加し、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２の横断面内径が２００〜３００ｍｍ、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２内の保留するソイルセメントのセメント添加量が１２％〜１８％である。本発明の圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドのセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２の掘削ロッド掘進速度は４〜８ｃｍ／ｍｉｎ、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２の横断面最大内径が６００〜８００ｍｍであり、土層が粘土層、シルト質粘土層或いはシルト層の場合、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の保留するソイルセメントのセメント添加量を３０％〜４０％に到達させ、前記土層が砂質土層の場合、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の保留するソイルセメントのセメント添加量を１５％〜３０％に到達させる。 As shown in FIG. 5 and FIG. 6, the drilling rod digging speed of the conventional cement slurry pressure injection rotary cutting and digging section 2 of the rotary jet grout anchor rod is 20 to 40 cm / min, and the length of the cement slurry pressure jet rotating and cutting digging section 2 is long. Is 8-12 m, and one injection rotation is added at about 0.5-1 m part of the tip of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2, and the cross-sectional inner diameter of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 is The cement addition amount of the soil cement to hold in the 200-300 mm cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 is 12% -18%. The anchor rod of the pressure dispersion type expansion head according to the present invention has a drilling rod digging speed of 4-8 cm / min in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 and a maximum cross-sectional inner diameter of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 of 600- When the soil layer is a clay layer, a silty clay layer or a silt layer, the cement addition amount of the soil cement retained in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is made to reach 30% to 40%, When the layer is a sandy soil layer, the cement addition amount of the soil cement retained in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is made to reach 15% to 30%.
本実施例の圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの施工方法としては、アンカーケーブル載置板は、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２の長手方向に沿って間隔をあけてセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２内の硬化ソイルセメント中に固定される少なくとも２個の載置板であり、アンカーケーブル３がダイアフラム層を設けたアンカーケーブルであり、アンカーケーブル載置板は蝶番式載置板又は平板式載置板であり、アンカーケーブル載置板が蝶番式載置板の場合は、アンカーケーブル３がＵ字形になって蝶番式載置板を回り込んでおり、アンカーケーブル載置板が平板式載置板の場合は、各平板式載置板にはいずれもアンカーケーブル３の一端を挟持するためのサーマルアンカー（加熱溶融アンカー）が固定設置されている。アンカーケーブル載置板は、２個、３個或いは複数個の載置板とすることができる。 As a construction method of the anchor rod with the pressure dispersion type expansion head of the present embodiment, the anchor cable mounting plate is separated from the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 along the longitudinal direction of the cement slurry pressure injection rotary cutting. At least two mounting plates fixed in the hardened soil cement in the excavation section 2, the anchor cable 3 is an anchor cable provided with a diaphragm layer, and the anchor cable mounting plate is a hinge-type mounting plate or a flat plate When the anchor cable mounting plate is a hinge mounting plate, the anchor cable 3 is U-shaped and wraps around the hinge mounting plate, and the anchor cable mounting plate is a flat plate type. In the case of a mounting plate, each flat plate mounting plate is fixedly provided with a thermal anchor (heating fusion anchor) for holding one end of the anchor cable 3. It is. The anchor cable mounting plate can be two, three, or a plurality of mounting plates.
本実施例の圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの施工方法としては、掘削ロッドの掘進時、アンカーケーブル載置板及びアンカーケーブル３も同時に運び込む。 As a construction method of the anchor rod with the pressure dispersion type expansion head of the present embodiment, the anchor cable placing plate and the anchor cable 3 are also carried at the same time when the excavation rod is advanced.
本実施例の圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの施工方法としては、前記圧縮型アンカーロッドの引張・ロック・圧縮強度が２Ｍｐａを上回ることとする。 As a construction method of the anchor rod with a pressure dispersion type expansion head of the present embodiment, it is assumed that the compression anchor rod has a tensile / lock / compressive strength exceeding 2 Mpa.
本実施例の圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの施工方法としては、水圧噴射回転切断掘進区間１の横断面内径が１５０〜２００ｍｍとする。 As a construction method of the anchor rod with a pressure dispersion type expansion head of the present embodiment, the inner diameter of the cross section of the hydraulic injection rotary cutting excavation section 1 is 150 to 200 mm.
本実施例の圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの施工方法としては、水圧噴射回転掘進中の水圧が２〜１５ＭＰａ、前記セメントスラリー圧力噴射回転掘進中のセメントスラリー圧力が１５〜３０ＭＰａ、セメントスラリーの水セメント比が１．０〜１．５とする。 As a construction method of the anchor rod with the pressure dispersion type expansion head of the present embodiment, the water pressure during the hydraulic injection rotary drilling is 2 to 15 MPa, the cement slurry pressure during the cement slurry pressure injection rotary drilling is 15 to 30 MPa, The water cement ratio is 1.0 to 1.5.
本実施例の圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの施工方法としては、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２の最末端に到達した場合に、セメントスラリー圧力噴射旋回を終了すると共に掘削ロッドを後退させた時、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２内に低圧力でスラリーを補てんする。アンカーロッドが止水カーテンウォールを有する場合、アンカーロッドの止水カーテンウォール境界箇所に０．５〜２ＭＰａのセメントスラリー圧力で注入する。 As a construction method of the anchor rod with the pressure dispersion type expansion head of the present embodiment, when the extreme end of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 is reached, the cement slurry pressure injection swirl is finished and the excavation rod is retracted. The slurry is supplemented with low pressure in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2. When the anchor rod has a water blocking curtain wall, the anchor rod is injected at a boundary of the water blocking curtain wall of the anchor rod with a cement slurry pressure of 0.5 to 2 MPa.
本実施例の圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの施工方法としては、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２の長さと水圧噴射回転切断掘進区間１の長さの比は０．０６〜０．３とする。 As a construction method of the anchor rod with the pressure dispersion type expansion head of the present embodiment, the ratio of the length of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 to the length of the hydraulic injection rotary cutting excavation section 1 is 0.06 to 0.3. And
本実施例の圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの構造は、上記圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの施工方法を用いた土層内において、外方から内方に各々連通する水圧噴射回転切断掘進区間１とセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２を形成し、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２内のセメントスラリーが硬化してアンカーケーブル載置板及びアンカーケーブルを覆うと共に固定し、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２の長さは２〜４ｍ、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２の横断面最大内径が６００〜８００ｍｍ、水圧噴射回転切断掘進区間１とセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２の内径比の範囲は０．２〜０．４とする。 The structure of the anchor rod with the pressure dispersion type expansion head of the present embodiment is the hydraulic injection rotary cutting excavation that communicates from the outside to the inside in the soil layer using the construction method of the anchor rod with the pressure dispersion type expansion head. The section 1 and the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 are formed, and the cement slurry in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 is hardened to cover and fix the anchor cable mounting plate and the anchor cable, and cement slurry pressure The length of the injection rotary cutting excavation section 2 is 2 to 4 m, the maximum internal diameter of the cross section of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 is 600 to 800 mm, the hydraulic injection rotary cutting excavation section 1 and the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2. The range of the inner diameter ratio is 0.2 to 0.4.
土層について、粘土層、シルト質粘土層或いはシルト層の場合、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２内の保留するソイルセメントのセメント添加量は３０％〜４０％とする。 As for the soil layer, in the case of a clay layer, a silty clay layer or a silt layer, the cement addition amount of the soil cement retained in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 is set to 30% to 40%.
土層について、砂質土層の場合、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の保留するソイルセメントのセメント添加量は１５％〜３０％とする。 As for the soil layer, in the case of a sandy soil layer, the cement addition amount of the soil cement to be retained in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is 15% to 30%.
本実施例のアンカーケーブル載置板は、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２の長手方向に沿って間隔をあけてセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２内の硬化ソイルセメント中に固定される少なくとも２個の載置板であり、アンカーケーブル３がダイアフラム層を設けたアンカーケーブルであり、アンカーケーブル載置板は蝶番式載置板又は平板式載置板であり、アンカーケーブル載置板が蝶番式載置板の場合、アンカーケーブル３がＵ字形になって蝶番式載置板を回り込み、アンカーケーブル載置板が平板式載置板の場合、各平板式載置板はいずれもアンカーケーブル３の一端を挟持するためのサーマルアンカーを固定している。アンカーケーブル載置板は、２個、３個或いは複数個の載置板とすることができる。 The anchor cable mounting plate of the present embodiment is fixed at least in the hardened soil cement in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 at intervals along the longitudinal direction of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2. There are two mounting plates, the anchor cable 3 is an anchor cable provided with a diaphragm layer, the anchor cable mounting plate is a hinge type mounting plate or a flat plate mounting plate, and the anchor cable mounting plate is a hinge. In the case of a type mounting plate, the anchor cable 3 is U-shaped and wraps around the hinge type mounting plate. When the anchor cable mounting plate is a flat plate mounting plate, each flat plate mounting plate is an anchor cable 3. The thermal anchor for pinching one end of is fixed. The anchor cable mounting plate can be two, three, or a plurality of mounting plates.
本実施例のセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２の長さと水圧噴射回転切断掘進区間１の長さの比は０．０６〜０．３とする。 The ratio of the length of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 to the length of the hydraulic injection rotary cutting excavation section 1 of this embodiment is 0.06 to 0.3.
本実施例のセメントスラリーが使用するセメントは、普通強度クラスセメント又は強度クラスが５２．５Ｍｐａ以上の高強度セメントとする。 The cement used in the cement slurry of this embodiment is a normal strength class cement or a high strength cement having a strength class of 52.5 MPa or more.
本実施例の圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの施工方法及び構造と従来のロータリージェットグラウトアンカーロッドの構造を比較分析し、その結果を表１に取りまとめた。 The construction method and structure of the anchor rod with pressure dispersion type expansion head of this example and the structure of the conventional rotary jet grout anchor rod were compared and analyzed, and the results are summarized in Table 1.
これから分かるように、本実施例の圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの施工方法及び構造は、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２の長さを短くし、直径が比較的大きく、セメント添加量が多く、セメント硬化が速く、直接圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッド構造の強度及び圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッド構造の早期強度を高め、特に圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの早期引抜抵抗力をアップし、実際の工事施工時、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２箇所のソイルセメント強度が所要設計強度まで増進する養生時間を短縮する。 As can be seen, the construction method and structure of the anchor rod with the pressure dispersion type expansion head of the present embodiment shorten the length of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2, the diameter is relatively large, and the cement addition amount is Many cement cements are fast, and the strength of the anchor rod structure with direct pressure dispersion type expansion head and the early strength of the anchor rod structure with pressure dispersion type expansion head are enhanced. In the actual construction work, the curing time to increase the soil cement strength at the two locations in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section to the required design strength is shortened.
本実施例の圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの施工方法及び構造をシルト質粘土層に用いる時、図７に示すように、シルト質粘土のソイルセメント強度や材齢が増進する。本発明の圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの構造は、７〜１５日の時にソイルセメントの強度が設計要求に達することができ、従来のロータリージェットグラウトアンカーロッド２８〜５０日の強度に相当し、且つ同じ養生された材齢の時に、本発明の圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッド構造のソイルセメント強度が従来のロータリージェットグラウトアンカーロッドのソイルセメント強度より遥かに高い。 When the construction method and structure of the anchor rod with a pressure dispersion type expansion head of this embodiment are used for a silty clay layer, as shown in FIG. 7, the soil cement strength and age of the silty clay are increased. The structure of the anchor rod with the pressure dispersion type expansion head of the present invention is that the strength of the soil cement can reach the design requirement at 7 to 15 days, which corresponds to the strength of the conventional rotary jet grout anchor rod 28 to 50 days. And, at the same age of curing, the soil cement strength of the anchor rod structure with the pressure dispersion type expansion head of the present invention is much higher than the soil cement strength of the conventional rotary jet grout anchor rod.
本発明は、上記実施例に限定されず、例えば、１）当然本実施例の圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの施工方法は、１個のアンカーケーブル載置板を用いた時、アンカーケーブル載置板がセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２内の硬化ソイルセメント中に固定される１個のアンカーケーブル載置板で、アンカーケーブル３がダイアフラム層を設けたアンカーケーブルであり、アンカーケーブル載置板は蝶番式載置板又は平板式載置板であり、アンカーケーブル載置板が蝶番式載置板の場合、アンカーケーブル３がＵ字形になって蝶番式載置板を回り込み、前記アンカーケーブル載置板が平板式載置板の場合、平板式載置板はいずれもアンカーケーブル３の一端を挟持するためのサーマルアンカーを固定し、２）本実施例の圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの施工方法は、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進を終了し、また掘削ロッドを後退させた後、噴射回転のない状態においてアンカーケーブル載置板及びアンカーケーブル３をセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内２まで連れ込み、ケーシング技術を結合してアンカーケーブル載置板及びアンカーケーブル３をセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２内まで運び込むこともよく、掘削ロッドでアンカーケーブル載置板及びアンカーケーブル３をセメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２内に運び込むこともでき、３）本実施例のアンカーケーブル載置板は、セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間２内の硬化ソイルセメント中に固定される１個のアンカーケーブル載置板で、アンカーケーブル３がダイアフラム層を設けたアンカーケーブルであり、前記アンカーケーブル載置板は蝶番式載置板又は平板式載置板であり、前記アンカーケーブル載置板が蝶番式載置板の場合、アンカーケーブル３がＵ字形になって蝶番式載置板を回り込み、前記アンカーケーブル載置板が平板式載置板の場合、平板式載置板はいずれもアンカーケーブル３の一端を挟持するためのサーマルアンカーを固定している。均等物による置換で形成した技術的手段は、均しく本発明が求める保護範囲に属する。 The present invention is not limited to the above-described embodiment. For example, 1) Naturally, the construction method of the anchor rod with a pressure dispersion type expansion head according to the present embodiment uses an anchor cable mounting plate when one anchor cable mounting plate is used. The anchor plate is one anchor cable mounting plate fixed in the hardened soil cement in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2, and the anchor cable 3 is an anchor cable provided with a diaphragm layer. The plate is a hinge type mounting plate or a flat plate type mounting plate. When the anchor cable mounting plate is a hinge type mounting plate, the anchor cable 3 is U-shaped and wraps around the hinge type mounting plate. When the mounting plate is a flat plate mounting plate, each of the flat plate mounting plates fixes a thermal anchor for sandwiching one end of the anchor cable 3, and 2) the pressure of this embodiment. The construction method of the anchor rod with the distributed expansion head is that the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation is finished, and after the excavation rod is retracted, the anchor cable mounting plate and the anchor cable 3 are cement slurry in a state where there is no jet rotation. It is also possible to bring the anchor cable mounting plate and the anchor cable 3 into the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 by combining the casing technology and bring the anchor cable into the pressure injection rotary cutting excavation section 2. The plate and anchor cable 3 can also be carried into the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 3) The anchor cable mounting plate of this embodiment is in the hardened soil cement in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section 2 With one anchor cable mounting plate fixed to When the anchor cable 3 is an anchor cable provided with a diaphragm layer, the anchor cable mounting plate is a hinge mounting plate or a flat plate mounting plate, and the anchor cable mounting plate is a hinge mounting plate, When the anchor cable 3 is U-shaped and wraps around the hinge-type mounting plate, and the anchor cable mounting plate is a flat plate-type mounting plate, each of the flat plate-type mounting plates sandwiches one end of the anchor cable 3. The thermal anchor is fixed. Technical means formed by replacement with equivalents equally belong to the protection scope sought by the present invention.
Claims (14)
前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間は、一括掘進であり、該一括掘進を開始する時、前記掘削ロッドの掘進速度を４〜８ｃｍ／ｍｉｎに制御し、前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間の長さを２〜４ｍに制御し、前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間の横断面最大内径を６００〜８００ｍｍにさせ、前記水圧噴射回転切断掘進区間と前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間の内径比の範囲は０．２〜０．４であり、
前記土層が粘土層、シルト質粘土層或いはシルト層の場合、前記セメントスラリーの使用量範囲を１．０〜２トンに制御して前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の保留するソイルセメントのセメント添加量を３０％〜４０％に到達させ、
前記土層が砂質土層の場合、前記セメントスラリーの使用量範囲を１〜１．５トンに制御して前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の保留するソイルセメントのセメント添加量を１５％〜３０％に到達させ、
前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内のソイルセメントが硬化すると共にアンカーケーブル載置板及びアンカーケーブルを固定し、前記ソイルセメントの硬化強度が圧縮型アンカーロッドの引張・ロック・圧縮強度条件に達した時、前記ソイルセメントの養生期間が２０日を超えないことを特徴とする圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの施工方法。 Using a drilling rod, hydraulic injection rotary cutting excavation and cement slurry pressure injection rotary cutting excavation are performed in the order of front and back in the soil layer, hydraulic injection rotary cutting excavation section and cement slurry pressure injection rotation communicating from the outside to the inside respectively. An anchor with a pressure dispersion type expansion head that forms a cutting excavation section and terminates the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation and retracts the excavating rod when the excavation rod reaches the end of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section A rod construction method,
The cement slurry pressure injection rotational cutting excavation section is a collective excavation, and when the collective excavation is started, the excavation speed of the excavation rod is controlled to 4 to 8 cm / min, and the cement slurry pressure injection rotational cutting excavation section The length is controlled to 2 to 4 m, the maximum inner diameter of the cross section of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is 600 to 800 mm, and the internal diameter of the hydraulic injection rotary cutting excavation section and the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section The ratio range is 0.2-0.4,
When the soil layer is a clay layer, a silty clay layer, or a silt layer, the amount of the cement slurry used is controlled to 1.0 to 2 tons, and the soil cement retained in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section The amount of cement added reaches 30% to 40%,
When the soil layer is a sandy soil layer, the amount of cement slurry used is controlled to 1 to 1.5 tons, and the cement addition amount of the soil cement retained in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is 15 % To 30%,
The soil cement in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is hardened and the anchor cable mounting plate and anchor cable are fixed, and the hardened strength of the soil cement reaches the tension, lock and compressive strength conditions of the compression anchor rod. When this is done, the soil cement curing period does not exceed 20 days.
前記土層が粘土層、シルト質粘土層或いはシルト層の場合、前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の保留するソイルセメントのセメント添加量を３０％〜４０％とし、
前記土層が砂質土層の場合、前記セメントスラリー圧力噴射回転切断掘進区間内の保留するソイルセメントのセメント添加量を１５％〜３０％とすることを特徴とする圧力分散型拡大ヘッド付きアンカーロッドの構造。 In the soil layer using the construction method of the anchor rod with a pressure dispersion type expansion head according to claim 1, a hydraulic injection rotary cutting excavation section and a cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section respectively communicating from the outside to the inside are provided. The cement slurry is formed, and the cement slurry in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is hardened to cover and fix the anchor cable mounting plate and the anchor cable, and has a structure of an anchor rod with a pressure dispersion type expansion head, The length of the pressure injection rotary cutting excavation section is 2 to 4 m, the maximum cross-sectional inner diameter of the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is 600 to 800 mm, the water pressure injection rotary cutting excavation section and the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section The range of the inner diameter ratio is 0.2 to 0.4,
When the soil layer is a clay layer, a silty clay layer or a silt layer, the cement addition amount of the soil cement to be retained in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is 30% to 40%,
When the soil layer is a sandy soil layer, the amount of cement added to the soil cement to be retained in the cement slurry pressure injection rotary cutting excavation section is 15% to 30%. Rod structure.
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|---|---|---|---|---|
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| US8968310B2 (en) | 2011-11-30 | 2015-03-03 | Covidien Lp | Electrosurgical instrument with a knife blade lockout mechanism |
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| US9820765B2 (en) | 2012-05-01 | 2017-11-21 | Covidien Lp | Surgical instrument with stamped double-flange jaws |
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| US9681908B2 (en) | 2012-10-08 | 2017-06-20 | Covidien Lp | Jaw assemblies for electrosurgical instruments and methods of manufacturing jaw assemblies |
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| US9713491B2 (en) | 2013-02-19 | 2017-07-25 | Covidien Lp | Method for manufacturing an electrode assembly configured for use with an electrosurigcal instrument |
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| US9445865B2 (en) | 2013-09-16 | 2016-09-20 | Covidien Lp | Electrosurgical instrument with end-effector assembly including electrically-conductive, tissue-engaging surfaces and switchable bipolar electrodes |
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| CN104032737B (en) * | 2014-05-21 | 2016-05-04 | 苏州市能工基础工程有限责任公司 | Construction method and the structure of pressure dispersing type enlarged footing anchor pole |
| US10080606B2 (en) | 2014-09-17 | 2018-09-25 | Covidien Lp | Method of forming a member of an end effector |
| CN106498943B (en) * | 2015-09-08 | 2019-03-05 | 宏润建设集团股份有限公司 | Disposable high-pressure rotary-spray type enlarged footing Prestressed Soil anchor pole construction method |
| CN107513996A (en) * | 2017-10-20 | 2017-12-26 | 上海智平基础工程有限公司 | A kind of anchorage and its construction method of recoverable prestressed anchor cable |
| US11109930B2 (en) | 2018-06-08 | 2021-09-07 | Covidien Lp | Enhanced haptic feedback system |
| CN109322623A (en) * | 2018-10-19 | 2019-02-12 | 广州市第二建筑工程有限公司 | A kind of pile machine equipment and construction method of major diameter rotary churning pile |
| CN110055974A (en) * | 2019-04-24 | 2019-07-26 | 兰州理工大学 | A kind of recyclable miniature steel pipe pile soil nailing combined support structure and its recovery method |
| US11622804B2 (en) | 2020-03-16 | 2023-04-11 | Covidien Lp | Forceps with linear trigger mechanism |
| CN113323031A (en) * | 2021-05-17 | 2021-08-31 | 宇旺建工集团有限公司 | Construction method of high-pressure rotary spraying and cloth bag expanding anti-floating anchor rod |
| CN113585289A (en) * | 2021-09-18 | 2021-11-02 | 中冶建工集团有限公司 | Support method for collapse soil deep foundation pit |
| CN113914313A (en) * | 2021-10-27 | 2022-01-11 | 贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司 | Finite depth anchor cable construction method under complex geological condition |
| CN113931179A (en) * | 2021-10-27 | 2022-01-14 | 贵州建工集团第一建筑工程有限责任公司 | Anchor cable pore-forming and grouting construction method |
| CN114435538B (en) * | 2022-01-26 | 2023-05-05 | 南京林业大学 | Device and method for reversely pulling shelling growth type fish mine anchors |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5348424A (en) * | 1992-02-07 | 1994-09-20 | Railway Technical Research Institute | Reinforcing block for excavation work and method of construction thereof |
| JPH08165648A (en) * | 1994-12-14 | 1996-06-25 | Toko Kensetsu Kk | Work executing method for anchor, and its device |
| JPH10159088A (en) * | 1996-11-29 | 1998-06-16 | Kouzou Koji Kk | Method of under-reamed anchor construction |
| JP2001140253A (en) * | 1999-11-15 | 2001-05-22 | Koken Boring Mach Co Ltd | Ground improvement type anchor method and boring machine used in common for ground improvement |
| JP2005226222A (en) * | 2004-02-10 | 2005-08-25 | Tenox Corp | Reinforced existing retaining wall structure, and reinforcing construction method for existing retaining wall |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2403643A (en) * | 1944-02-25 | 1946-07-09 | George L Dresser | Method of and apparatus for introducing grout into subsoil |
| DE1922744A1 (en) * | 1969-05-03 | 1970-11-05 | Mueller Ludwig | Device for creating a cavity in a building site with very different soil layers for pile foundation or anchoring purposes |
| DE3824955A1 (en) * | 1988-07-22 | 1990-01-25 | Gkn Keller Gmbh | Method of producing ground anchors |
| US5203127A (en) * | 1991-06-28 | 1993-04-20 | Olthoff John R | Earth anchor |
| JP2000345560A (en) * | 1999-06-07 | 2000-12-12 | Hiromitsu Utsunomiya | Building structure of ground anchor its building method |
| NL1015346C2 (en) * | 2000-05-31 | 2001-12-03 | Visser & Smit Bouw Bv | Removal method for free anchor length of grouted anchor sunk into the ground, involves heating free anchor length to form point of weakness |
| CN100371533C (en) * | 2005-07-19 | 2008-02-27 | 曾庆义 | Construction method of high pressure jet expansion head anchor rod and its device |
| CN101575854B (en) * | 2009-06-10 | 2010-10-20 | 陕西中机岩土工程有限责任公司 | High-pressure jet grouting enlarged footing anchor rod and construction method thereof |
| CN203530988U (en) * | 2013-08-12 | 2014-04-09 | 中国建筑第四工程局有限公司 | One-time forming major-diameter anchor rod foundation pit supporting structure |
| CN103526754A (en) * | 2013-09-30 | 2014-01-22 | 中国建筑第八工程局有限公司 | Method for constructing head-expanded anchoring rod in sand-rich decomposed rock |
| CN104032737B (en) * | 2014-05-21 | 2016-05-04 | 苏州市能工基础工程有限责任公司 | Construction method and the structure of pressure dispersing type enlarged footing anchor pole |
| CN203866824U (en) * | 2014-05-21 | 2014-10-08 | 苏州市能工基础工程有限责任公司 | Pressure-dispersing type expansion anchor rod structure |
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- 2014-05-21 CN CN201410216623.2A patent/CN104032737B/en active Active
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Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5348424A (en) * | 1992-02-07 | 1994-09-20 | Railway Technical Research Institute | Reinforcing block for excavation work and method of construction thereof |
| JPH08165648A (en) * | 1994-12-14 | 1996-06-25 | Toko Kensetsu Kk | Work executing method for anchor, and its device |
| JPH10159088A (en) * | 1996-11-29 | 1998-06-16 | Kouzou Koji Kk | Method of under-reamed anchor construction |
| JP2001140253A (en) * | 1999-11-15 | 2001-05-22 | Koken Boring Mach Co Ltd | Ground improvement type anchor method and boring machine used in common for ground improvement |
| JP2005226222A (en) * | 2004-02-10 | 2005-08-25 | Tenox Corp | Reinforced existing retaining wall structure, and reinforcing construction method for existing retaining wall |
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|---|---|---|
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