JP2016156940A - Zoom lens, optical device, and method for manufacturing zoom lens - Google Patents

Zoom lens, optical device, and method for manufacturing zoom lens Download PDF

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JP2016156940A JP2015034373A JP2015034373A JP2016156940A JP 2016156940 A JP2016156940 A JP 2016156940A JP 2015034373 A JP2015034373 A JP 2015034373A JP 2015034373 A JP2015034373 A JP 2015034373A JP 2016156940 A JP2016156940 A JP 2016156940A
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泰史 西
Yasushi Nishi
泰史 西
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a zoom lens having an exit pupil position sufficiently far from an image surface and having excellent optical performance, an optical device, and a method for manufacturing the zoom lens.SOLUTION: A zoom lens includes, arranged in order from an object side: a first lens group G1 having positive refractive power; a second lens group G2 having negative refractive power; a third lens group G3 having positive refractive power; a fourth lens group G4 having negative refractive power; and a fifth lens group G5 having positive refractive power. The zoom lens zooms from a wide-angle end state to a telephoto end state by moving the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 along an optical axis so as to change a distance between the first lens group G1 and the second lens group G2, a distance between the second lend group G2 and the third lens group G3, a distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and a distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5. The zoom lens satisfies the following conditional expression (1): 2.30<f5/d4w<3.60...(1).SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法に関する。   The present invention relates to a zoom lens, an optical apparatus, and a method for manufacturing a zoom lens.
従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適用可能なズームレンズが
提案されている(例えば、特許文献1を参照)。
Conventionally, zoom lenses applicable to photographic cameras, electronic still cameras, video cameras, and the like have been proposed (see, for example, Patent Document 1).
特開2013−140307号公報JP 2013-140307 A
しかしながら、従来のズームレンズは、特に広角端状態で射出瞳が像面から近く、像面
における光のケラレ、いわゆるシェーディングを引き起こすおそれがあった。
However, in the conventional zoom lens, the exit pupil is close to the image plane particularly in the wide-angle end state, and there is a risk of causing vignetting of light on the image plane, so-called shading.
このような課題を解決するため、本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側か
ら順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と
、正の屈折力を有する第3レンズ群と、負の屈折力を有する第4レンズ群と、正の屈折力
を有する第5レンズ群とを有し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔、前記第
2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔
、および前記第4レンズ群と前記第5レンズ群との間隔が変化するように、前記第1レン
ズ群、前記第2レンズ群、前記第3レンズ群、前記第4レンズ群、および前記第5レンズ
群を光軸に沿って移動させることにより、広角端状態から望遠端状態への変倍を行い、次
の条件式を満足する。
In order to solve such a problem, a zoom lens according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. A first lens group, a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power. A distance between two lens groups, a distance between the second lens group and the third lens group, a distance between the third lens group and the fourth lens group, and the fourth lens group and the fifth lens group. By moving the first lens group, the second lens group, the third lens group, the fourth lens group, and the fifth lens group along the optical axis so that the interval of Scaling is performed from the end state to the telephoto end state, and the following conditional expression is satisfied.
2.30 < f5/d4w < 3.60
但し、
f5:前記第5レンズ群の焦点距離、
d4w:広角端状態における前記第4レンズ群と前記第5レンズ群との間隔。
2.30 <f5 / d4w <3.60
However,
f5: focal length of the fifth lens group,
d4w: an interval between the fourth lens group and the fifth lens group in the wide-angle end state.
本発明に係る光学機器は、上述のズームレンズを搭載する。   An optical apparatus according to the present invention is equipped with the zoom lens described above.
本発明に係るズームレンズの製造方法は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈
折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する
第3レンズ群と、負の屈折力を有する第4レンズ群と、正の屈折力を有する第5レンズ群
とを有するズームレンズの製造方法であって、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との
間隔、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔、前記第3レンズ群と前記第4レン
ズ群との間隔、および前記第4レンズ群と前記第5レンズ群との間隔が変化するように、
前記第1レンズ群、前記第2レンズ群、前記第3レンズ群、前記第4レンズ群、および前
記第5レンズ群を光軸に沿って移動させることにより、広角端状態から望遠端状態への変
倍を行い、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
The zoom lens manufacturing method according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refraction arranged in order from the object side along the optical axis. A zoom lens manufacturing method including a third lens group having a power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power, the first lens group and the The distance between the second lens group, the distance between the second lens group and the third lens group, the distance between the third lens group and the fourth lens group, and the fourth lens group and the fifth lens group. So that the interval between and
By moving the first lens group, the second lens group, the third lens group, the fourth lens group, and the fifth lens group along the optical axis, the wide-angle end state is changed to the telephoto end state. Each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression.
2.30 < f5/d4w < 3.60
但し、
f5:前記第5レンズ群の焦点距離、
d4w:広角端状態における前記第4レンズ群と前記第5レンズ群との間隔。
2.30 <f5 / d4w <3.60
However,
f5: focal length of the fifth lens group,
d4w: an interval between the fourth lens group and the fifth lens group in the wide-angle end state.
第1実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図であり、(W)は広角端状態、(M)は中間焦点距離状態、(T)は望遠端状態における各群の位置を示す。FIG. 3 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 1, where (W) indicates a wide-angle end state, (M) indicates an intermediate focal length state, and (T) indicates a position of each group in a telephoto end state. 第1実施例に係るズームレンズの撮影距離無限遠の諸収差図であり、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。FIG. 4 is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 1 at an infinite shooting distance, where (a) shows a wide-angle end state, (b) shows an intermediate focal length state, and (c) shows a telephoto end state. 第2実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図であり、(W)は広角端状態、(M)は中間焦点距離状態、(T)は望遠端状態における各群の位置を示す。FIG. 6 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 2, where (W) indicates a wide-angle end state, (M) indicates an intermediate focal length state, and (T) indicates a position of each group in a telephoto end state. 第2実施例に係るズームレンズの撮影距離無限遠の諸収差図であり、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 2 at an infinite shooting distance, where (a) shows a wide-angle end state, (b) shows an intermediate focal length state, and (c) shows a telephoto end state. 第3実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図であり、(W)は広角端状態、(M)は中間焦点距離状態、(T)は望遠端状態における各群の位置を示す。FIG. 6 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 3, where (W) indicates a wide-angle end state, (M) indicates an intermediate focal length state, and (T) indicates a position of each group in a telephoto end state. 第3実施例に係るズームレンズの撮影距離無限遠の諸収差図であり、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 3 at an infinite shooting distance, where (a) shows a wide-angle end state, (b) shows an intermediate focal length state, and (c) shows a telephoto end state. 第4実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図であり、(W)は広角端状態、(M)は中間焦点距離状態、(T)は望遠端状態における各群の位置を示す。FIG. 10 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 4, where (W) indicates a wide-angle end state, (M) indicates an intermediate focal length state, and (T) indicates a position of each group in a telephoto end state. 第4実施例に係るズームレンズの撮影距離無限遠の諸収差図であり、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 4 at an infinite shooting distance, where FIG. 5A illustrates a wide-angle end state, FIG. 5B illustrates an intermediate focal length state, and FIG. (a)はデジタルスチルカメラの正面図であり、(b)はデジタルスチルカメラの背面図である。(A) is a front view of a digital still camera, (b) is a rear view of a digital still camera. 図9(a)中の矢印A−A´に沿った断面図である。It is sectional drawing along arrow AA 'in Fig.9 (a). 本実施形態に係るズームレンズの製造方法を示すフローチャートである。5 is a flowchart illustrating a method for manufacturing a zoom lens according to the present embodiment.
以下、実施形態について、図面を参照しながら説明する。本実施形態に係るズームレン
ズZLは、図1に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する
第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3
レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レン
ズ群G5とを有し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔、第2レンズ群G2と
第3レンズ群G3との間隔、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔、および第4
レンズ群G4と第5レンズ群G5との間隔が変化するように、第1レンズ群G1、第2レ
ンズ群G2、第3レンズ群G3、第4レンズ群G4、および第5レンズ群G5を光軸に沿
って移動させることにより、広角端状態から望遠端状態への変倍を行い、次の条件式(1
)を満足する。
Hereinafter, embodiments will be described with reference to the drawings. As shown in FIG. 1, the zoom lens ZL according to this embodiment includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. Lens group G2 and a third lens having positive refractive power
It has a lens group G3, a fourth lens group G4 having negative refractive power, and a fifth lens group G5 having positive refractive power, and the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2, The distance between the second lens group G2 and the third lens group G3, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and the fourth
Light is transmitted through the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 so that the distance between the lens group G4 and the fifth lens group G5 changes. By moving along the axis, zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed, and the following conditional expression (1
) Is satisfied.
2.30 < f5/d4w < 3.60 …(1)
但し、
f5:第5レンズ群G5の焦点距離、
d4w:広角端状態における第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間隔。
2.30 <f5 / d4w <3.60 (1)
However,
f5: focal length of the fifth lens group G5,
d4w: the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 in the wide-angle end state.
斯かる構成により、小型でありながら、射出瞳位置が像面から十分に遠く、なおかつ高
い光学性能を備えたズームレンズを実現することができる。
With such a configuration, it is possible to realize a zoom lens that is small in size, has an exit pupil position sufficiently far from the image plane, and has high optical performance.
条件式(1)は、広角端状態における第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間隔に
対する、第5レンズ群G5の焦点距離を規定するものである。本実施形態のズームレンズ
ZLは、条件式(1)を満足することにより、広角端状態における射出瞳位置を像面から
十分遠くにすることができる。
Conditional expression (1) defines the focal length of the fifth lens group G5 with respect to the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 in the wide-angle end state. The zoom lens ZL of the present embodiment can make the exit pupil position in the wide-angle end state sufficiently far from the image plane by satisfying conditional expression (1).
条件式(1)の上限値を上回ると、広角端状態における射出瞳位置が像面に近くなり過
ぎてしまい、像面における光のケラレ、いわゆるシェーディングを引き起こしてしまうた
め、好ましくない。条件式(1)の対応値が上限状態で、広角端状態における射出瞳位置
を像面から十分遠くにすると、ズーム全域で像面湾曲がプラスに大きく発生する。
Exceeding the upper limit value of conditional expression (1) is not preferable because the exit pupil position in the wide-angle end state becomes too close to the image plane, causing vignetting of light on the image plane, so-called shading. When the corresponding value of the conditional expression (1) is in the upper limit state and the exit pupil position in the wide-angle end state is sufficiently far from the image plane, a large curvature of field occurs in the entire zoom range.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(1)の上限値を3.40とする
ことが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 3.40.
条件式(1)の下限値を下回ると、望遠端状態における射出瞳位置が像面に近くなり過
ぎてしまうため、好ましくない。条件式(1)の対応値が下限状態で、望遠端状態におけ
る射出瞳位置を像面から十分遠くにすると、ズーム全域で像面湾曲がマイナスに大きく発
生する。
If the lower limit value of conditional expression (1) is not reached, the exit pupil position in the telephoto end state becomes too close to the image plane, which is not preferable. If the corresponding value of the conditional expression (1) is in the lower limit state and the exit pupil position in the telephoto end state is sufficiently far from the image plane, a large curvature of field occurs in the entire zoom range.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(1)の下限値を2.50とする
ことが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 2.50.
本実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(2)を満足することが好ましい。   The zoom lens ZL according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (2).
0.110<TLt×f3/(ft×ft)<0.134 …(2)
但し、
TLt:望遠端状態における全系の全長、
f3:第3レンズ群G3の焦点距離、
ft:望遠端状態における全系の焦点距離。
0.110 <TLt × f3 / (ft × ft) <0.134 (2)
However,
TLt: total length of the entire system in the telephoto end state
f3: focal length of the third lens group G3,
ft: focal length of the entire system in the telephoto end state.
条件式(2)は、望遠端状態における全系の全長と、第3レンズ群G3の焦点距離の関
係を規定するものである。本実施形態のズームレンズZLは、条件式(2)を満足するこ
とにより、望遠端状態における全系の全長を短くすることができる。
Conditional expression (2) defines the relationship between the total length of the entire system in the telephoto end state and the focal length of the third lens group G3. The zoom lens ZL of the present embodiment can shorten the overall length of the entire system in the telephoto end state by satisfying conditional expression (2).
条件式(2)の上限値を上回ると、ズーム全域で球面収差がプラスに大きく発生するた
め、好ましくない。
Exceeding the upper limit value of conditional expression (2) is not preferable because spherical aberration is greatly increased in the entire zoom range.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(2)の上限値を0.130とす
ることが好ましい。
In order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.130.
条件式(2)の下限値を下回ると、ズーム全域で球面収差がマイナスに大きく発生する
ため、好ましくない。
If the lower limit value of conditional expression (2) is not reached, spherical aberration is greatly negatively generated over the entire zoom range, which is not preferable.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(2)の下限値を0.120とす
ることが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.120.
本実施形態に係るズームレンズZLは、前記第4レンズ群を合焦レンズ群として像側に
移動させることにより、無限遠から近距離物体への合焦を行い、次の条件式(3)を満足
することが好ましい。
The zoom lens ZL according to the present embodiment moves the fourth lens group to the image side as a focusing lens group, thereby focusing on an object at a short distance from infinity, and satisfies the following conditional expression (3) It is preferable to do.
32.96 < ft×ft/{(−f4)×d3t} < 59.21 …(3)
但し、
ft:望遠端状態における全系の焦点距離、
f4:第4レンズ群G4の焦点距離、
d3t:望遠端状態における第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔。
32.96 <ft × ft / {(− f4) × d3t} <59.21 (3)
However,
ft: focal length of the entire system in the telephoto end state,
f4: focal length of the fourth lens group G4,
d3t: the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the telephoto end state.
条件式(3)は、第4レンズ群G4の焦点距離と、望遠端状態における第3レンズ群G
3と第4レンズ群G4との間隔を規定するものである。本実施形態のズームレンズZLは
、条件式(3)を満足することにより、第4レンズ群G4の像面移動係数(合焦レンズ群
の移動量に対する像面の移動量の比率)を適切に設定することができる。
Conditional expression (3) satisfies the focal length of the fourth lens group G4 and the third lens group G in the telephoto end state.
3 and the fourth lens group G4. The zoom lens ZL according to the present embodiment appropriately satisfies the conditional expression (3), thereby appropriately setting the image plane movement coefficient of the fourth lens group G4 (ratio of the movement amount of the image plane to the movement amount of the focusing lens group). Can be set.
条件式(3)の上限値を上回ると、第4レンズ群G4で球面収差がプラスに大きく発生
するため、好ましくない。
Exceeding the upper limit value of conditional expression (3) is not preferable because spherical aberration is significantly increased in the fourth lens group G4.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(3)の上限値を50.00とす
ることが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 50.00.
条件式(3)の下限値を下回ると、合焦に際して第4レンズ群G4の移動量が大きくな
り、ズームレンズ全長が大きくなるため、好ましくない。
If the lower limit value of conditional expression (3) is not reached, the amount of movement of the fourth lens group G4 increases during focusing, and the overall length of the zoom lens increases, which is not preferable.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(3)の下限値を30.00とす
ることが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 30.00.
本実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(4)を満足することが好ましい。   The zoom lens ZL according to this embodiment preferably satisfies the following conditional expression (4).
1.00° < ωt < 7.50° …(4)
但し、
ωt:望遠端状態における半画角。
1.00 ° <ωt <7.50 ° (4)
However,
ωt: Half angle of view in the telephoto end state.
条件式(4)は、望遠端状態における画角の最適な値を規定する条件である。この条件
式(4)を満足することにより、コマ収差、歪曲収差、像面湾曲等の諸収差を良好に補正
することができる。
Conditional expression (4) is a condition that defines an optimum value of the angle of view in the telephoto end state. By satisfying the conditional expression (4), various aberrations such as coma, distortion, and field curvature can be favorably corrected.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(4)の上限値を7.00°とす
ることが好ましい。本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式(4)の上
限値を6.00°とすることが好ましい。
In order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 7.00 °. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 6.00 °.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(4)の下限値を2.00°とす
ることが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 2.00 °.
本実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(5)を満足することが好ましい。   The zoom lens ZL according to this embodiment preferably satisfies the following conditional expression (5).
32.00° < ωw < 47.00° …(5)
但し、
ωw:広角端状態における半画角。
32.00 ° <ωw <47.00 ° (5)
However,
ωw: Half angle of view in the wide-angle end state.
条件式(5)は、広角端状態における画角の最適な値を規定する条件である。この条件
式(5)を満足することにより、広い画角を有しつつ、コマ収差、歪曲収差、像面湾曲等
の諸収差を良好に補正することができる。
Conditional expression (5) is a condition that defines an optimum value of the angle of view in the wide-angle end state. By satisfying this conditional expression (5), it is possible to satisfactorily correct various aberrations such as coma, distortion, and field curvature while having a wide angle of view.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(5)の上限値を45.00°と
することが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 45.00 °.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(5)の下限値を33.00°と
することが好ましい。本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式(5)の
下限値を34.00°とすることが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 33.00 °. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (5) to 34.00 °.
以上のような構成を備える本実施形態に係るズームレンズZLによれば、小型でありな
がら、射出瞳位置が像面から十分に遠く、高い光学性能を有するズームレンズを実現する
ことができる。
According to the zoom lens ZL according to the present embodiment having the above-described configuration, it is possible to realize a zoom lens having high optical performance with a small exit pupil position sufficiently far from the image plane.
図9及び図10に、上述のズームレンズZLを備える光学機器として、デジタルスチル
カメラCAM(光学機器)の構成を示す。このデジタルスチルカメラCAMは、不図示の
電源釦を押すと、撮影レンズ(ズームレンズZL)の不図示のシャッタが開放されて、ズ
ームレンズZLで被写体(物体)からの光が集光され、像面I(図1参照)に配置された
撮像素子C(例えば、CCDやCMOS等)に結像される。撮像素子Cに結像された被写
体像は、デジタルスチルカメラCAMの背後に配置された液晶モニターMに表示される。
撮影者は、液晶モニターMを見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦B1を押し
下げて被写体像を撮像素子Cで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。このようにし
て、撮影者はカメラCAMによる被写体の撮影を行うことができる。
9 and 10 show a configuration of a digital still camera CAM (optical device) as an optical device including the above-described zoom lens ZL. In this digital still camera CAM, when a power button (not shown) is pressed, a shutter (not shown) of the photographing lens (zoom lens ZL) is opened, and light from the subject (object) is condensed by the zoom lens ZL, and an image is displayed. An image is formed on an image sensor C (for example, a CCD or a CMOS) disposed on the surface I (see FIG. 1). The subject image formed on the image sensor C is displayed on the liquid crystal monitor M disposed behind the digital still camera CAM.
The photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor M, and then depresses the release button B1 to photograph the subject image with the image sensor C, and records and saves it in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot the subject with the camera CAM.
カメラCAMには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部EF、デジタル
スチルカメラCAMの種々の条件設定等に使用するファンクションボタンB2等も配置さ
れている。
The camera CAM is also provided with an auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark, a function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM, and the like.
ここでは、カメラCAMとズームレンズZLとが一体に成形されたコンパクトタイプの
カメラを例示したが、光学機器としては、ズームレンズZLを有するレンズ鏡筒とカメラ
ボディ本体とが着脱可能な一眼レフカメラでも良い。
Here, a compact type camera in which the camera CAM and the zoom lens ZL are integrally formed is illustrated. However, as an optical device, a single lens reflex camera in which a lens barrel having the zoom lens ZL and a camera body main body can be attached and detached is used. good.
以上のような構成を備える本実施形態に係るカメラCAMによれば、撮影レンズとして
上述のズームレンズZLを搭載することにより、小型でありながら、射出瞳位置が像面か
ら十分に遠く、高い光学性能を有するカメラを実現することができる。
According to the camera CAM according to the present embodiment having the above-described configuration, the above-described zoom lens ZL is mounted as a photographing lens, so that the exit pupil position is sufficiently far from the image plane and high optical performance while being small. A camera having performance can be realized.
続いて、図11を参照しながら、上述のズームレンズZLの製造方法について説明する
。まず、鏡筒内に、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ
群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G
3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5と
を有するように、各レンズを配置する(ステップST10)。第1レンズ群G1と第2レ
ンズ群G2との間隔、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔、第3レンズ群G3
と第4レンズ群G4との間隔、および第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間隔が変
化するように、第1レンズ群G1、第2レンズ群G2、第3レンズ群G3、第4レンズ群
G4、および第5レンズ群G5を光軸に沿って移動させることにより、広角端状態から望
遠端状態への変倍を行うように、各レンズを配置する(ステップST20)。次の条件式
(1)を満足するように、各レンズを配置する(ステップST30)
Next, a method for manufacturing the zoom lens ZL will be described with reference to FIG. First, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power which are arranged in order from the object side along the optical axis in the lens barrel. Third lens group G
3, each lens is arranged so as to have a fourth lens group G4 having a negative refractive power and a fifth lens group G5 having a positive refractive power (step ST10). The distance between the first lens group G1 and the second lens group G2, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3, the third lens group G3
The first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the second lens group G3, the fourth lens group G4, and the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5. Each lens is arranged so as to change the magnification from the wide-angle end state to the telephoto end state by moving the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 along the optical axis (step ST20). Each lens is arranged so as to satisfy the following conditional expression (1) (step ST30).
2.30 < f5/d4w < 3.60 …(1)
但し、
f5:第5レンズ群G5の焦点距離、
d4w:広角端状態における第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間隔。
2.30 <f5 / d4w <3.60 (1)
However,
f5: focal length of the fifth lens group G5,
d4w: the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 in the wide-angle end state.
本実施形態におけるレンズ配置の一例を挙げると、図1に示すように、光軸に沿って物
体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸レンズL12との接
合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13とを配置して第1レンズ群
G1とし、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹レンズL22と、両凸
レンズL23とを配置して第2レンズ群G2とし、両凸レンズL31と、物体側に凸面を
向けた正メニスカスレンズL32と像側に凹面を向けた負メニスカスレンズL33との接
合レンズと、両凸レンズL34とを配置して第3レンズ群G3とし、像側に凹面を向けた
負メニスカスレンズL41を配置して第4レンズ群G4とし、両凸レンズL51を配置し
て第5レンズ群G5とする。このように準備した各レンズ群を、上述の手順で配置してズ
ームレンズZLを製造する。
As an example of the lens arrangement in the present embodiment, as shown in FIG. 1, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side and a biconvex lens L12 in order from the object side along the optical axis; A positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side is arranged as the first lens group G1, and a negative meniscus lens L21 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L22, and a biconvex lens L23 are arranged. The third lens group G2 includes a biconvex lens L31, a cemented lens of a positive meniscus lens L32 having a convex surface on the object side and a negative meniscus lens L33 having a concave surface on the image side, and a biconvex lens L34. A negative meniscus lens L41 having a concave surface facing the image side is arranged as a fourth lens group G4, and a biconvex lens L51 is arranged as a fifth lens group G5. The zoom lens ZL is manufactured by arranging the lens groups thus prepared in the above-described procedure.
以上のような本実施形態に係る製造方法によれば、小型でありながら、射出瞳位置が像
面から十分に遠く、高い光学性能を有するズームレンズZLを製造することができる。
According to the manufacturing method according to the present embodiment as described above, it is possible to manufacture a zoom lens ZL having high optical performance with a small exit pupil position sufficiently far from the image plane.
これより本実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。図1、図3、
図5、図7は、各実施例に係るズームレンズZL(ZL1〜ZL4)の構成及び屈折力配
分を示す断面図である。各断面図には、広角端状態(W)から中間焦点距離状態(M)を
経て望遠端状態(T)に変倍する際の、各レンズ群の位置が記載されている。
Each example according to the present embodiment will be described with reference to the drawings. 1, 3,
5 and 7 are cross-sectional views showing the configuration and refractive power distribution of the zoom lenses ZL (ZL1 to ZL4) according to the respective examples. Each cross-sectional view describes the position of each lens group when zooming from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T) through the intermediate focal length state (M).
なお、第1実施例に係る図1に対する各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明
の煩雑化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。ゆえに、他の実施例に係る図
面と共通の参照符号を付していても、それらは他の実施例とは必ずしも共通の構成ではな
い。
In addition, each reference code with respect to FIG. 1 according to the first embodiment is used independently for each embodiment in order to avoid complication of explanation due to an increase in the number of digits of the reference code. Therefore, even if the same reference numerals as those in the drawings according to the other embodiments are given, they are not necessarily in the same configuration as the other embodiments.
また、以下に表1〜表4を示すが、これらは第1実施例〜第4実施例における各諸元の
表である。
Tables 1 to 4 are shown below, but these are tables of specifications in the first to fourth examples.
各実施例では収差特性の算出対象として、d線(波長587.6nm)、g線(波長435.8nm)
を選んでいる。
In each embodiment, aberration characteristics are calculated using d-line (wavelength 587.6 nm) and g-line (wavelength 435.8 nm).
Is selected.
表中の[レンズ諸元]において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光
学面の順序、Rは各光学面の曲率半径、Dは各光学面から次の光学面(又は像面)までの
光軸上の距離である面間隔、νdは光学部材の材質のd線を基準とするアッベ数、ndは
光学部材の材質のd線に対する屈折率を示す。また、Diは第i面と第(i+1)面との
面間隔、曲率半径の「0.0000」は開口又は平面、(絞りS)は開口絞りS、Bfはバック
フォーカス(光軸上でのレンズ最終面から近軸像面までの距離)を示す。空気の屈折率「
1.000000」は省略する。光学面が非球面である場合には、面番号に*印を付し、曲率半径
Rの欄には近軸曲率半径を示す。
In [Lens Specifications] in the table, the surface number is the order of the optical surfaces from the object side along the light traveling direction, R is the radius of curvature of each optical surface, D is the next optical surface from each optical surface ( Or an optical surface distance to the image surface), νd is an Abbe number based on the d-line of the material of the optical member, and nd is a refractive index of the material of the optical member with respect to the d-line. Di is the distance between the i-th surface and the (i + 1) -th surface, the radius of curvature “0.0000” is the aperture or plane, (aperture S) is the aperture stop S, and Bf is the back focus (the final lens on the optical axis). The distance from the surface to the paraxial image plane). Refractive index of air
1.000000 ”is omitted. When the optical surface is an aspherical surface, the surface number is marked with *, and the column of curvature radius R indicates the paraxial curvature radius.
表中の[非球面データ]には、[レンズ諸元]に示した非球面について、その形状を次
式(a)で示す。X(y)は非球面の頂点における接平面から高さyにおける非球面上の
位置までの光軸方向に沿った距離を、Rは基準球面の曲率半径(近軸曲率半径)を、κは
円錐定数を、Aiは第i次の非球面係数を示す。「E-n」は、「×10-n」を示す。例え
ば、1.234E-05=1.234×10-5である。なお、2次の非球面係数A2は0であり、記載を省
略する。
In [Aspherical data] in the table, the shape of the aspherical surface shown in [Lens specifications] is shown by the following equation (a). X (y) is the distance along the optical axis direction from the tangential plane at the apex of the aspheric surface to the position on the aspheric surface at height y, R is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature), and κ is Ai represents the i-th aspherical coefficient. “E-n” indicates “× 10 −n ”. For example, 1.234E-05 = 1.234 × 10 −5 . The secondary aspherical coefficient A2 is 0, and the description is omitted.
X(y)=(y2/R)/{1+(1−κ×y2/R21/2}+A4×y4+A6×y6+A
8×y8 …(a)
X (y) = (y 2 / R) / {1+ (1−κ × y 2 / R 2 ) 1/2 } + A4 × y 4 + A6 × y 6 + A
8 x y 8 (a)
表中の[各種データ]には、撮影距離無限遠の広角端、中間焦点距離、望遠端の各状態
におけるデータを示す。なお、fはレンズ全系の焦点距離、FNOはFナンバー、ωは半
画角(単位:°)、Diは第i面と第(i+1)面の面間隔、Bfは光軸上でのレンズ最
終面から近軸像面までの距離、TLはレンズ全長(光軸上でのレンズ最前面からレンズ最
終面までの距離にBfを加えたもの)を示す。また、射出瞳位置(像面からの距離)と、
撮影距離無限遠における第4レンズ群G4の像面移動係数の値も示す。
[Various data] in the table shows data in each state of the wide-angle end, the intermediate focal length, and the telephoto end at an infinite shooting distance. Here, f is the focal length of the entire lens system, FNO is the F number, ω is the half angle of view (unit: °), Di is the surface separation between the i-th surface and the (i + 1) -th surface, and Bf is the lens on the optical axis. The distance from the final surface to the paraxial image plane, TL, indicates the total lens length (the distance from the lens frontmost surface to the lens final surface on the optical axis plus Bf). Also, the exit pupil position (distance from the image plane),
The value of the image plane movement coefficient of the fourth lens group G4 at the photographing distance infinite is also shown.
表中の[レンズ群データ]において、各レンズ群の始面と焦点距離を示す。   In [Lens Group Data] in the table, the starting surface and focal length of each lens group are shown.
表中の[条件式対応値]には、上記の条件式(1)〜(5)に対応する値を示す。   “Values corresponding to conditional expressions” in the table indicate values corresponding to the conditional expressions (1) to (5).
以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離f、曲率半径R、面間隔D、そ
の他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例
縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は
「mm」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。
Hereinafter, in all the specification values, “mm” is generally used for the focal length f, curvature radius R, surface distance D, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.
ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。   The description of the table so far is common to all the embodiments, and the description below is omitted.
(第1実施例)
第1実施例について、図1、図2及び表1を用いて説明する。第1実施例に係るズーム
レンズZL(ZL1)は、図1に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の
屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折
力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を
有する第5レンズ群G5とから構成される。
(First embodiment)
A first embodiment will be described with reference to FIGS. 1 and 2 and Table 1. FIG. As shown in FIG. 1, the zoom lens ZL (ZL1) according to the first example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having positive refractive power, a third lens group G3 having positive refractive power, a fourth lens group G4 having negative refractive power, and a fifth lens group G5 having positive refractive power. The
第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニ
スカスレンズL11と両凸レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニ
スカスレンズL13とから構成される。
The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side and a biconvex lens L12, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. L13.
第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニ
スカスレンズL21と、両凹レンズL22と、両凸レンズL23とから構成される。負メ
ニスカスレンズL21の像側面は、非球面である。
The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a concave surface directed toward the image side, a biconcave lens L22, and a biconvex lens L23, which are arranged in order from the object side along the optical axis. The image side surface of the negative meniscus lens L21 is aspheric.
第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸レンズL31と、物体
側に凸面を向けた正メニスカスレンズL32と像側に凹面を向けた負メニスカスレンズL
33との接合レンズと、両凸レンズL34とから構成される。両凸レンズL31の両側面
は、非球面である。
The third lens group G3 includes a biconvex lens L31 arranged in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L having a concave surface facing the image side.
33 and a biconvex lens L34. Both side surfaces of the biconvex lens L31 are aspheric surfaces.
第4レンズ群G4は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズL41から構成される。
負メニスカスレンズL41の像側面は、非球面である。
The fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a concave surface directed toward the image side.
The image side surface of the negative meniscus lens L41 is aspheric.
第5レンズ群G5は、両凸レンズL51から構成される。両凸レンズL51の物体側面
は、非球面である。
The fifth lens group G5 includes a biconvex lens L51. The object side surface of the biconvex lens L51 is aspheric.
第3レンズ群G3の物体側には、光量を調節することを目的とした開口絞りSが設けら
れている。
An aperture stop S for adjusting the amount of light is provided on the object side of the third lens group G3.
第5レンズ群G5の像側には、フィルタFLが設けられている。フィルタFLは、像面
Iに配設されるCCD等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするための
ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等で構成されている。
A filter FL is provided on the image side of the fifth lens group G5. The filter FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, or the like for cutting a spatial frequency above the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
本実施例に係るズームレンズZL1は、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍
を行う。具体的には、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群G1を
物体側へ移動させ、第2レンズ群G2を像側へ移動させ、第3レンズ群G3を物体側へ移
動させ、第4レンズ群G4を物体側へ移動させ、第5レンズ群G5を像側へ移動させる。
開口絞りSは、第3レンズ群G3と一体的に、物体側へ移動させる。
The zoom lens ZL1 according to the present embodiment performs zooming by changing the interval between the lens groups. Specifically, upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1 is moved to the object side, the second lens group G2 is moved to the image side, and the third lens group G3 is moved to the object side. The fourth lens group G4 is moved to the object side, and the fifth lens group G5 is moved to the image side.
The aperture stop S is moved to the object side integrally with the third lens group G3.
下記の表1に、第1実施例における各諸元の値を示す。表1における面番号1〜27が
、図1に示すm1〜m27の各光学面に対応している。
Table 1 below shows the values of each item in the first example. Surface numbers 1 to 27 in Table 1 correspond to the optical surfaces m1 to m27 shown in FIG.
(表1)
[レンズ諸元]
面番号 R D νd nd
1 80.5818 2.0000 33.34 1.806100
2 35.3732 5.8000 81.73 1.497000
3 -310.9288 0.2000
4 32.6650 3.8000 65.44 1.603000
5 172.0246 (D5=可変)
6 395.3632 1.2000 47.18 1.773770
*7 8.8758 4.1783
8 -14.9127 1.0000 47.35 1.788000
9 84.6771 0.2000
10 29.3689 2.4000 17.98 1.945950
11 -97.0100 (D11=可変)
12 0.0000 1.0000 (開口絞りS)
*13 10.6750 3.4000 63.86 1.618810
*14 -37.8678 0.2000
15 14.7458 2.7000 61.22 1.589130
16 247.2379 0.8000 31.27 1.903660
17 8.2544 0.7000
18 14.1122 2.5000 63.34 1.618000
19 -48.5262 (D19=可変)
20 93.6140 0.7000 81.49 1.497100
*21 13.9237 (D21=可変)
*22 47.3733 3.6000 63.86 1.618810
23 -28.0497 (D23=可変)
24 0.0000 0.4700 63.88 1.516800
25 0.0000 0.1500
26 0.0000 0.7000 63.88 1.516800
27 0.0000 (Bf)

[非球面データ]
第7面
κ = 1.2984
A4 = -6.14616E-05
A6 = -8.09197E-07
A8 = 0.00000E+00

第13面
κ = 0.3130
A4 = -1.02252E-05
A6 = 2.40979E-07
A8 = -1.38343E-09

第14面
κ = 1.0000
A4 = 5.84552E-05
A6 = -3.91089E-08
A8 = 0.00000E+00

第21面
κ = 1.0000
A4 = 2.76226E-05
A6 = -3.81969E-07
A8 = 0.00000E+00

第22面
κ = 1.0000
A4 = -4.54093E-05
A6 = 2.41061E-07
A8 = 0.00000E+00

[各種データ]
変倍比 11.90
広角 中間 望遠
f 9.05000 31.22000 107.62999
FNO 2.83 4.79 5.63
ω 42.25 13.99 4.16
D5 0.99990 16.26217 33.03140
D11 20.95447 7.95083 0.99914
D19 1.00045 6.84062 6.00045
D21 11.50000 17.92550 24.98447
D23 4.36297 2.40885 1.00573
Bf 1.28000 1.28000 1.28000
TL 77.79608 90.36626 104.99947

射出瞳位置 -72.66071 1357.75462 140.36196
G4像面移動係数 -1.03009 -1.44686 -2.04673
(無限遠合焦時)

[レンズ群データ]
群番号 群初面 群焦点距離
G1 1 56.14511
G2 6 -9.37374
G3 13 14.04617
G4 20 -33.00000
G5 22 29.00000

[条件式対応値]
条件式(1) f5/d4w = 2.522
条件式(2) TLt×f3/(ft×ft) = 0.127
条件式(3) ft×ft/{(−f4)×d3t} = 58.502
条件式(4) ωt = 4.16
条件式(5) ωw = 42.25
(Table 1)
[Lens specifications]
Surface number R D νd nd
1 80.5818 2.0000 33.34 1.806100
2 35.3732 5.8000 81.73 1.497000
3 -310.9288 0.2000
4 32.6650 3.8000 65.44 1.603000
5 172.0246 (D5 = variable)
6 395.3632 1.2000 47.18 1.773770
* 7 8.8758 4.1783
8 -14.9127 1.0000 47.35 1.788000
9 84.6771 0.2000
10 29.3689 2.4000 17.98 1.945950
11 -97.0100 (D11 = variable)
12 0.0000 1.0000 (Aperture stop S)
* 13 10.6750 3.4000 63.86 1.618810
* 14 -37.8678 0.2000
15 14.7458 2.7000 61.22 1.589130
16 247.2379 0.8000 31.27 1.903660
17 8.2544 0.7000
18 14.1122 2.5000 63.34 1.618000
19 -48.5262 (D19 = variable)
20 93.6140 0.7000 81.49 1.497100
* 21 13.9237 (D21 = variable)
* 22 47.3733 3.6000 63.86 1.618810
23 -28.0497 (D23 = variable)
24 0.0000 0.4700 63.88 1.516800
25 0.0000 0.1500
26 0.0000 0.7000 63.88 1.516800
27 0.0000 (Bf)

[Aspherical data]
7th surface κ = 1.2984
A4 = -6.14616E-05
A6 = -8.09197E-07
A8 = 0.00000E + 00

13th surface κ = 0.3130
A4 = -1.02252E-05
A6 = 2.40979E-07
A8 = -1.38343E-09

14th surface κ = 1.0000
A4 = 5.84552E-05
A6 = -3.91089E-08
A8 = 0.00000E + 00

21st surface κ = 1.0000
A4 = 2.76226E-05
A6 = -3.81969E-07
A8 = 0.00000E + 00

22nd surface κ = 1.0000
A4 = -4.54093E-05
A6 = 2.41061E-07
A8 = 0.00000E + 00

[Various data]
Scaling ratio 11.90
Wide angle Medium telephoto
f 9.05000 31.22000 107.62999
FNO 2.83 4.79 5.63
ω 42.25 13.99 4.16
D5 0.99990 16.26217 33.03140
D11 20.95447 7.95083 0.99914
D19 1.00045 6.84062 6.00045
D21 11.50000 17.92550 24.98447
D23 4.36297 2.40885 1.00573
Bf 1.28000 1.28000 1.28000
TL 77.79608 90.36626 104.99947

Exit pupil position -72.66071 1357.75462 140.36196
G4 image plane movement coefficient -1.03009 -1.44686 -2.04673
(When focusing on infinity)

[Lens group data]
Group number Group first surface Group focal length G1 1 56.14511
G2 6 -9.37374
G3 13 14.04617
G4 20 -33.00000
G5 22 29.00000

[Conditional expression values]
Conditional expression (1) f5 / d4w = 2.522
Conditional expression (2) TLt × f3 / (ft × ft) = 0.127
Conditional expression (3) ft × ft / {(− f4) × d3t} = 58.502
Conditional expression (4) ωt = 4.16
Conditional expression (5) ωw = 42.25
表1から、第1実施例に係るズームレンズZL1は、条件式(1)〜(5)を満足する
ことが分かる。
From Table 1, it can be seen that the zoom lens ZL1 according to Example 1 satisfies the conditional expressions (1) to (5).
図2は、第1実施例に係るズームレンズZL1の撮影距離無限遠の諸収差図(球面収差
図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図)であり、(a)は広角端状
態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。
FIG. 2 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma aberration diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens ZL1 according to the first example at an imaging distance of infinity, (a). Is the wide-angle end state, (b) is the intermediate focal length state, and (c) is the telephoto end state.
各収差図において、FNOはFナンバー、Aは各像高に対する半画角(単位:°)、d
はd線、gはg線における収差を示す。また、これらの記載がないものは、d線における
収差を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示
す。倍率色収差図は、d線を基準として示している。なお、後述する各実施例の収差図に
おいても、本実施例と同様の符号を用いる。
In each aberration diagram, FNO is the F number, A is the half angle of view (unit: °) for each image height, d
Is the d-line and g is the g-line aberration. Moreover, those without these descriptions show aberrations at the d-line. In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane. The lateral chromatic aberration diagram is shown with reference to the d-line. Note that the same reference numerals as in this embodiment are used in the aberration diagrams of each embodiment described later.
図2に示す各収差図から明らかなように、第1実施例に係るズームレンズZL1は、広
角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有すること
が分かる。
As is apparent from the respective aberration diagrams shown in FIG. 2, the zoom lens ZL1 according to the first example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state. I understand.
(第2実施例)
第2実施例について、図3、図4及び表2を用いて説明する。第2実施例に係るズーム
レンズZL(ZL2)は、図3に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の
屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折
力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を
有する第5レンズ群G5とから構成される。
(Second embodiment)
The second embodiment will be described with reference to FIGS. 3 and 4 and Table 2. FIG. As shown in FIG. 3, the zoom lens ZL (ZL2) according to the second example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, which is arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having positive refractive power, a third lens group G3 having positive refractive power, a fourth lens group G4 having negative refractive power, and a fifth lens group G5 having positive refractive power. The
第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニ
スカスレンズL11と両凸レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニ
スカスレンズL13とから構成される。
The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side and a biconvex lens L12, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. L13.
第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凹レンズL21と、両凹
レンズL22と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL23とから構成される。両
凹レンズL21の像側面は、非球面である。
The second lens group G2 includes a biconcave lens L21, a biconcave lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. The image side surface of the biconcave lens L21 is aspheric.
第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸レンズL31と、両凸
レンズL32と両凹レンズL33との接合レンズと、両凸レンズL34とから構成される
。両凸レンズL31の両側面は、非球面である。
The third lens group G3 includes a biconvex lens L31, a cemented lens of a biconvex lens L32 and a biconcave lens L33, and a biconvex lens L34, which are arranged in order from the object side along the optical axis. Both side surfaces of the biconvex lens L31 are aspheric surfaces.
第4レンズ群G4は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズL41から構成される。
負メニスカスレンズL41の像側面は、非球面である。
The fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a concave surface directed toward the image side.
The image side surface of the negative meniscus lens L41 is aspheric.
第5レンズ群G5は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸レンズL51と、両凹
レンズL52とから構成される。両凸レンズL51の物体側面は、非球面である。
The fifth lens group G5 includes a biconvex lens L51 and a biconcave lens L52 that are arranged in order from the object side along the optical axis. The object side surface of the biconvex lens L51 is aspheric.
第3レンズ群G3の物体側には、光量を調節することを目的とした開口絞りSが設けら
れている。
An aperture stop S for adjusting the amount of light is provided on the object side of the third lens group G3.
第5レンズ群G5の像側には、フィルタFLが設けられている。フィルタFLは、像面
Iに配設されるCCD等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするための
ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等で構成されている。
A filter FL is provided on the image side of the fifth lens group G5. The filter FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, or the like for cutting a spatial frequency above the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
本実施例に係るズームレンズZL2は、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍
を行う。具体的には、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群G1を
物体側へ移動させ、第2レンズ群G2を像側へ移動させ、第3レンズ群G3を物体側へ移
動させ、第4レンズ群G4を物体側へ移動させ、第5レンズ群G5を像側へ移動させる。
開口絞りSは、第3レンズ群G3と一体的に、物体側へ移動させる。
The zoom lens ZL2 according to the present embodiment performs zooming by changing the interval between the lens groups. Specifically, upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1 is moved to the object side, the second lens group G2 is moved to the image side, and the third lens group G3 is moved to the object side. The fourth lens group G4 is moved to the object side, and the fifth lens group G5 is moved to the image side.
The aperture stop S is moved to the object side integrally with the third lens group G3.
下記の表2に、第2実施例における各諸元の値を示す。表2における面番号1〜29が
、図3に示すm1〜m29の各光学面に対応している。
Table 2 below shows the values of each item in the second embodiment. Surface numbers 1 to 29 in Table 2 correspond to the optical surfaces m1 to m29 shown in FIG.
(表2)
[レンズ諸元]
面番号 R D νd nd
1 76.2344 2.0000 32.35 1.850260
2 35.7754 5.8000 81.73 1.497000
3 -251.4384 0.2000
4 32.4653 4.2000 63.34 1.618000
5 162.8377 (D5=可変)
6 -498.3647 1.2000 42.71 1.820800
*7 8.9882 3.8302
8 -14.5008 1.0000 63.34 1.618000
9 40.7175 0.2000
10 23.0595 2.4000 17.98 1.945950
11 371.2358 (D11=可変)
12 0.0000 1.0000 (開口絞りS)
*13 10.7088 3.4000 63.86 1.618810
*14 -32.1510 0.2000
15 22.6681 2.7000 81.73 1.497000
16 -286.2185 0.8000 35.73 1.902650
17 8.8334 0.5000
18 10.4942 3.0000 70.31 1.487490
19 -17.3199 (D19=可変)
20 80.0181 0.7000 81.49 1.497100
*21 13.1218 (D21=可変)
*22 36.0879 4.0000 55.48 1.696800
23 -17.6361 0.2000
24 -73.2519 0.7000 25.64 1.784720
25 53.4182 (D25=可変)
26 0.0000 0.4700 63.88 1.516800
27 0.0000 0.1500
28 0.0000 0.7000 63.88 1.516800
29 0.0000 (Bf)

[非球面データ]
第7面
κ = 1.2687
A4 = -5.90233E-05
A6 = -7.28217E-07
A8 = 0.00000E+00

第13面
κ = 1.6811
A4 = -1.43502E-04
A6 = -4.95404E-07
A8 = -1.90765E-08

第14面
κ = 1.0000
A4 = 1.11413E-04
A6 = 9.30435E-08
A8 = 0.00000E+00

第21面
κ = 1.0000
A4 = 1.75131E-05
A6 = 6.80438E-07
A8 = 0.00000E+00

第22面
κ = 1.0000
A4 = -8.71678E-05
A6 = 8.78795E-08
A8 = 0.00000E+00

[各種データ]
変倍比 11.90
広角 中間 望遠
f 9.05000 31.22000 107.62999
FNO 2.84 4.34 5.05
ω 42.13 13.73 4.16
D5 0.99994 18.84504 32.91964
D11 19.61599 8.15978 1.22688
D19 1.50025 7.72395 6.80025
D21 11.90013 15.39404 22.42393
D25 4.52290 2.74031 0.99909
Bf 1.28000 1.28000 1.28000
TL 79.16940 93.49332 104.99999

射出瞳位置 -76.83374 -305.41689 255.51496
G4像面移動係数 -1.09833 -1.30211 -1.84275
(無限遠合焦時)

[レンズ群データ]
群番号 群初面 群焦点距離
G1 1 53.99261
G2 6 -8.61000
G3 13 14.19468
G4 20 -31.68441
G5 22 30.00000

[条件式対応値]
条件式(1) f5/d4w = 2.521
条件式(2) TLt×f3/(ft×ft) = 0.129
条件式(3) ft×ft/{(−f4)×d3t} = 53.765
条件式(4) ωt = 4.16
条件式(5) ωw = 42.13
(Table 2)
[Lens specifications]
Surface number R D νd nd
1 76.2344 2.0000 32.35 1.850 260
2 35.7754 5.8000 81.73 1.497000
3 -251.4384 0.2000
4 32.4653 4.2000 63.34 1.618000
5 162.8377 (D5 = variable)
6 -498.3647 1.2000 42.71 1.820800
* 7 8.9882 3.8302
8 -14.5008 1.0000 63.34 1.618000
9 40.7175 0.2000
10 23.0595 2.4000 17.98 1.945950
11 371.2358 (D11 = variable)
12 0.0000 1.0000 (Aperture stop S)
* 13 10.7088 3.4000 63.86 1.618810
* 14 -32.1510 0.2000
15 22.6681 2.7000 81.73 1.497000
16 -286.2185 0.8000 35.73 1.902650
17 8.8334 0.5000
18 10.4942 3.0000 70.31 1.487490
19 -17.3199 (D19 = variable)
20 80.0181 0.7000 81.49 1.497100
* 21 13.1218 (D21 = variable)
* 22 36.0879 4.0000 55.48 1.696800
23 -17.6361 0.2000
24 -73.2519 0.7000 25.64 1.784720
25 53.4182 (D25 = variable)
26 0.0000 0.4700 63.88 1.516800
27 0.0000 0.1500
28 0.0000 0.7000 63.88 1.516800
29 0.0000 (Bf)

[Aspherical data]
7th surface κ = 1.2687
A4 = -5.90233E-05
A6 = -7.28217E-07
A8 = 0.00000E + 00

13th surface κ = 1.6811
A4 = -1.43502E-04
A6 = -4.95404E-07
A8 = -1.90765E-08

14th surface κ = 1.0000
A4 = 1.11413E-04
A6 = 9.30435E-08
A8 = 0.00000E + 00

21st surface κ = 1.0000
A4 = 1.75131E-05
A6 = 6.80438E-07
A8 = 0.00000E + 00

22nd surface κ = 1.0000
A4 = -8.71678E-05
A6 = 8.78795E-08
A8 = 0.00000E + 00

[Various data]
Scaling ratio 11.90
Wide angle Medium telephoto
f 9.05000 31.22000 107.62999
FNO 2.84 4.34 5.05
ω 42.13 13.73 4.16
D5 0.99994 18.84504 32.91964
D11 19.61599 8.15978 1.22688
D19 1.50025 7.72395 6.80025
D21 11.90013 15.39404 22.42393
D25 4.52290 2.74031 0.99909
Bf 1.28000 1.28000 1.28000
TL 79.16940 93.49332 104.99999

Exit pupil position -76.83374 -305.41689 255.51496
G4 image plane movement coefficient -1.09833 -1.30211 -1.84275
(When focusing on infinity)

[Lens group data]
Group number Group first surface Group focal length G1 1 53.99261
G2 6 -8.61000
G3 13 14.19468
G4 20 -31.68441
G5 22 30.00000

[Conditional expression values]
Conditional expression (1) f5 / d4w = 2.521
Conditional expression (2) TLt × f3 / (ft × ft) = 0.129
Conditional expression (3) ft × ft / {(− f4) × d3t} = 53.765
Conditional expression (4) ωt = 4.16
Conditional expression (5) ωw = 42.13
表2から、第2実施例に係るズームレンズZL2は、条件式(1)〜(5)を満足する
ことが分かる。
From Table 2, it can be seen that the zoom lens ZL2 according to Example 2 satisfies the conditional expressions (1) to (5).
図4は、第2実施例に係るズームレンズZL2の撮影距離無限遠の諸収差図(球面収差
図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図)であり、(a)は広角端状
態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。
FIG. 4 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma aberration diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens ZL2 according to Example 2 at an imaging distance of infinity, (a) Is the wide-angle end state, (b) is the intermediate focal length state, and (c) is the telephoto end state.
図4に示す各収差図から明らかなように、第2実施例に係るズームレンズZL2は、広
角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有すること
が分かる。
As is apparent from the aberration diagrams shown in FIG. 4, the zoom lens ZL2 according to Example 2 has excellent imaging performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state. I understand.
(第3実施例)
第3実施例について、図5、図6及び表3を用いて説明する。第3実施例に係るズーム
レンズZL(ZL3)は、図5に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の
屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折
力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を
有する第5レンズ群G5とから構成される。
(Third embodiment)
A third embodiment will be described with reference to FIGS. 5 and 6 and Table 3. FIG. As shown in FIG. 5, the zoom lens ZL (ZL3) according to the third example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having positive refractive power, a third lens group G3 having positive refractive power, a fourth lens group G4 having negative refractive power, and a fifth lens group G5 having positive refractive power. The
第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニ
スカスレンズL11と両凸レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニ
スカスレンズL13とから構成される。
The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side and a biconvex lens L12, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. L13.
第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニ
スカスレンズL21と、両凹レンズL22と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ
L23とから構成される。負メニスカスレンズL21の像側面は、非球面である。
The second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L21 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. Composed. The image side surface of the negative meniscus lens L21 is aspheric.
第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸レンズL31と、両凸
レンズL32と両凹レンズL33との接合レンズと、両凸レンズL34とから構成される
。両凸レンズL31の両側面は、非球面である。
The third lens group G3 includes a biconvex lens L31, a cemented lens of a biconvex lens L32 and a biconcave lens L33, and a biconvex lens L34, which are arranged in order from the object side along the optical axis. Both side surfaces of the biconvex lens L31 are aspheric surfaces.
第4レンズ群G4は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズL41から構成される。
負メニスカスレンズL41の像側面は、非球面である。
The fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a concave surface directed toward the image side.
The image side surface of the negative meniscus lens L41 is aspheric.
第5レンズ群G5は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メ
ニスカスレンズL51と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL52とから構成され
る。負メニスカスレンズL51の物体側面は、非球面である。
The fifth lens group G5 is composed of a negative meniscus lens L51 having a concave surface facing the object side and a positive meniscus lens L52 having a convex surface facing the image side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. The object side surface of the negative meniscus lens L51 is aspheric.
第3レンズ群G3の物体側には、光量を調節することを目的とした開口絞りSが設けら
れている。
An aperture stop S for adjusting the amount of light is provided on the object side of the third lens group G3.
第5レンズ群G5の像側には、フィルタFLが設けられている。フィルタFLは、像面
Iに配設されるCCD等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするための
ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等で構成されている。
A filter FL is provided on the image side of the fifth lens group G5. The filter FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, or the like for cutting a spatial frequency above the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
本実施例に係るズームレンズZL3は、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍
を行う。具体的には、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群G1を
物体側へ移動させ、第2レンズ群G2を像側へ移動させ、第3レンズ群G3を物体側へ移
動させ、第4レンズ群G4を一旦物体側に移動させ、その後像側へ移動させ、第5レンズ
群G5を像側へ移動させる。開口絞りSは、第3レンズ群G3と一体的に、物体側へ移動
させる。
The zoom lens ZL3 according to the present embodiment performs zooming by changing the interval between the lens groups. Specifically, upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1 is moved to the object side, the second lens group G2 is moved to the image side, and the third lens group G3 is moved to the object side. The fourth lens group G4 is moved once to the object side, then moved to the image side, and the fifth lens group G5 is moved to the image side. The aperture stop S is moved to the object side integrally with the third lens group G3.
下記の表3に、第3実施例における各諸元の値を示す。表3における面番号1〜29が
、図5に示すm1〜m29の各光学面に対応している。
Table 3 below shows values of various specifications in the third example. Surface numbers 1 to 29 in Table 3 correspond to the optical surfaces m1 to m29 shown in FIG.
(表3)
[レンズ諸元]
面番号 R D νd nd
1 103.1998 2.0000 32.35 1.850260
2 42.2142 5.8000 81.73 1.497000
3 -144.7935 0.2000
4 35.2068 3.8000 65.44 1.603000
5 156.5989 (D5=可変)
6 8344.1451 1.2000 42.71 1.820800
*7 9.9754 3.8697
8 -14.8375 1.0000 63.34 1.618000
9 34.6118 0.2000
10 24.3454 2.4000 17.98 1.945950
11 3333.2226 (D11=可変)
12 0.0000 1.0000
*13 11.0527 3.2000 63.86 1.618810
*14 -41.7350 0.2000
15 15.7222 2.7000 81.73 1.497000
16 -1000.0000 0.8000 35.25 1.910820
17 8.9784 0.5000
18 11.4409 2.8000 70.31 1.487490
19 -17.8506 (D19=可変)
20 39.0430 0.7000 81.49 1.497100
*21 10.7269 (D21=可変)
*22 -14.9604 0.7000 24.06 1.821150
23 -21.9912 0.2000
24 -206.5968 3.8000 52.34 1.755000
25 -14.6758 (D25=可変)
26 0.0000 0.4700 63.88 1.516800
27 0.0000 0.1500
28 0.0000 0.7000 63.88 1.516800
29 0.0000 (Bf)

[非球面データ]
第7面
κ = 1.4093
A4 = -5.27382E-05
A6 = -7.28271E-07
A8 = 0.00000E+00

第13面
κ = 0.4203
A4 = -7.50100E-06
A6 = 3.99816E-07
A8 = 1.35754E-09

第14面
κ = 1.0000
A4 = 9.24271E-05
A6 = 9.04859E-08
A8 = 0.00000E+00

第21面
κ = 1.0000
A4 = 3.92026E-05
A6 = -2.03642E-07
A8 = 0.00000E+00

第22面
κ = 1.0000
A4 = 6.47188E-05
A6 = 0.00000E+00
A8 = 0.00000E+00

[各種データ]
変倍比 11.90
広角 中間 望遠
f 9.05000 31.22000 107.63000
FNO 2.85 4.41 5.05
ω 42.13 14.06 4.16
D5 0.99975 18.25533 35.86199
D11 20.19099 8.81696 0.97403
D19 1.51084 6.17130 9.31125
D21 8.20011 17.35028 18.17086
D25 7.76782 3.56874 0.99666
Bf 1.28000 1.28000 1.28000
TL 78.33927 93.83236 104.98453

射出瞳位置 -76.93680 323.54769 198.91556
G4像面移動係数 -1.14189 -1.87267 -2.02072
(無限遠合焦時)

[レンズ群データ]
群番号 群初面 群焦点距離
G1 1 59.93130
G2 6 -9.36319
G3 13 13.93321
G4 20 -30.00000
G5 22 29.00000

[条件式対応値]
条件式(1) f5/d4w = 3.537
条件式(2) TLt×f3/(ft×ft) = 0.126
条件式(3) ft×ft/{(−f4)×d3t} = 41.517
条件式(4) ωt = 4.16
条件式(5) ωw = 42.13
(Table 3)
[Lens specifications]
Surface number R D νd nd
1 103.1998 2.0000 32.35 1.850 260
2 42.2142 5.8000 81.73 1.497000
3 -144.7935 0.2000
4 35.2068 3.8000 65.44 1.603000
5 156.5989 (D5 = variable)
6 8344.1451 1.2000 42.71 1.820800
* 7 9.9754 3.8697
8 -14.8375 1.0000 63.34 1.618000
9 34.6118 0.2000
10 24.3454 2.4000 17.98 1.945950
11 3333.2226 (D11 = variable)
12 0.0000 1.0000
* 13 11.0527 3.2000 63.86 1.618810
* 14 -41.7350 0.2000
15 15.7222 2.7000 81.73 1.497000
16 -1000.0000 0.8000 35.25 1.910820
17 8.9784 0.5000
18 11.4409 2.8000 70.31 1.487490
19 -17.8506 (D19 = variable)
20 39.0430 0.7000 81.49 1.497100
* 21 10.7269 (D21 = variable)
* 22 -14.9604 0.7000 24.06 1.821150
23 -21.9912 0.2000
24 -206.5968 3.8000 52.34 1.755000
25 -14.6758 (D25 = variable)
26 0.0000 0.4700 63.88 1.516800
27 0.0000 0.1500
28 0.0000 0.7000 63.88 1.516800
29 0.0000 (Bf)

[Aspherical data]
7th surface κ = 1.4093
A4 = -5.27382E-05
A6 = -7.28271E-07
A8 = 0.00000E + 00

13th surface κ = 0.4203
A4 = -7.50100E-06
A6 = 3.99816E-07
A8 = 1.35754E-09

14th surface κ = 1.0000
A4 = 9.24271E-05
A6 = 9.04859E-08
A8 = 0.00000E + 00

21st surface κ = 1.0000
A4 = 3.92026E-05
A6 = -2.03642E-07
A8 = 0.00000E + 00

22nd surface κ = 1.0000
A4 = 6.47188E-05
A6 = 0.00000E + 00
A8 = 0.00000E + 00

[Various data]
Scaling ratio 11.90
Wide angle Medium telephoto
f 9.05000 31.22000 107.63000
FNO 2.85 4.41 5.05
ω 42.13 14.06 4.16
D5 0.99975 18.25533 35.86199
D11 20.19099 8.81696 0.97403
D19 1.51084 6.17130 9.31125
D21 8.20011 17.35028 18.17086
D25 7.76782 3.56874 0.99666
Bf 1.28000 1.28000 1.28000
TL 78.33927 93.83236 104.98453

Exit pupil position -76.93680 323.54769 198.91556
G4 image plane movement coefficient -1.14189 -1.87267 -2.02072
(When focusing on infinity)

[Lens group data]
Group number Group first surface Group focal length G1 1 59.93130
G2 6 -9.36319
G3 13 13.93321
G4 20 -30.00000
G5 22 29.00000

[Conditional expression values]
Conditional expression (1) f5 / d4w = 3.537
Conditional expression (2) TLt × f3 / (ft × ft) = 0.126
Conditional expression (3) ft × ft / {(− f4) × d3t} = 41.517
Conditional expression (4) ωt = 4.16
Conditional expression (5) ωw = 42.13
表3から、第3実施例に係るズームレンズZL3は、条件式(1)〜(5)を満足する
ことが分かる。
From Table 3, it can be seen that the zoom lens ZL3 according to Example 3 satisfies the conditional expressions (1) to (5).
図6は、第3実施例に係るズームレンズZL3の撮影距離無限遠の諸収差図(球面収差
図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図)であり、(a)は広角端状
態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。
FIG. 6 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram, coma aberration diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens ZL3 according to the third example at an imaging distance of infinity, (a). Is the wide-angle end state, (b) is the intermediate focal length state, and (c) is the telephoto end state.
図6に示す各収差図から明らかなように、第3実施例に係るズームレンズZL3は、広
角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有すること
が分かる。
As is apparent from the aberration diagrams shown in FIG. 6, the zoom lens ZL3 according to Example 3 has excellent imaging performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state. I understand.
(第4実施例)
第4実施例について、図7、図8及び表4を用いて説明する。第4実施例に係るズーム
レンズZL(ZL4)は、図7に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の
屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折
力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を
有する第5レンズ群G5とから構成される。
(Fourth embodiment)
A fourth embodiment will be described with reference to FIGS. 7 and 8 and Table 4. FIG. As shown in FIG. 7, the zoom lens ZL (ZL4) according to the fourth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having positive refractive power, a third lens group G3 having positive refractive power, a fourth lens group G4 having negative refractive power, and a fifth lens group G5 having positive refractive power. The
第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニ
スカスレンズL11と両凸レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニ
スカスレンズL13とから構成される。
The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side and a biconvex lens L12, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. L13.
第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凹レンズL21と、両凹
レンズL22と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL23とから構成される。両
凹レンズL21の像側面は、非球面である。
The second lens group G2 includes a biconcave lens L21, a biconcave lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. The image side surface of the biconcave lens L21 is aspheric.
第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸レンズL31と、両凸
レンズL32と両凹レンズL33との接合レンズと、両凸レンズL34とから構成される
。両凸レンズL31の両側面は、非球面である。
The third lens group G3 includes a biconvex lens L31, a cemented lens of a biconvex lens L32 and a biconcave lens L33, and a biconvex lens L34, which are arranged in order from the object side along the optical axis. Both side surfaces of the biconvex lens L31 are aspheric surfaces.
第4レンズ群G4は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズL41から構成される。
負メニスカスレンズL41の像側面は、非球面である。
The fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a concave surface directed toward the image side.
The image side surface of the negative meniscus lens L41 is aspheric.
第5レンズ群G5は、両凸レンズL51から構成される。両凸レンズL51の物体側面
は、非球面である。
The fifth lens group G5 includes a biconvex lens L51. The object side surface of the biconvex lens L51 is aspheric.
第3レンズ群G3の物体側には、光量を調節することを目的とした開口絞りSが設けら
れている。
An aperture stop S for adjusting the amount of light is provided on the object side of the third lens group G3.
第5レンズ群G5の像側には、フィルタFLが設けられている。フィルタFLは、像面
Iに配設されるCCD等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするための
ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等で構成されている。
A filter FL is provided on the image side of the fifth lens group G5. The filter FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, or the like for cutting a spatial frequency above the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
本実施例に係るズームレンズZL4は、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍
を行う。具体的には、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群G1を
物体側へ移動させ、第2レンズ群G2を像側へ移動させ、第3レンズ群G3を物体側へ移
動させ、第4レンズ群G4を物体側へ移動させ、第5レンズ群G5を像側へ移動させる。
開口絞りSは、第3レンズ群G3と一体的に、物体側へ移動させる。
The zoom lens ZL4 according to the present embodiment performs zooming by changing the interval between the lens groups. Specifically, upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1 is moved to the object side, the second lens group G2 is moved to the image side, and the third lens group G3 is moved to the object side. The fourth lens group G4 is moved to the object side, and the fifth lens group G5 is moved to the image side.
The aperture stop S is moved to the object side integrally with the third lens group G3.
下記の表4に、第4実施例における各諸元の値を示す。表4における面番号1〜27が
、図7に示すm1〜m27の各光学面に対応している。
Table 4 below shows values of various specifications in the fourth embodiment. Surface numbers 1 to 27 in Table 4 correspond to the optical surfaces m1 to m27 shown in FIG.
(表4)
[レンズ諸元]
面番号 R D νd nd
1 79.8804 2.0000 35.73 1.902650
2 35.0803 5.8000 81.73 1.497000
3 -301.4041 0.2000
4 32.5517 4.5000 65.44 1.603000
5 205.2803 (D5=可変)
6 -954.8817 1.2000 45.46 1.801390
*7 8.5747 4.1517
8 -14.5792 1.0000 65.44 1.603000
9 100.0656 0.2000
10 25.8431 2.2000 17.98 1.945950
11 669.0937 (D11=可変)
12 0.0000 1.0000
*13 8.8052 2.7000 55.48 1.696800
*14 -35.0925 0.2000
15 21.5007 2.2000 81.73 1.497000
16 -39.3286 0.8000 35.25 1.910820
17 6.9715 0.5000
18 9.0203 2.4000 70.31 1.487490
19 -20.8115 (D19=可変)
20 109.9034 0.7000 81.49 1.497100
*21 13.1034 (D21=可変)
*22 66.8446 3.3000 63.86 1.618810
23 -22.9208 (D23=可変)
24 0.0000 0.4700 63.88 1.516800
25 0.0000 0.1500
26 0.0000 0.7000 63.88 1.516800
27 0.0000 (Bf)

[非球面データ]
第7面
κ = 1.1062
A4 = -5.47187E-05
A6 = -2.04034E-07
A8 = 0.00000E+00

第13面
κ = 1.4224
A4 = -1.69472E-04
A6 = -1.46252E-06
A8 = -1.40635E-08

第14面
κ = 1.0000
A4 = 1.30671E-04
A6 = -4.78933E-07
A8 = 3.42870E-08

第21面
κ = 1.0000
A4 = 2.58575E-05
A6 = 6.46545E-07
A8 = -4.56018E-08

第22面
κ = 1.0000
A4 = -4.97075E-05
A6 = 2.11919E-07
A8 = 0.00000E+00

[各種データ]
変倍比 11.90
広角 中間 望遠
f 9.05000 31.22000 107.63000
FNO 3.59 5.19 5.74
ω 42.13 13.87 4.15
D5 1.00020 17.94742 36.02206
D11 21.86565 8.23890 1.46641
D19 1.50034 8.23008 7.62385
D21 12.07988 15.43330 19.58032
D23 4.18090 2.97206 1.00695
Bf 1.28000 1.28000 1.28000
TL 78.27867 90.47346 103.35129

射出瞳位置 -82.58509 -973.07845 277.08493
G4像面移動係数 -1.18488 -1.42536 -1.80649
(無限遠合焦時)

[レンズ群データ]
群番号 群初面 群焦点距離
G1 1 58.57487
G2 6 -9.29335
G3 13 13.91463
G4 20 -30.00000
G5 22 27.97540

[条件式対応値]
条件式(1) f5/d4w = 2.316
条件式(2) TLt×f3/(ft×ft) = 0.124
条件式(3) ft×ft/{(−f4)×d3t} = 50.649
条件式(4) ωt = 4.15
条件式(5) ωw = 42.13
(Table 4)
[Lens specifications]
Surface number R D νd nd
1 79.8804 2.0000 35.73 1.902650
2 35.0803 5.8000 81.73 1.497000
3 -301.4041 0.2000
4 32.5517 4.5000 65.44 1.603000
5 205.2803 (D5 = variable)
6 -954.8817 1.2000 45.46 1.801390
* 7 8.5747 4.1517
8 -14.5792 1.0000 65.44 1.603000
9 100.0656 0.2000
10 25.8431 2.2000 17.98 1.945950
11 669.0937 (D11 = variable)
12 0.0000 1.0000
* 13 8.8052 2.7000 55.48 1.696800
* 14 -35.0925 0.2000
15 21.5007 2.2000 81.73 1.497000
16 -39.3286 0.8000 35.25 1.910820
17 6.9715 0.5000
18 9.0203 2.4000 70.31 1.487490
19 -20.8115 (D19 = variable)
20 109.9034 0.7000 81.49 1.497100
* 21 13.1034 (D21 = variable)
* 22 66.8446 3.3000 63.86 1.618810
23 -22.9208 (D23 = variable)
24 0.0000 0.4700 63.88 1.516800
25 0.0000 0.1500
26 0.0000 0.7000 63.88 1.516800
27 0.0000 (Bf)

[Aspherical data]
7th surface κ = 1.1062
A4 = -5.47187E-05
A6 = -2.04034E-07
A8 = 0.00000E + 00

13th surface κ = 1.4224
A4 = -1.69472E-04
A6 = -1.46252E-06
A8 = -1.40635E-08

14th surface κ = 1.0000
A4 = 1.30671E-04
A6 = -4.78933E-07
A8 = 3.42870E-08

21st surface κ = 1.0000
A4 = 2.58575E-05
A6 = 6.46545E-07
A8 = -4.56018E-08

22nd surface κ = 1.0000
A4 = -4.97075E-05
A6 = 2.11919E-07
A8 = 0.00000E + 00

[Various data]
Scaling ratio 11.90
Wide angle Medium telephoto
f 9.05000 31.22000 107.63000
FNO 3.59 5.19 5.74
ω 42.13 13.87 4.15
D5 1.00020 17.94742 36.02206
D11 21.86565 8.23890 1.46641
D19 1.50034 8.23008 7.62385
D21 12.07988 15.43330 19.58032
D23 4.18090 2.97206 1.00695
Bf 1.28000 1.28000 1.28000
TL 78.27867 90.47346 103.35129

Exit pupil position -82.58509 -973.07845 277.08493
G4 image plane movement coefficient -1.18488 -1.42536 -1.80649
(When focusing on infinity)

[Lens group data]
Group number Group first surface Group focal length G1 1 58.57487
G2 6 -9.29335
G3 13 13.91463
G4 20 -30.00000
G5 22 27.97540

[Conditional expression values]
Conditional expression (1) f5 / d4w = 2.316
Conditional expression (2) TLt × f3 / (ft × ft) = 0.124
Conditional expression (3) ft × ft / {(− f4) × d3t} = 50.649
Conditional expression (4) ωt = 4.15
Conditional expression (5) ωw = 42.13
表4から、第4実施例に係るズームレンズZL4は、条件式(1)〜(5)を満足する
ことが分かる。
From Table 4, it can be seen that the zoom lens ZL4 according to Example 4 satisfies the conditional expressions (1) to (5).
図8は、第4実施例に係るズームレンズZL4の撮影距離無限遠の諸収差図(球面収差
図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図)であり、(a)は広角端状
態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。
FIG. 8 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma aberration diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens ZL4 according to Example 4 at an imaging distance of infinity, (a). Is the wide-angle end state, (b) is the intermediate focal length state, and (c) is the telephoto end state.
図8に示す各収差図から明らかなように、第4実施例に係るズームレンズZL4は、広
角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有すること
が分かる。
As is apparent from the aberration diagrams shown in FIG. 8, the zoom lens ZL4 according to Example 4 has excellent imaging performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state. I understand.
以上のような各実施例によれば、小型でありながら、射出瞳位置が像面から十分に遠く
、高い光学性能を有するズームレンズを提供することができる。
According to each of the embodiments described above, it is possible to provide a zoom lens having high optical performance with a small exit pupil position sufficiently far from the image plane.
ここまで本発明を分かりやすくするために、実施形態の構成要件を付して説明したが、
本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。以下の内容は、本願のズ
ームレンズの光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
In order to make the present invention easy to understand so far, the configuration requirements of the embodiment have been described.
It goes without saying that the present invention is not limited to this. The following contents can be appropriately adopted within a range that does not impair the optical performance of the zoom lens of the present application.
本実施形態に係るズームレンズZLの数値実施例として、5群構成のものを示したが、
これに限定されず、他の群構成(例えば、6群等)にも適用可能である。具体的には、最
も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を
追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時または合焦時に変化する空気間
隔で分離された、少なくとも1枚のレンズを有する部分を示す。
As a numerical example of the zoom lens ZL according to this embodiment, a five-group configuration is shown.
The present invention is not limited to this, and can be applied to other group configurations (for example, six groups). Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the object side or a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the image side may be used. The lens group indicates a portion having at least one lens separated by an air interval that changes at the time of zooming or focusing.
本実施形態に係るズームレンズZLにおいて、無限遠から近距離物体への合焦を行うた
めに、第1レンズ群G1〜第5レンズ群G5のレンズ群の一部、1つのレンズ群全体、或
いは複数のレンズ群を合焦レンズ群として、光軸方向へ移動させる構成としてもよい。こ
の合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用することができ、オートフォーカス用の(
超音波モーター等を用いた)モーター駆動にも適している。特に、第4レンズ群G4を合
焦レンズ群とすることが好ましい。また、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5とを同時
に光軸方向へ移動させることにより合焦を行うことも可能である。また、ズームレンズZ
L全体を光軸方向へ移動させることにより合焦を行うことも可能である。
In the zoom lens ZL according to the present embodiment, in order to focus on an object at a short distance from infinity, part of the lens groups of the first lens group G1 to the fifth lens group G5, one entire lens group, or a plurality of lens groups. These lens groups may be moved in the optical axis direction as a focusing lens group. This focusing lens group can also be applied to autofocus,
It is also suitable for motor drive (using an ultrasonic motor etc.). In particular, the fourth lens group G4 is preferably a focusing lens group. It is also possible to focus by moving the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 simultaneously in the optical axis direction. Zoom lens Z
It is also possible to perform focusing by moving the entire L in the optical axis direction.
本実施形態に係るズームレンズZLにおいて、第1レンズ群G1〜第5レンズ群G5の
いずれかのレンズ群全体、またはレンズ群中の一部を、光軸に垂直な方向の成分を持つよ
うに移動させるか、或いは光軸を含む面内方向に回転移動(揺動)させて、手ブレ等によ
って生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。
In the zoom lens ZL according to the present embodiment, the entire lens group of the first lens group G1 to the fifth lens group G5 or a part of the lens group has a component in a direction perpendicular to the optical axis. The image stabilization lens group may be configured to correct image blur caused by camera shake or the like by moving or rotating (swinging) in the in-plane direction including the optical axis.
本実施形態に係るズームレンズZLにおいて、レンズ面は、球面または平面で形成され
ても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工お
よび組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるの
で好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ
面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成し
たガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のい
ずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布
型レンズ(GRINレンズ)あるいはプラスチックレンズとしてもよい。
In the zoom lens ZL according to the present embodiment, the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface. When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. When the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
本実施形態に係るズームレンズZLにおいて、開口絞りSは、第3レンズ群G3の近傍
に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割
を代用してもよい。
In the zoom lens ZL according to the present embodiment, the aperture stop S is preferably arranged in the vicinity of the third lens group G3, but instead of providing a member as an aperture stop, a role of the lens frame is used instead. May be.
本実施形態に係るズームレンズZLにおいて、各レンズ面に、フレアやゴーストを軽減
し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反
射防止膜を施してもよい。
In the zoom lens ZL according to the present embodiment, each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high contrast and high optical performance. .
ZL(ZL1〜ZL4) ズームレンズ
G1 第1レンズ群
G2 第2レンズ群
G3 第3レンズ群
G4 第4レンズ群
G5 第5レンズ群
S 開口絞り
FL フィルタ
I 像面
CAM デジタルスチルカメラ(光学機器)
ZL (ZL1 to ZL4) Zoom lens G1 First lens group G2 Second lens group G3 Third lens group G4 Fourth lens group G5 Fifth lens group S Aperture stop FL filter I Image plane CAM Digital still camera (optical equipment)

Claims (7)

  1. 光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力
    を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、負の屈折力を有する第4
    レンズ群と、正の屈折力を有する第5レンズ群とを有し、
    前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群
    との間隔、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔、および前記第4レンズ群と前
    記第5レンズ群との間隔が変化するように、前記第1レンズ群、前記第2レンズ群、前記
    第3レンズ群、前記第4レンズ群、および前記第5レンズ群を光軸に沿って移動させるこ
    とにより、広角端状態から望遠端状態への変倍を行い、
    以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    2.30 < f5/d4w < 3.60
    但し、
    f5:前記第5レンズ群の焦点距離、
    d4w:広角端状態における前記第4レンズ群と前記第5レンズ群との間隔。
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative 4th with refractive power
    A lens group and a fifth lens group having a positive refractive power;
    The distance between the first lens group and the second lens group, the distance between the second lens group and the third lens group, the distance between the third lens group and the fourth lens group, and the fourth lens The first lens group, the second lens group, the third lens group, the fourth lens group, and the fifth lens group are optical axes so that the distance between the group and the fifth lens group changes. By moving along, it performs zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state,
    A zoom lens satisfying the following conditional expression:
    2.30 <f5 / d4w <3.60
    However,
    f5: focal length of the fifth lens group,
    d4w: an interval between the fourth lens group and the fifth lens group in the wide-angle end state.
  2. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。
    0.110<TLt×f3/(ft×ft)<0.134
    但し、
    TLt:望遠端状態における全系の全長、
    f3:前記第3レンズ群の焦点距離、
    ft:望遠端状態における全系の焦点距離。
    The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.110 <TLt × f3 / (ft × ft) <0.134
    However,
    TLt: total length of the entire system in the telephoto end state,
    f3: focal length of the third lens group,
    ft: focal length of the entire system in the telephoto end state.
  3. 前記第4レンズ群を合焦レンズ群として像側に移動させることにより、無限遠から近距
    離物体への合焦を行い、
    以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1又は2に記載のズームレンズ。
    32.96 < ft×ft/{(−f4)×d3t} < 59.21
    但し、
    ft:望遠端状態における全系の焦点距離、
    f4:前記第4レンズ群の焦点距離、
    d3t:望遠端状態における前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔。
    By moving the fourth lens group to the image side as a focusing lens group, focusing from infinity to a short distance object is performed,
    The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    32.96 <ft × ft / {(− f4) × d3t} <59.21
    However,
    ft: focal length of the entire system in the telephoto end state,
    f4: focal length of the fourth lens group,
    d3t: an interval between the third lens group and the fourth lens group in the telephoto end state.
  4. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1〜3のいずれか一項に記載のズーム
    レンズ。
    1.00° < ωt < 7.50°
    但し、
    ωt:望遠端状態における半画角。
    The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    1.00 ° <ωt <7.50 °
    However,
    ωt: Half angle of view in the telephoto end state.
  5. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1〜4のいずれか一項に記載のズーム
    レンズ。
    32.00° < ωw < 47.00°
    但し、
    ωw:広角端状態における半画角。
    The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    32.00 ° <ωw <47.00 °
    However,
    ωw: Half angle of view in the wide-angle end state.
  6. 請求項1〜5のいずれか一項に記載のズームレンズを搭載することを特徴とする光学機
    器。
    An optical apparatus comprising the zoom lens according to any one of claims 1 to 5.
  7. 光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力
    を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、負の屈折力を有する第4
    レンズ群と、正の屈折力を有する第5レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であっ
    て、
    前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群
    との間隔、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔、および前記第4レンズ群と前
    記第5レンズ群との間隔が変化するように、前記第1レンズ群、前記第2レンズ群、前記
    第3レンズ群、前記第4レンズ群、および前記第5レンズ群を光軸に沿って移動させるこ
    とにより、広角端状態から望遠端状態への変倍を行い、
    以下の条件式を満足するように、
    レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とするズームレンズの製造方法。
    2.30 < f5/d4w < 3.60
    但し、
    f5:前記第5レンズ群の焦点距離、
    d4w:広角端状態における前記第4レンズ群と前記第5レンズ群との間隔。
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative 4th with refractive power
    A method of manufacturing a zoom lens having a lens group and a fifth lens group having a positive refractive power,
    The distance between the first lens group and the second lens group, the distance between the second lens group and the third lens group, the distance between the third lens group and the fourth lens group, and the fourth lens The first lens group, the second lens group, the third lens group, the fourth lens group, and the fifth lens group are optical axes so that the distance between the group and the fifth lens group changes. By moving along, it performs zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state,
    To satisfy the following conditional expression,
    A method of manufacturing a zoom lens, wherein each lens is arranged in a lens barrel.
    2.30 <f5 / d4w <3.60
    However,
    f5: focal length of the fifth lens group,
    d4w: an interval between the fourth lens group and the fifth lens group in the wide-angle end state.
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