JP2015202978A - Mixed cement and production method of concrete - Google Patents

Mixed cement and production method of concrete Download PDF

Info

Publication number
JP2015202978A
JP2015202978A JP2014082348A JP2014082348A JP2015202978A JP 2015202978 A JP2015202978 A JP 2015202978A JP 2014082348 A JP2014082348 A JP 2014082348A JP 2014082348 A JP2014082348 A JP 2014082348A JP 2015202978 A JP2015202978 A JP 2015202978A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
concrete
cement
mixed cement
blast furnace
furnace slag
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2014082348A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP6251626B2 (en
Inventor
眞文 北岡
Masafumi Kitaoka
眞文 北岡
隆雄 上田
Takao Ueda
隆雄 上田
Original Assignee
株式会社 北岡組
Kitaokagumi:Kk
株式会社 北岡組
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
Application filed by 株式会社 北岡組, Kitaokagumi:Kk, 株式会社 北岡組 filed Critical 株式会社 北岡組
Priority to JP2014082348A priority Critical patent/JP6251626B2/en
Publication of JP2015202978A publication Critical patent/JP2015202978A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP6251626B2 publication Critical patent/JP6251626B2/en
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=54596648&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=JP2015202978(A) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02PCLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/10Production of cement, e.g. improving or optimising the production methods; Cement grinding
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02WCLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W30/00Technologies for solid waste management
    • Y02W30/50Reuse, recycling or recovery technologies
    • Y02W30/91Use of waste materials as fillers for mortars or concrete

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a mixed cement which is reduced in the use amount of carbon dioxide by suppressing the use amount of Portland cement and suppressed in neutralization and a production method of concrete.SOLUTION: A mixed cement comprises a binding material, water, fine aggregate, coarse aggregate and a high-performance water-reducing agent, and the binding material comprises 45-65 mass% of normal Portland cement, 25-55 mass% of a blast furnace fine powder and 10 mass% or less of fly ash.

Description

本発明は、プレキャストコンクリートなどに使用するコンクリート組成物である混合セメント及びこれを用いたコンクリートの製造方法に関する。   The present invention relates to a mixed cement which is a concrete composition used for precast concrete and the like, and a method for producing concrete using the same.
近年の環境意識の高まりを受け、コンクリートの分野においても環境負荷を低減するため、二酸化炭素(CO2)排出量の削減が求められている。セメントは、その製造過程で多大な二酸化炭素を発生することが知られている。一般に利用されるポルトランドセメントの製造によって発生するCO2は、セメント1t当り焼成エネルギーで約350kg/t、原料の石灰石から約450kg/t、合計約800kg/tであり、膨大な量となっている。セメント産業全体ではわが国全体の約3%に相当する。セメントの年間消費量が莫大であることからも、セメントの消費量を節約できれば、二酸化炭素排出量の削減効果は極めて大きく、社会的意義も大きいと考えられる。 In response to the recent increase in environmental awareness, reduction of carbon dioxide (CO 2 ) emissions is also required in the concrete field in order to reduce the environmental burden. Cement is known to generate a great deal of carbon dioxide during its manufacturing process. CO 2 generated by the production of Portland cement, which is generally used, is about 350 kg / t in terms of calcining energy per 1 ton of cement, about 450 kg / t from the raw limestone, and a total amount of about 800 kg / t. . The cement industry as a whole is equivalent to about 3% of Japan. Since the annual consumption of cement is enormous, if the consumption of cement can be saved, the effect of reducing carbon dioxide emissions will be extremely large, and the social significance will be great.
このような観点から、土木工事に用いるコンクリートについては、製鉄所の銑鉄製造工程である高炉から生成する副産物である高炉スラグの微粉末をポルトランドセメントに混合した混合セメントが一部で用いられている。高炉スラグの混入量を多くすることで、ポルトランドセメントの使用量を低減し、もって二酸化炭素排出量も削減できる。高炉スラグ微粉末を用いたセメントとしては、既に日本工業規格JISR5211において、高炉セメントとして規格化されている。これによれば、高炉セメントA種では高炉スラグ微粉末の含有量が5〜30質量%、B種では30〜60質量%、C種では60〜70質量%と定められている。ただし実際に流通し、使用されているのは、高炉スラグ微粉末の含有量が50質量%前後のB種セメントが大半を占める。なおセメント製造時のCO2を削減する目的に鑑みれば、高炉セメントA種では不十分である。B種も十分ではないが、これとは別に高炉セメントB種は普通ポルトランドセメントを用いたコンクリートに比べて中性化が速く、乾燥収縮が大きいといった課題があり、その利用拡大は必ずしも進んでいない。また高炉セメントC種ではCO2削減効果はより大きくなるものの、上記のB種における中性化、乾燥収縮の問題がさらに強く発現するため、殆ど利用されていないのが実情である。 From this point of view, some of the concrete used in civil engineering is a mixed cement made by mixing Portland cement with fine powder of blast furnace slag, which is a by-product generated from the blast furnace, which is a pig iron manufacturing process in steelworks. . By increasing the amount of blast furnace slag mixed, the amount of Portland cement used can be reduced, and carbon dioxide emissions can also be reduced. Cement using blast furnace slag fine powder has already been standardized as blast furnace cement in Japanese Industrial Standard JISR5211. According to this, the content of the blast furnace slag fine powder in the blast furnace cement type A is 5-30% by mass, the type B is 30-60% by mass, and the type C is 60-70% by mass. However, what is actually distributed and used is mostly Class B cement with a blast furnace slag fine powder content of around 50% by mass. In view of the purpose of reducing CO 2 during cement production, blast furnace cement type A is insufficient. B type is not sufficient, but apart from this, blast furnace cement type B has problems such as quick neutralization and large drying shrinkage compared to concrete using ordinary Portland cement, and its use expansion has not necessarily progressed. . In addition, the blast furnace cement type C has a greater CO 2 reduction effect, but the problem of neutralization and drying shrinkage in the type B is more strongly expressed.
このような高炉スラグ微粉末やフライアッシュを用いた混合セメントの利用を促進するには、混合セメントの品質向上が必須である。特に中性化の問題は、鉄筋コンクリートを劣化させる要因として知られている。中性化(Carbonation)とは、硬化したコンクリートが空気中の二酸化炭素の作用を受けて次第にアルカリ性を失っていく現象である。コンクリートは主成分がセメントであるため内部がアルカリ性であるが、外部からの二酸化炭素の侵入によって中性化が進むと、鋼材の不動態被膜が失われ、耐腐食性が低下する。したがって、混合セメントの利用を普及させるには、中性化を抑制することが重要となる。   In order to promote the use of mixed cement using such blast furnace slag fine powder and fly ash, it is essential to improve the quality of the mixed cement. In particular, the problem of neutralization is known as a factor that deteriorates reinforced concrete. Carbonation is a phenomenon in which hardened concrete gradually loses its alkalinity due to the action of carbon dioxide in the air. Since the main component of concrete is cement, the inside is alkaline, but when neutralization progresses due to the intrusion of carbon dioxide from the outside, the passive film of the steel material is lost and the corrosion resistance is reduced. Therefore, in order to spread the use of mixed cement, it is important to suppress neutralization.
特開2010−6662号公報JP 2010-6662 A 特開2006−8442号公報JP 2006-8442 A 特開2005−272260号公報JP 2005-272260 A 特開2005−154213号公報JP 2005-154213 A
本発明は、このような背景に鑑みてなされたものである。本発明の主な目的は、ポルトランドセメントの使用量を抑制して二酸化炭素使用量を低減する一方で、中性化を抑制した混合セメント及びコンクリートの製造方法を提供することにある。   The present invention has been made in view of such a background. The main object of the present invention is to provide a method for producing a mixed cement and concrete in which the amount of carbon dioxide used is reduced by suppressing the amount used of Portland cement, while the neutralization is suppressed.
課題を解決するための手段及び発明の効果Means for Solving the Problems and Effects of the Invention
上記の目的を達成するために、本発明に係る混合セメントによれば、結合材と、水と、細骨材と、粗骨材と、高性能減水剤とを含むコンクリート用の混合セメントであって、前記結合材が、普通ポルトランドセメントを45質量%〜65質量%と、高炉スラグ微粉末を25質量%〜55質量%と、フライアッシュを10質量%以下含むことができる。上記構成により、中性化速度を遅らせたコンクリートを実現できる。   In order to achieve the above object, the mixed cement according to the present invention is a mixed cement for concrete containing a binder, water, fine aggregate, coarse aggregate, and a high-performance water reducing agent. The binder may contain 45% to 65% by weight of ordinary Portland cement, 25% to 55% by weight of blast furnace slag fine powder, and 10% by weight or less of fly ash. By the said structure, the concrete which delayed the neutralization rate is realizable.
結合材は、普通ポルトランドセメントを45質量%〜55質量%と、高炉スラグ微粉末を35質量%〜55質量%、含むことが好ましい。上記構成により、中性化速度を一層遅らせたコンクリートを実現できる。   The binder preferably contains 45% to 55% by weight of ordinary Portland cement and 35% to 55% by weight of blast furnace slag fine powder. By the said structure, the concrete which further delayed the neutralization speed | rate is realizable.
また、中性化速度係数は、0.8mm√週以下とすることが望ましい。   The neutralization rate coefficient is preferably 0.8 mm√week or less.
さらに水結合材質量比は40%以下、空気量は3.0〜6.0%とすることが好ましい。   Furthermore, the water binder mass ratio is preferably 40% or less, and the air amount is preferably 3.0 to 6.0%.
一方高炉スラグ微粉末は、ブレーン比表面積3000〜6000cm2/gとすることができる。 On the other hand, the blast furnace slag fine powder can have a brain specific surface area of 3000 to 6000 cm 2 / g.
また高炉スラグ微粉末として、JISA6206高炉スラグ微粉末4000の規定に該当するものを使用することが好ましい。   Moreover, it is preferable to use what corresponds to prescription | regulation of JISA6206 blast furnace slag fine powder 4000 as blast furnace slag fine powder.
さらにフライアッシュは、JISA6201フライアッシュII種に該当するものを使用することが好ましい。   Furthermore, it is preferable to use a fly ash corresponding to JIS A6201 fly ash type II.
上記の混合セメントを混練した後、蒸気養生してコンクリートを製造できる。あるいは上記の混合セメントを混練した後、気中養生してコンクリートを製造することもできる。   After kneading the above mixed cement, concrete can be produced by steam curing. Or after knead | mixing said mixed cement, it can cure in the air and can also manufacture concrete.
またコンクリートの製造方法は、普通ポルトランドセメントを45質量%〜55質量%と、高炉スラグ微粉末を35質量%〜55質量%と、フライアッシュを0質量%〜10質量%とを含む結合材と、水と、細骨材と、粗骨材と、高性能減水剤を含み、かつ水結合材質量比が40%以下、空気量が3.0〜6.0%の混合セメントを、混練する工程と、該混合セメントを蒸気養生させて硬化させる工程とを含むことができる。   Moreover, the manufacturing method of concrete is the binder containing 45 mass%-55 mass% of normal Portland cement, 35 mass%-55 mass% of blast furnace slag fine powder, and 0 mass%-10 mass% of fly ash. Kneaded mixed cement containing water, fine aggregate, coarse aggregate, and high-performance water reducing agent, and having a water binder mass ratio of 40% or less and an air amount of 3.0 to 6.0% And a step of curing the mixed cement by steam curing.
電気泳動試験の様子を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows the mode of an electrophoresis test. 図2Aは中性化深さの測定方向として割裂位置を示す斜視図、図2Bは測定後の試験体を示すイメージ図である。FIG. 2A is a perspective view showing a split position as a measurement direction of the neutralization depth, and FIG. 2B is an image view showing a test body after measurement. 実施例1〜6及び比較例1〜4に係るコンクリートの空隙率の測定結果を示すグラフである。It is a graph which shows the measurement result of the porosity of concrete concerning Examples 1-6 and comparative examples 1-4. 示差熱重量分析から得られた結果より算出したコンクリート中のCa(OH)2の量を示すグラフである。It is a graph which shows the quantity of Ca (OH) 2 in the concrete computed from the result obtained from the differential thermogravimetric analysis. 養生期間に伴う圧縮強度の経時変化を示すグラフである。It is a graph which shows the time-dependent change of the compressive strength accompanying a curing period. 養生期間28日における空隙率と圧縮強度の関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the porosity in the curing period of 28 days, and compressive strength. 陽極側セルの塩化物イオン濃度の経時変化を示すグラフである。It is a graph which shows a time-dependent change of the chloride ion concentration of an anode side cell. 電気泳動試験から得られた結果をもとに算出した塩化物イオンの実効拡散係数を示すグラフである。It is a graph which shows the effective diffusion coefficient of the chloride ion computed based on the result obtained from the electrophoresis test. フライアッシュ及び高炉スラグ微粉末を混和した場合の、促進中性化試験期間中の中性化深さの経時変化を示すグラフである。It is a graph which shows the time-dependent change of the neutralization depth during an accelerated neutralization test period at the time of mixing fly ash and blast furnace slag fine powder. 表面保護剤を塗布した場合の促進中性化試験期間中の中性化深さの経時変化を示すグラフである。It is a graph which shows the time-dependent change of the neutralization depth during the acceleration | stimulation neutralization test period at the time of apply | coating a surface protection agent. 実施例1〜6及び比較例1〜4に係るコンクリートの中性化速度係数を示すグラフである。It is a graph which shows the neutralization rate coefficient of the concrete which concerns on Examples 1-6 and Comparative Examples 1-4. コンクリートの空隙率と中性化速度係数の関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the porosity of concrete, and the neutralization rate coefficient. コンクリート中のCa(OH)2量と中性化速度係数の関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the amount of Ca (OH) 2 in concrete, and a neutralization rate coefficient.
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。ただし、以下に示す実施の形態は、本発明の技術思想を具体化するための混合セメント及びコンクリートの製造方法を例示するものであって、本発明は混合セメント及びコンクリートの製造方法を以下のものに特定しない。また、本明細書は特許請求の範囲に示される部材を、実施の形態の部材に特定するものでは決してない。特に実施の形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対的配置等は特に特定的な記載がない限りは、本発明の範囲をそれのみに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。なお、各図面が示す部材の大きさや位置関係等は、説明を明確にするため誇張していることがある。さらに以下の説明において、同一の名称、符号については同一もしくは同質の部材を示しており、詳細説明を適宜省略する。さらに、本発明を構成する各要素は、複数の要素を同一の部材で構成して一の部材で複数の要素を兼用する態様としてもよいし、逆に一の部材の機能を複数の部材で分担して実現することもできる。   Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. However, the embodiment shown below exemplifies the manufacturing method of mixed cement and concrete for embodying the technical idea of the present invention, and the present invention describes the manufacturing method of mixed cement and concrete as follows. Not specified. Further, the present specification by no means specifies the members shown in the claims to the members of the embodiments. In particular, the dimensions, materials, shapes, relative arrangements, and the like of the component parts described in the embodiments are not intended to limit the scope of the present invention unless otherwise specified, and are merely explanations. It is just an example. Note that the size, positional relationship, and the like of the members shown in each drawing may be exaggerated for clarity of explanation. Furthermore, in the following description, the same name and symbol indicate the same or the same members, and detailed description thereof will be omitted as appropriate. Furthermore, each element constituting the present invention may be configured such that a plurality of elements are constituted by the same member and the plurality of elements are shared by one member, and conversely, the function of one member is constituted by a plurality of members. It can also be realized by sharing.
フライアッシュや高炉スラグ微粉末など、各種産業副産物のセメント材料の一部代替材料としての利用は、地球環境負荷低減効果が大きく、その利用が進められている。さらに、これら副産物の利用がコンクリート構造物を製造する上でいくつかのメリットを持つことがこれまでに報告されている。例えば、高炉スラグやフライアッシュのマイクロフィラー効果や、ポゾラン反応によるコンクリート組織の緻密化は、外部からの塩化物イオンなどの劣化因子の侵入を抑制し、構造物の耐久性向上効果を持つこととされている。その一方で、セメント量の減少やポゾラン反応によって、コンクリート中のpHは低下し、中性化抵抗性の低下が懸念されている。そこで、特に中性化抵抗性を改善すべく本願発明者らは鋭意研究の結果、コンクリートに混和する高炉スラグとフライアッシュの比率を調整することで、組織の緻密化による劣化因子の侵入抑制効果が得られることを確認し、本発明を為すに至った。   The use of various industrial byproducts such as fly ash and blast furnace slag as a substitute material for cement materials has a great effect on reducing the global environmental load, and its use is being promoted. Furthermore, it has been reported so far that the use of these by-products has several advantages in producing concrete structures. For example, the micro-filler effect of blast furnace slag and fly ash and the densification of the concrete structure by pozzolanic reaction suppress the intrusion of deterioration factors such as chloride ions from the outside and have the effect of improving the durability of the structure. Has been. On the other hand, due to a decrease in the amount of cement and a pozzolanic reaction, the pH in the concrete is lowered, and there is a concern that the resistance to neutralization is lowered. Therefore, in order to improve the neutralization resistance in particular, the inventors of the present invention have intensively studied, and as a result of adjusting the ratio of blast furnace slag and fly ash mixed with concrete, the effect of inhibiting the invasion of deterioration factors due to the densification of the structure As a result, the present invention was accomplished.
本発明の実施の形態に係る混合セメントは、普通ポルトランドセメントを45質量%〜65質量%と、高炉スラグ微粉末を25質量%〜55質量%と、フライアッシュ10質量%以下からなる結合材と、水と、細骨材と、粗骨材と高性能減水剤とを混練して製造されたコンクリート用の混合セメントである。このようにすることで、中性化に対する抵抗性を発揮できることを本発明者らは見出した。その理由は、コンクリート組織が緻密となることで、外部からの二酸化炭素の侵入を抑制して、中性化の抑制効果が高められたものと思われる。また必要に応じて、コンクリート表面に保護材を塗布することもできる。特に保護材を重ね塗りすることで、中性化速度を遅らせる効果が期待できる。   The mixed cement according to the embodiment of the present invention includes 45 to 65% by mass of ordinary Portland cement, 25 to 55% by mass of blast furnace slag fine powder, and a binder composed of 10% by mass or less of fly ash. It is a mixed cement for concrete produced by kneading water, fine aggregate, coarse aggregate and high-performance water reducing agent. In this way, the present inventors have found that the resistance to neutralization can be exhibited. The reason seems to be that the effect of neutralization was enhanced by suppressing the intrusion of carbon dioxide from the outside by the dense concrete structure. Moreover, a protective material can also be apply | coated to the concrete surface as needed. In particular, the effect of delaying the neutralization rate can be expected by repeatedly applying the protective material.
また、プレキャストコンクリートに用いる場合には、蒸気養生時間を最小限にしながら脱型強度を確保すると共に、製品の出荷時の強度、耐久性から必要とされる基準強度を満足するため、コンクリートの調合設計に用いられる設計基準強度は36N/mm2とすることが一般的である。この設計基準強度を満足するためには、水結合材比は40%程度以下とする必要がある。また、空気量を3.0〜6.0%にすることにより、耐凍害性に優れたコンクリートを得ることができる。なお空気量が3.0%未満となれば耐凍害性が低下し、6.0%を超えると強度が低下する。 In addition, when used for precast concrete, it ensures the mold release strength while minimizing the steam curing time, and also satisfies the standard strength required for product strength and durability. The design standard strength used for the design is generally 36 N / mm 2 . In order to satisfy this design standard strength, the water binder ratio needs to be about 40% or less. Moreover, the concrete excellent in frost damage resistance can be obtained by making air amount into 3.0 to 6.0%. If the amount of air is less than 3.0%, the frost damage resistance decreases, and if it exceeds 6.0%, the strength decreases.
この混合セメントは、結合材に用いる高炉スラグ微粉末を、ブレーン比表面積3000〜6000cm2/gとすることが好ましい。すなわち、このコンクリートでは高炉スラグ微粉末を使用することにより、普通ポルトランドセメントのみを使用するコンクリート組成物に比べ、二酸化炭素を低減しながら耐凍害性、耐塩害性、低収縮性を兼ね備え、十分な初期強度も得られると共に、製造コストも低減できる。なお、ブレーン比表面積が3000cm2/g未満であると耐塩害性や低収縮性が低下し、逆に6000cm2/gを超えるとひび割れが増加傾向となって、製造コストも増加する。よって上述の通り、3000〜6000cm2/gの範囲とすることで、好ましい特性を発揮できる。 In this mixed cement, it is preferable that the blast furnace slag fine powder used for the binder has a Blaine specific surface area of 3000 to 6000 cm 2 / g. That is, in this concrete, by using blast furnace slag fine powder, compared with the concrete composition using only ordinary Portland cement, it combines frost resistance, salt resistance, and low shrinkage while reducing carbon dioxide. The initial strength can be obtained and the manufacturing cost can be reduced. In addition, salt damage resistance and a low shrinkage fall that a brain specific surface area is less than 3000 cm < 2 > / g, conversely, if it exceeds 6000 cm < 2 > / g, a crack will increase and manufacturing cost will also increase. Therefore, as described above, preferable characteristics can be exhibited by setting the range of 3000 to 6000 cm 2 / g.
また、この混合セメントの結合材には、フライアッシュII種を用いることが好ましい。フライアッシュは球状の微粒子であるため、15質量%以下程度で使用することで、そのボールベアリング作用により、特に水結合材比の小さいコンクリートにおいて、流動性が向上し単位水量が減じられる。また、普通ポルトランドセメントの置換により、二酸化炭素を低減することができると共に、コンクリートがより緻密になり、耐凍害性、耐塩害性、低収縮性を確保できる。   Moreover, it is preferable to use fly ash type II for the binder of this mixed cement. Since fly ash is a spherical fine particle, when it is used at about 15% by mass or less, its ball bearing action improves the fluidity and reduces the unit water volume particularly in concrete with a small water binder ratio. Moreover, carbon dioxide can be reduced by replacement of ordinary Portland cement, and the concrete becomes denser, ensuring frost damage resistance, salt damage resistance, and low shrinkage.
コンクリートを製造するには、混合セメントを混練して蒸気養生する。この製造方法によれば、上述した二酸化炭素削減効果を発揮するコンクリート組成物である混合セメントを用いているので、優れた耐凍害性、耐塩害性、低収縮性を兼ね備えたプレキャストコンクリートに適した二酸化炭素低減型のコンクリートを得ることができる。一般的には、高炉スラグ微粉末を用いたコンクリートは、普通ポルトランドセメントを単独で用いたコンクリートに比べて、乾燥収縮量が大きくなる。これに対して上述の混合セメントを用いたコンクリート組成物を蒸気養生し、早期に水和反応させ強度発現させることにより、蒸気養生後の乾燥収縮量を、普通ポルトランドセメントを単独で用いた場合に比べて低減することができる。これにより、製品として供用している間に乾燥収縮のために発生するひび割れを抑制することができる。   In order to produce concrete, the mixed cement is kneaded and steam-cured. According to this manufacturing method, since the mixed cement which is a concrete composition that exhibits the above-mentioned carbon dioxide reduction effect is used, it is suitable for precast concrete having excellent frost resistance, salt resistance, and low shrinkage. Carbon dioxide-reduced concrete can be obtained. Generally, the concrete using blast furnace slag fine powder has a larger amount of drying shrinkage than the concrete using ordinary Portland cement alone. On the other hand, the concrete composition using the above-mentioned mixed cement is steam-cured and hydrated at an early stage to develop strength, so that the drying shrinkage after steam curing can be reduced when ordinary Portland cement is used alone. Compared to, it can be reduced. Thereby, the crack which generate | occur | produces for drying shrinkage during in-service can be suppressed.
混合セメントに使用する減水剤には、一般に市販されている「JISA6204コンクリート用化学混和剤」に適合する高性能減水剤又は高性能AE減水剤を使用することが好ましい。これにより、コンクリートを練り混ぜたときのワーカビリティも良好となり、単位水量を大幅に低減することができる。また水結合材比のより小さいコンクリートを容易に得ることができるため、更に耐久性を向上させることができる。   As the water reducing agent used for the mixed cement, it is preferable to use a high performance water reducing agent or a high performance AE water reducing agent that is compatible with a commercially available “chemical admixture for JIS A6204 concrete”. Thereby, workability when concrete is kneaded is also improved, and the unit amount of water can be greatly reduced. Moreover, since concrete with a smaller water binder ratio can be obtained easily, durability can be further improved.
以上のようにして、耐凍害性、耐塩害性、低収縮性を備えた混合セメントを実現できる。特に、普通ポルトランドセメントを45質量%〜55質量%、高炉スラグ微粉末を35質量%〜55質量%、フライアッシュを0質量%〜10質量%用い、空気量を3.0〜6.0%に設定し、蒸気養生を行うことで初期の強度発現性も確保されると共に、耐凍害性、耐塩害性、低収縮性に優れ、耐久性を向上させることができる。なおかつ、普通ポルトランドセメントの使用量を低減できる結果、二酸化炭素の発生量を低減できる。このように、本実施の形態によれば、耐久性に優れ、二酸化炭素を低減したプレキャストコンクリートを得ることが可能となる。
(実施例)
As described above, a mixed cement having frost damage resistance, salt damage resistance, and low shrinkage can be realized. In particular, 45% to 55% by weight of ordinary Portland cement, 35% to 55% by weight of fine blast furnace slag powder, 0% to 10% by weight of fly ash, and 3.0 to 6.0% of air amount are used. The initial strength development is ensured by performing steam curing, and it is excellent in frost damage resistance, salt damage resistance, low shrinkage, and durability can be improved. Moreover, as a result of reducing the amount of ordinary Portland cement used, the amount of carbon dioxide generated can be reduced. Thus, according to this Embodiment, it becomes possible to obtain the precast concrete which was excellent in durability and reduced the carbon dioxide.
(Example)
次に、本発明の実施例としてフライアッシュ及び高炉スラグ微粉末を混和材として利用したコンクリート性の試験体を作成し、中性化抵抗性について、組織の緻密化による劣化因子の侵入抑制効果と、pHの低下の関係から、最適な配合条件を調べた。
(試験体の作製)
Next, as an example of the present invention, a concrete test body using fly ash and blast furnace slag fine powder as an admixture was prepared, and the neutralization resistance was determined as an effect of suppressing the invasion of deterioration factors due to densification of the structure. From the relationship of pH decrease, the optimum blending conditions were investigated.
(Preparation of test specimen)
本実施例1〜6及び比較例1〜4に用いたコンクリートの調合を表1に、使用材料を表2に示す。普通ポルトランドセメントのみを用いて水セメント比(W/C)42%のものをN調合(比較例1)、セメントから内割置換で20%、25%、30%、35%、40%、45%、50%を高炉スラグ、さらに、5%、10%、15%をフライアッシュで置換したものをそれぞれB30F5(実施例1)、B25F10(実施例2)、B20F15(比較例2)、B40F5(実施例3)、B35F10(実施例4)、B30F15(比較例3)、B50F5(実施例5)、B45F10(実施例6)、B40F15(比較例4)とした。なお、NとB30F5(実施例1)、B25F10(実施例2)、B20F15(比較例2)、B40F5(実施例3)、B35F10(実施例4)、B30F15(比較例3)、B50F5(実施例5)、B45F10(実施例6)、B40F15(比較例4)の水結合剤比は42%、37%であり、材齢28日における圧縮強度が概ね同程度となるように調整されている。   Table 1 shows the mix of concrete used in Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 4, and Table 2 shows materials used. Using only ordinary Portland cement, a water cement ratio (W / C) of 42% is prepared in N (Comparative Example 1), 20%, 25%, 30%, 35%, 40%, 45 by internal substitution from cement %, 50% were replaced with blast furnace slag, and 5%, 10%, and 15% were replaced with fly ash, B30F5 (Example 1), B25F10 (Example 2), B20F15 (Comparative Example 2), B40F5 ( Example 3), B35F10 (Example 4), B30F15 (Comparative Example 3), B50F5 (Example 5), B45F10 (Example 6), and B40F15 (Comparative Example 4) were used. N and B30F5 (Example 1), B25F10 (Example 2), B20F15 (Comparative Example 2), B40F5 (Example 3), B35F10 (Example 4), B30F15 (Comparative Example 3), B50F5 (Example) 5), B45F10 (Example 6) and B40F15 (Comparative Example 4) have a water binder ratio of 42% and 37%, respectively, and are adjusted so that the compressive strength at the age of 28 days is approximately the same.
ここで養生は、プレキャストコンクリートを想定した蒸気養生を行った。蒸気養生は、打ち込み後温度20±2℃、湿度60±5%R.H.で前養生をした後、温度上昇速度15℃/hで50℃まで上昇させ、50℃の蒸気による水分供給状態を2時間継続した後蒸気を停止し、20℃まで自然冷却した。蒸気養生終了後は2回/日の散水養生を2週間行い、その後温度20±2℃、湿度60±5%R.H.で封緘養生を行った。   Here, the curing was steam curing assuming precast concrete. Steam curing is performed after implantation at a temperature of 20 ± 2 ° C. and a humidity of 60 ± 5% R.D. H. After pre-curing at 50 ° C., the temperature was increased to 50 ° C. at a rate of temperature increase of 15 ° C./h, and the water supply state with the steam at 50 ° C. was continued for 2 hours. After completion of steam curing, water curing for 2 weeks / day is performed for 2 weeks, and then temperature 20 ± 2 ° C., humidity 60 ± 5% R.D. H. The seal was cured.
試験体には、圧縮強度試験用、塩害抵抗性試験用にそれぞれ、φ100×200mmの円柱供試体を各試験、各パラメータに3本ずつ、促進中性化試験用に100×100×200mmの角柱供試体を各パラメータに3本ずつ作製した。
(コンクリートの空隙率測定)
The test specimen is a cylindrical specimen of φ100 × 200 mm for each test, three for each parameter, and 100 × 100 × 200 mm prism for accelerated neutralization test, respectively for compressive strength test and salt damage resistance test Three specimens were prepared for each parameter.
(Measure porosity of concrete)
得られた各実施例、比較例に係る試験体に対し、まずコンクリートの空隙率測定を測定した。空隙率は、飽水状態(相対含水率100%)のコンクリートでは、すべての空隙中が水で満たされていると考え、その水の量を測定することで、(1)式により算出した。なお、24時間水に浸漬させ飽水状態、105℃の乾燥炉にて24時間乾燥させ絶乾状態とした。測定は、養生期間28、91日において行った。   The porosity measurement of concrete was first measured with respect to the obtained test bodies according to Examples and Comparative Examples. The porosity was calculated by the equation (1) by assuming that all the voids were filled with water in the concrete in a saturated state (relative water content 100%), and measuring the amount of the water. In addition, it was immersed in water for 24 hours, saturated, and dried in a drying furnace at 105 ° C. for 24 hours to obtain an absolutely dry state. The measurement was performed during the curing period of 28 and 91 days.
上式において、Woは飽水状態の供試体の質量、Wdは絶乾状態の供試体の質量を、それぞれ示している。
(示差熱重量分析によるコンクリート中のCa(OH)2量の測定)
In the above equation, W o represents the mass of the saturated specimen, and W d represents the mass of the absolutely dry specimen.
(Measurement of Ca (OH) 2 content in concrete by differential thermogravimetric analysis)
次に、示差熱重量分析によるコンクリート中のCa(OH)2量を測定した。ここでは、20±2℃で封緘養生した円柱供試体から養生期間28、91、180日後にΦ100×30mmの試験片を切り出し、ハンマーで砕いた後アセトンに侵漬させ水和停止処理を行った。水和停止処理終了後さらに電動乳鉢にて微粉に粉砕し、0.15mmの篩に全通させた試料を測定試料とした。熱分析の標準試料となるアルミナ(Al23)と試料をそれぞれ試験皿に20mg程度量り採り、装置にセットし、温度プログラムを設定温度550℃、昇温温度10K/minとして、示差熱重量分析法(TG−DTA法)により測定を行った。なお、測定には差動型示差熱天秤(Thermo Plus 2 TG8120((株)リガク製))を用いた。 Next, the amount of Ca (OH) 2 in the concrete was measured by differential thermogravimetric analysis. Here, a test piece of Φ100 × 30 mm was cut out after a curing period of 28, 91, 180 days from a cylindrical specimen cured at 20 ± 2 ° C., crushed with a hammer, and then immersed in acetone for hydration stop treatment. . After completion of the hydration stop treatment, the sample was further pulverized into fine powder in an electric mortar and passed through a 0.15 mm sieve as a measurement sample. Weigh about 20 mg of alumina (Al 2 O 3 ), which is a standard sample for thermal analysis, and a sample in a test dish, set them in the apparatus, set the temperature program to a set temperature of 550 ° C., and a temperature increase temperature of 10 K / min. Measurement was performed by an analysis method (TG-DTA method). Note that a differential type differential thermal balance (Thermo Plus 2 TG8120 (manufactured by Rigaku Corporation)) was used for the measurement.
Ca(OH)2は450℃付近でCaOとH2Oに分解する際にH2Oが減少するため、ピーク温度に達する熱重量減量を式(2)によって有算出できる。 Since Ca (OH) 2 decomposes into CaO and H 2 O at around 450 ° C., H 2 O decreases, so that the thermogravimetric weight loss reaching the peak temperature can be calculated with Equation (2).
(コンクリートの圧縮強度試験) (Concrete compressive strength test)
さらにコンクリートの圧縮強度試験を行った。ここでは、JIS A 1108「コンクリートの圧縮試験方法」に準拠してコンクリートの圧縮強度試験を行った。試験は、養生期間1、7、28日に実施した。コンクリートの最大荷重を測定し、圧縮強度は次式(3)によって算出した。   Further, a concrete compressive strength test was conducted. Here, the compressive strength test of concrete was conducted according to JIS A 1108 “Concrete compression test method”. The test was carried out on the curing period 1, 7 and 28 days. The maximum load of the concrete was measured, and the compressive strength was calculated by the following equation (3).
ここで、Fcは破壊時の最大荷重(N)、Aは加圧した面の面積(mm2)を、それぞれ示している。
(コンクリートの耐久性試験)
Here, F c represents the maximum load (N) at the time of fracture, and A represents the area (mm 2 ) of the pressed surface.
(Concrete durability test)
次に、コンクリートの耐久性試験として、塩害及び中性化に対する試験をそれぞれ行った。
(コンクリートの耐塩害試験)
Next, tests for salt damage and neutralization were performed as durability tests of the concrete.
(Concrete salt damage test)
まず、電気泳動による耐塩害性評価試験を、「コンクリート中の塩化物イオンの実効拡散係数試験方法(案)(JSCE−G 571−2003)」に基づいて行った。電気泳動法では、塩化物イオンを含む溶液と接しているコンクリート供試体の両側に直流の定電圧を印加することで、負電荷をもつ陰極側の塩化物イオンがコンクリートの細孔中を通って陽極側へ強制的に泳動する。塩化物イオンは電気泳動試験開始時からコンクリート中へ移動するが、初期においては塩化物イオンがコンクリート中のセメント水和物による固定化と電気泳動を繰り返しながら移動すると考えられるため、非定常状態で電気泳動すると考えられる。そのため、この影響を除外するために陽極側の塩化物イオン濃度の増加割合が一定に達し、細孔中の塩化物イオンは定常状態にあると見なせるときの流速を用いることにする。なお、電気泳動法は強制的に塩化物イオンとコンクリート中に泳動させるため短期間で試験を行うことができ、塩化物イオンに対する抵抗が大きく浸漬試験により見かけの拡散係数を求めるには試験期間が著しく長くなるようなコンクリート供試体について有効である。しかし、一般に耐久性照査に用いられるのは見かけの拡散係数であるため、電気泳動法により得られる実行拡散係数からの換算が必要であるが、本実施例では実行拡散係数による比較で行った。   First, the salt damage resistance evaluation test by electrophoresis was performed based on “Effective diffusion coefficient test method for chloride ions in concrete (draft) (JSCE-G 571-2003)”. In electrophoretic method, by applying a constant DC voltage to both sides of a concrete specimen in contact with a solution containing chloride ions, the negatively charged cathode ions pass through the pores of the concrete. Forced migration to the anode side. Chloride ions move into the concrete from the beginning of the electrophoresis test, but in the initial stage, chloride ions are thought to move while repeating immobilization and electrophoresis with cement hydrate in the concrete. It is thought that electrophoresis. Therefore, in order to exclude this influence, the flow rate at which the increasing rate of the chloride ion concentration on the anode side reaches a constant value and the chloride ions in the pores can be regarded as being in a steady state is used. In addition, since electrophoresis is forced to migrate into chloride ions and concrete, the test can be performed in a short period of time. The resistance to chloride ions is large, and the test period is long to determine the apparent diffusion coefficient by immersion test. This is effective for concrete specimens that are extremely long. However, since the apparent diffusion coefficient is generally used for the durability check, conversion from the effective diffusion coefficient obtained by the electrophoresis method is necessary, but in this example, the comparison was performed by the effective diffusion coefficient.
各供試体は、Φ100×200mmの円柱供試体の中央部よりΦ100×50mmを切り出し、この側面部を防水テープとエポキシ樹脂でコーティングすることで外部との接触を完全に遮断し、円形の断面に図1に示すようにセルを取り付けた。電気泳動装置へ供試体をセットした後、陽極側セルには水酸化ナトリウム水溶液 0.3mol/L、陰極側セルに塩化ナトリウム水溶液0.5mol/Lを注入する。これは、コンクリート中の細孔の中にある間隙水のpHと海水を模したものである。通電は、一般的な電気泳動法で利用される直流定電圧15Vを直流安定化電源で電極間へ継続的に印加した。印加後、所定の期間ごとに陽極側のセルから溶液を採取し、塩化物イオン濃度を測定し、式(4)にて塩化物イオンの流速を算出した。   Each specimen is cut out of Φ100 × 50mm from the central part of Φ100 × 200mm cylindrical specimen, and this side part is coated with waterproof tape and epoxy resin to completely block contact with the outside, and in a circular cross section The cell was attached as shown in FIG. After setting the specimen to the electrophoresis apparatus, 0.3 mol / L of sodium hydroxide aqueous solution is injected into the anode side cell, and 0.5 mol / L of sodium chloride aqueous solution is injected into the cathode side cell. This mimics the pH and seawater of pore water in the pores of concrete. For energization, a constant DC voltage of 15 V used in a general electrophoresis method was continuously applied between the electrodes with a stabilized DC power supply. After the application, the solution was collected from the anode-side cell every predetermined period, the chloride ion concentration was measured, and the flow rate of chloride ion was calculated by equation (4).
ここで、Jclは塩化物イオンの定常状態における流速(mol/(cm2・年))、VHは陽極側の溶液体積(L)、Aは供試体断面積(cm2)、
は陽極側塩化物イオン濃度の増加割合((mol/L)/年))を、それぞれ示している。
Here, J cl is the flow rate of chloride ions in a steady state (mol / (cm 2 · year)), V H is the volume of the solution on the anode side (L), A is the cross-sectional area of the specimen (cm 2 ),
Indicates the increase rate of the chloride ion concentration on the anode side ((mol / L) / year).
なお陽極の塩化物イオン濃度の経時変化が一定の傾きをもって変化していると見なされる状態を定常状態として判断した。式(4)にて得られた値より、コンクリートの塩化物イオンの実行拡散係数は式(5)によって算出した。   In addition, the state in which the temporal change in the chloride ion concentration of the anode is considered to change with a certain slope was determined as a steady state. From the value obtained by the equation (4), the effective diffusion coefficient of concrete chloride ions was calculated by the equation (5).
ここで、Deは実効拡散係数(cm2)、Rは気体定数(8.31J/(mol/K))、Tは絶対温度測定値(K)、Lは供試体厚さ(mm)、Zclは塩化物イオンの電荷(=-1)、Fはファラデー定数(96500C/mol)、Cclは陰極側の塩化物イオン濃度測定値(mol/L)、ΔE−ΔEcは供試体表面間の測定電位(V)を、それぞれ示している。
(コンクリートの促進中性化試験)
Here, D e is the effective diffusion coefficient (cm 2), R is the gas constant (8.31J / (mol / K) ), T is absolute temperature measured value (K), L is the specimen thickness (mm), Z cl is the charge of chloride ion (= -1 ), F is the Faraday constant (96500 C / mol), C cl is the measured value of chloride ion concentration on the cathode side (mol / L), and ΔE-ΔE c is the surface of the specimen The measured potentials (V) in between are shown respectively.
(Accelerated neutralization test of concrete)
次に、試験体として円柱供試体に代えて角柱供試体を用いて、コンクリートの促進中性化試験を行った。この促進中性化試験は、JIS A 1153「コンクリートの促進中性化試験方法」及びJIS A 1152「コンクリートの中性化深さの測定方法」に準拠して行った。   Next, an accelerated neutralization test of concrete was performed using a prismatic specimen instead of a cylindrical specimen as a specimen. This accelerated neutralization test was conducted in accordance with JIS A 1153 “Method for Accelerated Neutralization Test of Concrete” and JIS A 1152 “Measurement Method of Neutralization Depth of Concrete”.
供試体は100mm×100mm×200mmの角柱供試体を用い、温度20±2℃、湿度60±5%R.H.の恒温恒湿室に静置し前養生を行い、養生期間28、91日においてそれぞれ試験を開始した。また、供試体には試験開始3日前に、供試体の打ち込み面及び底面の2面に二酸化炭素を遮断するのに十分なよう、エポキシ樹脂にて5mm程度にピンホールができないようにシールした。また、表面保護剤の使用効果の確認も行うために、普通ポルトランドセメントの使用量が最も少なくフライアッシュの使用比率が最も多い配合B40F15において、保護剤A(1液型水系撥水剤)、保護剤B(1液型水系エフロ防止剤)をそれぞれ暴露面に1回塗り、2回塗りを行った。   The specimen used was a prismatic specimen of 100 mm × 100 mm × 200 mm, temperature 20 ± 2 ° C., humidity 60 ± 5% R.D. H. The sample was left in a constant temperature and humidity chamber for pre-curing, and the test was started at curing periods of 28 and 91 days, respectively. In addition, the test specimen was sealed with epoxy resin so that no pinhole could be formed to about 5 mm three days before the start of the test so as to be sufficient to block carbon dioxide on the two surfaces of the test specimen and the bottom surface. In addition, in order to confirm the effect of use of the surface protective agent, the protective agent A (one-component water-based water repellent), the protective agent is used in the blend B40F15 in which the amount of normal Portland cement used is the smallest and the fly ash usage ratio is the largest. Agent B (one-component water-based anti-eflo agent) was applied to the exposed surface once and twice.
中性化の促進条件は、温度20±2℃、相対湿度60±5%R.H.、二酸化炭素濃度5±0.2%とした。供試体個々の促進環境条件が均等になるように供試体間隔は20mm以上開けて設置し、1週間ごとにチャンバー内の供試体の設置位置をランダムに移動させた。なお、供試体の暴露面は鉛直になるように設置した。   Neutralization promoting conditions were as follows: temperature 20 ± 2 ° C., relative humidity 60 ± 5% R.I. H. The carbon dioxide concentration was 5 ± 0.2%. The interval between the specimens was set at 20 mm or more so that the accelerated environmental conditions of each specimen were uniform, and the installation position of the specimen in the chamber was moved randomly every week. The test specimen was placed so that the exposed surface was vertical.
中性化深さは、所定の促進期間に達した時点で図2Aに示すように測定面を供試体の長さ方向と直角に供試体を端部から約35mmずつ割裂後、測定面に付着したコンクリートの小片や粉をはけで除去した後、JIS K 8001に規定されるフェノールフタレイン溶液を墳霧器で滴らない程度に噴霧した。このとき、空気中に長時間放置しておくと測定面が中性化して中性化深さが測定できない恐れがあるので、測定面の処理が終了した後直ちにフェノールフタレイン溶液を墳霧する。なお、フェノールフタレイン溶液は95%エタノール90mLにフェノールフタレインの粉末1gを溶かし、水を10mL加えたものである。測定にはノギスを用いて、図2Bに示すように各供試体の2面、10か所の平均値と、3個の供試体の各2面、合計6面の30か所の平均値を各々計算し、四捨五入によって小数点以下2桁に丸めた。   When the neutralization depth reaches a predetermined acceleration period, as shown in FIG. 2A, the measurement surface is split at a right angle to the length direction of the test piece by about 35 mm from the end, and then attached to the measurement surface. After removing the concrete pieces and powder, the phenolphthalein solution specified in JIS K 8001 was sprayed to the extent that it does not drip with a fogger. At this time, if the measurement surface is left in the air for a long time, the measurement surface may become neutral and the neutralization depth may not be measured. Therefore, immediately after finishing the measurement surface, the phenolphthalein solution is sprayed. . The phenolphthalein solution was prepared by dissolving 1 g of phenolphthalein powder in 90 mL of 95% ethanol and adding 10 mL of water. Use a caliper for the measurement. As shown in FIG. 2B, the average value of 2 surfaces and 10 places of each specimen and the average value of 30 places of 2 faces of 3 specimens, 6 faces in total. Each was calculated and rounded to two decimal places by rounding.
中性化深さは、促進開始時からの期間に比例するとされており、中性化速度を表す方法として式(6)に示すように表すことができる。なお、測定は促進期間が1、4、8、13、26週で行った。   The neutralization depth is assumed to be proportional to the period from the start of promotion, and can be expressed as shown in Equation (6) as a method of expressing the neutralization rate. In addition, the measurement was performed at the acceleration period of 1, 4, 8, 13, and 26 weeks.
ここで、xは中性化深さ(mm)、aは中性化速度係数(mm/√週)、tは促進期間(週)を、それぞれ示している。
(コンクリートの空隙率の測定結果)
Here, x represents a neutralization depth (mm), a represents a neutralization rate coefficient (mm / √week), and t represents an acceleration period (week).
(Measurement result of porosity of concrete)
次に、コンクリートの空隙率の測定結果を図3に示す。養生28日では、フライアッシュ、高炉スラグ微粉末を混和した調合は、N調合(比較例1)に比べ空隙率が大きい。これは、養生28日では未反応のフライアッシュや高炉スラグ微粉末が多く存在するためであると考えられる。また、各セメント置換率で高炉スラグ微粉末割合が高いもの程空隙率が小さくなる傾向がみられた。これは、ポゾラン反応よりも潜在水硬性による硬化が早期に進行していると考えられる。さらに、フライアッシュと高炉スラグ微粉末の粉末度の違いによるものだと考えられ、フライアッシュよりも高炉スラグ微粉末の比表面積が大きいことから、セメントペーストの微小空隙を充鎮するマイクロフィラー効果が発揮されたものと推測される。   Next, the measurement result of the porosity of concrete is shown in FIG. On the 28th day of curing, the mixture containing fly ash and blast furnace slag fine powder has a higher porosity than the N preparation (Comparative Example 1). This is considered to be because there are many unreacted fly ash and blast furnace slag fine powders on the 28th day of curing. Moreover, the tendency for the porosity to become small was seen, so that the ratio of blast furnace slag fine powder was high with each cement substitution rate. This is considered that hardening by latent hydraulic property progresses earlier than pozzolanic reaction. Furthermore, it is thought that this is due to the difference in fineness between fly ash and blast furnace slag fine powder, and since the specific surface area of blast furnace slag fine powder is larger than that of fly ash, the micro filler effect that fills the fine voids in the cement paste Presumed to have been demonstrated.
養生91日になると、空隙率はフライアッシュ、高炉スラグ微粉末を混和した調合はN調合(比較例1)とほぼ同等か、これよりも小さくなった。これは、フライアッシュや高炉スラグ微粉末のポゾラン反応や潜在水硬性による硬化が進行し、コンクリートの緻密化が進行したものと考えられる。
(示差熱重量分析によるコンクリート中の量の測定結果)
On the 91st day of curing, the porosity was about the same as or smaller than the N formulation (Comparative Example 1) with the mixture containing fly ash and blast furnace slag fine powder. This is thought to be due to the progress of hardening due to the pozzolanic reaction and latent hydraulic properties of fly ash and ground granulated blast furnace slag.
(Measurement results in concrete by differential thermogravimetric analysis)
さらに、示差熱重量分析から得られた結果より算出したコンクリート中のCa(OH)2の量を図4に示す。N調合(比較例1)においては、養生が進むにつれコンクリート中のCa(OH)2の量は増加傾向にある。これは、水和反応の進行によりCa(OH)2が生成されているためである。また、養生の進行に伴いCa(OH)2の生成量が収束する傾向となったのは、水和反応によるCa(OH)2の生成がある程度終結したためだと考えられる。 Furthermore, the amount of Ca (OH) 2 in the concrete calculated from the results obtained from the differential thermogravimetric analysis is shown in FIG. In the N composition (Comparative Example 1), the amount of Ca (OH) 2 in the concrete tends to increase as curing proceeds. This is because Ca (OH) 2 is generated by the progress of the hydration reaction. Moreover, it is considered that the generation amount of Ca (OH) 2 tends to converge with the progress of curing because the generation of Ca (OH) 2 by the hydration reaction is terminated to some extent.
フライアッシュ、高炉スラグ微粉末を混和した調合においては、セメント置換率が高くなる程コンクリート中のCa(OH)2の量は減少傾向にある。また、養生が進むにつれコンクリート中のCa(OH)2の量は減少し、フライアッシュ割合が高い程減少割合が大きくなる傾向が見られた。これは、セメント置換率が高くなれば単位セメント量が減少し、水和反応によるCa(OH)2生成量が少なるためと考えられる。さらに、単位フライアッシュ量が増加するとポゾラン反応よるCa(OH)2消費量が多くなり、減少割合が増大したものと考えられる。
(コンクリートの圧縮強度結果)
In blending fly ash and blast furnace slag fine powder, the amount of Ca (OH) 2 in the concrete tends to decrease as the cement replacement rate increases. Further, as the curing progressed, the amount of Ca (OH) 2 in the concrete decreased, and as the fly ash ratio increased, the decreasing ratio tended to increase. This is thought to be because the amount of unit cement decreases as the cement replacement rate increases, and the amount of Ca (OH) 2 produced by the hydration reaction decreases. Furthermore, it is considered that when the unit fly ash amount is increased, the consumption amount of Ca (OH) 2 due to the pozzolanic reaction is increased, and the reduction rate is increased.
(Results of compressive strength of concrete)
養生期間に伴う圧縮強度の経時変化を図5に示す。N調合(比較例1)に比べフライアッシュ、高炉スラグ微粉末を混和したものは初期強度が低くなるが、養生28日ではN調合(比較例1)とほぼ同等かそれ以上となった。これは、フライアッシュ、高炉スラグ微粉末を混和したものは、養生期間が経つことにポゾラン反応や潜在水硬性による硬化が進行したためだと考えられる。   FIG. 5 shows the change over time in the compressive strength associated with the curing period. Compared with N formulation (Comparative Example 1), the mixture containing fly ash and blast furnace slag fine powder had lower initial strength, but on the 28th day of curing, it was almost equal to or greater than N formulation (Comparative Example 1). This is probably because fly ash and blast furnace slag fine powder were mixed with the pozzolanic reaction and latent hydraulic properties after the curing period.
養生1と7日における圧縮強度は、セメント置換率が高いもの程低くなる傾向となった。これは、単位セメント量の減少によるものであると考えられる。   The compressive strength on curing 1 and 7 days tended to decrease as the cement replacement rate increased. This is thought to be due to a decrease in the amount of unit cement.
養生期間28日における空隙率と圧縮強度の関係を図6に示す。コンクリートの空隙率と圧縮強度には高い相関関係が見られ、空隙率が高いもの程圧縮強度は低く、空隙率が低い程圧縮強度は高い傾向にある。また、フライアッシュ割合が高いもの程空隙率が高く圧縮強度が低くなる傾向が見られた。
(コンクリートの塩害試験結果)
FIG. 6 shows the relationship between the porosity and the compressive strength during the curing period of 28 days. There is a high correlation between the porosity and the compressive strength of concrete. The higher the porosity, the lower the compressive strength, and the lower the porosity, the higher the compressive strength. Further, the higher the fly ash ratio, the higher the porosity and the lower the compressive strength.
(Results of salt damage test for concrete)
陽極側セルの塩化物イオン濃度の経時変化を図7に示す。先の試験概要で述べた通り、試験初期においては塩化物イオン濃度の増加がみられない。これは、コンクリート水和に伴い細孔に塩化物イオンが固定化してしまうため電気泳動を妨げていることを示している。また、フライアッシュや高炉スラグ微粉末を混和した場合、フリーデル氏塩やカルシウムシリケート水和物(C−S−H)による塩化物イオンの吸着により塩化物イオンの固定化量は増加するとされている。   FIG. 7 shows the change over time in the chloride ion concentration in the anode side cell. As described in the previous test outline, there is no increase in chloride ion concentration in the initial stage of the test. This indicates that electrophoresis is hindered because chloride ions are immobilized in the pores as the concrete hydrates. In addition, when fly ash or fine powder of blast furnace slag is mixed, the amount of immobilized chloride ions is said to increase due to the adsorption of chloride ions by Friedel's salt or calcium silicate hydrate (CSH). Yes.
電気泳動試験から得られた結果をもとに算出した塩化物イオンの実効拡散係数を図8に示す。フライアッシュ、高炉スラグ微粉末を混和した調合はN調合(比較例1)に比べCl-の実効拡散係数が大幅に小さくなり、良好な耐塩害性が得られるという結果となった。これは、フライアッシュや高炉スラグ微粉末を混和することで固定塩化物イオンの増加や、コンクリート組織の緻密化及び、空隙構造の変化が生じコンクリート内の塩化物イオンの浸透が抑制されていると考えられる。
(コンクリートの促進中性化試験)
FIG. 8 shows the effective diffusion coefficient of chloride ions calculated based on the results obtained from the electrophoresis test. Fly ash, formulated with mixed ground granulated blast furnace slag is Cl compared to N Formulation (Comparative Example 1) - was the result that the effective diffusion coefficient of is greatly reduced, good salt damage resistance is obtained. This is because the mixing of fly ash and blast furnace slag fine powder increases the fixed chloride ions, densifies the concrete structure, and changes the void structure, thereby suppressing the penetration of chloride ions in the concrete. Conceivable.
(Accelerated neutralization test of concrete)
次に、コンクリートの促進中性化試験を行った。ここでは、養生期間28日、91日として、それぞれ促進中性化試験を開始した。フライアッシュ及び高炉スラグ微粉末を混和した場合の、促進中性化試験期間中の中性化深さの経時変化を図9に、あわせて表面保護剤を塗布した場合の試験結果を図10に示す。中性化深さの増加割合は、N調合(比較例1)では養生28、91日ともにほぼ同等であった。フライアッシュ及び高炉スラグ微粉末を混和した調合においては、養生28日に比べて91日では増加割合が小さくなった。これは、ポゾラン反応や潜在水硬性による硬化が進行し、コンクリート組織が緻密化されることでの侵入が抑制されたためだと考えられる。   Next, an accelerated neutralization test of concrete was performed. Here, the accelerated neutralization test was started with a curing period of 28 days and 91 days, respectively. FIG. 9 shows the change over time in the neutralization depth during the accelerated neutralization test when fly ash and blast furnace slag fine powder are mixed, and FIG. 10 shows the test results when a surface protective agent is applied. Show. The increase rate of the neutralization depth was almost the same for the curing 28 and 91 days in the N preparation (Comparative Example 1). In blending fly ash and ground granulated blast furnace slag, the rate of increase was smaller on the 91st than on the 28th day of curing. This is thought to be due to the progress of hardening by pozzolanic reaction and latent hydraulic properties, and the intrusion due to the densification of the concrete structure was suppressed.
また、試験結果から算出した中性化速度係数を図11に示す。ここでは、上述した実施例1〜6、比較例1〜4に加えて、参考例として普通コンクリートの中性化速度係数も掲載した。この普通コンクリートは、プレキャストコンクリートではなく、建築現場でコンクリートを打って建物を建設する場合に使用されるものである。ここでは、W/C=50%に該当するコンクリートの材齢28日における設計基準強度が27N/mm2に相当するコンクリートで、普通ポルトランドセメントを使用したものである。なお一般的な建築用コンクリートには、設計基準強度が24〜27N/mm2のコンクリートが使用されている。このデータは、安部道彦「コンクリートの促進中性化試験法の評価に関する研究」日本建築学会構造系論文集No.409,pp.1−10,1990より引用した。 FIG. 11 shows the neutralization rate coefficient calculated from the test results. Here, in addition to Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 4 described above, the neutralization rate coefficient of ordinary concrete is also listed as a reference example. This ordinary concrete is not precast concrete but is used when building a building by hitting concrete at a construction site. Here, the concrete corresponding to W / C = 50%, the design standard strength at the age of 28 days is equivalent to 27 N / mm 2 , and ordinary Portland cement is used. In general, concrete having a design standard strength of 24 to 27 N / mm 2 is used for concrete for construction. This data is from Michihiko Abe “Study on Evaluation of Accelerated Neutralization Test of Concrete”, Architectural Institute of Japan, No. 409, pp. 1-10, 1990.
養生28日において、フライアッシュ、高炉スラグ微粉末を混和した調合は、N調合(比較例1)に比べ中性化速度が大きくなった。これは、フライアッシュ、高炉スラグ微粉末をセメント代替として使用したことで、単位セメント量の減少によるCa(OH)2生成量の低下や、ポゾラン反応によるCa(OH)2の消費によるものだと考えられる。一方で、養生91日とすると28日に比べ中性化速度は抑制される結果となった。これは、コンクリート中の物質はコンクリートの空隙量に支配されることから、コンクリート組織が緻密化されることで空隙量が減少し、中性化進行の要因であるCO2の侵入が抑制され、中性化速度が小さくなったと考えられる。 On the 28th day of curing, the blending rate of fly ash and blast furnace slag fine powder was higher in neutralization rate than N blending (Comparative Example 1). This fly ash, blast furnace slag that has been used as a cement substitute, decrease in Ca (OH) 2 the amount due to the decrease of the unit cement content, the thing by the consumption of Ca (OH) 2 by pozzolanic reaction Conceivable. On the other hand, when the curing was 91 days, the neutralization rate was suppressed compared to 28 days. This is because the substance in the concrete is governed by the amount of voids in the concrete, the amount of voids is reduced by densifying the concrete structure, and the intrusion of CO 2 which is a cause of the progress of neutralization is suppressed, It is thought that the neutralization rate has decreased.
また、参考例として、一般的な調合条件で作製されたW/C=50%(普通養生)における中性化の進行速度と比較すると、本発明の実施例に係る試験体の中性化進行速度係数は小さな値となっている。すなわち、セメントや、フライアッシュ、高炉セメントの水和や反応特性を考慮し、十分な養生を施すことで、炭酸化に対して必ずしもこれら混和材の利用は不利にならないことが確認できた。
(コンクリートの内部組織と中性化の進行速度の関係)
Further, as a reference example, the neutralization progress of the test specimen according to the example of the present invention is compared with the progress of neutralization in W / C = 50% (normal curing) prepared under a general blending condition. The speed coefficient is a small value. That is, it was confirmed that the use of these admixtures was not necessarily disadvantageous for carbonation by giving sufficient curing in consideration of the hydration and reaction characteristics of cement, fly ash, and blast furnace cement.
(Relationship between concrete internal structure and neutralization rate)
コンクリートの空隙率と中性化速度係数の関係を図12に示す。この図に示すように、空隙率が低く密なコンクリート程中性化速度は小さくなる傾向がある。また、養生28日においてフライアッシュ及び高炉スラグ微粉末を混和した調合ではセメント置換率が高く単位フライアッシュ量が多い程中性化速度は大きくなる傾向があるが、養生が進むと混和材量による中性化速度の差はほぼ同等となった。これは、コンクリートの空隙をCO2が通るための屈曲した連続流路と考えると、疎なコンクリートは流路が広いと考えることができる。コンクリート中の物質はコンクリートの空隙量に支配されることから、ポゾラン反応や潜在水硬性の硬化によりコンクリート組織が緻密化され空隙量が減少し、CO2の浸透が抑制され中性化速度が小さくなったと考えられる。 FIG. 12 shows the relationship between the porosity of concrete and the neutralization rate coefficient. As shown in the figure, the neutralization rate tends to decrease as the porosity of the concrete decreases. In addition, in the blending of fly ash and blast furnace slag fine powder mixed on the 28th day of curing, the neutralization rate tends to increase as the cement replacement rate increases and the unit fly ash amount increases, but depending on the amount of admixture as curing proceeds. The difference in neutralization rate was almost the same. Considering this as a bent continuous flow path for CO 2 to pass through the voids of the concrete, it can be considered that the flow path of sparse concrete is wide. Since the substance in the concrete is governed by the void volume of the concrete, the concrete structure is densified by the pozzolanic reaction and latent hydraulic hardening, the void volume is reduced, the penetration of CO 2 is suppressed, and the neutralization rate is reduced. It is thought that it became.
コンクリート中のCa(OH)2量と中性化速度係数の関係を図13に示す。コンクリート中のCa(OH)2量が多い程中性化速度は小さくなる傾向がある。これは、CO2とCa(OH)2が反応しCaCO3を生成することでコンクリートのphが低下し中性化が進行するため、中性化速度が小さいコンクリート程Ca(OH)2が多く存在していると考えられる。しかし、養生91日ではコンクリート中のCa(OH)2量は減少しているにもかかわらず、中性化速度はほぼ同等となった。 FIG. 13 shows the relationship between the amount of Ca (OH) 2 in the concrete and the neutralization rate coefficient. The neutralization rate tends to decrease as the amount of Ca (OH) 2 in the concrete increases. This is because CO 2 reacts with Ca (OH) 2 to produce CaCO 3, and the ph of the concrete decreases and neutralization proceeds, so the concrete with a lower neutralization rate has more Ca (OH) 2. It is considered to exist. However, on the 91st curing day, although the amount of Ca (OH) 2 in the concrete decreased, the neutralization rate became almost the same.
これらの結果は、フライアッシュ及び高炉スラグ微粉末を混和したコンクリートに十分な養生を施すことによって、空隙構造をより密なものとし、量による中性化抵抗性の低下を補うことが可能であると考えられる。   These results show that by applying sufficient curing to concrete mixed with fly ash and blast furnace slag fine powder, it is possible to make the void structure denser and compensate for the decrease in neutralization resistance due to the amount. it is conceivable that.
以上の通り、コンクリートの空隙率は、短期養生ではフライアッシュや高炉スラグを用いたコンクリートの方がN調合(比較例1)と比べ粗となるが、長期養生とすることでポゾラン反応や潜在水硬性による硬化が進行し、N調合(比較例1)よりも密となる。   As described above, the porosity of concrete is coarser in concrete using fly ash or blast furnace slag in short-term curing than in N mix (Comparative Example 1). Hardening progresses and becomes denser than N preparation (Comparative Example 1).
またコンクリート中の量は、セメント置換率が高いもの程単位セメント量の減少による生成量の低下やポゾラン反応による消費量の増加によって減少する。   In addition, the amount in concrete decreases as the cement replacement rate increases, due to a decrease in the production amount due to a decrease in the unit cement amount and an increase in consumption due to the pozzolanic reaction.
さらにコンクリートの圧縮強度は、空隙率とよい比例関係にあり、空隙率が低いもの程高くなった。   Furthermore, the compressive strength of the concrete has a good proportional relationship with the porosity, and the lower the porosity, the higher.
さらにまたコンクリート中の塩化物イオンの拡散係数は、フライアッシュ及び高炉スラグ微粉末を混和することで、N調合(比較例1)に比べ大幅に減少した。これは、塩化物イオンの固定化やコンクリート組織の緻密化、空隙構造の変化等の作用によるものと考えられ、高い耐塩害性を付与させることが可能である。   Furthermore, the diffusion coefficient of chloride ions in concrete was significantly reduced by mixing fly ash and blast furnace slag fine powder as compared with N preparation (Comparative Example 1). This is considered to be due to actions such as fixation of chloride ions, densification of the concrete structure, change in the void structure, and the like, and can impart high salt damage resistance.
加えてコンクリートの中性化速度は、フライアッシュ及び高炉スラグ微粉末を混和することで、N調合(比較例1)に比べセメント置換率が高いもの程大きくなった。ただし、91日養生(長期養生)を行うことで耐中性化抵抗性が改善された。すなわち、組織の緻密化が発揮されるよう十分な養生を施すことで、フライアッシュ及び高炉スラグ微粉末を混和したコンクリートにおいても中性化抵抗性を持たせることが可能であると考えられる。   In addition, the neutralization rate of concrete was increased by adding fly ash and fine powder of blast furnace slag, so that the cement replacement ratio was higher than that of N preparation (Comparative Example 1). However, resistance to neutralization was improved by performing 91-day curing (long-term curing). That is, it is considered that neutralization resistance can be imparted even to concrete mixed with fly ash and fine powder of blast furnace slag by performing sufficient curing so that the structure is densified.
さらに表面保護剤を塗布することで、中性化抵抗性の向上効果をさらに得ることもできる。   Furthermore, the effect of improving neutralization resistance can be further obtained by applying a surface protective agent.
本発明の混合セメント及びコンクリートの製造方法は、結合材として普通ポルトランドセメントに高炉スラグ微粉末とフライアッシュを加えた三成分系セメントとして好適に利用でき、これをコンクリート建造物等に利用することで二酸化炭素削減効果を高められる。特に三種類を混合したセメント自体は、知られてはいるものの、現実には殆ど利用されていない。本発明によれば、実用可能な三成分系セメントとして、フライアッシュ混合型高炉セメントコンクリート等と同様に好適に利用できる。   The mixed cement and concrete production method of the present invention can be suitably used as a three-component cement obtained by adding fine powder of blast furnace slag and fly ash to ordinary Portland cement as a binder, and can be used for concrete buildings and the like. Increases carbon dioxide reduction effect. In particular, the cement itself, which is a mixture of three types, is known, but is rarely used in reality. According to the present invention, it can be suitably used as a practical three-component cement in the same manner as fly ash mixed blast furnace cement concrete.

Claims (10)

  1. 結合材と、
    水と、
    細骨材と、
    粗骨材と、
    高性能減水剤とを含むコンクリート用の混合セメントであって、
    前記結合材が、
    普通ポルトランドセメントを45質量%〜65質量%と、
    高炉スラグ微粉末を25質量%〜55質量%と、
    フライアッシュを10質量%以下含むことを特徴とする混合セメント。
    A binding material;
    water and,
    Fine aggregate,
    Coarse aggregate,
    A mixed cement for concrete containing a high-performance water reducing agent,
    The binder is
    45% to 65% by weight of ordinary Portland cement,
    25% by mass to 55% by mass of blast furnace slag fine powder,
    A mixed cement comprising 10% by mass or less of fly ash.
  2. 請求項1に記載の混合セメントであって、
    前記結合材が、
    普通ポルトランドセメントを45質量%〜55質量%と、
    高炉スラグ微粉末を35質量%〜55質量%、含んでなることを特徴とする混合セメント。
    The mixed cement according to claim 1,
    The binder is
    45% to 55% by weight of ordinary Portland cement,
    A mixed cement comprising 35 mass% to 55 mass% of blast furnace slag fine powder.
  3. 請求項1又は2に記載の混合セメントであって、
    中性化速度係数が0.8mm√週以下であることを特徴とする混合セメント。
    The mixed cement according to claim 1 or 2,
    A mixed cement having a neutralization rate coefficient of 0.8 mm√week or less.
  4. 請求項1〜3のいずれか一に記載の混合セメントであって、
    水結合材質量比が40%以下、空気量が3.0〜6.0%であることを特徴とする混合セメント。
    The mixed cement according to any one of claims 1 to 3,
    A mixed cement having a water binder mass ratio of 40% or less and an air amount of 3.0 to 6.0%.
  5. 請求項1〜4のいずれか一に記載の混合セメントであって、
    前記高炉スラグ微粉末が、ブレーン比表面積3000〜6000cm2/gであることを特徴とした混合セメント。
    The mixed cement according to any one of claims 1 to 4,
    A mixed cement characterized in that the blast furnace slag fine powder has a Blaine specific surface area of 3000 to 6000 cm 2 / g.
  6. 請求項1〜5のいずれか一に記載の混合セメントであって、
    前記高炉スラグ微粉末が、JISA6206高炉スラグ微粉末4000の規定に該当するものを使用することを特徴とした混合セメント。
    The mixed cement according to any one of claims 1 to 5,
    A mixed cement characterized by using the blast furnace slag fine powder that meets the requirements of JIS A6206 blast furnace slag fine powder 4000.
  7. 請求項1〜6のいずれか一に記載の混合セメントであって、
    前記フライアッシュが、JISA6201フライアッシュII種に該当するものを使用することを特徴とした混合セメント。
    The mixed cement according to any one of claims 1 to 6,
    A mixed cement characterized in that the fly ash is one corresponding to JIS A6201 fly ash type II.
  8. 請求項1〜7のいずれか一に記載の混合セメントを混練した後、蒸気養生して製造されるコンクリート。   A concrete produced by kneading the mixed cement according to any one of claims 1 to 7, followed by steam curing.
  9. 請求項1〜7のいずれか一に記載の混合セメントを混練した後、気中養生して製造されるコンクリート。   A concrete produced by kneading the mixed cement according to any one of claims 1 to 7, followed by air curing.
  10. コンクリートの製造方法であって、
    普通ポルトランドセメントを45質量%〜55質量%と、高炉スラグ微粉末を35質量%〜55質量%と、フライアッシュを0質量%〜10質量%とを含む結合材と、水と、細骨材と、粗骨材と、高性能減水剤を含み、かつ水結合材質量比が40%以下、空気量が3.0〜6.0%の混合セメントを、混練する工程と、
    該混合セメントを蒸気養生させて硬化させる工程と
    を含むことを特徴とするコンクリートの製造方法。
    A method for producing concrete,
    A binder comprising 45% to 55% by weight of ordinary Portland cement, 35% to 55% by weight of fine blast furnace slag powder, 0% to 10% by weight of fly ash, water, and fine aggregate And kneading a mixed cement containing a coarse aggregate, a high-performance water reducing agent, and having a water binder mass ratio of 40% or less and an air amount of 3.0 to 6.0%,
    And a step of curing the mixed cement by steam curing.
JP2014082348A 2014-04-11 2014-04-11 Concrete composition and method for producing concrete Active JP6251626B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2014082348A JP6251626B2 (en) 2014-04-11 2014-04-11 Concrete composition and method for producing concrete

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2014082348A JP6251626B2 (en) 2014-04-11 2014-04-11 Concrete composition and method for producing concrete

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2015202978A true JP2015202978A (en) 2015-11-16
JP6251626B2 JP6251626B2 (en) 2017-12-20

Family

ID=54596648

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2014082348A Active JP6251626B2 (en) 2014-04-11 2014-04-11 Concrete composition and method for producing concrete

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP6251626B2 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016175817A (en) * 2015-03-23 2016-10-06 宇部興産株式会社 Method for determining composition of fresh concrete

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002338322A (en) * 2001-03-08 2002-11-27 Japan Science & Technology Corp Coal ash concrete and compounding method thereof
JP2010006662A (en) * 2008-06-27 2010-01-14 Mitsubishi Materials Corp Highly durable concrete composition and method for producing highly durable concrete
JP2010189202A (en) * 2009-02-16 2010-09-02 Dc Co Ltd Cement composition, cement admixture and concrete using the same
JP2010265166A (en) * 2009-04-14 2010-11-25 Kajima Corp Environmental load-reducing mortar or concrete kneading matter
JP2011195364A (en) * 2010-03-18 2011-10-06 Mitsubishi Materials Corp Concrete composition and concrete hardened body
JP2013159518A (en) * 2012-02-03 2013-08-19 Ohbayashi Corp Shotcrete and aqueduct tunnel
US20130213274A1 (en) * 2010-08-26 2013-08-22 Obayashi Corporation Cement composition, method for producing mixed material, and method for producing cement composition
JP2013203635A (en) * 2012-03-29 2013-10-07 Takenaka Komuten Co Ltd Concrete composition using blast furnace cement, and concrete hardened body
JP2014144878A (en) * 2013-01-26 2014-08-14 Kitaokagumi:Kk Mixed cement and method of producing concrete

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002338322A (en) * 2001-03-08 2002-11-27 Japan Science & Technology Corp Coal ash concrete and compounding method thereof
JP2010006662A (en) * 2008-06-27 2010-01-14 Mitsubishi Materials Corp Highly durable concrete composition and method for producing highly durable concrete
JP2010189202A (en) * 2009-02-16 2010-09-02 Dc Co Ltd Cement composition, cement admixture and concrete using the same
JP2010265166A (en) * 2009-04-14 2010-11-25 Kajima Corp Environmental load-reducing mortar or concrete kneading matter
JP2011195364A (en) * 2010-03-18 2011-10-06 Mitsubishi Materials Corp Concrete composition and concrete hardened body
US20130213274A1 (en) * 2010-08-26 2013-08-22 Obayashi Corporation Cement composition, method for producing mixed material, and method for producing cement composition
JP2013159518A (en) * 2012-02-03 2013-08-19 Ohbayashi Corp Shotcrete and aqueduct tunnel
JP2013203635A (en) * 2012-03-29 2013-10-07 Takenaka Komuten Co Ltd Concrete composition using blast furnace cement, and concrete hardened body
JP2014144878A (en) * 2013-01-26 2014-08-14 Kitaokagumi:Kk Mixed cement and method of producing concrete

Non-Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
コンクリート便覧, vol. 第二版, JPN6017004507, 1996, pages 384, ISSN: 0003570268 *
コンクリート技術の要点’96, vol. 第1版, JPN6017020215, 10 September 1996 (1996-09-10), pages 77 - 79, ISSN: 0003570266 *
久徳 貢大 他: "高炉セメントにフライアッシュを混合した三成分系コンクリートの複合劣化環境下における耐久性に関する実験", 土木学会全国大会 第67回年次学術講演会講演概要集, JPN6017020214, 2002, pages 285 - 286, ISSN: 0003570265 *
松家武樹 他: "フライアッシュおよび高炉スラグ微粉末を用いたローカーボンコンクリートの諸特性", コンクリート工学年次論文集, vol. 32, no. 1, JPN6017004505, 2010, pages 185 - 190, ISSN: 0003570269 *
江口康平 他: "高炉スラグ微粉末とフライアッシュを併用した三成分系コンクリートの収縮特性および耐久性に関する実験的検", 土木学会全国大会 第66回年次学術講演会講演概要集, JPN6017020218, 2001, pages 523 - 524, ISSN: 0003570264 *
福留和人 他: "フライアッシュおよび高炉スラグ微粉末を用いたローカーボンコンクリートの強度特性と細孔構造に関する研究", ハザマ研究年報, vol. 44, JPN6017004506, 2012, pages 1 - 7, ISSN: 0003570267 *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016175817A (en) * 2015-03-23 2016-10-06 宇部興産株式会社 Method for determining composition of fresh concrete

Also Published As

Publication number Publication date
JP6251626B2 (en) 2017-12-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5889221B2 (en) Concrete (composition) and method for producing concrete
JP5931317B2 (en) Hydraulic composition and concrete using the hydraulic composition
JP4911580B2 (en) Low specific gravity lightweight foam concrete and method for producing the same
RU2013131013A (en) IMPROVEMENTS IN KNITTING COMPOSITIONS OR RELATING TO KNITTING COMPOSITIONS
JP2011195364A (en) Concrete composition and concrete hardened body
JP2014080367A (en) Fly ash concrete
JP6251626B2 (en) Concrete composition and method for producing concrete
KR100841067B1 (en) Liquid composition for water-proof in concrete
JP2015189628A (en) Method of producing crack-reduced cement product and crack-reduced cement product
JP5259094B6 (en) Hydrated hardened body excellent in neutralization resistance with rebar
KR101542204B1 (en) Grout composition for marine wind velocity generator
KR20120078273A (en) Non sintered cement mortar composition using nanoslag and alkali activator
JP2014189437A (en) Cracking-reduced type blast furnace cement composition and production method thereof
JP6830826B2 (en) Self-smooth mortar
JP6959000B2 (en) Cement composition
JPH10236860A (en) Cement composition having resistance to sulfuric acid
JP6521607B2 (en) High durability mortar and high durability concrete
KR20150072052A (en) Mortar composition for building comprising desulfurized gypsum hemihydrate
KR101456024B1 (en) Eco-friendly concrete compostion used basement and shrinkage-reducing construction method using the same
JP4953568B2 (en) Setting accelerator for cement and cement composition
JP5728545B2 (en) Hardened salt-resistant cement
JP2003292362A (en) Sulfuric acid-resistant cement composition
Ito et al. Evaluation of salt resistance of concrete combined with chloride-ion immobilizer and expansive additive
JP4791200B2 (en) Hydrated cured body and method for producing the same
JP4791231B2 (en) Hydrated cured body having reinforcing bars excellent in neutralization resistance and salt damage resistance and method for producing the same

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20160229

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20170207

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20170214

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20170306

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20170606

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20170721

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821

Effective date: 20170721

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20171121

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20171127

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 6251626

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R157 Certificate of patent or utility model (correction)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R157

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250