JP2015164885A - optical glass, lens preform and optical element - Google Patents

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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an optical glass capable of reducing fracture or crack of the glass during press molding, and resultantly heightening productivity of an optical element, while having a high refraction index (n) and a low Abbe number (ν); and to provide a preform using the same, and an optical element.SOLUTION: An optical glass contains, in terms of mass%, a POcomponent as much as 5.0% or more and 40.0% or less, a NbOcomponent as much as 20.0% or more and 60.0% or less, and a ZnO component and a MO component as much as 0.5% or more and 35.0% or less in total, and has a mean coefficient of linear expansion of 90×10Kor lower.

Description

本発明は、光学ガラス、レンズプリフォーム及び光学素子に関する。   The present invention relates to an optical glass, a lens preform, and an optical element.

近年、光学系を使用する機器のデジタル化や高精細化が急速に進んでおり、デジタルカメラやビデオカメラ等の撮影機器をはじめ、各種光学機器に用いられるレンズ等の光学素子に対する高精度化、軽量、及び小型化の要求は、ますます強まっている。   In recent years, the digitization and high definition of devices that use optical systems have been rapidly progressing, and the precision of optical elements such as lenses used in various optical devices, including photography devices such as digital cameras and video cameras, The demand for light weight and downsizing is increasing.

特に、研削や研磨法で非球面レンズを作製することは高コスト、低能率であるために、非球面レンズの製造方法としては、ゴブ或いはガラスブロックを切断・研磨したプリフォーム材を加熱軟化させ、これを高精度な面を持つ成形型で加圧成形させることによって、研削・研磨工程を省略し、低コスト・大量生産が実現している。   In particular, it is expensive and low-efficiency to produce an aspheric lens by grinding or polishing methods. Therefore, as a method for manufacturing an aspheric lens, a preform material obtained by cutting and polishing a gob or a glass block is heated and softened. By pressing this with a mold having a highly accurate surface, the grinding / polishing process is omitted, and low-cost and mass production is realized.

このようなプレス成形に用いられる光学ガラスとしての中でも特に、光学素子の薄型化や軽量化を図ることが可能な、高い屈折率(n)を有しながらも、より低いアッベ数(ν)を有するガラスの需要が非常に高まっている。高い屈折率と低いアッベ数を有するガラスとしては、例えば屈折率(n)が1.70以上であり、35以下のアッベ数を有する光学ガラスとして、特許文献1〜4に開示されているようなガラスが知られている。 Among optical glasses used for such press molding, in particular, a lower Abbe number (ν d ) while having a high refractive index (n d ) capable of reducing the thickness and weight of the optical element. ) Has a great demand for glass. As a glass having a high refractive index and a low Abbe number, for example, the refractive index (n d ) is 1.70 or more, and optical glasses having an Abbe number of 35 or less are disclosed in Patent Documents 1 to 4. Glass is known.

特開2011−001259号公報JP 2011-001259 A 特開平08−104537号公報Japanese Patent Laid-Open No. 08-104537 特開平05−270853号公報JP 05-270853 A 特開2006−111499号公報JP 2006-111499 A

しかしながら、特許文献1〜4に記載の光学ガラスでは、プレス成形を行った際にガラスの割れやクラックが多く発生していた。ここで、プレス成形後に割れやクラックが発生したガラスは、もはや光学素子として用いることができない。そのため、プレス成形時における割れやクラックに低減された光学ガラスの開発が望まれている。   However, in the optical glasses described in Patent Documents 1 to 4, many glass cracks and cracks occurred when press molding was performed. Here, glass in which cracks or cracks have occurred after press molding can no longer be used as an optical element. Therefore, development of optical glass reduced in cracks and cracks during press molding is desired.

本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであって、その目的とするところは、高い屈折率(n)と低いアッベ数(ν)を有しながらも、プレス成形時におけるガラスの割れやクラックを低減でき、ひいては光学素子の生産性を高めることが可能な光学ガラスと、これを用いたプリフォーム及び光学素子を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above problems, and its object is to provide a glass at the time of press molding while having a high refractive index (n d ) and a low Abbe number (ν d ). It is an object of the present invention to provide an optical glass capable of reducing the cracks and cracks of the glass, and thereby improving the productivity of the optical element, and a preform and an optical element using the optical glass.

本発明者らは、上記課題を解決するために、鋭意試験研究を重ねた結果、P成分及びNb成分に、ZnO成分及びMgO成分の少なくともいずれかを併用することで、ガラスの熱膨張係数が小さくなること、及び、ガラス転移点より高い温度に加熱してプレス成形を行っても、プレス成形後のガラスが割れ難くなり、クラックも生じ難くなることを見出し、本発明を完成するに至った。具体的には、本発明は以下のようなものを提供する。 In order to solve the above-mentioned problems, the present inventors have conducted intensive test studies. As a result, the P 2 O 5 component and the Nb 2 O 5 component are combined with at least one of the ZnO component and the MgO component. The present invention finds that the thermal expansion coefficient of glass is small, and even if press molding is performed by heating to a temperature higher than the glass transition point, the glass after press molding is difficult to break and cracks are less likely to occur. It came to complete. Specifically, the present invention provides the following.

(1) 質量%で、P成分を5.0%以上40.0%以下、Nb成分を20.0%以上60.0%以下、ZnO成分及びMgO成分を合計で0.5%以上35.0%以下含有し、平均線膨張係数が90×10−7−1以下である光学ガラス。 (1) By mass%, P 2 O 5 component is 5.0% or more and 40.0% or less, Nb 2 O 5 component is 20.0% or more and 60.0% or less, and ZnO component and MgO component are 0 in total. Optical glass containing 0.5% or more and 35.0% or less and having an average linear expansion coefficient of 90 × 10 −7 K −1 or less.

(2) 質量%で、P成分を5.0%以上40.0%以下、Nb成分を20.0%以上60.0%以下、ZnO成分及びMgO成分を合計で0.5%以上35.0%以下含有し、ガラス転移点(Tg)と屈伏点(At)との間の温度範囲における、線膨張係数の最大値(αmax)が1200×10−7−1以下である光学ガラス。 (2) By mass%, P 2 O 5 component is 5.0% or more and 40.0% or less, Nb 2 O 5 component is 20.0% or more and 60.0% or less, and ZnO component and MgO component are 0 in total. The maximum linear expansion coefficient (α max ) in the temperature range between the glass transition point (Tg) and the yield point (At) is 1200 × 10 −7 K −. 1 or less optical glass.

(3) 質量%で
ZnO成分 0〜35.0%
MgO成分 0〜15.0%
である(1)又は(2)記載の光学ガラス。
(3) ZnO component by mass% 0 to 35.0%
MgO component 0 to 15.0%
The optical glass according to (1) or (2).

(4) 質量%で、
TiO成分 0〜25.0%
Bi成分 0〜10.0%
である(1)から(3)のいずれか記載の光学ガラス。
(4) By mass%
TiO 2 component 0-25.0%
Bi 2 O 3 component 0 to 10.0%
The optical glass according to any one of (1) to (3).

(5) 質量和(TiO+Nb+Bi)が30.0%以上70.0%以下である(1)から(4)のいずれか記載の光学ガラス。 (5) The optical glass according to any one of (1) to (4), wherein the mass sum (TiO 2 + Nb 2 O 5 + Bi 2 O 3 ) is 30.0% or more and 70.0% or less.

(6) 質量比(MgO+ZnO)/(TiO+Nb+Bi)が0.05以上である(1)から(5)のいずれか記載の光学ガラス。 (6) the mass ratio (MgO + ZnO) / (TiO 2 + Nb 2 O 5 + Bi 2 O 3) is 0.05 or more (1) to (5) any description of the optical glass.

(7) 質量%で、
SiO成分 0〜10.0%
成分 0〜10.0%
Al成分 0〜10.0%
である(1)から(6)のいずれか記載の光学ガラス。
(7) By mass%
SiO 2 component 0 to 10.0%
B 2 O 3 component 0 to 10.0%
Al 2 O 3 component 0 to 10.0%
The optical glass according to any one of (1) to (6).

(8) 質量和(SiO+B+Al)が0.1%以上20.0%以下である(1)から(7)のいずれか記載の光学ガラス。 (8) Weight sum (SiO 2 + B 2 O 3 + Al 2 O 3) is one wherein the optical glass from at most 20.0% 0.1% (1) (7).

(9) 質量比(MgO+ZnO)/(SiO+B+Al)が0.10以上である(1)から(8)のいずれか記載の光学ガラス。 (9) the mass ratio (MgO + ZnO) / (SiO 2 + B 2 O 3 + Al 2 O 3) is one wherein the optical glass of 0.10 or more (1) to (8).

(10) 質量%で、
LiO成分 0〜10.0%
NaO成分 0〜15.0%
O成分 0〜15.0%
である(1)から(9)のいずれか記載の光学ガラス。
(10) In mass%,
Li 2 O component 0 to 10.0%
Na 2 O component 0 to 15.0%
K 2 O component 0 to 15.0%
The optical glass according to any one of (1) to (9).

(11) 質量%で、RO成分の含有量の和が20.0%以下である(1)から(10)のいずれか記載の光学ガラス(RはLi、Na及びKからなる群より選択される1種以上である)。 (11) The optical glass according to any one of (1) to (10), in which the sum of the contents of the R 2 O component is 20.0% or less by mass% (R is a group consisting of Li, Na, and K) One or more selected).

(12) 質量%で
CaO成分 0〜15.0%
SrO成分 0〜15.0%
BaO成分 0〜30.0%
である(1)から(11)のいずれか記載の光学ガラス。
(12) CaO component by mass% 0 to 15.0%
SrO component 0 to 15.0%
BaO component 0 to 30.0%
The optical glass according to any one of (1) to (11).

(13) MO成分の含有量の和が30.0%以下である(1)から(12)のいずれか記載の光学ガラス(MはMg、Ca、Sr及びBaからなる群より選択される1種以上である)。   (13) The optical glass according to any one of (1) to (12), wherein the sum of the MO component contents is 30.0% or less (M is selected from the group consisting of Mg, Ca, Sr and Ba) More than a species).

(14) RO成分及びMO成分を合計で0.1%以上40.0%以下含有する(1)から(13)のいずれか記載の光学ガラス(RはLi、Na及びKからなる群より選択される1種以上であり、MはMg、Ca、Sr及びBaからなる群より選択される1種以上である)。 (14) The optical glass according to any one of (1) to (13), wherein the R 2 O component and the MO component are contained in a total of 0.1% to 40.0% (R is a group consisting of Li, Na, and K) And one or more selected from the group consisting of Mg, Ca, Sr and Ba).

(15) 質量比(MgO+ZnO)/(RO+MO)が0.10以上である(1)から(14)のいずれか記載の光学ガラス(RはLi、Na及びKからなる群より選択される1種以上であり、MはMg、Ca、Sr及びBaからなる群より選択される1種以上である)。 (15) The optical glass according to any one of (1) to (14), wherein the mass ratio (MgO + ZnO) / (R 2 O + MO) is 0.10 or more (R is selected from the group consisting of Li, Na, and K) One or more, and M is one or more selected from the group consisting of Mg, Ca, Sr and Ba).

(16) 質量%で、WO成分の含有量が15.0%以下である(1)から(15)のいずれか記載の光学ガラス。 (16) The optical glass according to any one of (1) to (15), wherein the content of the WO 3 component is 15.0% or less by mass.

(17) 質量%で
成分 0〜10.0%
La成分 0〜10.0%
Gd成分 0〜10.0%
Yb成分 0〜10.0%
である(1)から(16)のいずれか記載の光学ガラス。
(17) Y 2 O 3 component in mass% 0 to 10.0%
La 2 O 3 component 0 to 10.0%
Gd 2 O 3 component 0 to 10.0%
Yb 2 O 3 component 0 to 10.0%
The optical glass according to any one of (1) to (16).

(18) Ln成分(Lnは、Y、La、Gd及びYbからなる群より選択される1種以上である)の含有量の和が15.0%以下である(1)から(17)のいずれか記載の光学ガラス。 (18) The sum of the contents of the Ln 2 O 3 component (Ln is one or more selected from the group consisting of Y, La, Gd and Yb) is 15.0% or less from (1) to ( The optical glass according to any one of 17).

(19) 質量%で、
GeO成分 0〜10.0%
TeO成分 0〜15.0%
ZrO成分 0〜10.0%
Ta成分 0〜10.0%
Ga成分 0〜10.0%
SnO成分 0〜10.0%
Sb成分 0〜3.0%
である(1)から(18)のいずれか記載の光学ガラス。
(19) In mass%,
GeO 2 component 0-10.0%
TeO 2 component 0-15.0%
ZrO 2 component 0 to 10.0%
Ta 2 O 5 component 0 to 10.0%
Ga 2 O 3 component from 0 to 10.0%
SnO 2 component 0 to 10.0%
Sb 2 O 3 component 0-3.0%
The optical glass according to any one of (1) to (18).

(20) 1.70以上の屈折率(n)と35以下のアッベ数(ν)を有する(1)から(19)のいずれか記載の光学ガラス。 (20) The optical glass according to any one of (1) to (19), which has a refractive index (n d ) of 1.70 or more and an Abbe number (ν d ) of 35 or less.

(21) 分光透過率が70%を示す波長(λ70)が490nm以下である(1)から(20)のいずれか記載の光学ガラス。 (21) The optical glass according to any one of (1) to (20), wherein a wavelength (λ 70 ) having a spectral transmittance of 70% is 490 nm or less.

(22) ガラス転移点が680℃以下である(1)から(21)のいずれか記載の光学ガラス。   (22) The optical glass according to any one of (1) to (21), which has a glass transition point of 680 ° C. or lower.

(23) (1)から(22)のいずれか記載の光学ガラスからなる光学素子。   (23) An optical element made of the optical glass according to any one of (1) to (22).

(24) (1)から(22)のいずれか記載の光学ガラスからなる研磨加工用及び/又は精密プレス成形用のプリフォーム。   (24) A preform for polishing and / or precision press molding comprising the optical glass according to any one of (1) to (22).

(25) (24)記載のプリフォームを精密プレスしてなる光学素子。   (25) An optical element obtained by precision pressing the preform described in (24).

本発明によれば、高い屈折率(n)と低いアッベ数(ν)を有しながらも、プレス成形時におけるガラスの割れやクラックを低減でき、ひいては光学素子の生産性を高めることが可能な光学ガラスと、これを用いたプリフォーム及び光学素子を提供できる。 According to the present invention, while having a high refractive index (n d ) and a low Abbe number (ν d ), it is possible to reduce glass cracks and cracks during press molding, thereby improving the productivity of optical elements. A possible optical glass, a preform and an optical element using the optical glass can be provided.

また、本発明によれば、このように高い屈折率(n)と低いアッベ数(ν)を有しながらも、耐失透性が高く、且つ高い可視光透過率を有する光学ガラスと、これを用いたレンズプリフォーム及び光学素子をも提供できる。 Further, according to the present invention, an optical glass having such a high refractive index (n d ) and a low Abbe number (ν d ), which has high devitrification resistance and high visible light transmittance, Also, a lens preform and an optical element using the same can be provided.

本発明の第1の光学ガラスは、質量%で、P成分を5.0%以上40.0%以下、Nb成分を20.0%以上60.0%以下、ZnO成分及びMgO成分を合計で0.5%以上35.0%以下含有し、平均線膨張係数が90×10−7−1以下である。
本発明の第2の光学ガラスは、質量%で、P成分を5.0%以上40.0%以下、Nb成分を20.0%以上60.0%以下、ZnO成分及びMgO成分を合計で0.5%以上35.0%以下含有し、ガラス転移点(Tg)と屈伏点(At)との間の温度範囲における、線膨張係数の最大値(αmax)が1200×10−7−1以下である。
これら第1及び第2の光学ガラスでは、P成分及びNb成分を含有し、且つZnO成分及びMgO成分の少なくともいずれかを含有することで、ガラス転移点より高い温度に加熱してプレス成形を行っても、プレス成形後のガラスが割れ難くなり、クラックも生じ難くなる。また、P成分及びNb成分を含有し、且つZnO成分及びMgO成分の少なくともいずれかを含有することで、ガラスの屈折率を高めながらも、ガラスの耐失透性を高められ、且つ可視光についての透過率を高められる。このため、高い屈折率(n)と低いアッベ数(ν)を有しながらも、耐失透性及び可視光透過率が高く、プレス成形時におけるガラスの割れやクラックを低減でき、ひいては光学素子の生産性を高めることが可能な光学ガラスと、これを用いたレンズプリフォーム及び光学素子を提供できる。
The first optical glass of the present invention is, by mass%, a P 2 O 5 component of 5.0% to 40.0%, an Nb 2 O 5 component of 20.0% to 60.0%, a ZnO component And MgO component is 0.5 to 35.0% in total, and an average coefficient of linear expansion is 90 * 10 < -7 > K < -1 > or less.
The second optical glass of the present invention is, by mass%, P 2 O 5 component of 5.0% to 40.0%, Nb 2 O 5 component of 20.0% to 60.0%, ZnO component In addition, the maximum value of the linear expansion coefficient (α max ) in the temperature range between the glass transition point (Tg) and the yield point (At) is 0.5 to 35.0% in total. It is 1200 × 10 −7 K −1 or less.
These first and second optical glasses contain a P 2 O 5 component and an Nb 2 O 5 component, and contain at least one of a ZnO component and an MgO component, so that they are heated to a temperature higher than the glass transition point. Even if press molding is performed, the glass after press molding is difficult to break and cracks are less likely to occur. Moreover, it contains the P 2 O 5 component and the Nb 2 O 5 component and contains at least one of the ZnO component and the MgO component, thereby increasing the devitrification resistance of the glass while increasing the refractive index of the glass. And the transmittance for visible light can be increased. For this reason, while having a high refractive index (n d ) and a low Abbe number (ν d ), it has high devitrification resistance and visible light transmittance, and can reduce glass cracks and cracks during press molding. An optical glass capable of increasing the productivity of the optical element, and a lens preform and an optical element using the optical glass can be provided.

ここで、本願発明の光学ガラスが、プレス成形時におけるガラスの割れやクラックを低減できる要因としては、ガラスの熱膨張係数、例えば−30〜+70℃における平均線膨張係数や、ガラス転移点(Tg)と屈伏点(At)との間の温度範囲における線膨張係数の最大値が、例えばZnO成分やMgO成分の含有によって低減されていることが挙げられる。   Here, as a factor that the optical glass of the present invention can reduce the cracking and cracking of the glass during press molding, the thermal expansion coefficient of the glass, for example, the average linear expansion coefficient at −30 to + 70 ° C., the glass transition point (Tg) ) And the yield point (At), the maximum value of the linear expansion coefficient in the temperature range is reduced by the inclusion of, for example, a ZnO component or an MgO component.

特に、本発明は、従来少量しか含有されておらず、文献においても「含有量が多すぎると耐失透性が低下する」等の憶測に基づいた記載しかなされてこなかったZnO成分やMgO成分を所定以上含有させることで、ガラスの熱膨張係数を小さくでき、屈折率や可視光についての透過率を高められ、且つ比重を低減できることを、新たに見出したものである。   In particular, the present invention contains only a small amount of the conventional ZnO component and MgO component, which have only been described in the literature based on speculations such as "devitrification resistance decreases when the content is too high". It has been newly found out that the thermal expansion coefficient of glass can be reduced, the refractive index and the transmittance for visible light can be increased, and the specific gravity can be reduced.

以下、本発明の光学ガラスの実施形態について詳細に説明するが、本発明は、以下の実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の目的の範囲内において、適宜変更を加えて実施することができる。なお、説明が重複する箇所については、適宜説明を省略する場合があるが、発明の趣旨を限定するものではない。   Hereinafter, embodiments of the optical glass of the present invention will be described in detail. However, the present invention is not limited to the following embodiments, and may be implemented with appropriate modifications within the scope of the object of the present invention. be able to. In addition, although description may be abbreviate | omitted suitably about the location where description overlaps, the meaning of invention is not limited.

[ガラス成分]
本発明の光学ガラスを構成する各成分の組成範囲を以下に述べる。本明細書中で特に断りがない場合、各成分の含有量は、全て酸化物換算組成のガラス全質量に対する質量%で表示されるものとする。ここで、「酸化物換算組成」とは、本発明のガラス構成成分の原料として使用される酸化物、複合塩、金属弗化物等が溶融時に全て分解され酸化物へ変化すると仮定した場合に、当該生成酸化物の総質量を100質量%として、ガラス中に含有される各成分を表記した組成である。
[Glass component]
The composition range of each component constituting the optical glass of the present invention is described below. Unless otherwise specified in the present specification, the contents of the respective components are all expressed in mass% with respect to the total mass of the glass in terms of oxide. Here, the “oxide equivalent composition” means that the oxide, composite salt, metal fluoride, etc. used as the raw material of the glass component of the present invention are all decomposed and changed into oxides when melted. It is the composition which described each component contained in glass by making the total mass of the said production | generation oxide into 100 mass%.

<必須成分、任意成分について>
成分は、ガラス形成成分であり、且つガラス原料の溶解温度を下げる必須成分である。特に、P成分の含有量を5.0%以上にすることで、ガラスの安定性及び可視域における透過率を高めることができる。従って、P成分の含有量は、好ましくは5.0%、より好ましくは13.0%、さらに好ましくは18.0%、さらに好ましくは20.0%、さらに好ましくは23.0%を下限とする。
他方で、P成分の含有量を40.0%以下にすることで、高屈折率を得ることができる。従って、P成分の含有量は、好ましくは40.0%、より好ましくは36.0%、さらに好ましくは32.0%を上限とする。
成分は、原料としてAl(PO、Ca(PO、Ba(PO、BPO、HPO等を用いることができる。
<About essential and optional components>
The P 2 O 5 component is a glass forming component and an essential component that lowers the melting temperature of the glass raw material. In particular, when the content of the P 2 O 5 component is 5.0% or more, the stability of the glass and the transmittance in the visible region can be increased. Therefore, the content of the P 2 O 5 component is preferably 5.0%, more preferably 13.0%, still more preferably 18.0%, still more preferably 20.0%, and even more preferably 23.0%. Is the lower limit.
On the other hand, a high refractive index can be obtained by setting the content of the P 2 O 5 component to 40.0% or less. Therefore, the content of the P 2 O 5 component is preferably 40.0%, more preferably 36.0%, and still more preferably 32.0%.
As the P 2 O 5 component, Al (PO 3 ) 3 , Ca (PO 3 ) 2 , Ba (PO 3 ) 2 , BPO 4 , H 3 PO 4 or the like can be used as a raw material.

Nb成分は、ガラスの耐失透性、化学的耐久性及び屈折率を高めてアッベ数を低くする必須成分である。特に、Nb成分を20.0%以上含有することで、高屈折率を得ることができ、且つ所望の低いアッベ数を得ることができる。また、Nb成分を20.0%以上含有することで、より低い熱膨張係数を得易くでき、精密プレス等の温度変化を伴った加工工程におけるガラスの割れを防ぐ効果がある。従って、Nb成分の含有量は、好ましくは20.0%、より好ましくは26.0%、さらに好ましくは31.0%、さらに好ましくは34.0%、さらに好ましくは36.0%を下限とし、さらに好ましくは38.0%超とする。
他方で、Nb成分の含有量を60.0%以下にすることで、ガラスの耐失透性を高めることができる。従って、Nb成分の含有量は、好ましくは60.0%、より好ましくは55.0%、さらに好ましくは50.0%を上限とする。
Nb成分は、原料としてNb等を用いることができる。
The Nb 2 O 5 component is an essential component that increases the devitrification resistance, chemical durability, and refractive index of the glass to lower the Abbe number. In particular, by containing 20.0% or more of the Nb 2 O 5 component, a high refractive index can be obtained and a desired low Abbe number can be obtained. Moreover, by containing 20.0% or more of the Nb 2 O 5 component, it is possible to easily obtain a lower thermal expansion coefficient, and there is an effect of preventing the glass from being broken in a processing step accompanied by a temperature change such as a precision press. Therefore, the content of the Nb 2 O 5 component is preferably 20.0%, more preferably 26.0%, even more preferably 31.0%, still more preferably 34.0%, and even more preferably 36.0%. Is the lower limit, more preferably more than 38.0%.
On the other hand, the devitrification resistance of the glass can be increased by setting the content of the Nb 2 O 5 component to 60.0% or less. Therefore, the content of the Nb 2 O 5 component is preferably 60.0%, more preferably 55.0%, and still more preferably 50.0%.
As the Nb 2 O 5 component, Nb 2 O 5 or the like can be used as a raw material.

MgO成分及びZnO成分の合計含有量(質量和)は、0.5%以上35.0%以下が好ましい。
特に、この合計含有量0.5%以上にすることで、耐失透性や屈折率、可視光についての透過率を高められ、ガラス転移点の上昇を抑えられ、且つ比重を低減できる。また、MgO成分及びZnO成分はいずれも熱膨張係数を低くする成分であるため、精密プレス等の温度変化を伴った加工工程におけるガラスの割れを防ぐ効果がある。従って、質量和(MgO+ZnO)は、好ましくは0.5%以上、より好ましくは1.0%超、さらに好ましくは2.0%超、さらに好ましくは2.5%以上、さらに好ましくは3.0%超、さらに好ましくは4.0%超、さらに好ましくは4.5%超とする。
他方で、この合計含有量は、好ましくは35.0%、より好ましくは30.0%、さらに好ましくは25.0%、さらに好ましくは22.0%を上限とする。
The total content (mass sum) of the MgO component and the ZnO component is preferably 0.5% or more and 35.0% or less.
In particular, when the total content is 0.5% or more, devitrification resistance, refractive index, and transmittance for visible light can be increased, an increase in the glass transition point can be suppressed, and the specific gravity can be reduced. In addition, since both the MgO component and the ZnO component are components that lower the thermal expansion coefficient, there is an effect of preventing the glass from being broken in a processing step accompanied by a temperature change such as a precision press. Therefore, the mass sum (MgO + ZnO) is preferably 0.5% or more, more preferably more than 1.0%, still more preferably more than 2.0%, still more preferably 2.5% or more, and still more preferably 3.0%. %, More preferably more than 4.0%, still more preferably more than 4.5%.
On the other hand, the total content is preferably 35.0%, more preferably 30.0%, further preferably 25.0%, and further preferably 22.0%.

ZnO成分は、0%超含有する場合に、ガラスの耐失透性を高められる任意成分である。特に、ZnO成分を0%超含有することで、ガラスの原料の溶融性及び耐失透性を高められ、ガラス転移点を下げられ、ガラスの可視光についての透過率を高められ、比重を低減でき、且つ屈折率を高められる。また、ZnO成分は熱膨張係数を低くする成分であるため、精密プレス等の温度変化を伴った加工工程におけるガラスの割れを防ぐ効果がある。従って、ZnO成分の含有量は、好ましくは0%超、より好ましくは0.5%超、さらに好ましくは1.0%超、さらに好ましくは2.0%超、さらに好ましくは2.5%以上、さらに好ましくは3.0%超、さらに好ましくは4.0%超、さらに好ましくは4.5%超とする。ここで、ZnO成分の含有量は、6.0超としてもよく、7.0%超としてもよく、10.0超としてもよい。
他方で、ZnO成分の含有量の上限は、好ましくは35.0%、より好ましくは30.0%、さらに好ましくは25.0%、さらに好ましくは22.0%を上限としてもよい。
ZnO成分は、原料としてZnO、Zn(PO、ZnSO、ZnF等を用いることができる。
The ZnO component is an optional component that can enhance the devitrification resistance of the glass when it contains more than 0%. In particular, by containing more than 0% of ZnO component, the melting and devitrification resistance of the glass raw material can be improved, the glass transition point can be lowered, the transmittance for visible light of the glass can be increased, and the specific gravity can be reduced. And the refractive index can be increased. Moreover, since a ZnO component is a component which makes a thermal expansion coefficient low, there exists an effect which prevents the crack of the glass in the manufacturing process accompanied by temperature changes, such as a precision press. Accordingly, the content of the ZnO component is preferably more than 0%, more preferably more than 0.5%, still more preferably more than 1.0%, still more preferably more than 2.0%, still more preferably more than 2.5%. More preferably, it is more than 3.0%, more preferably more than 4.0%, still more preferably more than 4.5%. Here, the content of the ZnO component may be more than 6.0, may be more than 7.0%, or may be more than 10.0.
On the other hand, the upper limit of the content of the ZnO component is preferably 35.0%, more preferably 30.0%, even more preferably 25.0%, and even more preferably 22.0%.
For the ZnO component, ZnO, Zn (PO 3 ) 2 , ZnSO 4 , ZnF 2 or the like can be used as a raw material.

MgO成分は、0%超含有する場合に、ガラス原料の溶融性及び耐失透性を高められる任意成分である。また、MgO成分は、熱膨張係数を低くする成分であるため、精密プレス等の温度変化を伴った加工工程におけるガラスの割れを防ぐ効果がある。また、他のアルカリ土類成分、特にBaO成分に比べて比重を低減できる成分でもある。従って、MgO成分の含有量は、好ましくは0%超、より好ましくは1.0%超、さらに好ましくは1.5%超、さらに好ましくは2.0%超としてもよい。
他方で、MgO成分の含有量を15.0%以下にすることで、耐失透性の低下及びガラス転移点の上昇を抑えられる。従って、MgO成分の含有量は、好ましくは15.0%、より好ましくは10.0%、さらに好ましくは7.0%を上限とする。
MgO成分は、原料としてMgO、MgCO、Mg(PO、MgF等を用いることができる。
The MgO component is an optional component that can enhance the meltability and devitrification resistance of the glass raw material when it contains more than 0%. Further, since the MgO component is a component that lowers the thermal expansion coefficient, it has an effect of preventing the glass from being broken in a processing step accompanied by a temperature change such as a precision press. Moreover, it is also a component which can reduce specific gravity compared with another alkaline-earth component, especially a BaO component. Therefore, the content of the MgO component is preferably more than 0%, more preferably more than 1.0%, still more preferably more than 1.5%, still more preferably more than 2.0%.
On the other hand, the fall of devitrification resistance and the raise of a glass transition point can be suppressed by making content of a MgO component into 15.0% or less. Therefore, the upper limit of the content of the MgO component is preferably 15.0%, more preferably 10.0%, and still more preferably 7.0%.
For the MgO component, MgO, MgCO 3 , Mg (PO 3 ) 2 , MgF 2 or the like can be used as a raw material.

TiO成分は、0%超含有する場合に、ガラスの溶融性、耐失透性及び屈折率を高められ、アッベ数を低くでき、且つ化学的耐久性を高められる任意成分である。また、TiO成分は熱膨張係数を低くする成分であるため、精密プレス等の温度変化を伴った加工工程におけるガラスの割れを防ぐ効果がある。
他方で、TiO成分の含有量を25.0%以下にすることで、可視光についての透過率の低下を抑えられ、耐失透性の低下を抑えられる。従って、TiO成分の含有量は、好ましくは25.0%、より好ましくは20.0%、さらに好ましくは17.0%、さらに好ましくは15.0%、さらに好ましくは12.0%を上限とする。
TiO成分は、原料としてTiO等を用いることができる。
The TiO 2 component is an optional component that can increase the melting property, devitrification resistance and refractive index of the glass, reduce the Abbe number, and increase the chemical durability when it is contained in excess of 0%. In addition, since the TiO 2 component is a component that lowers the thermal expansion coefficient, it has an effect of preventing the glass from being broken in a processing step accompanied by a temperature change such as a precision press.
On the other hand, by setting the content of the TiO 2 component to 25.0% or less, it is possible to suppress a decrease in transmittance with respect to visible light and to suppress a decrease in devitrification resistance. Therefore, the upper limit of the content of the TiO 2 component is preferably 25.0%, more preferably 20.0%, still more preferably 17.0%, still more preferably 15.0%, still more preferably 12.0%. And
As the TiO 2 component, TiO 2 or the like can be used as a raw material.

Bi成分は、0%超含有する場合に、ガラスの屈折率とガラス原料の溶融性を高められ、且つガラス転移点を下げられる任意成分である。
他方で、Bi成分の含有量を10.0%以下にすることで、耐失透性の低下を抑えられ、且つ可視光についての透過率の低下を抑えることができる。また、Bi成分の還元によってポットが侵される問題を抑えられる。従って、Bi成分の含有量は、好ましくは10.0%、より好ましくは7.0%を上限とし、さらに好ましくは5.0%未満、さらに好ましくは3.0%未満とする。
The Bi 2 O 3 component is an optional component that can increase the refractive index of the glass and the melting property of the glass raw material and lower the glass transition point when it contains more than 0%.
On the other hand, by setting the content of the Bi 2 O 3 component to 10.0% or less, a decrease in devitrification resistance can be suppressed, and a decrease in transmittance for visible light can be suppressed. Moreover, the problem that the pot is eroded by the reduction of the Bi 2 O 3 component can be suppressed. Therefore, the content of the Bi 2 O 3 component is preferably 10.0%, more preferably 7.0%, more preferably less than 5.0%, and even more preferably less than 3.0%.

TiO成分、Nb成分及びBi成分の合計含有量(質量和)は、30.0%以上70.0%以下が好ましい。
特に、この合計量を30.0%以上にすることで、ガラスの屈折率を高められ、且つアッベ数を低くできる。従って、質量和(TiO+Nb+Bi)は、好ましくは30.0%、より好ましくは35.0%、さらに好ましくは40.0%を下限とする。
他方で、この合計量を70.0%以下にすることで、可視光についての透過率を高めて着色を低減できる。また、これにより着色の少ない安定なガラスが得られるため、モールドプレス用として有用なガラスを得られる。従って、質量和(TiO+Nb+Bi)は、好ましくは70.0%、より好ましくは63.0%、さらに好ましくは58.0%、さらに好ましくは56.0%、さらに好ましくは54.0%を上限とする。
The total content (mass sum) of the TiO 2 component, Nb 2 O 5 component and Bi 2 O 3 component is preferably 30.0% or more and 70.0% or less.
In particular, when the total amount is 30.0% or more, the refractive index of the glass can be increased and the Abbe number can be lowered. Therefore, the mass sum (TiO 2 + Nb 2 O 5 + Bi 2 O 3 ) is preferably 30.0%, more preferably 35.0%, and even more preferably 40.0%.
On the other hand, by setting the total amount to 70.0% or less, the transmittance for visible light can be increased and coloring can be reduced. Moreover, since stable glass with little coloring is obtained by this, glass useful for mold press can be obtained. Therefore, the mass sum (TiO 2 + Nb 2 O 5 + Bi 2 O 3 ) is preferably 70.0%, more preferably 63.0%, still more preferably 58.0%, still more preferably 56.0%, Preferably, the upper limit is 54.0%.

TiO成分、Nb成分及びBi成分の合計含有量に対する、MgO成分及びZnO成分の合計含有量の比率(質量比)は、0.05以上が好ましい。これにより、熱膨張係数が低くなるため、精密プレス等の温度変化を伴った加工工程におけるガラスの割れを防ぐことができる。また、これにより耐失透性の低下を抑えられ、可視光についての透過率も高められる。従って、質量比(MgO+ZnO)/(TiO+Nb+Bi)は、好ましくは0.05以上、より好ましくは0.06超、さらに好ましくは0.08超とする。
他方で、この比率は、好ましくは1.00、より好ましくは0.80、さらに好ましくは0.50、さらに好ましくは0.40を上限としてもよい。
The ratio (mass ratio) of the total content of MgO component and ZnO component to the total content of TiO 2 component, Nb 2 O 5 component and Bi 2 O 3 component is preferably 0.05 or more. Thereby, since a thermal expansion coefficient becomes low, the crack of the glass in the processing process accompanying temperature changes, such as a precision press, can be prevented. This also suppresses a decrease in resistance to devitrification and increases the transmittance for visible light. Therefore, the mass ratio (MgO + ZnO) / (TiO 2 + Nb 2 O 5 + Bi 2 O 3 ) is preferably 0.05 or more, more preferably more than 0.06, and still more preferably more than 0.08.
On the other hand, the upper limit of this ratio is preferably 1.00, more preferably 0.80, still more preferably 0.50, and still more preferably 0.40.

SiO成分は、0%超含有する場合に、ガラスの可視光についての透過率を高めて着色を低減できるとともに、安定なガラス形成を促すことでガラスの耐失透性を高められる任意成分である。特に、SiO成分の含有を許容することで、SiO成分が溶融ガラスに溶出する石英坩堝の使用が可能になるため、より透過率の高いガラスが得られる。SiO成分と、後述するB成分及びAl成分のうち、SiO成分は耐失透性の向上させる効果が特に高いため、B成分又はAl成分と組み合わせて用いることで、その効果をより顕著にできる。
他方で、SiO成分の含有量を10.0%以下にすることで、SiO成分による耐失透性の低下が抑えられるため、安定性の高いガラスを得易くすることができる。従って、SiO成分の含有量は、好ましくは10.0%以下、より好ましくは5.0%未満、さらに好ましくは2.5%未満、さらに好ましくは2.0%未満、さらに好ましくは1.5%未満とする。
SiO成分は、原料としてSiO、KSiF、NaSiF等を用いることができる。
SiO 2 component is an optional component that, when contained in excess of 0%, can increase the transmittance of glass for visible light to reduce coloration, and can enhance the devitrification resistance of glass by promoting stable glass formation. is there. In particular, by allowing the content of the SiO 2 component, since the SiO 2 component permits the use of the quartz crucible eluting molten glass, a higher transmittance glass is obtained. Of the SiO 2 component and the B 2 O 3 component and Al 2 O 3 component described below, the SiO 2 component has a particularly high effect of improving the devitrification resistance. Therefore, the B 2 O 3 component or the Al 2 O 3 component By using it in combination, the effect can be made more remarkable.
On the other hand, by setting the content of the SiO 2 component to 10.0% or less, a decrease in devitrification resistance due to the SiO 2 component can be suppressed, so that highly stable glass can be easily obtained. Accordingly, the content of the SiO 2 component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 5.0%, still more preferably less than 2.5%, still more preferably less than 2.0%, still more preferably 1.%. Less than 5%.
As the SiO 2 component, SiO 2 , K 2 SiF 6 , Na 2 SiF 6 or the like can be used as a raw material.

成分は、0%超含有する場合に、ガラス原料の溶融性を高め、安定なガラスの形成を促すことで耐失透性を高められる成分であり、ガラス中の任意成分である。
他方で、B成分の含有量を10.0%以下にすることで、耐失透性の低下を抑えられ、且つ可視光についての透過率を高められる。従って、B成分の含有量は、好ましくは10.0%以下、より好ましくは5.0%未満、さらに好ましくは3.0%未満、さらに好ましくは2.7%以下とする。
成分は、原料としてHBO、Na、Na・10HO、BPO等を用いることができる。
The B 2 O 3 component is an optional component in the glass, when it contains more than 0%, it can increase the meltability of the glass raw material and promote the formation of a stable glass to enhance the devitrification resistance. .
On the other hand, by setting the content of the B 2 O 3 component to 10.0% or less, a decrease in devitrification resistance can be suppressed and the transmittance for visible light can be increased. Therefore, the content of the B 2 O 3 component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 5.0%, still more preferably less than 3.0%, and even more preferably 2.7% or less.
As the B 2 O 3 component, H 3 BO 3 , Na 2 B 4 O 7 , Na 2 B 4 O 7 .10H 2 O, BPO 4 or the like can be used as a raw material.

Al成分は、0%超含有する場合に、ガラスの溶融性、耐失透性及び化学的耐久性を高められ、ガラス溶融時の粘度を高められる任意成分である。
特に、Al成分の含有量を10.0%以下にすることで、ガラス原料の溶融性を高められ、耐失透性を高められる。従って、Al成分の含有量は、好ましくは10.0%以下、より好ましくは5.0%未満、さらに好ましくは3.0%未満とする。
Al成分は、原料としてAl、Al(OH)、AlF等を用いることができる。
When the Al 2 O 3 component is contained in an amount of more than 0%, it is an optional component that can enhance the meltability, devitrification resistance, and chemical durability of the glass and increase the viscosity during glass melting.
In particular, by making the content of the Al 2 O 3 component 10.0% or less, the meltability of the glass raw material can be enhanced and the devitrification resistance can be enhanced. Therefore, the content of the Al 2 O 3 component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 5.0%, and even more preferably less than 3.0%.
As the Al 2 O 3 component, Al 2 O 3 , Al (OH) 3 , AlF 3 or the like can be used as a raw material.

SiO成分、B成分及びAl成分の合計含有量(質量和)は、0.1%以上20.0%以下が好ましい。
特に、この合計量を0.1%以上にすることで、ガラスの安定性を高めることで耐失透性を高められる。従って、質量和(SiO+B+Al)は、好ましくは0.1%、より好ましくは0.3%、さらに好ましくは0.5%、さらに好ましくは1.0%、さらに好ましくは1.3%、さらに好ましくは1.5%を下限とする。
他方で、この合計量を20.0%以下にすることで、ガラスの屈折率及び耐失透性の低下を抑えられる。従って、質量和(SiO+B+Al)は、好ましくは20.0%以下、より好ましくは15.0%未満、さらに好ましくは10.0%未満、さらに好ましくは7.0%以下、さらに好ましくは5.0%未満、さらに好ましくは3.5%未満とする。
The total content (mass sum) of the SiO 2 component, B 2 O 3 component and Al 2 O 3 component is preferably 0.1% or more and 20.0% or less.
In particular, when the total amount is 0.1% or more, devitrification resistance can be improved by increasing the stability of the glass. Therefore, the mass sum (SiO 2 + B 2 O 3 + Al 2 O 3 ) is preferably 0.1%, more preferably 0.3%, still more preferably 0.5%, still more preferably 1.0%, The lower limit is preferably 1.3%, more preferably 1.5%.
On the other hand, by making this total amount 20.0% or less, it is possible to suppress a decrease in the refractive index and devitrification resistance of the glass. Accordingly, the mass sum (SiO 2 + B 2 O 3 + Al 2 O 3 ) is preferably 20.0% or less, more preferably less than 15.0%, still more preferably less than 10.0%, and even more preferably 7.0. % Or less, more preferably less than 5.0%, more preferably less than 3.5%.

SiO成分、B成分及びAl成分の合計含有量に対する、MgO成分及びZnO成分の合計含有量の比率(質量比)は、0.10以上が好ましい。これにより、熱膨張係数が低くなるため、精密プレス等の温度変化を伴った加工工程におけるガラスの割れを防ぐことができる。また、これにより屈折率をより高められる。従って、質量比(MgO+ZnO)/(SiO+B+Al)は、好ましくは0.10、より好ましくは0.70、さらに好ましくは1.20、さらに好ましくは1.80、さらに好ましくは2.30を下限とする。
他方で、この比率は、好ましくは20.00、より好ましくは15.00、さらに好ましくは12.00を上限としてもよい。
The ratio (mass ratio) of the total content of MgO component and ZnO component to the total content of SiO 2 component, B 2 O 3 component and Al 2 O 3 component is preferably 0.10 or more. Thereby, since a thermal expansion coefficient becomes low, the crack of the glass in the processing process accompanying temperature changes, such as a precision press, can be prevented. This also increases the refractive index. Therefore, the mass ratio (MgO + ZnO) / (SiO 2 + B 2 O 3 + Al 2 O 3 ) is preferably 0.10, more preferably 0.70, still more preferably 1.20, still more preferably 1.80, Preferably, 2.30 is set as the lower limit.
On the other hand, the upper limit of this ratio is preferably 20.00, more preferably 15.00, and even more preferably 12.00.

LiO成分は、0%超含有する場合に、ガラス原料の溶解温度及びガラス転移点を下げられる任意成分である。
他方で、LiO成分の含有量を10.0%以下にすることで、屈折率の低下やアッベ数の上昇を抑えられ、且つ耐失透性を高められる。従って、LiO成分の含有量は、好ましくは10.0%、より好ましくは5.0%、さらに好ましくは2.3%、さらに好ましくは1.5%を上限とする。
LiO成分は、原料としてLiCO、LiPO、LiNO、LiF等を用いることができる。
The Li 2 O component is an optional component that can lower the melting temperature and glass transition point of the glass raw material when it contains more than 0%.
On the other hand, by making the content of the Li 2 O component 10.0% or less, a decrease in refractive index and an increase in the Abbe number can be suppressed, and devitrification resistance can be improved. Therefore, the upper limit of the content of the Li 2 O component is preferably 10.0%, more preferably 5.0%, still more preferably 2.3%, and still more preferably 1.5%.
As the Li 2 O component, Li 2 CO 3 , LiPO 3 , LiNO 3 , LiF, or the like can be used as a raw material.

NaO成分は、0%超含有する場合に、ガラス原料の溶解温度及びガラス転移点を下げられ、耐失透性を高められる任意成分である。
他方で、NaO成分の含有量を15.0%以下にすることで、屈折率の低下やアッベ数の上昇を抑えられる。従って、NaO成分の含有量は、好ましくは15.0%、より好ましくは10.0%、さらに好ましくは7.0%、さらに好ましくは5.0%、さらに好ましくは3.5%を上限とする。
NaO成分は、原料としてNaCO、NaHPO、NaNO、NaF、NaSiF等を用いることができる。
When the Na 2 O component is contained in an amount of more than 0%, it is an optional component that can lower the melting temperature and glass transition point of the glass raw material and increase the devitrification resistance.
On the other hand, when the content of the Na 2 O component is 15.0% or less, a decrease in refractive index and an increase in Abbe number can be suppressed. Therefore, the content of the Na 2 O component is preferably 15.0%, more preferably 10.0%, still more preferably 7.0%, still more preferably 5.0%, still more preferably 3.5%. The upper limit.
As the Na 2 O component, Na 2 CO 3 , NaH 2 PO 4 , NaNO 3 , NaF, Na 2 SiF 6 or the like can be used as a raw material.

O成分は、0%超含有する場合に、ガラス原料の溶解温度及びガラス転移点を下げられる成分であるとともに、上述のNaO成分よりさらに耐失透性を高められる任意成分である。
他方で、KO成分の含有量を15.0%以下にすることで、屈折率の低下やアッベ数の上昇を抑えられる。従って、KO成分の含有量は、好ましくは15.0%、より好ましくは10.0%、さらに好ましくは5.0%を上限とする。
O成分は、原料としてKCO、KHPO、KNO、KF、KHF、KSiF等を用いることができる。
The K 2 O component is an optional component that can lower the melting temperature and glass transition point of the glass raw material and can further improve the devitrification resistance than the above-mentioned Na 2 O component when it contains more than 0%. .
On the other hand, when the content of the K 2 O component is 15.0% or less, a decrease in refractive index and an increase in Abbe number can be suppressed. Therefore, the upper limit of the content of the K 2 O component is preferably 15.0%, more preferably 10.0%, and still more preferably 5.0%.
As the K 2 O component, K 2 CO 3 , KH 2 PO 4 , KNO 3 , KF, KHF 2 , K 2 SiF 6 or the like can be used as a raw material.

O成分(RはLi、Na及びKからなる群より選択される1種以上である)の合計含有量(質量和)は、20.0%以下が好ましい。これにより、熱膨張係数が低くなるため、精密プレス等の温度変化を伴った加工工程におけるガラスの割れを防ぐことができる。また、これによりガラスの屈折率の低下やアッベ数の上昇を抑えられ、ガラスの耐失透性も高められる。従って、RO成分の合計含有量は、好ましくは20.0%、より好ましくは13.0%、さらに好ましくは10.0%、さらに好ましくは6.0%を上限とする。
他方で、この合計量は0%超にしてもよい。これにより、ガラス転移点(Tg)を下げられ、且つ可視域の光についての透過率を高められる。従って、RO成分の質量和は、好ましくは0%超、より好ましくは0.5%、さらに好ましくは1.0%を下限としてもよい。
The total content (mass sum) of the R 2 O component (R is at least one selected from the group consisting of Li, Na and K) is preferably 20.0% or less. Thereby, since a thermal expansion coefficient becomes low, the crack of the glass in the processing process accompanying temperature changes, such as a precision press, can be prevented. Moreover, the fall of the refractive index of glass and the raise of an Abbe number are suppressed by this, and the devitrification resistance of glass is also improved. Accordingly, the total content of R 2 O components is preferably 20.0%, more preferably 13.0%, still more preferably 10.0%, and even more preferably 6.0%.
On the other hand, this total amount may be greater than 0%. Thereby, the glass transition point (Tg) can be lowered and the transmittance for light in the visible range can be increased. Accordingly, the lower limit of the mass sum of the R 2 O component is preferably more than 0%, more preferably 0.5%, and even more preferably 1.0%.

CaO成分及びSrO成分は、0%超含有する場合に、ガラス原料の溶融性及び耐失透性を高められる任意成分である。
他方で、CaO成分及びSrO成分の各々の含有量を15.0%以下にすることで、耐失透性の低下及びガラス転移点の上昇を抑えられ、且つガラスの熱的安定性も高められる。従って、CaO成分及びSrO成分の各々の含有量は、好ましくは15.0%、より好ましくは10.0%を上限とし、さらに好ましくは5.0%未満とする。
CaO成分及びSrO成分は、原料としてCaCO、Ca(PO、CaF、SrCO、Sr(NO、SrF等を用いることができる。
The CaO component and the SrO component are optional components that can enhance the meltability and devitrification resistance of the glass raw material when the content exceeds 0%.
On the other hand, by making the content of each of the CaO component and the SrO component 15.0% or less, a decrease in devitrification resistance and an increase in the glass transition point can be suppressed, and the thermal stability of the glass is also increased. . Accordingly, the content of each of the CaO component and the SrO component is preferably 15.0%, more preferably 10.0%, and even more preferably less than 5.0%.
As the CaO component and the SrO component, CaCO 3 , Ca (PO 3 ) 2 , CaF 2 , SrCO 3 , Sr (NO 3 ) 2 , SrF 2 and the like can be used as raw materials.

BaO成分は、0%超含有する場合に、ZnO成分と併用することで屈折率及び可視光についての透過率をより一層高められ、且つ、ガラスの耐失透性を高められる任意成分である。
他方で、BaO成分の含有量を30.0%以下にすることで、ガラス転移点及び比重の上昇を抑えられ、且つ、過剰な含有による耐失透性の低下を抑えられる。従って、BaO成分の含有量は、好ましくは30.0%、より好ましくは25.0%、さらに好ましくは20.0%、さらに好ましくは15.0%、さらに好ましくは12.0%を上限とする。
BaO成分は、原料としてBaCO、Ba(PO、BaSO、Ba(NO、BaF等を用いることができる。
When the BaO component is contained in an amount of more than 0%, the BaO component is an optional component that can further increase the refractive index and the transmittance for visible light when used in combination with the ZnO component, and increase the devitrification resistance of the glass.
On the other hand, by setting the content of the BaO component to 30.0% or less, an increase in glass transition point and specific gravity can be suppressed, and a decrease in devitrification resistance due to excessive content can be suppressed. Accordingly, the content of the BaO component is preferably 30.0%, more preferably 25.0%, further preferably 20.0%, further preferably 15.0%, and further preferably 12.0%. To do.
As the BaO component, BaCO 3 , Ba (PO 3 ) 2 , BaSO 4 , Ba (NO 3 ) 2 , BaF 2 or the like can be used as a raw material.

MO成分(MはMg、Ca、Sr及びBaからなる群より選択される1種以上である)の含有量の和は、30.0%以下が好ましい。これにより、ガラス転移点の上昇や、過剰な含有による耐失透性の低下を抑えられる。従って、質量和(MgO+CaO+SrO+BaO)は、好ましくは30.0%、より好ましくは25.0%、さらに好ましくは20.0%、さらに好ましくは15.0%、さらに好ましくは12.0%を上限とする。   The sum of the contents of MO components (M is at least one selected from the group consisting of Mg, Ca, Sr, and Ba) is preferably 30.0% or less. Thereby, the raise of a glass transition point and the fall of devitrification resistance by excessive inclusion can be suppressed. Therefore, the mass sum (MgO + CaO + SrO + BaO) is preferably 30.0%, more preferably 25.0%, still more preferably 20.0%, still more preferably 15.0%, still more preferably 12.0%. To do.

O成分及びMO成分の合計含有量(質量和)は、0.1%以上40.0%以下であることが好ましい(RはLi、Na及びKからなる群より選択される1種以上であり、MはMg、Ca、Sr及びBaからなる群より選択される1種以上である)。
特に、この合計含有量を0.1%以上にすることで、ガラス原料の溶解温度を低くでき、ガラス転移点を下げられ、且つガラスの耐失透性及び可視域の光についての透過率を高められる。従って、質量和(RO+MO)は、好ましくは0.1%、より好ましくは0.6%、さらに好ましくは1.2%、さらに好ましくは1.6%、さらに好ましくは2.0%を下限とする。
他方で、この合計含有量を40.0%以下にすることで、屈折率の低下やアッベ数の上昇を抑えられる。従って、質量和(RO+MO)は、好ましくは40.0%、より好ましくは30.0%、さらに好ましくは25.0%、さらに好ましくは22.0%、さらに好ましくは17.0%を上限とする。
The total content (mass sum) of the R 2 O component and the MO component is preferably 0.1% or more and 40.0% or less (R is one or more selected from the group consisting of Li, Na and K) And M is one or more selected from the group consisting of Mg, Ca, Sr and Ba).
In particular, by making this total content 0.1% or more, the melting temperature of the glass raw material can be lowered, the glass transition point can be lowered, and the glass has a devitrification resistance and a transmittance for light in the visible range. Enhanced. Therefore, the mass sum (R 2 O + MO) is preferably 0.1%, more preferably 0.6%, still more preferably 1.2%, still more preferably 1.6%, still more preferably 2.0%. The lower limit.
On the other hand, when the total content is 40.0% or less, a decrease in refractive index and an increase in Abbe number can be suppressed. Therefore, the mass sum (R 2 O + MO) is preferably 40.0%, more preferably 30.0%, still more preferably 25.0%, still more preferably 22.0%, still more preferably 17.0%. The upper limit.

O成分及びMO成分の合計含有量に対する、MgO成分及びZnO成分の合計含有量の比率(質量比)は、0.10以上が好ましい。これにより、熱膨張係数が低くなるため、精密プレス等の温度変化を伴った加工工程におけるガラスの割れを防ぐことができる。また、これにより耐失透性や屈折率、可視光についての透過率を高められる。従って、質量比(MgO+ZnO)/(RO+MO)は、好ましくは0.10、より好ましくは0.15、さらに好ましくは0.20、さらに好ましくは0.22、さらに好ましくは0.25を下限とする。
他方で、この比率は、好ましくは20.00、より好ましくは15.00、さらに好ましくは10.00を上限としてもよい。
The ratio (mass ratio) of the total content of the MgO component and the ZnO component to the total content of the R 2 O component and the MO component is preferably 0.10 or more. Thereby, since a thermal expansion coefficient becomes low, the crack of the glass in the processing process accompanying temperature changes, such as a precision press, can be prevented. This also increases the devitrification resistance, refractive index, and visible light transmittance. Accordingly, the mass ratio (MgO + ZnO) / (R 2 O + MO) is preferably 0.10, more preferably 0.15, still more preferably 0.20, still more preferably 0.22, and even more preferably 0.25. And
On the other hand, the upper limit of this ratio is preferably 20.00, more preferably 15.00, and even more preferably 10.00.

WO成分は、0%超含有する場合に、ガラスの屈折率及び耐失透性を高められ、アッベ数を低くでき、且つガラス原料の溶融性を高められる任意成分である。また、WO成分は熱膨張係数を低くする成分であるため、精密プレス等の温度変化を伴った加工工程におけるガラスの割れを防ぐ効果がある。従って、WO成分の含有量は、好ましくは0%超、より好ましくは0.5%、さらに好ましくは0.8%、さらに好ましくは1.1%を下限としてもよい。
他方で、WO成分の含有量を15.0%以下にすることで、耐失透性を高め、且つ可視光についての透過率の低下を抑えられる。従って、WO成分の含有量は、好ましくは15.0%、より好ましくは10.0%、さらに好ましくは7.0%、さらに好ましくは5.0%を上限とする。
WO成分は、原料としてWO等を用いることができる。
The WO 3 component is an optional component that can increase the refractive index and devitrification resistance of the glass, reduce the Abbe number, and increase the meltability of the glass raw material when it contains more than 0%. Further, WO 3 component for a component to lower the thermal expansion coefficient, the effect of preventing the cracking of the glass in the processing steps with a temperature change, such as a precision press. Accordingly, the content of the WO 3 component is preferably more than 0%, more preferably 0.5%, even more preferably 0.8%, and even more preferably 1.1%.
On the other hand, by setting the content of the WO 3 component to 15.0% or less, devitrification resistance can be improved and a decrease in the transmittance for visible light can be suppressed. Accordingly, the upper limit of the content of the WO 3 component is preferably 15.0%, more preferably 10.0%, still more preferably 7.0%, and still more preferably 5.0%.
As the WO 3 component, WO 3 or the like can be used as a raw material.

成分は、0%超含有する場合に、ガラスの耐失透性、屈折率及び透過率を高められる任意成分である。
他方で、Y成分の含有量を10.0%以下にすることで、耐失透性の低下や、ガラス転移点の上昇を抑えることができる。従って、Y成分の含有量は、好ましくは10.0%以下、より好ましくは5.0%未満、さらに好ましくは3.0%未満、さらに好ましくは1.0%未満とする。
成分は、原料としてY、YF等を用いることができる。
The Y 2 O 3 component is an optional component that can increase the devitrification resistance, refractive index, and transmittance of the glass when it exceeds 0%.
On the other hand, by setting the content of the Y 2 O 3 component to 10.0% or less, it is possible to suppress a decrease in devitrification resistance and an increase in the glass transition point. Therefore, the content of the Y 2 O 3 component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 5.0%, still more preferably less than 3.0%, and even more preferably less than 1.0%.
As the Y 2 O 3 component, Y 2 O 3 , YF 3 or the like can be used as a raw material.

La成分、Gd成分及びYb成分は、各々0%超含有する場合に、ガラスの耐失透性、屈折率及び透過率を高められる任意成分である。
他方で、La成分、Gd成分及びYb成分の含有量を各々10.0%以下にすることで、ガラス転移点の上昇を抑えられ、且つ耐失透性の低下を抑えられる。従って、La成分、Gd成分及びYb成分の各々の含有量は、好ましくは10.0%以下、より好ましくは5.0%未満、さらに好ましくは3.0%未満、さらに好ましくは1.0%未満とする。
La成分、Gd成分及びYb成分は、原料としてLa、La(NO・XHO(Xは任意の整数)、Gd、GdF、Yb等を用いることができる。
The La 2 O 3 component, the Gd 2 O 3 component, and the Yb 2 O 3 component are optional components that can increase the devitrification resistance, the refractive index, and the transmittance of the glass when each content exceeds 0%.
On the other hand, by making each content of La 2 O 3 component, Gd 2 O 3 component and Yb 2 O 3 component 10.0% or less, the increase in glass transition point can be suppressed and devitrification resistance Reduction can be suppressed. Therefore, the content of each of the La 2 O 3 component, the Gd 2 O 3 component, and the Yb 2 O 3 component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 5.0%, and even more preferably 3.0%. Less than, more preferably less than 1.0%.
La 2 O 3 component, Gd 2 O 3 component and Yb 2 O 3 component are La 2 O 3 , La (NO 3 ) 3 .XH 2 O (X is an arbitrary integer), Gd 2 O 3 , GdF as raw materials. 3 , Yb 2 O 3 or the like can be used.

Ln成分(Lnは、Y、La、Gd及びYbからなる群より選択される1種以上である)の含有量の和(質量和)は、15.0%以下が好ましい。これにより、ガラスの耐失透性の低下や、ガラス転移点の上昇を抑えられる。従って、質量和(Y+La+Gd)は、好ましくは15.0%以下、より好ましくは10.0%以下、さらに好ましくは5.0%未満、さらに好ましくは3.0%未満、さらに好ましくは1.0%未満とする。 The sum (mass sum) of the contents of the Ln 2 O 3 component (Ln is at least one selected from the group consisting of Y, La, Gd and Yb) is preferably 15.0% or less. Thereby, the fall of the devitrification resistance of glass and the raise of a glass transition point can be suppressed. Accordingly, the mass sum (Y 2 O 3 + La 2 O 3 + Gd 2 O 3 ) is preferably 15.0% or less, more preferably 10.0% or less, still more preferably less than 5.0%, and even more preferably 3 Less than 0.0%, more preferably less than 1.0%.

GeO成分は、0%超含有する場合に、ガラスの屈折率及び耐失透性を高められる任意成分である。
他方で、GeO成分の含有量を10%以下にすることで、ガラスの材料コストを低減できる。従って、GeO成分の含有量は、好ましくは10.0%以下、より好ましくは5.0%以下、さらに好ましくは3.0%未満、さらに好ましくは1.0%未満とする。
GeO成分は、原料としてGeO等を用いることができる。
The GeO 2 component is an optional component that can enhance the refractive index and devitrification resistance of the glass when it is contained in excess of 0%.
On the other hand, the material cost of glass can be reduced by setting the content of the GeO 2 component to 10% or less. Therefore, the content of the GeO 2 component is preferably 10.0% or less, more preferably 5.0% or less, still more preferably less than 3.0%, and even more preferably less than 1.0%.
As the GeO 2 component, GeO 2 or the like can be used as a raw material.

TeO成分は、0%超含有する場合に、ガラス原料の溶融性を高められ、ガラスの屈折率を高められ、アッベ数を低くでき、且つガラス転移点を下げられる任意成分である。
他方で、TeO成分の含有量を15.0%以下にすることで、ガラスの耐失透性を高められ、且つ、TeO成分の還元によってポットが侵される問題を抑えられる。従って、TeO成分の含有量は、好ましくは15.0%以下、より好ましくは10.0%未満、さらに好ましくは5.0%未満、さらに好ましくは3.0%未満とする。
TeO成分は、原料としてTeO等を用いることができる。
When the TeO 2 component is contained in an amount of more than 0%, the melting property of the glass raw material can be increased, the refractive index of the glass can be increased, the Abbe number can be lowered, and the glass transition point can be lowered.
On the other hand, by making the content of the TeO 2 component 15.0% or less, the devitrification resistance of the glass can be enhanced, and the problem of the pot being eroded by the reduction of the TeO 2 component can be suppressed. Therefore, the content of the TeO 2 component is preferably 15.0% or less, more preferably less than 10.0%, still more preferably less than 5.0%, and even more preferably less than 3.0%.
TeO 2 component can use TeO 2 or the like as a raw material.

ZrO成分は、0%超含有する場合に、ガラスの屈折率及び耐失透性を高められ、且つ、可視光についての透過率を高められる任意成分である。また、ZrO成分は熱膨張係数を低くする成分であるため、精密プレス等の温度変化を伴った加工工程におけるガラスの割れを防ぐ効果がある。
他方で、ZrO成分の含有量を10.0%以下にすることで、耐失透性の低下を抑えられる。従って、ZrO成分の含有量は、好ましくは10.0%、より好ましくは5.0%、さらに好ましくは3.0%を上限とする。
ZrO成分は、原料としてZrO、ZrF等を用いることができる。
The ZrO 2 component is an optional component that can increase the refractive index and devitrification resistance of the glass and increase the transmittance for visible light when it is contained in excess of 0%. Further, since the ZrO 2 component is a component that lowers the coefficient of thermal expansion, it has the effect of preventing the glass from cracking in a processing step accompanied by a temperature change such as a precision press.
On the other hand, by making the content of the ZrO 2 component 10.0% or less, it is possible to suppress a decrease in devitrification resistance. Therefore, the content of the ZrO 2 component is preferably 10.0%, more preferably 5.0%, and still more preferably 3.0%.
As the ZrO 2 component, ZrO 2 , ZrF 4 or the like can be used as a raw material.

Ta成分は、0%超含有する場合に、ガラスの屈折率を高められる任意成分である。
他方で、Ta成分の含有量を10.0%以下にすることで、ガラスの耐失透性を高められる。従って、Ta成分の含有量は、好ましくは10.0%、より好ましくは5.0%、さらに好ましくは3.0%を上限とする。
Ta成分は、原料としてTa等を用いることができる。
The Ta 2 O 5 component is an optional component that can increase the refractive index of the glass when it exceeds 0%.
On the other hand, the devitrification resistance of the glass can be enhanced by making the content of the Ta 2 O 5 component 10.0% or less. Therefore, the content of the Ta 2 O 5 component is preferably 10.0%, more preferably 5.0%, and still more preferably 3.0%.
As the Ta 2 O 5 component, Ta 2 O 5 or the like can be used as a raw material.

Ga成分は、0%超含有する場合に、ガラスの屈折率を高められる任意成分である。
他方で、Ga成分の含有量を10.0%以下にすることで、ガラスの耐失透性を高めつつ、ガラスの摩耗度を大きくして研磨加工し易くできる。従って、Ga成分の含有量は、好ましくは10.0%、より好ましくは5.0%、さらに好ましくは3.0%を上限とする。
Ga成分は、原料としてGa、GaFを用いることができる。
Ga 2 O 3 component, when ultra containing 0%, which is an optional component that enhances the refractive index of the glass.
On the other hand, by setting the content of the Ga 2 O 3 component to 10.0% or less, it is possible to increase the abrasion degree of the glass and to facilitate polishing while increasing the devitrification resistance of the glass. Therefore, the content of the Ga 2 O 3 component is preferably 10.0%, more preferably 5.0%, and still more preferably 3.0%.
Ga 2 O 3 component can be used Ga 2 O 3, GaF 3 as a raw material.

SnO成分は、0%超含有する場合に、ガラスの脱泡を促進できると同時に、Nb成分やTiO成分等の還元を抑えることで、ガラスの可視光についての透過率を高められる任意成分である。
他方で、SnO成分の含有量が10.0%を越えると、ガラスが失透し易くなり、可視光における透過率も低下し易くなり、さらにSnO成分と溶解設備(特にPt等の貴金属)との合金化が起こり易くなる。従って、SnO成分の含有量は、好ましくは10.0%、より好ましくは5.0%、さらに好ましくは3.0%を上限とする。
SnO成分は、原料としてSnO、SnO、SnF、SnFを用いることができる。
When SnO 2 component is contained over 0%, it can promote defoaming of glass, and at the same time, it suppresses the reduction of Nb 2 O 5 component, TiO 2 component, etc., thereby increasing the transmittance for visible light of glass. Optional ingredients.
On the other hand, if the content of the SnO 2 component exceeds 10.0%, the glass tends to be devitrified, and the transmittance in visible light also tends to decrease. Further, the SnO 2 component and the melting equipment (especially noble metals such as Pt) ) And alloying easily occur. Therefore, the content of the SnO 2 component is preferably 10.0%, more preferably 5.0%, and still more preferably 3.0%.
For the SnO 2 component, SnO, SnO 2 , SnF 2 , and SnF 4 can be used as raw materials.

Sb成分は、0%超含有する場合に、ガラスの脱泡を促進できると同時に、Nb成分やTiO成分等の還元を抑えることで、可視光についてのガラスの透過率を高められる任意成分である。
他方で、Sb成分の含有量が3.0%を越えると、可視光における透過率も低下し易くなり、且つ、Sb成分と溶解設備(特にPt等の貴金属)との合金化が起こり易くなる。従って、Sb成分の含有量は、好ましくは3.0%、より好ましくは1.0%、さらに好ましくは0.5%を上限とする。
Sb成分は、原料としてSb、Sb、NaSb・5HO等を用いることができる。
When Sb 2 O 3 component is contained more than 0%, it is possible to promote defoaming of glass, and at the same time, by suppressing reduction of Nb 2 O 5 component, TiO 2 component, etc., the transmittance of glass for visible light Is an optional component that can enhance
On the other hand, if the content of the Sb 2 O 3 component exceeds 3.0%, the visible light transmittance is likely to decrease, and the Sb 2 O 3 component and the melting equipment (especially noble metals such as Pt) Alloying is likely to occur. Therefore, the content of the Sb 2 O 3 component is preferably 3.0%, more preferably 1.0%, and still more preferably 0.5%.
As the Sb 2 O 3 component, Sb 2 O 3 , Sb 2 O 5 , Na 2 H 2 Sb 2 O 7 .5H 2 O, or the like can be used as a raw material.

F成分は、0%超含有することで、ガラスの溶融性及び耐失透性を高められ、ガラスの脱泡を促進でき、ガラスの着色を低減して内部透過率を高められる任意成分である。
他方で、F成分の含有量を5.0%以下にすることで、ガラスへの脈理の発生を低減でき、且つガラスを失透し難くすることができる。従って、酸化物基準の質量に対する外割りでのF成分の含有量は、好ましくは5.0%、より好ましくは3.0%、さらに好ましくは1.0%を上限とする。
F成分は、原料としてZrF、AlF、NaF、CaF、KSiF、NaSiF、LaF等を用いることができる。
The F component is an optional component that can increase the meltability and devitrification resistance of the glass by containing more than 0%, promote the defoaming of the glass, reduce the coloring of the glass, and increase the internal transmittance. .
On the other hand, when the content of the F component is 5.0% or less, the occurrence of striae on the glass can be reduced, and the glass can be made difficult to devitrify. Therefore, the content of the F component as an outer ratio with respect to the mass based on the oxide is preferably 5.0%, more preferably 3.0%, and still more preferably 1.0%.
As the F component, ZrF 4 , AlF 3 , NaF, CaF 2 , K 2 SiF 6 , Na 2 SiF 6 , LaF 3 or the like can be used as a raw material.

S(硫黄)成分は、0%超含有することで、ガラスの脱泡を促進でき、ガラスの着色を低減して内部透過率を高められる任意成分である。
他方で、S成分の含有量を5.0%以下にすることで、ガラスへの脈理の発生及び着色を低減でき、且つガラスを失透し難くすることができる。従って、酸化物基準の質量に対する外割りでのS成分の含有量は、好ましくは5.0%、より好ましくは3.0%、さらに好ましくは1.0%を上限とする。
S成分は、原料として硫酸塩を用いることが好ましく、例えばLiSO・HO、NaSO、KSO、MgSO、CaSO・1/2HO、SrSO、BaSO、ZnSO・7HO、ZnSO、La(SO・9HO等を用いることができる。
The S (sulfur) component is an optional component that can promote defoaming of the glass by containing more than 0%, and can reduce the coloring of the glass and increase the internal transmittance.
On the other hand, when the content of the S component is 5.0% or less, the occurrence of striae and coloring in the glass can be reduced, and the glass can be made hard to devitrify. Therefore, the content of the S component in an external ratio with respect to the oxide-based mass is preferably 5.0%, more preferably 3.0%, and still more preferably 1.0%.
The S component is preferably a sulfate as a raw material. For example, Li 2 SO 4 · H 2 O, Na 2 SO 4 , K 2 SO 4 , MgSO 4 , CaSO 4 · 1 / 2H 2 O, SrSO 4 , BaSO 4 , ZnSO 4 .7H 2 O, ZnSO 4 , La 2 (SO 4 ) 3 .9H 2 O, or the like can be used.

本明細書におけるF成分及びS成分の含有量は、ガラスを構成するカチオン成分全てが電荷の釣り合うだけの酸素と結合した酸化物でできていると仮定し、それら酸化物でできたガラス全体の質量を100%としたときの、F成分及びS成分の質量を、質量%(酸化物基準の質量に対する外割り質量%。以下、単に「外割り質量%」という場合がある。)単位で表したものである。   The contents of the F component and the S component in this specification are based on the assumption that all of the cation components constituting the glass are made of oxides combined with oxygen that can balance the charges, and the total glass made of these oxides. When the mass is 100%, the masses of the F component and the S component are expressed in units of mass% (externally divided mass% with respect to the oxide-based mass. Hereinafter, simply referred to as “externally divided mass%”). It is a thing.

なお、ガラスを清澄し脱泡する成分は、上記のSnO成分やSb成分、F成分、S成分に限定されるものではなく、ガラス製造の分野における公知の清澄剤、脱泡剤或いはそれらの組み合わせを用いることができる。 The components for clarifying and defoaming the glass are not limited to the above SnO 2 component, Sb 2 O 3 component, F component, and S component, but are known fining agents and defoaming agents in the field of glass production. Alternatively, a combination thereof can be used.

<含有すべきでない成分について>
次に、本発明の光学ガラスに含有すべきでない成分、及び含有することが好ましくない成分について説明する。
<About ingredients that should not be included>
Next, components that should not be contained in the optical glass of the present invention and components that are not preferably contained will be described.

上述されていない他の成分を、本願発明のガラスの特性を損なわない範囲で必要に応じ、添加することができる。ただし、V、Cr、Mn、Fe、Co、Ni、Cu、Ag及びMo等の各遷移金属成分は、それぞれを単独又は複合して少量含有した場合でもガラスが着色し、可視域の特定の波長に吸収を生じることで、本願発明の可視光透過率を高める効果を減殺する性質があるため、特に可視領域の波長を透過させる光学ガラスでは、実質的に含まないことが好ましい。   Other components not described above can be added as necessary within a range not impairing the properties of the glass of the present invention. However, even if each transition metal component such as V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Ag and Mo is contained alone or in combination with a small amount, the glass is colored and has a specific wavelength in the visible range. In particular, the optical glass that transmits wavelengths in the visible region is preferably substantially free of absorption because it has the property of reducing the effect of increasing the visible light transmittance of the present invention.

また、PbO等の鉛化合物及びAs等の砒素化合物は、環境負荷が高い成分であるため、実質的に含有しないこと、すなわち、不可避な混入を除いて一切含有しないことが望ましい。 Moreover, since lead compounds such as PbO and arsenic compounds such as As 2 O 3 are components with high environmental loads, it is desirable that they are not substantially contained, that is, not contained at all except for inevitable mixing.

さらに、Th、Cd、Tl、Os、Be、及びSeの各成分は、近年有害な化学物資として使用を控える傾向にあり、使用した場合には、ガラスの製造工程のみならず、加工工程、及び製品化後の処分に至るまで環境対策上の措置が必要になる。従って、環境上の影響を重視する場合には、これらを実質的に含有しないことが好ましい。   Furthermore, each component of Th, Cd, Tl, Os, Be, and Se has tended to refrain from being used as a harmful chemical material in recent years. When used, not only the glass manufacturing process, but also the processing process, and It is necessary to take measures for environmental measures until disposal after commercialization. Therefore, when importance is placed on the environmental impact, it is preferable that these are not substantially contained.

本発明のガラス組成物は、その組成が酸化物換算組成のガラス全質量に対する質量%で表されているため直接的にモル%の記載に表せるものではないが、本発明において要求される諸特性を満たすガラス組成物中に存在する各成分のモル%表示による組成は、酸化物換算組成で概ね以下の値をとる。
成分 5.0〜40.0mol%及び
Nb成分 15.0〜50.0mol%
並びに
ZnO成分 0〜40.0mol%
MgO成分 0〜35.0mol%
TiO成分 0〜35.0mol%
Bi成分 0〜5.0mol%
SiO成分 0〜20.0mol%
成分 0〜20.0mol%
Al成分 0〜15.0mol%
LiO成分 0〜35.0mol%
NaO成分 0〜30.0mol%
O成分 0〜20.0mol%
CaO成分 0〜30.0mol%
SrO成分 0〜20.0mol%
BaO成分 0〜25.0mol%
WO成分 0〜10.0mol%
成分 0〜5.0mol%
La成分 0〜5.0mol%
Gd成分 0〜5.0mol%
Yb成分 0〜5.0mol%
GeO成分 0〜15.0mol%
TeO成分 0〜15.0mol%
ZrO成分 0〜10.0mol%
Ta成分 0〜3.0mol%
Ga成分 0〜10.0mol%
SnO成分 0〜10.0mol%
Sb成分 0〜1.5mol%
F成分 0〜20.0mol%
S成分 0〜10.0mol%
The glass composition of the present invention cannot be expressed directly in the description of mol% because the composition is expressed by mass% with respect to the total mass of the glass of oxide conversion composition, but various properties required in the present invention. The composition expressed by mol% of each component present in the glass composition satisfying the above conditions generally takes the following values in terms of oxide conversion.
P 2 O 5 component 5.0~40.0Mol% and Nb 2 O 5 component 15.0~50.0Mol%
ZnO component 0 to 40.0 mol%
MgO component 0 to 35.0 mol%
TiO 2 component 0 to 35.0 mol%
Bi 2 O 3 component 0-5.0 mol%
SiO 2 component 0 to 20.0 mol%
B 2 O 3 component 0~20.0Mol%
Al 2 O 3 component 0 to 15.0 mol%
Li 2 O component 0~35.0Mol%
Na 2 O component 0~30.0Mol%
K 2 O component 0~20.0Mol%
CaO component 0 to 30.0 mol%
SrO component 0 to 20.0 mol%
BaO component 0 to 25.0 mol%
WO 3 components 0 to 10.0 mol%
Y 2 O 3 component 0~5.0Mol%
La 2 O 3 component 0~5.0Mol%
Gd 2 O 3 component 0-5.0 mol%
Yb 2 O 3 component 0-5.0 mol%
GeO 2 component 0-15.0 mol%
TeO 2 component 0 to 15.0 mol%
ZrO 2 component 0 to 10.0 mol%
Ta 2 O 5 component 0-3.0 mol%
Ga 2 O 3 component 0~10.0Mol%
SnO 2 component 0 to 10.0 mol%
Sb 2 O 3 component 0~1.5Mol%
F component 0 to 20.0 mol%
S component 0 to 10.0 mol%

[製造方法]
本発明の光学ガラスは、例えば以下のように作製される。すなわち、上記原料を各成分が所定の含有量の範囲内になるように均一に混合し、作製した混合物を石英坩堝又はアルミナ坩堝に投入して粗溶融した後、白金坩堝、白金合金坩堝又はイリジウム坩堝に入れて1000〜1400℃の温度範囲で2〜10時間溶融し、攪拌均質化して泡切れ等を行った後、1300℃以下の温度に下げてから仕上げ攪拌を行って脈理を除去し、金型に鋳込んで徐冷することにより作製される。そして、作製されたガラスについて、組成に応じて500℃〜700℃の範囲で1〜100時間アニールすることで、後述するような優れた物性を有するガラスを得ることができる。
[Production method]
The optical glass of the present invention is produced, for example, as follows. That is, the above raw materials are uniformly mixed so that each component is within a predetermined content range, and the prepared mixture is put into a quartz crucible or an alumina crucible and roughly melted, and then a platinum crucible, a platinum alloy crucible or iridium Put in a crucible and melt in the temperature range of 1000 to 1400 ° C for 2 to 10 hours, stir and homogenize to blow out bubbles, etc., then lower the temperature to 1300 ° C or lower and then stir to finish to remove striae It is produced by casting into a mold and slow cooling. And about the produced glass, the glass which has the outstanding physical property which is mentioned later can be obtained by annealing for 1 to 100 hours in the range of 500 to 700 degreeC according to a composition.

[物性]
本発明の光学ガラスは、平均線膨張係数(α)が小さいことが好ましい。特に、本発明の光学ガラスの平均線膨張係数は、好ましくは90×10−7−1、より好ましくは80×10−7−1、さらに好ましくは70×10−7−1、さらに好ましくは66×10−7−1を上限とする。これにより、光学ガラスを成形型でプレス成形する際に、ガラスの温度変化による膨張や収縮の総量が低減される。そのため、プレス成形時に光学ガラスを割れ難くでき、光学素子の生産性を高めることができる。
[Physical properties]
The optical glass of the present invention preferably has a small average coefficient of linear expansion (α). In particular, the average linear expansion coefficient of the optical glass of the present invention is preferably 90 × 10 −7 K −1 , more preferably 80 × 10 −7 K −1 , further preferably 70 × 10 −7 K −1 , Preferably, 66 × 10 −7 K −1 is the upper limit. Thereby, when optical glass is press-molded with a mold, the total amount of expansion and contraction due to temperature change of the glass is reduced. Therefore, the optical glass can be hardly broken during press molding, and the productivity of the optical element can be increased.

本発明の光学ガラスは、ガラス転移点(Tg)と屈伏点(At)との間の温度範囲における線膨張係数の最大値(αmax)が小さいことが好ましい。特に、本発明の光学ガラスの線膨張係数の最大値(αmax)は、好ましくは1200×10−7−1、より好ましくは1100×10−7−1、さらに好ましくは1000×10−7−1を上限とする。これにより、特に屈折率が高く薄型の光学素子を作製する場合であっても、ガラス転移点より高い温度に加熱してプレス成形を行ったときにガラスが割れ難くなるため、光学素子の生産性を高めることができる。
他方で、この線膨張係数の最大値(αmax)の下限は、好ましくは300×10−7−1、より好ましくは350×10−7−1、さらに好ましくは400×10−7−1としてもよい。
The optical glass of the present invention preferably has a small maximum value of linear expansion coefficient (α max ) in the temperature range between the glass transition point (Tg) and the yield point (At). In particular, the maximum value (α max ) of the linear expansion coefficient of the optical glass of the present invention is preferably 1200 × 10 −7 K −1 , more preferably 1100 × 10 −7 K −1 , and even more preferably 1000 × 10 −. 7 K −1 is the upper limit. As a result, even when a thin optical element with a high refractive index is produced, the glass is difficult to break when heated to a temperature higher than the glass transition point and subjected to press molding. Can be increased.
On the other hand, the lower limit of the maximum value (α max ) of the linear expansion coefficient is preferably 300 × 10 −7 K −1 , more preferably 350 × 10 −7 K −1 , further preferably 400 × 10 −7 K. It is good also as -1 .

このように、熱膨張係数の小さいガラス、例えば平均線膨張係数(α)の小さなガラスや線膨張係数の最大値(αmax)の小さなガラスがプレス成形時に割れ難くなる理由として、例えば以下のことが挙げられる。
すなわち、ガラスを加熱して軟化させる際や、軟化したガラスをプレス成形して冷却する際に、ガラス内部の温度差によって、ガラスの内部が、熱膨張係数の大きいガラス転移点以上の高温部と、熱膨張係数の小さいガラス転移点以下の低温部に分かれ易い。このとき、本発明の光学ガラスでは、高温部における熱膨張や熱収縮を小さくすることで、高温部の熱膨張や熱収縮によって低温部に掛かる力を小さくできる。
As described above, the reason why glass having a small thermal expansion coefficient, for example, a glass having a small average linear expansion coefficient (α) or a glass having a small maximum linear expansion coefficient (α max ) is difficult to break during press molding, for example, is as follows. Is mentioned.
That is, when the glass is heated and softened, or when the softened glass is press-molded and cooled, due to the temperature difference inside the glass, the inside of the glass has a high-temperature part having a glass transition point with a large coefficient of thermal expansion. It is easy to divide into a low temperature part below a glass transition point with a small thermal expansion coefficient. At this time, in the optical glass of the present invention, by reducing the thermal expansion and thermal contraction in the high temperature part, the force applied to the low temperature part due to the thermal expansion and thermal contraction of the high temperature part can be reduced.

本発明の光学ガラスは、高い屈折率を有しながらも、より高い分散(低いアッベ数)を有する。
本発明の光学ガラスの屈折率(n)は、好ましくは1.70、より好ましくは1.75、さらに好ましくは1.80を下限とする。屈折率(n)の上限は、好ましくは2.20、より好ましくは2.00、さらに好ましくは1.92であってもよい。このような高い屈折率を有することで、さらに素子の薄型化を図っても大きな光の屈折量を得ることができる。
また、本発明の光学ガラスのアッベ数(ν)は、好ましくは35、より好ましくは30を上限とし、さらに好ましくは28未満、さらに好ましくは27未満とする。アッベ数(ν)の下限は、好ましくは10、より好ましくは15、さらに好ましくは17、さらに好ましくは19であってもよい。このような低いアッベ数を有することで、例えば高いアッベ数を有する光学素子と組み合わせた場合に、高い結像特性等を図ることができる。
従って、このような高屈折率高分散の光学ガラスを、例えば光学素子の用途に用いることで、高い結像特性等を図りながらも、光学設計の自由度を広げることができる。
The optical glass of the present invention has higher dispersion (low Abbe number) while having a high refractive index.
The refractive index (n d ) of the optical glass of the present invention is preferably 1.70, more preferably 1.75, and still more preferably 1.80. The upper limit of the refractive index (n d ) is preferably 2.20, more preferably 2.00, and even more preferably 1.92. By having such a high refractive index, a large amount of light can be obtained even if the device is further thinned.
Further, the Abbe number (ν d ) of the optical glass of the present invention is preferably 35, more preferably 30 upper limit, still more preferably less than 28, still more preferably less than 27. The lower limit of the Abbe number (ν d ) is preferably 10, more preferably 15, still more preferably 17, and still more preferably 19. By having such a low Abbe number, for example, when combined with an optical element having a high Abbe number, high imaging characteristics and the like can be achieved.
Therefore, by using such an optical glass having a high refractive index and high dispersion, for example, for an optical element, the degree of freedom in optical design can be expanded while achieving high imaging characteristics and the like.

本発明の光学ガラスは、可視光についての透過率、特に可視光のうち短波長側の光についての透過率が高く、それにより着色が少ないことが好ましい。特に、本発明の光学ガラスでは、厚み10mmのサンプルで分光透過率70%を示す最も短い波長(λ70)は、好ましくは490nm、より好ましくは480nm、さらに好ましくは460nm、さらに好ましくは440nmを上限とする。これにより、ガラスの吸収端が紫外領域やその近傍に位置するようになり、可視域の特に短波長側の光についてのガラスの透明性がより高められることで、ガラスの黄色や橙色への着色が低減されるため、この光学ガラスをレンズ等の可視光を透過させる光学素子の材料に好ましく用いることができる。 It is preferable that the optical glass of the present invention has high transmittance for visible light, particularly high transmittance for light on the short wavelength side of visible light, thereby reducing coloration. In particular, in the optical glass of the present invention, the shortest wavelength (λ 70 ) exhibiting a spectral transmittance of 70% in a sample having a thickness of 10 mm is preferably 490 nm, more preferably 480 nm, still more preferably 460 nm, and further preferably 440 nm. And As a result, the absorption edge of the glass is positioned in the ultraviolet region or in the vicinity thereof, and the transparency of the glass with respect to light on the short wavelength side in the visible region is further enhanced, so that the glass is colored yellow or orange. Therefore, this optical glass can be preferably used as a material for an optical element that transmits visible light such as a lens.

本発明の光学ガラスは、680℃以下のガラス転移点を有することが好ましい。これにより、ガラスがより低い温度で軟化するため、より低い温度でガラスをモールドプレス成形できる。また、モールドプレス成形に用いる金型の酸化を低減して金型の長寿命化を図ることもできる。従って、本発明の光学ガラスのガラス転移点は、好ましくは680℃、より好ましくは660℃、さらに好ましくは640℃を上限とする。
なお、本発明の光学ガラスのガラス転移点の下限は特に限定されないが、好ましくは460℃、より好ましくは500℃、さらに好ましくは520℃を下限としてもよい。
The optical glass of the present invention preferably has a glass transition point of 680 ° C. or lower. Thereby, since glass softens at lower temperature, glass can be press-molded at lower temperature. Further, it is possible to extend the life of the mold by reducing oxidation of the mold used for mold press molding. Therefore, the upper limit of the glass transition point of the optical glass of the present invention is preferably 680 ° C, more preferably 660 ° C, and still more preferably 640 ° C.
In addition, although the minimum of the glass transition point of the optical glass of this invention is not specifically limited, Preferably it is 460 degreeC, More preferably, it is 500 degreeC, More preferably, it is good also considering 520 degreeC as a minimum.

また、本発明の光学ガラスは、750℃以下の屈伏点(At)を有することが好ましい。屈伏点は、ガラス転移点と同様にガラスの軟化性を示す指標の一つであり、プレス成形温度に近い温度を示す指標である。そのため、屈伏点が750℃以下のガラスを用いることにより、より低い温度でのプレス成形が可能になるため、より容易にプレス成形を行うことができる。従って、本発明の光学ガラスの屈伏点は、好ましくは750℃、より好ましくは720℃、最も好ましくは700℃を上限とする。
なお、本発明の光学ガラスの屈伏点は特に限定されないが、好ましくは500℃、より好ましくは520℃、さらに好ましくは550℃を下限としてもよい。
The optical glass of the present invention preferably has a yield point (At) of 750 ° C. or lower. Like the glass transition point, the yield point is one of indices indicating the softening property of glass and is an index indicating a temperature close to the press molding temperature. Therefore, by using glass having a yield point of 750 ° C. or lower, press molding at a lower temperature is possible, and therefore press molding can be performed more easily. Therefore, the upper limit of the yield point of the optical glass of the present invention is preferably 750 ° C, more preferably 720 ° C, and most preferably 700 ° C.
The yield point of the optical glass of the present invention is not particularly limited, but is preferably 500 ° C., more preferably 520 ° C., and still more preferably 550 ° C.

本発明の光学ガラスは、ガラス作製時における耐失透性(明細書中では、単に「耐失透性」という場合がある。)が高いことが好ましい。これにより、ガラス作製時におけるガラスの結晶化等による透過率の低下が抑えられるため、この光学ガラスをレンズ等の可視光を透過させる光学素子に好ましく用いることができる。なお、ガラス作製時における耐失透性が高いことを示す尺度としては、例えば液相温度が低いことが挙げられる。   The optical glass of the present invention preferably has high devitrification resistance during glass production (in the specification, it may be simply referred to as “devitrification resistance”). Thereby, since the fall of the transmittance | permeability by crystallization of the glass at the time of glass preparation etc. is suppressed, this optical glass can be used preferably for the optical element which permeate | transmits visible lights, such as a lens. In addition, as a scale which shows that the devitrification resistance at the time of glass preparation is high, a liquidus temperature is low, for example.

[プリフォーム及び光学素子]
作製された光学ガラスから、例えばリヒートプレス成形や精密プレス成形等のモールドプレス成形の手段を用いて、ガラス成形体を作製することができる。すなわち、光学ガラスからモールドプレス成形用のプリフォームを作製し、このプリフォームに対してリヒートプレス成形を行った後で研磨加工を行ってガラス成形体を作製したり、研磨加工を行って作製したプリフォームや、公知の浮上成形等により成形されたプリフォームに対して精密プレス成形を行ってガラス成形体を作製したりすることができる。なお、ガラス成形体を作製する手段は、これらの手段に限定されない。
[Preforms and optical elements]
A glass molded body can be produced from the produced optical glass by means of mold press molding such as reheat press molding or precision press molding. That is, a preform for mold press molding was prepared from optical glass, and after performing reheat press molding on this preform, polishing was performed to prepare a glass molded body, or polishing was performed. It is possible to produce a glass molded body by performing precision press molding on a preform, or a preform molded by a known floating molding or the like. In addition, the means for producing the glass molded body is not limited to these means.

このようにして作製されるガラス成形体は、様々な光学素子及び光学設計に有用である。特に、本発明の光学ガラスから、精密プレス成形等の手段を用いて、レンズやプリズム、ミラー等の光学素子を作製することが好ましい。これにより、カメラやプロジェクタ等のような光学素子に可視光を透過させる光学機器に用いたときに、高精細で高精度な結像特性等を実現しつつ、これら光学機器における光学系の小型化を図ることができる。   The glass molded body produced in this way is useful for various optical elements and optical designs. In particular, it is preferable to produce optical elements such as lenses, prisms, and mirrors from the optical glass of the present invention using means such as precision press molding. As a result, when used in optical devices that transmit visible light to optical elements such as cameras and projectors, the optical system in these optical devices is miniaturized while realizing high-definition and high-precision imaging characteristics. Can be achieved.

本発明の実施例(No.1〜No.19)及び比較例(No.A)のガラスの組成、屈折率(n)、アッベ数(ν)、分光透過率が70%を示す波長(λ70)、ガラス転移点(Tg)、屈伏点(At)、平均線膨張係数(α)、並びに、線膨張係数の最大値(αmax)を表1〜表3に示す。なお、以下の実施例はあくまで例示の目的であり、これらの実施例のみ限定されるものではない。 Wavelength at which the composition, refractive index (n d ), Abbe number (ν d ), and spectral transmittance of the glass of Examples (No. 1 to No. 19) and Comparative Example (No. A) of the present invention are 70%. Tables 1 to 3 show (λ 70 ), glass transition point (Tg), yield point (At), average linear expansion coefficient (α), and the maximum value of linear expansion coefficient (α max ). The following examples are merely for illustrative purposes, and are not limited to these examples.

これら実施例及び比較例のガラスは、いずれも各成分の原料として各々相当する酸化物、水酸化物、炭酸塩、硝酸塩、弗化物、水酸化物、メタ燐酸化合物等の通常の光学ガラスに使用される高純度原料を選定し、表に示した各実施例及び比較例の組成の割合になるように秤量して均一に混合した後、作製した混合物を石英坩堝に投入してガラス組成の溶融難易度に応じて電気炉で1200〜1350℃の温度範囲で粗溶融した後、白金坩堝に入れて1200〜1350℃の温度範囲で2〜10時間溶融し、攪拌均質化して泡切れ等を行った後、1300℃以下に温度を下げて攪拌均質化してから金型に鋳込み、徐冷してガラスを作製した。そして、得られたガラスについて、組成に応じて550℃〜650℃の範囲で2〜60時間アニールを行った。   The glass of these Examples and Comparative Examples are used for ordinary optical glasses such as oxides, hydroxides, carbonates, nitrates, fluorides, hydroxides, metaphosphate compounds, etc., as raw materials for each component. The high purity raw material to be used is selected, weighed so as to have the composition ratio of each example and comparative example shown in the table, and mixed uniformly, and then the prepared mixture is put into a quartz crucible to melt the glass composition Depending on the degree of difficulty, it is roughly melted in the temperature range of 1200 to 1350 ° C. in an electric furnace, then put in a platinum crucible and melted in the temperature range of 1200 to 1350 ° C. for 2 to 10 hours, and homogenized with stirring to remove bubbles. After that, the temperature was lowered to 1300 ° C. or lower, and the mixture was homogenized with stirring, cast into a mold, and slowly cooled to produce glass. And about the obtained glass, it annealed in the range of 550 degreeC-650 degreeC for 2 to 60 hours according to a composition.

ここで、実施例及び比較例のガラスの屈折率及びアッベ数は、日本光学硝子工業会規格JOGIS01−2003に基づいて測定した。   Here, the refractive index and Abbe number of the glass of an Example and a comparative example were measured based on Japan Optical Glass Industry Association Standard JOGIS01-2003.

また、実施例及び比較例のガラスの可視光透過率は、日本光学硝子工業会規格JOGIS02に準じて測定した。なお、本発明においては、ガラスの可視光透過率を測定することで、ガラスの着色の有無と程度を求めた。具体的には、厚さ10±0.1mmの対面平行研磨品をJISZ8722に準じ、200〜800nmの分光透過率を測定し、λ70(透過率70%時の波長)を求めた。 Moreover, the visible light transmittance | permeability of the glass of an Example and a comparative example was measured according to Japan Optical Glass Industry Association standard JOGIS02. In addition, in this invention, the presence or absence and the grade of coloring of glass were calculated | required by measuring the visible light transmittance | permeability of glass. Specifically, a face parallel polished product having a thickness of 10 ± 0.1 mm was measured for a spectral transmittance of 200 to 800 nm in accordance with JISZ8722, and λ 70 (wavelength at a transmittance of 70%) was obtained.

また、実施例及び比較例のガラスのガラス転移点(Tg)及び屈伏点(At)は、日本光学硝子工業会規格JOGIS08−2003「光学ガラスの熱膨張の測定方法」に従い、温度と試料の伸びとの関係を測定することで得られる熱膨張曲線より求めた。   Further, the glass transition point (Tg) and the yield point (At) of the glasses of the examples and comparative examples are determined according to the Japan Optical Glass Industry Association Standard JOGIS08-2003 “Measurement Method of Thermal Expansion of Optical Glass”. It was calculated | required from the thermal expansion curve obtained by measuring the relationship.

また、実施例及び比較例のガラスの平均線膨張係数(α)は、日本光学硝子工業会規格JOGIS08−2003「光学ガラスの熱膨張の測定方法」に従い、−30〜+70℃における平均線膨張係数を求めた。   Moreover, the average linear expansion coefficient ((alpha)) of the glass of an Example and a comparative example is an average linear expansion coefficient in -30- + 70 degreeC according to Japan Optical Glass Industry Association standard JOGIS08-2003 "Measuring method of thermal expansion of optical glass". Asked.

また、実施例及び比較例のガラスの線膨張係数の最大値(αmax)は、日本光学硝子工業会規格JOGIS08−2003「光学ガラスの熱膨張の測定方法」に従って測定し、ガラス転移点(Tg)から屈伏点(At)までの間における5℃刻みの線膨張係数の最大値を求めた。線膨張係数の計算には、5の倍数の温度における試料の長さを用いた。
Moreover, the maximum value (α max ) of the linear expansion coefficient of the glasses of Examples and Comparative Examples was measured according to Japan Optical Glass Industry Association Standard JOGIS08-2003 “Measurement Method of Thermal Expansion of Optical Glass”, and the glass transition point (Tg ) To the yield point (At), the maximum value of the linear expansion coefficient in increments of 5 ° C. was determined. For the calculation of the linear expansion coefficient, the length of the sample at a temperature of a multiple of 5 was used.

Figure 2015164885
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表1〜表3に表されるように、本発明の実施例の光学ガラスは、平均線膨張係数(α)が90×10−7−1以下、より詳細には80×10−7−1以下であるため、所望の低い平均線膨張係数を有していた。他方で、比較例(No.A)のガラスは、平均線膨張係数が94×10−7−1であった。このため、本発明の実施例の光学ガラスは、比較例のガラスに比べて平均線膨張係数が小さいことが明らかになった。 As shown in Tables 1 to 3, the optical glass of the examples of the present invention has an average linear expansion coefficient (α) of 90 × 10 −7 K −1 or less, more specifically 80 × 10 −7 K. Since it was −1 or less, it had a desired low average linear expansion coefficient. On the other hand, the glass of the comparative example (No. A) had an average linear expansion coefficient of 94 × 10 −7 K −1 . For this reason, it became clear that the optical glass of the Example of this invention has a small average linear expansion coefficient compared with the glass of a comparative example.

また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもガラス転移点(Tg)と屈伏点(At)との間の温度範囲における線膨張係数の最大値(αmax)の上限が1200×10−7−1以下、より詳細には1000×10−7−1以下であり、所望の範囲内であった。他方で、比較例(No.A)のガラスは、線膨張係数の最大値(αmax)の上限が1289×10−7−1であった。このため、本発明の実施例の光学ガラスは、比較例のガラスに比べて線膨張係数の最大値(αmax)の上限が小さいことが明らかになった。 Further, in the optical glasses of the examples of the present invention, the upper limit of the maximum value (α max ) of the linear expansion coefficient in the temperature range between the glass transition point (Tg) and the yield point (At) is 1200 × 10 −. It was 7 K −1 or less, more specifically 1000 × 10 −7 K −1 or less, and was within a desired range. On the other hand, the upper limit of the maximum value (α max ) of the linear expansion coefficient of the glass of Comparative Example (No. A) was 1289 × 10 −7 K −1 . For this reason, it became clear that the optical glass of the Example of this invention has a small upper limit of the maximum value ((alpha) max ) of a linear expansion coefficient compared with the glass of a comparative example.

本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもλ70(透過率70%時の波長)が490nm以下、より詳細には440nm以下であり、所望の範囲内であった。
他方で、比較例のガラスはλ70が498nmであった。
そのため、本発明の実施例の光学ガラスは、比較例のガラスに比べて、可視光について高い透過率を有していることが明らかになった。
All of the optical glasses of the examples of the present invention had a λ 70 (wavelength at a transmittance of 70%) of 490 nm or less, more specifically, 440 nm or less, and were in a desired range.
On the other hand, the glass of the comparative example had a λ 70 of 498 nm.
Therefore, it became clear that the optical glass of the Example of this invention has a high transmittance | permeability with respect to visible light compared with the glass of a comparative example.

本発明の実施例の光学ガラスは、いずれも屈折率(n)が1.70以上、より詳細には1.80以上であるため、所望の高い屈折率を有していることが明らかになった。
また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもアッベ数(ν)が35以下、より詳細には26以下であるため、所望の低いアッベ数(ν)を有していることが明らかになった。
加えて、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれも失透していない安定なガラスであった。
The optical glasses of the examples of the present invention all have a refractive index (n d ) of 1.70 or more, more specifically 1.80 or more, and thus clearly have a desired high refractive index. became.
Moreover, since the optical glasses of the examples of the present invention all have an Abbe number (ν d ) of 35 or less, more specifically 26 or less, the optical glass may have a desired low Abbe number (ν d ). It was revealed.
In addition, the optical glass of the examples of the present invention was a stable glass that was not devitrified.

従って、本発明の実施例の光学ガラスは、所望の高い屈折率(n)と低いアッベ数(ν)を有しながらも、耐失透性及び可視光についての透過率が高く、平均線膨張係数(α)が小さく、且つ、線膨張係数の最大値(αmax)の上限が小さいことが明らかになった。 Accordingly, the optical glasses of Examples of the present invention, while having the desired high refractive index (n d) a low Abbe number ([nu d), high transmittance for the devitrification resistance and the visible light, the average It was revealed that the linear expansion coefficient (α) was small and the upper limit of the maximum value (α max ) of the linear expansion coefficient was small.

さらに、本発明の実施例の光学ガラスは、線膨張係数の最大値が小さいため、プレス成形によるガラスの割れが生じ難い。そのため、本発明の実施例の光学ガラスは、比較例のガラスに比べて、プレス成形後にガラスに割れが生じ難いことが推察される。   Furthermore, since the optical glass of the example of the present invention has a small maximum coefficient of linear expansion, it is difficult for the glass to be cracked by press molding. Therefore, it is guessed that the optical glass of the Example of this invention is hard to produce a crack after press molding compared with the glass of a comparative example.

また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもガラス転移点が680℃以下、より詳細には640℃以下であった。また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれも屈伏点が750℃以下、より詳細には700℃以下であり、所望の範囲内であった。
これらのことから、本発明の実施例の光学ガラスは、ガラスがより低い温度で軟化するため、より低い温度でガラスをモールドプレス成形できることが明らかになった。
The optical glasses of the examples of the present invention all had a glass transition point of 680 ° C. or lower, more specifically 640 ° C. or lower. Further, the optical glasses of the examples of the present invention all had a yield point of 750 ° C. or lower, more specifically 700 ° C. or lower, and were within a desired range.
From these, it became clear that the optical glass of the example of the present invention can be mold press-molded at a lower temperature because the glass is softened at a lower temperature.

以上、本発明を例示の目的で詳細に説明したが、本実施例はあくまで例示の目的のみであって、本発明の思想及び範囲を逸脱することなく多くの改変を当業者により成し得ることが理解されよう。   Although the present invention has been described in detail for the purpose of illustration, this embodiment is only for the purpose of illustration, and many modifications can be made by those skilled in the art without departing from the spirit and scope of the present invention. Will be understood.

Claims (25)

質量%で、P成分を5.0%以上40.0%以下、Nb成分を20.0%以上60.0%以下、ZnO成分及びMgO成分を合計で0.5%以上35.0%以下含有し、平均線膨張係数が90×10−7−1以下である光学ガラス。 By mass%, P 2 O 5 component is 5.0% or more and 40.0% or less, Nb 2 O 5 component is 20.0% or more and 60.0% or less, and ZnO component and MgO component are 0.5% in total. An optical glass containing 35.0% or less and an average linear expansion coefficient of 90 × 10 −7 K −1 or less. 質量%で、P成分を5.0%以上40.0%以下、Nb成分を20.0%以上60.0%以下、ZnO成分及びMgO成分を合計で0.5%以上35.0%以下含有し、ガラス転移点(Tg)と屈伏点(At)との間の温度範囲における、線膨張係数の最大値(αmax)が1200×10−7−1以下である光学ガラス。 By mass%, P 2 O 5 component is 5.0% or more and 40.0% or less, Nb 2 O 5 component is 20.0% or more and 60.0% or less, and ZnO component and MgO component are 0.5% in total. The maximum value (α max ) of the linear expansion coefficient in the temperature range between the glass transition point (Tg) and the yield point (At) is 1200 × 10 −7 K −1 or less. Some optical glass. 質量%で
ZnO成分 0〜35.0%
MgO成分 0〜15.0%
である請求項1又は2記載の光学ガラス。
ZnO component in mass% 0 to 35.0%
MgO component 0 to 15.0%
The optical glass according to claim 1 or 2.
質量%で、
TiO成分 0〜25.0%
Bi成分 0〜10.0%
である請求項1から3のいずれか記載の光学ガラス。
% By mass
TiO 2 component 0-25.0%
Bi 2 O 3 component 0 to 10.0%
The optical glass according to any one of claims 1 to 3.
質量和(TiO+Nb+Bi)が30.0%以上70.0%以下である請求項1から4のいずれか記載の光学ガラス。 5. The optical glass according to claim 1, wherein a mass sum (TiO 2 + Nb 2 O 5 + Bi 2 O 3 ) is 30.0% or more and 70.0% or less. 質量比(MgO+ZnO)/(TiO+Nb+Bi)が0.05以上である請求項1から5のいずれか記載の光学ガラス。 6. The optical glass according to claim 1, wherein a mass ratio (MgO + ZnO) / (TiO 2 + Nb 2 O 5 + Bi 2 O 3 ) is 0.05 or more. 質量%で、
SiO成分 0〜10.0%
成分 0〜10.0%
Al成分 0〜10.0%
である請求項1から6のいずれか記載の光学ガラス。
% By mass
SiO 2 component 0 to 10.0%
B 2 O 3 component 0 to 10.0%
Al 2 O 3 component 0 to 10.0%
The optical glass according to any one of claims 1 to 6.
質量和(SiO+B+Al)が0.1%以上20.0%以下である請求項1から7のいずれか記載の光学ガラス。 The optical glass according to claim 1, wherein a mass sum (SiO 2 + B 2 O 3 + Al 2 O 3 ) is 0.1% or more and 20.0% or less. 質量比(MgO+ZnO)/(SiO+B+Al)が0.10以上である請求項1から8のいずれか記載の光学ガラス。 The optical glass according to claim 1, wherein a mass ratio (MgO + ZnO) / (SiO 2 + B 2 O 3 + Al 2 O 3 ) is 0.10 or more. 質量%で、
LiO成分 0〜10.0%
NaO成分 0〜15.0%
O成分 0〜15.0%
である請求項1から9のいずれか記載の光学ガラス。
% By mass
Li 2 O component 0 to 10.0%
Na 2 O component 0 to 15.0%
K 2 O component 0 to 15.0%
The optical glass according to any one of claims 1 to 9.
質量%で、RO成分の含有量の和が20.0%以下である請求項1から10のいずれか記載の光学ガラス(RはLi、Na及びKからなる群より選択される1種以上である)。 By mass%, one optical glass (R according to any one of claims 1 to 10 the sum of the content of R 2 O component is less than 20.0% of Li, selected from the group consisting of Na and K That's it) 質量%で
CaO成分 0〜15.0%
SrO成分 0〜15.0%
BaO成分 0〜30.0%
である請求項1から11のいずれか記載の光学ガラス。
CaO component in mass% 0 to 15.0%
SrO component 0 to 15.0%
BaO component 0 to 30.0%
The optical glass according to any one of claims 1 to 11.
MO成分の含有量の和が30.0%以下である請求項1から12のいずれか記載の光学ガラス(MはMg、Ca、Sr及びBaからなる群より選択される1種以上である)。   The optical glass according to any one of claims 1 to 12, wherein the sum of the MO component contents is 30.0% or less (M is at least one selected from the group consisting of Mg, Ca, Sr and Ba). . O成分及びMO成分を合計で0.1%以上40.0%以下含有する請求項1から13のいずれか記載の光学ガラス(RはLi、Na及びKからなる群より選択される1種以上であり、MはMg、Ca、Sr及びBaからなる群より選択される1種以上である)。 The optical glass according to any one of claims 1 to 13, wherein R 2 O component and MO component are contained in a total of 0.1% or more and 40.0% or less (R is selected from the group consisting of Li, Na and K) And M is one or more selected from the group consisting of Mg, Ca, Sr and Ba). 質量比(MgO+ZnO)/(RO+MO)が0.10以上である請求項1から14のいずれか記載の光学ガラス(RはLi、Na及びKからなる群より選択される1種以上であり、MはMg、Ca、Sr及びBaからなる群より選択される1種以上である)。 The optical glass according to any one of claims 1 to 14, wherein the mass ratio (MgO + ZnO) / (R 2 O + MO) is 0.10 or more (R is at least one selected from the group consisting of Li, Na and K). , M is one or more selected from the group consisting of Mg, Ca, Sr and Ba). 質量%で、WO成分の含有量が15.0%以下である請求項1から15のいずれか記載の光学ガラス。 The optical glass according to any one of claims 1 to 15, wherein the content of the WO 3 component is 15.0% or less by mass. 質量%で
成分 0〜10.0%
La成分 0〜10.0%
Gd成分 0〜10.0%
Yb成分 0〜10.0%
である請求項1から16のいずれか記載の光学ガラス。
Y 2 O 3 component in mass% 0 to 10.0%
La 2 O 3 component 0 to 10.0%
Gd 2 O 3 component 0 to 10.0%
Yb 2 O 3 component 0 to 10.0%
The optical glass according to any one of claims 1 to 16.
Ln成分(Lnは、Y、La、Gd及びYbからなる群より選択される1種以上である)の含有量の和が15.0%以下である請求項1から17のいずれか記載の光学ガラス。 The sum of the contents of Ln 2 O 3 components (Ln is at least one selected from the group consisting of Y, La, Gd and Yb) is 15.0% or less. The optical glass described. 質量%で、
GeO成分 0〜10.0%
TeO成分 0〜15.0%
ZrO成分 0〜10.0%
Ta成分 0〜10.0%
Ga成分 0〜10.0%
SnO成分 0〜10.0%
Sb成分 0〜3.0%
である請求項1から18のいずれか記載の光学ガラス。
% By mass
GeO 2 component 0-10.0%
TeO 2 component 0-15.0%
ZrO 2 component 0 to 10.0%
Ta 2 O 5 component 0 to 10.0%
Ga 2 O 3 component from 0 to 10.0%
SnO 2 component 0 to 10.0%
Sb 2 O 3 component 0-3.0%
The optical glass according to any one of claims 1 to 18.
1.70以上の屈折率(n)と35以下のアッベ数(ν)を有する請求項1から19のいずれか記載の光学ガラス。 The optical glass according to claim 1, which has a refractive index (n d ) of 1.70 or more and an Abbe number (ν d ) of 35 or less. 分光透過率が70%を示す波長(λ70)が490nm以下である請求項1から20のいずれか記載の光学ガラス。 The optical glass according to any one of claims 1 to 20, wherein a wavelength (λ 70 ) at which the spectral transmittance is 70% is 490 nm or less. ガラス転移点が680℃以下である請求項1から21のいずれか記載の光学ガラス。   The optical glass according to any one of claims 1 to 21, having a glass transition point of 680 ° C or lower. 請求項1から22のいずれか記載の光学ガラスからなる光学素子。   An optical element made of the optical glass according to claim 1. 請求項1から22のいずれか記載の光学ガラスからなる研磨加工用及び/又は精密プレス成形用のプリフォーム。   A preform for polishing and / or precision press molding comprising the optical glass according to any one of claims 1 to 22. 請求項24記載のプリフォームを精密プレスしてなる光学素子。   An optical element obtained by precision pressing the preform according to claim 24.
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