JP2014131749A - Dental implant - Google Patents

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JP2014131749A
JP2014131749A JP2014020835A JP2014020835A JP2014131749A JP 2014131749 A JP2014131749 A JP 2014131749A JP 2014020835 A JP2014020835 A JP 2014020835A JP 2014020835 A JP2014020835 A JP 2014020835A JP 2014131749 A JP2014131749 A JP 2014131749A
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Inventor
Junichi Hayashi
純一 林
Mitsuo Ito
充雄 伊藤
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Seiko Epson Corp
セイコーエプソン株式会社
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a dental implant which can surely prevent elution of metal when the dental implant is applied inside an oral cavity, and also surely prevent the occurrence of inappropriateness (looseness or the like) when the dental implant is attached.SOLUTION: A dental implant 10 includes: a titanium member 21 formed of a sintered body of titanium or titanium alloy; and a ceramic member 22 made of oxide ceramics. The titanium member has a recessed part 212, and the ceramic member has a projecting part 222 fitted into the recessed part. The projecting part has a part gradually increased in cross sectional area as it goes toward the deep part of the recessed part. The titanium member is sintered in the state of being fitted into the ceramic member so as to be fixed and integrated with the ceramic member.

Description

本発明は、歯科用アバットメントの製造方法に関するものである。 The present invention relates to a manufacturing method of a dental abutment.

様々な理由により喪失した歯の機能を回復させる目的で、広くインプラント(歯科用インプラント)が用いられている。 For the purpose of recovering the function of a tooth lost by various reasons, wide implants (dental implant) it has been used.
歯科用インプラントとしては、一般に、顎骨に固定されるフィックスチャーと、フィックスチャーに螺設するアバットメントとを有している。 The dental implant generally has a fixture which is fixed to the jawbone and an abutment threadedly coupled to the fixture. そして、歯科用インプラント(フィックスチャーに螺設されたアバットメント)上に、歯冠修復物を被覆し、これを歯科用セメントで固定することにより、本来の歯に対応する形状に仕上げる。 Then, on the dental implant (the abutment threadedly coupled to the fixture), a crown restoration was coated, which by fixing a dental cement, finish in a shape corresponding to the original tooth.

従来、インプラントの構成材料としては、生体に対する適合性や、強度等の観点から、一般に、チタンまたはチタン合金が用いられてきた(例えば、特許文献1参照)。 Conventionally, as the material of the implant, and suitability to a living body, from the viewpoint of strength and the like, in general, titanium or titanium alloy has been used (for example, see Patent Document 1).
一方、歯冠修復物の構成材料としては、外観上、生体の歯との違いが目立たないように、一般に、セラミックスが用いられているが、噛み合わせを改善したり、歯冠修復物の割れ等を確実に防止する等の目的で、その内面(インプラント側の面)に、金合金等で構成された金属部(金属層)を設けられる。 Meanwhile, as the material of the crown restoration, appearance, as the difference between the teeth of the living body is not conspicuous, general, ceramics have been used, or to improve the engagement, cracking of the crown restoration for the purpose of reliably preventing such, that the inner surface (the surface of the implant side), is provided a metal portion made of a gold alloy or the like (metal layer). すなわち、歯冠修復物としては、金属で構成された金属部(金属層)と、セラミックスで構成された層とを有する積層体が、広く用いられている。 That is, the prosthetic restoration, the metal portion made of a metal (metal layer), the laminate having a layer composed of ceramics, are widely used.

しかしながら、歯冠修復物が上記のような金属部を有するものである場合、この金属部と、チタンで構成されたインプラントとの間でガルバノ電池が形成されることにより、金属が体内に溶出し、生体に悪影響を及ぼすことが懸念される。 However, if the crown restoration has the metal portion as described above, and the metal part, by the galvano cell between the implant composed of titanium is formed, a metal is eluted into the body , there is a concern that an adverse effect on the living body.
このような問題を防止する目的で、例えば、比較的多量の歯科用セメントを用いて、インプラントと歯冠修復物の金属部とが、接触しないように固定することも考えられるが、このような場合、歯科用インプラントに固定される歯冠修復物の高さや角度等を、設計通りに調整するのが困難になるとともに、十分な接合強度を得るのが困難となる。 In order to prevent such a problem, for example, by using a relatively large amount of dental cement, and the metal portion of the implant and the crown restoration is, it is conceivable to fix so as not to contact, like this If the height and angle of the crown restoration to be fixed to the dental implant, it becomes difficult to adjust as designed, it is difficult to obtain sufficient bonding strength. また、インプラントを構成するチタンまたはチタン合金と、歯冠修復物の金属部とが接触するのを防止するために、インプラントを構成するチタンまたはチタン合金を、絶縁性のセラミックスで被覆することも考えられるが、セラミックスは、一般に、金合金等の接合性には優れているものの、チタン、チタン合金との接合性には劣っているため、チタン、チタン合金で構成された部位と、セラミックスで構成された部位との接合強度を十分に優れたものとするのが困難となり、不適合(がたつき等の問題)が発生しやすく、使用感に劣ったものとなる。 Also, consider a titanium or titanium alloy constituting the implant, because the metal portion of the crown restoration to prevent contact, the titanium or titanium alloy constituting the implant, also be coated with an insulating ceramic is, but ceramics, generally, although the junction of the gold alloy are excellent, titanium, because it is inferior in the bonding strength between the titanium alloy, titanium, a portion made of a titanium alloy, made of ceramics by site and it is difficult to sufficiently excellent as a bonding strength, incompatibility (problems such as looseness) easily occurs, consequently deteriorating the feeling of use.

特開2000−24004号公報(第3頁右欄第40〜42行目参照) JP 2000-24004 JP (see 40 to 42 line page 3, right column,)

本発明の目的は、歯科用インプラントを口腔内に適用した際における金属の溶出が確実に防止されるとともに、装着時における不適合(がたつき等)の発生を確実に防止することができる歯科用アバットメントを製造する製造方法を提供することにある。 An object of the present invention, together with elution of metal when the dental implant is applied within an oral cavity can be reliably prevented, dental that it is possible to reliably prevent occurrence of mismatching (backlash, etc.) at the time of attachment It is to provide a method of manufacturing an abutment.

このような目的は、下記の本発明により達成される。 These objects are achieved by the present invention described below.
本発明の歯科用アバットメントの製造方法は、顎骨に固定されるフィックスチャーに螺設して用いられる歯科用アバットメントの製造方法であって、 The method of manufacturing a dental abutment of the invention is a dental abutment manufacturing method of the used and screwed into the fixture to be fixed to the jawbone,
酸化物系セラミックスで構成された粉末と該粉末を結合させるための結合材とを含むセラミックス成形体形成用組成物を用いて成形されたセラミックス成形体に、前記結合材を除去する脱脂処理、および、前記酸化物系セラミックスで構成された粉末を焼結する焼結処理を施し、セラミックス部材を得た後に、 A ceramic molded body formed by using a ceramic molded body composition containing a binder for binding the powder and powder composed of oxide-based ceramics, degreasing treatment, and for removing the binder , the powder composed of the said oxide ceramic subjected to sintering process for sintering, after obtaining the ceramic member,
チタンまたはチタン合金で構成された粉末と該粉末を結合させるための結合材とを含むチタン成形体形成用組成物を用いて成形されたチタン成形体と、前記セラミックス部材とを組み立て、さらにその後に、 Titanium molded body formed using the titanium molded body composition containing a binder for binding the powder and the powder composed of titanium or a titanium alloy, assembled and the ceramic member, further followed ,
前記チタン成形体と前記セラミックス部材とを組み立てた組立体に対し、前記チタン成形体中に含まれる前記結合材を除去する脱脂処理、および、前記チタンまたはチタン合金で構成された粉末を焼結する焼結処理を施し、前記焼結した部材と前記セラミックス部材とを固着させることを特徴とする。 Wherein the titanium molded body and the ceramic member and the assembled assembly, degreasing treatment for removing the binder contained in the titanium molded body, and sintering the powder composed of the said titanium or titanium alloy subjected to sintering process, characterized in that to fix the sintering was a member and the ceramic member.
本発明の歯科用アバットメントの製造方法では、前記チタン成形体は、凹部を有する形状に成形されたものであり、 The dental abutment manufacturing method of the present invention, the titanium molded body has been molded into a shape having a recess,
前記セラミックス部材は、凸部を有するものであり、 The ceramic member is one having a convex portion,
前記凹部に前記凸部が挿入された状態に組み立てることが好ましい。 It is preferable to assemble the state where the protrusion is inserted into the recess.
本発明の歯科用アバットメントの製造方法では、前記凸部は、前記凹部に挿入された状態で、前記凹部の奥部に向かって、その横断面積が増大する部位を有するものであることが好ましい。 The dental abutment manufacturing method of the present invention, the convex portion is in a state of being inserted into the recess, towards the inner part of the recess, it preferably has a portion whose cross-sectional area is increased .

本発明の歯科用アバットメントの製造方法では、前記凸部は、前記凹部に挿入された状態で、前記凹部の奥部に向かって、その横断面積が連続的に増大する部位を有するものであることが好ましい。 The dental abutment manufacturing method of the present invention, the convex portion is in a state of being inserted into the recess, towards the inner part of the recess, and has a portion whose cross area increases continuously it is preferable.
本発明の歯科用アバットメントの製造方法では、前記凸部は、その横断面形状が非円形状の部位を有するものであることが好ましい。 The dental abutment manufacturing method of the present invention, the convex portion preferably has a cross-sectional shape and has a non-circular portion.
本発明の歯科用アバットメントの製造方法では、前記セラミックス部材は、主としてジルコニアで構成されたものであることが好ましい。 The dental abutment manufacturing method of the present invention, the ceramic member is preferably one that is composed of zirconia as a major component.
本発明の歯科用アバットメントの製造方法では、前記脱脂処理は、複数の段階に分けて行うものであることが好ましい。 The dental abutment manufacturing method of the present invention, the degreasing treatment is preferably one performed in a plurality of stages.
本発明の歯科用アバットメントの製造方法では、前記セラミックス部材は、前記チタン部材を構成する材料とは異なる組成の金属が当接する当接面を有するものであることが好ましい。 The dental abutment manufacturing method of the present invention, the ceramic member preferably has a material constituting the titanium member and has a contact surface with which a metal having a composition different abuts.

本発明の歯科用インプラントの好適な実施形態を示す図であり、(1a)は、フィックスチャーとアバットメントとを螺合させた状態の正面図、(1b)は、フィックスチャーとアバットメントとを螺合させていない状態での正面図、(1c)は、フィックスチャーとアバットメントとを螺合させていない状態での縦断面図である。 Is a diagram showing a preferred embodiment of the dental implant of the present invention, (1a) is a front view of a state in which is screwed the fixture and abutment, and (1b), the fixture and the abutment front view of a state that is not allowed screwed, (1c) is a longitudinal sectional view of a state that is not screwed to the fixture and the abutment. 歯科用インプラントを用いた手術方法(術式)を説明するための図である。 It is a diagram for explaining operation method (surgical procedure) using a dental implant. 本発明の歯科用インプラントの製造方法の好適な実施形態を示す工程図である。 The preferred embodiment of a method of manufacturing the dental implant of the present invention is a process diagram showing. 組み立て状態にあるチタン成形体とセラミックス部材との嵌合部付近の状態、および、焼結工程を行った後のチタン部材とセラミックス部材との接合部付近の状態を説明するための縦断面図である。 State in the vicinity of the fitting portion of the titanium molded body and the ceramic member in an assembled state, and, in longitudinal sectional view for explaining a state of the vicinity of the joint portion between the titanium member and the ceramic member after the sintering step is there. 比較例3で製造したアバットメントの縦断面図である。 It is a longitudinal sectional view of an abutment manufactured in Comparative Example 3. 固定強度の測定に用いた治具の構成を模式的に示す図、固定強度の測定方法を説明するための図である。 Schematically shows a jig structure used for measurement of the fixing strength, is a diagram for explaining a method of measuring the fixing strength.

以下、本発明の好適な実施形態について、添付図面を参照しつつ説明する。 Preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.
図1は、本発明の歯科用インプラントの好適な実施形態を示す図であり、(1a)は、フィックスチャーとアバットメントとを螺合させた状態の正面図、(1b)は、フィックスチャーとアバットメントとを螺合させていない状態での正面図、(1c)は、フィックスチャーとアバットメントとを螺合させていない状態での縦断面図である。 Figure 1 is a diagram showing a preferred embodiment of the dental implant of the present invention, (1a) is a front view of a state in which is screwed the fixture and abutment, (1b) includes a fixture front view of a state that is not screwed and abutment, (1c) is a longitudinal sectional view of a state that is not screwed to the fixture and the abutment. また、図2は、歯科用インプラントを用いた手術方法(術式)を説明するための図、図3は、本発明の歯科用インプラントの製造方法の好適な実施形態を示す工程図、図4は、組み立て状態にあるチタン成形体とセラミックス部材との嵌合部付近の状態、および、焼結工程を行った後のチタン部材とセラミックス部材との接合部付近の状態を説明するための縦断面図である。 Also, FIG. 2, the dental surgery method using implants (surgical procedure) diagram for explaining, 3, process diagrams showing a preferred embodiment of a method of manufacturing the dental implant of the present invention, FIG. 4 the state of the vicinity of the fitting portion between the titanium molded body and the ceramic member in an assembled state, and, longitudinal section for explaining a state of the vicinity of the joint portion between the titanium member and the ceramic member after the sintering step it is a diagram. なお、本明細書で参照する図面は、構成の一部を誇張して示したものであり、実際の寸法等を正確に反映したものではない。 The drawings referred to in this specification are illustrated with exaggerated some configurations, it does not accurately reflect the actual dimensions and the like.

<歯科用インプラント> <Dental implant>
まず、本発明の歯科用インプラントについて説明する。 First, description will be made on a dental implant of the present invention.
歯科用インプラント10は、顎骨に固定されるフィックスチャー1と、フィックスチャー1に螺設するアバットメント2とを備えている。 Dental implant 10 includes a fixture 1 which is fixed in the jawbone, and a abutment 2 threadedly coupled to the fixture 1.

[1]フィックスチャー フィックスチャー1は、歯科用インプラント10を用いた術式において、顎骨に固定される部材である。 [1] Fixture fixture 1 in the operation using the dental implant 10 is a member fixed to the jawbone.
フィックスチャー1は、有底筒状をなすものであり、フィックスチャー1の外周面には、雄ねじ部11が設けられている。 Fixture 1 is for a bottomed cylindrical shape, the outer peripheral surface of the fixture 1, the external thread portion 11 is provided. これにより、フィックスチャー1を、切削等によりねじ切りされた顎骨に、螺合により固定することができる。 Thus, the fixture 1, the jawbone that is threaded by cutting or the like, it can be fixed by screwing.

また、雄ねじ部11の一部には、フィックスチャー1の軸方向に、らせん状の溝が設けられていない所定長さの切り欠き部111が設けられている。 Further, a part of the external thread portion 11, the axial direction of the fixture 1, notched portion 111 of a predetermined length which is spiral groove is not provided is provided. これにより、手術時においては、フィックスチャー1の顎骨への螺設を容易かつ確実に行うことができるとともに、手術後においては、切り欠き部111に対応する部位で骨芽細胞による骨形成が進行させることができるため、ねじの緩み等が生じてしまうのを効果的に防止することができる。 Thus, at the time of surgery, it is possible to perform the threaded set to the jawbone of the fixture 1 easily and reliably, after the surgery, progressive bone formation by osteoblasts at sites corresponding to the notches 111 since it is possible to, it is possible to prevent the loosening of the screw occurs effectively.

また、フィックスチャー1の筒状部12には、後述するアバットメント2が挿入される。 Further, the cylindrical portion 12 of the fixture 1, the abutment 2 is inserted as mentioned below. フィックスチャー1の内周面には、アバットメント2(チタン部材21)の雄ねじ部211と螺合可能な雌ねじ部13が設けられている。 The inner peripheral surface of the fixture 1, the male screw portion 211 screwed capable female screw portion 13 of the abutment 2 (the titanium member 21) is provided.
フィックスチャー1は、いかなる材料で構成されたものであってもよいが、生体適合性、強度等の観点から、チタンまたはチタン合金で構成されたものであるのが好ましい。 Fixture 1 may be those composed of any material, biocompatibility, in view of the strength and the like, preferably one composed of a titanium or titanium alloy.

[2]アバットメント アバットメント2は、歯科用インプラント10を用いた術式において、フィックスチャー1に固定される部材であり、また、審美的外観の向上や優れた噛み合わせを得る目的等で用いられる歯冠修復物3により、被覆される部材である。 [2] abutment abutment 2, in the operation using the dental implant 10 is a member fixed to the fixture 1, also used for the purpose or the like to obtain improved and excellent engagement of aesthetic appearance the crown restoration 3 which is a member to be coated.
アバットメント2は、チタンまたはチタン合金で構成されたチタン部材21と、酸化物系セラミックスで構成されたセラミックス部材22とを有するものである。 Abutment 2 is one having a titanium member 21 made of titanium or a titanium alloy, and a ceramic member 22 composed of oxide-based ceramics.

[2.1]チタン部材 チタン部材21は、アバットメント2を構成する部材のうち、前述したフィックスチャー1の雌ねじ部13に螺合する部材であり、フィックスチャー1の雌ねじ部13に螺合する雄ねじ部211を有している。 [2.1] titanium member titanium member 21, of the members constituting the abutment 2 is a member to be screwed into the internal thread portion 13 of the fixture 1 as described above, is screwed into the internal thread portion 13 of the fixture 1 and a male screw portion 211.
チタン部材21は、チタンまたはチタン合金で構成されたものであるが、フィックスチャー1の構成材料と同一の組成を有する材料で構成されたものであるのが好ましい。 The titanium member 21, but those composed of titanium or titanium alloy, it is preferred that is formed of a material having a structure material same composition as the fixture 1. これにより、フィックスチャー1とアバットメント2との密着性を、特に優れたものとすることができるとともに、フィックスチャー1の構成材料とアバットメント2の構成材料との電位差により、ガルバノ電池が形成されてしまい、口腔内における金属材料が溶出する等の問題が発生するのを確実に防止することができる。 Thus, the adhesion between the fixture 1 and the abutment 2, it is possible to especially improve, by a potential difference between the constituent material of the fixture 1 and the constituent material of the abutment 2, galvano cell is formed and will, can be a metallic material in the oral cavity is reliably prevented the case for problems such as the dissolution.

また、チタン部材21は、後述するセラミックス部材22に嵌合する凹部212を有している。 Further, the titanium member 21 has a recess 212 that fits to the ceramic member 22 to be described later. 凹部212は、後述するセラミックス部材22が有する凸部222に対応する形状を有するものであり、チタン部材21は、後述するセラミックス部材22に固着・一体化されたものである。 Recess 212 is one having a shape corresponding to the convex portion 222 having the ceramic member 22 to be described later, the titanium member 21 is secured and integrated into the ceramic member 22 to be described later. このため、チタン部材21とセラミックス部材22との密着性は、非常に優れている。 Therefore, adhesion between the titanium member 21 and the ceramic member 22, are very good.

[2.2]セラミックス部材 セラミックス部材22は、後述する歯冠修復物3により被覆される部材である。 [2.2] ceramic member ceramic member 22 is a member capped by a crown restoration 3 as mentioned below.
セラミックス部材22は、前述したチタン部材21に嵌合する凸部222を有している。 Ceramic member 22 has a convex portion 222 to be fitted to the titanium member 21 as mentioned above. 凸部222は、前述したチタン部材21が有する凹部212に対応する形状を有するものであり、チタン部材21とセラミックス部材22との密着性は、非常に優れている。 Protrusion 222, which has a shape corresponding to the recess 212 with the titanium member 21 as mentioned above, adhesion between the titanium member 21 and the ceramic member 22, it is very good.

また、凸部222は、その基端部から頂点方向、言い換えると、チタン部材21の凹部212の奥部に向かって、その横断面積が増大する横断面積増大部223を有している。 Further, the convex portion 222, the vertex direction from its proximal end, in other words, toward the back of the recess 212 of the titanium member 21 has a cross-sectional area increasing portion 223 whose cross-sectional area is increased. 横断面積増大部223を有することにより、チタン部材21とセラミックス部材22との密着性、接合強度を特に優れたものとすることができ、歯科用インプラント10の装着時における不適合(がたつき等)の発生をより効果的に防止することができる。 By having a cross-sectional area increasing portion 223, adhesion between the titanium member 21 and the ceramic member 22, the bonding strength can be made particularly excellent, mismatching when the dental implant 10 (backlash, etc.) it is possible to prevent the occurrence more effectively.

横断面積増大部223は、凸部222の頂点方向に向かって、凸部222の横断面積が、連続的に増大するものであっても、非連続的に増大するものであってもよいが、図示のように、連続的に増大するものであるのが好ましい。 Cross-sectional area increasing portion 223 toward the apex direction of the convex portion 222, the cross-sectional area of ​​the protrusions 222, even those that increase continuously, it is also be one which increases discontinuously, as shown, preferably one to increase continuously. これにより、チタン部材21とセラミックス部材22との密着性、接合強度を特に優れたものとすることができ、歯科用インプラント10の装着時における不適合の発生等をより効果的に防止することができる。 Thus, adhesion between the titanium member 21 and the ceramic member 22, the bonding strength can be made particularly excellent, it is possible to more effectively prevent the occurrence of mismatching when the dental implant 10 .

横断面積増大部223における表面と、凸部222の高さ方向の軸とのなす角θは、特に限定されないが、0.3〜5°であるのが好ましく、1〜4°であるのがより好ましい。 And the surface of the cross-sectional area increasing portion 223, the angle θ between the heightwise axis of the protrusion 222 is not particularly limited, but is preferably 0.3 to 5 °, that is 1 to 4 ° more preferable. これにより、前述したチタン部材21が有する凹部212付近において、チタン部材21の肉厚が極端に薄くなってしまうのを防止しつつ、横断面積増大部223を有することによる効果がより顕著に発揮される。 Thus, in the vicinity of the recess 212 having the titanium member 21 as mentioned above, while preventing the thickness of the titanium member 21 becomes extremely thin, the effect by the cross-sectional area increasing portion 223 is more significantly demonstrated that. すなわち、チタン部材21の強度を十分に高いものとしつつ、チタン部材21とセラミックス部材22との密着性、接合強度を特に優れたものとすることができ、結果として、歯科用インプラント10の耐久性を十分に優れたものとしつつ、歯科用インプラント10の装着時における不適合の発生をより効果的に防止することができる。 That is, while a sufficiently high strength of the titanium member 21, adhesion between the titanium member 21 and the ceramic member 22 can be assumed that the bonding strength was particularly excellent, as a result, the durability of the dental implant 10 while the the excellent enough, it is possible to prevent occurrence of mismatching when the dental implant 10 more effectively. これに対し、θが前記下限値未満であると、横断面積増大部223を有することによる効果が十分に発揮されない可能性がある。 In contrast, when θ is less than the lower limit, the effect may not be sufficiently exhibited by the cross-sectional area increasing portion 223. また、θが前記上限値を超えると、チタン部材21が、セラミックス部材22の凸部222に嵌合する凹部付近に、十分な肉厚を有していない部位(肉厚の薄い部位)を有するものとなってしまい、歯科用インプラント10の強度、耐久性が低下する可能性がある。 In addition, when θ exceeds the upper limit, with the titanium member 21, in the vicinity of the recess to be fitted to the convex portion 222 of the ceramic member 22, a portion that does not have a sufficient wall thickness (thin portions of wall thickness) becomes a thing, there is a possibility that the strength of the dental implant 10, the durability decreases.

また、図示の構成では、横断面積増大部223は、凸部222の高さ方向の全長にわたって設けられている。 Further, in the illustrated configuration, the cross-sectional area increasing portion 223 is provided over a full heightwise length of the protrusion 222. これにより、チタン部材21とセラミックス部材22との密着性、接合強度を特に優れたものとすることができ、歯科用インプラント10の装着時における不適合の発生をより効果的に防止することができる。 Thus, adhesion between the titanium member 21 and the ceramic member 22, the bonding strength can be made particularly excellent, it is possible to prevent occurrence of mismatching when the dental implant 10 more effectively.
また、凸部222は、その横断面形状が非円形状の部位を有するものであるのが好ましい。 Further, the convex portion 222, the cross-sectional shape is preferably one having a non-circular portion. これにより、チタン部材21とセラミックス部材22とが回転により相対的に移動してしまうことをより確実に防止することができ、歯科用インプラント10の装着時における不適合の発生をより効果的に防止することができる。 Thereby, that the titanium member 21 and the ceramic member 22 results in relative rotational movement can be more reliably prevented, thereby preventing occurrence of mismatching when the dental implant 10 more effectively be able to. ここで、非円形状の具体的な例としては、三角形状、四角形状、六角形状等の略多角形状、一部を切り欠きした円形状、楕円形状等が挙げられる。 Here, specific examples of the non-circular shape, a triangular shape, a square shape, a substantially polygonal shape of hexagonal shape, partially cutout and circular shape, elliptical shape, and the like.

凸部222の高さは、特に限定されないが、2〜5mmであるのが好ましく、3〜4mmであるのがより好ましい。 The height of the protrusion 222 is not particularly limited, but is preferably 2 to 5 mm, and more preferably 3-4 mm. これにより、アバットメント2の強度、耐久性を特に優れたものとすることができる。 Thus, the strength of the abutment 2 can be assumed that the durability was particularly superior.
また、セラミックス部材22は、歯科用インプラントが後述するような歯冠修復物3で被覆される際に、歯冠修復物3の金属部32と接触する金属接合面(当接面)224を有している。 Further, the ceramic member 22 is closed when the dental implant is coated with the crown restoration 3 as described later, the metal bonding surface (contact surface) 224 that contacts the metal portion 32 of the crown restoration 3 are doing.

上述したように、セラミックス部材22は、酸化物系セラミックスで構成されたものである。 As described above, the ceramic member 22 is composed of oxide-based ceramics. 酸化物系セラミックスは、各種材料(特に、各種セラミックス材料)の中でも、特に優れた生体適合性を有し、生体為害性が極めて低い材料であるとともに、汚れ等の付着が生じにくく、高硬度で強度に優れる等の特性を有する材料である。 Oxide-based ceramics, various materials (in particular, various ceramics materials) Among, have particularly excellent biocompatibility, with bio since damage resistance is very low material, it does not easily occur adhesion of dirt, high hardness is a material having characteristics such as excellent strength.
セラミックス部材22を構成する酸化物系セラミックスとしては、例えば、ジルコニア(酸化ジルコニウム)、酸化ケイ素(シリカ)、酸化アルミニウム(アルミナ)、酸化カルシウム、酸化ナトリウム、酸化カリウム、酸化ホウ素、酸化亜鉛、酸化マグネシウム(マグネシア)、酸化リチウム、酸化スズ、酸化インジウム、酸化チタン等が挙げられ、これらから選択される1種または2種以上を組み合わせて用いることができる。 The oxide-based ceramic of which the ceramic member 22, for example, zirconia (zirconium oxide), silicon oxide (silica), aluminum oxide (alumina), calcium oxide, sodium oxide, potassium oxide, boron oxide, zinc oxide, magnesium oxide (magnesia), lithium oxide, tin oxide, indium oxide, titanium oxide and the like, may be used alone or in combination of two or more selected from these. 中でも、セラミックス部材22は、主としてジルコニウムで構成されたものであるのが好ましい。 Among them, the ceramic member 22 is preferably one composed mainly of zirconium. ジルコニアは、各種酸化物系セラミックスの中でも、生体親和性や強度等が、特に優れたものである。 Zirconia, among various kinds of oxide-based ceramics, in which biocompatibility, strength and the like, particularly. したがって、セラミックス部材22が、主としてジルコニアで構成されたものであると、歯科用インプラント10の安全性を特に優れたものとすることができ、歯科用インプラント10適用後における歯ぐきの退縮等の問題の発生をより確実に防止することができるとともに、歯科用インプラント10の耐久性を特に優れたものとすることができる。 Therefore, the ceramic member 22, primarily when those comprised of zirconia, can be made particularly excellent safety of the dental implant 10, the such as gum recession and the like after the dental implant 10 is applied problems it is possible to prevent the occurrence can be more reliably provided with particularly excellent durability of the dental implant 10. また、ジルコニアは、各種酸化物系セラミックスの中でも、チタン、チタン合金との密着性が特に低い材料であるため、接着剤等を用いた方法では、チタン、チタン合金で構成された部材と、ジルコニアで構成された部材との密着性、接合強度は非常に低いものとなるが、本発明によれば、チタン部材とセラミックス部材との密着性、接合強度を十分に優れたものとすることができる。 Moreover, zirconia, among various kinds of oxide-based ceramics, titanium, because it is particularly low material adhesion to the titanium alloy, the method using an adhesive or the like, and titanium, composed of a titanium alloy member, zirconia adhesion, bonding strength between the configured member in is a very low, according to the present invention, it is possible to adhesion between the titanium member and the ceramic member, with sufficiently outstanding bonding strength . すなわち、セラミックス部材が主としてジルコニアで構成されたものであると、本発明による効果は、より顕著なものとして発揮される。 That is, when one in which the ceramic member is composed of zirconia as a major component, the effect of the present invention is exhibited as more remarkable. なお、本明細書中、「主として」とは、対象とする部材、組成物を構成する材料のうち最も含有量の多い成分のことを指し、その含有量は特に限定されないが、対象とする部材、組成物を構成する材料の50wt%以上であることが好ましく、55wt%以上であることがより好ましく、60wt%以上であることがさらに好ましい。 In this specification, "predominantly" is member of interest, refers to the major components is highest content among the materials which comprise the composition, the content thereof is not particularly limited, a target member , preferably at least 50 wt% of the material constituting the composition, more preferably at least 55 wt%, further preferably at least 60 wt%.

<歯科用インプラントを用いた手術方法(術式)> <Surgical method using the dental implant (surgical procedure)>
次に、上記のような歯科用インプラント10を用いた手術(術式)について、図2を参照しつつ説明する。 Next, operation using the dental implant 10 as described above for (surgical techniques) will be described with reference to FIG.
[フィックスチャー埋設処理] [Fixture embedded processing]
患者に麻酔処理を施した後、ねじ切りされた顎骨50に、フィックスチャー1を螺合させる(2a)。 After anesthetized treatment to the patient, the threaded jaw 50, screwing the fixture 1 (2a).
その後、必要に応じて、フィックスチャー1を歯ぐき(歯肉)60で覆う。 Then, if necessary, to cover the fixture 1 with the gums (gingiva) 60.

[アバットメント螺合処理] [Abutment screwed processing]
フィックスチャー埋設処理から、所定期間(通常、3〜6ヶ月程度)経過し、骨芽細胞による骨形成が十分に進行し、フィックスチャー1と顎骨50との結合(オッセオインテグレーション)が十分に進行した後に、アバットメント2を、顎骨50に固定されたフィックスチャー1に螺合する(2b)。 From fixture embedding process, a predetermined time period (usually 3-6 months about a month) has elapsed, bone formation by osteoblasts sufficiently proceeds, the bond between the fixture 1 and the jawbone 50 (osseointegration) is sufficiently advanced after, the abutment 2 is threadedly coupled to the fixture 1 anchored to the jawbone 50 (2b).
なお、フィックスチャー1が歯肉60で覆われている場合等には、アバットメント2の螺合に先立ち、必要に応じて、歯肉60の切開を行い、フィックスチャー1を露出させる。 Incidentally, in a case such as the fixture 1 is covered with the gum 60 prior to engagement of the abutment 2, as required, an incision was made in the gingiva 60 to expose the fixture 1.

[歯冠修復物被覆処理] [Crown restoration coating process]
次に、型取りにより成形された歯冠修復物3を、アバットメント2のセラミックス部材22に固定する(2c)。 Next, the crown restoration 3 molded by templating, is fixed to the ceramic member 22 of the abutment 2 (2c).
歯冠修復物3は、本手術を行った後に外観上視認されるセラミックスで構成されたセラミックス部31と、その内表面側に設けられ金属材料で構成された金属部32とを有している。 Crown restoration 3 includes a ceramic portion 31 made of ceramic and visually recognized from the outside after performing this operation, and a metal portion 32 made of a metallic material provided on its inner surface . 歯冠修復物3がこのような構成であることにより、手術後の外観を優れたものとしつつ、噛み合わせを改善したり、歯冠修復物3の割れ等を確実に防止することができる。 By crown restoration 3 has such a structure, while with excellent appearance after surgery, or to improve the engagement, it is possible to reliably prevent cracks of the crown restoration 3.

セラミックス部31を構成するセラミックスとしては、例えば、酸化ケイ素(シリカ)、酸化アルミニウム(アルミナ)、酸化カルシウム、酸化ナトリウム、酸化カリウム、酸化ホウ素、酸化亜鉛、酸化マグネシウム(マグネシア)、酸化リチウム、酸化スズ、酸化インジウム、酸化チタン等が挙げられる。 The ceramics constituting the ceramic portion 31, for example, silicon oxide (silica), aluminum oxide (alumina), calcium oxide, sodium oxide, potassium oxide, boron oxide, zinc oxide, magnesium oxide (magnesia), lithium oxide, tin oxide , indium oxide, and titanium oxide.
また、金属部32を構成する金属材料は、一般に、チタン部材21の構成材料とは異なる組成を有するものであり、通常、金または金合金が用いられる。 The metal material constituting the metal portion 32 is generally, those having a composition different from that of the constituent material of the titanium member 21, typically gold or a gold alloy is used. 金属部32が、金または金合金で構成されたものであると、噛み合わせを改善したり、歯冠修復物3の割れ等を防止する効果がより顕著に発揮される。 Metal portion 32 and those made up of gold or gold alloy, or improve the engagement, the effect of preventing the cracking of the crown restoration 3 become more conspicuous.

歯冠修復物3は、金属部32が、セラミックス部材22の金属接合面224に当接するように、アバットメント2上に被覆される。 Crown restoration 3, the metal portion 32, so as to abut against the metal bonding surface 224 of the ceramic member 22, is coated over the abutment 2. この際、金属部32は、セラミックス部材22(金属接合面224)には当接するものの、チタン部材21やフィックスチャー1には接触しない。 In this case, the metal portion 32, although the ceramic member 22 (the metal bonding surface 224) contacts do not contact the titanium member 21 and the fixture 1. なお、アバットメント2と歯冠修復物との接合には、必要に応じて、歯科用セメント等を用いてもよい。 Incidentally, the bonding between the abutment 2 and the crown restoration, if necessary, may be used dental cement or the like.
なお、アバットメント螺合処理の際に、歯肉60の切開を行った場合には、通常、アバットメント螺合処理の後、1〜6週間程度の期間をおき、歯ぐき60の腫れが治まったのを確認してから、本処理を行う。 Incidentally, during the abutment coupling process, the when performing incision gingiva 60 is typically after the abutment screwing process, place a period of about 1 to 6 weeks, swelling of the gums 60 subsides Make sure, carry out the present process.

<歯科用インプラントの製造方法> <Method of manufacturing a dental implant>
次に、上述したような歯科用インプラント10の製造方法について説明する。 Next, a method for manufacturing the dental implant 10 as described above.
[チタン成形体製造工程] [Titanium Molded Body Production Step]
まず、チタンまたはチタン合金で構成された粉末と結合材とを含むチタン成形体形成用組成物を成形して、チタン成形体21'を得る(3a)。 First, by molding a titanium molded body composition containing a binder and powder composed of titanium or titanium alloy, to obtain a titanium molded body 21 '(3a).

以下、チタン成形体形成用組成物について、詳細に説明する。 Hereinafter, the titanium molded body composition will be described in detail.
(粉末) (Powder)
チタン成形体形成用組成物を構成する粉末(金属粉末)の平均粒径は、特に限定されないが、0.3〜100μmであるのが好ましく、0.5〜50μmであるのがより好ましい。 The average particle size of the powder (metal powder) constituting the titanium molded body composition is not particularly limited, but is preferably 0.3~100Myuemu, and more preferably 0.5 to 50 [mu] m. 粉末の平均粒径が前記範囲内の値であることにより、優れた成形性(成形のし易さ)でチタン成形体21'、およびかかる成形体を脱脂、焼結してなるチタン部材(焼結体)21を製造することができる。 If the average particle size of the powder is within this range, the titanium molded body 21 with excellent moldability (molding easiness) ', and degreased such compacts, titanium member formed by sintering (sintering it is possible to produce a sintered body) 21. また、得られるチタン部材21の密度をより高いものとすることができ、焼結体の機械的強度、寸法精度等の特性をより優れたものとすることができる。 The density of the titanium member 21 obtained can be higher ones, mechanical strength of the sintered body, it can be assumed that the properties such as dimensional accuracy better. これに対し、粉末の平均粒径が前記下限値未満であると、チタン成形体21'の成形性が低下する。 In contrast, when the average particle size of the powder is smaller than the lower limit value, it decreases the moldability of the titanium molded body 21 '. また、粉末の平均粒径が前記上限値を超えると、チタン部材21の密度を十分に高めるのが困難となり、チタン部材21の特性が低下するおそれがある。 If the average particle size of the powder exceeds the upper limit, it is difficult to sufficiently increase the density of the titanium member 21, there may be deteriorated properties of the titanium member 21.

なお、本発明において、「平均粒径」とは、対象となる粉末の粒度分布において、体積の累積で50%の部分に分布する粉末の粒径を指す。 In the present invention, the "average particle size", the particle size distribution of the powder of interest, refers to a particle size of the powder distributed in the 50% in terms of an accumulated volume.
このような粉末としては、いかなる方法で製造されたものでもよいが、例えば、水アトマイズ法等の液体アトマイズ法(例えば、高速回転水流アトマイズ法、回転液アトマイズ法等)、ガスアトマイズ法等の各種アトマイズ法や、粉砕法、水素化法、水素化−脱水素法等で得られたものを用いることができる。 Such powder may be one produced by any method, for example, a water atomizing method such as a liquid atomizing method (e.g., high speed water stream atomizing method, rotational liquid atomizing method, etc.), various such gas atomizing method atomizing law and, grinding method, the hydrogenation process, hydrogenation - can be used those obtained by dehydrogenation method.

チタン成形体形成用組成物(チタン成形体21')中における粉末の含有率は、特に限定されないが、60〜97wt%であるのが好ましく、65〜95wt%であるのがより好ましい。 Titanium molded body composition the content percentage of the powder contained in (the titanium molded body 21 ') is not particularly limited, but is preferably 60~97Wt%, and more preferably 65~95wt%. 粉末の含有率が下限値未満であると、得られるチタン部材21の機械的強度、寸法安定性が低下する可能性がある。 When the content of the powder is smaller than the lower limit value, there is a possibility that the mechanical strength of the resulting titanium member 21, the dimensional stability is lowered. 一方、粉末の含有率が上限値を超えると、相対的に後述する結合材の含有率が低くなり、成形時等におけるチタン成形体形成用組成物の流動性が低くなり、操作性が低下する可能性があるとともに、最終的に得られるアバットメント2において、セラミックス部材22に対するチタン部材21の固着強度を十分に優れたものとするのが困難となる可能性がある。 On the other hand, the powder content is exceeds the upper limit, relatively content percentage of the binder is lowered, which will be described later, the fluidity is lowered titanium molded body composition during the molding process, the operability is lowered with potentially, in abutment 2 finally obtained, it may be difficult to made excellent sufficient fixing strength of the titanium member 21 relative to the ceramic member 22.

(結合材) (Binder)
結合材は、チタン成形体形成用組成物の成形性(成形のし易さ)、チタン成形体21'およびチタン脱脂体21''の形状の安定性(保形性)に大きく寄与する成分である。 Binder, moldability of the titanium molded body composition (molding easiness) in large component contributing to the stability of the shape of the titanium molded body 21 'and a titanium degreased body 21' '(shape retention) is there. チタン成形体形成用組成物が、このような成分を含むことにより、寸法精度に優れた焼結体としてのチタン部材21を容易かつ確実に製造することができる。 Titanium molded body composition, by including such components, it is possible to easily and reliably produce the titanium member 21 as a sintered body with increased dimensional accuracy.

結合材としては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体等のポリオレフィン、ポリメチルメタクリレート、ポリブチルメタクリレート等のアクリル系樹脂、ポリスチレン等のスチレン系樹脂、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリアミド、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル、ポリエーテル、ポリビニルアルコール、ポリプロピレンカーボネート、またはこれらの共重合体等の各種樹脂や、各種ワックス、パラフィン、高級脂肪酸(例:ステアリン酸)、高級アルコール、高級脂肪酸エステル、高級脂肪酸アミド等が挙げられ、これらのうち1種または2種以上を組み合わせて用いることができる。 As the binder, for example, polyethylene, polypropylene, ethylene - polyolefins, such as vinyl acetate copolymer, polymethyl methacrylate, acrylic resins polybutyl methacrylate, styrene resin such as polystyrene, polyvinyl chloride, polyvinylidene chloride, polyamide, polyethylene terephthalate, polyesters such as polybutylene terephthalate, polyether, polyvinyl alcohol, polypropylene carbonate or various resins such as copolymers thereof, various waxes, paraffin, higher fatty acids (e.g. stearic acid), higher alcohols, higher fatty acid esters, higher fatty acid amides and the like, can be used singly or in combination of two or more of them.

また、チタン成形体形成用組成物(チタン成形体21')中における結合材の含有率は、3〜40wt%であるのが好ましく、5〜35wt%であるのがより好ましい。 Also, the content percentage of the binder contained in the titanium molded body composition (the titanium molded body 21 ') is preferably from 3~40Wt%, and more preferably 5~35wt%. 結合材の含有率が下限値未満であると、成形時等におけるチタン成形体形成用組成物の流動性が低くなり、操作性が低下する可能性があるとともに、最終的に得られるアバットメント2において、セラミックス部材22に対するチタン部材21の固着強度を十分に優れたものとするのが困難となる可能性がある。 If the content percentage of the binder is less than the lower limit, the fluidity is lowered titanium molded body composition during the molding process, together with the operability may be lowered, the abutment 2 finally obtained in, it may be difficult to made excellent sufficient fixing strength of the titanium member 21 relative to the ceramic member 22. 一方、結合材の含有率が上限値を超えると、得られるチタン部材21の機械的強度、寸法安定性が低下する可能性がある。 On the other hand, the content of the binder exceeds the upper limit value, there is a possibility that the mechanical strength of the titanium member 21 obtained, the dimensional stability is lowered.

(その他の成分) (Other Components)
また、チタン成形体形成用組成物中には、上記以外の成分が含まれていてもよい。 Further, in the titanium molded body composition, it may contain components other than the above.
このような成分としては、例えば、分散剤(滑剤)、可塑剤、酸化防止剤等が挙げられ、これらのうちの1種または2種以上を組み合わせて用いることができる。 Examples of such components include a dispersant (lubricant), a plasticizer, an antioxidant and the like may be used singly or in combination of two or more of them. これにより、各成分が有する種々の機能をチタン成形体形成用組成物に発揮させることができる。 Accordingly, the various functions of the respective components can be exhibited to the titanium molded body composition.

中でも、チタン成形体形成用組成物が分散剤を含むものであると、粉末の周囲に分散剤を付着させ、チタン成形体形成用組成物中における粉末の分散性を向上させることができ、後述する工程で得られるチタン脱脂体21''、チタン焼結体(チタン部材21)は、各部位での組成、特性の均一性が、特に優れたものとのなる。 Among them, the titanium molded body composition contains the dispersant, the periphery of the powder to adhere the dispersing agent, it is possible to improve the dispersibility of the powder in the titanium molded body composition will be described later step titanium degreased body 21 '', titanium sintered body obtained in (the titanium member 21) the composition at each site, the uniformity of the characteristics becomes a particularly excellent. また、チタン成形体形成用組成物が分散剤を含むことにより、チタン成形体21'を成形する際における、チタン成形体形成用組成物の流動性を特に優れたものとすることができ、成形型内への充填性を高めることができ、均一な密度のチタン成形体21'をより確実に得ることができる。 Moreover, by the titanium molded body composition containing a dispersant, definitive when molding the titanium molded body 21 'can be provided with particularly excellent flowability of the titanium molded body composition, molding it is possible to improve the filling property into the mold, it is possible to obtain a titanium molded body 21 'having uniform density more reliably.

分散剤としては、例えば、ステアリン酸、ジステアリン酸、トリステアリン酸、リノレン酸、オクタン酸、オレイン酸、パルミチン酸、ナフテン酸のような高級脂肪酸、ポリアクリル酸、ポリメタクリル酸、ポリマレイン酸、アクリル酸−マレイン酸共重合体、ポリスチレンスルホン酸等のアニオン性有機分散剤、4級アンモニウム塩等のカチオン性有機分散剤、ポリビニルアルコール、カルボキシメチルセルロース、ポリエチレングリコール等の非イオン性有機分散剤、燐酸三カルシウム等の無機系分散剤等が挙げられる。 As the dispersant, for example, stearic acid, distearate, tristearate, linolenic acid, octanoic acid, oleic acid, palmitic acid, higher fatty acids such as naphthenic acid, polyacrylic acid, polymethacrylic acid, polymaleic acid, acrylic acid - maleic acid copolymer, an anionic organic dispersant such as polystyrene sulfonic acid, a cationic organic dispersant such as quaternary ammonium salts, polyvinyl alcohol, carboxymethyl cellulose, non-ionic organic dispersant such as polyethylene glycol, tricalcium phosphate inorganic dispersing agent, etc. and the like. これらの中でも、分散剤としては、高級脂肪酸を主成分とするものが好ましい。 Among these, as the dispersing agent, it is preferable that a main component a higher fatty acid. 高級脂肪酸は、粉末の分散性等に特に優れるものである。 Higher fatty acid is one that exhibits particularly high powder dispersibility.

また、高級脂肪酸は、その炭素数が16〜30であるのが好ましく、16〜24であるのがより好ましい。 Further, higher fatty acid, the number of carbon atoms thereof is preferably from 16 to 30, and more preferably 16 to 24. 高級脂肪酸の炭素数が前記範囲内であることにより、チタン成形体形成用組成物は、成形性の低下を防止しつつ、保形性に優れたものとなる。 By the number of carbon atoms of the higher fatty acid falls within the above range, the titanium molded body composition, while preventing a decrease in moldability, and excellent shape retention. また、炭素数が前記範囲内であることにより、高級脂肪酸は、比較的低温でも容易に分解し得るものとなる。 Additionally, if the carbon number is within the above range, higher fatty acid, it becomes capable of easily decomposed even at a relatively low temperature.

また、チタン成形体形成用組成物が可塑剤を含むものであると、チタン成形体形成用組成物の柔軟性を特に優れたものとすることができ、チタン成形体形成用組成物の成形性を特に優れたものとすることができる。 Further, when the titanium molded body composition contains the plasticizer, it can be made particularly excellent flexibility titanium molded body composition, the moldability of the titanium molded body composition, especially it can be a good thing. その結果、成形型内への充填性を高めることができ、均一な密度のチタン成形体21'をより確実に得ることができる。 As a result, it is possible to improve the filling property into the mold in, it is possible to obtain a titanium molded body 21 'having uniform density more reliably.
可塑剤としては、例えば、フタル酸エステル(例:DOP、DEP、DBP)、アジピン酸エステル、トリメリット酸エステル、セバシン酸エステル等が挙げられる。 Examples of the plasticizer include phthalic acid esters (eg: DOP, DEP, DBP), adipic acid esters, trimellitic acid esters, sebacic acid esters and the like.
また、酸化防止剤は、結合材を構成する樹脂の酸化を防止する機能を有するものである。 Further, the antioxidant has a function of preventing the oxidation of the resin constituting the binder. 酸化防止剤としては、例えば、ヒンダードフェノール系酸化防止剤、ヒドラジン系酸化防止剤等が挙げられる。 Examples of the antioxidant include hindered phenol-based antioxidant, hydrazine-based antioxidant, and the like.

上記のような各成分を含むチタン成形体形成用組成物は、例えば、各成分に対応する粉末等を混合することにより調製することができる。 Titanium molded body composition containing the respective components set forth above, for example, can be prepared by mixing various kinds of powder corresponding to the components.
また、必要に応じて、混合の後に、混練等を行ってもよい。 If necessary, after mixing, kneading may be performed, or the like. これにより、例えば、チタン成形体形成用組成物の流動性が高くなり、組成の均一性も向上するため、チタン成形体21'をより高密度で均一性の高いものとして得ることができ、チタン脱脂体21''、チタン焼結体(チタン部材21)の寸法精度も向上する。 This makes it possible to increase flowability of the titanium molded body composition, also to improve, can be obtained as having high uniformity denser the titanium molded body 21 'uniformity of the composition, titanium degreased body 21 '' is also improved dimensional accuracy of the titanium sintered body (the titanium member 21).

混合物の混練は、例えば、加圧または双腕ニーダー式混練機、ロール式混練機、バンバリー型混練機、1軸または2軸押出機等の各種混練機を用いて行うことができる。 Kneading of the mixture, for example, can be carried out using pressure or double-arm kneader type kneader, a roll kneader, a Banbury type kneading machine, a variety of kneaders such as uniaxial or biaxial extruder.
混練条件は、用いる粉末の粒径、結合材の組成、およびこれらの配合量等の諸条件により異なるが、その一例を挙げると、混練温度:50〜200℃、混練時間:15〜210分とすることができる。 Kneading conditions, the particle size of the powder used, the composition of the binding material, and varies depending on various conditions such as the amount of these, and its one example, kneading temperature: 50 to 200 ° C., kneading time: 15-210 min can do.
また、得られた混練物(コンパウンド)は、必要に応じ、粉砕されてペレット(小塊)化される。 The obtained kneaded product (compound) is, if necessary, is pulverized into pellets (small masses). ペレットの粒径は、例えば、1〜10mm程度とされる。 The particle size of the pellets, for example, about 1 to 10 mm.
混練物のペレット化には、ペレタイザ等の粉砕装置を用いて行うことができる。 The pelletized kneaded product can be performed by using a milling device such as a pelletizer.

上記のようなチタン成形体形成用組成物を、所定の方法により成形することにより、チタン成形体21'が得られる。 The titanium molded body composition as described above, by molding by a predetermined method, the titanium molded body 21 'is obtained. チタン成形体21'の成形方法は、特に限定されないが、成形すべきチタン成形体21'は、微小で複雑な形状を有するものであるため、通常、射出成形が用いられる。 Titanium molded body 21 'forming method is not particularly limited, the titanium molded body 21' to be molded, since those having a small size and a complex shape, an injection molding method is generally used. なお、射出成形後に、得られた成形体に対しては、例えば、ばり取りや、溝等の微小構造の形成等の目的で、機械加工、放電加工、レーザー加工、エッチング等を施してもよい。 Incidentally, after the injection molding, for the resulting molded body, for example, in order to remove burrs or the like to form a minute structure such as a groove, machining, electrical discharge machining, laser processing, may be subjected to etching or the like . チタン成形体形成用組成物を用いて成形される成形体は、比較的高い含有率で、結合剤を含むものであるため、後述するチタン脱脂体21''やチタン焼結体(チタン部材21)に比べて、加工が容易であるため、このような加工も容易に行うことができる。 The molded body obtained by using a titanium molded body composition is a relatively high content, for those comprising a binder, to be described later titanium degreased body 21 '' and the titanium sintered body (the titanium member 21) compared to, since the processing is easy, it can be easily performed such processing.

[組立工程] [Assembly process]
次に、上記のようにして得られたチタン成形体21'を、酸化物系セラミックスで構成されたセラミックス部材22と組み立て、組立体を得る(3b)。 Then, was titanium molded body 21 'obtained as described above, assembling the ceramic member 22 composed of oxide-based ceramics, to obtain an assembly (3b).
本工程では、図4(4a)に示すように、セラミックス部材22の凸部222が、チタン成形体21'が有する凹部212'(チタン部材21が有する凹部212に対応する凹部212')に挿入されるようにして、チタン成形体21'と、セラミックス部材22とを組み立てる。 In this step, as shown in FIG. 4 (4a), the convex portion 222 of the ceramic member 22 is inserted into 'the recess 212 having the' titanium molded body 21 (the recess 212 corresponding to the recess 212 of the titanium member 21 has') so as to be a titanium molded body 21 ', assembling the ceramic member 22. なお、チタン成形体21'の凹部212'とセラミックス部材22の凸部222との間には十分な幅の空隙(クリアランス)があるため、凹部212'に凸部222を挿入する際に、チタン成形体21'に不本意な変形が生じてしまうことが確実に防止されている。 Since there is a gap (clearance) wide enough for between the 'recess 212' titanium molded body 21 and the protrusion 222 of the ceramic member 22, when inserting the protruding portion 222 in the recess 212 ', titanium the involuntary deformation in the molded body 21 'occurs is reliably prevented.

本工程で用いるセラミックス部材22は、いかなる方法で製造されたものであってもよいが、酸化物系セラミックスで構成された粉末(セラミックス粉末)と結合材とを含むセラミックス成形体形成用組成物を成形して、セラミックス成形体を得る成形工程(セラミックス成形体製造工程)と、前記セラミックス成形体に対して脱脂処理を施すことにより、前記セラミックス成形体中に含まれる前記結合材を除去し、前記セラミックス成形体をセラミックス脱脂体とする脱脂工程(セラミックス成形体脱脂工程)と、前記セラミックス脱脂体に対して焼結処理を施す焼結工程(セラミックス脱脂体焼結工程)とを有する方法により製造されたものであるのが好ましい。 Ceramic member 22 used in this step may be one produced by any method, the ceramic molded body composition containing powder composed of oxide-based ceramics (ceramic powder) and a binder of molded to the molding step of obtaining a ceramic molded body (ceramic molded body production step), by performing the degreasing process to the ceramic molded body, removing the binder contained in the ceramic molded body, wherein a degreasing step of the ceramic molded body and the ceramic degreased body (the ceramic molded body degreasing step), produced by the process and a sintering step of performing sintering (the ceramic degreased body sintering step) to the ceramic degreased body preferably one was. 酸化物系セラミックスは、一般に、高融点材料であり、鋳造等による成形が困難な材料であるが、上記のような方法を用いることにより、微細な構造を有する歯科用インプラント10に用いられるセラミックス部材22であっても、容易に、かつ、寸法精度よく成形することができる。 Oxide ceramics is generally a high melting point material, but molding by casting or the like is a difficult material, by using the method as described above, the ceramic member used in the dental implant 10 having a minute structure even 22 can be easily and accurately produce. また、セラミックス部材22を上記のような方法により製造することにより、セラミックス部材22を、微小な空孔を有する多孔質体として得ることができる。 Further, the ceramic member 22 by prepared by a process as described above, the ceramic member 22 can be obtained as a porous body having fine pores. これにより、チタン成形体21'を脱脂、焼結する際に、チタン成形体21'を構成するチタンまたはチタン合金の一部をセラミックス部材22の空孔内に拡散させることができる。 Thus, 'degreased, during sintering, the titanium molded body 21' titanium molded body 21 can be diffused portion of titanium or titanium alloy constituting the in the pores of the ceramic member 22. その結果、チタン部材21とセラミックス部材22との密着性、接合強度をさらに優れたものとすることができる。 As a result, it is possible adhesion between the titanium member 21 and the ceramic member 22, and which further has excellent bonding strength to.

セラミックス部材22を上記のような方法で製造する場合、セラミックス成形体は、チタンまたはチタン合金で構成された粉末の代わりに酸化物系セラミックスで構成された粉末を用いる以外は上述したようなチタン成形体と同様にして、製造することができる。 When manufacturing the ceramic member 22 in a manner as described above, the ceramic molded body, except for using the powder composed of oxide-based ceramics in place of the powder composed of titanium or titanium alloy described above such titanium molded in analogy to the body, it can be produced. また、セラミックス成形体に対する脱脂処理、および、その後に行われる焼結処理は、好ましい処理温度が異なる以外は、後に詳述するチタン成形体に対する脱脂処理、および、その後に行われる焼結処理と同様にして行うことができる。 Further, the degreasing process for the ceramic molded body, and sintering process performed thereafter, except that the preferred processing temperature is different, degreasing process for the titanium molded body described later in detail, and, as with sintering process performed thereafter it can be carried out in the. なお、セラミックス成形体に対する脱脂処理における処理温度は、100〜780℃であるのが好ましく、150〜720℃であるのがより好ましい。 The processing temperature in the degreasing process for the ceramic molded body is preferably in the 100-780 ° C., and more preferably one hundred and fifty to seven hundred and twenty ° C.. また、セラミックス脱脂体に対する焼結処理における処理温度は、1250〜1900℃であるのが好ましく、1300〜1800℃であるのがより好ましい。 A processing temperature in the sintering process for the ceramic degreased body is preferably in the range of 1,250 to 1,900 ° C., and more preferably 1,300 to 1,800 ° C..
また、セラミックス部材22を上記のような方法で製造する場合、例えば、その製造工程において、セラミックス成形体、セラミックス脱脂体、焼結体に対して、機械加工、放電加工、レーザー加工、エッチング等を施してもよい。 In the production of the ceramic member 22 in a manner as described above, for example, in the manufacturing process, the ceramic molded body, the ceramic degreased body, the sintered body, machining, electrical discharge machining, laser processing, etching, etc. it may be subjected.

[脱脂工程(チタン成形体脱脂工程)] Degreasing Step (titanium molded body degreasing step)
次に、チタン成形体21'とセラミックス部材22との組立体に対して脱脂処理を施す。 Next, a degreasing process is performed with respect to the assembly of the titanium molded body 21 'and the ceramic member 22. これにより、チタン成形体21'中に含まれる結合材を除去し、チタン成形体21'をチタン脱脂体21''とする(3c)。 Accordingly, 'to remove the binder contained in, the titanium molded body 21' the titanium molded body 21 and the titanium degreased body 21 '' (3c).
この脱脂処理は、特に限定されないが、非酸化性雰囲気中、例えば真空または減圧状態下(例えば1×10 −1 〜1×10 −6 Torr(13.3〜1.33×10 −4 Pa))、または、窒素ガス、アルゴンガス等のガス中で、熱処理を行うことによりなされる。 The degreasing treatment is not particularly limited, in a non-oxidizing atmosphere, such as a vacuum or under a reduced pressure (e.g. 1 × 10 -1 ~1 × 10 -6 Torr (13.3~1.33 × 10 -4 Pa) ), or, in nitrogen gas, gas such as argon gas, is performed by heat treatment.

また、脱脂工程(熱処理)における処理温度は、特に限定されないが、100〜750℃であるのが好ましく、150〜700℃であるのがより好ましい。 A processing temperature in the degreasing (heat treatment) step is not particularly limited, but is preferably 100 to 750 ° C., and more preferably 150 to 700 ° C..
また、脱脂工程(熱処理)における処理時間(熱処理時間)は、0.5〜20時間であるのが好ましく、1〜10時間であるのがより好ましい。 The treatment time in the degreasing (heat treatment) step (heat treatment time) is preferably from 0.5 to 20 hours, more preferably 1 to 10 hours.
また、このような熱処理による脱脂は、種々の目的(例えば、脱脂時間の短縮等の目的)で、複数の工程(段階)に分けて行ってもよい。 Moreover, degreasing by such heat treatment, for various purposes (for example, the purpose of shortening the degreasing time) may be divided into a plurality of steps (stages). この場合、例えば、前半を低温で、後半を高温で脱脂するような方法や、低温と高温を繰り返し行う方法等が挙げられる。 In this case, for example, the first half at a low temperature, or such a way as to degrease the second half at a high temperature, and a method for performing repeated low and high temperatures.

また、上記のような脱脂処理後に、得られたチタン脱脂体21''に対して、例えば、ばり取りや、溝等の微小構造の形成等の目的で、機械加工、放電加工、レーザー加工、エッチング等を施してもよい。 Further, after the degreasing treatment described above, the obtained titanium degreased body 21 '', for example, in order to remove burrs or the like to form a minute structure such as a groove, machining, electrical discharge machining, laser processing, or the like may be subjected to etching. チタン脱脂体21''は、チタン部材(焼結体)21に比べて加工が容易である。 Titanium degreased body 21 '' is easier to process than the titanium member (sintered body) 21.
なお、結合材は、脱脂処理によってチタン成形体21'から完全に除去されなくてもよく、例えば、脱脂処理の完了時点で、その一部が残存していてもよい。 Incidentally, the binder may not be completely removed from the titanium molded body 21 'by degreasing treatment, for example, at the completion of the degreasing treatment, a portion may remain.

[焼結工程(チタン脱脂体焼結工程)] Sintering step (titanium degreased body sintering step)
次に、脱脂処理が施された組立体に対して焼結処理を施すことにより、チタン脱脂体21''をチタン部材(焼結体)21として、セラミックス部材22に固着させる(3d)。 Then, a sintering process on assembly degreasing process is performed, the titanium degreased body 21 '' as the titanium member (sintered body) 21, it is fixed to the ceramic member 22 (3d). これにより、チタン部材21とセラミックス部材22とが接合したアバットメント2が得られる。 Thus, abutment 2 and the titanium member 21 and the ceramic member 22 are fixedly joined together.

上記のように、本発明では、セラミックス部材とチタン成形体とを組み立てた組立体に対して脱脂処理および焼結処理を施すことにより、セラミックス部材に対して、チタン部材を強力に固着させることに特徴を有するものである。 As described above, in the present invention, by performing the degreasing process and the sintering process to the assembly assembled and the ceramic member and the titanium molded body, relative to the ceramic member, that is strongly fixed to the titanium member and it has a feature. これに対し、例えば、歯科用セメントを用いて、それぞれ別々に作製したセラミックス部材とチタン部材とを接合することも考えられるが、一般に、チタン、チタン合金は、セラミックスとの接合性(接着性)に劣るものである。 In contrast, for example, by using a dental cement, but each separately be fabricated by joining the ceramic member and the titanium member is also considered, in general, titanium, titanium alloy, bonding between the ceramic (adhesive) it is inferior to. したがって、単に、セラミックス部材とチタン部材とを歯科用セメントで接合しただけでは、十分な接合強度が得られず、生体に適用した後に、歯科用インプラントが崩壊してしまう可能性がある。 Thus, merely by a ceramic member and a titanium member only joined with dental cement, sufficient bonding strength can be obtained, after application to a living body, the dental implant may possibly be collapsed. また、セラミックス部材とチタン部材との接合に、一般的な歯科用セメントよりも強力な接着剤を用いることも考えられるが、このような場合、接着剤中に含まれる成分が、歯科用インプラントが適用された生体に対して悪影響を及ぼす危険性がある。 Further, the bonding between the ceramic member and the titanium member, general it is considered to use a strong adhesive than dental cement, in such a case, the components contained in the adhesive, dental implants there is a risk of an adverse effect on the applied biological.

本工程で形成されるチタン部材21は、チタン成形体21'を脱脂、焼結することに伴う収縮で、図4(4b)に示すように、セラミックス部材22の凸部222の表面形状に追従するような形状の凹部212を有するものとなり、凸部222は凹部212に嵌合した状態となる。 The titanium member 21 formed in this step, degreasing the titanium molded body 21 ', in shrinkage due to sintering, as shown in FIG. 4 (4b), following the surface shape of the convex portion 222 of the ceramic member 22 it shall have a recess 212 shaped to a convex portion 222 is in a state fitted in the recess 212. 言い換えると、チタン成形体21'とセラミックス部材22とを組み立てる際には存在していた、チタン成形体21'(凹部212')とセラミックス部材22(凸部222)と間の空隙が、チタン成形体21'の脱脂、焼結により消失し、得られるチタン部材21は、セラミックス部材22に密着したものとなる。 In other words, the titanium molded body 21 'when assembling the ceramic member 22 and was present, the titanium molded body 21' gap between the (recess 212 ') ceramic member 22 (the protrusion 222), the titanium molded degreasing body 21 ', disappeared by sintering, resulting titanium member 21, becomes in close contact with the ceramic member 22. これにより、セラミックス部材22に強固に固定され、チタン部材21とセラミックス部材22とは、着脱不能になる。 Thus, firmly fixed to the ceramic member 22, the titanium member 21 and the ceramic member 22 becomes non-removable. 特に、本実施形態では、セラミックス部材22が上述したような横断面積増大部223を有するものであるため、凸部222の高さ方向(凹部212の深さ方向)に平行な方向に、比較的大きな引張りの力が加わった場合等においても、チタン部材21とセラミックス部材22との接合状態を保持することができる。 In particular, in the present embodiment, since the ceramic member 22 and has a cross-sectional area increasing portion 223 as described above, in a direction parallel to the height direction of the convex portion 222 (the depth direction of the concave portion 212), relatively even when such a large tensile force is applied, it is possible to hold the bonding state between the titanium member 21 and the ceramic member 22.

この焼結処理は、特に限定されないが、非酸化性雰囲気中、例えば真空または減圧状態下(例えば1×10 −2 〜1×10 −6 Torr(133〜1.33×10 −4 Pa))、または、窒素ガス、アルゴンガス等のガス中で、熱処理を行うことによりなされる。 The sintering process is not particularly limited, in a non-oxidizing atmosphere, such as a vacuum or under a reduced pressure (e.g. 1 × 10 -2 ~1 × 10 -6 Torr (133~1.33 × 10 -4 Pa)) or, a nitrogen gas, gas such as argon gas, is performed by heat treatment.
なお、焼結工程を行う雰囲気は、工程の途中で変化してもよい。 The atmosphere in which the sintering process may vary during the process. 例えば、最初に減圧雰囲気とし、途中で不活性雰囲気に切り替えるようにしてもよい。 For example, initially a vacuum atmosphere, may be switched to an inert atmosphere in the middle.

また、焼結工程は、2段階またはそれ以上に分けて行ってもよい。 Further, the sintering step may be performed in two steps or more. これにより、焼結の効率が向上し、より短い焼結時間で焼結を行うことができる。 This improves the efficiency of the sintering, it is possible to perform sintering in a shorter sintering time.
また、焼結工程は、前述の脱脂工程と連続して行うのが好ましい。 Further, the sintering step is preferably performed just after the degreasing step. これにより、脱脂工程は、焼結前工程を兼ねることができ、脱脂体(チタン脱脂体21'')に予熱を与えて、脱脂体をより確実に焼結させることができる。 This allows the degreasing step to serve as a pre-sintering step, giving preheating degreased bodies (the titanium degreased body 21 ''), it can be more reliably sinter the brown body.

また、焼結工程(熱処理)における処理温度は、特に限定されないが、1000〜1400℃であるのが好ましく、1050〜1260℃であるのがより好ましい。 A processing temperature in the sintering (heat treatment) step is not particularly limited, but is preferably 1000 to 1400 ° C., and more preferably 1,050-1260 ° C.. チタン、チタン合金は、一般に、セラミックス部材22を構成する酸化物系セラミックスよりも、十分に融点が低いものであるため、上記のような比較的低い温度で焼結処理を行うことができ、この際におけるセラミックス部材22の不本意な変形等が確実に防止される。 Titanium, titanium alloy, generally, than the oxide-based ceramic of which the ceramic member 22, sufficiently for those low melting point, can perform sintering at a relatively low temperature as described above, the undesirable deformation of the ceramic member 22 is reliably prevented at the time. したがって、寸法精度の高いアバットメント2が得られる。 Therefore, the abutment 2 having high dimensional accuracy can be obtained.

また、焼結工程(熱処理)における処理時間(熱処理時間)は、0.5〜20時間であるのが好ましく、1〜15時間であるのがより好ましい。 The treatment time in the sintering (heat treatment) step (heat treatment time) is preferably from 0.5 to 20 hours, more preferably 1 to 15 hours.
また、このような熱処理による焼結は、種々の目的(例えば、焼結時間の短縮等の目的)で、複数の工程(段階)に分けて行ってもよい。 Further, sintering by such heat treatment, for various purposes (for example, the purpose of shortening the sintering time) in may be divided into a plurality of steps (stages). この場合、例えば、前半を低温で、後半を高温で脱脂するような方法や、低温と高温を繰り返し行う方法等が挙げられる。 In this case, for example, the first half at a low temperature, or such a way as to degrease the second half at a high temperature, and a method for performing repeated low and high temperatures.

また、上記のような焼結処理後に、得られた焼結体に対して、例えば、ばり取りや、溝等の微小構造の形成等の目的で、機械加工、放電加工、レーザー加工、エッチング等を施してもよい。 Further, after the sintering treatment as described above, the obtained sintered body, for example, in order to remove burrs or the like to form a minute structure such as a groove, machining, electrical discharge machining, laser processing, etching, etc. it may be subjected to. 焼結体は、チタン成形体21'やチタン脱脂体21''に比べて、製造すべきチタン部材21に近い形状、大きさを有するものである。 Sintered body as compared to the titanium molded body 21 'and a titanium degreased body 21' ', a shape close to the titanium member 21 to be produced, and has a magnitude. このため、チタン成形体21'やチタン脱脂体21''に対して機械加工、放電加工、レーザー加工、エッチング等を施す場合に比べて、最終的に得られるチタン部材21を、より寸法精度の高いものとすることができる。 Therefore, machining with respect to the titanium molded body 21 'and a titanium degreased body 21' ', electric discharge machining, laser processing, compared to the case of etching or the like, the finally obtained titanium member 21, more dimensional accuracy it can be high.

[フィックスチャーの製造] Production of Fixture]
上記のように、アバットメント2を製造する一方で、フィックスチャー1の製造を行う。 As described above, while the production of the abutment 2, to manufacture the fixture 1.
フィックスチャー1の製造方法は、特に限定されないが、フィックスチャー1の構成材料で構成された粉末と結合材とを含む成形体形成用組成物を成形して、フィックスチャー用成形体を得る成形工程(フィックスチャー用成形体製造工程)と、前記フィックスチャー用成形体に対して脱脂処理を施すことにより、前記フィックスチャー用成形体中に含まれる前記結合材を除去し、前記フィックスチャー用成形体をフィックスチャー用脱脂体とする脱脂工程(フィックスチャー用成形体脱脂工程)と、前記フィックスチャー用脱脂体に対して焼結処理を施す焼結工程(フィックスチャー用脱脂体焼結工程)とを有する方法により製造されたものであるのが好ましい。 Method for producing the fixture 1 is not particularly limited, and a molded body composition containing the powder composed of the material of the fixture 1 binder and the molding step of obtaining a molded body for a fixture and (a molded fixture body production step), by performing the degreasing process to the molded product for the fixture, the binder was removed contained molded body for the fixture, the molded body for the fixture and the degreasing step to the fixtures for the brown body (a molded fixture body degreasing step), with respect to the fixture for brown body and a sintering step of applying a sintering treatment (fixture for degreased body sintering step) preferably one produced by a method having. 上記のような方法を用いることにより、微細な構造を有する歯科用インプラント10に用いられるフィックスチャー1であっても、容易に、かつ、寸法精度よく成形することができる。 By using the method as described above, even in the fixture 1 for use in dental implant 10 having a minute structure, it is possible to easily and accurately produce. 上記のような方法でフィックスチャー1を製造する場合、フィックスチャー用成形体は、上述したチタン成形体と同様にして、製造することができる。 When producing the fixture 1 in the above-described method, a molded fixture body, in the same manner as the titanium molded body described above, can be produced. また、フィックスチャー用成形体に対する脱脂処理、および、その後に行われる焼結処理は、上記の脱脂工程(チタン成形体脱脂工程)、焼結工程(チタン脱脂体焼結工程)で説明したのと同様な方法、条件により行うことができる。 Further, the degreasing process for a molded fixture body, and a sintering process performed thereafter, the above degreasing step (titanium molded body degreasing step), as described in the sintering step (titanium degreased body sintering step) similar methods can be carried out by condition.
上記のようにして、フィックスチャー1およびアバットメント2を製造することにより、インプラント10が得られる(3e)。 As described above, by producing the fixture 1 and the abutment 2, the implant 10 is obtained (3e).

以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明はこれに限定されるものではない。 Having described the preferred embodiments of the present invention, the present invention is not limited thereto.
例えば、歯科用インプラント(特に、アバットメント)の製造方法では、必要に応じて、任意の工程を追加することもできる。 For example, a dental implant (particularly, the abutment) In the method for producing, if necessary, it is also possible to add any steps.
また、前述した実施形態では、歯科用インプラントが、フィックスチャーとアバットメントとを備えるものとして説明したが、チタン部材とセラミックス部材とが上述したように接合した構造を有するものであればよく、例えば、本発明の歯科用インプラントは、チタン部材およびセラミックス部材のみからなるものであってもよい。 Further, in the embodiment described above, the dental implants has been described as comprising a fixture and abutment, as long as it has a structure in which a titanium member and the ceramic member were joined as described above, e.g. the dental implant of the present invention may comprise only the titanium member and the ceramic member.

また、前述した実施形態では、組立体を得るのに用いるセラミックス部材は、脱脂処理、焼結処理が施されることにより製造されたものとして説明したが、セラミックス部材はいかなる方法で製造されたものであってもよい。 Also, those in the embodiment described above, the ceramic member used to obtain the assembly, degreasing process has been described as being prepared by sintering process is performed, the ceramic member is manufactured by any method it may be. また、組立体を得るのに用いるセラミックス部材は、例えば、焼結処理が不十分なもの(仮焼結体)であってもよい。 Further, the ceramic member used to obtain the assembly, for example, may be those sintered is insufficient (presintered body). このような場合であっても、組立体の状態でチタン成形体に対して施す脱脂処理、焼結処理により、セラミックス部材における焼結も進行させることができる。 Even in such a case, degreasing treatment performed on the titanium molded body in a state of assembly, the sintering process, also sintered in the ceramic member can be allowed to proceed.

次に、本発明の具体的実施例について説明する。 Next, detailed embodiments of the present invention.
1. 1. 歯科用インプラントの製造 (実施例1) Preparation of the dental implant (Example 1)
1−1. 1-1. フィックスチャーの製造 まず、ガスアトマイズ法により製造された平均粒径20μmのTi粉末を用意した。 Manufacture of fixture was first prepared Ti powder having an average particle size of 20μm, which was produced by a gas atomizing method.
このTi粉末:91wt%に、ポリスチレン(PS):2.7wt%、エチレン−酢酸ビニル共重合体(EVA):2.7wt%およびパラフィンワックス:2.3wt%から構成される結合材と、ジブチルフタレート(可塑剤):1.3wt%とを混合し、これらを加圧ニーダー(混練機)にて100℃×60分の条件で混練した。 To 91 wt%, a polystyrene (PS):: The Ti powder 2.7 wt%, ethylene - vinyl acetate copolymer (EVA): 2.7 wt% of paraffin wax and a composed binder of 2.3 wt%, dibutyl phthalate (plasticizer) were mixed and 1.3 wt%, was kneaded with these of 100 ° C. × 60 minutes at a pressure kneader (kneading machine) conditions. この混練は、窒素雰囲気中で行った。 The kneading was carried out in a nitrogen atmosphere.

次に、この混練物を粉砕して、平均粒径5mmのペレットとし、該ペレットを用い、材料温度:130℃、射出圧力:10.8MPa(110kgf/cm )という成形条件で、射出成形機にて射出成形を繰り返し行い、所定数量のフィックスチャー用成形体を得た。 Next, the kneaded product was pulverized into pellets with an average particle size of 5 mm, using the pellets, the material temperature: 130 ° C., injection pressure: 10.8MPa (110kgf / cm 2) in the molding conditions of an injection molding machine repeated injection molded at to obtain a molded fixture body having a predetermined quantity.
次に、上記のようにして得られたフィックスチャー用成形体に対し、温度:450℃、時間:1時間、雰囲気:窒素ガス(大気圧)という脱脂条件で脱脂処理を施すことにより、フィックスチャー用成形体中に含まれる結合材を除去し、フィックスチャー用成形体をフィックスチャー用脱脂体とした。 Next, to so obtained a molded fixture body degreasing temperature: 450 ° C., time: 1 hour Atmosphere: by performing a degreasing treatment with the degreasing condition that nitrogen gas (atmospheric pressure), the fixture the binder removal contained in the use molded body was molded body degreased fixture body.
次に、温度:1200℃、時間:3時間、雰囲気:真空という焼結条件で、フィックスチャー用脱脂体に焼結処理を施し、焼結体を得た。 Then, Temperature: 1200 ° C., time: 3 hours, Atmosphere: hours and a sintering atmosphere of vacuum, subjected to a sintering treatment degreased body for fixture to obtain a sintered body.
その後、得られた焼結体に対して、機械加工を施し、切り欠き部(図1(1a)参照)を形成することにより、目的とするフィックスチャーを得た。 Thereafter, the obtained sintered body, by machining, by forming notches (see FIG. 1 (1a)), to give fixtures as desired.

1−2. 1-2. アバットメントの製造 <チタン成形体製造工程> Production of the abutment <titanium molded body manufacturing process>
まず、ガスアトマイズ法により製造された平均粒径20μmのTi粉末を用意した。 First, it was prepared Ti powder having an average particle size of 20μm, which was produced by a gas atomizing method.
このTi粉末:91wt%に、ポリスチレン(PS):2.7wt%、エチレン−酢酸ビニル共重合体(EVA):2.7wt%およびパラフィンワックス:2.3wt%から構成される結合材と、ジブチルフタレート(可塑剤):1.3wt%とを混合し、これらを加圧ニーダー(混練機)にて100℃×60分の条件で混練した。 To 91 wt%, a polystyrene (PS):: The Ti powder 2.7 wt%, ethylene - vinyl acetate copolymer (EVA): 2.7 wt% of paraffin wax and a composed binder of 2.3 wt%, dibutyl phthalate (plasticizer) were mixed and 1.3 wt%, was kneaded with these of 100 ° C. × 60 minutes at a pressure kneader (kneading machine) conditions. この混練は、窒素雰囲気中で行った。 The kneading was carried out in a nitrogen atmosphere.
次に、この混練物を粉砕して、平均粒径5mmのペレットとし、該ペレットを用い、材料温度:130℃、射出圧力:10.8MPa(110kgf/cm )という成形条件で、射出成形機にて射出成形を繰り返し行い、所定数量のチタン成形体を得た(図3(3a)参照)。 Next, the kneaded product was pulverized into pellets with an average particle size of 5 mm, using the pellets, the material temperature: 130 ° C., injection pressure: 10.8MPa (110kgf / cm 2) in the molding conditions of an injection molding machine repeated injection molded at to obtain a titanium molded body having a predetermined number (see FIG. 3 (3a)).

<組立工程> <Assembly process>
次に、上記のようにして得られたチタン成形体と、別途作製したセラミックス部材とを組み立て、組立体とした(図3(3b)参照)。 Next, the titanium molded body obtained as described above, assembling the ceramic member which is separately prepared, and an assembly (see FIG. 3 (3b)).
セラミックス部材としては、主としてジルコニアで構成されたものを用いた。 The ceramic member used was composed mainly of zirconia. 以下、セラミックス部材の製造方法について説明する。 Hereinafter, a method for manufacturing the ceramic member.

まず、共沈法により製造された平均粒径0.5μmのジルコニア粉末を用意した。 First, it was prepared a zirconia powder having an average particle size of 0.5μm produced by a coprecipitation method.
このジルコニア粉末:84wt%に、ポリスチレン(PS):4.8wt%、エチレン−酢酸ビニル共重合体(EVA):3.8wt%およびパラフィンワックス:4.8wt%から構成される結合材と、ジブチルフタレート(可塑剤):2.6wt%とを混合し、これらを加圧ニーダー(混練機)にて100℃×60分の条件で混練した。 To 84 wt%, a polystyrene (PS):: The zirconia powder 4.8 wt%, ethylene - vinyl acetate copolymer (EVA): 3.8 wt% of paraffin wax and a composed binder of 4.8 wt%, dibutyl phthalate (plasticizer) were mixed and 2.6 wt%, was kneaded with these of 100 ° C. × 60 minutes at a pressure kneader (kneading machine) conditions. この混練は、窒素雰囲気中で行った。 The kneading was carried out in a nitrogen atmosphere.

次に、この混練物を粉砕して、平均粒径3mmのペレットとし、該ペレットを用い、材料温度:140℃、射出圧力:10.8MPa(110kgf/cm )という成形条件で、射出成形機にて射出成形を繰り返し行い、所定数量のセラミックス成形体を得た。 Next, the kneaded product was pulverized into pellets with an average particle size of 3 mm, using the pellets, the material temperature: 140 ° C., injection pressure: 10.8MPa (110kgf / cm 2) in the molding conditions of an injection molding machine repeated injection molded at to obtain a ceramic molded body having a predetermined quantity.
次に、温度:500℃、時間:2時間、雰囲気:窒素ガス(大気圧)という脱脂条件で脱脂処理を施すことによりセラミックス脱脂体とし、引き続き、セラミックス脱脂体に対し、温度:1450℃、時間:3時間、雰囲気:大気(空気)という焼結条件で焼結処理を施すことにより、セラミックス部材を得た。 Then, Temperature: 500 ° C., time: 2 hours, Atmosphere: a ceramic degreased body by subjecting the degreasing treatment with the degreasing condition that nitrogen gas (atmospheric pressure), subsequently, to the ceramic degreased body temperature: 1450 ° C., the time : 3 hours, atmosphere: a sintering at a sintering condition that the atmosphere (air), to obtain a ceramic member.
上記のようにして得られたセラミックス部材は、その横断面形状が非円形状(長方形状)である凸部を有するものであった。 Ceramic member obtained as described above, the cross-sectional shape had a convex portion is non-circular (rectangular). また、セラミックス部材は、凸部の高さ方向の全長にわたって横断面積増大部を有するものであった。 Further, the ceramic member, had a cross-sectional area increasing portion over the entire length of the height direction of the projections. また、横断面積増大部における表面と、凸部の高さ方向の軸とのなす角θは、1.5°であった。 Further, the surface of the cross-sectional area increasing portion, the angle θ between the heightwise axis of the protrusion was 1.5 °.

<脱脂工程> <Degreasing process>
次に、上記のようにして得られた組立体に対し、温度:450℃、時間:1時間、雰囲気:窒素ガス(大気圧)という脱脂条件で脱脂処理を施すことにより、チタン成形体中に含まれる結合材を除去し、チタン成形体をチタン脱脂体とした(図3(3c)参照)。 Next, to so obtained assembly of the, temperature: 450 ° C., time: 1 hour Atmosphere: by performing a degreasing treatment with the degreasing condition that nitrogen gas (atmospheric pressure), in the titanium molded body the binder removal contained was the titanium molded body and the titanium degreased bodies (see Fig. 3 (3c)).
<焼結工程> <Sintering Step>
次に、温度:1200℃、時間:3時間、雰囲気:アルゴンガス(大気圧)という焼結条件で焼結処理を施すことにより、チタン脱脂体をチタン部材として、セラミックス部材に固着させた(図3(3d)参照)。 Then, Temperature: 1200 ° C., time: 3 hours, Atmosphere: a sintering at a sintering atmosphere of argon gas (atmospheric pressure), and the titanium degreased body as a titanium member, is fixed to the ceramic member (Fig. 3 (3d) see).

<機械加工工程> <Machining process>
その後、チタン部材に対し機械加工を施し、雄ねじ部の形状を調整することにより、目的とするアバットメントが得られた。 Then, by machining the titanium members, by adjusting the shape of the external thread portion, it obtained the abutments as desired. このようにして得られたアバットメントは、チタン部材の凹部に、セラミックス部材の凸部が嵌合し、チタン部材とセラミックス部材とが強固に固定されたものであった。 In the abutments thus obtained is in the recess of the titanium member, fitted convex portions of the ceramic member was achieved, the titanium member and the ceramic member are firmly fixed.
そして、上記のようにフィックスチャーとアバットメントとからなる歯科用インプラントを得た。 And to obtain a dental implant consisting of a fixture and the abutment as described above.

(実施例2〜6) (Example 2-6)
アバットメント(チタン部材、セラミックス部材)の製造に用いる組成物(混練物)の組成を変更するとともに、フィックスチャーの製造に用いる組成物(混練物)として、チタン成形体に用いた組成物を同一のものを用い、さらに、表1に示すように、アバットメントの製造条件を変更した以外は、前記実施例1と同様にして、歯科用インプラントを製造した。 Same abutment (the titanium members and the ceramic members) to change the composition of the composition used for the manufacture of (the kneaded product), composition used for the manufacture of the fixture as a (kneaded material), the composition using the titanium molded body used as a further, as shown in Table 1, except for changing the production conditions of the abutments, in the same manner as in example 1 to produce a dental implant.

(比較例1) (Comparative Example 1)
アバットメントを、前記各実施例で製造したものと同様の外形を有し、かつ、チタンで一体的に形成された部材として製造した以外は、前記実施例1と同様にして歯科用インプラントを製造した。 The abutment has the same outer shape as that prepared above in Examples, and, except prepared as a member integrally formed with titanium, producing a dental implant in the same manner as in Example 1 did.
以下、本比較例でのアバットメントの製造方法について、より詳細に説明する。 The method for manufacturing of the abutment of the present comparative example will be described in detail.

まず、ガスアトマイズ法により製造された平均粒径20μmのTi粉末:91wt%に、ポリスチレン(PS):2.7wt%、エチレン−酢酸ビニル共重合体(EVA):2.7wt%およびパラフィンワックス:2.3wt%から構成される結合材と、ジブチルフタレート(可塑剤):1.3wt%とを混合し、これらを加圧ニーダー(混練機)にて100℃×60分の条件で混練した。 First, Ti powder of average particle size 20μm, which was produced by a gas atomizing method: to 91 wt%, a polystyrene (PS): 2.7wt%, ethylene - vinyl acetate copolymer (EVA): 2.7 wt% of paraffin wax and 2 When configured binder from .3wt%, dibutyl phthalate (plasticizer) were mixed and 1.3 wt%, was kneaded with these of 100 ° C. × 60 minutes at a pressure kneader (kneading machine) conditions. この混練は、窒素雰囲気中で行った。 The kneading was carried out in a nitrogen atmosphere.

次に、この混練物を粉砕して、平均粒径5mmのペレットとし、該ペレットを用い、材料温度:130℃、射出圧力:10.8MPa(110kgf/cm )という成形条件で、射出成形機にて射出成形を繰り返し行い、目的とするアバットメントに対応する形状を有する成形体を、所定数量製造した。 Next, the kneaded product was pulverized into pellets with an average particle size of 5 mm, using the pellets, the material temperature: 130 ° C., injection pressure: 10.8MPa (110kgf / cm 2) in the molding conditions of an injection molding machine repeated injection molding at a molding body having a shape corresponding to the abutments as desired were given quantity produced. なお、この際、後の脱脂工程、焼結工程での収縮分を考慮して、成形体の大きさを決定した。 At this time, after the degreasing step, by taking into account shrinkage of the sintering process, to determine the size of the molded body.

次に、上記のようにして得られた成形体に対し、温度:450℃、時間:1時間、雰囲気:窒素ガス(大気圧)という脱脂条件で脱脂処理を施すことにより、成形体中に含まれる結合材を除去し、成形体を脱脂体とした。 Next, with respect to the molded body obtained as described above, temperature: 450 ° C., time: 1 hour Atmosphere: by performing a degreasing treatment with the degreasing condition that nitrogen gas (atmospheric pressure), contained in the green body the binder was removed to was the green body and the brown body.
次に、脱脂体に対し、温度:1200℃、時間:3時間、雰囲気:アルゴンガス(大気圧)という焼結条件で焼結処理を施すことにより、焼結体を得た。 Next, with respect to degreased body temperature: 1200 ° C., time: 3 hours, Atmosphere: a sintering at a sintering atmosphere of argon gas (atmospheric pressure) to obtain a sintered body.
その後、得られた焼結体に対し機械加工を施し、雄ねじ部の形状を調整することにより、目的とするアバットメントが得られた。 Then, by machining the obtained sintered body by adjusting the shape of the male screw portion, resulting the abutments as desired.

(比較例2) (Comparative Example 2)
アバットメントを、前記各実施例で製造したものと同様の外形を有し、かつ、ジルコニアで一体的に形成された部材として製造した以外は、前記実施例1と同様にして歯科用インプラントを製造した。 The abutment has the same outer shape as that prepared above in Examples, and, except that was prepared as a member that is integrally formed of zirconia, producing a dental implant in the same manner as in Example 1 did.
以下、本比較例でのアバットメントの製造方法について、より詳細に説明する。 The method for manufacturing of the abutment of the present comparative example will be described in detail.

まず、共沈法により製造された平均粒径0.5μmのジルコニア粉末:84wt%に、ポリスチレン(PS):4.8wt%、エチレン−酢酸ビニル共重合体(EVA):3.8wt%およびパラフィンワックス:4.8wt%から構成される結合材と、ジブチルフタレート(可塑剤):2.6wt%とを混合し、これらを加圧ニーダー(混練機)にて100℃×60分の条件で混練した。 First, zirconia powder having an average particle size of 0.5μm prepared by the coprecipitation method: to 84 wt%, a polystyrene (PS): 4.8 wt%, ethylene - vinyl acetate copolymer (EVA): 3.8 wt% and paraffins wax: When configured binder of 4.8 wt%, dibutyl phthalate (plasticizer) were mixed and 2.6 wt%, kneaded with them the 100 ° C. × 60 minutes at a pressure kneader (kneading machine) under the conditions did. この混練は、窒素雰囲気中で行った。 The kneading was carried out in a nitrogen atmosphere.

次に、この混練物を粉砕して、平均粒径3mmのペレットとし、該ペレットを用い、材料温度:140℃、射出圧力:10.8MPa(110kgf/cm )という成形条件で、射出成形機にて射出成形を繰り返し行い、目的とするアバットメントに対応する形状を有する成形体を、所定数量製造した。 Next, the kneaded product was pulverized into pellets with an average particle size of 3 mm, using the pellets, the material temperature: 140 ° C., injection pressure: 10.8MPa (110kgf / cm 2) in the molding conditions of an injection molding machine repeated injection molding at a molding body having a shape corresponding to the abutments as desired were given quantity produced. なお、この際、後の脱脂工程、焼結工程での収縮分を考慮して、成形体の大きさを決定した。 At this time, after the degreasing step, by taking into account shrinkage of the sintering process, to determine the size of the molded body.

次に、上記のようにして得られた成形体に対し、温度:500℃、時間:2時間、雰囲気:窒素ガス(大気圧)という脱脂条件で脱脂処理を施すことにより、成形体中に含まれる結合材を除去し、成形体を脱脂体とした。 Next, with respect to the molded body obtained as described above, temperature: 500 ° C., time: 2 hours, Atmosphere: by performing a degreasing treatment with the degreasing condition that nitrogen gas (atmospheric pressure), contained in the green body the binder was removed to was the green body and the brown body.
次に、脱脂体に対し、温度:1450℃、時間:3時間、雰囲気:大気(空気)という焼結条件で焼結処理を施すことにより、焼結体を得た。 Next, with respect to degreased body temperature: 1450 ° C., time: 3 hours, Atmosphere: a sintering at a sintering condition that the atmosphere (air), to obtain a sintered body.
その後、得られた焼結体に対し機械加工を施し、雄ねじ部の形状を調整することにより、目的とするアバットメントが得られた。 Then, by machining the obtained sintered body by adjusting the shape of the male screw portion, resulting the abutments as desired.

(比較例3) (Comparative Example 3)
それぞれ別々に作製されたチタン部材(焼結体)とセラミックス部材(焼結体)とを歯科用セメントを用いて接合することにより、アバットメントを製造した以外は、前記実施例1と同様にして歯科用インプラントを製造した。 The separately produced titanium member (sintered body) and a ceramic member and a (sintered) joining with a dental cement, except that manufactured the abutment, in the same manner as in Example 1 to prepare a dental implant. なお、アバットメントの外形は、前記各実施例で製造したものと同様になるようにした。 Incidentally, the outer shape of the abutment, was set to same as the prepared in each example.
以下、本比較例でのアバットメントの製造方法について、より詳細に説明する。 The method for manufacturing of the abutment of the present comparative example will be described in detail.

<チタン部材の製造> <Production of titanium member>
まず、ガスアトマイズ法により製造された平均粒径20μmのTi粉末:91wt%に、ポリスチレン(PS):2.7wt%、エチレン−酢酸ビニル共重合体(EVA):2.7wt%およびパラフィンワックス:2.3wt%から構成される結合材と、ジブチルフタレート(可塑剤):1.3wt%とを混合し、これらを加圧ニーダー(混練機)にて100℃×60分の条件で混練した。 First, Ti powder of average particle size 20μm, which was produced by a gas atomizing method: to 91 wt%, a polystyrene (PS): 2.7wt%, ethylene - vinyl acetate copolymer (EVA): 2.7 wt% of paraffin wax and 2 When configured binder from .3wt%, dibutyl phthalate (plasticizer) were mixed and 1.3 wt%, was kneaded with these of 100 ° C. × 60 minutes at a pressure kneader (kneading machine) conditions. この混練は、窒素雰囲気中で行った。 The kneading was carried out in a nitrogen atmosphere.

次に、この混練物を粉砕して、平均粒径5mmのペレットとし、該ペレットを用い、材料温度:130℃、射出圧力:10.8MPa(110kgf/cm )という成形条件で、射出成形機にて射出成形を繰り返し行い、図5に示すようなアバットメントの下部側(フィックスチャーに螺合する部材)に対応する形状のチタン成形体を、所定数量製造した。 Next, the kneaded product was pulverized into pellets with an average particle size of 5 mm, using the pellets, the material temperature: 130 ° C., injection pressure: 10.8MPa (110kgf / cm 2) in the molding conditions of an injection molding machine repeated injection molding at a titanium molded body of a shape corresponding to the bottom side of the abutment, as shown in FIG. 5 (a member screwed into the fixture), and a predetermined quantity production. なお、この際、後の脱脂工程、焼結工程での収縮分を考慮して、チタン成形体の大きさを決定した。 At this time, after the degreasing step, by taking into account shrinkage of the sintering process, to determine the size of the titanium molded body.

次に、上記のようにして得られたチタン成形体に対し、温度:450℃、時間:1時間、雰囲気:窒素ガス(大気圧)という脱脂条件で脱脂処理を施すことにより、チタン成形体中に含まれる結合材を除去し、チタン成形体をチタン脱脂体とした。 Next, to so obtained titanium molded body described above, temperature: 450 ° C., time: 1 hour Atmosphere: nitrogen gas by applying a degreasing treatment with the degreasing condition that (atmospheric pressure), the titanium molded body removing the binder contained in, and the titanium molded body and the titanium degreased body.
次に、チタン脱脂体に対し、温度:1200℃、時間:3時間、雰囲気:アルゴンガス(大気圧)という焼結条件で焼結処理を施すことにより、チタン焼結体を得た。 Next, the titanium degreased body temperature: 1200 ° C., time: 3 hours, Atmosphere: a sintering at a sintering atmosphere of argon gas (atmospheric pressure) to obtain titanium sintered bodies.
その後、得られたチタン焼結体に対し機械加工を施し、雄ねじ部の形状を調整することにより、目的とするチタン部材が得られた。 Then, by machining the obtained titanium sintered body, by adjusting the shape of the male thread portion was obtained the titanium members as desired.

<セラミックス部材の製造> <Production of ceramic member>
まず、共沈法により製造された平均粒径0.5μmのジルコニア粉末:84wt%に、ポリスチレン(PS):4.8wt%、エチレン−酢酸ビニル共重合体(EVA):3.8wt%およびパラフィンワックス:4.8wt%から構成される結合材と、ジブチルフタレート(可塑剤):2.6wt%とを混合し、これらを加圧ニーダー(混練機)にて100℃×60分の条件で混練した。 First, zirconia powder having an average particle size of 0.5μm prepared by the coprecipitation method: to 84 wt%, a polystyrene (PS): 4.8 wt%, ethylene - vinyl acetate copolymer (EVA): 3.8 wt% and paraffins wax: When configured binder of 4.8 wt%, dibutyl phthalate (plasticizer) were mixed and 2.6 wt%, kneaded with them the 100 ° C. × 60 minutes at a pressure kneader (kneading machine) under the conditions did. この混練は、窒素雰囲気中で行った。 The kneading was carried out in a nitrogen atmosphere.

次に、この混練物を粉砕して、平均粒径3mmのペレットとし、該ペレットを用い、材料温度:140℃、射出圧力:10.8MPa(110kgf/cm )という成形条件で、射出成形機にて射出成形を繰り返し行い、図5に示すようなアバットメントの上部側(歯冠修復物で被覆される部材)に対応する形状を有するセラミックス成形体を、所定数量製造した。 Next, the kneaded product was pulverized into pellets with an average particle size of 3 mm, using the pellets, the material temperature: 140 ° C., injection pressure: 10.8MPa (110kgf / cm 2) in the molding conditions of an injection molding machine repeated injection molding at the ceramic formed body having a shape corresponding to the upper side of the abutment, as shown in FIG. 5 (member to be capped by the crown restoration), and a predetermined quantity production. なお、この際、後の脱脂工程、焼結工程での収縮分を考慮して、セラミックス成形体の大きさを決定した。 At this time, after the degreasing step, by taking into account shrinkage of the sintering process, to determine the size of the ceramic body.

次に、上記のようにして得られたセラミックス成形体に対し、温度:500℃、時間:2時間、雰囲気:窒素ガス(大気圧)という脱脂条件で脱脂処理を施すことにより、セラミックス成形体中に含まれる結合材を除去し、セラミックス成形体をセラミックス脱脂体とした。 Next, to so obtained ceramic molded body described above, temperature: 500 ° C., time: 2 hours, Atmosphere: nitrogen gas by a degreasing treatment performed in degreasing condition that (atmospheric pressure), the ceramic molded body the binder removal contained in, and the ceramic molded body and the ceramic degreased body.
次に、セラミックス脱脂体に対し、温度:1450℃、時間:3時間、雰囲気:大気(空気)という焼結条件で焼結処理を施すことにより、セラミックス部材を得た。 Next, with respect to the ceramic degreased body temperature: 1450 ° C., time: 3 hours, Atmosphere: a sintering at a sintering condition that the atmosphere (air), to obtain a ceramic member.

<チタン部材とセラミックス部材との接合(アバットメントの完成)> <Junction between the titanium member and the ceramic member (completion of the abutment)>
その後、上記のように、別々に作製されたチタン部材(焼結体)とセラミックス部材(焼結体)とを歯科用セメント(GC社製、グラスアイオノマー)を用いて接合することにより、アバットメントを製造した。 Thereafter, as described above, separately prepared titanium member (sintered body) and the ceramic member (sintered body) and a dental cement (GC Corp., glass ionomer) by joining with, abutment It was prepared.

各実施例および各比較例についてのフィックスチャー、アバットメントの製造条件を表1にまとめて示し、各実施例および各比較例の歯科用インプラントの構成を表2にまとめて示した。 Each of the examples and the fixture for each Comparative Example indicates the production conditions of the abutments are summarized in Table 1, the configuration of the dental implant of Examples and Comparative Examples are summarized in Table 2. なお、表1中、比較例2については、セラミックス粉末を含む成形体の製造条件をチタン成形体製造工程の欄に示し、比較例3については、歯科用セメントでチタン部材に接合されるセラミックス部材の条件を、組立工程の欄に、チタン成形体の脱脂処理の条件を脱脂工程の欄に、チタン脱脂体の焼結処理の条件を焼結工程の欄に、チタン焼結体に対する機械加工の有無を機械加工工程の欄に、それぞれ示した。 In Table 1, Comparative Example 2, the production conditions of the molded body containing a ceramic powder shown in the column of the titanium molded body production step for Comparative Example 3, the ceramic member is joined to the titanium member in the dental cement conditions of the column of the assembly process, the conditions of the degreasing treatment of titanium molded body in the field of degreasing step, the conditions of the sintering process of the titanium degreased body in the field of sintering process, machining to titanium sintered body whether the column of the machining process, respectively shown. また、表2中、比較例1、2については、フィックスチャーに螺合される部位(本発明でのチタン部材に対応する部位)についての条件をチタン部材の欄に示し、歯冠修復物で被覆される部位(本発明でのセラミックス部材に対応する部位)についての条件をセラミックス部材の欄に示した。 In Table 2, Comparative Examples 1 and 2, the conditions for the portion threadedly coupled to the fixture (the portion corresponding to the titanium member in the present invention) shown in the column of the titanium member, in the crown restoration the conditions for the site to be covered (the portion corresponding to the ceramic member of the present invention) shown in the column of the ceramic member.

2. 2. 歯冠修復物の接着 前記各実施例で得られた歯科用インプラントについて、フィックスチャーとアバットメントを螺合した状態で、アバットメントのフィックスチャーに螺合している側とは反対の面(金属接合面(図1参照))に、歯科用セメント(サンメディカル社製、スパーボンド)を介して、歯冠修復物を接着した。 For dental implant obtained in bonding the respective embodiments of the prosthetic restoration, in a state screwed the fixture and abutment, the opposite surface (the metal to the side that is screwed to the fixture of the abutment the bonding surface (see FIG. 1)), through the dental cement (Sun Medical Co., spar bond), the crown restorations were bonded. 歯冠修復物としては、内表面側(アバットメントに対向する面側)に金(Au)で構成された金属層を有し、外表面側に(アバットメントに対向する面とは反対の面側)に、酸化ケイ素(シリカ)および酸化アルミニウム(アルミナ)で構成されたセラミックス部を有するものを用いた。 The prosthetic restoration, comprising a metal layer composed of the inner surface side gold (opposed to the abutment) (Au), a surface opposite the surface facing the outer surface (the abutment on the side), it was used having a ceramic portion made of a silicon oxide (silica) and aluminum oxide (alumina).

その後、歯科用セメントを硬化させることにより、歯冠修復物を歯科用インプラントに固定した。 Then, by hardening the dental cement, the crown restoration was fixed to the dental implant.
また、前記各比較例で得られた歯科用インプラントについても、上記と同様に、前記各実施例のアバットメントの金属接合面に対応する部位に、歯科用セメント(サンメディカル社製、スーパーボンド)を介して、歯冠修復物を接着し、その後、歯科用セメントを硬化させた。 With respect to the dental implant obtained in each of Comparative Example, in the same manner as described above, to a portion corresponding to the metal bonding surface of the abutment of the examples, dental cement (Sun Medical Co., Super Bond) via, bonding the crown restoration, then, it was cured dental cement.

3. 3. 評価 3−1. Evaluation 3-1. 金属イオンの溶出量の測定 上記のようにして歯冠修復物を接着した前記各実施例および各比較例の歯科用インプラントについて、それぞれ、以下のような方法で、金属イオンの溶出量を求めた。 As measured above elution amount of metal ions for dental implants in the Examples and Comparative Examples the crown restorations were bonded, respectively, by the following method to determine the amount of elution of metal ions .
歯冠修復物を接着したアバットメントを1wt%乳酸溶液80mL中に3ヶ月間浸漬した。 The abutment to which the crown restorations were bonded for 3 months immersed in 1 wt% lactic acid solution 80 mL. その後、溶液中へのチタンの溶出量を、プラズマ発光分析装置を用いて分析した。 Thereafter, the elution amount of titanium in the solution was analyzed by a plasma emission spectrometer.

3−2. 3-2. 固定強度の測定 上記のようにして歯冠修復物を接着した前記各実施例および各比較例の歯科用インプラント(上記の「3−1.金属イオンの溶出量の測定」に用いたものとは異なるもの)について、それぞれ、以下のような方法で、歯科用インプラントと歯冠修復物との固定強度(接合強度)を求めた。 The dental implant of the Examples and Comparative Examples the crown restorations were bonded as the above measurement of the fixing strength (above as used in "3-1. Measurement of the amount of elution of metal ion" for different), respectively, by the following method to determine the fixing strength between the dental implant and the crown restoration (bonding strength).
図6に示すような治具を用い、アバットメントを固定台に取り付け雄ねじ部にチャックを装着した。 Using a jig as shown in FIG. 6, the chuck was mounted to the male screw portion attached to the abutment on the fixed base. これを引張試験機に装着し、引き抜き法による強度試験を行った。 Attached it to the tensile testing machine, a strength test was conducted by a drawing method.

3−3. 3-3. 落下試験 上記のようにして歯冠修復物を接着した前記各実施例および各比較例の歯科用インプラント(上記の「3−1.金属イオンの溶出量の測定」、「3−2.固定強度の測定」に用いたものとは異なるもの)について、それぞれ、以下のような方法で、落下試験を行った。 Wherein the crown restorations were bonded in the manner of drop test the dental implant of the examples and comparative examples (in the "3-1. Measurement of the amount of elution of metal ion", "3-2. Fixing strength for different) from those used in the measurement "a, respectively, by the following method, a drop test was carried out.
歯冠修復物を接着した前記各実施例および各比較例の歯科用インプラント(各10個)を、高さ2mから、厚さ2cmのステンレス鋼製の板材上に、100回繰り返し落下させ、その際の外観を目視により観察し、以下の4段階の基準に従い評価した。 The adhesive dental implants in the Examples and Comparative Examples (the 10) of the crown restoration, from a height 2m, on a stainless steel plate having a thickness of 2 cm, was repeatedly dropped 100 times, the appearance was visually observed during and evaluated according to the following four criteria.

A:歯科用インプラントの割れ、欠け等が一切認められない。 A: cracking of the dental implant, chipping is not observed at all.
B:1〜5個の歯科用インプラントにおいて、わずかな割れ、欠け等が認められる。 B: In one to five of the dental implant, slight cracks or defects were recognized.
C:1〜5個の歯科用インプラントにおいて、顕著な割れ、欠け等が認められる。 C: In one to five of the dental implant, significant cracks or defects were recognized. また は、6〜10個の歯科用インプラントにおいて、わずかな割れ、欠け等が認められる。 Or, in 6 to 10 of the dental implant, slight cracks or defects were recognized.
D:6〜10個の歯科用インプラントにおいて、顕著な割れ、欠け等が認められる。 D: In 6 to 10 of the dental implant, significant cracks or defects were recognized.
これらの結果を、表3にまとめて示す。 These results are summarized in Table 3.

表3から明らかなように、本発明では、いずれも、金属イオンの溶出量が十分に少ないものであった。 As is apparent from Table 3, in the present invention, both, the elution amount of metal ions was sufficiently small. また、本発明の歯科用インプラントは、歯冠修復物との固定強度(接合強度)に優れていた。 Further, the dental implant of the present invention was superior to the fixing strength between the prosthetic restoration (bonding strength). また、本発明の歯科用インプラントは、歯冠修復物との間での不適合、チタン部材とセラミックス部材との間での不適合等がなかった。 Further, the dental implant of the present invention, mismatch between the crown restoration, there is no incompatibility and the like between the titanium member and the ceramic member.
これに対し、各比較例では、満足のいく結果が得られなかった。 In contrast, in the comparative examples, satisfactory results were not obtained. すなわち、アバットメントがチタンのみで構成された比較例1では、金属イオンの溶出量が非常に多かった。 That is, the abutment Comparative Example 1 composed only of titanium, the elution amount of metal ions was very large. また、アバットメントがセラミックス(ジルコニア)のみで構成された比較例2では、ねじ部の機械的強度が低く、落下試験の評価が非常に低かった。 Further, the abutment in Comparative Example 2 was formed of only ceramic (zirconia), the mechanical strength of the thread portion is low, the evaluation of drop test were quite unsatisfactory. また、比較例2では、フィックスチャーと、アバットメントの螺合が非常に緩みやすいという問題も発生した。 In addition, in Comparative Example 2, and the fixture, even if the screwing of the abutment problem of very slack likely to have occurred. また、アバットメントが、チタン部材とセラミックス部材とが単に歯科用セメントで接合されたものである比較例3では、チタン部材とセラミックス部材との接合強度が不十分で、比較的弱い力で、チタン部材とセラミックス部材とが分離してしまった。 Further, the abutment, in Comparative Example 3 in which the titanium member and the ceramic member are merely bonded by dental cement, is insufficient bonding strength between the titanium member and the ceramic member, with a relatively weak force, titanium and the member and the ceramic member had separated. また、比較例3では、機械的強度が低く、落下試験の評価が非常に低かった。 In Comparative Example 3, the mechanical strength is low, the evaluation of drop test were quite unsatisfactory.

また、比較例1については、歯科用インプラント(アバットメント)と歯冠修復物との接合に用いる歯科用セメントの利用量を増やし、アバットメントと歯冠修復物とが直接接触しないようにして、前記と同様な評価を行ったところ、歯科用インプラントと歯冠修復物との固定強度(接合強度)が著しく低下すること(接合強度:9MPa)が確認された。 Further, in Comparative Example 1, increasing the usage of the dental cement used in bonding the dental implant (the abutment) and the crown restoration, so as not to contact directly the abutment and crown restoration, was carried out the same as evaluation, the fixing strength between the dental implant and the crown restoration (bonding strength) is remarkably lowered (bonding strength: 9 MPa) was confirmed. また、このように、歯科用セメントの利用量を増やした場合、歯冠修復物をアバットメントに接着する際、歯科用インプラントに固定される歯冠修復物の高さや角度等を、設計通りに調整するのが非常に困難であった。 Moreover, in this way, if you increase the usage of dental cement, when bonding the crown restoration to the abutment, the crown restoration to be fixed to the dental implant height and angle, etc., as designed to adjust has been very difficult.

10…歯科用インプラント 1…フィックスチャー 11…雄ねじ部 111…切り欠き部 12…筒状部 13…雌ねじ部 2…アバットメント 21…チタン部材(焼結体) 211…雄ねじ部 212…凹部 21'…チタン成形体 212'…凹部 21''…チタン脱脂体 22…セラミックス部材 222…凸部 223…横断面積増大部 224…金属接合面(当接面) 3…歯冠修復物 31…セラミックス部 32…金属部 50…顎骨 60…歯ぐき(歯肉) 10 ... dental implant 1 ... Fixture 11 ... male screw portion 111 ... notched portion 12 ... tubular portion 13 ... female screw portion 2 ... abutment 21 ... titanium member (sintered body) 211 ... male screw portion 212 ... recess 21 '... titanium molded body 212 '... recess 21' '... titanium degreased body 22 ... ceramic member 222 ... protrusions 223 ... cross-sectional area increasing portion 224 ... metal bonding surface (contact surface) 3 ... crown restoration 31 ... ceramic portion 32 ... metal part 50 ... jawbone 60 ... the gums (gingiva)

本発明は、歯科用インプラントに関するものである。 The present invention relates to a dental implant.

本発明の目的は、歯科用インプラントを口腔内に適用した際における金属の溶出が確実に防止されるとともに、装着時における不適合(がたつき等)の発生を確実に防止することができる歯科用インプラントを提供することにある。 An object of the present invention, together with elution of metal when the dental implant is applied within an oral cavity can be reliably prevented, dental that it is possible to reliably prevent occurrence of mismatching (backlash, etc.) at the time of attachment It is to provide an implant.

このような目的は、下記の本発明により達成される。 These objects are achieved by the present invention described below.
本発明の歯科用インプラントは、 チタンまたはチタン合金の焼結体で構成されたチタン部材と、酸化物系セラミックスで構成されたセラミックス部材とを有し、 The dental implant of the present invention includes a titanium member composed of a sintered body of titanium or a titanium alloy, and a ceramic member composed of oxide-based ceramics,
前記チタン部材は、凹部を有するものであり、 Wherein the titanium member is one having a recess,
前記セラミックス部材は、前記凹部に嵌合された凸部を有するものであり、 The ceramic member is one having a fitted convex portion to the concave portion,
前記凸部は、その横断面形状が非円形状の部位を有するものであることを特徴とする。 The convex portion is characterized in that its cross-sectional shape and has a non-circular portion.
本発明の歯科用インプラントでは、前記凸部は、前記凹部の奥部に向かって、その横断面積が増大する部位を有するものであることが好ましい。 In the dental implant of the present invention, the convex portion toward the inner portion of the recess, it is preferable that has a portion whose cross-sectional area is increased.

本発明の歯科用インプラントでは、横断面積増大部における表面と、前記凸部の高さ方向の軸とのなす角θが0.3°以上5°以下であることが好ましい。 In the dental implant of the present invention, the surface of the cross-sectional area increasing portion is preferably an angle between the height direction of the axis of the convex portion θ is 0.3 ° to 5 °.
本発明の歯科用インプラントでは、前記チタン部材は、前記セラミックス部材に嵌合された状態で、焼結することにより、前記セラミックス部材に固着・一体化されたものであることが好ましい。 In the dental implant of the present invention, the titanium member, the at mated state the ceramic member, by sintering, it is preferable that the fixed and integrated to the ceramic member.
本発明の歯科用インプラントでは、前記セラミックス部材は、前記チタン部材を構成する材料とは異なる組成の金属が当接する当接面を有するものであることが好ましい。 In the dental implant of the present invention, the ceramic member preferably has a material constituting the titanium member and has a contact surface with which a metal having a composition different abuts.

Claims (8)

  1. 顎骨に固定されるフィックスチャーに螺設して用いられる歯科用アバットメントの製造方法であって、 A dental abutment manufacturing method of the used and screwed into the fixture to be fixed to the jawbone,
    酸化物系セラミックスで構成された粉末と該粉末を結合させるための結合材とを含むセラミックス成形体形成用組成物を用いて成形されたセラミックス成形体に、前記結合材を除去する脱脂処理、および、前記酸化物系セラミックスで構成された粉末を焼結する焼結処理を施し、セラミックス部材を得た後に、 A ceramic molded body formed by using a ceramic molded body composition containing a binder for binding the powder and powder composed of oxide-based ceramics, degreasing treatment, and for removing the binder , the powder composed of the said oxide ceramic subjected to sintering process for sintering, after obtaining the ceramic member,
    チタンまたはチタン合金で構成された粉末と該粉末を結合させるための結合材とを含むチタン成形体形成用組成物を用いて成形されたチタン成形体と、前記セラミックス部材とを組み立て、さらにその後に、 Titanium molded body formed using the titanium molded body composition containing a binder for binding the powder and the powder composed of titanium or a titanium alloy, assembled and the ceramic member, further followed ,
    前記チタン成形体と前記セラミックス部材とを組み立てた組立体に対し、前記チタン成形体中に含まれる前記結合材を除去する脱脂処理、および、前記チタンまたはチタン合金で構成された粉末を焼結する焼結処理を施し、前記焼結した部材と前記セラミックス部材とを固着させることを特徴とする歯科用アバットメントの製造方法。 Wherein the titanium molded body and the ceramic member and the assembled assembly, degreasing treatment for removing the binder contained in the titanium molded body, and sintering the powder composed of the said titanium or titanium alloy subjected to sintering treatment, dental abutment manufacturing method, characterized in that to fix the said ceramic member and the sintered members.
  2. 前記チタン成形体は、凹部を有する形状に成形されたものであり、 The titanium molded body has been molded into a shape having a recess,
    前記セラミックス部材は、凸部を有するものであり、 The ceramic member is one having a convex portion,
    前記凹部に前記凸部が挿入された状態に組み立てる請求項1に記載の歯科用アバットメントの製造方法。 Dental abutment method according to claim 1 assembled in a state where the protrusion is inserted into the recess.
  3. 前記凸部は、前記凹部に挿入された状態で、前記凹部の奥部に向かって、その横断面積が増大する部位を有するものである請求項2に記載の歯科用アバットメントの製造方法。 The convex portion is in a state of being inserted into the recess, towards the inner part of the recess, dental abutment method according to claim 2 and has a portion whose cross-sectional area is increased.
  4. 前記凸部は、前記凹部に挿入された状態で、前記凹部の奥部に向かって、その横断面積が連続的に増大する部位を有するものである請求項2または3に記載の歯科用アバットメントの製造方法。 The convex portion is in a state of being inserted into the recess, towards the inner part of the recess, dental abutment according to claim 2 or 3 and has a portion whose cross area increases continuously the method of production.
  5. 前記凸部は、その横断面形状が非円形状の部位を有するものである請求項2ないし4のいずれかに記載の歯科用アバットメントの製造方法。 The convex portions, dental abutment method according to the cross-sectional shape is any one of claims 2 to 4 and has a non-circular portion.
  6. 前記セラミックス部材は、主としてジルコニアで構成されたものである請求項1ないし5のいずれかに記載の歯科用アバットメントの製造方法。 The ceramic member is mainly dental abutment method according to any one of claims 1 to 5 are those comprised of zirconia.
  7. 前記脱脂処理は、複数の段階に分けて行うものである請求項1ないし6のいずれかに記載の歯科用アバットメントの製造方法。 The degreasing treatment, dental abutment manufacturing method according to any one of claims 1 to 6 is performed in a plurality of stages.
  8. 前記セラミックス部材は、前記チタン部材を構成する材料とは異なる組成の金属が当接する当接面を有するものである請求項1ないし7のいずれかに記載の歯科用アバットメントの製造方法。 The ceramic member is a dental abutment method according to any one of metals of different composition than the material constituting the titanium member claims 1 and has a contact with the contact surface 7.
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