JP2014092681A - Image capturing lens - Google Patents

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Inventor
Sachiko Kawai
祥子 河合
Takahiro Mitsuhashi
隆広 三觜
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Tamron Co Ltd
株式会社タムロン
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a medium telephoto image capturing lens which provides sufficient correction for various aberrations even when used with a thin optical member inserted at a back focus position and offers superior brightness and image forming performance.SOLUTION: An image capturing lens comprises a positive first lens group G, a negative second lens group G, a positive third lens group G, and a fourth lens group Garranged in this order from the object side. The second lens group Gcomprises a negative first lens L, a negative second lens Lhaving a concave surface on the object side, and a positive third lens Lhaving a convex surface on the image side arranged in this order from the object side. The third lens group Gcomprises a positive front group Gand a positive rear group Garranged. The front group Gcomprises two positive lenses L, Land a negative lens Lhaving a concave surface on the image side arranged in this order from the object side. The image capturing lens provides superior image forming performance when predetermined conditions are satisfied.

Description

本発明は、CCDやC−MOSなどの固体撮像素子が搭載された撮像装置に用いることが可能な撮像レンズに関する。   The present invention relates to an imaging lens that can be used in an imaging device equipped with a solid-state imaging device such as a CCD or C-MOS.
従来から、ガウスタイプのような対称系ではなく、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群と、から構成された中望遠クラスの単焦点レンズであって、前群が、物体側から順に、正群と、負群と、が配置されて構成されているものが提案されている(たとえば、特許文献1〜3を参照。)。   Conventionally, it is not a symmetric system such as a Gauss type, but is a middle telephoto single-focal lens composed of a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power. However, a configuration in which a positive group and a negative group are arranged in order from the object side has been proposed (see, for example, Patent Documents 1 to 3).
特許3373031号公報Japanese Patent No. 3373301 特開平5−134174号公報Japanese Patent Laid-Open No. 5-134174 特開平11−133300号公報JP-A-11-133300
上記各特許文献に記載の光学系は、バックフォーカス(レンズと像面との間)に、光路を分割するためのプリズム等、厚みのある光学部材を挿入して使用することを前提としている。バックフォーカスに厚い光学部材を挿入して使用する場合、当該光学部材により球面収差、軸上色収差の補正不足が補われるため、レンズ系自体で積極的に球面収差、軸上色収差の補正を行っていなかった。上記各特許文献に記載の光学系では、レンズ系のみでは常に球面収差や軸上色収差の補正が不足している状態であるから、バックフォーカスに収差補正能力が低い薄い光学部材を挿入して使用する場合は、球面収差や軸上色収差の補正が不十分となって、高い結像性能を得ることは困難であった。   The optical systems described in the above patent documents are based on the assumption that a thick optical member such as a prism for dividing the optical path is inserted into the back focus (between the lens and the image plane). When using a thick optical member inserted in the back focus, the optical member compensates for insufficient correction of spherical aberration and axial chromatic aberration. Therefore, the lens system itself positively corrects spherical aberration and axial chromatic aberration. There wasn't. In the optical systems described in each of the above patent documents, since the correction of spherical aberration and axial chromatic aberration is always insufficient with only the lens system, a thin optical member with low aberration correction capability is inserted into the back focus. In this case, correction of spherical aberration and axial chromatic aberration is insufficient, and it is difficult to obtain high imaging performance.
たとえば、特許文献1に記載の光学系は、Fナンバーが2、画角が21°程度であり、絞りの後ろ側に配置されている正レンズ群では負レンズが1枚または2枚使用されているが、当該負レンズによる球面収差、軸上色収差の補正効果は弱くなっている。このため、バックフォーカスに薄い光学部材を挿入して使用する場合は、球面収差、軸上色収差の補正が不足する。   For example, the optical system described in Patent Document 1 has an F-number of 2 and an angle of view of about 21 °, and one or two negative lenses are used in the positive lens group disposed on the rear side of the stop. However, the effect of correcting the spherical aberration and the longitudinal chromatic aberration by the negative lens is weak. For this reason, when a thin optical member is inserted into the back focus and used, correction of spherical aberration and axial chromatic aberration is insufficient.
また、特許文献1に記載の光学系では、正レンズに色収差の補正に有利な低分散で異常分散性をもつ材料を多用している。多くの光学材料の屈折率温度係数はプラスであるが、低分散で異常分散性をもつ材料のほとんどは、屈折率温度係数がマイナスで大きな値をもっている。このため、温度上昇に伴い負レンズのパワーが増加し、一方正レンズのパワーが減少して、フォーカス変動を負レンズと正レンズでキャンセルできず、周辺温度の変化によりピントが合わなくなるという問題が生じる。これは、温度変化後にフォーカスを再度調整できないシステムでは致命的な欠陥となる。   Further, in the optical system described in Patent Document 1, a material having low dispersion and anomalous dispersion advantageous for correcting chromatic aberration is frequently used for the positive lens. Although the refractive index temperature coefficient of many optical materials is positive, most materials having low dispersion and anomalous dispersion have a large refractive index temperature coefficient and a large value. For this reason, the power of the negative lens increases as the temperature rises, while the power of the positive lens decreases, and the focus fluctuation cannot be canceled between the negative lens and the positive lens, and the focus is not adjusted due to changes in the ambient temperature. Arise. This is a fatal defect in systems where the focus cannot be adjusted again after a temperature change.
特許文献2に記載の光学系は、Fナンバーが2、画角が29°程度であり、絞りの後ろ側に配置されている正レンズ群では負レンズが1枚しか使用されておらず、当該負レンズによる球面収差、軸上色収差の補正効果は期待できない。このため、バックフォーカスに薄い光学部材を挿入して使用する場合は、球面収差、軸上色収差の補正が不足する。   The optical system described in Patent Document 2 has an F-number of 2 and an angle of view of about 29 °, and only one negative lens is used in the positive lens group disposed on the rear side of the stop. The effect of correcting spherical aberration and axial chromatic aberration due to the negative lens cannot be expected. For this reason, when a thin optical member is inserted into the back focus and used, correction of spherical aberration and axial chromatic aberration is insufficient.
特許文献3に記載の光学系は、Fナンバーが2.8、画角が30°程度であり、絞りの後ろ側に配置されている正レンズ群では負レンズが2枚または3枚使用されているが、当該負レンズによる球面収差、軸上色収差の補正効果は弱くなっている。このため、バックフォーカスに薄い光学部材を挿入して使用する場合は、球面収差、軸上色収差の補正が不足する。また、特許文献3に記載の光学系も、正レンズに色収差の補正に有利な低分散で異常分散性を持つ材料を多用しているため、特許文献1に記載の光学系と同様、周辺温度の変化によりピントが合わなくなるおそれがある。   The optical system described in Patent Document 3 has an F number of 2.8 and an angle of view of about 30 °, and two or three negative lenses are used in the positive lens group disposed on the rear side of the stop. However, the effect of correcting the spherical aberration and the longitudinal chromatic aberration by the negative lens is weak. For this reason, when a thin optical member is inserted into the back focus and used, correction of spherical aberration and axial chromatic aberration is insufficient. Further, the optical system described in Patent Document 3 also uses a low dispersion and anomalous dispersion material that is advantageous for correcting chromatic aberration for the positive lens, so that the ambient temperature is the same as that of the optical system described in Patent Document 1. There is a risk that the camera may not be in focus due to the change in.
本発明は、上述した従来技術による問題点を解消するため、バックフォーカスに薄い光学部材を挿入して使用する場合でも諸収差の補正不足が生じることのない、明るく、高い結像性能を備えた中望遠の撮像レンズを提供することを目的とする。また、軸上色収差を良好に補正でき、かつ、周辺温度の変化が生じても、フォーカス変動や結像性能の劣化を回避しうる中望遠の撮像レンズを提供することを目的とする。   In order to solve the above-described problems caused by the conventional technology, the present invention has a bright and high imaging performance that does not cause insufficient correction of various aberrations even when a thin optical member is inserted into the back focus. An object is to provide a medium telephoto imaging lens. It is another object of the present invention to provide a mid-telephoto imaging lens that can satisfactorily correct axial chromatic aberration and can avoid focus fluctuations and deterioration of imaging performance even when the ambient temperature changes.
上述した課題を解決し、目的を達成するため、本発明の請求項1にかかる撮像レンズは、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、第4レンズ群と、から構成され、前記第2レンズ群は、物体側から順に配置された、第1の負レンズと、物体側に凹面を向けた第2の負レンズと、正レンズと、から構成され、前記第3レンズ群は、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群と、から構成され、前記前群は、物体側から順に配置された、2枚または3枚の正レンズと、像側に凹面を向けた負レンズと、から構成され、前記後群は1枚の負レンズを含み構成されており、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
(1) 0.29≦R3i/f≦1.2
ただし、R3iは前記第3レンズ群の前群に含まれる負レンズの像側面の曲率半径、fは光学系全系の焦点距離を示す。
In order to solve the above-described problems and achieve the object, an imaging lens according to a first aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power arranged in order from the object side, and a negative refractive power. A second lens group, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group, and the second lens group is arranged in order from the object side, and a first negative lens The third lens group includes a front group having a positive refracting power, arranged in order from the object side, and a positive lens, the second negative lens having a concave surface facing the object side, and a positive lens. A rear group having a refractive power, and the front group is composed of two or three positive lenses arranged in order from the object side, and a negative lens having a concave surface facing the image side, The rear group includes one negative lens and satisfies the following conditional expression: And butterflies.
(1) 0.29 ≦ R3i / f ≦ 1.2
Where R3i is the radius of curvature of the image side surface of the negative lens included in the front group of the third lens group, and f is the focal length of the entire optical system.
請求項1に記載の発明によれば、球面収差、コマ収差、軸上色収差を良好に補正することができるようになり、バックフォーカスに収差補正の効果を期待できない薄い光学部材を挿入して使用する場合でも収差補正不足が生じるおそれのない、明るく、高い結像性能を備えた中望遠の撮像レンズを実現することができる。   According to the first aspect of the present invention, spherical aberration, coma aberration, and axial chromatic aberration can be satisfactorily corrected, and a thin optical member that cannot be expected to have an aberration correction effect is inserted into the back focus. In this case, it is possible to realize a medium telephoto imaging lens that is bright and has high imaging performance without causing the possibility of insufficient aberration correction.
さらに、本発明の請求項2にかかる撮像レンズは、請求項1に記載の発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
(2) νave≧60
(3) ν22≦45
ただし、νaveは前記第2レンズ群および前記第3レンズ群の前群に含まれる正レンズに用いられる硝材のd線に対するアッベ数の平均値、ν22は前記第2レンズ群に含まれる第2の負レンズに用いられている硝材のd線に対するアッベ数を示す。
Furthermore, an imaging lens according to a second aspect of the present invention is characterized in that, in the first aspect of the invention, the following conditional expression is satisfied.
(2) νave ≧ 60
(3) ν22 ≦ 45
However, νave is the average value of Abbe number with respect to the d-line of the glass material used for the positive lens included in the front group of the second lens group and the third lens group, and ν22 is the second value included in the second lens group. The Abbe number with respect to d-line of the glass material used for the negative lens is shown.
請求項2に記載の発明によれば、軸上色収差をさらに良好に補正することができる。   According to the second aspect of the present invention, axial chromatic aberration can be corrected more satisfactorily.
さらに、本発明の請求項3にかかる撮像レンズは、請求項1または2に記載の発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
(4) −4.2≦f3a/f2≦−1.1
ただし、f3aは前記第3レンズ群の前群の焦点距離、f2は前記第2レンズ群の焦点距離を示す。
Furthermore, an imaging lens according to a third aspect of the present invention is characterized in that, in the first or second aspect, the following conditional expression is satisfied.
(4) -4.2 ≦ f3a / f2 ≦ −1.1
Here, f3a represents the focal length of the front group of the third lens group, and f2 represents the focal length of the second lens group.
請求項3に記載の発明によれば、球面収差、コマ収差をさらに良好に補正することができる。   According to the third aspect of the present invention, spherical aberration and coma can be corrected more satisfactorily.
さらに、本発明の請求項4にかかる撮像レンズは、請求項1〜3のいずれか一つに記載の発明において、前記第3レンズ群の後群が、物体側から順に配置された、正レンズと、負レンズと、正レンズと、から構成されていることを特徴とする。   Furthermore, the imaging lens concerning Claim 4 of this invention is a positive lens in which the rear group of the said 3rd lens group is arrange | positioned in order from the object side in invention of any one of Claims 1-3. And a negative lens and a positive lens.
請求項4に記載の発明によれば、第1レンズ群から第3レンズ群の前群までで補正しきれなかった球面収差、コマ収差を良好に補正することができる。   According to the fourth aspect of the present invention, it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and coma aberration that could not be corrected from the first lens group to the front group of the third lens group.
さらに、本発明の請求項5にかかる撮像レンズは、請求項1〜4のいずれか一つに記載の発明において、前記第2レンズ群に含まれる第1の負レンズは像側に凹面を向けて配置されており、前記第2レンズ群に含まれる正レンズは像側に凸面を向けて配置されていることを特徴とする。   Furthermore, an imaging lens according to a fifth aspect of the present invention is the imaging lens according to any one of the first to fourth aspects, wherein the first negative lens included in the second lens group has a concave surface facing the image side. The positive lens included in the second lens group is arranged with a convex surface facing the image side.
請求項5に記載の発明によれば、第2レンズ群において、物体側から順に、像側に凹面を向けた第1の負レンズと、物体側に凹面を向けた第2の負レンズを配置したことにより、球面収差、軸上色収差の補正効果を強化することができる。さらに、第2の負レンズの像側に、像側に凸面を向けた正レンズを配置したことにより、2枚の負レンズによって跳ね上げられた軸上の光束を速やかに収束させて後続のレンズ群に導くことができる。   According to the invention described in claim 5, in the second lens group, in order from the object side, the first negative lens with the concave surface facing the image side and the second negative lens with the concave surface facing the object side are arranged. As a result, the effect of correcting spherical aberration and axial chromatic aberration can be enhanced. Further, by arranging a positive lens having a convex surface on the image side on the image side of the second negative lens, the on-axis luminous flux bounced up by the two negative lenses can be quickly converged and the subsequent lens Can lead to a group.
また、本発明の請求項6にかかる撮像レンズは、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、を備え、前記第2レンズ群は、物体側から順に配置された、第1の負レンズと、第2の負レンズと、正レンズと、から構成され、前記第3レンズ群は、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群と、から構成され、前記前群は、少なくとも1枚の正レンズと、最も像側に配置された負レンズと、を含み構成されており、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
(2) νave≧60
(5) −1.5×10-6≦(dn/dt)ave≦4.3×10-6
(6) 0.77≦f3a/f≦2.6
ただし、νaveは前記第2レンズ群および前記第3レンズ群の前群に含まれる正レンズに用いられる硝材のd線に対するアッベ数の平均値、(dn/dt)aveは前記第2レンズ群および前記第3レンズ群の前群に含まれる正レンズに用いられる硝材の温度変化1℃当たりのd線に対する屈折率変化の平均値、f3aは前記第3レンズ群の前群の焦点距離、fは光学系全系の焦点距離を示す。
An imaging lens according to a sixth aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. The second lens group includes a first negative lens, a second negative lens, and a positive lens arranged in order from the object side. The three lens groups are composed of a front group having a positive refractive power and a rear group having a positive refractive power arranged in order from the object side, and the front group includes at least one positive lens; And a negative lens arranged closest to the image side, and satisfies the following conditional expression.
(2) νave ≧ 60
(5) −1.5 × 10 −6 ≦ (dn / dt) ave ≦ 4.3 × 10 −6
(6) 0.77 ≦ f3a / f ≦ 2.6
Where νave is the average value of the Abbe number for the d-line of the glass material used for the positive lens included in the front group of the second lens group and the third lens group, and (dn / dt) ave is the second lens group and The average value of the refractive index change with respect to the d-line per 1 ° C. temperature change of the glass material used for the positive lens included in the front group of the third lens group, f3a is the focal length of the front group of the third lens group, and f is The focal length of the entire optical system is shown.
請求項6に記載の発明によれば、軸上色収差を良好に補正でき、かつ、周辺温度の変化が生じても、フォーカス変動や結像性能の劣化を回避しうる中望遠の撮像レンズを実現することができる。   According to the sixth aspect of the present invention, a mid-telephoto imaging lens that can correct axial chromatic aberration satisfactorily and can avoid focus fluctuations and deterioration of imaging performance even when the ambient temperature changes is realized. can do.
さらに、本発明の請求項7にかかる撮像レンズは、請求項6に記載の発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
(3) ν22≦45
ただし、ν22は前記第2レンズ群に含まれる第2の負レンズに用いられている硝材のd線に対するアッベ数を示す。
Furthermore, an imaging lens according to a seventh aspect of the present invention is characterized in that, in the invention according to the sixth aspect, the following conditional expression is satisfied.
(3) ν22 ≦ 45
However, (nu) 22 shows the Abbe number with respect to d line of the glass material used for the 2nd negative lens contained in the said 2nd lens group.
請求項7に記載の発明によれば、軸上色収差をさらに良好に補正することができる。   According to the seventh aspect of the present invention, axial chromatic aberration can be corrected more satisfactorily.
さらに、本発明の請求項8にかかる撮像レンズは、請求項6または7に記載の発明において、前記第2レンズ群に含まれる第2の負レンズが、物体側に凹面を向けて配置されていることを特徴とする。   Furthermore, an imaging lens according to an eighth aspect of the present invention is the imaging lens according to the sixth or seventh aspect, wherein the second negative lens included in the second lens group is disposed with a concave surface facing the object side. It is characterized by being.
請求項8に記載の発明によれば、球面収差、軸上色収差の補正効果をさらに強化することができる。   According to the eighth aspect of the invention, the effect of correcting spherical aberration and axial chromatic aberration can be further enhanced.
さらに、本発明の請求項9にかかる撮像レンズは、請求項6〜8のいずれか一つに記載の発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
(7) Δθg,Fmax≧0.006
ただし、Δθg,Fmaxは前記第2レンズ群および前記第3レンズ群の前群に含まれる正レンズに用いられる硝材の異常分散性の最大値を示す。なお、異常分散性Δθg,Fは、縦軸に部分分散比θg,F、横軸にd線に対するアッベ数νdをとり、基準硝種となるC7の座標(νd=60.49、θg,F=0.5393)およびF2の座標(νd=36.30、θg,F=0.5829)を通る直線を標準線としたときの、個々の硝種のνdに対応する標準線上の点とその硝種のθg,Fとの偏差である。また、部分分散比θg,Fはθg,F=(ng−nF)/(nF−nC)で定義され、ng、nF、nCはそれぞれg線、F線、C線に対する屈折率を示す。
Furthermore, the imaging lens concerning Claim 9 of this invention is characterized by satisfy | filling the conditional expression shown below in the invention as described in any one of Claims 6-8.
(7) Δθg, Fmax ≧ 0.006
However, Δθg, Fmax indicates the maximum value of the anomalous dispersion of the glass material used for the positive lens included in the front group of the second lens group and the third lens group. Note that the anomalous dispersion Δθg, F has the partial dispersion ratio θg, F on the vertical axis and the Abbe number νd with respect to the d-line on the horizontal axis, and the coordinates of C7 (νd = 60.49, θg, F = 0.5393) and a point on the standard line corresponding to νd of each glass type when a straight line passing through the coordinates of F2 (νd = 36.30, θg, F = 0.5829) is taken as the standard line, and the glass type Deviation from θg, F. The partial dispersion ratios θg and F are defined by θg, F = (ng−nF) / (nF−nC), and ng, nF, and nC indicate refractive indexes with respect to the g-line, F-line, and C-line, respectively.
請求項9に記載の発明によれば、軸上色収差の2次スペクトルを良好に補正することができる。   According to the ninth aspect of the present invention, it is possible to satisfactorily correct the secondary spectrum of axial chromatic aberration.
さらに、本発明の請求項10にかかる撮像レンズは、請求項6〜9のいずれか一つに記載の発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
(8) Δθg,F22≦0.017
ただし、Δθg,F22は前記第2レンズ群に含まれる第2の負レンズに用いられている硝材の異常分散性を示す。なお、異常分散性Δθg,Fは、縦軸に部分分散比θg,F、横軸にd線に対するアッベ数νdをとり、基準硝種となるC7の座標(νd=60.49、θg,F=0.5393)およびF2の座標(νd=36.30、θg,F=0.5829)を通る直線を標準線としたときの、個々の硝種のνdに対応する標準線上の点とその硝種のθg,Fとの偏差である。また、部分分散比θg,Fはθg,F=(ng−nF)/(nF−nC)で定義され、ng、nF、nCはそれぞれg線、F線、C線に対する屈折率を示す。
Furthermore, an imaging lens according to a tenth aspect of the present invention is characterized in that, in the invention according to any one of the sixth to ninth aspects, the following conditional expression is satisfied.
(8) Δθg, F22 ≦ 0.017
However, Δθg, F22 indicates the anomalous dispersion of the glass material used for the second negative lens included in the second lens group. Note that the anomalous dispersion Δθg, F has the partial dispersion ratio θg, F on the vertical axis and the Abbe number νd with respect to the d-line on the horizontal axis, and the coordinates of C7 (νd = 60.49, θg, F = 0.5393) and a point on the standard line corresponding to νd of each glass type when a straight line passing through the coordinates of F2 (νd = 36.30, θg, F = 0.5829) is taken as the standard line, and the glass type Deviation from θg, F. The partial dispersion ratios θg and F are defined by θg, F = (ng−nF) / (nF−nC), and ng, nF, and nC indicate refractive indexes with respect to the g-line, F-line, and C-line, respectively.
請求項10に記載の発明によれば、軸上色収差の2次スペクトルをより良好に補正することができる。   According to the tenth aspect of the present invention, the secondary spectrum of axial chromatic aberration can be corrected more favorably.
本発明によれば、バックフォーカスに薄い光学部材を挿入して使用する場合でも諸収差の補正不足が生じることのない、明るく、高い結像性能を備えた中望遠の撮像レンズを提供することできるという効果を奏する。また、軸上色収差を良好に補正でき、かつ、周辺温度の変化が生じても、フォーカス変動や結像性能の劣化を回避しうる中望遠の撮像レンズを提供することできるという効果を奏する。   According to the present invention, it is possible to provide a medium telephoto imaging lens that is bright and has high imaging performance without causing insufficient correction of various aberrations even when a thin optical member is inserted into the back focus. There is an effect. In addition, there is an effect that it is possible to provide a mid-telephoto imaging lens that can correct axial chromatic aberration satisfactorily and can avoid focus fluctuations and deterioration of imaging performance even when the ambient temperature changes.
実施例1にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。1 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of an imaging lens according to Example 1. FIG. 実施例1にかかる撮像レンズの諸収差図である。FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the imaging lens according to the first example. 実施例2にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。FIG. 6 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of an imaging lens according to Example 2. 実施例2にかかる撮像レンズの諸収差図である。FIG. 6 is a diagram illustrating all aberrations of the imaging lens according to the second example. 実施例3にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。FIG. 6 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to Example 3; 実施例3にかかる撮像レンズの諸収差図である。FIG. 10 is a diagram illustrating all aberrations of the imaging lens according to the third example. 実施例4にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。FIG. 6 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of an imaging lens according to Example 4; 実施例4にかかる撮像レンズの諸収差図である。FIG. 9 is a diagram illustrating all aberrations of the imaging lens according to the fourth example. 実施例5にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。FIG. 6 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of an imaging lens according to Example 5. 実施例5にかかる撮像レンズの諸収差図である。FIG. 9 is a diagram illustrating all aberrations of the imaging lens according to the fifth example. 実施例6にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。FIG. 6 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of an imaging lens according to Example 6; 実施例6にかかる撮像レンズの諸収差図である。FIG. 10 is a diagram illustrating all aberrations of the imaging lens according to Example 6. 実施例7にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。FIG. 10 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of an imaging lens according to Example 7. 実施例7にかかる撮像レンズの諸収差図である。FIG. 10 is a diagram illustrating all aberrations of the imaging lens according to the seventh example.
以下、本発明にかかる撮像レンズの好適な実施の形態を詳細に説明する。   Hereinafter, preferred embodiments of an imaging lens according to the present invention will be described in detail.
本発明の第1の目的は、バックフォーカスに薄い光学部材を挿入して使用する場合でも諸収差の補正不足が生じることのない、明るく、高い結像性能を備えた中望遠の撮像レンズを提供することである。そこで、かかる目的を達成するため、以下に示すような構成を採用した。   SUMMARY OF THE INVENTION A first object of the present invention is to provide a medium telephoto imaging lens that is bright and has high imaging performance without causing any correction of various aberrations even when a thin optical member is inserted into the back focus. It is to be. Therefore, in order to achieve this object, the following configuration is adopted.
本発明の第1の目的を達成する撮像レンズは、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、第4レンズ群と、から構成される。第2レンズ群は、物体側から順に配置された、第1の負レンズと、物体側に凹面を向けた第2の負レンズと、正レンズと、から構成される。第3レンズ群は、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群と、から構成される。また、第3レンズ群の前群は、物体側から順に配置された、2枚または3枚の正レンズと、像側に凹面を向けた負レンズと、から構成され、第3レンズ群の後群は1枚の負レンズを含み構成される(以上、第1の基本構成)。   An imaging lens that achieves the first object of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. And a fourth lens group. The second lens group includes a first negative lens, a second negative lens having a concave surface facing the object side, and a positive lens arranged in order from the object side. The third lens group includes a front group having a positive refractive power and a rear group having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. The front group of the third lens group includes two or three positive lenses arranged in order from the object side, and a negative lens having a concave surface facing the image side. The group includes one negative lens (the first basic configuration).
明るい中望遠の撮像レンズを実現しようとする場合、球面収差、コマ収差、および軸上色収差の補正が特に重要になる。最も物体側に負レンズ群を配置すると、当該負レンズでレンズの高い位置を通過する軸上の光束を発散させてしまう。この結果、後続するレンズ群では光束がさらにレンズの高い位置を通ることになり、各レンズ面における球面収差、軸上色収差の発生が著しくなるため、好ましくない。そこで、本発明にかかる撮像レンズでは、最も物体側には正の屈折力を有する第1レンズ群を配置した。   In order to realize a bright medium telephoto imaging lens, correction of spherical aberration, coma aberration, and axial chromatic aberration is particularly important. If the negative lens group is arranged closest to the object side, the negative lens causes the axial light beam passing through a high position of the lens to diverge. As a result, in the subsequent lens group, the light beam passes through a higher position of the lens, and spherical aberration and axial chromatic aberration are significantly generated on each lens surface, which is not preferable. Therefore, in the imaging lens according to the present invention, the first lens group having a positive refractive power is disposed closest to the object side.
次に、正の屈折力を有する第1レンズ群に続けて負の屈折力を有する第2レンズ群を配置することで、球面収差、軸上色収差の補正効果をもたせている。第2レンズ群において球面収差、軸上色収差を良好に補正するためには、ある程度の負のパワーが必要となる。したがって、第2レンズ群には、1枚ではなく2枚の負レンズを配置した。具体的には、第2レンズ群中に、物体側から順に、第1の負レンズと、物体側に凹面を向けた第2の負レンズと、を配置して、球面収差および軸上色収差の補正効果を強めた。さらに、2枚の負レンズによって跳ね上げられた軸上の光束を速やかに収束させて後続するレンズ群に導くため、2枚の負レンズの後側に正レンズを配置した。   Next, the second lens group having a negative refractive power is arranged after the first lens group having a positive refractive power, thereby providing a correction effect for spherical aberration and axial chromatic aberration. In order to satisfactorily correct spherical aberration and axial chromatic aberration in the second lens group, a certain amount of negative power is required. Therefore, two negative lenses are arranged in the second lens group instead of one. Specifically, in the second lens group, in order from the object side, a first negative lens and a second negative lens having a concave surface facing the object side are arranged, and spherical aberration and axial chromatic aberration are reduced. Increased the correction effect. Further, in order to quickly converge the light beam on the axis bounced up by the two negative lenses and guide them to the subsequent lens group, a positive lens is disposed behind the two negative lenses.
また、負の屈折力を有する第2レンズ群によって跳ね上げられた光束をさらに収束させるべく、第2レンズ群に続けて正の屈折力を有する第3レンズ群を配置した。この第3レンズ群は、正の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群と、により構成される。   Further, a third lens group having a positive refracting power is disposed after the second lens group in order to further converge the luminous flux bounced up by the second lens group having a negative refracting power. The third lens group includes a front group having a positive refractive power and a rear group having a positive refractive power.
第3レンズ群の前群は、第2レンズ群によって跳ね上げられた軸上の光束を速やかに収束させるとともに、球面収差や軸上色収差の発生を抑制するために光束をなめらかに収束させる機能を備えるため、物体側に、2枚または3枚の正レンズを配置する。さらに、これらの正レンズの後側には、当該正レンズで発生した球面収差を効果的に補正するために、像側に凹面を向けた負レンズを配置している。   The front group of the third lens group has a function of quickly converging the light beam on the axis bounced up by the second lens group and smoothly converging the light beam to suppress the occurrence of spherical aberration and axial chromatic aberration. In order to prepare, two or three positive lenses are arranged on the object side. Further, on the rear side of these positive lenses, a negative lens having a concave surface facing the image side is disposed in order to effectively correct spherical aberration generated in the positive lens.
また、第3レンズ群の後群は、第1レンズ群から第3レンズ群の前群までで補正しきれなかった球面収差の補正を補うため、少なくとも1枚の負レンズを含んでいる。   Further, the rear group of the third lens group includes at least one negative lens in order to compensate for correction of spherical aberration that could not be corrected from the first lens group to the front group of the third lens group.
そして、第3レンズ群の作用により軸上の光束が下がってきたところに、第4レンズ群を配置し、非点収差、倍率色収差の補正を行うようにした。   Then, the fourth lens group is disposed where the axial light beam has been lowered by the action of the third lens group, and astigmatism and lateral chromatic aberration are corrected.
さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第1の基本構成において、より良好な結像性能を得るため、第3レンズ群の前群に含まれる負レンズの像側面の曲率半径をR3i、光学系全系の焦点距離をfとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
(1) 0.29≦R3i/f≦1.2
Further, in the imaging lens according to the present invention, in order to obtain better imaging performance in the first basic configuration, the radius of curvature of the image side surface of the negative lens included in the front group of the third lens group is R3i, the optical system When the focal length of the entire system is f, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.
(1) 0.29 ≦ R3i / f ≦ 1.2
条件式(1)は、球面収差、コマ収差、および非点収差を良好に補正するための条件を示す式である。条件式(1)においてその下限を下回ると、非点収差を良好に補正することができなくなる。一方、条件式(1)においてその上限を超えると、球面収差、コマ収差の補正が不足する。いずれにしても好ましくない。   Conditional expression (1) is an expression showing conditions for satisfactorily correcting spherical aberration, coma aberration, and astigmatism. If the lower limit of conditional expression (1) is not reached, astigmatism cannot be corrected well. On the other hand, if the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, correction of spherical aberration and coma is insufficient. Anyway, it is not preferable.
さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第2レンズ群および第3レンズ群の前群に含まれる正レンズに用いられる硝材のd線に対するアッベ数の平均値をνave、第2レンズ群に含まれる第2の負レンズに用いられている硝材のd線に対するアッベ数をν22とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
(2) νave≧60
(3) ν22≦45
Further, in the imaging lens according to the present invention, the average value of the Abbe number with respect to the d-line of the glass material used for the positive lens included in the front group of the second lens group and the third lens group is νave, and is included in the second lens group. When the Abbe number with respect to the d-line of the glass material used for the second negative lens is ν22, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.
(2) νave ≧ 60
(3) ν22 ≦ 45
条件式(2),(3)は、軸上色収差を良好に補正するための条件を示す式である。   Conditional expressions (2) and (3) are expressions showing conditions for satisfactorily correcting axial chromatic aberration.
軸上色収差は軸上の光束が高い位置を通過するレンズにおいて顕著に発生するおそれがある。そこで、軸上の光束が高い位置を通過する第2レンズ群および第3レンズ群の前群に含まれる正レンズの硝材に、軸上色収差の発生を抑制する材料を選ぶ必要がある。条件式(2)においてその下限を下回ると、第2レンズ群および第3レンズ群の前群に含まれる正レンズの硝材に、軸上色収差の発生を抑制する材料を用いることができなくなり、軸上色収差を良好に補正することができなくなる。   Axial chromatic aberration may be prominently generated in a lens in which the axial luminous flux passes through a high position. Therefore, it is necessary to select a material that suppresses the occurrence of axial chromatic aberration for the glass material of the positive lens included in the front group of the second lens group and the third lens group through which the axial light beam passes through a high position. If the lower limit of conditional expression (2) is not reached, a material that suppresses the occurrence of axial chromatic aberration cannot be used for the glass material of the positive lens included in the front group of the second lens group and the third lens group. The upper chromatic aberration cannot be corrected well.
さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第2レンズ群に含まれる第2の負レンズにも、軸上色収差の補正効果を強く担わせている。このため、第2の負レンズは高分散の材料で形成する必要がある。条件式(3)においてその上限を超えると、第2の負レンズの硝材に軸上色収差の発生を抑制する効果を有する高分散の材料を用いることができなくなって、軸上色収差の補正効果が弱まり、軸上色収差の補正が不足する。   Furthermore, in the imaging lens according to the present invention, the second negative lens included in the second lens group is also strongly responsible for the axial chromatic aberration correction effect. For this reason, the second negative lens needs to be formed of a highly dispersed material. If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, a highly dispersed material having an effect of suppressing the occurrence of axial chromatic aberration cannot be used for the glass material of the second negative lens, and the effect of correcting axial chromatic aberration is obtained. It becomes weaker and the correction of axial chromatic aberration is insufficient.
さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第3レンズ群の前群の焦点距離をf3a、第2レンズ群の焦点距離をf2とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
(4) −4.2≦f3a/f2≦−1.1
Furthermore, in the imaging lens according to the present invention, it is preferable that the following conditional expression is satisfied when the focal length of the front group of the third lens group is f3a and the focal length of the second lens group is f2.
(4) -4.2 ≦ f3a / f2 ≦ −1.1
条件式(4)は、第2レンズ群と第3レンズ群の前群とのパワー比率を規定する式である。条件式(4)を満足することにより、球面収差、コマ収差を良好に補正することができる。   Conditional expression (4) defines the power ratio between the second lens group and the front group of the third lens group. By satisfying conditional expression (4), spherical aberration and coma can be corrected well.
条件式(4)において規定された範囲から外れると、第2レンズ群、第3レンズ群の前群で発生する球面収差、コマ収差のバランスが大きく崩れる。この結果、第3レンズ群の後群に至るまでに球面収差、コマ収差の残存量が増え、第3レンズ群の後群で両収差の補正を行うことが困難になる。   When outside the range defined in the conditional expression (4), the balance of spherical aberration and coma generated in the front group of the second lens group and the third lens group is greatly lost. As a result, the remaining amount of spherical aberration and coma increases until reaching the rear group of the third lens group, making it difficult to correct both aberrations in the rear group of the third lens group.
なお、本発明にかかる撮像レンズでは、第3レンズ群の後群が、物体側から順に、正レンズと、負レンズと、正レンズと、が配置されて構成されることが好ましい。このように構成することにより、第1レンズ群から第3レンズ群の前群までで補正しきれなかった球面収差、コマ収差を良好に補正することができる。すなわち、第3レンズ群の後群において、最も物体側に配置された正レンズによりコマ収差の補正不足を補い、続く負レンズにおいて球面収差の補正不足を補うことができるようになる。   In the imaging lens according to the present invention, it is preferable that the rear group of the third lens group includes a positive lens, a negative lens, and a positive lens in order from the object side. With this configuration, it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and coma aberration that could not be corrected from the first lens group to the front group of the third lens group. That is, in the rear group of the third lens group, it is possible to compensate for the insufficient correction of coma aberration by the positive lens disposed closest to the object side, and to compensate for the insufficient correction of spherical aberration in the subsequent negative lens.
また、本発明の撮像レンズでは、第2レンズ群に含まれる第1の負レンズは像側に凹面を向けて配置し、第2レンズ群に含まれる正レンズは像側に凸面を向けて配置するとよい。このようにすることで、第2レンズ群において、物体側から順に、像側に凹面を向けた第1の負レンズと、物体側に凹面を向けた第2の負レンズと、が配置されることになって、球面収差、軸上色収差の補正効果をより強化することができる。さらに、第2の負レンズの像側に配置された、像側に凸面を向けた正レンズにより、2枚の負レンズによって跳ね上げられた軸上の光束を速やかに収束させて後続のレンズ群に導くことができる。   In the imaging lens of the present invention, the first negative lens included in the second lens group is disposed with the concave surface facing the image side, and the positive lens included in the second lens group is disposed with the convex surface facing the image side. Good. By doing so, in the second lens group, in order from the object side, the first negative lens having a concave surface directed to the image side and the second negative lens having a concave surface directed to the object side are disposed. As a result, the correction effect of spherical aberration and axial chromatic aberration can be further enhanced. Further, a positive lens disposed on the image side of the second negative lens and having a convex surface directed to the image side quickly converges the axial light flux bounced up by the two negative lenses, and the subsequent lens group. Can lead to.
以上説明したように、本発明にかかる撮像レンズは、上記構成を備えることにより、明るく、高い結像性能を備えた中望遠の撮像レンズになる。特に、上記各条件式を満足することにより、撮像レンズのみで優れた結像性能を得ることができ、薄い光学部材をバックフォーカスに挿入して使用する場合でも、結像性能に問題が生じることはない。   As described above, the imaging lens according to the present invention is a medium telephoto imaging lens that is bright and has high imaging performance by having the above-described configuration. In particular, by satisfying the above conditional expressions, it is possible to obtain excellent imaging performance with only the imaging lens, and even when a thin optical member is inserted into the back focus and used, there is a problem in imaging performance. There is no.
また、本発明の第2の目的は、軸上色収差を良好に補正でき、かつ、周辺温度の変化が生じても、フォーカス変動や結像性能の劣化を回避しうる中望遠の撮像レンズを提供することである。そこで、かかる目的を達成するため、以下に示すような構成を採用した。   In addition, a second object of the present invention is to provide a medium telephoto imaging lens that can correct axial chromatic aberration satisfactorily and can avoid focus fluctuations and degradation of imaging performance even when the ambient temperature changes. It is to be. Therefore, in order to achieve this object, the following configuration is adopted.
本発明の第2の目的を達成する撮像レンズは、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、を備えている。第2レンズ群は、物体側から順に配置された、第1の負レンズと、第2の負レンズと、正レンズと、から構成される。第3レンズ群は、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群と、から構成される。特に、第3レンズ群の前群は、少なくとも1枚の正レンズと、最も像側に配置された負レンズと、を含み構成されている(以上、第2の基本構成)。   An imaging lens that achieves the second object of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. A third lens group. The second lens group includes a first negative lens, a second negative lens, and a positive lens arranged in order from the object side. The third lens group includes a front group having a positive refractive power and a rear group having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. In particular, the front group of the third lens group includes at least one positive lens and a negative lens arranged closest to the image side (the second basic configuration).
光学系の最も物体側に正の屈折力を有する第1レンズ群を配置した理由は、第1の目的を達成するための撮像レンズと同様である。また、第2レンズ群を2枚の負レンズと1枚の正レンズを配置して構成した理由も、第1の目的を達成するための撮像レンズと同様である。   The reason why the first lens group having a positive refractive power is arranged on the most object side of the optical system is the same as that of the imaging lens for achieving the first object. The reason why the second lens group is configured by arranging two negative lenses and one positive lens is the same as that of the imaging lens for achieving the first object.
第3レンズ群の前群は、負の屈折力を有する第2レンズ群によって跳ね上げられた光束を速やかに収束させるため、少なくとも1枚の正レンズを配置して構成する。そして、この正レンズで発生した球面収差、軸上色収差を効果的に補正するために、最も像側に負レンズを配置している。   The front group of the third lens group is configured by arranging at least one positive lens in order to quickly converge the light flux bounced up by the second lens group having negative refractive power. In order to effectively correct the spherical aberration and the axial chromatic aberration generated by the positive lens, the negative lens is disposed closest to the image side.
さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第2の基本構成において、軸上色収差を良好に補正でき、かつ、周辺温度の変化が生じても、フォーカス変動や結像性能の劣化を回避するため、第2レンズ群および第3レンズ群の前群に含まれる正レンズに用いられる硝材のd線に対するアッベ数の平均値をνave、第2レンズ群および第3レンズ群の前群に含まれる正レンズに用いられる硝材の温度変化1℃当たりのd線に対する屈折率変化の平均値を(dn/dt)ave、第3レンズ群の前群の焦点距離をf3a、光学系全系の焦点距離をfとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
(2) νave≧60
(5) −1.5×10-6≦(dn/dt)ave≦4.3×10-6
(6) 0.77≦f3a/f≦2.6
Furthermore, in the imaging lens according to the present invention, in the second basic configuration, axial chromatic aberration can be corrected well, and even if a change in the ambient temperature occurs, in order to avoid focus fluctuations and deterioration of imaging performance, The average value of the Abbe number for the d-line of the glass material used for the positive lens included in the front lens group included in the second lens group and the third lens group is νave, and the positive lens included in the front lens group of the second lens group and the third lens group (Dn / dt) ave is the average value of the refractive index change with respect to the d-line per 1 ° C. of the temperature change of the glass material used for the f, the focal length of the front group of the third lens group is f3a, and the focal length of the entire optical system is f In this case, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.
(2) νave ≧ 60
(5) −1.5 × 10 −6 ≦ (dn / dt) ave ≦ 4.3 × 10 −6
(6) 0.77 ≦ f3a / f ≦ 2.6
条件式(2)を満足することにより得られる効果等については前述の通りである。条件式(2)においてその下限を下回ると、第2レンズ群および第3レンズ群の前群に含まれる正レンズの硝材に、軸上色収差の発生を抑制する材料を用いることができなくなり、軸上色収差を良好に補正することができなくなる。   The effects and the like obtained by satisfying conditional expression (2) are as described above. If the lower limit of conditional expression (2) is not reached, a material that suppresses the occurrence of axial chromatic aberration cannot be used for the glass material of the positive lens included in the front group of the second lens group and the third lens group. The upper chromatic aberration cannot be corrected well.
条件式(5)は、周辺温度の変化に伴うフォーカス変動を抑制するための条件を示す式である。   Conditional expression (5) is an expression showing a condition for suppressing a focus fluctuation accompanying a change in ambient temperature.
多くの光学材料の屈折率温度係数はプラスであり、多くの場合は正レンズと負レンズとを組合せることで、光学系全体としての温度変化によるフォーカス変動をキャンセルすることができる。しかしながら、条件式(2)に当てはまるような色収差の抑制に有利な低分散の材料の中には、屈折率温度係数がマイナスのものがある。特に、2次スペクトルの補正に有利な異常分散性の材料のほとんどは、屈折率温度係数がマイナスで、しかも大きな値をもつ。   The refractive index temperature coefficient of many optical materials is positive, and in many cases, by combining a positive lens and a negative lens, focus fluctuation due to a temperature change in the entire optical system can be canceled. However, some low-dispersion materials that are advantageous for suppressing chromatic aberration that satisfy the conditional expression (2) have a negative refractive index temperature coefficient. In particular, most of the anomalous dispersive materials advantageous for correcting the secondary spectrum have a negative refractive index temperature coefficient and a large value.
本発明にかかる撮像レンズにおいては、色収差補正の観点では、軸上の光束が高い位置を通過する第2レンズ群および第3レンズ群の前群に含まれる正レンズを低分散で異常分散性の材料で形成したいところではあるが、屈折率温度係数がマイナスで、大きな値をもつ材料ばかりを選べば周辺温度変化によるフォーカス変動をキャンセルできなくなってしまう。そこで、かかる不都合を回避するため、第2レンズ群および第3レンズ群の前群に含まれる正レンズを、条件式(5)を満足する材質で形成する。   In the imaging lens according to the present invention, from the viewpoint of correcting chromatic aberration, the positive lens included in the front group of the second lens group and the third lens group in which the axial light beam passes through a high position is made to have low dispersion and anomalous dispersion. Although it is desired to use a material, if only a material having a negative refractive index temperature coefficient and a large value is selected, it is impossible to cancel the focus fluctuation due to the ambient temperature change. In order to avoid such inconvenience, the positive lens included in the front group of the second lens group and the third lens group is formed of a material that satisfies the conditional expression (5).
条件式(5)において規定された範囲から外れると、周辺温度の変化に伴うフォーカス変動を抑制することが困難となる。   If it is out of the range defined in the conditional expression (5), it becomes difficult to suppress the focus fluctuation accompanying the change in the ambient temperature.
すなわち、条件式(5)においてその下限を下回ると、温度上昇時、第2レンズ群および第3レンズ群の前群に含まれる正レンズにおけるパワー減少の影響が大きく、他の正レンズに温度係数がプラスで大きな値をもつ材料、負レンズに温度係数がマイナスの材料を選択してもキャンセルしきれず、光学系全体としてパワーが減少する。その結果、ピント位置が常温時より伸び、再度フォーカス調整をしないとピントが合わなくなる。逆に、温度低下時は、第2レンズ群および第3レンズ群の前群に含まれる正レンズにおけるパワー増加の影響が大きく、光学系全体としてパワーが増加し、その結果ピント位置が常温時より縮む。   That is, if the lower limit of conditional expression (5) is not reached, when the temperature rises, the influence of power reduction in the positive lens included in the front group of the second lens group and the third lens group is large, and the temperature coefficient of other positive lenses Even if a material with a large positive value and a material with a negative temperature coefficient is selected for the negative lens, it cannot be canceled and the power of the entire optical system is reduced. As a result, the focus position extends from the normal temperature, and the focus cannot be achieved unless the focus is adjusted again. On the other hand, when the temperature drops, the influence of the power increase in the positive lens included in the front group of the second lens group and the third lens group is large, and the power of the entire optical system increases. As a result, the focus position is higher than that at normal temperature. Shrink.
一方、条件式(5)においてその上限を上回ると、温度上昇時、第2レンズ群および第3レンズ群の前群に含まれる正レンズにおけるパワー増加の影響が大きく、光学系全体としてパワーが増加する。その結果、ピント位置が常温時より縮む。逆に、温度低下時は、第2レンズ群および第3レンズ群の前群に含まれる正レンズにおけるパワー減少の影響が大きく、光学系全体としてパワーが減少し、その結果ピント位置が常温時より伸びる。   On the other hand, if the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, when the temperature rises, the influence of the power increase in the positive lens included in the front group of the second lens group and the third lens group is large, and the power increases as a whole optical system. To do. As a result, the focus position shrinks from the normal temperature. On the other hand, when the temperature is lowered, the influence of power reduction in the positive lens included in the front group of the second lens group and the third lens group is large, and the power of the entire optical system is reduced. extend.
なお、上記条件式(5)は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
(5a) −1.3×10-6≦(dn/dt)ave≦3.6×10-6
この条件式(5a)で規定する範囲を満足することにより、より周辺温度の変化による影響を受けにくくなり、フォーカス変動をより効果的に抑制することができる。
In addition, the said conditional expression (5) can anticipate a more preferable effect, if the range shown next is satisfied.
(5a) −1.3 × 10 −6 ≦ (dn / dt) ave ≦ 3.6 × 10 −6
By satisfying the range defined by this conditional expression (5a), it is less affected by changes in the ambient temperature, and the focus variation can be more effectively suppressed.
条件式(6)は、第3レンズ群の前群のパワーを規定するものである。条件式(6)を満足することにより、色収差を良好に補正し、かつ周辺温度変化があっても、フォーカス変動、結像性能の劣化を防止することができる。条件式(6)において規定された範囲から外れると、色収差と周辺温度の変化に伴うフォーカス変動をともに良好に補正することが困難になる。   Conditional expression (6) defines the power of the front group of the third lens group. By satisfying conditional expression (6), it is possible to correct chromatic aberration satisfactorily and to prevent focus fluctuations and deterioration of imaging performance even if there is a change in ambient temperature. If it is out of the range defined in the conditional expression (6), it becomes difficult to satisfactorily correct both the chromatic aberration and the focus fluctuation accompanying the change in the ambient temperature.
なお、上記条件式(6)は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
(6a) 0.86≦f3a/f≦2.3
この条件式(6a)で規定する範囲を満足することにより、色収差と周辺温度の変化に伴うフォーカス変動をより良好に補正するができる。
In addition, when the conditional expression (6) satisfies the following range, a more preferable effect can be expected.
(6a) 0.86 ≦ f3a / f ≦ 2.3
By satisfying the range defined by this conditional expression (6a), it is possible to correct the focus variation accompanying the change of the chromatic aberration and the ambient temperature better.
さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第2の基本構成において、第2レンズ群に含まれる第2の負レンズに用いられている硝材のd線に対するアッベ数をν22とするとき、次の条件式を満足することを特徴とする。
(3) ν22≦45
Further, in the imaging lens according to the present invention, in the second basic configuration, when the Abbe number of the glass material used for the second negative lens included in the second lens group with respect to the d-line is ν22, the following condition is satisfied. It is characterized by satisfying the formula.
(3) ν22 ≦ 45
条件式(3)を満足することにより得られる効果等については前述の通りである。条件式(3)においてその上限を超えると、第2の負レンズの硝材に軸上色収差の発生を抑制する効果を有する高分散の材料を用いることができなくなって、軸上色収差の補正効果が弱まり、軸上色収差の補正が不足する。   The effects obtained by satisfying conditional expression (3) are as described above. If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, a highly dispersed material having an effect of suppressing the occurrence of axial chromatic aberration cannot be used for the glass material of the second negative lens, and the effect of correcting axial chromatic aberration is obtained. It becomes weaker and the correction of axial chromatic aberration is insufficient.
さらに、本発明にかかる撮像レンズは、第2の基本構成において、第2レンズ群に含まれる第2の負レンズが、物体側に凹面を向けて配置されていることが好ましい。第2レンズ群で球面収差、軸上色収差の補正効果を得るためには、ある程度の負パワーが必要となる。このため、本発明の撮像レンズでは、第2レンズ群中に2枚の負レンズを配置している。そして、2枚目の負レンズを物体側に凹面を向けた形状とすることで、球面収差、軸上色収差の補正効果をより向上させることができる。   Furthermore, in the imaging lens according to the present invention, in the second basic configuration, it is preferable that the second negative lens included in the second lens group is disposed with a concave surface facing the object side. In order to obtain a spherical aberration and axial chromatic aberration correction effect in the second lens group, a certain amount of negative power is required. For this reason, in the imaging lens of the present invention, two negative lenses are arranged in the second lens group. And the correction effect of spherical aberration and axial chromatic aberration can be further improved by forming the second negative lens with a concave surface facing the object side.
さらに、本発明にかかる撮像レンズは、第2レンズ群および第3レンズ群の前群に含まれる正レンズに用いられる硝材の異常分散性の最大値をΔθg,Fmaxとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。なお、異常分散性Δθg,Fは、縦軸に部分分散比θg,F、横軸にd線に対するアッベ数νdをとり、基準硝種となるC7の座標(νd=60.49、θg,F=0.5393)およびF2の座標(νd=36.30、θg,F=0.5829)を通る直線を標準線としたときの、個々の硝種のνdに対応する標準線上の点とその硝種のθg,Fとの偏差である。また、部分分散比θg,Fはθg,F=(ng−nF)/(nF−nC)で定義され、ng、nF、nCはそれぞれg線(λ=435.84nm)、F線(λ=486.13nm)、C線(λ=656.28nm)に対する屈折率を示す。
(7) Δθg,Fmax≧0.006
Furthermore, the imaging lens according to the present invention has the following conditional expression when Δθg, Fmax is the maximum value of the anomalous dispersion of the glass material used for the positive lens included in the front lens group of the second lens group and the third lens group. Is preferably satisfied. Note that the anomalous dispersion Δθg, F has the partial dispersion ratio θg, F on the vertical axis and the Abbe number νd with respect to the d-line on the horizontal axis, and the coordinates of C7 (νd = 60.49, θg, F = 0.5393) and a point on the standard line corresponding to νd of each glass type when a straight line passing through the coordinates of F2 (νd = 36.30, θg, F = 0.5829) is taken as the standard line, and the glass type Deviation from θg, F. The partial dispersion ratios θg and F are defined by θg, F = (ng−nF) / (nF−nC), and ng, nF and nC are g line (λ = 435.84 nm) and F line (λ = 486.13 nm) and the refractive index with respect to C-line (λ = 656.28 nm).
(7) Δθg, Fmax ≧ 0.006
条件式(7)は、軸上色収差の2次スペクトルを良好に補正するための条件を示す式である。高い結像性能を備えた撮像レンズを実現するためには、軸上色収差の2次スペクトルまで良好に補正されることが要求される。条件式(7)を満足することにより、軸上色収差の2次スペクトルを良好に補正することができ、高い結像性能が得られる。条件式(7)においてその下限を下回ると、軸上色収差の2次スペクトルを良好に補正することができなくなる。   Conditional expression (7) is an expression showing conditions for satisfactorily correcting the secondary spectrum of axial chromatic aberration. In order to realize an imaging lens having high imaging performance, it is required that the secondary spectrum of axial chromatic aberration is corrected well. By satisfying conditional expression (7), the secondary spectrum of longitudinal chromatic aberration can be corrected well, and high imaging performance can be obtained. If the lower limit of conditional expression (7) is not reached, the secondary spectrum of longitudinal chromatic aberration cannot be corrected well.
なお、上記条件式(7)は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
(7a) Δθg,Fmax≧0.008
この条件式(7a)で規定する範囲を満足することにより、軸上色収差の2次スペクトルをより良好に補正することができる。
In addition, when the conditional expression (7) satisfies the following range, a more preferable effect can be expected.
(7a) Δθg, Fmax ≧ 0.008
By satisfying the range defined by this conditional expression (7a), the secondary spectrum of longitudinal chromatic aberration can be corrected more satisfactorily.
また、本発明にかかる撮像レンズでは、第3レンズ群における前群と後群とが、所定の空気間隔を空けて配置されていることが好ましい。このようにすることで、第3レンズ群による収差補正効果をより向上させることができる。   In the imaging lens according to the present invention, it is preferable that the front group and the rear group in the third lens group are arranged with a predetermined air interval. By doing in this way, the aberration correction effect by a 3rd lens group can be improved more.
さらに、本発明にかかる撮像レンズは、第2レンズ群に含まれる第2の負レンズに用いられている硝材の異常分散性をΔθg,F22とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。なお、異常分散性Δθg,Fは、縦軸に部分分散比θg,F、横軸にd線に対するアッベ数νdをとり、基準硝種となるC7の座標(νd=60.49、θg,F=0.5393)およびF2の座標(νd=36.30、θg,F=0.5829)を通る直線を標準線としたときの、個々の硝種のνdに対応する標準線上の点とその硝種のθg,Fとの偏差である。また、部分分散比θg,Fはθg,F=(ng−nF)/(nF−nC)で定義され、ng、nF、nCはそれぞれg線(λ=435.84nm)、F線(λ=486.13nm)、C線(λ=656.28nm)に対する屈折率を示す。
(8) Δθg,F22≦0.017
Furthermore, the imaging lens according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression when Δθg, F22 is an anomalous dispersion of the glass material used for the second negative lens included in the second lens group. . Note that the anomalous dispersion Δθg, F has the partial dispersion ratio θg, F on the vertical axis and the Abbe number νd with respect to the d-line on the horizontal axis, and the coordinates of C7 (νd = 60.49, θg, F = 0.5393) and a point on the standard line corresponding to νd of each glass type when a straight line passing through the coordinates of F2 (νd = 36.30, θg, F = 0.5829) is taken as the standard line, and the glass type Deviation from θg, F. The partial dispersion ratios θg and F are defined by θg, F = (ng−nF) / (nF−nC), and ng, nF and nC are g line (λ = 435.84 nm) and F line (λ = 486.13 nm) and the refractive index with respect to C-line (λ = 656.28 nm).
(8) Δθg, F22 ≦ 0.017
条件式(8)は、軸上色収差の2次スペクトルを良好に補正するための条件を示す式である。高い結像性能を備えた撮像レンズを実現するためには、軸上色収差の2次スペクトルまで良好に補正されていることが要求される。条件式(7)に加え、条件式(8)を満足することにより、軸上色収差の2次スペクトルをさらに良好に補正することができ、優れた結像性能が得られる。条件式(8)においてその上限を超えると、軸上色収差の2次スペクトルを良好に補正することができなくなる。   Conditional expression (8) is an expression showing conditions for satisfactorily correcting the secondary spectrum of axial chromatic aberration. In order to realize an imaging lens having high imaging performance, it is required that the secondary spectrum of axial chromatic aberration is corrected well. By satisfying conditional expression (8) in addition to conditional expression (7), the secondary spectrum of axial chromatic aberration can be corrected more satisfactorily, and excellent imaging performance can be obtained. If the upper limit of conditional expression (8) is exceeded, the secondary spectrum of longitudinal chromatic aberration cannot be corrected well.
なお、上記条件式(8)は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
(8a) Δθg,F22≦0.015
この条件式(8a)で規定する範囲を満足することにより、軸上色収差の2次スペクトルを極めて良好に補正することができる。
In addition, the said conditional expression (8) can anticipate a more preferable effect, if the range shown next is satisfied.
(8a) Δθg, F22 ≦ 0.015
By satisfying the range defined by the conditional expression (8a), the secondary spectrum of longitudinal chromatic aberration can be corrected extremely well.
以上説明したように、本発明にかかる撮像レンズは、第2の基本構成以下の構成を備えることにより、軸上色収差を良好に補正でき、かつ、周辺温度の変化が生じても、フォーカス変動や結像性能の劣化を回避しうる中望遠の撮像レンズになる。   As described above, the imaging lens according to the present invention includes the second basic configuration and the following configuration, so that it is possible to satisfactorily correct axial chromatic aberration, and even if the ambient temperature changes, It becomes a medium telephoto imaging lens that can avoid degradation of imaging performance.
以下、本発明にかかる撮像レンズの実施例を図面に基づき詳細に説明する。なお、以下の実施例によりこの発明が限定されるものではない。   Hereinafter, embodiments of an imaging lens according to the present invention will be described in detail with reference to the drawings. The present invention is not limited to the following examples.
図1は、実施例1にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G11と、負の屈折力を有する第2レンズ群G12と、正の屈折力を有する第3レンズ群G13と、第4レンズ群G14と、が配置されて構成される。第4レンズ群G14と像面IMGとの間には、カバーガラスCGが配置されている。なお、像面IMGには、CCDやCMOSなどの撮像素子の受光面が配置される。 FIG. 1 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to the first example. The imaging lens includes a first lens group G 11 having a positive refractive power, a second lens group G 12 having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in order from an object side (not shown). and G 13, and the fourth lens group G 14, is formed are disposed. Between the fourth lens group G 14 and an image plane IMG, a cover glass CG is disposed. Note that a light receiving surface of an image sensor such as a CCD or a CMOS is disposed on the image plane IMG.
第1レンズ群G11は、正レンズL111により構成される。 The first lens group G 11 is constituted by a positive lens L 111.
第2レンズ群G12は、物体側から順に、像側に凹面を向けた第1の負レンズL121と、物体側に凹面を向けた第2の負レンズL122と、像側に凸面を向けた正レンズL123と、が配置されて構成される。第2の負レンズL122と正レンズL123とは、接合されている。 The second lens group G 12 includes, in order from the object side, a first negative lens L 121 having a concave surface facing the image side, a second negative lens L 122 having a concave surface facing the object side, and a convex surface facing the image side. And an oriented positive lens L 123 . The second negative lens L 122 and the positive lens L 123 are cemented.
第3レンズ群G13は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群G13Fと、正の屈折力を有する後群G13Rと、が配置されて構成される。 The third lens group G 13 includes, in order from the object side, a front group G 13F having a positive refractive power and a rear group G 13R having a positive refractive power.
前群G13Fは、物体側から順に、所定の口径を規定する開口絞りSと、正レンズL131と、正レンズL132と、像側に凹面を向けた負レンズL133と、が配置されて構成される。正レンズL132と負レンズL133とは、接合されている。また、後群G13Rは、物体側から順に、正レンズL134と、負レンズL135と、正レンズL136と、が配置されて構成される。負レンズL135と正レンズL136とは、接合されている。 The front group G 13F includes, in order from the object side, an aperture stop S that defines a predetermined aperture, a positive lens L 131 , a positive lens L 132, and a negative lens L 133 with a concave surface facing the image side. Configured. The positive lens L 132 and the negative lens L 133 are cemented. The rear group G 13R includes a positive lens L 134 , a negative lens L 135, and a positive lens L 136 arranged in order from the object side. The negative lens L 135 and the positive lens L 136 are cemented.
第4レンズ群G14は、物体側から順に、負レンズL141と、正レンズL142と、が配置されて構成される。 The fourth lens group G 14 includes, in order from the object side, a negative lens L 141, a positive lens L 142, is formed are disposed.
この撮像レンズは、第1レンズ群G11〜第3レンズ群G13を一体的に光軸に沿って像側から物体側へ移動させることにより、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行う。第4レンズ群G14は、常時固定されている。 This imaging lens moves the first lens group G 11 to the third lens group G 13 together from the image side to the object side along the optical axis, thereby moving the object from the infinite object focus state to the closest object distance. Focusing to the focus state is performed. The fourth lens group G 14 is fixed at all times.
以下、実施例1にかかる撮像レンズに関する各種数値データを示す。   Various numerical data relating to the imaging lens according to Example 1 will be described below.
(レンズデータ)
1=41.5029
1=3.80 nd1=1.90366 νd1=31.32
2=-130.6050
2=4.70
3=-53.9188
3=0.80 nd2=1.51823 νd2=58.96
4=18.9244
4=5.38
5=-19.5444
5=3.70 nd3=1.76182 νd3=26.61
6=23.8299
6=7.10 nd4=1.61800 νd4=63.40
7=-29.1998
7=2.64
8=∞(開口絞り)
8=1.90
9=38.7467
9=5.30 nd5=1.58913 νd5=61.25
10=-41.1060
10=0.15
11=22.5772
11=8.20 nd6=1.49700 νd6=81.55
12=-24.4649
12=1.00 nd7=1.51680 νd7=64.20
13=18.0000
13=2.20
14=33.9380
14=4.00 nd8=1.92286 νd8=20.88
15=-75.1218
15=3.06
16=-32.8375
16=1.00 nd9=1.74077 νd9=27.76
17=17.8579
17=3.40 nd10=1.43700 νd10=95.10
18=-42.6811
18=D(18)(可変)
19=-150.8447
19=0.80 nd11=1.67270 νd11=32.17
20=19.3078
20=3.70
21=23.8733
21=3.00 nd12=1.88100 νd12=40.14
22=-95.8945
22=12.82
23=∞
23=0.75 nd13=1.51633 νd13=64.14
24=∞
24=1.00
25=∞(像面)
(Lens data)
r 1 = 41.5029
d 1 = 3.80 nd 1 = 1.90366 νd 1 = 31.32
r 2 = -130.6050
d 2 = 4.70
r 3 = -53.9188
d 3 = 0.80 nd 2 = 1.51823 νd 2 = 58.96
r 4 = 18.9244
d 4 = 5.38
r 5 = -19.5444
d 5 = 3.70 nd 3 = 1.76182 νd 3 = 26.61
r 6 = 23.8299
d 6 = 7.10 nd 4 = 1.61800 νd 4 = 63.40
r 7 = -29.1998
d 7 = 2.64
r 8 = ∞ (aperture stop)
d 8 = 1.90
r 9 = 38.7467
d 9 = 5.30 nd 5 = 1.58913 νd 5 = 61.25
r 10 = -41.1060
d 10 = 0.15
r 11 = 22.5772
d 11 = 8.20 nd 6 = 1.49700 νd 6 = 81.55
r 12 = -24.4649
d 12 = 1.00 nd 7 = 1.51680 νd 7 = 64.20
r 13 = 18.0000
d 13 = 2.20
r 14 = 33.9380
d 14 = 4.00 nd 8 = 1.92286 νd 8 = 20.88
r 15 = -75.1218
d 15 = 3.06
r 16 = -32.8375
d 16 = 1.00 nd 9 = 1.74077 νd 9 = 27.76
r 17 = 17.8579
d 17 = 3.40 nd 10 = 1.43700 νd 10 = 95.10
r 18 = -42.6811
d 18 = D (18) (variable)
r 19 = -150.8447
d 19 = 0.80 nd 11 = 1.67270 νd 11 = 32.17
r 20 = 19.3078
d 20 = 3.70
r 21 = 23.8733
d 21 = 3.00 nd 12 = 1.88100 νd 12 = 40.14
r 22 = -95.8945
d 22 = 12.82
r 23 = ∞
d 23 = 0.75 nd 13 = 1.51633 νd 13 = 64.14
r 24 = ∞
d 24 = 1.00
r 25 = ∞ (image plane)
(各合焦状態の数値データ)
無限遠 最至近距離
物体距離 ∞ 150
D(18) 3.22 12.70
(Numeric data for each in-focus state)
Infinity Nearest object distance ∞ 150
D (18) 3.22 12.70
f(光学系全系の焦点距離)=35.07
f2(第2レンズ群G12の焦点距離)=-18.310
f3a(第3レンズ群G13の前群G13Fの焦点距離)=35.300
FNo.(光学系全系のFナンバー)=1.80
2ω(画角)=17.9
f (focal length of the entire optical system) = 35.07
f2 (the focal length of the second lens group G 12) = - 18.310
f3a (focal length of the front group G 13F of the third lens group G 13) = 35.300
FNo. (F number of the entire optical system) = 1.80
2ω (angle of view) = 17.9
(条件式(1)に関する数値)
R3i(負レンズL133の像側面の曲率半径)=18.0000
R3i/f=0.51
(Numerical values related to conditional expression (1))
R3i (radius of curvature of the image side surface of the negative lens L 133) = 18.0000
R3i / f = 0.51
(条件式(2)に関する数値)
νave(第2レンズ群G12および第3レンズ群G13の前群G13Fに含まれる正レンズに用いられる硝材のd線に対するアッベ数の平均値)=68.73
(Numerical value related to conditional expression (2))
νave (average value of Abbe number for d-line of glass material used for positive lens included in front lens group G 13F of second lens group G 12 and third lens group G 13 ) = 68.73
(条件式(3)に関する数値)
ν22(第2の負レンズL122に用いられている硝材のd線に対するアッベ数)=26.61
(Numerical values related to conditional expression (3))
Nyu22 (Abbe number to the d-line of the glass material used in the second negative lens L 122) = 26.61
(条件式(4)に関する数値)
f3a/f2=-1.93
(Numerical values related to conditional expression (4))
f3a / f2 = -1.93
図2は、実施例1にかかる撮像レンズの諸収差図である。図中、gはg線(λ=435.83nm)、dはd線(λ=587.56nm)、CはC線(λ=656.27nm)に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図におけるS,Mは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。   FIG. 2 is a diagram illustrating various aberrations of the imaging lens according to the first example. In the figure, g represents g-line (λ = 435.83 nm), d represents d-line (λ = 587.56 nm), and C represents aberration at a wavelength corresponding to C-line (λ = 656.27 nm). S and M in the astigmatism diagram represent aberrations with respect to the sagittal image surface and the meridional image surface, respectively.
図3は、実施例2にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G21と、負の屈折力を有する第2レンズ群G22と、正の屈折力を有する第3レンズ群G23と、第4レンズ群G24と、が配置されて構成される。第4レンズ群G24と像面IMGとの間には、カバーガラスCGが配置されている。なお、像面IMGには、CCDやCMOSなどの撮像素子の受光面が配置される。 FIG. 3 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to the second example. The imaging lens includes a first lens group G 21 having a positive refractive power, a second lens group G 22 having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in order from an object side (not shown). G 23 and the fourth lens group G 24 are arranged. A cover glass CG is disposed between the fourth lens group G 24 and the image plane IMG. Note that a light receiving surface of an image sensor such as a CCD or a CMOS is disposed on the image plane IMG.
第1レンズ群G21は、正レンズL211により構成される。 The first lens group G 21 includes, includes a positive lens L 211.
第2レンズ群G22は、物体側から順に、像側に凹面を向けた第1の負レンズL221と、物体側に凹面を向けた第2の負レンズL222と、像側に凸面を向けた正レンズL223と、が配置されて構成される。第2の負レンズL222と正レンズL223とは、接合されている。 The second lens group G 22 includes, in order from the object side, a first negative lens L 221 having a concave surface facing the image side, a second negative lens L 222 having a concave surface facing the object side, and a convex surface facing the image side. And an oriented positive lens L 223 . The second negative lens L 222 and the positive lens L 223 are cemented.
第3レンズ群G23は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群G23Fと、正の屈折力を有する後群G23Rと、が配置されて構成される。 The third lens group G 23 includes, in order from the object side, a front group G 23F having a positive refractive power, and the group G 23R after having positive refractive power, is configured are arranged.
前群G23Fは、物体側から順に、所定の口径を規定する開口絞りSと、正レンズL231と、正レンズL232と、正レンズL233と、像側に凹面を向けた負レンズL234と、が配置されて構成される。正レンズL233と負レンズL234とは、接合されている。また、後群G23Rは、物体側から順に、正レンズL235と、負レンズL236と、正レンズL237と、が配置されて構成される。負レンズL236と正レンズL237とは、接合されている。 The front group G 23F includes, in order from the object side, an aperture stop S that defines a predetermined aperture, a positive lens L 231 , a positive lens L 232 , a positive lens L 233, and a negative lens L with a concave surface facing the image side. 234 are arranged. The positive lens L 233 and the negative lens L 234 are cemented. The rear group G 23R includes a positive lens L 235 , a negative lens L 236, and a positive lens L 237 arranged in this order from the object side. The negative lens L 236 and the positive lens L 237 are cemented.
第4レンズ群G24は、物体側から順に、負レンズL241と、正レンズL242と、が配置されて構成される。 The fourth lens group G 24 includes, in order from the object side, a negative lens L 241, a positive lens L 242, is formed are disposed.
この撮像レンズは、第1レンズ群G21〜第3レンズ群G23を一体的に光軸に沿って像側から物体側へ移動させることにより、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行う。第4レンズ群G24は、常時固定されている。 This imaging lens moves the first lens group G 21 to the third lens group G 23 integrally from the image side to the object side along the optical axis, thereby moving the object from the infinite object focusing state to the closest object distance. Focusing to the focus state is performed. The fourth lens group G 24 is fixed at all times.
以下、実施例2にかかる撮像レンズに関する各種数値データを示す。   Various numerical data relating to the imaging lens according to Example 2 will be described below.
(レンズデータ)
1=30.2870
1=3.50 nd1=1.83400 νd1=37.35
2=-184.0673
2=2.09
3=268.7480
3=0.90 nd2=1.48749 νd2=70.24
4=11.2315
4=6.80
5=-12.1352
5=4.10 nd3=1.80610 νd3=40.73
6=42.4593
6=5.20 nd4=1.58913 νd4=61.25
7=-16.5483
7=4.40
8=∞(開口絞り)
8=1.90
9=128.4827
9=3.00 nd5=1.56883 νd5=56.04
10=-119.7687
10=0.10
11=58.2804
11=4.18 nd6=1.58913 νd6=61.25
12=-36.0105
12=0.15
13=33.2472
13=6.20 nd7=1.49700 νd7=81.55
14=-54.2488
14=2.40 nd8=1.51823 νd8=58.96
15=25.0000
15=1.70
16=36.0840
16=3.80 nd9=1.77250 νd9=49.62
17=-88.4160
17=0.97
18=-33.7636
18=0.90 nd10=1.56732 νd10=42.84
19=12.6636
19=4.10 nd11=1.43875 νd11=94.95
20=-30.7369
20=D(20)(可変)
21=-136.2293
21=0.90 nd12=1.76182 νd12=26.61
22=16.4575
22=6.08
23=26.4017
23=4.10 nd13=1.90366 νd13=31.32
24=-48.9608
24=12.60
25=∞
25=0.75 nd14=1.51633 νd14=64.14
26=∞
26=1.00
27=∞(像面)
(Lens data)
r 1 = 30.2870
d 1 = 3.50 nd 1 = 1.83400 νd 1 = 37.35
r 2 = -184.0673
d 2 = 2.09
r 3 = 268.7480
d 3 = 0.90 nd 2 = 1.48749 νd 2 = 70.24
r 4 = 11.2315
d 4 = 6.80
r 5 = -12.1352
d 5 = 4.10 nd 3 = 1.80610 νd 3 = 40.73
r 6 = 42.4593
d 6 = 5.20 nd 4 = 1.58913 νd 4 = 61.25
r 7 = -16.5483
d 7 = 4.40
r 8 = ∞ (aperture stop)
d 8 = 1.90
r 9 = 128.4827
d 9 = 3.00 nd 5 = 1.56883 νd 5 = 56.04
r 10 = -119.7687
d 10 = 0.10
r 11 = 58.2804
d 11 = 4.18 nd 6 = 1.58913 νd 6 = 61.25
r 12 = -36.0105
d 12 = 0.15
r 13 = 33.2472
d 13 = 6.20 nd 7 = 1.49700 νd 7 = 81.55
r 14 = -54.2488
d 14 = 2.40 nd 8 = 1.51823 νd 8 = 58.96
r 15 = 25.0000
d 15 = 1.70
r 16 = 36.0840
d 16 = 3.80 nd 9 = 1.77250 νd 9 = 49.62
r 17 = -88.4160
d 17 = 0.97
r 18 = -33.7636
d 18 = 0.90 nd 10 = 1.56732 νd 10 = 42.84
r 19 = 12.6636
d 19 = 4.10 nd 11 = 1.43875 νd 11 = 94.95
r 20 = -30.7369
d 20 = D (20) (variable)
r 21 = -136.2293
d 21 = 0.90 nd 12 = 1.76182 νd 12 = 26.61
r 22 = 16.4575
d 22 = 6.08
r 23 = 26.4017
d 23 = 4.10 nd 13 = 1.90366 νd 13 = 31.32
r 24 = -48.9608
d 24 = 12.60
r 25 = ∞
d 25 = 0.75 nd 14 = 1.51633 νd 14 = 64.14
r 26 = ∞
d 26 = 1.00
r 27 = ∞ (image plane)
(各合焦状態の数値データ)
無限遠 最至近距離
物体距離 ∞ 150
D(20) 3.10 6.43
(Numeric data for each in-focus state)
Infinity Nearest object distance ∞ 150
D (20) 3.10 6.43
f(光学系全系の焦点距離)=25.00
f2(第2レンズ群G22の焦点距離)=-15.839
f3a(第3レンズ群G23の前群G23Fの焦点距離)=28.914
FNo.(光学系全系のFナンバー)=1.79
2ω(画角)=24.9
f (focal length of the entire optical system) = 25.00
f2 (the focal length of the second lens group G 22) = - 15.839
f3a (focal length of the front group G 23F of the third lens group G 23) = 28.914
FNo. (F-number of the entire optical system) = 1.79
2ω (angle of view) = 24.9
(条件式(1)に関する数値)
R3i(負レンズL234の像側面の曲率半径)=25.0000
R3i/f=1.00
(Numerical values related to conditional expression (1))
R3i (radius of curvature of the image side surface of the negative lens L 234) = 25.0000
R3i / f = 1.00
(条件式(2)に関する数値)
νave(第2レンズ群G22および第3レンズ群G23の前群G23Fに含まれる正レンズに用いられる硝材のd線に対するアッベ数の平均値)=65.02
(Numerical value related to conditional expression (2))
νave (average value of Abbe number with respect to d-line of the glass material used for the positive lens included in the front lens group G 23F of the second lens group G 22 and the third lens group G 23 ) = 65.02
(条件式(3)に関する数値)
ν22(第2の負レンズL222に用いられている硝材のd線に対するアッベ数)=40.73
(Numerical values related to conditional expression (3))
Nyu22 (Abbe number to the d-line of the glass material used in the second negative lens L 222) = 40.73
(条件式(4)に関する数値)
f3a/f2=-1.83
(Numerical values related to conditional expression (4))
f3a / f2 = -1.83
図4は、実施例2にかかる撮像レンズの諸収差図である。図中、gはg線(λ=435.83nm)、dはd線(λ=587.56nm)、CはC線(λ=656.27nm)に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図におけるS,Mは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。   FIG. 4 is a diagram illustrating various aberrations of the imaging lens according to the second example. In the figure, g represents g-line (λ = 435.83 nm), d represents d-line (λ = 587.56 nm), and C represents aberration at a wavelength corresponding to C-line (λ = 656.27 nm). S and M in the astigmatism diagram represent aberrations with respect to the sagittal image surface and the meridional image surface, respectively.
図5は、実施例3にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G31と、負の屈折力を有する第2レンズ群G32と、正の屈折力を有する第3レンズ群G33と、第4レンズ群G34と、が配置されて構成される。第4レンズ群G34と像面IMGとの間には、カバーガラスCGが配置されている。なお、像面IMGには、CCDやCMOSなどの撮像素子の受光面が配置される。 FIG. 5 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to the third example. The imaging lens includes a first lens group G 31 having a positive refractive power, a second lens group G 32 having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in order from an object side (not shown). G 33 and the fourth lens group G 34 are arranged. Between the fourth lens group G 34 and an image plane IMG, a cover glass CG is disposed. Note that a light receiving surface of an image sensor such as a CCD or a CMOS is disposed on the image plane IMG.
第1レンズ群G31は、正レンズL311により構成される。 The first lens group G 31 is constituted by a positive lens L 311.
第2レンズ群G32は、物体側から順に、像側に凹面を向けた第1の負レンズL321と、物体側に凹面を向けた第2の負レンズL322と、像側に凸面を向けた正レンズL323と、が配置されて構成される。第2の負レンズL322と正レンズL323とは、接合されている。 The second lens group G 32 includes, in order from the object side, a first negative lens L 321 having a concave surface facing the image side, a second negative lens L 322 having a concave surface facing the object side, and a convex surface facing the image side. And an oriented positive lens L 323 . The second negative lens L 322 and the positive lens L 323 are cemented.
第3レンズ群G33は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群G33Fと、正の屈折力を有する後群G33Rと、が配置されて構成される。 The third lens group G 33 includes, in order from the object side, a front group G 33F having a positive refractive power and a rear group G 33R having a positive refractive power.
前群G33Fは、物体側から順に、所定の口径を規定する開口絞りSと、正レンズL331と、正レンズL332と、像側に凹面を向けた負レンズL333と、が配置されて構成される。また、後群G33Rは、物体側から順に、正レンズL334と、負レンズL335と、正レンズL336と、が配置されて構成される。負レンズL335と正レンズL336とは、接合されている。 The front group G 33F includes, in order from the object side, an aperture stop S that defines a predetermined aperture, a positive lens L 331 , a positive lens L 332, and a negative lens L 333 with a concave surface facing the image side. Configured. The rear group G 33R includes a positive lens L 334 , a negative lens L 335, and a positive lens L 336 arranged in order from the object side. The negative lens L 335 and the positive lens L 336 are cemented.
第4レンズ群G34は、物体側から順に、負レンズL341と、正レンズL342と、が配置されて構成される。 The fourth lens group G 34 includes, in order from the object side, a negative lens L 341, a positive lens L 342, is formed are disposed.
この撮像レンズは、第1レンズ群G31〜第3レンズ群G33を一体的に光軸に沿って像側から物体側へ移動させることにより、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行う。第4レンズ群G34は、常時固定されている。 In this imaging lens, the first lens group G 31 to the third lens group G 33 are integrally moved from the image side to the object side along the optical axis, so that the object distance from the infinitely far object state is adjusted. Focusing to the focus state is performed. The fourth lens group G 34 is fixed at all times.
以下、実施例3にかかる撮像レンズに関する各種数値データを示す。   Various numerical data relating to the imaging lens according to Example 3 will be described below.
(レンズデータ)
1=31.3010
1=4.00 nd1=1.90366 νd1=31.32
2=-346.7440
2=4.20
3=-214.3789
3=1.00 nd2=1.51823 νd2=58.96
4=14.2382
4=5.50
5=-15.2187
5=2.80 nd3=1.92286 νd3=20.88
6=-124.6209
6=7.30 nd4=1.49700 νd4=81.61
7=-19.7512
7=2.60
8=∞(開口絞り)
8=1.90
9=51.3652
9=4.00 nd5=1.43700 νd5=95.10
10=-34.6979
10=0.10
11=18.8299
11=3.00 nd6=1.49700 νd6=81.61
12=22.2895
12=0.10
13=14.4476
13=5.14 nd7=1.51823 νd7=58.96
14=11.5000
14=2.70
15=35.3375
15=4.20 nd8=1.92286 νd8=20.88
16=-151.1315
16=1.90
17=-27.1677
17=1.00 nd9=1.74077 νd9=27.76
18=44.9226
18=3.60 nd10=1.43875 νd10=94.95
19=-27.5581
19=D(19)(可変)
20=86.5339
20=0.90 nd11=1.72825 νd11=28.32
21=25.1039
21=2.30
22=31.3723
22=3.60 nd12=1.91082 νd12=35.25
23=523.5082
23=13.74
24=∞
24=0.75 nd13=1.51633 νd13=64.14
25=∞
25=1.00
26=∞(像面)
(Lens data)
r 1 = 31.3010
d 1 = 4.00 nd 1 = 1.90366 νd 1 = 31.32
r 2 = -346.7440
d 2 = 4.20
r 3 = -214.3789
d 3 = 1.00 nd 2 = 1.51823 νd 2 = 58.96
r 4 = 14.2382
d 4 = 5.50
r 5 = -15.2187
d 5 = 2.80 nd 3 = 1.92286 νd 3 = 20.88
r 6 = -124.6209
d 6 = 7.30 nd 4 = 1.49700 νd 4 = 81.61
r 7 = -19.7512
d 7 = 2.60
r 8 = ∞ (aperture stop)
d 8 = 1.90
r 9 = 51.3652
d 9 = 4.00 nd 5 = 1.43700 νd 5 = 95.10
r 10 = −34.6979
d 10 = 0.10
r 11 = 18.8299
d 11 = 3.00 nd 6 = 1.49700 νd 6 = 81.61
r 12 = 22.2895
d 12 = 0.10
r 13 = 14.4476
d 13 = 5.14 nd 7 = 1.51823 νd 7 = 58.96
r 14 = 11.5000
d 14 = 2.70
r 15 = 35.3375
d 15 = 4.20 nd 8 = 1.92286 νd 8 = 20.88
r 16 = -151.1315
d 16 = 1.90
r 17 = -27.1677
d 17 = 1.00 nd 9 = 1.74077 νd 9 = 27.76
r 18 = 44.9226
d 18 = 3.60 nd 10 = 1.43875 νd 10 = 94.95
r 19 = -27.5581
d 19 = D (19) (variable)
r 20 = 86.5339
d 20 = 0.90 nd 11 = 1.72825 νd 11 = 28.32
r 21 = 25.1039
d 21 = 2.30
r 22 = 31.3723
d 22 = 3.60 nd 12 = 1.91082 νd 12 = 35.25
r 23 = 523.5082
d 23 = 13.74
r 24 = ∞
d 24 = 0.75 nd 13 = 1.51633 νd 13 = 64.14
r 25 = ∞
d 25 = 1.00
r 26 = ∞ (image plane)
(各合焦状態の数値データ)
無限遠 最至近距離
物体距離 ∞ 150
D(19) 5.27 15.66
(Numeric data for each in-focus state)
Infinity Nearest object distance ∞ 150
D (19) 5.27 15.66
f(光学系全系の焦点距離)=35.00
f2(第2レンズ群G32の焦点距離)=-16.690
f3a(第3レンズ群G33の前群G33Fの焦点距離)=36.099
FNo.(光学系全系のFナンバー)=1.81
2ω(画角)=17.9
f (focal length of the entire optical system) = 35.00
f2 (the focal length of the second lens group G 32) = - 16.690
f3a (focal length of the front lens group G 33F of the third lens group G 33 ) = 36.099
FNo. (F-number of the entire optical system) = 1.81
2ω (angle of view) = 17.9
(条件式(1)に関する数値)
R3i(負レンズL333の像側面の曲率半径)=11.5000
R3i/f=0.33
(Numerical values related to conditional expression (1))
R3i (radius of curvature of the image side surface of the negative lens L 333) = 11.5000
R3i / f = 0.33
(条件式(2)に関する数値)
νave(第2レンズ群G32および第3レンズ群G33の前群G33Fに含まれる正レンズに用いられる硝材のd線に対するアッベ数の平均値)=86.11
(Numerical value related to conditional expression (2))
νave (average value of the Abbe number with respect to the d-line of the glass material used for the positive lens included in the front lens group G 33F of the second lens group G 32 and the third lens group G 33 ) = 86.11
(条件式(3)に関する数値)
ν22(第2の負レンズL322に用いられている硝材のd線に対するアッベ数)=20.88
(Numerical values related to conditional expression (3))
Nyu22 (Abbe number to the d-line of the glass material used in the second negative lens L 322) = 20.88
(条件式(4)に関する数値)
f3a/f2=-2.16
(Numerical values related to conditional expression (4))
f3a / f2 = -2.16
図6は、実施例3にかかる撮像レンズの諸収差図である。図中、gはg線(λ=435.83nm)、dはd線(λ=587.56nm)、CはC線(λ=656.27nm)に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図におけるS,Mは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。   FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the imaging lens according to the third example. In the figure, g represents g-line (λ = 435.83 nm), d represents d-line (λ = 587.56 nm), and C represents aberration at a wavelength corresponding to C-line (λ = 656.27 nm). S and M in the astigmatism diagram represent aberrations with respect to the sagittal image surface and the meridional image surface, respectively.
図7は、実施例4にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G41と、負の屈折力を有する第2レンズ群G42と、正の屈折力を有する第3レンズ群G43と、第4レンズ群G44と、が配置されて構成される。第4レンズ群G44と像面IMGとの間には、カバーガラスCGが配置されている。なお、像面IMGには、CCDやCMOSなどの撮像素子の受光面が配置される。 FIG. 7 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to the fourth example. The imaging lens includes a first lens group G 41 having a positive refractive power, a second lens group G 42 having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in order from an object side (not shown). G 43 and a fourth lens group G 44 are arranged. Between the fourth lens group G 44 and an image plane IMG, a cover glass CG is disposed. Note that a light receiving surface of an image sensor such as a CCD or a CMOS is disposed on the image plane IMG.
第1レンズ群G41は、正レンズL411により構成される。 The first lens group G41 includes a positive lens L411 .
第2レンズ群G42は、物体側から順に、像側に凹面を向けた第1の負レンズL421と、物体側に凹面を向けた第2の負レンズL422と、像側に凸面を向けた正レンズL423と、が配置されて構成される。第2の負レンズL422と正レンズL423とは、接合されている。 The second lens group G 42 includes, in order from the object side, a first negative lens L 421 having a concave surface facing the image side, a second negative lens L 422 having a concave surface facing the object side, and a convex surface facing the image side. And an oriented positive lens L 423 . The second negative lens L 422 and the positive lens L 423 are cemented.
第3レンズ群G43は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群G43Fと、正の屈折力を有する後群G43Rと、が配置されて構成される。 The third lens group G43 includes, in order from the object side, a front group G43F having a positive refractive power and a rear group G43R having a positive refractive power.
前群G43Fは、物体側から順に、所定の口径を規定する開口絞りSと、正レンズL431と、正レンズL432と、像側に凹面を向けた負レンズL433と、が配置されて構成される。正レンズL432と負レンズL433とは、接合されている。また、後群G43Rは、物体側から順に、正レンズL434と、負レンズL435と、正レンズL436と、が配置されて構成される。負レンズL435と正レンズL436とは、接合されている。 The front group G 43F includes, in order from the object side, an aperture stop S that defines a predetermined aperture, a positive lens L 431 , a positive lens L 432, and a negative lens L 433 with a concave surface facing the image side. Configured. The positive lens L 432 and the negative lens L 433 are cemented. The rear group G 43R includes a positive lens L 434 , a negative lens L 435, and a positive lens L 436 arranged in order from the object side. The negative lens L 435 and the positive lens L 436 are cemented.
第4レンズ群G44は、物体側から順に、負レンズL441と、正レンズL442と、が配置されて構成される。 The fourth lens group G 44 includes, in order from the object side, a negative lens L 441, a positive lens L 442, is formed are disposed.
この撮像レンズは、第1レンズ群G41〜第3レンズ群G43を一体的に光軸に沿って像側から物体側へ移動させることにより、無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態までのフォーカシングを行う。第4レンズ群G44は、常時固定されている。 In this imaging lens, the first lens group G 41 to the third lens group G 43 are integrally moved from the image side to the object side along the optical axis, so that the object distance from the infinitely far object focusing state is adjusted. Focusing to the focus state is performed. The fourth lens group G44 is always fixed.
以下、実施例4にかかる撮像レンズに関する各種数値データを示す。   Various numerical data relating to the imaging lens according to Example 4 will be described below.
(レンズデータ)
1=41.5207
1=4.00 nd1=1.90366 νd1=31.32
2=853.2135
2=4.20
3=212.4037
3=1.00 nd2=1.51823 νd2=58.96
4=16.7913
4=5.50
5=-18.5789
5=2.80 nd3=1.76182 νd3=26.61
6=109.2817
6=7.30 nd4=1.58913 νd4=61.25
7=-23.4719
7=2.60
8=∞(開口絞り)
8=1.90
9=31.4867
9=5.70 nd5=1.58913 νd5=61.25
10=-84.8664
10=0.15
11=18.0298
11=7.90 nd6=1.43875 νd6=94.95
12=-63.4524
12=1.00 nd7=1.51680 νd7=64.20
13=14.6902
13=1.80
14=29.7631
14=4.20 nd8=1.92286 νd8=20.88
15=-158.8924
15=1.90
16=-35.5103
16=1.00 nd9=1.74077 νd9=27.76
17=17.2498
17=3.60 nd10=1.43875 νd10=94.95
18=-30.4260
18=D(18)(可変)
19=-43.9948
19=0.90 nd11=1.72825 νd11=28.32
20=16.4063
20=2.30
21=22.5060
21=3.60 nd12=1.91082 νd12=35.25
22=-36.0202
22=13.00
23=∞
23=0.75 nd13=1.51633 νd13=64.14
24=∞
24=1.00
25=∞(像面)
(Lens data)
r 1 = 41.5207
d 1 = 4.00 nd 1 = 1.90366 νd 1 = 31.32
r 2 = 853.2135
d 2 = 4.20
r 3 = 212.4037
d 3 = 1.00 nd 2 = 1.51823 νd 2 = 58.96
r 4 = 16.7913
d 4 = 5.50
r 5 = -18.5789
d 5 = 2.80 nd 3 = 1.76182 νd 3 = 26.61
r 6 = 109.2817
d 6 = 7.30 nd 4 = 1.58913 νd 4 = 61.25
r 7 = -23.4719
d 7 = 2.60
r 8 = ∞ (aperture stop)
d 8 = 1.90
r 9 = 31.4867
d 9 = 5.70 nd 5 = 1.58913 νd 5 = 61.25
r 10 = -84.8664
d 10 = 0.15
r 11 = 18.0298
d 11 = 7.90 nd 6 = 1.43875 νd 6 = 94.95
r 12 = -63.4524
d 12 = 1.00 nd 7 = 1.51680 νd 7 = 64.20
r 13 = 14.6902
d 13 = 1.80
r 14 = 29.7631
d 14 = 4.20 nd 8 = 1.92286 νd 8 = 20.88
r 15 = -158.8924
d 15 = 1.90
r 16 = -35.5103
d 16 = 1.00 nd 9 = 1.74077 νd 9 = 27.76
r 17 = 17.2498
d 17 = 3.60 nd 10 = 1.43875 νd 10 = 94.95
r 18 = -30.4260
d 18 = D (18) (variable)
r 19 = -43.9948
d 19 = 0.90 nd 11 = 1.72825 νd 11 = 28.32
r 20 = 16.4063
d 20 = 2.30
r 21 = 22.5060
d 21 = 3.60 nd 12 = 1.91082 νd 12 = 35.25
r 22 = -36.0202
d 22 = 13.00
r 23 = ∞
d 23 = 0.75 nd 13 = 1.51633 νd 13 = 64.14
r 24 = ∞
d 24 = 1.00
r 25 = ∞ (image plane)
(各合焦状態の数値データ)
無限遠 最至近距離
物体距離 ∞ 150
D(18) 5.27 14.66
(Numeric data for each in-focus state)
Infinity Nearest object distance ∞ 150
D (18) 5.27 14.66
異常分散性(Δθg,F)の値
第2の負レンズL422 0.0118
正レンズL423 0.0024
正レンズL431 0.0024
正レンズL432 0.0568
Anomalous dispersion (Δθg, F) value Second negative lens L 422 0.0118
Positive lens L 423 0.0024
Positive lens L 431 0.0024
Positive lens L 432 0.0568
硝材の温度変化1℃当たりのd線に対する屈折率変化(dn/dt)の値
正レンズL423 3.6×10-6
正レンズL431 3.6×10-6
正レンズL432 -6.7×10-6
Value of refractive index change (dn / dt) with respect to d-line per 1 ° C. temperature change of glass material Positive lens L 423 3.6 × 10 −6
Positive lens L 431 3.6 × 10 -6
Positive lens L 432 -6.7 × 10 -6
f(光学系全系の焦点距離)=35.00
f2(第2レンズ群G42の焦点距離)=-27.198
f3a(第3レンズ群G43の前群G43Fの焦点距離)=40.630
FNo.(光学系全系のFナンバー)=1.82
2ω(画角)=17.9
f (focal length of the entire optical system) = 35.00
f2 (the focal length of the second lens group G 42) = - 27.198
f3a (focal length of the front group G 43F of the third lens group G 43) = 40.630
FNo. (F-number of the entire optical system) = 1.82
2ω (angle of view) = 17.9
(条件式(1)に関する数値)
R3i(負レンズL433の像側面の曲率半径)=14.6902
R3i/f=0.42
(Numerical values related to conditional expression (1))
R3i (radius of curvature of the image side surface of the negative lens L 433) = 14.6902
R3i / f = 0.42
(条件式(2)に関する数値)
νave(第2レンズ群G42および第3レンズ群G43の前群G43Fに含まれる正レンズに用いられる硝材のd線に対するアッベ数の平均値)=72.48
(Numerical value related to conditional expression (2))
νave (average value of Abbe number with respect to d-line of the glass material used for the positive lens included in the front lens group G 43F of the second lens group G 42 and the third lens group G 43 ) = 72.48
(条件式(3)に関する数値)
ν22(第2の負レンズL422に用いられている硝材のd線に対するアッベ数)=26.61
(Numerical values related to conditional expression (3))
Nyu22 (Abbe number to the d-line of the glass material used in the second negative lens L 422) = 26.61
(条件式(4)に関する数値)
f3a/f2=-1.49
(Numerical values related to conditional expression (4))
f3a / f2 = -1.49
(条件式(5)に関する数値)
(dn/dt)ave(第2レンズ群G42および第3レンズ群G43の前群G43Fに含まれる正レンズに用いられる硝材の温度範囲における温度変化1℃当たりのd線に対する屈折率変化の平均値)=0.17×10-6
(Numerical values related to conditional expression (5))
(Dn / dt) ave (refractive index change with respect to d-line per 1 ° C. temperature change in the temperature range of the glass material used for the positive lens included in the front lens group G 43F of the second lens group G 42 and the third lens group G 43 Average value) = 0.17 × 10 -6
(条件式(6)に関する数値)
f3a/f=1.16
(Numerical values related to conditional expression (6))
f3a / f = 1.16
(条件式(7)に関する数値)
Δθg,Fmax(第2レンズ群G42および第3レンズ群G43の前群G43Fに含まれる正レンズに用いられる硝材の異常分散性の最大値)=0.0568
(Numerical values related to conditional expression (7))
Δθg, Fmax (maximum value of anomalous dispersion of the glass material used for the positive lens included in the front lens group G 43F of the second lens group G 42 and the third lens group G 43 ) = 0.0568
(条件式(8)に関する数値)
Δθg,F22(第2の負レンズL422に用いられている硝材の異常分散性)=0.0118
(Numerical value related to conditional expression (8))
Δθg, F22 (anomalous dispersion glass material used in the second negative lens L 422) = 0.0118
図8は、実施例4にかかる撮像レンズの諸収差図である。図中、gはg線(λ=435.83nm)、dはd線(λ=587.56nm)、CはC線(λ=656.27nm)に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図におけるS,Mは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。   FIG. 8 is a diagram illustrating various aberrations of the imaging lens according to the fourth example. In the figure, g represents g-line (λ = 435.83 nm), d represents d-line (λ = 587.56 nm), and C represents aberration at a wavelength corresponding to C-line (λ = 656.27 nm). S and M in the astigmatism diagram represent aberrations with respect to the sagittal image surface and the meridional image surface, respectively.
図9は、実施例5にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G51と、負の屈折力を有する第2レンズ群G52と、正の屈折力を有する第3レンズ群G53と、第4レンズ群G54と、が配置されて構成される。第4レンズ群G54と像面IMGとの間には、カバーガラスCGが配置されている。なお、像面IMGには、CCDやCMOSなどの撮像素子の受光面が配置される。 FIG. 9 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to the fifth example. The imaging lens includes a first lens group G 51 having a positive refractive power, a second lens group G 52 having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in order from an object side (not shown). G 53 and the fourth lens group G 54 are arranged. A cover glass CG is disposed between the fourth lens group G 54 and the image plane IMG. Note that a light receiving surface of an image sensor such as a CCD or a CMOS is disposed on the image plane IMG.
第1レンズ群G51は、正レンズL511により構成される。 The first lens group G 51 includes a positive lens L 511 .
第2レンズ群G52は、物体側から順に、像側に凹面を向けた第1の負レンズL521と、物体側に凹面を向けた第2の負レンズL522と、像側に凸面を向けた正レンズL523と、が配置されて構成される。第2の負レンズL522と正レンズL523とは、接合されている。 The second lens group G 52 includes, in order from the object side, a first negative lens L 521 having a concave surface facing the image side, a second negative lens L 522 having a concave surface facing the object side, and a convex surface facing the image side. And an oriented positive lens L 523 . The second negative lens L 522 and the positive lens L 523 are cemented.
第3レンズ群G53は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群G53Fと、正の屈折力を有する後群G53Rと、が配置されて構成される。 The third lens group G 53 includes, in order from the object side, a front group G 53F having a positive refractive power and a rear group G 53R having a positive refractive power.
前群G53Fは、物体側から順に、所定の口径を規定する開口絞りSと、正レンズL531と、正レンズL532と、像側に凹面を向けた負レンズL533と、が配置されて構成される。正レンズL532と負レンズL533とは、接合されている。また、後群G53Rは、物体側から順に、正レンズL534と、負レンズL535と、正レンズL536と、が配置されて構成される。負レンズL535と正レンズL536とは、接合されている。 The front group G 53F includes, in order from the object side, an aperture stop S that defines a predetermined aperture, a positive lens L 531 , a positive lens L 532, and a negative lens L 533 with a concave surface facing the image side. Configured. The positive lens L 532 and the negative lens L 533 are cemented. The rear group G 53R includes a positive lens L 534 , a negative lens L 535, and a positive lens L 536 arranged in this order from the object side. The negative lens L 535 and the positive lens L 536 are cemented.
第4レンズ群G54は、物体側から順に、負レンズL541と、正レンズL542と、が配置されて構成される。 The fourth lens group G 54, in order from the object side, a negative lens L 541, a positive lens L 542, is formed are disposed.
以下、実施例5にかかる撮像レンズに関する各種数値データを示す。   Various numerical data relating to the imaging lens according to Example 5 will be described below.
(レンズデータ)
1=30.3584
1=3.05 nd1=1.83400 νd1=37.35
2=-608.0708
2=5.42
3=-204.2278
3=0.60 nd2=1.60625 νd2=63.71
4=15.2133
4=5.38
5=-14.8410
5=2.49 nd3=1.78472 νd3=25.72
6=127.2349
6=7.14 nd4=1.59349 νd4=67.00
7=-19.7150
7=4.44
8=∞(開口絞り)
8=0.10
9=227.4582
9=4.52 nd5=1.58913 νd5=61.25
10=-45.1327
10=0.10
11=23.2643
11=9.01 nd6=1.49700 νd6=81.61
12=-26.8231
12=1.00 nd7=1.51680 νd7=64.20
13=22.4652
13=1.34
14=35.3269
14=5.50 nd8=1.92286 νd8=20.88
15=-159.1913
15=3.10
16=-66.6970
16=1.00 nd9=1.74077 νd9=27.76
17=18.8544
17=5.40 nd10=1.43700 νd10=95.10
18=-29.6909
18=1.00
19=-128.8493
19=0.60 nd11=1.67270 νd11=32.17
20=24.7683
20=3.14
21=29.8734
21=3.01 nd12=1.88100 νd12=40.14
22=-106.8035
22=22.00
23=∞
23=0.75 nd13=1.51633 νd13=64.14
24=∞
24=1.00
25=∞(像面)
(Lens data)
r 1 = 30.3584
d 1 = 3.05 nd 1 = 1.83400 νd 1 = 37.35
r 2 = -608.0708
d 2 = 5.42
r 3 = -204.2278
d 3 = 0.60 nd 2 = 1.60625 νd 2 = 63.71
r 4 = 15.2133
d 4 = 5.38
r 5 = -14.8410
d 5 = 2.49 nd 3 = 1.78472 νd 3 = 25.72
r 6 = 127.2349
d 6 = 7.14 nd 4 = 1.59349 νd 4 = 67.00
r 7 = -19.7150
d 7 = 4.44
r 8 = ∞ (aperture stop)
d 8 = 0.10
r 9 = 227.4582
d 9 = 4.52 nd 5 = 1.58913 νd 5 = 61.25
r 10 = -45.1327
d 10 = 0.10
r 11 = 23.2643
d 11 = 9.01 nd 6 = 1.49700 νd 6 = 81.61
r 12 = -26.8231
d 12 = 1.00 nd 7 = 1.51680 νd 7 = 64.20
r 13 = 22.4652
d 13 = 1.34
r 14 = 35.3269
d 14 = 5.50 nd 8 = 1.92286 νd 8 = 20.88
r 15 = -159.1913
d 15 = 3.10
r 16 = -66.6970
d 16 = 1.00 nd 9 = 1.74077 νd 9 = 27.76
r 17 = 18.8544
d 17 = 5.40 nd 10 = 1.43700 νd 10 = 95.10
r 18 = -29.6909
d 18 = 1.00
r 19 = -128.8493
d 19 = 0.60 nd 11 = 1.67270 νd 11 = 32.17
r 20 = 24.7683
d 20 = 3.14
r 21 = 29.8734
d 21 = 3.01 nd 12 = 1.88100 νd 12 = 40.14
r 22 = -106.8035
d 22 = 22.00
r 23 = ∞
d 23 = 0.75 nd 13 = 1.51633 νd 13 = 64.14
r 24 = ∞
d 24 = 1.00
r 25 = ∞ (image plane)
異常分散性(Δθg,F)の値
第2の負レンズL522 0.0138
正レンズL523 0.0091
正レンズL531 0.0024
正レンズL532 0.0375
Anomalous dispersion (Δθg, F) value Second negative lens L 522 0.0138
Positive lens L 523 0.0091
Positive lens L 531 0.0024
Positive lens L 532 0.0375
硝材の温度変化1℃当たりのd線に対する屈折率変化(dn/dt)の値
正レンズL523 -0.7×10-6
正レンズL531 3.6×10-6
正レンズL532 -6.4×10-6
Value of refractive index change (dn / dt) with respect to d-line per 1 ° C temperature change of glass material Positive lens L 523 -0.7 × 10 -6
Positive lens L 531 3.6 × 10 -6
Positive lens L 532 -6.4 × 10 -6
f(光学系全系の焦点距離)=35.00
f2(第2レンズ群G52の焦点距離)=-18.659
f3a(第3レンズ群G53の前群G53Fの焦点距離)=52.679
FNo.(光学系全系のFナンバー)=1.83
2ω(画角)=17.96
f (focal length of the entire optical system) = 35.00
f2 (the focal length of the second lens group G 52) = - 18.659
f3a (focal length of the front group G 53F of the third lens group G 53 ) = 52.679
FNo. (F-number of the entire optical system) = 1.83
2ω (angle of view) = 17.96
(条件式(2)に関する数値)
νave(第2レンズ群G52および第3レンズ群G53の前群G53Fに含まれる正レンズに用いられる硝材のd線に対するアッベ数の平均値)=69.95
(Numerical value related to conditional expression (2))
νave (average value of Abbe number with respect to d-line of glass material used for positive lenses included in the front lens group G 53F of the second lens group G 52 and the third lens group G 53 ) = 69.95
(条件式(3)に関する数値)
ν22(第2の負レンズL522に用いられている硝材のd線に対するアッベ数)=25.72
(Numerical values related to conditional expression (3))
Nyu22 (Abbe number to the d-line of the glass material used in the second negative lens L 522) = 25.72
(条件式(4)に関する数値)
f3a/f2=-2.82
(Numerical values related to conditional expression (4))
f3a / f2 = -2.82
(条件式(5)に関する数値)
(dn/dt)ave(第2レンズ群G52および第3レンズ群G53の前群G53Fに含まれる正レンズに用いられる硝材の温度範囲における温度変化1℃当たりのd線に対する屈折率変化の平均値)=-1.17×10-6
(Numerical values related to conditional expression (5))
(Dn / dt) ave (refractive index change with respect to d-line per 1 ° C. temperature change in temperature range of glass material used for positive lens included in front lens group G 53F of second lens group G 52 and third lens group G 53 Average value) = -1.17 × 10 -6
(条件式(6)に関する数値)
f3a/f=1.51
(Numerical values related to conditional expression (6))
f3a / f = 1.51
(条件式(7)に関する数値)
Δθg,Fmax(第2レンズ群G52および第3レンズ群G53の前群G53Fに含まれる正レンズに用いられる硝材の異常分散性の最大値)=0.0375
(Numerical values related to conditional expression (7))
Δθg, Fmax (maximum value of anomalous dispersion of a glass material used for the positive lens included in the front lens group G 53F of the second lens group G 52 and the third lens group G 53 ) = 0.0375
(条件式(8)に関する数値)
Δθg,F22(第2の負レンズL522に用いられている硝材の異常分散性)=0.0138
(Numerical value related to conditional expression (8))
Δθg, F22 (the anomalous dispersion of the glass material used for the second negative lens L 522 ) = 0.0138
図10は、実施例5にかかる撮像レンズの諸収差図である。図中、gはg線(λ=435.83nm)、dはd線(λ=587.56nm)、CはC線(λ=656.27nm)に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図におけるS,Mは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。   FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations of the imaging lens according to the fifth example. In the figure, g represents g-line (λ = 435.83 nm), d represents d-line (λ = 587.56 nm), and C represents aberration at a wavelength corresponding to C-line (λ = 656.27 nm). S and M in the astigmatism diagram represent aberrations with respect to the sagittal image surface and the meridional image surface, respectively.
図11は、実施例6にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G61と、負の屈折力を有する第2レンズ群G62と、正の屈折力を有する第3レンズ群G63と、第4レンズ群G64と、が配置されて構成される。第4レンズ群G64と像面IMGとの間には、カバーガラスCGが配置されている。なお、像面IMGには、CCDやCMOSなどの撮像素子の受光面が配置される。 FIG. 11 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to the sixth example. The imaging lens includes a first lens group G 61 having a positive refractive power, a second lens group G 62 having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in order from the object side (not shown). G 63 and a fourth lens group G 64 are arranged. Between the fourth lens group G 64 and an image plane IMG, a cover glass CG is disposed. Note that a light receiving surface of an image sensor such as a CCD or a CMOS is disposed on the image plane IMG.
第1レンズ群G61は、正レンズL611により構成される。 The first lens group G 61 includes a positive lens L 611 .
第2レンズ群G62は、物体側から順に、像側に凹面を向けた第1の負レンズL621と、物体側に凹面を向けた第2の負レンズL622と、像側に凸面を向けた正レンズL623と、が配置されて構成される。第2の負レンズL622と正レンズL623とは、接合されている。 The second lens group G 62 includes, in order from the object side, a first negative lens L 621 with a concave surface facing the image side, a second negative lens L 622 with a concave surface facing the object side, a convex surface on the image side And an oriented positive lens L 623 . The second negative lens L 622 and the positive lens L 623 are cemented.
第3レンズ群G63は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群G63Fと、正の屈折力を有する後群G63Rと、が配置されて構成される。 The third lens group G 63 includes, in order from the object side, a front group G 63F having a positive refractive power and a rear group G 63R having a positive refractive power.
前群G63Fは、物体側から順に、所定の口径を規定する開口絞りSと、正レンズL631と、正レンズL632と、像側に凹面を向けた負レンズL633と、が配置されて構成される。正レンズL632と負レンズL633とは、接合されている。また、後群G63Rは、物体側から順に、正レンズL634と、負レンズL635と、正レンズL636と、が配置されて構成される。負レンズL635と正レンズL636とは、接合されている。 The front group G 63F includes, in order from the object side, an aperture stop S that defines a predetermined aperture, a positive lens L 631 , a positive lens L 632, and a negative lens L 633 with a concave surface facing the image side. Configured. The positive lens L 632 and the negative lens L 633 are cemented. The rear group G 63R includes a positive lens L 634 , a negative lens L 635, and a positive lens L 636 arranged in order from the object side. The negative lens L 635 and the positive lens L 636 are cemented.
第4レンズ群G64は、物体側から順に、負レンズL641と、正レンズL642と、が配置されて構成される。 The fourth lens group G 64 includes a negative lens L 641 and a positive lens L 642 arranged in this order from the object side.
以下、実施例6にかかる撮像レンズに関する各種数値データを示す。   Various numerical data relating to the imaging lens according to Example 6 will be described below.
(レンズデータ)
1=39.7984
1=6.28 nd1=1.83400 νd1=37.35
2=-145.4106
2=5.37
3=-39.5600
3=1.52 nd2=1.51823 νd2=58.96
4=16.2325
4=8.09
5=-19.8801
5=2.00 nd3=1.78472 νd3=25.72
6=37.8117
6=5.97 nd4=1.60311 νd4=60.69
7=-31.7351
7=3.85
8=∞(開口絞り)
8=0.10
9=95.2056
9=5.33 nd5=1.58913 νd5=61.25
10=-28.8647
10=1.41
11=27.2444
11=6.16 nd6=1.49700 νd6=81.61
12=182.9939
12=4.29 nd7=1.51680 νd7=64.20
13=24.3523
13=2.65
14=38.6925
14=4.00 nd8=1.92286 νd8=20.88
15=-175.1618
15=3.64
16=-48.2537
16=0.60 nd9=1.71736 νd9=29.50
17=21.0336
17=4.00 nd10=1.43700 νd10=95.10
18=-38.7371
18=1.00
19=79.1451
19=0.80 nd11=1.75520 νd11=27.53
20=26.1514
20=0.60
21=25.9595
21=3.00 nd12=1.88100 νd12=40.14
22=159.9849
22=21.98
23=∞
23=0.75 nd13=1.51633 νd13=64.14
24=∞
24=1.00
25=∞(像面)
(Lens data)
r 1 = 39.7984
d 1 = 6.28 nd 1 = 1.83400 νd 1 = 37.35
r 2 = -145.4106
d 2 = 5.37
r 3 = -39.5600
d 3 = 1.52 nd 2 = 1.51823 νd 2 = 58.96
r 4 = 16.2325
d 4 = 0.09
r 5 = -19.8801
d 5 = 2.00 nd 3 = 1.78472 νd 3 = 25.72
r 6 = 37.8117
d 6 = 5.97 nd 4 = 1.60311 νd 4 = 60.69
r 7 = -31.7351
d 7 = 3.85
r 8 = ∞ (aperture stop)
d 8 = 0.10
r 9 = 95.2056
d 9 = 5.33 nd 5 = 1.58913 νd 5 = 61.25
r 10 = -28.8647
d 10 = 1.41
r 11 = 27.2444
d 11 = 6.16 nd 6 = 1.49700 νd 6 = 81.61
r 12 = 182.9939
d 12 = 4.29 nd 7 = 1.51680 νd 7 = 64.20
r 13 = 24.3523
d 13 = 2.65
r 14 = 38.6925
d 14 = 4.00 nd 8 = 1.92286 νd 8 = 20.88
r 15 = -175.1618
d 15 = 3.64
r 16 = -48.2537
d 16 = 0.60 nd 9 = 1.71736 νd 9 = 29.50
r 17 = 21.0336
d 17 = 4.00 nd 10 = 1.43700 νd 10 = 95.10
r 18 = -38.7371
d 18 = 1.00
r 19 = 79.1451
d 19 = 0.80 nd 11 = 1.75520 νd 11 = 27.53
r 20 = 26.1514
d 20 = 0.60
r 21 = 25.9595
d 21 = 3.00 nd 12 = 1.88100 νd 12 = 40.14
r 22 = 159.9849
d 22 = 21.98
r 23 = ∞
d 23 = 0.75 nd 13 = 1.51633 νd 13 = 64.14
r 24 = ∞
d 24 = 1.00
r 25 = ∞ (image plane)
異常分散性(Δθg,F)の値
第2の負レンズL622 0.0138
正レンズL623 0.0019
正レンズL631 0.0024
正レンズL632 0.0375
Anomalous dispersion (Δθg, F) value Second negative lens L 622 0.0138
Positive lens L 623 0.0019
Positive lens L 631 0.0024
Positive lens L 632 0.0375
硝材の温度変化1℃当たりのd線に対する屈折率変化(dn/dt)の値
正レンズL623 2.0×10-6
正レンズL631 3.6×10-6
正レンズL632 -6.4×10-6
Value of refractive index change (dn / dt) with respect to d-line per 1 ° C. temperature change of glass material Positive lens L 623 2.0 × 10 −6
Positive lens L 631 3.6 × 10 -6
Positive lens L 632 -6.4 × 10 -6
f(光学系全系の焦点距離)=35.00
f2(第2レンズ群G62の焦点距離)=-14.053
f3a(第3レンズ群G63の前群G63Fの焦点距離)=33.504
FNo.(光学系全系のFナンバー)=1.83
2ω(画角)=17.98
f (focal length of the entire optical system) = 35.00
f2 (the focal length of the second lens group G 62) = - 14.053
f3a (focal length of front group G 63F of third lens group G 63 ) = 33.504
FNo. (F-number of the entire optical system) = 1.83
2ω (angle of view) = 17.98
(条件式(2)に関する数値)
νave(第2レンズ群G62および第3レンズ群G63の前群G63Fに含まれる正レンズに用いられる硝材のd線に対するアッベ数の平均値)=67.85
(Numerical value related to conditional expression (2))
νave (average value of Abbe number with respect to d-line of glass material used for positive lenses included in the front lens group G 63F of the second lens group G 62 and the third lens group G 63 ) = 67.85
(条件式(3)に関する数値)
ν22(第2の負レンズL622に用いられている硝材のd線に対するアッベ数)=25.72
(Numerical values related to conditional expression (3))
Nyu22 (Abbe number to the d-line of the glass material used in the second negative lens L 622) = 25.72
(条件式(4)に関する数値)
f3a/f2=-2.38
(Numerical values related to conditional expression (4))
f3a / f2 = -2.38
(条件式(5)に関する数値)
(dn/dt)ave(第2レンズ群G62および第3レンズ群G63の前群G63Fに含まれる正レンズに用いられる硝材の温度範囲における温度変化1℃当たりのd線に対する屈折率変化の平均値)=-0.27×10-6
(Numerical values related to conditional expression (5))
(Dn / dt) ave (refractive index change with respect to d-line per 1 ° C. temperature change in temperature range of glass material used for positive lens included in front lens group G 63F of second lens group G 62 and third lens group G 63 Average value) = -0.27 × 10 -6
(条件式(6)に関する数値)
f3a/f=0.96
(Numerical value for conditional expression (6))
f3a / f = 0.96
(条件式(7)に関する数値)
Δθg,Fmax(第2レンズ群G62および第3レンズ群G63の前群G63Fに含まれる正レンズに用いられる硝材の異常分散性の最大値)=0.0375
(Numerical value for conditional expression (7))
Δθg, Fmax (maximum value of anomalous dispersion of a glass material used for a positive lens included in the front lens group G 63F of the second lens group G 62 and the third lens group G 63 ) = 0.0375
(条件式(8)に関する数値)
Δθg,F22(第2の負レンズL622に用いられている硝材の異常分散性)=0.0138
(Numerical value for conditional expression (8))
Δθg, F22 (abnormal dispersion of glass material used for second negative lens L 622 ) = 0.0138
図12は、実施例6にかかる撮像レンズの諸収差図である。図中、gはg線(λ=435.83nm)、dはd線(λ=587.56nm)、CはC線(λ=656.27nm)に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図におけるS,Mは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。   FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations of the imaging lens according to the sixth example. In the figure, g represents g-line (λ = 435.83 nm), d represents d-line (λ = 587.56 nm), and C represents aberration at a wavelength corresponding to C-line (λ = 656.27 nm). S and M in the astigmatism diagram represent aberrations with respect to the sagittal image surface and the meridional image surface, respectively.
図13は、実施例7にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G71と、負の屈折力を有する第2レンズ群G72と、正の屈折力を有する第3レンズ群G73と、第4レンズ群G74と、が配置されて構成される。第4レンズ群G74と像面IMGとの間には、カバーガラスCGが配置されている。なお、像面IMGには、CCDやCMOSなどの撮像素子の受光面が配置される。 FIG. 13 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the imaging lens according to the seventh example. The imaging lens includes, in order from the object side, a first lens group G 71 having a positive refractive power, a second lens group G 72 having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power G 73 and a fourth lens group G 74 are arranged. A cover glass CG is disposed between the fourth lens group G 74 and the image plane IMG. Note that a light receiving surface of an image sensor such as a CCD or a CMOS is disposed on the image plane IMG.
第1レンズ群G71は、正レンズL711により構成される。 The first lens group G71 includes a positive lens L711 .
第2レンズ群G72は、物体側から順に、像側に凹面を向けた第1の負レンズL721と、物体側に凹面を向けた第2の負レンズL722と、像側に凸面を向けた正レンズL723と、が配置されて構成される。第2の負レンズL722と正レンズL723とは、接合されている。 The second lens group G 72 includes, in order from the object side, a first negative lens L 721 having a concave surface facing the image side, a second negative lens L 722 having a concave surface facing the object side, and a convex surface facing the image side. And an oriented positive lens L 723 . The second negative lens L 722 and the positive lens L 723 are cemented.
第3レンズ群G73は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群G73Fと、正の屈折力を有する後群G73Rと、が配置されて構成される。 The third lens group G 73 includes, in order from the object side, a front group G 73F having a positive refractive power and a rear group G 73R having a positive refractive power.
前群G73Fは、物体側から順に、所定の口径を規定する開口絞りSと、正レンズL731と、正レンズL732と、像側に凹面を向けた負レンズL733と、が配置されて構成される。正レンズL732と負レンズL733とは、接合されている。また、後群G73Rは、物体側から順に、正レンズL734と、負レンズL735と、正レンズL736と、が配置されて構成される。負レンズL735と正レンズL736とは、接合されている。 The front group G 73F includes, in order from the object side, an aperture stop S that defines a predetermined aperture, a positive lens L 731 , a positive lens L 732, and a negative lens L 733 with a concave surface facing the image side. Configured. The positive lens L 732 and the negative lens L 733 are cemented. The rear group G 73R includes a positive lens L 734 , a negative lens L 735, and a positive lens L 736 arranged in order from the object side. The negative lens L 735 and the positive lens L 736 are cemented.
第4レンズ群G74は、物体側から順に、負レンズL741と、正レンズL742と、が配置されて構成される。 The fourth lens group G 74 includes a negative lens L 741 and a positive lens L 742 arranged in this order from the object side.
以下、実施例7にかかる撮像レンズに関する各種数値データを示す。   Various numerical data relating to the imaging lens according to Example 7 will be described below.
(レンズデータ)
1=24.2157
1=3.02 nd1=1.88100 νd1=40.14
2=-245.7340
2=1.11
3=142.5813
3=0.88 nd2=1.51680 νd2=64.20
4=10.4675
4=6.97
5=-11.1246
5=4.77 nd3=1.78590 νd3=43.93
6=59.1052
6=5.26 nd4=1.51860 νd4=69.89
7=-13.9778
7=1.20
8=∞(開口絞り)
8=0.15
9=124.9000
9=7.25 nd5=1.56883 νd5=56.04
10=-57.0350
10=0.15
11=21.2938
11=6.76 nd6=1.59349 νd6=67.00
12=-27.9306
12=0.60 nd7=1.51823 νd7=58.96
13=16.2904
13=1.50
14=29.2943
14=3.98 nd8=1.77250 νd8=49.62
15=-45.9988
15=0.40
16=-38.9082
16=0.28 nd9=1.56732 νd9=42.84
17=16.5257
17=4.51 nd10=1.43700 νd10=95.10
18=-35.1989
18=3.10
19=626.6015
19=3.73 nd11=1.75520 νd11=27.53
20=21.0971
20=5.95
21=29.7468
21=6.00 nd12=1.90366 νd12=31.32
22=-106.0813
22=12.61
23=∞
23=0.75 nd13=1.51633 νd13=64.14
24=∞
24=1.00
25=∞(像面)
(Lens data)
r 1 = 24.2157
d 1 = 3.02 nd 1 = 1.88100 νd 1 = 40.14
r 2 = -245.7340
d 2 = 1.11
r 3 = 142.5813
d 3 = 0.88 nd 2 = 1.51680 νd 2 = 64.20
r 4 = 10.4675
d 4 = 6.97
r 5 = -11.1246
d 5 = 4.77 nd 3 = 1.78590 νd 3 = 43.93
r 6 = 59.1052
d 6 = 5.26 nd 4 = 1.51860 νd 4 = 69.89
r 7 = -13.9778
d 7 = 1.20
r 8 = ∞ (aperture stop)
d 8 = 0.15
r 9 = 124.9000
d 9 = 7.25 nd 5 = 1.56883 νd 5 = 56.04
r 10 = -57.0350
d 10 = 0.15
r 11 = 21.2938
d 11 = 6.76 nd 6 = 1.59349 νd 6 = 67.00
r 12 = -27.9306
d 12 = 0.60 nd 7 = 1.51823 νd 7 = 58.96
r 13 = 16.2904
d 13 = 1.50
r 14 = 29.2943
d 14 = 3.98 nd 8 = 1.77250 νd 8 = 49.62
r 15 = -45.9988
d 15 = 0.40
r 16 = -38.9082
d 16 = 0.28 nd 9 = 1.56732 νd 9 = 42.84
r 17 = 16.5257
d 17 = 4.51 nd 10 = 1.43700 νd 10 = 95.10
r 18 = -35.1989
d 18 = 3.10
r 19 = 626.6015
d 19 = 3.73 nd 11 = 1.75520 νd 11 = 27.53
r 20 = 21.0971
d 20 = 5.95
r 21 = 29.7468
d 21 = 6.00 nd 12 = 1.90366 νd 12 = 31.32
r 22 = -106.0813
d 22 = 12.61
r 23 = ∞
d 23 = 0.75 nd 13 = 1.51633 νd 13 = 64.14
r 24 = ∞
d 24 = 1.00
r 25 = ∞ (image plane)
異常分散性(Δθg,F)の値
第2の負レンズL722 -0.008
正レンズL723 0.0094
正レンズL731 0.0010
正レンズL732 0.0091
Anomalous dispersion (Δθg, F) value Second negative lens L 722 -0.008
Positive lens L 723 0.0094
Positive lens L 731 0.0010
Positive lens L 732 0.0091
硝材の温度変化1℃当たりのd線に対する屈折率変化(dn/dt)の値
正レンズL723 3.6×10-6
正レンズL731 7.0×10-6
正レンズL732 -0.7×10-6
Value of refractive index change (dn / dt) with respect to d-line per 1 ° C. temperature change of glass material Positive lens L 723 3.6 × 10 −6
Positive lens L 731 7.0 × 10 -6
Positive lens L 732 -0.7 × 10 -6
f(光学系全系の焦点距離)=25.00
f2(第2レンズ群G72の焦点距離)=-15.41
f3a(第3レンズ群G73の前群G73Fの焦点距離)=53.233
FNo.(光学系全系のFナンバー)=1.83
2ω(画角)=24.9
f (focal length of the entire optical system) = 25.00
f2 (the focal length of the second lens group G 72) = - 15.41
f3a (focal length of the front lens group G 73F of the third lens group G 73 ) = 53.233
FNo. (F-number of the entire optical system) = 1.83
2ω (angle of view) = 24.9
(条件式(2)に関する数値)
νave(第2レンズ群G72および第3レンズ群G73の前群G73Fに含まれる正レンズに用いられる硝材のd線に対するアッベ数の平均値)=64.31
(Numerical value related to conditional expression (2))
νave (average value of Abbe number for d-line of glass material used for positive lens included in front lens group G 73F of second lens group G 72 and third lens group G 73 ) = 64.31
(条件式(3)に関する数値)
ν22(第2の負レンズL722に用いられている硝材のd線に対するアッベ数)=43.93
(Numerical values related to conditional expression (3))
ν22 (Abbe number with respect to the d-line of the glass material used for the second negative lens L 722 ) = 43.93
(条件式(4)に関する数値)
f3a/f2=-3.45
(Numerical values related to conditional expression (4))
f3a / f2 = -3.45
(条件式(5)に関する数値)
(dn/dt)ave(第2レンズ群G72および第3レンズ群G73の前群G73Fに含まれる正レンズに用いられる硝材の温度範囲における温度変化1℃当たりのd線に対する屈折率変化の平均値)=3.3×10-6
(Numerical values related to conditional expression (5))
(Dn / dt) ave (refractive index change with respect to d-line per 1 ° C. temperature change in temperature range of glass material used for positive lens included in front lens group G 73F of second lens group G 72 and third lens group G 73 Average value) = 3.3 × 10 -6
(条件式(6)に関する数値)
f3a/f=2.13
(Numerical value for conditional expression (6))
f3a / f = 2.13
(条件式(7)に関する数値)
Δθg,Fmax(第2レンズ群G72および第3レンズ群G73の前群G73Fに含まれる正レンズに用いられる硝材の異常分散性の最大値)=0.0094
(Numerical value for conditional expression (7))
Δθg, Fmax (maximum value of anomalous dispersion of a glass material used for the positive lens included in the front lens group G 73F of the second lens group G 72 and the third lens group G 73 ) = 0.0094
(条件式(8)に関する数値)
Δθg,F22(第2の負レンズL722に用いられている硝材の異常分散性)=-0.008
(Numerical value related to conditional expression (8))
Δθg, F22 (abnormal dispersion of the glass material used for the second negative lens L 722 ) = − 0.008
図14は、実施例7にかかる撮像レンズの諸収差図である。図中、gはg線(λ=435.83nm)、dはd線(λ=587.56nm)、CはC線(λ=656.27nm)に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図におけるS,Mは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。   FIG. 14 is a diagram illustrating various aberrations of the imaging lens according to the seventh example. In the figure, g represents g-line (λ = 435.83 nm), d represents d-line (λ = 587.56 nm), and C represents aberration at a wavelength corresponding to C-line (λ = 656.27 nm). S and M in the astigmatism diagram represent aberrations with respect to the sagittal image surface and the meridional image surface, respectively.
なお、上記各実施例中の数値データにおいて、r1,r2,・・・・はレンズ面、絞り面等の曲率半径、d1,d2,・・・・はレンズ、絞り等の肉厚またはそれらの面間隔、nd1,nd2,・・・・はレンズ等のd線(λ=587.56nm)に対する屈折率、νd1,νd2,・・・・はレンズ等のd線(λ=587.56nm)に対するアッベ数を示している。そして、長さの単位はすべて「mm」、角度の単位はすべて「°」である。 In the numerical data in the above embodiments, r 1 , r 2 ,... Are curvature radii of the lens surface, diaphragm surface, etc., and d 1 , d 2 ,. Thickness or spacing between them, nd 1 , nd 2 ,... Is the refractive index with respect to d-line (λ = 587.56 nm) of the lens, etc., and νd 1 , νd 2 ,. The Abbe number for (λ = 587.56 nm) is shown. The unit of length is all “mm”, and the unit of angle is “°”.
上記各実施例に示したように、本発明によれば、諸収差を良好に補正して、明るく、高い結像性能を備えた中望遠の撮像レンズを実現することができる。特に、条件式(1)〜(4)を満足することにより、撮像レンズのみで優れた結像性能を得ることができ、収差補正効果が期待できない薄い光学部材をバックフォーカスに挿入して使用する場合でも、結像性能に影響が生じることはない。また、条件式(2),(3),(5)〜(8)を満足することにより、軸上色収差を良好に補正でき、かつ、周辺温度の変化が生じても、フォーカス変動や結像性能の劣化を回避しうる中望遠の撮像レンズを実現することができる。   As shown in each of the above embodiments, according to the present invention, it is possible to realize a medium telephoto imaging lens that corrects various aberrations and is bright and has high imaging performance. In particular, by satisfying conditional expressions (1) to (4), an excellent imaging performance can be obtained with only the imaging lens, and a thin optical member that is not expected to have an aberration correction effect is inserted into the back focus and used. Even in this case, the imaging performance is not affected. Further, by satisfying conditional expressions (2), (3), (5) to (8), axial chromatic aberration can be satisfactorily corrected, and even if the ambient temperature changes, focus fluctuations and image formation A mid-telephoto imaging lens that can avoid performance degradation can be realized.
以上のように、本発明にかかる撮像レンズは、CCDやC−MOSなどの固体撮像素子が搭載された撮像装置に有用であり、特に、薄い光学部材をバックフォーカスに挿入して使用する撮像装置や、周辺温度の変化が生じやすい場所で使用する撮像装置に最適である。   As described above, the imaging lens according to the present invention is useful for an imaging device in which a solid-state imaging device such as a CCD or C-MOS is mounted, and in particular, an imaging device that is used by inserting a thin optical member into the back focus. In addition, it is most suitable for an imaging apparatus used in a place where the ambient temperature is likely to change.
11,G21,G31,G41,G51,G61,G71 第1レンズ群
12,G22,G32,G42,G52,G62,G72 第2レンズ群
13,G23,G33,G43,G53,G63,G73 第3レンズ群
14,G24,G34,G44,G54,G64,G74 第4レンズ群
13F,G23F,G33F,G43F,G53F,G63F,G73F 前群
13R,G23R,G33R,G43R,G53R,G63R,G73R 後群
111,L123,L131,L132,L134,L136,L142,L211,L223,L231,L232,L233,L235,L237,L242,L311,L323,L331,L332,L334,L336,L342,L411,L423,L431,L432,L434,L436,L442,L511,L523,L531,L532,L534,L536,L542,L611,L623,L631,L632,L634,L636,L642,L711,L723,L731,L732,L734,L736,L742 正レンズ
121,L221,L321,L421,L521,L621,L721 第1の負レンズ
122,L222,L322,L422,L522,L622,L722 第2の負レンズ
133,L135,L141,L234,L236,L241,L333,L335,L341,L433,L435,L441,L533,L535,L541,L633,L635,L641,L733,L735,L741 負レンズ
CG カバーガラス
IMG 像面
S 開口絞り
G 11, G 21, G 31 , G 41, G 51, G 61, G 71 first lens group G 12, G 22, G 32 , G 42, G 52, G 62, G 72 the second lens group G 13 , G 23, G 33, G 43, G 53, G 63, G 73 third lens group G 14, G 24, G 34 , G 44, G 54, G 64, G 74 fourth lens group G 13F, G 23F, G 33F, G 43F, G 53F, G 63F, G 73F front group G 13R, G 23R, G 33R , G 43R, G 53R, G 63R, group after G 73R L 111, L 123, L 131, L 132, L 134, L 136, L 142, L 211, L 223, L 231, L 232, L 233, L 235, L 237, L 242, L 311, L 323, L 331, L 332, L 334, L 336 , L 342 , L 411 , L 423 , L 431 , L 432 , L 434 , L 436 , L 442 , L 511 , L 523 , L 531 , L 532 , L 534 , L 536 , L 542 , L 611 , L 623 , L 631 , L 632 , L 634 , L 636 , L 642 , L 711 , L 723 , L 7 31 , L 732 , L 734 , L 736 , L 742 positive lenses L 121 , L 221 , L 321 , L 421 , L 521 , L 621 , L 721 First negative lenses L 122 , L 222 , L 322 , L 422 , L 522 , L 622 , L 722 Second negative lenses L 133 , L 135 , L 141 , L 234 , L 236 , L 241 , L 333 , L 335 , L 341 , L 433 , L 435 , L 441 , L 533 , L 535 , L 541 , L 633 , L 635 , L 641 , L 733 , L 735 , L 741 negative lens CG cover glass IMG image plane S aperture stop

Claims (10)

  1. 物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、第4レンズ群と、から構成され、
    前記第2レンズ群は、物体側から順に配置された、第1の負レンズと、物体側に凹面を向けた第2の負レンズと、正レンズと、から構成され、
    前記第3レンズ群は、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群と、から構成され、
    前記前群は、物体側から順に配置された、2枚または3枚の正レンズと、像側に凹面を向けた負レンズと、から構成され、前記後群は1枚の負レンズを含み構成されており、
    以下に示す条件式を満足することを特徴とする撮像レンズ。
    (1) 0.29≦R3i/f≦1.2
    ただし、R3iは前記第3レンズ群の前群に含まれる負レンズの像側面の曲率半径、fは光学系全系の焦点距離を示す。
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group, which are arranged in order from the object side; Consisting of
    The second lens group includes a first negative lens, a second negative lens having a concave surface facing the object side, and a positive lens, which are arranged in order from the object side.
    The third lens group includes a front group having a positive refractive power and a rear group having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
    The front group includes two or three positive lenses arranged in order from the object side, and a negative lens having a concave surface facing the image side, and the rear group includes one negative lens. Has been
    An imaging lens characterized by satisfying the following conditional expression:
    (1) 0.29 ≦ R3i / f ≦ 1.2
    Where R3i is the radius of curvature of the image side surface of the negative lens included in the front group of the third lens group, and f is the focal length of the entire optical system.
  2. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項1に記載の撮像レンズ。
    (2) νave≧60
    (3) ν22≦45
    ただし、νaveは前記第2レンズ群および前記第3レンズ群の前群に含まれる正レンズに用いられる硝材のd線に対するアッベ数の平均値、ν22は前記第2レンズ群に含まれる第2の負レンズに用いられている硝材のd線に対するアッベ数を示す。
    The imaging lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    (2) νave ≧ 60
    (3) ν22 ≦ 45
    However, νave is the average value of Abbe number with respect to the d-line of the glass material used for the positive lens included in the front group of the second lens group and the third lens group, and ν22 is the second value included in the second lens group. The Abbe number with respect to d-line of the glass material used for the negative lens is shown.
  3. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項1または2に記載の撮像レンズ。
    (4) −4.2≦f3a/f2≦−1.1
    ただし、f3aは前記第3レンズ群の前群の焦点距離、f2は前記第2レンズ群の焦点距離を示す。
    The imaging lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    (4) -4.2 ≦ f3a / f2 ≦ −1.1
    Here, f3a represents the focal length of the front group of the third lens group, and f2 represents the focal length of the second lens group.
  4. 前記第3レンズ群の後群は、物体側から順に配置された、正レンズと、負レンズと、正レンズと、から構成されていることを特徴とする請求項1〜3のいずれか一つに記載の撮像レンズ。   The rear group of the third lens group is composed of a positive lens, a negative lens, and a positive lens arranged in order from the object side. The imaging lens described in 1.
  5. 前記第2レンズ群に含まれる第1の負レンズは像側に凹面を向けて配置されており、前記第2レンズ群に含まれる正レンズは像側に凸面を向けて配置されていることを特徴とする請求項1〜4のいずれか一つに記載の撮像レンズ。   The first negative lens included in the second lens group is disposed with a concave surface facing the image side, and the positive lens included in the second lens group is disposed with a convex surface facing the image side. The imaging lens according to any one of claims 1 to 4, characterized in that:
  6. 物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、を備え、
    前記第2レンズ群は、物体側から順に配置された、第1の負レンズと、第2の負レンズと、正レンズと、から構成され、
    前記第3レンズ群は、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群と、から構成され、
    前記前群は、少なくとも1枚の正レンズと、最も像側に配置された負レンズと、を含み構成されており、
    以下に示す条件式を満足することを特徴とする撮像レンズ。
    (2) νave≧60
    (5) −1.5×10-6≦(dn/dt)ave≦4.3×10-6
    (6) 0.77≦f3a/f≦2.6
    ただし、νaveは前記第2レンズ群および前記第3レンズ群の前群に含まれる正レンズに用いられる硝材のd線に対するアッベ数の平均値、(dn/dt)aveは前記第2レンズ群および前記第3レンズ群の前群に含まれる正レンズに用いられる硝材の温度変化1℃当たりのd線に対する屈折率変化の平均値、f3aは前記第3レンズ群の前群の焦点距離、fは光学系全系の焦点距離を示す。
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side,
    The second lens group is composed of a first negative lens, a second negative lens, and a positive lens arranged in order from the object side,
    The third lens group includes a front group having a positive refractive power and a rear group having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
    The front group includes at least one positive lens and a negative lens disposed closest to the image side,
    An imaging lens characterized by satisfying the following conditional expression:
    (2) νave ≧ 60
    (5) −1.5 × 10 −6 ≦ (dn / dt) ave ≦ 4.3 × 10 −6
    (6) 0.77 ≦ f3a / f ≦ 2.6
    Where νave is the average value of the Abbe number for the d-line of the glass material used for the positive lens included in the front group of the second lens group and the third lens group, and (dn / dt) ave is the second lens group and The average value of the refractive index change with respect to the d-line per 1 ° C. temperature change of the glass material used for the positive lens included in the front group of the third lens group, f3a is the focal length of the front group of the third lens group, and f is The focal length of the entire optical system is shown.
  7. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項6に記載の撮像レンズ。
    (3) ν22≦45
    ただし、ν22は前記第2レンズ群に含まれる第2の負レンズに用いられている硝材のd線に対するアッベ数を示す。
    The imaging lens according to claim 6, wherein the following conditional expression is satisfied.
    (3) ν22 ≦ 45
    However, (nu) 22 shows the Abbe number with respect to d line of the glass material used for the 2nd negative lens contained in the said 2nd lens group.
  8. 前記第2レンズ群に含まれる第2の負レンズは、物体側に凹面を向けて配置されていることを特徴とする請求項6または7に記載の撮像レンズ。   The imaging lens according to claim 6 or 7, wherein the second negative lens included in the second lens group is disposed with a concave surface facing the object side.
  9. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項6〜8のいずれか一つに記載の撮像レンズ。
    (7) Δθg,Fmax≧0.006
    ただし、Δθg,Fmaxは前記第2レンズ群および前記第3レンズ群の前群に含まれる正レンズに用いられる硝材の異常分散性の最大値を示す。なお、異常分散性Δθg,Fは、縦軸に部分分散比θg,F、横軸にd線に対するアッベ数νdをとり、基準硝種となるC7の座標(νd=60.49、θg,F=0.5393)およびF2の座標(νd=36.30、θg,F=0.5829)を通る直線を標準線としたときの、個々の硝種のνdに対応する標準線上の点とその硝種のθg,Fとの偏差である。また、部分分散比θg,Fはθg,F=(ng−nF)/(nF−nC)で定義され、ng、nF、nCはそれぞれg線、F線、C線に対する屈折率を示す。
    The imaging lens according to claim 6, wherein the following conditional expression is satisfied.
    (7) Δθg, Fmax ≧ 0.006
    However, Δθg, Fmax indicates the maximum value of the anomalous dispersion of the glass material used for the positive lens included in the front group of the second lens group and the third lens group. Note that the anomalous dispersion Δθg, F has the partial dispersion ratio θg, F on the vertical axis and the Abbe number νd with respect to the d-line on the horizontal axis, and the coordinates of C7 (νd = 60.49, θg, F = 0.5393) and a point on the standard line corresponding to νd of each glass type when a straight line passing through the coordinates of F2 (νd = 36.30, θg, F = 0.5829) is taken as the standard line, and the glass type Deviation from θg, F. The partial dispersion ratios θg and F are defined by θg, F = (ng−nF) / (nF−nC), and ng, nF, and nC indicate refractive indexes with respect to the g-line, F-line, and C-line, respectively.
  10. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項6〜9のいずれか一つに記載の撮像レンズ。
    (8) Δθg,F22≦0.017
    ただし、Δθg,F22は前記第2レンズ群に含まれる第2の負レンズに用いられている硝材の異常分散性を示す。なお、異常分散性Δθg,Fは、縦軸に部分分散比θg,F、横軸にd線に対するアッベ数νdをとり、基準硝種となるC7の座標(νd=60.49、θg,F=0.5393)およびF2の座標(νd=36.30、θg,F=0.5829)を通る直線を標準線としたときの、個々の硝種のνdに対応する標準線上の点とその硝種のθg,Fとの偏差である。また、部分分散比θg,Fはθg,F=(ng−nF)/(nF−nC)で定義され、ng、nF、nCはそれぞれg線、F線、C線に対する屈折率を示す。
    The imaging lens according to claim 6, wherein the following conditional expression is satisfied.
    (8) Δθg, F22 ≦ 0.017
    However, Δθg, F22 indicates the anomalous dispersion of the glass material used for the second negative lens included in the second lens group. Note that the anomalous dispersion Δθg, F has the partial dispersion ratio θg, F on the vertical axis and the Abbe number νd with respect to the d-line on the horizontal axis, and the coordinates of C7 (νd = 60.49, θg, F = 0.5393) and a point on the standard line corresponding to νd of each glass type when a straight line passing through the coordinates of F2 (νd = 36.30, θg, F = 0.5829) is taken as the standard line, and the glass type Deviation from θg, F. The partial dispersion ratios θg and F are defined by θg, F = (ng−nF) / (nF−nC), and ng, nF, and nC indicate refractive indexes with respect to the g-line, F-line, and C-line, respectively.
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