JP2013243530A - 導波管及びそれを用いた高周波モジュール - Google Patents
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Abstract
【課題】損失や伝搬特性のばらつきを低減させる導波管を提供する。
【解決手段】導体1と導体2とを、粒子径の揃った導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3にて接続する。
よって、導体1と導体2との間に導電粒子3aが挟まれるため、導体1と導体2との間隔は、導電粒子3aの粒子径によって一意的に決まり、導波管の断面寸法のばらつきが伝搬特性のばらつきに大きく影響してしまうミリ波帯以上の高周波であっても、通常の導電接着剤を使用する場合と比較し、導波管の伝搬特性のばらつきを低減することができる。
また、粒子径の揃った導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3は、通常の導電性接着剤と比較し、接続面も大きく、電流の流れる経路長も短く、さらに、導電粒子3aの表面を均一な向きに流れるため、特にミリ波帯等の高周波では、実効的な抵抗率が低くなり、損失の発生を低減することができる。
【選択図】図3
【解決手段】導体1と導体2とを、粒子径の揃った導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3にて接続する。
よって、導体1と導体2との間に導電粒子3aが挟まれるため、導体1と導体2との間隔は、導電粒子3aの粒子径によって一意的に決まり、導波管の断面寸法のばらつきが伝搬特性のばらつきに大きく影響してしまうミリ波帯以上の高周波であっても、通常の導電接着剤を使用する場合と比較し、導波管の伝搬特性のばらつきを低減することができる。
また、粒子径の揃った導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3は、通常の導電性接着剤と比較し、接続面も大きく、電流の流れる経路長も短く、さらに、導電粒子3aの表面を均一な向きに流れるため、特にミリ波帯等の高周波では、実効的な抵抗率が低くなり、損失の発生を低減することができる。
【選択図】図3
Description
本発明は、主にミリ波帯の電波を伝搬する導波管の損失の発生や伝搬特性のばらつきを低減する導波管及びそれを用いた高周波モジュールに関する。
従来の矩形導波管では、一般的にE面分割型の半割部材を組み合せている。
この構造は、接続面に平行に壁面電流が流れるため、損失の発生を少なくする(下記特許文献1参照)。
この構造は、接続面に平行に壁面電流が流れるため、損失の発生を少なくする(下記特許文献1参照)。
一方、加工・組立てなどの作業性に優れた導波管として、表面に導電層を形成した平板と、使用周波数に合わせた溝を持ち、溝部及び平板との接続部に導電層を形成した部材を、導電性接着剤で接続する構造が提案されている(下記特許文献2参照)。
しかし、特許文献1で示されるような、E面分割型の半割部材を組み合せる構造の導波管は、溝加工した部材が2つ必要となるため、加工工程や組立工程に時間がかかり、製造経費が高くなってしまう。
一方、安価な製造経費を目的として特許文献2で示されるような、表面に導電層を形成した平板と、使用周波数に合わせた溝を持ち、溝部及び平板との接続部に導電層を形成した部材を、導電性接着剤で接続する構造の矩形導波管は、導電性接着剤で接続した部分を跨ぐ方向に電流が流れる。
そのため、導電性接着剤の抵抗の影響により、損失が発生する。
そのため、導電性接着剤の抵抗の影響により、損失が発生する。
この詳細を図16の接続部の拡大図に基づいて説明する。
図16に示すように、導体101と導体102とを通常の導電性接着剤103により接続する場合、通常の導電性接着剤103は、絶縁材料103b中に繊維状の導電フィラー103aが分散されている。
このような導電性接着剤103は、各導電フィラー103a同士の接触面が小さく、電流の流れる経路長も長くなり、電流が均一でないため、特に波長の短いミリ波帯などの高周波になると実効的な抵抗率が高くなり損失が大きくなる。
また、導電層表面に酸化膜が形成される場合には、さらに、抵抗率が高くなり、損失が大きくなる。
さらに、実効的な抵抗率が高くなると、電波の透過が生じるため、外部への電波漏洩が増加する課題が発生する。
図16に示すように、導体101と導体102とを通常の導電性接着剤103により接続する場合、通常の導電性接着剤103は、絶縁材料103b中に繊維状の導電フィラー103aが分散されている。
このような導電性接着剤103は、各導電フィラー103a同士の接触面が小さく、電流の流れる経路長も長くなり、電流が均一でないため、特に波長の短いミリ波帯などの高周波になると実効的な抵抗率が高くなり損失が大きくなる。
また、導電層表面に酸化膜が形成される場合には、さらに、抵抗率が高くなり、損失が大きくなる。
さらに、実効的な抵抗率が高くなると、電波の透過が生じるため、外部への電波漏洩が増加する課題が発生する。
また、通常の導電性接着剤103は、塗工量や導電フィラー103aの密度により、接続部分の厚さにばらつきが生じる。
例えば、矩形導波管の場合、導波管の管内波長は、導波管の断面の長辺方向の寸法により決まる。
そのため、接続部分の厚さのばらつきによる、導波管の断面の長辺方向の寸法ばらつきが、導波管の伝搬特性のばらつきに直接影響する。
さらに、導波管の断面の短辺方向の寸法がばらついた場合には、導波管の特性インピーダンスがばらつき、導波管の給電部分での反射が発生する。
特に、ミリ波帯以上の高周波では波長が短くなり、低周波と比較すると導波管の断面寸法のばらつきが相対的に大きく見える。
そのため、接続部分の厚さのばらつきによる、導波管の断面寸法のばらつきが、伝搬特性のばらつきに大きく影響してしまうことが課題となっている。
この導波管の断面寸法ばらつきによる導波管の伝搬特性や特性インピーダンスのばらつきについては、その他の形状の導波管でも同様のことが言える。
例えば、矩形導波管の場合、導波管の管内波長は、導波管の断面の長辺方向の寸法により決まる。
そのため、接続部分の厚さのばらつきによる、導波管の断面の長辺方向の寸法ばらつきが、導波管の伝搬特性のばらつきに直接影響する。
さらに、導波管の断面の短辺方向の寸法がばらついた場合には、導波管の特性インピーダンスがばらつき、導波管の給電部分での反射が発生する。
特に、ミリ波帯以上の高周波では波長が短くなり、低周波と比較すると導波管の断面寸法のばらつきが相対的に大きく見える。
そのため、接続部分の厚さのばらつきによる、導波管の断面寸法のばらつきが、伝搬特性のばらつきに大きく影響してしまうことが課題となっている。
この導波管の断面寸法ばらつきによる導波管の伝搬特性や特性インピーダンスのばらつきについては、その他の形状の導波管でも同様のことが言える。
本発明は、安価に製造可能な構造でありながら、損失の発生や電波漏洩、伝搬特性のばらつきを低減させる導波管及びそれを用いた高周波モジュールを提供することを目的とする。
本発明の導波管は、平面状の導体からなる第1の構成部材と、管軸方向に溝が形成された導体からなる第2の構成部材と、粒子径の揃った導電粒子が絶縁材料中に分散されている接着剤からなる第3の構成部材とを備え、第3の構成部材は、第1の構成部材と第2の構成部材とを接続するようにした。
本発明によれば、第1の構成部材と第2の構成部材とを、粒子径の揃った導電粒子が絶縁材料中に分散されている接着剤からなる第3の構成部材にて接続する。
よって、第1の構成部材と第2の構成部材との間に導電粒子が挟まれるため、第1の構成部材と第2の構成部材との間隔は、導電粒子の粒子径によって一意的に決まり、導波管の断面寸法のばらつきが伝搬特性のばらつきに大きく影響してしまうミリ波帯以上の高周波であっても、通常の導電接着剤を使用する場合と比較し、導波管の伝搬特性のばらつきを低減することができる。
また、粒子径の揃った導電粒子が絶縁材料中に分散されている接着剤は、通常の導電性接着剤と比較し、接続面も大きく、電流の流れる経路長も短く、さらに、導電粒子の表面を均一な向きに流れるため、特にミリ波帯等の高周波では、実効的な抵抗率が低くなり、損失の発生を低減することができる。
さらに、通常の導電性接着剤と比較して、実効的な抵抗率が下がることから、接続部からの電波漏洩も低減することができる。
さらに、導波管は、管軸方向に溝を有する第2の構成部材に、平面状の第1の構成部材を接着剤で接続するような簡素な構造にすることで、加工工程や組立工程の製造経費を安価にすることができる。
よって、第1の構成部材と第2の構成部材との間に導電粒子が挟まれるため、第1の構成部材と第2の構成部材との間隔は、導電粒子の粒子径によって一意的に決まり、導波管の断面寸法のばらつきが伝搬特性のばらつきに大きく影響してしまうミリ波帯以上の高周波であっても、通常の導電接着剤を使用する場合と比較し、導波管の伝搬特性のばらつきを低減することができる。
また、粒子径の揃った導電粒子が絶縁材料中に分散されている接着剤は、通常の導電性接着剤と比較し、接続面も大きく、電流の流れる経路長も短く、さらに、導電粒子の表面を均一な向きに流れるため、特にミリ波帯等の高周波では、実効的な抵抗率が低くなり、損失の発生を低減することができる。
さらに、通常の導電性接着剤と比較して、実効的な抵抗率が下がることから、接続部からの電波漏洩も低減することができる。
さらに、導波管は、管軸方向に溝を有する第2の構成部材に、平面状の第1の構成部材を接着剤で接続するような簡素な構造にすることで、加工工程や組立工程の製造経費を安価にすることができる。
実施の形態1.
図1及び図2は、本発明の実施の形態1による導波管の構造を示す図であり、図1は斜視図、図2は正面図である。
図1及び図2に示すように、本実施の形態1による導波管の構造は、平面状の導体1の上面に、管軸方向に溝を有する導体2が設けられた構造であり、導体1と導体2を粒子径の揃った導電粒子が絶縁材料中に分散されている接着剤3によって接続されてなる。
図1及び図2は、本発明の実施の形態1による導波管の構造を示す図であり、図1は斜視図、図2は正面図である。
図1及び図2に示すように、本実施の形態1による導波管の構造は、平面状の導体1の上面に、管軸方向に溝を有する導体2が設けられた構造であり、導体1と導体2を粒子径の揃った導電粒子が絶縁材料中に分散されている接着剤3によって接続されてなる。
ここで、図1及び図2に示す構成では、導体2に設けられた溝は、矩形をしているが、使用周波数に合わせた導波路を形成できれば、例えば、台形や半円形であっても良く、さらに、複数の導波路が形成される場合もあり、形状は限定されない。
このように、導波管は、管軸方向に溝を有する導体2に平面状の導体1を接着剤3で接続するような簡素な構造にすることで、加工工程や組立工程の製造経費を安価にすることができる。
このように、導波管は、管軸方向に溝を有する導体2に平面状の導体1を接着剤3で接続するような簡素な構造にすることで、加工工程や組立工程の製造経費を安価にすることができる。
次に動作について説明する。
図1に示す導波管では、入力4側から入力された電波は、導波管内の導電層を反射しながら出力5側に伝搬し、出力される。
ここで、導波管の伝搬特性は、導波管の断面寸法によって決まることが知られている。
例えば、矩形導波管の管内波長は、導波管の断面の長辺方向の寸法により決まる。
また、導波管の特性インピーダンスは、導波管の断面の短辺方向の寸法により決まる。
そのため、導波管の断面寸法のばらつきが、導波管の伝搬特性のばらつきに影響してしまう。
特に、ミリ波帯以上の高周波では波長が短くなり、低周波と比較すると導波管の断面寸法のばらつきが相対的に大きく見える。
そのため、接続部分の厚さのばらつきによる導波管の断面寸法のばらつきが、伝搬特性のばらつきに大きく影響してしまう。
図1に示す導波管では、入力4側から入力された電波は、導波管内の導電層を反射しながら出力5側に伝搬し、出力される。
ここで、導波管の伝搬特性は、導波管の断面寸法によって決まることが知られている。
例えば、矩形導波管の管内波長は、導波管の断面の長辺方向の寸法により決まる。
また、導波管の特性インピーダンスは、導波管の断面の短辺方向の寸法により決まる。
そのため、導波管の断面寸法のばらつきが、導波管の伝搬特性のばらつきに影響してしまう。
特に、ミリ波帯以上の高周波では波長が短くなり、低周波と比較すると導波管の断面寸法のばらつきが相対的に大きく見える。
そのため、接続部分の厚さのばらつきによる導波管の断面寸法のばらつきが、伝搬特性のばらつきに大きく影響してしまう。
次に製造方法について説明する。
図3は、本実施の形態1による導波管の接続方法を説明するための図である。
まず、図3(a)に示すように、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3を導体1の上に、スクリーン印刷やロールコーター、ディスペンスなどの手段を用いて塗工する。
ここで、接着剤3は、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されているため、接続部以外では、導体間の導通がほとんど無い。
これにより、接着剤3は、接続部以外では電気的な影響が少なくなるため、図3(a)のような、部分塗工ではなく全面塗工であっても良い。
次に、導体1と導体2を加熱した状態で加圧することにより、図3(b)に示すように、導体1と導体2は導電粒子3aを介して接続される。
この時、加圧をしても導体1と導体2の間に導電粒子3aが挟まれているため、導体1と導体2の間隔は、導電粒子3aの粒子径によって一意的に決まる。
このように、導電粒子3aを介して接続された導波管は、導体1と導体2の間隔が製造条件によらず一定の距離を保つことで、断面寸法が安定する。
図3は、本実施の形態1による導波管の接続方法を説明するための図である。
まず、図3(a)に示すように、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3を導体1の上に、スクリーン印刷やロールコーター、ディスペンスなどの手段を用いて塗工する。
ここで、接着剤3は、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されているため、接続部以外では、導体間の導通がほとんど無い。
これにより、接着剤3は、接続部以外では電気的な影響が少なくなるため、図3(a)のような、部分塗工ではなく全面塗工であっても良い。
次に、導体1と導体2を加熱した状態で加圧することにより、図3(b)に示すように、導体1と導体2は導電粒子3aを介して接続される。
この時、加圧をしても導体1と導体2の間に導電粒子3aが挟まれているため、導体1と導体2の間隔は、導電粒子3aの粒子径によって一意的に決まる。
このように、導電粒子3aを介して接続された導波管は、導体1と導体2の間隔が製造条件によらず一定の距離を保つことで、断面寸法が安定する。
図4は図3の接続部をさらに拡大したものであり、本実施の形態1による導波管の接続部分を説明するための図である。
図中の矢印は電流を示すものである。
図4に示すように、粒子径の揃った導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3は、通常の導電性接着剤と比較し、接続面も大きく、電流の流れる経路長も短く、さらに、導電粒子3aの表面を均一な向きに流れるため、特に、ミリ波帯等の高周波では、実効的な抵抗率が低くなり、損失の発生を低減することができる。
さらに、通常の導電性接着剤と比較して、実効的な抵抗率が下がることから、接続部からの電波漏洩も低減することができる。
また、導体1及び導体2の導電層表面に酸化膜が形成された場合でも、粒子径の揃った導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3は、加圧接着時に剛性を持った導電粒子3aにより酸化膜を破ることができる。
これにより、接続部の抵抗率が下がることから、損失の発生を低減することができる。
導電粒子3aは、ニッケル、金などの金属粒子の他、金属、樹脂、ガラス、セラミックなどの核材に、導電性皮膜を形成した粒子が適用できるが、剛性の高いものが好ましい。
図中の矢印は電流を示すものである。
図4に示すように、粒子径の揃った導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3は、通常の導電性接着剤と比較し、接続面も大きく、電流の流れる経路長も短く、さらに、導電粒子3aの表面を均一な向きに流れるため、特に、ミリ波帯等の高周波では、実効的な抵抗率が低くなり、損失の発生を低減することができる。
さらに、通常の導電性接着剤と比較して、実効的な抵抗率が下がることから、接続部からの電波漏洩も低減することができる。
また、導体1及び導体2の導電層表面に酸化膜が形成された場合でも、粒子径の揃った導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3は、加圧接着時に剛性を持った導電粒子3aにより酸化膜を破ることができる。
これにより、接続部の抵抗率が下がることから、損失の発生を低減することができる。
導電粒子3aは、ニッケル、金などの金属粒子の他、金属、樹脂、ガラス、セラミックなどの核材に、導電性皮膜を形成した粒子が適用できるが、剛性の高いものが好ましい。
以上のように、実施の形態1によれば、導体1と導体2とを、粒子径の揃った導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3にて接続する。
よって、導体1と導体2との間に導電粒子3aが挟まれるため、導体1と導体2との間隔は、導電粒子3aの粒子径によって一意的に決まり、導波管の断面寸法のばらつきが伝搬特性のばらつきに大きく影響してしまうミリ波帯以上の高周波であっても、通常の導電接着剤を使用する場合と比較し、導波管の伝搬特性のばらつきを低減することができる。
また、粒子径の揃った導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3は、通常の導電性接着剤と比較し、接続面も大きく、電流の流れる経路長も短く、さらに、導電粒子3aの表面を均一な向きに流れるため、特にミリ波帯等の高周波では、実効的な抵抗率が低くなり、損失の発生を低減することができる。
さらに、通常の導電性接着剤と比較して、実効的な抵抗率が下がることから、接続部からの電波漏洩も低減することができる。
さらに、導波管は、管軸方向に溝を有する導体2に、平面状の導体1を接着剤3で接続するような簡素な構造にすることで、加工工程や組立工程の製造経費を安価にすることができる。
さらに、導体1及び導体2の導電層表面に酸化膜が形成された場合でも、粒子径の揃った導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3は、加圧接着時に剛性を持った導電粒子3aにより酸化膜を破ることができ、これにより、接続部の実効的な抵抗率が下がることから、損失の発生を低減することができる。
よって、導体1と導体2との間に導電粒子3aが挟まれるため、導体1と導体2との間隔は、導電粒子3aの粒子径によって一意的に決まり、導波管の断面寸法のばらつきが伝搬特性のばらつきに大きく影響してしまうミリ波帯以上の高周波であっても、通常の導電接着剤を使用する場合と比較し、導波管の伝搬特性のばらつきを低減することができる。
また、粒子径の揃った導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3は、通常の導電性接着剤と比較し、接続面も大きく、電流の流れる経路長も短く、さらに、導電粒子3aの表面を均一な向きに流れるため、特にミリ波帯等の高周波では、実効的な抵抗率が低くなり、損失の発生を低減することができる。
さらに、通常の導電性接着剤と比較して、実効的な抵抗率が下がることから、接続部からの電波漏洩も低減することができる。
さらに、導波管は、管軸方向に溝を有する導体2に、平面状の導体1を接着剤3で接続するような簡素な構造にすることで、加工工程や組立工程の製造経費を安価にすることができる。
さらに、導体1及び導体2の導電層表面に酸化膜が形成された場合でも、粒子径の揃った導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3は、加圧接着時に剛性を持った導電粒子3aにより酸化膜を破ることができ、これにより、接続部の実効的な抵抗率が下がることから、損失の発生を低減することができる。
実施の形態2.
図5から図7は、本発明の実施の形態2による導波管の構造を示す図であり、図5は斜視図、図6は正面図、図7は図5をA−A´の断面で切った場合の断面図である。
図5から図7に示すように、本実施の形態2による導波管の構造は、ベース基材11aと導電層11bからなる基板11の上面に、溝に所定の間隔、大きさで誘導性アイリス15を形成した導体2が設けられた構造であり、基板11と導体2を、粒子径の揃った導電粒子が絶縁材料中に分散されている接着剤3によって接続されてなる。
図5から図7は、本発明の実施の形態2による導波管の構造を示す図であり、図5は斜視図、図6は正面図、図7は図5をA−A´の断面で切った場合の断面図である。
図5から図7に示すように、本実施の形態2による導波管の構造は、ベース基材11aと導電層11bからなる基板11の上面に、溝に所定の間隔、大きさで誘導性アイリス15を形成した導体2が設けられた構造であり、基板11と導体2を、粒子径の揃った導電粒子が絶縁材料中に分散されている接着剤3によって接続されてなる。
基板11は、ベース基材11aの上に、導電層11bを、電解めっき、無電解めっき、真空蒸着、スパッタリング、貼り合わせ、印刷などの手段を用いて形成してなるプリント基板である。
ベース基材11aは、ガラスエポキシ樹脂のようなリジッドな基材や、ポリエチレンテレフタレートフィルムのようなフレキシブル基材などからなる。
これらの基材を適用するため、導波管を薄型化や軽量化することができる。
ここで、図5から図7に示す構成では、導体2に設けられた溝は、矩形の誘導性アイリス15を設けた構造をしているが、使用周波数に合わせた導波路を形成できれば、例えば、台形や半円形であっても良く、さらに、複数の導波路が形成される場合もあり、形状は限定されない。
ベース基材11aは、ガラスエポキシ樹脂のようなリジッドな基材や、ポリエチレンテレフタレートフィルムのようなフレキシブル基材などからなる。
これらの基材を適用するため、導波管を薄型化や軽量化することができる。
ここで、図5から図7に示す構成では、導体2に設けられた溝は、矩形の誘導性アイリス15を設けた構造をしているが、使用周波数に合わせた導波路を形成できれば、例えば、台形や半円形であっても良く、さらに、複数の導波路が形成される場合もあり、形状は限定されない。
次に動作について説明する。
図7に示すような、誘導性アイリス15により区切られた空胴16は、共振器として働く。
ここで、全ての共振周波数がf1となるように、誘導性アイリス15を設置するものとする。
このように構成された導波管では、入力4側から入力された電波が、共振周波数f1から離れた周波数では反射し、共振周波数f1近傍の周波数では出力5側に伝搬するため、導波管フィルタとして働く。
また、導波管の伝搬特性やフィルタの周波数特性は、導波管の断面寸法及び誘導性アイリス15の間隔、寸法によって決まる。
そのため、導波管の断面寸法のばらつきが、導波管の伝搬特性やフィルタの周波数特性のばらつきに影響してしまう。
特に、ミリ波帯以上の高周波では波長が短くなり、寸法のばらつきが低周波と比較すると相対的に大きく見えるため、伝搬特性やフィルタの周波数特性のばらつきに大きく影響してしまう。
図7に示すような、誘導性アイリス15により区切られた空胴16は、共振器として働く。
ここで、全ての共振周波数がf1となるように、誘導性アイリス15を設置するものとする。
このように構成された導波管では、入力4側から入力された電波が、共振周波数f1から離れた周波数では反射し、共振周波数f1近傍の周波数では出力5側に伝搬するため、導波管フィルタとして働く。
また、導波管の伝搬特性やフィルタの周波数特性は、導波管の断面寸法及び誘導性アイリス15の間隔、寸法によって決まる。
そのため、導波管の断面寸法のばらつきが、導波管の伝搬特性やフィルタの周波数特性のばらつきに影響してしまう。
特に、ミリ波帯以上の高周波では波長が短くなり、寸法のばらつきが低周波と比較すると相対的に大きく見えるため、伝搬特性やフィルタの周波数特性のばらつきに大きく影響してしまう。
次に製造方法について説明する。
実施の形態1と同様に、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3を基板11の上に、スクリーン印刷やロールコーター、ディスペンスなどの手段を用いて塗工する。
ここで、接着剤3は、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されているため、接続部以外では、導体間の導通がほとんど無い。
これにより、接着剤3は、接続部以外では電気的な影響が少なくなるため、図3(a)のような部分塗工ではなく、図5及び図6のような全面塗工であっても良い。
次に、基板11と導体2を加熱した状態で加圧することにより、基板11と導体2は導電粒子3aを介して接続される。
この時、加圧をしても基板11と導体2の間に導電粒子3aが挟まれているため、基板11と導体2の間隔は、導電粒子3aの粒子径によって一意的に決まる。
このように、導電粒子3aを介して接続された導波管は、基板11と導体2の間隔が製造条件によらず一定の距離を保つことで、断面寸法が安定する。
実施の形態1と同様に、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3を基板11の上に、スクリーン印刷やロールコーター、ディスペンスなどの手段を用いて塗工する。
ここで、接着剤3は、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されているため、接続部以外では、導体間の導通がほとんど無い。
これにより、接着剤3は、接続部以外では電気的な影響が少なくなるため、図3(a)のような部分塗工ではなく、図5及び図6のような全面塗工であっても良い。
次に、基板11と導体2を加熱した状態で加圧することにより、基板11と導体2は導電粒子3aを介して接続される。
この時、加圧をしても基板11と導体2の間に導電粒子3aが挟まれているため、基板11と導体2の間隔は、導電粒子3aの粒子径によって一意的に決まる。
このように、導電粒子3aを介して接続された導波管は、基板11と導体2の間隔が製造条件によらず一定の距離を保つことで、断面寸法が安定する。
以上のように、実施の形態2によれば、基板11を、ベース基材11a上であって、導体2側に導電層11bを形成したプリント基板により構成したので、実施の形態1の効果に加えて、薄型化及び軽量化することができる。
実施の形態3.
図8及び図9は、本発明の実施の形態3による導波管の構造を示す図であり、図8は斜視図、図9は正面図である。
図8及び図9に示すように、本実施の形態2による導波管の構造は、ベース基材11aと導電層11bからなる基板11の上面に、管軸方向に溝を有する樹脂22aと導電層22bからなる樹脂成形部材22が設けられた構造であり、基板11と樹脂成形部材22を粒子径の揃った導電粒子が絶縁材料中に分散されている接着剤3によって接続されてなる。
図8及び図9は、本発明の実施の形態3による導波管の構造を示す図であり、図8は斜視図、図9は正面図である。
図8及び図9に示すように、本実施の形態2による導波管の構造は、ベース基材11aと導電層11bからなる基板11の上面に、管軸方向に溝を有する樹脂22aと導電層22bからなる樹脂成形部材22が設けられた構造であり、基板11と樹脂成形部材22を粒子径の揃った導電粒子が絶縁材料中に分散されている接着剤3によって接続されてなる。
樹脂成形部材22は、射出成形、切削、注型、光造形などにより成形された樹脂22aの表面に、導電層22bを電解めっき、無電解めっき、真空蒸着、スパッタリング、貼り合わせ、印刷などの手段を用いて形成してなるものである。
これらの樹脂成形部材22を適用するため、金属導体を使用する場合と比べて導波管を軽量化することができる。
ここで、図8及び図9に示す構成では、管軸方向に溝を有する樹脂22aと導電層22bからなる樹脂成形部材22は、台形をしているが、使用周波数に合わせた導波路を形成できれば、例えば、矩形や半円形であっても良く、さらに、複数の導波路が形成される場合もあり、形状は限定されない。
これらの樹脂成形部材22を適用するため、金属導体を使用する場合と比べて導波管を軽量化することができる。
ここで、図8及び図9に示す構成では、管軸方向に溝を有する樹脂22aと導電層22bからなる樹脂成形部材22は、台形をしているが、使用周波数に合わせた導波路を形成できれば、例えば、矩形や半円形であっても良く、さらに、複数の導波路が形成される場合もあり、形状は限定されない。
次に動作について説明する。
図8及び図9に示すような、台形の構造の場合であっても、入力4側から入力した電波は、導波管内の導電層11b,22bを反射しながら出力5側に伝搬し出力される。
この場合の導波管の伝搬特性も、実施の形態1と同様に、導波管の断面寸法によって決まる。
そのため、導波管の断面寸法のばらつきが、導波管の伝搬特性のばらつきに影響してしまう。
特に、ミリ波帯以上の高周波では波長が短くなり、寸法のばらつきが低周波と比較すると相対的に大きく見えるため、伝搬特性のばらつきに大きく影響してしまう。
図8及び図9に示すような、台形の構造の場合であっても、入力4側から入力した電波は、導波管内の導電層11b,22bを反射しながら出力5側に伝搬し出力される。
この場合の導波管の伝搬特性も、実施の形態1と同様に、導波管の断面寸法によって決まる。
そのため、導波管の断面寸法のばらつきが、導波管の伝搬特性のばらつきに影響してしまう。
特に、ミリ波帯以上の高周波では波長が短くなり、寸法のばらつきが低周波と比較すると相対的に大きく見えるため、伝搬特性のばらつきに大きく影響してしまう。
次に製造方法について説明する。
実施の形態1と同様に、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3を基板11の上に、スクリーン印刷やロールコーター、ディスペンスなどの手段を用いて塗工する。
ここで、接着剤3は、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されているため、接続部以外では、導体間の導通がほとんど無い。
これにより、接着剤3は、接続部以外では電気的な影響が少なくなるため、図8及び図9のような、部分塗工ではなく、全面塗工であっても良い。
次に、基板11と樹脂成形部材22を加熱した状態で加圧することにより、基板11と樹脂成形部材22は導電粒子3aを介して接続される。
この時、加圧をしても、基板11と樹脂成形部材22の間に導電粒子3aが挟まれているため、基板11と樹脂成形部材22の間隔は、導電粒子3aの粒子径によって一意的に決まる。
このように、導電粒子3aを介して接続された導波管は、基板11と樹脂成形部材22の間隔が製造条件によらず一定の距離を保つことで、断面寸法が安定する。
実施の形態1と同様に、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3を基板11の上に、スクリーン印刷やロールコーター、ディスペンスなどの手段を用いて塗工する。
ここで、接着剤3は、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されているため、接続部以外では、導体間の導通がほとんど無い。
これにより、接着剤3は、接続部以外では電気的な影響が少なくなるため、図8及び図9のような、部分塗工ではなく、全面塗工であっても良い。
次に、基板11と樹脂成形部材22を加熱した状態で加圧することにより、基板11と樹脂成形部材22は導電粒子3aを介して接続される。
この時、加圧をしても、基板11と樹脂成形部材22の間に導電粒子3aが挟まれているため、基板11と樹脂成形部材22の間隔は、導電粒子3aの粒子径によって一意的に決まる。
このように、導電粒子3aを介して接続された導波管は、基板11と樹脂成形部材22の間隔が製造条件によらず一定の距離を保つことで、断面寸法が安定する。
以上のように、実施の形態3によれば、樹脂成形部材22を、溝が形成された樹脂22aと、溝が形成された樹脂22aの内側であって、基板11との接続面側に形成した導電層22bとにより構成したので、実施の形態2の効果に加えて、さらに、軽量化することができる。
実施の形態4.
図10及び図11は、本発明の実施の形態4による導波管の構造を示す図であり、図10は斜視図、図11は正面図である。
図10及び図11に示すように、本実施の形態4による導波管の構造は、導体1の上面に、管軸方向に複数の溝を有する樹脂32aと導電層32bからなる樹脂成形部材32が設けられた構造であり、導体1と樹脂成形部材32を粒子径の揃った導電粒子が絶縁材料中に分散されている接着剤3によって接続されてなる。
図10及び図11は、本発明の実施の形態4による導波管の構造を示す図であり、図10は斜視図、図11は正面図である。
図10及び図11に示すように、本実施の形態4による導波管の構造は、導体1の上面に、管軸方向に複数の溝を有する樹脂32aと導電層32bからなる樹脂成形部材32が設けられた構造であり、導体1と樹脂成形部材32を粒子径の揃った導電粒子が絶縁材料中に分散されている接着剤3によって接続されてなる。
ここで、図10及び図11に示す構成では、樹脂成形部材32に、樹脂成形部材32の天井部より導体1に向かって突起部32cが設けられ、導体1と突起部32cを接着剤3によって接続することにより、管軸方向に複数の溝が形成される。
なお、管軸方向に複数の溝を有する樹脂32aと導電層32bからなる樹脂成形部材32は矩形をしているが、使用周波数に合わせた導波路を形成できれば、例えば、台形や半円形であっても良く、形状は限定されない。
なお、管軸方向に複数の溝を有する樹脂32aと導電層32bからなる樹脂成形部材32は矩形をしているが、使用周波数に合わせた導波路を形成できれば、例えば、台形や半円形であっても良く、形状は限定されない。
次に動作について説明する。
図10及び図11に示すような、複数の導波路を有する構造の場合であっても、入力4側から入力した電波は、それぞれの導波管内の導電層32bを反射しながら、出力5側に伝搬し、出力される。
この場合の導波管の伝搬特性も、それぞれの導波管の断面寸法によって決まる。
そのため、導波管の断面寸法のばらつきが、導波管の伝搬特性のばらつきに影響してしまう。
特に、ミリ波帯以上の高周波では波長が短くなり、寸法のばらつきが低周波と比較すると相対的に大きく見えるため、伝搬特性のばらつきに大きく影響してしまう。
図10及び図11に示すような、複数の導波路を有する構造の場合であっても、入力4側から入力した電波は、それぞれの導波管内の導電層32bを反射しながら、出力5側に伝搬し、出力される。
この場合の導波管の伝搬特性も、それぞれの導波管の断面寸法によって決まる。
そのため、導波管の断面寸法のばらつきが、導波管の伝搬特性のばらつきに影響してしまう。
特に、ミリ波帯以上の高周波では波長が短くなり、寸法のばらつきが低周波と比較すると相対的に大きく見えるため、伝搬特性のばらつきに大きく影響してしまう。
次に製造方法について説明する。
実施の形態1と同様に、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3を導体1の上に、スクリーン印刷やロールコーター、ディスペンスなどの手段を用いて塗工する。
ここで、接着剤3は、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されているため、接続部以外では、導体間の導通がほとんど無い。
これにより、接着剤3は、接続部以外では電気的な影響が少なくなるため、図3(a)のような部分塗工ではなく、図10及び図11のような全面塗工であっても良い。
次に、導体1と樹脂成形部材32を加熱した状態で加圧することにより、導体1と樹脂成形部材32は、導電粒子3aを介して接続される。
この時、加圧をしても導体1と樹脂成形部材32の間に導電粒子3aが挟まれているため、導体1と樹脂成形部材32の間隔は、導電粒子3aの粒子径によって一意的に決まる。
このように、導電粒子3aを介して接続された導波管は、導体1と樹脂成形部材32の間隔が製造条件によらず一定の距離を保つことで、断面寸法が安定する。
実施の形態1と同様に、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3を導体1の上に、スクリーン印刷やロールコーター、ディスペンスなどの手段を用いて塗工する。
ここで、接着剤3は、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されているため、接続部以外では、導体間の導通がほとんど無い。
これにより、接着剤3は、接続部以外では電気的な影響が少なくなるため、図3(a)のような部分塗工ではなく、図10及び図11のような全面塗工であっても良い。
次に、導体1と樹脂成形部材32を加熱した状態で加圧することにより、導体1と樹脂成形部材32は、導電粒子3aを介して接続される。
この時、加圧をしても導体1と樹脂成形部材32の間に導電粒子3aが挟まれているため、導体1と樹脂成形部材32の間隔は、導電粒子3aの粒子径によって一意的に決まる。
このように、導電粒子3aを介して接続された導波管は、導体1と樹脂成形部材32の間隔が製造条件によらず一定の距離を保つことで、断面寸法が安定する。
また、通常の導電性接着剤と比較して、実効的な抵抗率が下がることから接続部からの電波漏洩も低減することができる。
そのため、図10及び図11に示すような、複数の導波路を有する場合には、電波漏洩による隣接する導波路へのノイズ混入を低減することができる。
そのため、図10及び図11に示すような、複数の導波路を有する場合には、電波漏洩による隣接する導波路へのノイズ混入を低減することができる。
以上のように、実施の形態4によれば、溝が形成された樹脂成形部材32の内側であって、管軸方向に複数の溝が形成されるように突起部32cを設け、その突起部32cの先端を導体1と、粒子径の揃った導電粒子が絶縁材料中に分散されている接着剤3で接続するように構成したので、実施の形態1の効果に加えて、複数の導波路が形成されることから、電波漏洩による隣接する導波路へのノイズ混入を低減することができる。
実施の形態5.
図12及び図13は、本発明の実施の形態5による導波管の構造を示す図であり、図12は斜視図、図13は正面図である。
図12及び図13に示すように、本実施の形態5による導波管の構造は、導体1の上面に、管軸方向に溝を有する導体2が設けられた構造であり、導体1と導体2を粒子径の揃った導電粒子が絶縁材料中に分散されている接着剤3によって接続されてなる。
図12及び図13は、本発明の実施の形態5による導波管の構造を示す図であり、図12は斜視図、図13は正面図である。
図12及び図13に示すように、本実施の形態5による導波管の構造は、導体1の上面に、管軸方向に溝を有する導体2が設けられた構造であり、導体1と導体2を粒子径の揃った導電粒子が絶縁材料中に分散されている接着剤3によって接続されてなる。
導体2は、導体1との接続面に凹凸部2aが設けられる。
これは、導波管の内壁表面を流れる電流の導通を確保すると共に、接続部分の面積を低減する構造である。
ここで、図12及び図13に示す構成では、管軸方向に溝を有する導体2は矩形をしているが、使用周波数に合わせた導波路を形成できれば、例えば、台形や半円形であっても良く、さらに、複数の導波路が形成される場合もあり、形状は限定されない。
また、導体1の代わりに、実施の形態2と同様に基板11を用いても良く、導体2の代わりに、実施の形態3と同様に樹脂成形部材22を用いても良い。
これは、導波管の内壁表面を流れる電流の導通を確保すると共に、接続部分の面積を低減する構造である。
ここで、図12及び図13に示す構成では、管軸方向に溝を有する導体2は矩形をしているが、使用周波数に合わせた導波路を形成できれば、例えば、台形や半円形であっても良く、さらに、複数の導波路が形成される場合もあり、形状は限定されない。
また、導体1の代わりに、実施の形態2と同様に基板11を用いても良く、導体2の代わりに、実施の形態3と同様に樹脂成形部材22を用いても良い。
次に動作について説明する。
図12及び図13に示すような、矩形構造の場合は、実施の形態1と同様に、入力4側から入力した電波は、導波管内の導電層を反射しながら出力5側に伝搬し出力される。
この場合の導波管の伝搬特性も導波管の断面寸法によって決まる。
そのため、導波管の断面寸法のばらつきが、導波管の伝搬特性のばらつきに影響してしまう。
特に、ミリ波帯以上の高周波では波長が短くなり、寸法のばらつきが低周波と比較すると相対的に大きく見えるため、伝搬特性のばらつきに大きく影響してしまう。
図12及び図13に示すような、矩形構造の場合は、実施の形態1と同様に、入力4側から入力した電波は、導波管内の導電層を反射しながら出力5側に伝搬し出力される。
この場合の導波管の伝搬特性も導波管の断面寸法によって決まる。
そのため、導波管の断面寸法のばらつきが、導波管の伝搬特性のばらつきに影響してしまう。
特に、ミリ波帯以上の高周波では波長が短くなり、寸法のばらつきが低周波と比較すると相対的に大きく見えるため、伝搬特性のばらつきに大きく影響してしまう。
次に製造方法について説明する。
実施の形態1と同様に、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3を導体1の上に、スクリーン印刷やロールコーター、ディスペンスなどの手段を用いて塗工する。
ここで、接着剤3は、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されているため、接続部以外では、導体間の導通がほとんど無い。
これにより、接着剤3は、接続部以外では電気的な影響が少なくなるため、図12及び図13のような、部分塗工ではなく全面塗工であっても良い。
次に、導体1と導体2を加熱した状態で加圧することにより、導体1と導体2は導電粒子3aを介して接続される。
この時、加圧をしても導体1と導体2の間に導電粒子3aが挟まれているため、導体1と導体2の間隔は、導電粒子3aの粒子径によって一意的に決まる。
このように、導電粒子3aを介して接続された導波管は、導体1と導体2の間隔が製造条件によらず一定の距離を保つことで、断面寸法が安定する。
実施の形態1と同様に、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3を導体1の上に、スクリーン印刷やロールコーター、ディスペンスなどの手段を用いて塗工する。
ここで、接着剤3は、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されているため、接続部以外では、導体間の導通がほとんど無い。
これにより、接着剤3は、接続部以外では電気的な影響が少なくなるため、図12及び図13のような、部分塗工ではなく全面塗工であっても良い。
次に、導体1と導体2を加熱した状態で加圧することにより、導体1と導体2は導電粒子3aを介して接続される。
この時、加圧をしても導体1と導体2の間に導電粒子3aが挟まれているため、導体1と導体2の間隔は、導電粒子3aの粒子径によって一意的に決まる。
このように、導電粒子3aを介して接続された導波管は、導体1と導体2の間隔が製造条件によらず一定の距離を保つことで、断面寸法が安定する。
また、導体2の導体1との接続面に凹凸部2aが設けられ、内壁側及び外壁側が突起構造であるため、接続部分の面積を低減する構造となっている。
そのため、突起構造の場合は、平面構造の場合と比較して、導体1と導体2を加圧接続する際に、より少ない圧力で接続することができる。
これにより、導波管製造時において、部材への負荷を少なくすることができる。
そのため、突起構造の場合は、例えば、部材への残留応力を少なくすることが可能で、製品の品質を向上することができる。
また、本実施の形態5による導波管は、低荷重で製造できることから、より安価な装置で製造することができる。
さらに、突起構造の場合では、接続部分からの放熱が少なくなり、効率良く熱を伝えることができる。
そのため、導体1に導体2を実装する際の熱を低減させることができる。
これにより、本実施の形態5による導波管は、製造時において部材への熱負荷が少なくなり、熱による部材の変形を低減することができる。
また、低温での製造が可能になることから、より短時間での製造が可能となり、製造経費を安価にすることができる。
そのため、突起構造の場合は、平面構造の場合と比較して、導体1と導体2を加圧接続する際に、より少ない圧力で接続することができる。
これにより、導波管製造時において、部材への負荷を少なくすることができる。
そのため、突起構造の場合は、例えば、部材への残留応力を少なくすることが可能で、製品の品質を向上することができる。
また、本実施の形態5による導波管は、低荷重で製造できることから、より安価な装置で製造することができる。
さらに、突起構造の場合では、接続部分からの放熱が少なくなり、効率良く熱を伝えることができる。
そのため、導体1に導体2を実装する際の熱を低減させることができる。
これにより、本実施の形態5による導波管は、製造時において部材への熱負荷が少なくなり、熱による部材の変形を低減することができる。
また、低温での製造が可能になることから、より短時間での製造が可能となり、製造経費を安価にすることができる。
以上のように、実施の形態5によれば、導体2の導体1との接続面に凹凸部2aが設けられるように構成したので、導波管の内壁表面を流れる電流の導通を確保すると共に、接続部分の面積を低減することができる。
このため、実施の形態1の効果に加えて、以下の効果を得ることができる。
導波管は、粒子径の揃った導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3を、導体1上に塗工した後で、導体1と導体2を加熱した状態で加圧することにより接続される。
この時、凹凸部2aが設けられた構成の場合は、接続部分の面積が平面構造に比べて狭いため、平面構造の場合と比較して、少ない圧力で接続することができる。
これにより、導波管は、導波管製造時において各部材への負荷を少なくすることができる。
そのため、凹凸部2aは、例えば、各部材への残留応力を少なくすることが可能で、製品の品質を向上することができる。
また、導波管は、低荷重で製造できることから、より安価に製造することができる。
さらに、凹凸部2aでは、接続部分からの放熱が少なくなり、効率良く熱を伝えることができる。
そのため、導体1に導体2を実装する際の熱を低減させることができる。
これにより、導波管は、製造時において、各部材への熱負荷が少なくなり、熱による部材の変形を低減することができる。
また、導波管は、低温での製造が可能になることから、より短時間での製造が可能となり、製造経費を安価にすることができる。
このため、実施の形態1の効果に加えて、以下の効果を得ることができる。
導波管は、粒子径の揃った導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3を、導体1上に塗工した後で、導体1と導体2を加熱した状態で加圧することにより接続される。
この時、凹凸部2aが設けられた構成の場合は、接続部分の面積が平面構造に比べて狭いため、平面構造の場合と比較して、少ない圧力で接続することができる。
これにより、導波管は、導波管製造時において各部材への負荷を少なくすることができる。
そのため、凹凸部2aは、例えば、各部材への残留応力を少なくすることが可能で、製品の品質を向上することができる。
また、導波管は、低荷重で製造できることから、より安価に製造することができる。
さらに、凹凸部2aでは、接続部分からの放熱が少なくなり、効率良く熱を伝えることができる。
そのため、導体1に導体2を実装する際の熱を低減させることができる。
これにより、導波管は、製造時において、各部材への熱負荷が少なくなり、熱による部材の変形を低減することができる。
また、導波管は、低温での製造が可能になることから、より短時間での製造が可能となり、製造経費を安価にすることができる。
実施の形態6.
図14及び図15は、本発明の実施の形態6による高周波モジュールの構造を示す図であり、図14は斜視図、図15は樹脂成形部材22をB−B´の断面で切った場合の斜視図である。
図14及び図15に示すように、本実施の形態6による高周波モジュールの構造は、基板11からなる、高周波素子を実装した高周波回路基板40を覆うように、導波路50及びシールド部60を有する樹脂成形部材72が設けられた構造であり、高周波回路基板40と樹脂成形部材72を粒子径の揃った導電粒子が絶縁材料中に分散されている接着剤3によって接続されてなる。
図14及び図15は、本発明の実施の形態6による高周波モジュールの構造を示す図であり、図14は斜視図、図15は樹脂成形部材22をB−B´の断面で切った場合の斜視図である。
図14及び図15に示すように、本実施の形態6による高周波モジュールの構造は、基板11からなる、高周波素子を実装した高周波回路基板40を覆うように、導波路50及びシールド部60を有する樹脂成形部材72が設けられた構造であり、高周波回路基板40と樹脂成形部材72を粒子径の揃った導電粒子が絶縁材料中に分散されている接着剤3によって接続されてなる。
樹脂成形部材72は、導波路50又はシールド部60を形成するための溝を有する樹脂と、高周波回路基板40との接続面側に形成された導電層とを有するものであり、図8及び図9に示した樹脂成形部材22と同様な樹脂及び導電層からなる。
高周波回路基板40の高周波素子実装部41は、回路がパターニングされた基板11上に、絶縁層42が形成された構造をしており、高周波素子を実装する部分のみ導電層11bを露出させている。
高周波素子は、露出した導電層11b上に実装される。
高周波回路基板40の高周波素子実装部41は、回路がパターニングされた基板11上に、絶縁層42が形成された構造をしており、高周波素子を実装する部分のみ導電層11bを露出させている。
高周波素子は、露出した導電層11b上に実装される。
ここで、図14及び図15に示す構成では、高周波回路基板40を覆うように、樹脂成形部材72を設けた構造としているが、実施の形態1で示すような導体2であっても良い。
また、基板11と樹脂成形部材72との接続部分に、実施の形態5で示すような、凹凸部2aを設けても良い。
このように、実施の形態6による高周波モジュールは、高周波回路基板40上にマイクロ波やミリ波帯などの電波を伝搬する導波路50と高周波回路基板40の放射ノイズを抑えるシールド部60が一体成形されている。
これにより、部材数や製造工程が少なくなるため、高周波モジュールの製造経費を安価にすることができる。
また、基板11と樹脂成形部材72との接続部分に、実施の形態5で示すような、凹凸部2aを設けても良い。
このように、実施の形態6による高周波モジュールは、高周波回路基板40上にマイクロ波やミリ波帯などの電波を伝搬する導波路50と高周波回路基板40の放射ノイズを抑えるシールド部60が一体成形されている。
これにより、部材数や製造工程が少なくなるため、高周波モジュールの製造経費を安価にすることができる。
次に動作について説明する。
図14及び図15に示すような、複数の導波路50を有する構造の場合であっても、入力側から入力した電波は、それぞれの導波管内の導電層を反射しながら出力側に伝搬し出力される。
この場合の導波管の伝搬特性もそれぞれの導波管の断面寸法によって決まる。
そのため、導波管の断面寸法のばらつきが、導波管の伝搬特性のばらつきに影響してしまう。
特に、ミリ波帯以上の高周波では波長が短くなり、寸法のばらつきが低周波と比較すると相対的に大きく見えるため、伝搬特性のばらつきに大きく影響してしまう。
また、本実施の形態6による高周波モジュールは、高周波回路基板40がシールド部60に覆われているため、高周波素子から発生するノイズの外部漏洩を低減することができる。
図14及び図15に示すような、複数の導波路50を有する構造の場合であっても、入力側から入力した電波は、それぞれの導波管内の導電層を反射しながら出力側に伝搬し出力される。
この場合の導波管の伝搬特性もそれぞれの導波管の断面寸法によって決まる。
そのため、導波管の断面寸法のばらつきが、導波管の伝搬特性のばらつきに影響してしまう。
特に、ミリ波帯以上の高周波では波長が短くなり、寸法のばらつきが低周波と比較すると相対的に大きく見えるため、伝搬特性のばらつきに大きく影響してしまう。
また、本実施の形態6による高周波モジュールは、高周波回路基板40がシールド部60に覆われているため、高周波素子から発生するノイズの外部漏洩を低減することができる。
次に製造方法について説明する。
実施形態1と同様に、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3を高周波回路基板40の上に、スクリーン印刷やロールコーター、ディスペンスなどの手段を用いて塗工する。
ここで、接着剤3は、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されているため、接続部以外では、導体間の導通がほとんど無い。
これにより、接着剤3は、接続部以外では電気的な影響が少なくなるため、図3(a)のような部分塗工ではなく、図14及び図15のような全面塗工であっても良い。
その場合においては、接着剤3は樹脂成形部材72と高周波回路基板40を接続するだけでなく、高周波回路基板40上に、全面塗工して、高周波素子の実装用に用いても良い。
次に、高周波回路基板40と樹脂成形部材72を加熱した状態で加圧することにより、高周波回路基板40と樹脂成形部材72は導電粒子3aを介して接続される。
この時、加圧をしても高周波回路基板40と樹脂成形部材72の間に導電粒子3aが挟まれているため、高周波回路基板40と樹脂成形部材72の間隔は、導電粒子3aの粒子径によって一意的に決まる。
このように、導電粒子3aを介して接続された高周波モジュールは、高周波回路基板40と樹脂成形部材72の間隔が製造条件によらず一定の距離を保つことで、導波管の断面寸法が安定する。
実施形態1と同様に、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3を高周波回路基板40の上に、スクリーン印刷やロールコーター、ディスペンスなどの手段を用いて塗工する。
ここで、接着剤3は、導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されているため、接続部以外では、導体間の導通がほとんど無い。
これにより、接着剤3は、接続部以外では電気的な影響が少なくなるため、図3(a)のような部分塗工ではなく、図14及び図15のような全面塗工であっても良い。
その場合においては、接着剤3は樹脂成形部材72と高周波回路基板40を接続するだけでなく、高周波回路基板40上に、全面塗工して、高周波素子の実装用に用いても良い。
次に、高周波回路基板40と樹脂成形部材72を加熱した状態で加圧することにより、高周波回路基板40と樹脂成形部材72は導電粒子3aを介して接続される。
この時、加圧をしても高周波回路基板40と樹脂成形部材72の間に導電粒子3aが挟まれているため、高周波回路基板40と樹脂成形部材72の間隔は、導電粒子3aの粒子径によって一意的に決まる。
このように、導電粒子3aを介して接続された高周波モジュールは、高周波回路基板40と樹脂成形部材72の間隔が製造条件によらず一定の距離を保つことで、導波管の断面寸法が安定する。
また、粒子径の揃った導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3は、通常の導電性接着剤と比較し、接続面も大きく、電流の流れる経路長も短く、さらに、導電粒子3aの表面を均一な向きに流れるため、特に、ミリ波帯等の高周波では実効的な抵抗率が低くなり、損失の発生を低減することができる。
さらに、通常の導電性接着剤と比較して、実効的な抵抗率が下がることから、接続部からの電波漏洩も低減することができる。
そのため、図14及び図15に示すような、複数の導波路50を有する場合には、電波漏洩による隣接する導波路へのノイズが混入を防ぐことができる。
さらに、通常の導電性接着剤と比較して、実効的な抵抗率が下がることから、接続部からの電波漏洩も低減することができる。
そのため、図14及び図15に示すような複数の導波路50を有する場合には、電波漏洩による隣接する導波路へのノイズ混入を低減することができる。
また、シールド部60での電波漏洩を低減することができるため、高周波素子のノイズ対策として有効である。
さらに、高周波回路基板40及び樹脂成形部材72の導電層表面に酸化膜が形成された場合でも、粒子径の揃った導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3は、加圧接着時に剛性を持った導電粒子3aにより酸化膜を破ることができる。
これにより、接続部の抵抗率が下がることから、損失の発生を低減することができる。
さらに、通常の導電性接着剤と比較して、実効的な抵抗率が下がることから、接続部からの電波漏洩も低減することができる。
そのため、図14及び図15に示すような、複数の導波路50を有する場合には、電波漏洩による隣接する導波路へのノイズが混入を防ぐことができる。
さらに、通常の導電性接着剤と比較して、実効的な抵抗率が下がることから、接続部からの電波漏洩も低減することができる。
そのため、図14及び図15に示すような複数の導波路50を有する場合には、電波漏洩による隣接する導波路へのノイズ混入を低減することができる。
また、シールド部60での電波漏洩を低減することができるため、高周波素子のノイズ対策として有効である。
さらに、高周波回路基板40及び樹脂成形部材72の導電層表面に酸化膜が形成された場合でも、粒子径の揃った導電粒子3aが絶縁材料3b中に分散されている接着剤3は、加圧接着時に剛性を持った導電粒子3aにより酸化膜を破ることができる。
これにより、接続部の抵抗率が下がることから、損失の発生を低減することができる。
以上のように、実施の形態6によれば、基板11を、高周波素子を実装する高周波回路基板40とし、樹脂成形部材72により高周波回路基板40を覆うように構成したので、樹脂成形部材72により、ミリ波帯等の電波を伝搬する導波路50と高周波回路基板40の放射ノイズを抑えるシールド機能を一体成形することができ、部材数や製造工程を少なくすることが可能で、製造経費を安価にすることができる。
なお、本願発明はその発明の範囲内において、各実施の形態の自由な組み合わせ、あるいは各実施の形態の任意の構成要素の変形、もしくは各実施の形態において任意の構成要素の省略が可能である。
1,2 導体、2a 凹凸部、3 接着剤、3a 導電粒子、3b 絶縁材料、4 入力5 出力、11基板、11a ベース基材、11b,22b,32b 導電層、15 誘導性アイリス、16 空洞、22,32,72 樹脂成形部材、22a,32a 樹脂、32c 突起部、40 高周波回路基板、41 高周波素子実装部、42 絶縁層、50 導波路、60 シールド部。
Claims (7)
- 平面状の導体からなる第1の構成部材と、
管軸方向に溝が形成された導体からなる第2の構成部材と、
粒子径の揃った導電粒子が絶縁材料中に分散されている接着剤からなる第3の構成部材とを備え、
前記第3の構成部材は、
前記第1の構成部材と前記第2の構成部材とを接続することを特徴とする導波管。 - 第1の構成部材と第2の構成部材との第3の構成部材による接続は、
前記第1の構成部材と前記第2の構成部材とで前記第3の構成部材を挟み、該第1の構成部材と該第2の構成部材とを加熱した状態で加圧することにより行われることを特徴とする請求項1記載の導波管。 - 第1の構成部材は、
第2の構成部材との接続面側に導電層を形成したプリント基板であることを特徴とする請求項1または請求項2記載の導波管。 - 第2の構成部材は、
管軸方向に溝が形成された樹脂であって、第1の構成部材との接続面側に導電層を形成した樹脂成形部材であることを特徴とする請求項1から請求項3のうちのいずれか1項記載の導波管。 - 第2の構成部材は、
管軸方向に溝が形成された樹脂であって、管軸方向に複数の溝が形成されるように突起部が設けられ、
前記突起部の先端は、
第1の構成部材に、第3の構成部材により接続されることを特徴とする請求項1から請求項4のうちのいずれか1項記載の導波管。 - 第2の構成部材は、
第1の構成部材との接続面に凹凸部が設けられたことを特徴とする請求項1から請求項5のうちのいずれか1項記載の導波管。 - 請求項1から請求項6のうちのいずれか1項記載の導波管の第1の構成部材は、
高周波素子を実装する高周波回路基板であり、
第2の構成部材は、
前記高周波回路基板を覆うように形成されたことを特徴とする高周波モジュール。
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012115587A JP2013243530A (ja) | 2012-05-21 | 2012-05-21 | 導波管及びそれを用いた高周波モジュール |
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EP3327860A1 (en) * | 2016-11-29 | 2018-05-30 | TennVac Inc. | Method of manufacturing waveguide assembly and structure thereof |
JP2019057951A (ja) * | 2014-08-06 | 2019-04-11 | ウェイモ エルエルシー | 短壁導波路放射のための折畳式放射スロット |
KR20200040777A (ko) * | 2017-08-24 | 2020-04-20 | 아스틱스 게엠베하 | 스트립 라인에서 도파관으로의 전이 장치 |
-
2012
- 2012-05-21 JP JP2012115587A patent/JP2013243530A/ja active Pending
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---|---|---|---|---|
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EP3327860A1 (en) * | 2016-11-29 | 2018-05-30 | TennVac Inc. | Method of manufacturing waveguide assembly and structure thereof |
KR20200040777A (ko) * | 2017-08-24 | 2020-04-20 | 아스틱스 게엠베하 | 스트립 라인에서 도파관으로의 전이 장치 |
KR102624788B1 (ko) * | 2017-08-24 | 2024-01-12 | 아스틱스 게엠베하 | 스트립 라인에서 도파관으로의 전이 장치 |
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