JP2013148059A - Steam turbine - Google Patents
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Abstract
Description
本発明の実施形態は、蒸気タービンに関する。 Embodiments of the present invention relate to a steam turbine.
火力発電所などに設置される蒸気タービンの低圧部においては、蒸気の大幅な膨張を得るために、蒸気通路はラッパ状に拡大する構造となっている。このような蒸気通路における蒸気の流れ場では、下流に行くほど圧力が高くなる逆圧力勾配が形成される。強い逆圧力勾配を有する流れでは、蒸気通路の壁面から流れが剥離し、蒸気通路の壁面の近傍で逆流が生じることがある。 In the low pressure part of the steam turbine installed in a thermal power plant or the like, the steam passage has a structure that expands in a trumpet shape in order to obtain significant expansion of the steam. In such a steam flow field in the steam passage, a reverse pressure gradient is formed in which the pressure increases toward the downstream. In a flow having a strong reverse pressure gradient, the flow may separate from the wall surface of the steam passage, and a backflow may occur in the vicinity of the wall surface of the steam passage.
この剥離が生じる要因として、動翼の先端とダイアフラム外輪との間から流出する漏れ流れの流動が挙げられる。この漏れ流れは、動翼の有効部を通過した流れに比べて流速が高い。漏れ流れが、蒸気通路の壁面近傍において急に減速することと、流域の拡大とが相まって剥離の発生を助長する。このような、流れの剥離や逆流の発生は、蒸気タービンにおけるエネルギ損失を増加させる要因の一つである。 As a factor that causes this separation, there is a flow of leakage flow that flows out between the tip of the moving blade and the outer ring of the diaphragm. This leakage flow has a higher flow velocity than the flow that has passed through the effective portion of the rotor blade. The leakage flow suddenly decelerates in the vicinity of the wall surface of the steam passage and the expansion of the basin promotes the occurrence of separation. Such flow separation and the occurrence of backflow are one of the factors that increase energy loss in the steam turbine.
このような剥離の発生を抑制するため、様々な検討がなされている。図4および図5は、従来の蒸気タービン200、201の鉛直方向の子午断面の一部を示す図である。なお、図4および図5には、最終段のタービン段落およびその一段上流のタービン段落の断面が示されている。
Various studies have been made to suppress the occurrence of such peeling. 4 and 5 are views showing a part of the meridional section of the
図4および図5に示すように、静翼210a、210bは、ダイアフラム外輪211a、211bとダイアフラム内輪212a、212bとの間に支持されている。ダイアフラム外輪211a、211bとダイアフラム内輪212a、212bとの間には、蒸気通路である環状流路216が形成される。ダイアフラム外輪211a、211bは、環状流路216の外周壁としても機能し、ダイアフラム内輪212a、212bは、環状流路216の内周壁としても機能している。
As shown in FIGS. 4 and 5, the
ダイアフラム外輪211a、211bは、ケーシング213に支持されている。静翼210a、210bの直下流側には、タービンロータ214に植設された動翼215a、215bが配置されている。
The diaphragm
図4に示された蒸気タービンでは、ダイアフラム外輪211bの内壁面は、下流側に向かって直線的に拡大している。このような環状流路においては、流域の急拡大により、静翼210bの入口の直上流側のダイアフラム外輪211a近傍で流れの剥離が生じ、逆流220が発生する。
In the steam turbine shown in FIG. 4, the inner wall surface of the diaphragm
そこで、このような流れの剥離や、逆流220の発生を抑制するため、図5に示すように、静翼210bが備えられるダイアフラム外輪211bの内壁面の形状の一部に、緩やかにS字状に湾曲させる部分を構成することがある。このS字状の湾曲部分は、タービンロータの軸方向に対する半径方向の広がり角度を、一旦急角度で拡大し、その下流において緩やかに拡大するように形成されている。しかしながら、このような構成を備えても、流れの剥離や逆流220の発生する位置が下流側となるだけであり、流れの剥離や逆流220は生じる。
Therefore, in order to suppress such separation of the flow and the generation of the
図6は、従来の蒸気タービン201の最終段のタービン段落の所定の断面における半径方向の流速分布を示した図である。図6では、図5に示した蒸気タービン201の最終段のタービン段落の点α、点β、点γを通る半径方向の断面の上半側における流速分布が示されている。ここで、点αは、静翼210bの直上流側、点βは、静翼210bの前縁と逆流220の発生する位置との間、点γは、逆流220の発生する位置に対応している。
FIG. 6 is a diagram illustrating a radial flow velocity distribution in a predetermined cross section of the turbine stage at the final stage of the
図6の縦軸は、点α、点β、点γを通る半径方向の各断面における、ダイアフラム外輪211bの内壁面とダイアフラム内輪212bの外壁面との間の距離Hで、同断面におけるダイアフラム内輪212bの外壁面からの半径方向の距離hを除した値(h/H)を示している(図5参照)。例えば、h/Hが1の場合には、ダイアフラム外輪211bの内壁面上となる、点α、点β、点γの位置をそれぞれ示している。h/Hが0の場合には、ダイアフラム内輪212bの外壁面上の位置をそれぞれ示している。
The vertical axis in FIG. 6 represents the distance H between the inner wall surface of the diaphragm
図6に示すように、点αを通る断面では、動翼215aの先端とダイアフラム外輪211bの内壁面との間から流出する漏れ流れにより、h/Hが0.9から1近傍の範囲の流速が高くなっている。h/Hが0.97において、流速が最大となっている。また、h/Hが0.8より小さい範囲が主流域であり、h/Hが0.8〜0.9の範囲は、主流域と高流速域との境界の過渡域である。
As shown in FIG. 6, in the cross section passing through the point α, the flow velocity in the range of h / H in the range of 0.9 to 1 due to the leakage flow that flows out between the tip of the
点βを通る断面では、蒸気が静翼210b間で膨張するため、点αを通る断面に比べて全域で流速が高くなる。さらに、ダイアフラム外輪211bの内壁面の近傍の流れが拡散し、h/Hが0.7〜1近傍の範囲に高流速域および過渡域が拡大している。h/Hが0.92において、流速が最大となっている。また、点αを通る断面に比べて、ダイアフラム外輪211bの内壁面の近傍の流速は減衰している。
In the cross section passing through the point β, the steam expands between the
点γを通る断面では、ダイアフラム外輪211bの内壁面の近傍の流速は、点βを通る断面に比べて減衰し、ダイアフラム外輪211bの内壁面の直近では流速の値が負となり、逆流していることを示している。
In the cross section passing through the point γ, the flow velocity in the vicinity of the inner wall surface of the diaphragm
上記したように、蒸気通路における流れの剥離や、逆流の発生を抑制するため、蒸気通路の外周壁の形状を変えるなどの対策を施しても、流れの剥離や逆流の発生を防止することは困難であった。また、近年の蒸気タービンにおける長翼化の傾向から、蒸気通路の、タービンロータの軸方向に対する半径方向への拡大は、さらに増加する傾向にある。そのため、従来の技術では、蒸気通路の外壁面の近傍で生じる流れの剥離や逆流の発生を防止することは困難である。 As described above, even if measures such as changing the shape of the outer peripheral wall of the steam passage are taken in order to suppress the separation of the flow in the steam passage and the occurrence of the backflow, it is possible to prevent the separation of the flow and the occurrence of the backflow. It was difficult. Further, due to the trend toward longer blades in the steam turbine in recent years, the expansion of the steam passage in the radial direction with respect to the axial direction of the turbine rotor tends to further increase. Therefore, with the conventional technology, it is difficult to prevent the separation of the flow and the occurrence of the backflow that occur in the vicinity of the outer wall surface of the steam passage.
本発明が解決しようとする課題は、蒸気通路の外壁面の近傍で生じる流れの剥離や逆流の発生を防止することができる蒸気タービンを提供することである。 The problem to be solved by the present invention is to provide a steam turbine capable of preventing the separation of flow and the occurrence of backflow that occur in the vicinity of the outer wall surface of the steam passage.
実施形態の蒸気タービンは、ダイアフラム外輪とダイアフラム内輪との間に、周方向に複数の静翼を取り付けて構成された静翼翼列、およびタービンロータの周方向に複数の動翼を植設して構成され、前記タービンロータの軸方向に、前記静翼翼列と交互に備えられた動翼翼列を備える。 In the steam turbine according to the embodiment, a stationary blade cascade formed by attaching a plurality of stationary blades in the circumferential direction between a diaphragm outer ring and a diaphragm inner ring, and a plurality of moving blades are implanted in the circumferential direction of the turbine rotor. And a moving blade cascade arranged alternately with the stationary blade cascade in the axial direction of the turbine rotor.
また、蒸気タービンは、前記ダイアフラム外輪と前記ダイアフラム内輪との間に構成される環状流路のうちの少なくとも一つの環状流路に、前記ダイアフラム外輪との間に間隔をあけて、前記ダイアフラム外輪に沿って環状導風板を備える。 In addition, the steam turbine has at least one annular flow path formed between the diaphragm outer ring and the diaphragm inner ring with a space between the diaphragm outer ring and the diaphragm outer ring. A circular wind guide plate is provided along.
以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
図1は、実施の形態の蒸気タービン10の鉛直方向の子午断面を示す図である。図2は、実施の形態の蒸気タービン10における最終段のタービン段落およびこれよりも一段上流のタービン段落の上半部の鉛直方向の子午断面を拡大して示した図である。図3は、実施の形態の蒸気タービン10における環状導風板30が備えられた静翼翼列を上流側から見たときの斜視図である。
図1に示すように、蒸気タービン10は、ケーシング20を備え、このケーシング20内には、動翼21が植設されたタービンロータ22が貫設されている。タービンロータ22には、ロータディスク22aが形成され、このロータディスク22aに、複数の動翼21が周方向に植設されている。複数の動翼21を周方向に備えた動翼翼列は、タービンロータ22の軸方向に複数段構成されている。なお、タービンロータ22は、図示しないロータ軸受によって回転可能に支持されている。
As shown in FIG. 1, the steam turbine 10 includes a
ケーシング20の内周には、ダイアフラム外輪23が設置され、このダイアフラム外輪23の内側には、ダイアフラム内輪24が設置されている。また、ダイアフラム外輪23とダイアフラム内輪24との間には、周方向に複数の静翼25が配置され、静翼翼列を構成している。この静翼翼列は、タービンロータ22の軸方向に動翼翼列と交互に複数段備えられている。そして、静翼翼列と、その直下流側に位置する動翼翼列とで一つのタービン段落を構成している。
A diaphragm
ダイアフラム外輪23とダイアフラム内輪24との間には、主蒸気が流れる蒸気通路である環状流路29が形成されている。すなわち、ダイアフラム外輪23は、環状流路29の外周壁としても機能し、ダイアフラム内輪24は、環状流路29の内周壁としても機能している。
Between the diaphragm outer ring |
タービンロータ22とケーシング20との間には、蒸気の外部への漏洩を防止するために、グランドシール部26が設けられている。また、タービンロータ22とダイアフラム内輪24との間には、この間を蒸気が下流側へ通過するのを防止するために、シール部27が設けられている。
A
また、蒸気タービン10には、クロスオーバ管28からの蒸気を蒸気タービン10の内部に蒸気を導入するための蒸気入口管(図示しない)がケーシング20を貫通して設けられている。最終段のタービン段落の下流側には、タービン段落において膨張仕事をした蒸気を排気するための排気室(図示しない)が設けられ、この排気室を介して蒸気が蒸気タービン10の外部に排気される。
Further, the steam turbine 10 is provided with a steam inlet pipe (not shown) through which the steam from the
最終段のタービン段落における環状流路29には、ダイアフラム外輪23との間に間隔をあけて、環状導風板30が備えられている。環状導風板30は、環状流路29の全周に亘って備えられている。
The
ここで、環状導風板30の構成について、図2および図3を参照して説明する。なお、図2および図3においては、説明の便宜上、最終段のタービン段落の構成部品には、図1で示した対応する符号に「b」を加えて示し、それよりも一段上流のタービン段落の構成部品には、図1で示した対応する符号に「a」を加えて示している。
Here, the configuration of the annular
環状導風板30は、図2および図3に示すように、タービンロータ22の回転軸を中心とし、環状流路29と同心円の環状の板部材で構成されている。環状導風板30は、例えば、図3に示すように、最終段のタービン段落の静翼25bに、溶接などにより接合され、静翼翼列に亘って周方向に設置される。なお、設置方法は、これに限られるものではなく、最終段のタービン段落における環状流路29に環状導風板30を設置できる方法であればよい。
As shown in FIGS. 2 and 3, the annular
ここで、図2に示すように、ダイアフラム外輪23bの上流側の端面40のタービンロータ22の軸方向の位置をX0、静翼25bの前縁41および後縁42のタービンロータ22の軸方向の位置をそれぞれX1、X2と示す。また、ダイアフラム外輪23bの内壁面43とダイアフラム内輪24bの外壁面44との間の半径方向の距離をHと示す。なお、上記した半径方向は、タービンロータ22の軸方向に垂直な方向である。
Here, as shown in FIG. 2, the axial position of the
環状導風板30の上流側の端面45のタービンロータの軸方向の位置Xuは、X0およびX1を含む位置X0と位置X1との間に位置することが好ましい。すなわち、タービンロータの軸方向の下流側に向かう方向を正の向きとすると、X0≦Xu≦X1の関係が成立することが好ましい。
The position Xu in the axial direction of the turbine rotor of the
次に、Xuを上記した範囲とすることが好ましい理由を説明する。 Next, the reason why Xu is preferably set in the above range will be described.
蒸気の流れは、図6の点βの速度分布で示したように、静翼25b間では、高流速域が主流側へ拡散するため、環状導風板30の上流側の端面45は、静翼25bの前縁41の位置であるX1よりも上流側に位置することが好ましい。
As shown by the velocity distribution at the point β in FIG. 6, the high flow velocity region diffuses between the
また、静翼25b間に流入する前の高速流の拡散の度合いは、例えば、環状流路29を構成するダイアフラム外輪23bの内壁面43の形状、一段上流のタービン段落の動翼21aの先端とダイアフラム外輪23aの内壁面50との間隔などの形状的要素、蒸気条件によっても異なる。そのため、動翼21aの先端とダイアフラム外輪23aの内壁面50との間隙から流出した、拡散する前の漏れ流れ60を、環状導風板30とダイアフラム外輪23bとの間に導くには、環状導風板30の端面45は、動翼21aの近くに位置することが好ましい。
The degree of diffusion of the high-speed flow before flowing between the
しかしながら、環状導風板30の端面45をX0よりも上流側に突出させると、蒸気タービンの組立時における他の構成部品との干渉や、運転中における動翼21aとの接触などを生じることがある。また、ダイアフラム外輪23aとダイアフラム外輪23bとの間から蒸気を抽気する場合には、抽気の抵抗となることがある。このような理由から、Xuの範囲を上記した範囲とした。
However, if the
また、環状導風板30の下流側の端面46のタービンロータ22の軸方向の位置Xdは、X1およびX2を含むX1とX2との間に位置することが好ましい。すなわち、タービンロータ22の軸方向の下流側に向かう方向を正の向きとすると、X1≦Xd≦X2の関係が成立することが好ましい。
Further, the position Xd in the axial direction of the
次に、Xdを上記した範囲とすることが好ましい理由を説明する。 Next, the reason why Xd is preferably set in the above range will be described.
流れの剥離や逆流が発生する位置は、例えば、環状流路29を構成するダイアフラム外輪23bの内壁面43の形状、一段上流のタービン段落の動翼21aの先端とダイアフラム外輪23aの内壁面50との間隔などの形状的要素、蒸気条件によっても異なる。そのため、流れの剥離や逆流が、図4に示したように、静翼25b間に流入する前に発生したり、図5に示したように、静翼25b間で発生することがある。また、図5に示した、緩やかにS字状に湾曲された内壁面43は、静翼25b間において形成される。これらのことから、環状導風板30の端面46は、静翼25b間に位置することが好ましい。このような理由から、Xdの範囲を上記した範囲とした。
The position where the flow separation or the backflow occurs is, for example, the shape of the inner wall surface 43 of the diaphragm
ダイアフラム内輪24bの外壁面44と環状導風板30の上流側の端面45の外周端との間の半径方向の距離hを、これと同じタービンロータ22の軸方向の位置における、上記した距離Hで除した値(h/H)は、0.8〜0.9であることが好ましい。
The distance h in the radial direction between the
次に、h/Hを上記した範囲とすることが好ましい理由を説明する。 Next, the reason why it is preferable to set h / H in the above range will be described.
蒸気の流れは、図6に示したように、特に静翼25b間において、高流速域が主流側へ拡散する。環状導風板30の上流側の端面45が位置する範囲では、例えば図6の点αを通る断面に示すように、高流速域と主流域との境界にある過渡域は、h/Hが0.8〜0.9の範囲に存在する。そのため、高流速域の主流側への拡散を抑止するためには、過渡域に環状導風板30の上流側の端面45が位置することが好ましい。このような理由から、h/Hの範囲を上記した範囲とした。
As shown in FIG. 6, the high flow velocity region of the steam flow is diffused to the mainstream side, particularly between the
また、ダイアフラム外輪23bの内壁面43上の任意の点Pと、この点Pにおけるダイアフラム外輪23bの内壁面43の接線に垂直かつ点Pを通る直線と環状導風板30の外周面47とが交わる点Qとの距離Lが、タービンロータの軸方向に亘って一定であることが好ましい。
Also, an arbitrary point P on the inner wall surface 43 of the diaphragm
次に、距離Lをタービンロータの軸方向に亘って一定とすることが好ましい理由を説明する。 Next, the reason why the distance L is preferably constant over the axial direction of the turbine rotor will be described.
距離Lが環状導風板30の下流方向に小さくなると、環状導風板30とダイアフラム外輪23bとの間を流れる漏れ流れ60の圧力損失が増加する。一方、距離Lが環状導風板30の下流方向に大きくなると、主蒸気の流路断面積が減少し、主蒸気の流れの圧力損失が増加する。このような理由から、距離Lが、タービンロータの軸方向に亘って一定とした。
When the distance L decreases in the downstream direction of the annular
ここで、蒸気タービン10の動作について説明する。 Here, the operation of the steam turbine 10 will be described.
クロスオーバ管28を経て蒸気タービン10内に流入した主蒸気は、各タービン段落の静翼25、動翼21を備える蒸気流路を膨張仕事をしながら通過し、タービンロータ22を回転させる。
The main steam flowing into the steam turbine 10 through the
最終段のタービン段落よりも一段上流のタービン段落の動翼21aの先端とダイアフラム外輪23aとの間隔を流出した漏れ流れ60は、拡散せずに、高速を維持して、環状導風板30とダイアフラム外輪23bとの間に流入する。環状導風板30とダイアフラム外輪23bとの間に流入した漏れ流れ60は、流れの剥離や逆流を生じることなく、この間を通過して、下流の動翼21bに導入される。
The
そして、最終段のタービン段落を通過した蒸気は、排気流路(図示しない)を通過し、復水器(図示しない)に導かれる。 And the steam which passed the turbine stage of the last stage passes through an exhaust passage (not shown), and is led to a condenser (not shown).
上記したように、実施の形態の蒸気タービン10によれば、環状導風板30を備えることで、漏れ流れ60の主流側への拡散が抑止され、漏れ流れ60は、高速を維持した状態で、環状導風板30とダイアフラム外輪23bとの間に流れる。そのため、漏れ流れ60の減速や、逆圧力勾配の発生が抑制され、蒸気通路の外壁面の近傍で生じる流れの剥離や逆流の発生を防止することができる。
As described above, according to the steam turbine 10 of the embodiment, the provision of the annular
ここでは、最終段のタービン段落における環状流路29に環状導風板30を備えた一例を示したが、これに限られるものではない。環状導風板30は、例えば、ダイアフラム外輪23の内壁面の近傍で流れの剥離や逆流を生じるタービン段落の環状流路29に備えることができる。そのため、例えば、複数のタービン段落の環状流路29に環状導風板30を備えることもできる。
Here, an example in which the annular
また、ここでは、最終段のタービン段落の静翼25bが備えられるダイアフラム外輪23bの内壁面43の一部が、緩やかにS字状に湾曲された壁面で構成された一例を示したが、これに限られるものではない。例えば、最終段のタービン段落におけるダイアフラム外輪23bの内壁面43が、図4に示すように、下流側に向かって直線的に拡大する場合にも、本実施の形態の構成を適用することができる。この場合においても、上記した作用効果と同様の作用効果が得られる。
In addition, here, an example is shown in which a part of the inner wall surface 43 of the diaphragm
さらに、ここでは、蒸気タービン10として、単流排気式の低圧タービンを例示して説明したが、複流排気式の低圧タービンであってもよい。 Furthermore, although the single-flow exhaust type low-pressure turbine has been described as an example of the steam turbine 10 here, a double-flow exhaust type low-pressure turbine may be used.
以上説明した実施形態によれば、蒸気通路の外壁面の近傍で生じる流れの剥離や逆流の発生を防止することが可能となる。 According to the embodiment described above, it is possible to prevent the separation of the flow and the occurrence of the backflow that occur in the vicinity of the outer wall surface of the steam passage.
本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。 Although several embodiments of the present invention have been described, these embodiments are presented by way of example and are not intended to limit the scope of the invention. These novel embodiments can be implemented in various other forms, and various omissions, replacements, and changes can be made without departing from the scope of the invention. These embodiments and modifications thereof are included in the scope and gist of the invention, and are included in the invention described in the claims and the equivalents thereof.
10…蒸気タービン、20…ケーシング、21,21a,21b…動翼、22…タービンロータ、22a…ロータディスク、23,23a,23b…ダイアフラム外輪、24,24a,24b…ダイアフラム内輪、25,25a,25b…静翼、26…グランドシール部、27…シール部、28…クロスオーバ管、29…環状流路、30…環状導風板、40,45,46…端面、41…前縁、42…後縁、43,50…内壁面、44…外壁面、47…外周面。 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... Steam turbine, 20 ... Casing, 21, 21a, 21b ... Rotor blade, 22 ... Turbine rotor, 22a ... Rotor disc, 23, 23a, 23b ... Diaphragm outer ring, 24, 24a, 24b ... Diaphragm inner ring, 25, 25a, 25b ... stationary blade, 26 ... ground seal part, 27 ... seal part, 28 ... crossover pipe, 29 ... annular flow path, 30 ... annular air guide plate, 40, 45, 46 ... end face, 41 ... front edge, 42 ... Rear edge, 43, 50 ... inner wall surface, 44 ... outer wall surface, 47 ... outer peripheral surface.
Claims (5)
前記ダイアフラム外輪と前記ダイアフラム内輪との間に構成される環状流路のうちの少なくとも一つの環状流路に、前記ダイアフラム外輪との間に間隔をあけて、前記ダイアフラム外輪に沿って環状導風板を備えたことを特徴とする蒸気タービン。 A stationary blade cascade composed of a plurality of stationary blades attached in the circumferential direction between a diaphragm outer ring and a diaphragm inner ring, and a plurality of moving blades implanted in the circumferential direction of the turbine rotor, A steam turbine comprising axially moving blade cascades alternately arranged with the stationary blade cascades,
An annular air guide plate along the diaphragm outer ring with a space between the diaphragm outer ring and at least one annular channel among the annular channels configured between the diaphragm outer ring and the diaphragm inner ring A steam turbine characterized by comprising:
前記ダイアフラム外輪の上流側の端面のタービンロータの軸方向の位置を位置X0、静翼の前縁および後縁のタービンロータの軸方向の位置をそれぞれ位置X1、位置X2、前記ダイアフラム外輪の内壁面と前記ダイアフラム内輪の外壁面との間の半径方向の距離を距離Hとした場合、
前記環状導風板の上流側の端面のタービンロータの軸方向の位置Xuが、前記位置X0および前記位置X1を含む前記位置X0と前記位置X1との間に位置し、
前記環状導風板の下流側の端面のタービンロータの軸方向の位置Xdが、前記位置X1および前記位置X2を含む前記位置X1と前記位置X2との間に位置し、
前記ダイアフラム内輪の外壁面と前記環状導風板の上流側の端面の外周端との間の半径方向の距離hを、これと同じタービンロータの軸方向の位置における前記距離Hで除した値(h/H)が0.8〜0.9であることを特徴とする請求項1記載の蒸気タービン。 In the annular flow path provided with the annular air guide plate,
The position of the upstream end face of the diaphragm outer ring in the axial direction of the turbine rotor is the position X0, the position of the front and rear edges of the stationary blade in the axial direction of the turbine rotor is the position X1, the position X2, respectively, and the inner wall surface of the diaphragm outer ring When the distance in the radial direction between the inner wall of the diaphragm and the outer wall surface of the diaphragm is a distance H,
A position Xu in the axial direction of the turbine rotor on the upstream end face of the annular air guide plate is located between the position X0 and the position X1 including the position X0 and the position X1.
A position Xd in the axial direction of the turbine rotor on the downstream end face of the annular air guide plate is located between the position X1 and the position X2 including the position X1 and the position X2.
A value obtained by dividing the radial distance h between the outer wall surface of the inner ring of the diaphragm and the outer peripheral end of the upstream end face of the annular air guide plate by the distance H at the same axial position of the turbine rotor ( The steam turbine according to claim 1, wherein h / H) is 0.8 to 0.9.
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