JP2012237953A - Variable power optical system, optical device, and method for manufacturing variable power optical system - Google Patents

Variable power optical system, optical device, and method for manufacturing variable power optical system Download PDF

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JP2012237953A JP2011151892A JP2011151892A JP2012237953A JP 2012237953 A JP2012237953 A JP 2012237953A JP 2011151892 A JP2011151892 A JP 2011151892A JP 2011151892 A JP2011151892 A JP 2011151892A JP 2012237953 A JP2012237953 A JP 2012237953A
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Kazumasa Tanaka
一政 田中
Akihiko Kohama
昭彦 小濱
Norikazu Yokoi
規和 横井
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Nikon Corp
株式会社ニコン
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a variable power optical system which suppresses variation of aberrations, reduce ghost and flare and has high optical performance, an optical device including the variable power optical system, and a method for manufacturing the variable power optical system.SOLUTION: The variable power optical system includes, in order from the object side along an optical axis, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power. During zooming from a wide-angle end state W to a telephoto end state T, an interval between the first lens group G1 and the second lens group G2 is increased, and an interval between the second lens group G2 and the third lens group G3 is reduced. The first lens group G1 includes a plurality of positive lenses L12 and L13 satisfying a prescribed conditional formula. The variable power optical system satisfies a prescribed conditional formula. An antireflection film is provided on at least one of optical surfaces in the first lens group G1 and the second lens group G2 and includes at least one layer formed by using wet process.

Description

本発明は、変倍光学系とこれを有する光学装置、変倍光学系の製造方法に関する。   The present invention relates to a variable magnification optical system, an optical apparatus having the variable magnification optical system, and a method for manufacturing the variable magnification optical system.
従来、一眼レフカメラ用交換レンズなどに用いられる変倍光学系として、最も物体側のレンズ群が正屈折力を有する光学系が数多く提案されている(例えば、特許文献1を参照)。また近年、このような変倍光学系に対しては、収差性能だけではなく、光学性能を損なう要因の一つであるゴーストやフレアに関する要求も厳しさを増しており、そのためレンズ面に施される反射防止膜にもより高い性能が要求され、要求に応えるべく多層膜設計技術や多層膜成膜技術も進歩を続けている(例えば、特許文献2参照)。   Conventionally, as a variable magnification optical system used for an interchangeable lens for a single-lens reflex camera or the like, many optical systems in which the lens group closest to the object side has a positive refractive power have been proposed (for example, see Patent Document 1). In recent years, with respect to such variable magnification optical systems, not only aberration performance but also ghost and flare, which are one of the factors that impair optical performance, have become increasingly demanding. Higher performance is also required for the antireflection film, and multilayer film design technology and multilayer film formation technology continue to advance to meet the demand (see, for example, Patent Document 2).
特開2008−3195号公報JP 2008-3195 A 特開2000−356704号公報JP 2000-356704 A
従来の変倍光学系をさらに高変倍化しようとすると、収差変動が増大し、十分に高い光学性能を得ることが困難であった。それと同時に、このような変倍光学系における光学面からは、ゴーストやフレアとなる反射光が発生しやすいという課題もあった。   If the conventional variable magnification optical system is further increased in magnification, aberration fluctuations increase, making it difficult to obtain sufficiently high optical performance. At the same time, there has also been a problem that reflected light that becomes ghost or flare is likely to be generated from the optical surface in such a variable magnification optical system.
本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、収差変動を抑え、ゴーストやフレアをより低減させ、高い光学性能を有する変倍光学系とこれを有する光学装置、変倍光学系の製造方法を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of the above problems, and has a variable power optical system that suppresses aberration fluctuations, further reduces ghosts and flares, has high optical performance, an optical device having the same, and manufacture of the variable power optical system It aims to provide a method.
上記課題を解決するために、本発明は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力の第3レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔は増大し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔は減少し、前記第1レンズ群は以下の条件式を満足する複数の正レンズを有し、以下の条件式を満足し、前記第1レンズ群および前記第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、当該反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも1層含むことを特徴とする変倍光学系を提供する。
ndA≧1.540の時 νdA>66.5
ndA<1.540の時 νdA>75.0
4.75<f1/fw<11.00
0.28<f1/ft<0.52
但し、
ndA:前記第1レンズ群中の前記複数の正レンズの材質のd線に対する屈折率
νdA:前記第1レンズ群中の前記複数の正レンズの材質のd線に対するアッベ数
fw:広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
ft:望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離
f1:前記第1レンズ群の焦点距離
In order to solve the above-described problems, the present invention provides a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis. And the distance between the first lens group and the second lens group increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the distance between the second lens group and the third lens group. The first lens group has a plurality of positive lenses that satisfy the following conditional expression, satisfies the following conditional expression, and at least of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group: An antireflection film is provided on one surface, and the antireflection film includes at least one layer formed by using a wet process.
When ndA ≧ 1.540, νdA> 66.5
When ndA <1.540 νdA> 75.0
4.75 <f1 / fw <11.00
0.28 <f1 / ft <0.52
However,
ndA: Refractive index νdA for the material of the plurality of positive lenses in the first lens group νdA: Abbe number fw for the material of the plurality of positive lenses in the first lens group fw: in the wide-angle end state Focal length ft of the entire zooming optical system: focal length f1 of the entire zooming optical system in the telephoto end state f1: Focal length of the first lens group
また、本発明は、前記変倍光学系を備えたことを特徴とする光学装置を提供する。   The present invention also provides an optical device comprising the variable magnification optical system.
また、本発明は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力の第3レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
前記第1レンズ群と前記第2レンズ群と前記第3レンズ群とを、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が増大可能、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が減少可能に配置し、
前記第1レンズ群中に以下の条件式を満足する複数の正レンズを配置し、
以下の条件式を満足し、
前記第1レンズ群および前記第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、当該反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも1層含むことを特徴とする変倍光学系の製造方法を提供する。
ndA≧1.540の時 νdA>66.5
ndA<1.540の時 νdA>75.0
4.75<f1/fw<11.00
0.28<f1/ft<0.52
但し、
ndA:前記第1レンズ群中の前記複数の正レンズの材質のd線に対する屈折率
νdA:前記第1レンズ群中の前記複数の正レンズの材質のd線に対するアッベ数
fw:広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
ft:望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離
f1:前記第1レンズ群の焦点距離
Further, the present invention provides a variable power optical system that includes a first lens unit having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis. A manufacturing method of the system,
When changing the magnification of the first lens group, the second lens group, and the third lens group from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group can be increased. , The distance between the second lens group and the third lens group is arranged so as to be reduced,
A plurality of positive lenses satisfying the following conditional expression are arranged in the first lens group,
The following conditional expression is satisfied:
An antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group, and the antireflection film includes at least one layer formed using a wet process. A method for manufacturing a variable magnification optical system is provided.
When ndA ≧ 1.540, νdA> 66.5
When ndA <1.540 νdA> 75.0
4.75 <f1 / fw <11.00
0.28 <f1 / ft <0.52
However,
ndA: Refractive index νdA for the material of the plurality of positive lenses in the first lens group νdA: Abbe number fw for the material of the plurality of positive lenses in the first lens group fw: in the wide-angle end state Focal length ft of the entire zooming optical system: focal length f1 of the entire zooming optical system in the telephoto end state f1: Focal length of the first lens group
また、本発明は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力の第3レンズ群とを有し、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔は増大し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔は減少し、
前記第1レンズ群は以下の条件式を満足する正レンズAを有し、
以下の条件式を満足し、
前記第1レンズ群および前記第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、当該反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも1層含むことを特徴とする変倍光学系を提供する。
νdA>85.0
3.90<f1/fw<11.00
但し、
νdA:前記第1レンズ群中の前記正レンズAの材質のd線に対するアッベ数
fw:広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
f1:前記第1レンズ群の焦点距離
In addition, the present invention includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power,
During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group increases, and the distance between the second lens group and the third lens group decreases.
The first lens group includes a positive lens A that satisfies the following conditional expression:
The following conditional expression is satisfied:
An antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group, and the antireflection film includes at least one layer formed using a wet process. A variable magnification optical system is provided.
νdA> 85.0
3.90 <f1 / fw <11.00
However,
νdA: Abbe number fw of the material of the positive lens A in the first lens group with respect to the d-line fw: focal length of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state f1: focal length of the first lens group
また、本発明は、前記変倍光学系を備えたことを特徴とする光学装置を提供する。   The present invention also provides an optical device comprising the variable magnification optical system.
また、本発明は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力の第3レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
前記第1レンズ群と前記第2レンズ群と前記第3レンズ群とを、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が増大可能、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が減少可能に配置し、
前記第1レンズ群中に以下の条件式を満足する正レンズAを配置し、
以下の条件式を満足し、
前記第1レンズ群および前記第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、当該反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも1層含むことを特徴とする変倍光学系の製造方法を提供する。
νdA>85.0
3.90<f1/fw<11.00
但し、
νdA:前記第1レンズ群中の前記正レンズAの材質のd線に対するアッベ数
fw:広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
f1:前記第1レンズ群の焦点距離
Further, the present invention provides a variable power optical system that includes a first lens unit having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis. A manufacturing method of the system,
When changing the magnification of the first lens group, the second lens group, and the third lens group from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group can be increased. , The distance between the second lens group and the third lens group is arranged so as to be reduced,
A positive lens A that satisfies the following conditional expression is disposed in the first lens group,
The following conditional expression is satisfied:
An antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group, and the antireflection film includes at least one layer formed using a wet process. A method for manufacturing a variable magnification optical system is provided.
νdA> 85.0
3.90 <f1 / fw <11.00
However,
νdA: Abbe number fw of the material of the positive lens A in the first lens group with respect to the d-line fw: focal length of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state f1: focal length of the first lens group
また、本発明は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力の第3レンズ群とを有し、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔は増大し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔は減少し、
以下の条件式を満足する正レンズAを有し、
以下の条件式を満足し、
前記第1レンズ群および前記第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、当該反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも1層含むことを特徴とする変倍光学系を提供する。
ndA>1.540
νdA>66.5
3.90<f1/fw<11.00
但し、
ndA:前記正レンズAの材質のd線に対する屈折率
νdA:前記正レンズAの材質のd線に対するアッベ数
fw:広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
f1:前記第1レンズ群の焦点距離
In addition, the present invention includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power,
During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group increases, and the distance between the second lens group and the third lens group decreases.
A positive lens A satisfying the following conditional expression:
The following conditional expression is satisfied:
An antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group, and the antireflection film includes at least one layer formed using a wet process. A variable magnification optical system is provided.
ndA> 1.540
νdA> 66.5
3.90 <f1 / fw <11.00
However,
ndA: refractive index νdA of the material of the positive lens A with respect to the d-line νdA: Abbe number fw of the material of the positive lens A with respect to the d-line fw: focal length f1 of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state f1: the first lens group Focal length
また、本発明は、前記変倍光学系を有することを特徴とする光学装置を提供する。   The present invention also provides an optical apparatus comprising the variable magnification optical system.
また、本発明は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力の第3レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
前記第1レンズ群と前記第2レンズ群と前記第3レンズ群とを、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が増大可能、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が減少可能に配置し、
以下の条件式を満足する正レンズAを配置し、
以下の条件式を満足し、
前記第1レンズ群および前記第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、当該反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも1層含むことを特徴とする変倍光学系の製造方法を提供する。
ndA>1.540
νdA>66.5
3.90<f1/fw<11.00
但し、
ndA:前記正レンズAの材質のd線に対する屈折率
νdA:前記正レンズAの材質のd線に対するアッベ数
fw:広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
f1:前記第1レンズ群の焦点距離
Further, the present invention provides a variable power optical system that includes a first lens unit having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis. A manufacturing method of the system,
When changing the magnification of the first lens group, the second lens group, and the third lens group from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group can be increased. , The distance between the second lens group and the third lens group is arranged so as to be reduced,
A positive lens A satisfying the following conditional expression is arranged,
The following conditional expression is satisfied:
An antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group, and the antireflection film includes at least one layer formed using a wet process. A method for manufacturing a variable magnification optical system is provided.
ndA> 1.540
νdA> 66.5
3.90 <f1 / fw <11.00
However,
ndA: refractive index νdA of the material of the positive lens A with respect to the d-line νdA: Abbe number fw of the material of the positive lens A with respect to the d-line fw: focal length f1 of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state f1: the first lens group Focal length
本発明によれば、収差変動を抑え、ゴーストやフレアをより低減させ、高い光学性能を有する変倍光学系とこれを有する光学装置、変倍光学系の製造方法を提供することができる。   According to the present invention, it is possible to provide a variable power optical system having high optical performance, an optical apparatus having the same, and a method for manufacturing the variable power optical system, by suppressing aberration fluctuations and further reducing ghosts and flares.
第1実施形態の第1実施例にかかる変倍光学系の構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the variable magnification optical system concerning the 1st Example of 1st Embodiment. 第1実施形態の第1実施例にかかる変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。FIG. 4A illustrates various aberration diagrams of the variable magnification optical system according to the first example of the first embodiment in an infinitely focused state, where (a) is a wide angle end state, (b) is an intermediate focal length state, and (c) is a graph. Each telephoto end state is shown. 第1実施形態の第1実施例にかかる変倍光学系の構成を示す断面図であって、入射した光線が第1番目のゴースト発生面と第2番目のゴースト発生面で反射する様子の一例を説明する図である。It is sectional drawing which shows the structure of the variable magnification optical system concerning the 1st Example of 1st Embodiment, Comprising: An example of a mode that the incident light ray reflects in the 1st ghost generating surface and the 2nd ghost generating surface FIG. 第1実施形態の第2実施例にかかる変倍光学系の構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the variable magnification optical system concerning the 2nd Example of 1st Embodiment. 第1実施形態の第2実施例にかかる変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。FIG. 9A illustrates various aberration diagrams of the variable magnification optical system according to the second example of the first embodiment in an infinitely focused state, where (a) is a wide-angle end state, (b) is an intermediate focal length state, and (c) is Each telephoto end state is shown. 第1実施形態の第3実施例にかかる変倍光学系の構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the variable magnification optical system concerning the 3rd Example of 1st Embodiment. 第1実施形態の第3実施例にかかる変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。FIG. 9A illustrates various aberration diagrams of the variable magnification optical system according to the third example of the first embodiment in an infinitely focused state, where (a) is the wide-angle end state, (b) is the intermediate focal length state, and (c) is Each telephoto end state is shown. 第1実施形態の第4実施例にかかる変倍光学系の構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the variable magnification optical system concerning the 4th Example of 1st Embodiment. 第1実施形態の第4実施例にかかる変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。FIG. 9A illustrates various aberration diagrams of the zoom optical system according to the fourth example of the first embodiment in the infinitely focused state, where (a) is the wide-angle end state, (b) is the intermediate focal length state, and (c) is Each telephoto end state is shown. 本願の第1実施形態に係る変倍光学系の製造方法を示す図である。It is a figure which shows the manufacturing method of the variable magnification optical system which concerns on 1st Embodiment of this application. 第2実施形態の第1実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the variable magnification optical system which concerns on the 1st Example of 2nd Embodiment. 第2実施形態の第1実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。FIG. 9A illustrates various aberration diagrams of the variable magnification optical system according to the first example of the second embodiment in an infinitely focused state, where (a) is a wide-angle end state, (b) is an intermediate focal length state, and (c) is Each telephoto end state is shown. 第2実施形態の第1実施例にかかる変倍光学系の構成を示す断面図であって、入射した光線が第1番目のゴースト発生面と第2番目のゴースト発生面で反射する様子の一例を説明する図である。It is sectional drawing which shows the structure of the variable magnification optical system concerning the 1st Example of 2nd Embodiment, Comprising: An example of a mode that the incident light ray reflects in the 1st ghost generating surface and the 2nd ghost generating surface FIG. 第2実施形態の第2実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the variable magnification optical system which concerns on 2nd Example of 2nd Embodiment. 第2実施形態の第2実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。FIG. 9A illustrates various aberration diagrams of the zoom optical system according to the second example of the second embodiment in an infinitely focused state, where (a) is a wide-angle end state, (b) is an intermediate focal length state, and (c) is Each telephoto end state is shown. 第2実施形態の第3実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the variable magnification optical system which concerns on 3rd Example of 2nd Embodiment. 第2実施形態の第3実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。FIG. 9A illustrates various aberration diagrams of the zoom optical system according to the third example of the second embodiment in the infinite focus state, where (a) is a wide-angle end state, (b) is an intermediate focal length state, and (c) is Each telephoto end state is shown. 本願の第2実施形態に係る変倍光学系の製造方法を示す図である。It is a figure which shows the manufacturing method of the variable magnification optical system which concerns on 2nd Embodiment of this application. 第3実施形態の第1実施例にかかる変倍光学系の構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the variable magnification optical system concerning the 1st Example of 3rd Embodiment. 第3実施形態の第1実施例にかかる変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。FIG. 5A illustrates various aberration diagrams of the variable magnification optical system according to the first example of the third embodiment in an infinitely focused state, where (a) is a wide-angle end state, (b) is an intermediate focal length state, and (c) is Each telephoto end state is shown. 第3実施形態の第1実施例にかかる変倍光学系の構成を示す断面図であって、入射した光線が第1番目のゴースト発生面と第2番目のゴースト発生面で反射する様子の一例を説明する図である。It is sectional drawing which shows the structure of the variable magnification optical system concerning the 1st Example of 3rd Embodiment, Comprising: An example of a mode that the incident light ray reflects in the 1st ghost generating surface and the 2nd ghost generating surface FIG. 第3実施形態の第2実施例にかかる変倍光学系の構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the variable magnification optical system concerning the 2nd Example of 3rd Embodiment. 第3実施形態の第2実施例にかかる変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。FIG. 5A shows aberration diagrams of the variable magnification optical system according to the second example of the third embodiment in an infinitely focused state, where (a) is a wide-angle end state, (b) is an intermediate focal length state, and (c) is an intermediate focal length state. Each telephoto end state is shown. 第3実施形態の第3実施例にかかる変倍光学系の構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the variable magnification optical system concerning the 3rd Example of 3rd Embodiment. 第3実施形態の第3実施例にかかる変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。FIG. 9A illustrates various aberration diagrams of the zoom optical system according to the third example of the third embodiment in the infinite focus state, where (a) is a wide-angle end state, (b) is an intermediate focal length state, and (c) is Each telephoto end state is shown. 第3実施形態の第4実施例にかかる変倍光学系の構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the variable magnification optical system concerning the 4th Example of 3rd Embodiment. 第3実施形態の第4実施例にかかる変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。FIG. 5A shows aberration diagrams of the variable magnification optical system according to the fourth example of the third embodiment in an infinitely focused state, where (a) is the wide-angle end state, (b) is the intermediate focal length state, and (c) is Each telephoto end state is shown. 第3実施形態の第5実施例にかかる変倍光学系の構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the variable magnification optical system concerning the 5th Example of 3rd Embodiment. 第3実施形態の第5実施例にかかる変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。FIG. 9A illustrates various aberration diagrams of the variable magnification optical system according to the fifth example of the third embodiment in an infinitely focused state, where (a) is the wide-angle end state, (b) is the intermediate focal length state, and (c) is Each telephoto end state is shown. 本願の第3実施形態に係る変倍光学系の製造方法を示す図である。It is a figure which shows the manufacturing method of the variable magnification optical system which concerns on 3rd Embodiment of this application. 反射防止膜の層構造の一例を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows an example of the layer structure of an antireflection film. 反射防止膜の分光特性を示すグラフである。It is a graph which shows the spectral characteristic of an antireflection film. 変形例にかかる反射防止膜の分光特性を示すグラフである。It is a graph which shows the spectral characteristic of the antireflection film concerning a modification. 変形例にかかる反射防止膜の分光特性の入射角度依存性を示すグラフである。It is a graph which shows the incident angle dependence of the spectral characteristics of the antireflection film concerning a modification. 従来技術で作成した反射防止膜の、分光特性を示すグラフである。It is a graph which shows the spectral characteristics of the anti-reflective film produced with the prior art. 従来技術で作成した反射防止膜の、分光特性の入射角度依存性を示すグラフである。It is a graph which shows the incident angle dependence of the spectral characteristic of the anti-reflective film produced with the prior art. 本願第1実施形態の第1実施例にかかる変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the camera provided with the variable magnification optical system concerning the 1st Example of this-application 1st Embodiment.
以下、本願の実施形態にかかる変倍光学系について説明する。   Hereinafter, the variable magnification optical system according to the embodiment of the present application will be described.
〔第1実施形態〕
本第1実施形態にかかる変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力の第3レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群と第2レンズ群との間隔は増大し、第2レンズ群と第3レンズ群との間隔は減少する構成とすることで、変倍可能な光学系を実現し、同時に変倍に伴う歪曲収差の変動を抑えている。
[First Embodiment]
The variable magnification optical system according to the first embodiment includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. In the zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group increases, and the distance between the second lens group and the third lens group decreases. By adopting the configuration, an optical system capable of zooming is realized, and at the same time, fluctuations in distortion due to zooming are suppressed.
また、本第1実施形態にかかる変倍光学系は、第1レンズ群は以下の条件式(1−1)を満足する複数の正レンズを有し、以下の条件式(1−2)、(1−3)を満足する。
(1−1) ndA≧1.540の時 νdA>66.5
ndA<1.540の時 νdA>75.0
(1−2) 4.75<f1/fw<11.00
(1−3) 0.28<f1/ft<0.52
但し、ndAは第1レンズ群中の複数の正レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率、νdAは第1レンズ群中の複数の正レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数、fwは広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離、ftは望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離、f1は第1レンズ群の焦点距離である。
In the variable magnification optical system according to the first embodiment, the first lens group includes a plurality of positive lenses that satisfy the following conditional expression (1-1), and the following conditional expression (1-2): Satisfies (1-3).
(1-1) When ndA ≧ 1.540 νdA> 66.5
When ndA <1.540 νdA> 75.0
(1-2) 4.75 <f1 / fw <11.00
(1-3) 0.28 <f1 / ft <0.52
Where ndA is the refractive index for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the plurality of positive lenses in the first lens group, and νdA is the d-line (wavelength of the plurality of positive lenses in the first lens group). Abbe number for λ = 587.6 nm), fw is the focal length of the entire zooming optical system in the wide-angle end state, ft is the focal length of the entire zooming optical system in the telephoto end state, and f1 is the focal point of the first lens group Distance.
条件式(1−1)は、第1レンズ群中の複数の正レンズの材質の最適なアッベ数を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する色収差変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (1-1) defines the optimum Abbe number of the materials of the plurality of positive lenses in the first lens group, and suppresses chromatic aberration fluctuations that occur during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It is a conditional expression for realizing optical performance.
条件式(1−1)の下限値を下回った場合、軸上色収差と倍率色収差の変動を抑えることが困難となり、また材質の異常分散が小さい材質となるため2次色収差の変動を抑えることが困難なことに加え、特に望遠端状態における軸上色収差と倍率色収差の可視光領域における量が大きくなって、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit of conditional expression (1-1) is not reached, it will be difficult to suppress fluctuations in longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration, and the material will have a small anomalous dispersion, so that fluctuations in secondary chromatic aberration can be suppressed. In addition to difficulty, the amount of axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration in the visible light region, particularly in the telephoto end state, increases, and high optical performance cannot be realized.
なお、実施形態の効果を確実にするために、ndA≧1.540の時、条件式(1−1)の下限値を67.5とすることが好ましい。また、実施形態の効果を確実にするために、ndA<1.540の時、条件式(1−1)の下限値を80.5とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, when ndA ≧ 1.540, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1-1) to 67.5. In order to secure the effect of the embodiment, when ndA <1.540, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1-1) to 80.5.
条件式(1−2)は、第1レンズ群の最適な焦点距離範囲を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する色収差と軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (1-2) defines the optimum focal length range of the first lens group, and suppresses fluctuations in chromatic aberration and off-axis aberration that occur during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has high optical performance. Is a conditional expression for realizing
条件式(1−2)の下限値を下回った場合、第1レンズ群の屈折力が強くなり、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit value of conditional expression (1-2) is not reached, the refractive power of the first lens group becomes strong, and it becomes difficult to suppress fluctuations in lateral chromatic aberration and off-axis aberration, particularly astigmatism, and high optical performance. Cannot be realized.
条件式(1−2)の上限値を上回った場合、第1レンズ群の屈折力が弱くなるため、所定の変倍比を得るためには第1レンズ群の像面に対する移動量を増やす必要が出てくる。すると、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群を通る軸外光束の光軸からの高さの変動が大きくなるため、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the upper limit value of conditional expression (1-2) is exceeded, the refractive power of the first lens group becomes weak, so that the amount of movement of the first lens group relative to the image plane needs to be increased in order to obtain a predetermined zoom ratio. Comes out. Then, when the magnification is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the variation in the height from the optical axis of the off-axis light beam passing through the first lens group becomes large. Therefore, lateral chromatic aberration and off-axis aberration, particularly astigmatism It becomes difficult to suppress fluctuations, and high optical performance cannot be realized.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(1−2)の下限値を5.10とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1-2) to 5.10.
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式(1−2)の上限値を8.80とすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(1−2)の上限値を7.60とすることが更に好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1-2) to 8.80. In order to further secure the effect of the embodiment, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (1-2) to 7.60.
条件式(1−3)は、第1レンズ群の最適な焦点距離範囲を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する色収差と軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (1-3) defines the optimum focal length range of the first lens group, and suppresses fluctuations in chromatic aberration and off-axis aberration that occur during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has high optical performance. Is a conditional expression for realizing
条件式(1−3)の下限値を下回った場合、第1レンズ群の屈折力が強くなり、軸上色収差と球面収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit value of conditional expression (1-3) is not reached, the refractive power of the first lens group becomes strong, making it difficult to suppress fluctuations in longitudinal chromatic aberration and spherical aberration, and high optical performance cannot be realized.
条件式(1−3)の上限値を上回った場合、第1レンズ群の屈折力が弱くなるため、所定の変倍比を得るためには第1レンズ群の像面に対する移動量を増やす必要が出てくる。すると、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群を通る軸外光束の光軸からの高さの変動が大きくなるため、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the upper limit value of conditional expression (1-3) is exceeded, the refractive power of the first lens group becomes weak, so that the amount of movement of the first lens group relative to the image plane needs to be increased in order to obtain a predetermined zoom ratio. Comes out. Then, when the magnification is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the variation in the height from the optical axis of the off-axis light beam passing through the first lens group becomes large. Therefore, lateral chromatic aberration and off-axis aberration, particularly astigmatism It becomes difficult to suppress fluctuations, and high optical performance cannot be realized.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(1−3)の下限値を0.31とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1-3) to 0.31.
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式(1−3)の上限値を0.48とすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(1−3)の上限値を0.44とすることが更に好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1-3) to 0.48. In order to further secure the effect of the embodiment, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (1-3) to 0.44.
また、本第1実施形態にかかる変倍光学系では、第1レンズ群および第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、この反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも1層含んでいる。このように構成することで、本第1実施形態にかかる変倍光学系は、物体からの光が光学面で反射されて生じるゴーストやフレアを低減することができ、高い結像性能を達成することができる。   In the variable magnification optical system according to the first embodiment, an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces in the first lens group and the second lens group, and this antireflection film is formed using a wet process. At least one layer formed is included. With this configuration, the variable magnification optical system according to the first embodiment can reduce ghosts and flares caused by reflection of light from an object on an optical surface, and achieves high imaging performance. be able to.
また、本第1実施形態にかかる変倍光学系では、反射防止膜は多層膜であり、ウェットプロセスを用いて形成された層は、多層膜を構成する層のうち最も表面の層であることが好ましい。このようにすれば、空気との屈折率差を小さくすることができるため、光の反射をより少なくすることが可能になり、ゴーストやフレアをさらに低減させることができる。   In the variable magnification optical system according to the first embodiment, the antireflection film is a multilayer film, and the layer formed using the wet process is the outermost layer among the layers constituting the multilayer film. Is preferred. In this way, since the difference in refractive index with air can be reduced, light reflection can be further reduced, and ghosts and flares can be further reduced.
また、本第1実施形態にかかる変倍光学系では、ウェットプロセスを用いて形成された層の屈折率をndとしたとき、屈折率ndが1.30以下であることが好ましい。このようにすれば、空気との屈折率差を小さくすることができるため、光の反射をより少なくすることが可能になり、ゴーストやフレアをさらに低減させることができる。   In the variable magnification optical system according to the first embodiment, the refractive index nd is preferably 1.30 or less, where nd is the refractive index of the layer formed using the wet process. In this way, since the difference in refractive index with air can be reduced, light reflection can be further reduced, and ghosts and flares can be further reduced.
また、本第1実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、開口絞りから見て凹形状のレンズ面であることが好ましい。第1レンズ群及び第2レンズ群において開口絞りから見て凹形状のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom optical system according to the first embodiment, it is preferable that the optical surface provided with the antireflection film is a concave lens surface when viewed from the aperture stop. In the first lens group and the second lens group, reflected light is likely to be generated on a concave lens surface when viewed from the aperture stop. Therefore, by forming an antireflection film on such a lens surface, ghost and flare can be effectively prevented. Can be reduced.
また、本第1実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記凹形状のレンズ面は、像面側のレンズ面であることが好ましい。第1レンズ群及び第2レンズ群において開口絞りから見て凹形状の像面側のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom optical system according to the first embodiment, it is preferable that the concave lens surface provided with the antireflection film is a lens surface on the image plane side. In the first lens group and the second lens group, reflected light is likely to be generated on the lens surface on the concave image surface side when viewed from the aperture stop. Therefore, by forming an antireflection film on such a lens surface, ghost and flare are formed. Can be effectively reduced.
また、本第1実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記凹形状のレンズ面は、物体側のレンズ面であることが好ましい。第1レンズ群及び第2レンズ群において開口絞りから見て凹形状の物体側のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom optical system according to the first embodiment, it is preferable that the concave lens surface provided with the antireflection film is an object-side lens surface. In the first lens group and the second lens group, reflected light is likely to be generated on the concave object-side lens surface when viewed from the aperture stop. Therefore, by forming an antireflection film on such a lens surface, ghosts and flares are prevented. It can be effectively reduced.
また、本第1実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、物体側から見て凹形状のレンズ面であることが好ましい。第1レンズ群及び第2レンズ群において物体側から見て凹形状のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom optical system according to the first embodiment, it is preferable that the optical surface provided with the antireflection film is a concave lens surface when viewed from the object side. In the first lens group and the second lens group, reflected light is likely to be generated on a concave lens surface when viewed from the object side. Therefore, by forming an antireflection film on such a lens surface, ghosts and flares can be effectively prevented. Can be reduced.
また、本第1実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、第1レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に2番目のレンズの、像面側のレンズ面であることが好ましい。第1レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に2番目のレンズの、像面側のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the variable magnification optical system according to the first embodiment, the concave lens surface viewed from the object side provided with the antireflection film is located on the image plane side from the lens closest to the object side of the first lens group. Further, it is preferable that the second lens surface is the lens surface on the image plane side. Since reflected light is likely to be generated on the image surface side lens surface of the second lens on the image surface side from the lens closest to the object side of the first lens group, an antireflection film is formed on such a lens surface. Ghost and flare can be effectively reduced.
また、本第1実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に2番目のレンズの、物体側のレンズ面であることが好ましい。第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に2番目のレンズの、物体側のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the variable magnification optical system according to the first embodiment, the concave lens surface viewed from the object side provided with the antireflection film is located on the image plane side from the most object side lens of the second lens group. The second lens surface is preferably the lens surface on the object side. Since reflected light is likely to be generated on the object side lens surface of the second lens on the image plane side from the lens closest to the object side in the second lens group, a ghost is formed by forming an antireflection film on such a lens surface. And flare can be effectively reduced.
また、本第1実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に3番目のレンズの、像面側のレンズ面であることが好ましい。第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に3番目のレンズの、像面側のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the variable magnification optical system according to the first embodiment, the concave lens surface viewed from the object side provided with the antireflection film is located on the image plane side from the most object side lens of the second lens group. The third lens surface is preferably the image surface side lens surface. Since reflected light is likely to be generated on the lens surface on the image plane side of the third lens on the image plane side from the lens closest to the object side in the second lens group, an antireflection film is formed on such a lens surface. Ghost and flare can be effectively reduced.
また、本第1実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に4番目のレンズの、物体側のレンズ面であることが好ましい。第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に4番目のレンズの、物体側のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the variable magnification optical system according to the first embodiment, the concave lens surface viewed from the object side provided with the antireflection film is located on the image plane side from the most object side lens of the second lens group. The fourth lens surface is preferably the lens surface on the object side. Since reflected light is likely to be generated on the object side lens surface of the fourth lens on the image plane side from the most object side lens in the second lens group, a ghost is formed by forming an antireflection film on such a lens surface. And flare can be effectively reduced.
なお、本第1実施形態にかかる変倍光学系では、反射防止膜は、ウェットプロセスに限らず、ドライプロセス等により形成しても良い。この際、反射防止膜は屈折率が1.30以下となる層を少なくとも1層含むようにすることが好ましい。反射防止膜が、屈折率が1.30以下となる層を少なくとも1層含むようにすることで、反射防止膜をドライプロセス等で形成しても、ウェットプロセスを用いた場合と同様の効果を得ることができる。なおこの時、屈折率が1.30以下になる層は、多層膜を構成する層のうち最も表面側の層であることが好ましい。   In the variable magnification optical system according to the first embodiment, the antireflection film is not limited to a wet process, and may be formed by a dry process or the like. At this time, it is preferable that the antireflection film includes at least one layer having a refractive index of 1.30 or less. By making the antireflection film include at least one layer having a refractive index of 1.30 or less, even if the antireflection film is formed by a dry process or the like, the same effect as that obtained by using a wet process can be obtained. Can be obtained. At this time, the layer having a refractive index of 1.30 or less is preferably the most surface layer among the layers constituting the multilayer film.
また、本第1実施形態にかかる変倍光学系は、以下の条件式(1−4)を満足することが望ましい。
(1−4) 0.25<Δ1/f1<1.10
但し、f1は第1レンズ群の焦点距離、Δ1は広角端状態から望遠端状態までの像面に対する第1レンズ群の移動量である。
In addition, it is desirable that the variable magnification optical system according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (1-4).
(1-4) 0.25 <Δ1 / f1 <1.10
Here, f1 is the focal length of the first lens group, and Δ1 is the amount of movement of the first lens group with respect to the image plane from the wide-angle end state to the telephoto end state.
条件式(1−4)は、第1レンズ群の広角端状態から望遠端状態までの像面に対する最適な移動量を規定し、変倍に際して発生する色収差と軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (1-4) defines the optimum amount of movement of the first lens group with respect to the image plane from the wide-angle end state to the telephoto end state, and is high by suppressing variations in chromatic aberration and off-axis aberration that occur during zooming. It is a conditional expression for realizing optical performance.
条件式(1−4)の下限値を下回った場合、第1レンズ群の移動量が少なくなるため、所定の変倍比を得るためには第1レンズ群の屈折力を増やす必要が出てくる。すると、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群を通る軸外光束の光軸からの高さの変動にともなう屈折力変化が大きくなるため、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit value of conditional expression (1-4) is not reached, the amount of movement of the first lens group decreases, so that it is necessary to increase the refractive power of the first lens group in order to obtain a predetermined zoom ratio. come. Then, when the magnification is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, a change in refractive power due to a change in height from the optical axis of the off-axis light beam passing through the first lens group increases, so that lateral chromatic aberration and off-axis aberration, In particular, it becomes difficult to suppress fluctuations in astigmatism, and high optical performance cannot be realized.
条件式(1−4)の上限値を上回った場合、第1レンズ群の像面に対する移動量が多くなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群を通る軸外光束の光軸からの高さの変動が大きくなるため、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となって、高い光学性能を実現できない。   When the upper limit of conditional expression (1-4) is exceeded, the amount of movement of the first lens group relative to the image plane increases, and the off-axis passing through the first lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state Since the fluctuation of the height of the light flux from the optical axis becomes large, it becomes difficult to suppress the fluctuation of lateral chromatic aberration and off-axis aberration, particularly astigmatism, and high optical performance cannot be realized.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(1−4)の下限値を0.36とすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(1−4)の下限値を0.48とすることが更に好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1-4) to 0.36. In order to further secure the effect of the embodiment, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (1-4) to 0.48.
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式(1−4)の上限値を0.95とすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(1−4)の上限値を0.85とすることが更に好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1-4) to 0.95. In order to further secure the effect of the embodiment, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (1-4) to 0.85.
また、本第1実施形態にかかる変倍光学系は、以下の条件式(1−5)を満足することが望ましい。
(1−5) 0.65<f1A/f1<1.75
但し、f1は第1レンズ群の焦点距離、f1Aは第1レンズ群中の複数の正レンズの焦点距離である。
In addition, it is desirable that the variable magnification optical system according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (1-5).
(1-5) 0.65 <f1A / f1 <1.75
Here, f1 is a focal length of the first lens group, and f1A is a focal length of a plurality of positive lenses in the first lens group.
条件式(1−5)は、第1レンズ群中の複数の正レンズそれぞれの最適な焦点距離を規定し、変倍に際して発生する色収差と軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (1-5) defines the optimum focal length of each of the plurality of positive lenses in the first lens group, and realizes high optical performance by suppressing variations in chromatic aberration and off-axis aberration that occur during zooming. Is a conditional expression.
条件式(1−5)の下限値を下回った場合、正レンズの屈折力が強くなるため、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群を通る軸外光束の光軸からの高さの変動にともなう屈折力変化が大きくなり、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the lower limit value of conditional expression (1-5) is not reached, the refractive power of the positive lens becomes strong. Therefore, the optical axis of the off-axis light beam passing through the first lens group upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state The change in refractive power accompanying the change in height from the lens becomes large, and it becomes difficult to suppress the change in lateral chromatic aberration and off-axis aberration, particularly astigmatism, and high optical performance cannot be realized.
条件式(1−5)の上限値を上回った場合、正レンズの屈折力が弱くなるため、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   If the upper limit of conditional expression (1-5) is exceeded, the refractive power of the positive lens will be weak, making it difficult to suppress lateral chromatic aberration and off-axis aberrations, especially astigmatism fluctuations, and achieving high optical performance. Can not.
なお、本願実施形態の効果を確実にするために、条件式(1−5)の下限値を0.80とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1-5) to 0.80.
また、本願実施形態の効果を確実にするために、条件式(1−5)の上限値を1.35とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment of the present application, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1-5) to 1.35.
また、本第1実施形態にかかる変倍光学系は、以下の条件式(1−6)を満足することが望ましい。
(1−6) 1.75<φ1A/fw<4.50
但し、fwは広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離、φ1Aは第1レンズ群中の複数の正レンズの有効径である。
In addition, it is desirable that the variable magnification optical system according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (1-6).
(1-6) 1.75 <φ1A / fw <4.50
However, fw is the focal length of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state, and φ1A is the effective diameter of a plurality of positive lenses in the first lens group.
条件式(1−6)は、第1レンズ群中の複数の正レンズの最適な有効径を規定し、変倍に際して発生する色収差と軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (1-6) defines the optimum effective diameter of the plurality of positive lenses in the first lens group, and realizes high optical performance by suppressing variations in chromatic aberration and off-axis aberration that occur during zooming. This is a conditional expression.
条件式(1−6)の下限値を下回った場合、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第1レンズ群中の複数の正レンズを通る軸外光束の光軸からの高さの変動が少なくなるため、軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit of conditional expression (1-6) is not reached, the height of the off-axis light beam passing through the plurality of positive lenses in the first lens group from the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state Since fluctuations are reduced, it is difficult to suppress fluctuations in off-axis aberrations, particularly astigmatism, and high optical performance cannot be realized.
条件式(1−6)の上限値を上回った場合、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第1レンズ群中の複数の正レンズを通る軸外光束の光軸からの高さの変動が大きくなり、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the upper limit of conditional expression (1-6) is exceeded, the height from the optical axis of the off-axis light beam that passes through the plurality of positive lenses in the first lens group upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state The fluctuation becomes large, and it becomes difficult to suppress the fluctuation of lateral chromatic aberration and off-axis aberration, particularly astigmatism, and high optical performance cannot be realized.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(1−6)の下限値を2.45とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1-6) to 2.45.
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式(1−6)の上限値を3.80とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1-6) to 3.80.
また、本第1実施形態にかかる変倍光学系は、第1レンズ群中の複数の正レンズは2枚であることが望ましい。   In the variable magnification optical system according to the first embodiment, it is desirable that the plurality of positive lenses in the first lens group be two.
この構成とすることにより、第1レンズ群の厚さを抑えることが可能となり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群の最も物体側の面を通る軸外光束の光軸からの高さの変動を抑えることが可能になって、軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることができ、高い光学性能を実現できる。   With this configuration, it is possible to suppress the thickness of the first lens group, and the off-axis light flux passing through the most object-side surface of the first lens group upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It becomes possible to suppress the fluctuation of the height from the optical axis, it is possible to suppress the fluctuation of off-axis aberration, particularly astigmatism, and realize high optical performance.
また、本第1実施形態にかかる変倍光学系は、第1レンズ群は以下の条件式(1−7)、(1−8)を満足する負レンズを有することが望ましい。
(1−7) 1.750<ndN
(1−8) 28.0<νdN<50.0
但し、ndNは第1レンズ群中の負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率、νdNは第1レンズ群中の負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数である。
In the variable magnification optical system according to the first embodiment, it is desirable that the first lens group has a negative lens that satisfies the following conditional expressions (1-7) and (1-8).
(1-7) 1.750 <ndN
(1-8) 28.0 <νdN <50.0
Where ndN is the refractive index of the negative lens material d-line (wavelength λ = 587.6 nm) in the first lens group, and νdN is the negative lens material d-line (wavelength λ = 58.7. Abbe number for 6 nm).
条件式(1−7)は、第1レンズ群中の負レンズの最適な屈折率範囲を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を得るための条件式である。   Conditional expression (1-7) defines an optimal refractive index range of the negative lens in the first lens group, and suppresses fluctuations in off-axis aberrations that occur during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It is a conditional expression for obtaining optical performance.
条件式(1−7)の下限値を下回った場合、第1レンズ群中の負レンズの面の曲率が大きくなるため、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して負レンズ中を通る軸外光束の光軸からの高さの変動による軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit of conditional expression (1-7) is not reached, the curvature of the surface of the negative lens in the first lens group increases, so that the axis passing through the negative lens during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state It becomes difficult to suppress off-axis aberrations, particularly astigmatism fluctuations due to fluctuations in the height of the outer luminous flux from the optical axis, and high optical performance cannot be realized.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(1−7)の下限値を1.780とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1-7) to 1.780.
条件式(1−8)は、第1レンズ群中の負レンズの材質の最適なアッベ数を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する色収差変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (1-8) defines the optimum Abbe number of the material of the negative lens in the first lens group, and suppresses chromatic aberration fluctuations that occur during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has high optical performance. Is a conditional expression for realizing
条件式(1−8)の下限値を下回った場合、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して2次色収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit value of conditional expression (1-8) is not reached, it is difficult to suppress fluctuations in secondary chromatic aberration during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and high optical performance cannot be realized.
条件式(1−8)の上限値を上回った場合、第1レンズ群で所定の色消しを行おうとすると、正負各レンズの屈折力が大きくなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して負レンズ中を通る軸外光束の光軸からの高さの変動による軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the upper limit of conditional expression (1-8) is exceeded, if the predetermined achromaticity is performed in the first lens group, the refractive power of each positive and negative lens increases, and the magnification changes from the wide-angle end state to the telephoto end state. At this time, it becomes difficult to suppress off-axis aberrations, particularly astigmatism fluctuations due to fluctuations in the height of the off-axis light beam passing through the negative lens from the optical axis, and high optical performance cannot be realized.
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式(1−8)の上限値を43.0とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1-8) to 43.0.
また、本実施形態にかかる変倍光学系は、第1レンズ群中の負レンズは1枚であることが望ましい。   In the variable magnification optical system according to the present embodiment, it is desirable that the number of negative lenses in the first lens group is one.
この構成とすることにより、第1レンズ群の厚さを抑えることが可能となり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群の最も物体側の面を通る軸外光束の光軸からの高さの変動を抑えることが可能になって、軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることができ、高い光学性能を実現できる。   With this configuration, it is possible to suppress the thickness of the first lens group, and the off-axis light flux passing through the most object-side surface of the first lens group upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It becomes possible to suppress the fluctuation of the height from the optical axis, it is possible to suppress the fluctuation of off-axis aberration, particularly astigmatism, and realize high optical performance.
また、本第1実施形態にかかる変倍光学系は、第3レンズ群は以下の条件式(1−9)を満足する正レンズを有することが望ましい。
(1−9) νd3>65.5
但し、νd3は第3レンズ群中の正レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数である。
In the zoom optical system according to the first embodiment, it is desirable that the third lens group has a positive lens that satisfies the following conditional expression (1-9).
(1-9) νd3> 65.5
Where νd3 is the Abbe number with respect to the d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the material of the positive lens in the third lens group.
条件式(1−9)は、第3レンズ群中の正レンズの材質の最適なアッベ数を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する色収差変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (1-9) defines the optimum Abbe number of the material of the positive lens in the third lens group, and suppresses chromatic aberration fluctuations that occur during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has high optical performance. Is a conditional expression for realizing
条件式(1−9)の下限値を下回った場合、軸上色収差と倍率色収差の変動を抑えることが困難となり、また材質の異常分散が小さい材質となるため2次色収差の変動を抑えることが困難なことに加え、特に望遠端状態における軸上色収差と倍率色収差の可視光領域における量が大きくなって、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit of conditional expression (1-9) is not reached, it will be difficult to suppress fluctuations in longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration, and the material will have a small anomalous dispersion, so that fluctuations in secondary chromatic aberration can be suppressed. In addition to difficulty, the amount of axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration in the visible light region, particularly in the telephoto end state, increases, and high optical performance cannot be realized.
また、本第1実施形態にかかる変倍光学系は、第3レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群と、正屈折力の第32レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第31レンズ群と第32レンズ群との間隔は減少することが望ましい。   In the variable magnification optical system according to the first embodiment, the third lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a 31st lens group having a positive refractive power and a 32nd lens group having a positive refractive power. It is desirable that the distance between the thirty-first lens group and the thirty-second lens group is reduced when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
この構成とすることにより、第3レンズ群を一体で移動させるより第3レンズ群の変倍率を上げることが可能となり、さらに球面収差やコマ収差、非点収差の変動を抑えて高い光学性能を実現できる。   With this configuration, it is possible to increase the zoom ratio of the third lens unit rather than moving the third lens unit as a single unit, and further suppress high fluctuations in spherical aberration, coma aberration, and astigmatism, resulting in high optical performance. realizable.
また、本第1実施形態にかかる変倍光学系は、第3レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群と、負屈折力の第32レンズ群と、正屈折力の第33レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第31レンズ群と第32レンズ群との間隔は変化し、第32レンズ群と第33レンズ群との間隔は変化することが望ましい。   In the variable magnification optical system according to the first embodiment, the third lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a 31st lens group having a positive refractive power and a 32nd lens group having a negative refractive power. And the 33rd lens group having positive refractive power, and when changing the magnification from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the 31st lens group and the 32nd lens group changes, and the 32nd lens group and the 33rd lens group change. It is desirable that the distance from the lens group changes.
この構成とすることにより、第3レンズ群を一体で移動させるより第3レンズ群で発生する収差変動を抑えることが可能となり、特に球面収差やコマ収差、非点収差の変動を抑えて高い光学性能を実現できる。   By adopting this configuration, it is possible to suppress aberration fluctuations that occur in the third lens group rather than moving the third lens group as a unit, and in particular, high optical performance by suppressing fluctuations in spherical aberration, coma aberration, and astigmatism. Performance can be realized.
また、本第1実施形態にかかる変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第31レンズ群と第32レンズ群との間隔は増大し、第32レンズ群と第33レンズ群との間隔は減少することが望ましい。   Further, in the zoom optical system according to the first embodiment, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the thirty-first lens group and the thirty-second lens group increases, and the thirty-second lens group and the thirty-second lens group increase. It is desirable to reduce the distance from the 33 lens group.
この構成とすることにより、第3レンズ群の変倍率を上げることが可能となり、球面収差やコマ収差、非点収差の変動を抑えて高い光学性能を実現できる。   With this configuration, it is possible to increase the zoom ratio of the third lens group, and it is possible to realize high optical performance while suppressing variations in spherical aberration, coma aberration, and astigmatism.
(第1実施形態の実施例)
以下、本第1実施形態にかかる各実施例について図面を参照しつつ説明する。なお、反射防止膜の詳細については、実施例の後に別途説明する。
(Example of the first embodiment)
Hereinafter, each example according to the first embodiment will be described with reference to the drawings. The details of the antireflection film will be described separately after the examples.
(第1実施形態の第1実施例)
図1は、第1実施形態の第1実施例にかかる変倍光学系の構成を示す断面図である。
(First example of the first embodiment)
FIG. 1 is a cross-sectional view showing a configuration of a variable magnification optical system according to the first example of the first embodiment.
図1に示すように、第1実施形態の第1実施例にかかる変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群G1と、負屈折力の第2レンズ群G2と、正屈折力の第3レンズ群G3とから構成される。第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群G31と、負屈折力の第32レンズ群G32と、正屈折力の第33レンズ群G33とから構成される。   As shown in FIG. 1, the variable magnification optical system according to the first example of the first embodiment includes, in order from the object side along the optical axis, the first lens group G1 having positive refractive power and the first negative refractive power. The second lens group G2 and the third lens group G3 having a positive refractive power. The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a 31st lens group G31 having a positive refractive power, a 32nd lens group G32 having a negative refractive power, and a 33rd lens group G33 having a positive refractive power. Composed.
広角端状態Wから望遠端状態Tへの変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔は増大し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔は減少するように、像面Iに対して、第1レンズ群G1は単調に物体側へ移動し、第2レンズ群G2は一旦像側へ移動してから物体側へ移動し、第3レンズ群G3は単調に物体側へ移動する。さらに、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32との間隔は増大し、第32レンズ群G32と第33レンズ群G33との間隔は減少するように、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32と第33レンズ群G33は像面Iに対して単調に物体側へ移動する。また、第31レンズ群G31と第33レンズ群G33は、像面Iに対して一体で移動する。   When zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. Thus, with respect to the image plane I, the first lens group G1 monotonously moves toward the object side, the second lens group G2 moves once toward the image side, then moves toward the object side, and the third lens group G3 Move to the object side monotonously. Further, the distance between the 31st lens group G31 and the 32nd lens group G32 is increased, and the distance between the 32nd lens group G32 and the 33rd lens group G33 is decreased, so that the 31st lens group G31 and the 32nd lens group are reduced. G32 and the 33rd lens group G33 move to the object side monotonously with respect to the image plane I. The thirty-first lens group G31 and the thirty-third lens group G33 move integrally with the image plane I.
開口絞りSは、第2レンズ群G2の像側にある第3レンズ群G3の最も物体側に配置され、第31レンズ群G31と一体で構成される。   The aperture stop S is disposed closest to the object side of the third lens group G3 on the image side of the second lens group G2, and is configured integrally with the 31st lens group G31.
第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13とから構成されている。   The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive lens having a convex surface facing the object side. And a meniscus lens L13.
第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23と、両凹形状の負レンズL24と両凸形状の正レンズL25との接合レンズとから構成されている。第2レンズ群G2の最も物体側に位置する負メニスカスレンズL21は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。   The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave It is composed of a cemented lens of a negative lens L24 having a shape and a positive lens L25 having a biconvex shape. The negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 is a composite aspherical lens in which an aspherical surface is formed by providing a resin layer on the object-side lens surface.
第31レンズ群G31は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズL31と、両凸形状の正レンズL32と、両凸形状の正レンズL33と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL34との接合レンズとから構成されている。   The thirty-first lens group G31 has, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, a biconvex positive lens L33, and a concave surface facing the object side. It is comprised from the cemented lens with the negative meniscus lens L34.
第32レンズ群G32は、光軸に沿って物体側から順に、両凹形状の負レンズL41と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL42との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL43とから構成されている。第32レンズ群G32の最も物体側に位置する両凹形状の負レンズL41は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。   The thirty-second lens group G32 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconcave negative lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface on the object side, and a negative lens having a concave surface on the object side. And a meniscus lens L43. The biconcave negative lens L41 located closest to the object side in the thirty-second lens group G32 is a compound aspherical lens in which an aspherical surface is formed by providing a resin layer on the object-side lens surface.
第33レンズ群G33は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL51と、両凸形状の正レンズL52と、両凹形状の負レンズL53と両凸形状の正レンズL54との接合レンズとから構成されている。第33レンズ群G33の最も物体側に位置する正メニスカスレンズL51は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。両凸形状の正レンズL54から射出した光線は像面Iに結像する。   The thirty-third lens group G33 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L52, a biconcave negative lens L53, and a biconvex shape. The positive lens L54 is a cemented lens. The positive meniscus lens L51 located closest to the object side in the thirty-third lens group G33 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side. The light beam emitted from the biconvex positive lens L54 forms an image on the image plane I.
像面Iは、不図示の撮像素子上に形成され、該撮像素子はCCDやCMOS等から構成されている(以降の実施例についても同様である)。   The image plane I is formed on an image sensor (not shown), and the image sensor is composed of a CCD, a CMOS, or the like (the same applies to the following embodiments).
本第1実施形態の第1実施例では、第2レンズ群G2の負メニスカスレンズL21における像面側のレンズ面と、第2レンズ群G2の両凹形状の負レンズL22における物体側のレンズ面に後述する反射防止膜が形成されている。   In the first example of the first embodiment, the image-side lens surface of the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2 and the object-side lens surface of the biconcave negative lens L22 of the second lens group G2. An antireflection film described later is formed.
以下の表1に第1実施形態の第1実施例にかかる変倍光学系の諸元値を掲げる。   Table 1 below lists specifications of the variable magnification optical system according to the first example of the first embodiment.
表中の(面データ)において、物面は物体面、面番号は物体側からのレンズ面の番号、rは曲率半径、dは面間隔、ndはd線(波長λ=587.6nm)における屈折率、νdはd線(波長λ=587.6nm)におけるアッベ数、(可変)は可変面間隔、(絞り)は開口絞りS、像面は像面Iをそれぞれ表している。なお、空気の屈折率nd=1.000000は記載を省略している。また、曲率半径r欄の「∞」は平面を示している。   In (surface data) in the table, the object surface is the object surface, the surface number is the lens surface number from the object side, r is the radius of curvature, d is the surface spacing, and nd is the d-line (wavelength λ = 587.6 nm). Refractive index, νd represents the Abbe number in the d-line (wavelength λ = 587.6 nm), (variable) represents the variable surface interval, (diaphragm) represents the aperture stop S, and the image surface represents the image surface I. Note that the refractive index of air nd = 1.000 000 is omitted. Further, “∞” in the radius of curvature r column indicates a plane.
(非球面データ)において、非球面は以下の式で表される。
X(y)=(y/r)/[1+[1−κ(y/r)]1/2
+A4×y+A6×y+A8×y+A10×y10
ここで、光軸に垂直な方向の高さをy、高さyにおける光軸方向の変位量(各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離)をX(y)、基準球面の曲率半径(近軸曲率半径)をr、円錐係数をκ、n次の非球面係数をAnとする。なお、「E-n」は「×10−n」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10−5」を示す。また、各非球面は、(面データ)において、面番号の右側に「*」を付して示している。
In (Aspheric data), the aspheric surface is expressed by the following equation.
X (y) = (y 2 / r) / [1+ [1-κ (y 2 / r 2 )] 1/2 ]
+ A4 × y 4 + A6 × y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10
Here, the height in the direction perpendicular to the optical axis is y, and the amount of displacement in the optical axis direction at the height y (the distance along the optical axis from the tangential plane of the apex of each aspheric surface to each aspheric surface) is X ( y) Let r be the radius of curvature (paraxial radius of curvature) of the reference sphere, κ be the conic coefficient, and An be the n-th aspherical coefficient. “En” represents “× 10 −n ”, for example “1.234E-05” represents “1.234 × 10 −5 ”. Each aspherical surface is indicated with “*” on the right side of the surface number in (surface data).
(各種データ)において、ズーム比は変倍光学系の変倍比、Wは広角端状態、Mは中間焦点距離状態、Tは望遠端状態、fは全系の焦点距離、FNOはFナンバー、ωは半画角(単位:「°」)、Yは像高、TLは無限遠合焦状態における第1レンズ群G1の最も物体側の面から像面Iまでのレンズ系全長、Bfはバックフォーカス、diは面番号iでの可変面間隔値をそれぞれ表している。   In (various data), the zoom ratio is the zoom ratio of the zoom optical system, W is the wide-angle end state, M is the intermediate focal length state, T is the telephoto end state, f is the focal length of the entire system, FNO is the F number, ω is the half angle of view (unit: “°”), Y is the image height, TL is the total length of the lens system from the most object side surface of the first lens group G1 to the image surface I in the infinite focus state, and Bf is the back Focus and di each represent a variable surface interval value for surface number i.
(ズームレンズ群データ)は、各レンズ群の始面番号とレンズ群の焦点距離をそれぞれ示す。   (Zoom lens group data) indicates the start surface number of each lens group and the focal length of the lens group.
(条件式対応値)は、各条件式の対応値をそれぞれ示す。   (Conditional expression corresponding value) indicates the corresponding value of each conditional expression.
なお、以下の全ての諸元値において、掲載されている焦点距離f、曲率半径r、面間隔dその他の長さ等は、特記の無い場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「mm」に限定されること無く他の適当な単位を用いることもできる。さらに、これらの記号の説明は、以降の他の第1実施形態の実施例においても同様とし説明を省略する。   In all the following specification values, “mm” is generally used as the focal length f, radius of curvature r, surface interval d and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportional. Even if it is enlarged or proportionally reduced, the same optical performance can be obtained. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units may be used. Further, the explanation of these symbols is the same in the following examples of the first embodiment, and the explanation is omitted.
(表1)

(面データ)
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 186.59960 2.20000 1.834000 37.17
2 69.08900 8.80000 1.497820 82.56
3 -494.44545 0.10000
4 73.40222 6.45000 1.593190 67.87
5 2016.71160 (可変)

6* 84.85000 0.10000 1.553890 38.09
7 74.02192 1.20000 1.834810 42.72
8 17.09747 6.95000
9 -37.97970 1.00000 1.816000 46.63
10 77.67127 0.15000
11 36.26557 5.30000 1.784720 25.68
12 -36.26557 0.80000
13 -25.69642 1.00000 1.816000 46.63
14 66.08300 2.05000 1.808090 22.79
15 -666.70366 (可変)

16(絞り) ∞ 1.00000
17 68.30727 3.40000 1.593190 67.87
18 -47.99596 0.10000
19 68.52367 2.45000 1.487490 70.45
20 -136.98392 0.10000
21 46.52671 4.20000 1.487490 70.45
22 -36.16400 1.00000 1.808090 22.79
23 -202.95328 (可変)

24* -55.09840 0.20000 1.553890 38.09
25 -57.24715 0.90000 1.696800 55.52
26 28.15100 2.15000 1.728250 28.46
27 87.70856 4.35000
28 -26.69877 1.00000 1.729160 54.66
29 -76.47707 (可変)

30* -333.89500 4.65000 1.589130 61.18
31 -24.64395 0.10000
32 31.19625 5.85000 1.487490 70.45
33 -43.38887 1.45000
34 -109.71645 1.00000 1.883000 40.77
35 20.29920 5.30000 1.548140 45.79
36 -808.81321 (Bf)
像面 ∞

(非球面データ)
第6面
κ = 1.0000
A4 = 3.13350E-06
A6 = 4.73080E-10
A8 = -3.40500E-11
A10 = 1.16620E-13
第24面
κ = 1.0000
A4 = 5.24030E-06
A6 = -2.00730E-09
A8 = 0.00000E+00
A10 = 0.00000E+00
第30面
κ = 1.0000
A4 = -1.54020E-05
A6 = 1.69500E-09
A8 = 1.34490E-11
A10 = -2.07220E-13

(各種データ)
ズーム比 15.721
W M T
f = 18.52363 104.52143 291.21725
FNO = 3.60558 5.69344 5.89616
ω = 38.89095 7.41882 2.71146
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 164.74420 225.48860 251.39424
Bf = 39.44250 71.57530 83.10134

d5 2.15700 53.25650 76.94960
d15 33.80140 11.31350 2.00000
d23 3.45650 11.60170 13.04330
d29 10.58680 2.44160 1.00000

(ズームレンズ群データ)
群 始面 焦点距離
1 1 118.96910
2 6 −15.62542
3 16 40.08868(W)
33.90635(M)
32.38356(T)
31 16 27.17463
32 24 −25.41506
33 30 34.39022

(条件式対応値)
(1−1) ndA=1.497820 (L12)
νdA=82.56 (L12)
(1−1) ndA=1.593190 (L13)
νdA=67.87 (L13)
(1−2) f1/fw=6.423
(1−3) f1/ft=0.409
(1−4) Δ1/f1=0.728
(1−5) f1A/f1=1.029 (L12)
(1−5) f1A/f1=1.078 (L13)
(1−6) φ1A/fw=3.100 (φ1A=57.42)(L12)
(1−6) φ1A/fw=2.915 (φ1A=54.00)(L13)
(1−7) ndN=1.834000 (L11)
(1−8) νdN=37.17 (L11)
(1−9) νd3=67.87 (L31)
(Table 1)

(Surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 186.59960 2.20000 1.834000 37.17
2 69.08900 8.80000 1.497820 82.56
3 -494.44545 0.10000
4 73.40222 6.45000 1.593190 67.87
5 2016.71160 (variable)

6 * 84.85000 0.10000 1.553890 38.09
7 74.02192 1.20000 1.834810 42.72
8 17.09747 6.95000
9 -37.97970 1.00000 1.816000 46.63
10 77.67127 0.15000
11 36.26557 5.30000 1.784720 25.68
12 -36.26557 0.80000
13 -25.69642 1.00000 1.816000 46.63
14 66.08300 2.05000 1.808090 22.79
15 -666.70366 (variable)

16 (Aperture) ∞ 1.00000
17 68.30727 3.40000 1.593190 67.87
18 -47.99596 0.10000
19 68.52367 2.45000 1.487490 70.45
20 -136.98392 0.10000
21 46.52671 4.20000 1.487490 70.45
22 -36.16400 1.00000 1.808090 22.79
23 -202.95328 (variable)

24 * -55.09840 0.20000 1.553890 38.09
25 -57.24715 0.90000 1.696800 55.52
26 28.15100 2.15000 1.728250 28.46
27 87.70856 4.35000
28 -26.69877 1.00000 1.729160 54.66
29 -76.47707 (variable)

30 * -333.89500 4.65000 1.589130 61.18
31 -24.64395 0.10000
32 31.19625 5.85000 1.487490 70.45
33 -43.38887 1.45000
34 -109.71645 1.00000 1.883000 40.77
35 20.29920 5.30000 1.548140 45.79
36 -808.81321 (Bf)
Image plane ∞

(Aspheric data)
6th surface κ = 1.0000
A4 = 3.13350E-06
A6 = 4.73080E-10
A8 = -3.40500E-11
A10 = 1.16620E-13
24th surface κ = 1.0000
A4 = 5.24030E-06
A6 = -2.00730E-09
A8 = 0.00000E + 00
A10 = 0.00000E + 00
30th surface κ = 1.0000
A4 = -1.54020E-05
A6 = 1.69500E-09
A8 = 1.34490E-11
A10 = -2.07220E-13

(Various data)
Zoom ratio 15.721
W M T
f = 18.52363 104.52143 291.21725
FNO = 3.60558 5.69344 5.89616
ω = 38.89095 7.41882 2.71146
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 164.74420 225.48860 251.39424
Bf = 39.44250 71.57530 83.10134

d5 2.15700 53.25650 76.94960
d15 33.80140 11.31350 2.00000
d23 3.45650 11.60170 13.04330
d29 10.58680 2.44160 1.00000

(Zoom lens group data)
Group Start surface Focal length 1 1 118.96910
2 6-15.5622
3 16 40.88868 (W)
33.90635 (M)
32.38356 (T)
31 16 27.17463
32 24-25.41506
33 30 34.39022

(Values for conditional expressions)
(1-1) ndA = 1.497820 (L12)
νdA = 82.56 (L12)
(1-1) ndA = 1.593190 (L13)
νdA = 67.87 (L13)
(1-2) f1 / fw = 6.423
(1-3) f1 / ft = 0.409
(1-4) Δ1 / f1 = 0.728
(1-5) f1A / f1 = 1.029 (L12)
(1-5) f1A / f1 = 1.078 (L13)
(1-6) φ1A / fw = 3.100 (φ1A = 57.42) (L12)
(1-6) φ1A / fw = 2.915 (φ1A = 54.00) (L13)
(1-7) ndN = 1.834000 (L11)
(1-8) νdN = 37.17 (L11)
(1-9) νd3 = 67.87 (L31)
図2は、第1実施形態の第1実施例にかかる変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。   2A and 2B are graphs showing various aberrations in the infinitely focused state of the variable magnification optical system according to the first example of the first embodiment, in which FIG. 2A is a wide-angle end state, FIG. 2B is an intermediate focal length state, (C) shows a telephoto end state, respectively.
各収差図において、FNOはFナンバー、Aは半画角(単位:「°」)を示す。また、dはd線(波長587.6nm)、gはg線(波長435.8nm)に対する諸収差、記載のないものはd線に対する諸収差をそれぞれ表す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。   In each aberration diagram, FNO represents an F number, and A represents a half angle of view (unit: “°”). Further, d represents d-line (wavelength 587.6 nm), g represents various aberrations with respect to g-line (wavelength 435.8 nm), and those not described represent various aberrations with respect to d-line. In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane.
なお、以降の他の第1実施形態の実施例においても同様の記号を使用し、以降の説明を省略する。   In the following examples of the first embodiment, the same symbols are used, and the following description is omitted.
各収差図から、第1実施形態の第1実施例にかかる変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。   From each aberration diagram, it can be seen that the variable magnification optical system according to the first example of the first embodiment has various optical aberrations corrected and high optical performance.
図3は、第1実施形態の第1実施例の変倍光学系において、物体側から入射した光線BMによりゴーストが発生する状態を示している。図3において、物体側からの光線BMが図示のように変倍光学系に入射すると、両凹形状の負レンズL22における物体側のレンズ面(第1番目の反射光の発生面でありその面番号は9)で反射し、その反射光は負メニスカスレンズL21における像側のレンズ面(第2番目の反射光の発生面でありその面番号は8)で再度反射して像面Iに到達し、ゴーストおよびフレアを発生させてしまう。なお、第1番目の反射光の発生面(面番号9)は物体から見て凹形状のレンズ面であり、第2番目の反射光の発生面(面番号8)は開口絞りから見て凹形状のレンズ面である。このような面に、より広い波長範囲で広入射角に対応した反射防止膜を形成することで、ゴーストおよびフレアを効果的に低減することができる。   FIG. 3 shows a state where a ghost is generated by the light beam BM incident from the object side in the variable magnification optical system of the first example of the first embodiment. In FIG. 3, when a light beam BM from the object side enters the variable magnification optical system as shown in the drawing, the object-side lens surface (the first reflected light generation surface and its surface) in the biconcave negative lens L22. The number is reflected by 9), and the reflected light is reflected again by the lens surface on the image side of the negative meniscus lens L21 (the second reflected light generation surface and its surface number is 8) to reach the image surface I. Ghosts and flares. The first reflected light generation surface (surface number 9) is a concave lens surface when viewed from the object, and the second reflected light generation surface (surface number 8) is concave when viewed from the aperture stop. It is a lens surface of shape. By forming an antireflection film corresponding to a wide incident angle in a wider wavelength range on such a surface, ghosts and flares can be effectively reduced.
(第1実施形態の第2実施例)
図4は、第1実施形態の第2実施例にかかる変倍光学系の構成を示す断面図である。
(Second example of the first embodiment)
FIG. 4 is a cross-sectional view showing the configuration of the variable magnification optical system according to the second example of the first embodiment.
図4に示すように、第1実施形態の第2実施例にかかる変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群G1と、負屈折力の第2レンズ群G2と、正屈折力の第3レンズ群G3とから構成される。第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群G31と、正屈折力の第32レンズ群G32とから構成される。   As shown in FIG. 4, the variable magnification optical system according to the second example of the first embodiment includes a first lens unit G1 having a positive refractive power and a first lens unit having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis. The second lens group G2 and the third lens group G3 having a positive refractive power. The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a thirty-first lens group G31 having a positive refractive power and a thirty-second lens group G32 having a positive refractive power.
広角端状態Wから望遠端状態Tへの変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔は増大し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔は減少するように、像面Iに対して、第1レンズ群G1は単調に物体側へ移動し、第2レンズ群G2は一旦像側へ移動してから物体側へ移動し、第3レンズ群G3は単調に物体側へ移動する。さらに、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32との間隔は減少するように、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32は像面Iに対して単調に物体側へ移動する。   When zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. Thus, with respect to the image plane I, the first lens group G1 monotonously moves toward the object side, the second lens group G2 moves once toward the image side, then moves toward the object side, and the third lens group G3 Move to the object side monotonously. Further, the 31st lens group G31 and the 32nd lens group G32 move monotonously with respect to the image plane I toward the object side so that the distance between the 31st lens group G31 and the 32nd lens group G32 decreases.
開口絞りSは、第2レンズ群G2の像側にある第3レンズ群G3の最も物体側に配置され、第31レンズ群G31と一体で構成される。   The aperture stop S is disposed closest to the object side of the third lens group G3 on the image side of the second lens group G2, and is configured integrally with the 31st lens group G31.
第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13とから構成されている。   The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive lens having a convex surface facing the object side. And a meniscus lens L13.
第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL24と像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL25との接合レンズとから構成されている。第2レンズ群G2の最も物体側に位置する負メニスカスレンズL21は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。   The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and an image side. And a cemented lens composed of a negative meniscus lens L24 having a convex surface directed toward the image side and a positive meniscus lens L25 having a convex surface directed toward the image side. The negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 is a composite aspherical lens in which an aspherical surface is formed by providing a resin layer on the object-side lens surface.
第31レンズ群G31は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズL31と、両凸形状の正レンズL32と、両凸形状の正レンズL33と両凹形状の負レンズL34との接合レンズと、両凹形状の負レンズL35と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL36との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL37とから構成されている。両凹形状の負レンズL35は物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。   The thirty-first lens group G31 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, a biconvex positive lens L33, and a biconcave negative lens L34. A cemented lens of a biconcave negative lens L35, a positive meniscus lens L36 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L37 having a concave surface facing the object side. The biconcave negative lens L35 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
第32レンズ群G32は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズL41と、両凹形状の負レンズL42と両凸形状の正レンズL43との接合レンズとから構成されている。第32レンズ群G32の最も物体側に位置する両凸形状の正レンズL41は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。両凸形状のレンズL43から射出した光線は像面Iに結像する。   The thirty-second lens group G32 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L41, and a cemented lens of a biconcave negative lens L42 and a biconvex positive lens L43. Yes. The biconvex positive lens L41 located closest to the object side in the thirty-second lens group G32 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side. The light beam emitted from the biconvex lens L43 forms an image on the image plane I.
本第1実施形態の第2実施例では、第1レンズ群G1の正メニスカスレンズL13における物体側のレンズ面と、第2レンズ群G2の両凸形状のレンズL23における像面側のレンズ面に後述する反射防止膜が形成されている。   In the second example of the first embodiment, the object side lens surface of the positive meniscus lens L13 of the first lens group G1 and the image surface side lens surface of the biconvex lens L23 of the second lens group G2 are used. An antireflection film described later is formed.
以下の表2に第1実施形態の第2実施例にかかる変倍光学系の諸元値を掲げる。   Table 2 below lists specification values of the variable magnification optical system according to the second example of the first embodiment.
(表2)

(面データ)
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 123.95945 2.00000 1.850260 32.35
2 65.81889 9.30000 1.497820 82.52
3 -679.81898 0.10000
4 66.63494 6.20000 1.593190 67.87
5 419.93083 (可変)

6* 162.32416 0.15000 1.553890 38.09
7 146.07537 1.00000 1.834807 42.72
8 16.13035 6.55000
9 -35.27597 1.00000 1.882997 40.76
10 60.44503 0.10000
11 37.37226 5.20000 1.846660 23.78
12 -32.72792 0.82143
13 -23.94628 1.00000 1.882997 40.76
14 -252.41497 2.00000 1.808090 22.79
15 -72.44788 (可変)

16(絞り) ∞ 1.00000
17 36.72216 3.30000 1.593190 67.87
18 -118.19629 0.10000
19 41.37679 3.15000 1.487490 70.41
20 -92.34292 0.10000
21 42.34033 3.80000 1.487490 70.41
22 -41.00357 1.00000 1.805181 25.43
23 259.36092 3.81909
24* -63.64853 1.00000 1.806100 40.94
25 22.00000 2.90000 1.805181 25.43
26 150.57815 4.20000
27 -45.82441 1.00000 1.882997 40.76
28 -215.98952 (可変)

29* 77.17936 3.15000 1.589130 61.16
30 -37.11866 0.10000
31 -261.29488 1.00000 1.882997 40.76
32 39.98076 4.40000 1.518229 58.93
33 -48.52092 (Bf)
像面 ∞

(非球面データ)
第6面
κ = -5.7774
A4 = 6.79980E-06
A6 = -2.52730E-08
A8 = 8.26150E-11
A10 = -1.02860E-13
第24面
κ = 2.8196
A4 = 4.59750E-06
A6 = 4.28350E-09
A8 = 0.00000E+00
A10 = 0.00000E+00
第29面
κ = -6.5363
A4 = -1.95310E-05
A6 = 1.79050E-08
A8 = -1.55070E-10
A10 = 4.13770E-13

(各種データ)
ズーム比 15.696
W M T
f = 18.53979 104.99746 290.99204
FNO = 4.10702 5.39973 5.39939
ω = 38.99845 7.50128 2.73812
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 160.00885 218.99165 237.79997
Bf = 39.11693 89.39051 99.16649

d5 2.15153 45.02627 65.69297
d15 40.45482 13.14016 2.00000
d28 8.84506 1.99420 1.50000

(ズームレンズ群データ)
群 始面 焦点距離
1 1 103.25223
2 6 −15.13084
3 16 39.55369(W)
35.07124(M)
34.78685(T)
31 16 44.76649
32 29 47.36030

(条件式対応値)
(1−1) ndA=1.497820 (L12)
νdA=82.52 (L12)
(1−1) ndA=1.593190 (L13)
νdA=67.87 (L13)
(1−2) f1/fw=5.569
(1−3) f1/ft=0.355
(1−4) Δ1/f1=0.753
(1−5) f1A/f1=1.172 (L12)
(1−5) f1A/f1=1.285 (L13)
(1−6) φ1A/fw=2.999 (φ1A=55.60)(L12)
(1−6) φ1A/fw=2.918 (φ1A=54.10)(L13)
(1−7) ndN=1.850260 (L11)
(1−8) νdN=32.35 (L11)
(1−9) νd3=67.87 (L31)
(Table 2)

(Surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 123.95945 2.00000 1.850260 32.35
2 65.81889 9.30000 1.497820 82.52
3 -679.81898 0.10000
4 66.63494 6.20000 1.593190 67.87
5 419.93083 (variable)

6 * 162.32416 0.15000 1.553890 38.09
7 146.07537 1.00000 1.834807 42.72
8 16.13035 6.55000
9 -35.27597 1.00000 1.882997 40.76
10 60.44503 0.10000
11 37.37226 5.20000 1.846660 23.78
12 -32.72792 0.82143
13 -23.94628 1.00000 1.882997 40.76
14 -252.41497 2.00000 1.808090 22.79
15 -72.44788 (variable)

16 (Aperture) ∞ 1.00000
17 36.72216 3.30000 1.593190 67.87
18 -118.19629 0.10000
19 41.37679 3.15000 1.487490 70.41
20 -92.34292 0.10000
21 42.34033 3.80000 1.487490 70.41
22 -41.00357 1.00000 1.805181 25.43
23 259.36092 3.81909
24 * -63.64853 1.00000 1.806100 40.94
25 22.00000 2.90000 1.805181 25.43
26 150.57815 4.20000
27 -45.82441 1.00000 1.882997 40.76
28 -215.98952 (variable)

29 * 77.17936 3.15000 1.589130 61.16
30 -37.11866 0.10000
31 -261.29488 1.00000 1.882997 40.76
32 39.98076 4.40000 1.518229 58.93
33 -48.52092 (Bf)
Image plane ∞

(Aspheric data)
6th surface κ = -5.7774
A4 = 6.79980E-06
A6 = -2.52730E-08
A8 = 8.26150E-11
A10 = -1.02860E-13
24th surface κ = 2.8196
A4 = 4.59750E-06
A6 = 4.28350E-09
A8 = 0.00000E + 00
A10 = 0.00000E + 00
29th surface κ = -6.5363
A4 = -1.95310E-05
A6 = 1.79050E-08
A8 = -1.55070E-10
A10 = 4.13770E-13

(Various data)
Zoom ratio 15.696
W M T
f = 18.53979 104.99746 290.99204
FNO = 4.10702 5.39973 5.39939
ω = 38.99845 7.50128 2.73812
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 160.00885 218.99165 237.79997
Bf = 39.11693 89.39051 99.16649

d5 2.15153 45.02627 65.69297
d15 40.45482 13.14016 2.00000
d28 8.84506 1.99420 1.50000

(Zoom lens group data)
Group Start surface Focal length 1 1 103.25223
2 6-15.13084
3 16 39.55369 (W)
35.07124 (M)
34.78685 (T)
31 16 44.74649
32 29 47.36030

(Values for conditional expressions)
(1-1) ndA = 1.497820 (L12)
νdA = 82.52 (L12)
(1-1) ndA = 1.593190 (L13)
νdA = 67.87 (L13)
(1-2) f1 / fw = 5.569
(1-3) f1 / ft = 0.355
(1-4) Δ1 / f1 = 0.553
(1-5) f1A / f1 = 1.172 (L12)
(1-5) f1A / f1 = 1.285 (L13)
(1-6) φ1A / fw = 2.999 (φ1A = 55.60) (L12)
(1-6) φ1A / fw = 2.918 (φ1A = 54.10) (L13)
(1-7) ndN = 1.850260 (L11)
(1-8) νdN = 32.35 (L11)
(1-9) νd3 = 67.87 (L31)
図5は、第1実施形態の第2実施例にかかる変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。   FIG. 5 shows various aberration diagrams of the variable magnification optical system according to the second example of the first embodiment in the infinite focus state, where (a) is a wide-angle end state, (b) is an intermediate focal length state, (C) shows a telephoto end state, respectively.
各収差図から、第1実施形態の第2実施例にかかる変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。   From each aberration diagram, it can be seen that the variable magnification optical system according to the second example of the first embodiment has various optical aberrations corrected and high optical performance.
(第1実施形態の第3実施例)
図6は、第1実施形態の第3実施例にかかる変倍光学系の構成を示す断面図である。
(Third example of the first embodiment)
FIG. 6 is a cross-sectional view showing a configuration of a variable magnification optical system according to the third example of the first embodiment.
図6に示すように、第1実施形態の第3実施例にかかる変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群G1と、負屈折力の第2レンズ群G2と、正屈折力の第3レンズ群G3とから構成される。第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群G31と、負屈折力の第32レンズ群G32と、正屈折力の第33レンズ群G33とから構成される。   As shown in FIG. 6, the variable magnification optical system according to the third example of the first embodiment includes a first lens unit G1 having a positive refractive power and a first lens unit having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis. The second lens group G2 and the third lens group G3 having a positive refractive power. The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a 31st lens group G31 having a positive refractive power, a 32nd lens group G32 having a negative refractive power, and a 33rd lens group G33 having a positive refractive power. Composed.
広角端状態Wから望遠端状態Tへの変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔は増大し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔は減少するように、像面Iに対して、第1レンズ群G1は単調に物体側へ移動し、第2レンズ群G2は一旦像側へ移動してから物体側へ移動し、第3レンズ群G3は単調に物体側へ移動する。さらに、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32との間隔は増大し、第32レンズ群G32と第33レンズ群G33との間隔は減少するように、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32と第33レンズ群G33は像面Iに対して単調に物体側へ移動する。   When zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. Thus, with respect to the image plane I, the first lens group G1 monotonously moves toward the object side, the second lens group G2 moves once toward the image side, then moves toward the object side, and the third lens group G3 Move to the object side monotonously. Further, the distance between the 31st lens group G31 and the 32nd lens group G32 is increased, and the distance between the 32nd lens group G32 and the 33rd lens group G33 is decreased, so that the 31st lens group G31 and the 32nd lens group are reduced. G32 and the 33rd lens group G33 move to the object side monotonously with respect to the image plane I.
開口絞りSは、第2レンズ群G2の像側にある第3レンズ群G3の最も物体側に配置され、第31レンズ群G31と一体で構成される。   The aperture stop S is disposed closest to the object side of the third lens group G3 on the image side of the second lens group G2, and is configured integrally with the 31st lens group G31.
第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13とから構成されている。   The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive lens having a convex surface facing the object side. And a meniscus lens L13.
第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23と、両凹形状の負レンズL24と両凸形状の正レンズL25との接合レンズとから構成されている。第2レンズ群G2の最も物体側に位置する負メニスカスレンズL21は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。   The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave It is composed of a cemented lens of a negative lens L24 having a shape and a positive lens L25 having a biconvex shape. The negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 is a composite aspherical lens in which an aspherical surface is formed by providing a resin layer on the object-side lens surface.
第31レンズ群G31は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズL31と、両凸形状の正レンズL32と、両凸形状の正レンズL33と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL34との接合レンズとから構成されている。   The thirty-first lens group G31 has, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, a biconvex positive lens L33, and a concave surface facing the object side. It is comprised from the cemented lens with the negative meniscus lens L34.
第32レンズ群G32は、光軸に沿って物体側から順に、両凹形状の負レンズL41と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL42との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL43とから構成されている。第32レンズ群G32の最も物体側に位置する両凹形状の負レンズL41は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。   The thirty-second lens group G32 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconcave negative lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface on the object side, and a negative lens having a concave surface on the object side. And a meniscus lens L43. The biconcave negative lens L41 located closest to the object side in the thirty-second lens group G32 is a compound aspherical lens in which an aspherical surface is formed by providing a resin layer on the object-side lens surface.
第33レンズ群G33は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズL51と、両凸形状の正レンズL52と、両凹形状の負レンズL53と両凸形状の負レンズL54との接合レンズとから構成されている。第33レンズ群G33の最も物体側に位置する両凸形状の正レンズL51は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。両凸形状の正レンズL54から射出した光線は像面Iに結像する。   The thirty-third lens group G33 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L51, a biconvex positive lens L52, a biconcave negative lens L53, and a biconvex negative lens L54. And a cemented lens. The biconvex positive lens L51 located closest to the object side in the 33rd lens group G33 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side. The light beam emitted from the biconvex positive lens L54 forms an image on the image plane I.
本第1実施形態の第3実施例では、第1レンズ群G1の正メニスカスレンズL13における物体側のレンズ面と、第2レンズ群G2の両凹形状の負レンズL24における物体側のレンズ面に後述する反射防止膜が形成されている。   In the third example of the first embodiment, the object side lens surface of the positive meniscus lens L13 of the first lens group G1 and the object side lens surface of the biconcave negative lens L24 of the second lens group G2 are arranged. An antireflection film described later is formed.
以下の表3に第1実施形態の第3実施例にかかる変倍光学系の諸元値を掲げる。   Table 3 below lists specifications of the variable magnification optical system according to the third example of the first embodiment.
(表3)

(面データ)
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 175.60560 2.20000 1.834000 37.16
2 67.43020 8.80000 1.497820 82.52
3 -587.78480 0.10000
4 72.27100 6.45000 1.593190 67.87
5 1826.13880 (可変)

6* 84.76870 0.10000 1.553890 38.09
7 73.93750 1.20000 1.834807 42.72
8 17.18730 6.95000
9 -36.98220 1.00000 1.816000 46.62
10 77.92630 0.15000
11 36.63460 5.30000 1.784723 25.68
12 -36.63460 0.80000
13 -26.19910 1.00000 1.816000 46.62
14 63.73960 2.05000 1.808090 22.79
15 -643.27060 (可変)

16(絞り) ∞ 1.00000
17 65.83650 3.40000 1.593190 67.87
18 -50.15460 0.10000
19 65.68170 2.45000 1.487490 70.41
20 -154.97430 0.10000
21 46.73330 4.20000 1.487490 70.41
22 -35.78330 1.00000 1.808090 22.79
23 -191.93180 (可変)

24* -57.29660 0.20000 1.553890 38.09
25 -59.72500 0.90000 1.696797 55.52
26 28.51000 2.15000 1.728250 28.46
27 91.99760 4.14020
28 -32.89540 1.00000 1.729157 54.66
29 -144.33150 (可変)

30* 6427.19190 4.65000 1.589130 61.18
31 -27.38180 0.10000
32 31.47760 5.85000 1.487490 70.41
33 -43.75390 1.45000
34 -113.58970 1.00000 1.882997 40.76
35 20.34810 5.30000 1.548141 45.79
36 -709.14530 (Bf)
像面 ∞

(非球面データ)
第6面
κ = 1.0000
A4 = 2.88220E-06
A6 = -2.29350E-11
A8 = -2.35280E-11
A10 = 9.21570E-14
第24面
κ = 1.0000
A4 = 4.32780E-06
A6 = 1.88460E-09
A8 = 0.00000E+00
A10 = 0.00000E+00
第30面
κ = 1.0000
A4 = -1.36170E-05
A6 = -3.55860E-10
A8 = 1.83080E-11
A10 = -1.86790E-13

(各種データ)
ズーム比 15.701
W M T
f = 18.56060 104.65150 291.42454
FNO = 3.57565 5.62482 5.81064
ω = 38.80191 7.44205 2.72113
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 164.76435 225.28899 250.61470
Bf = 38.84705 73.57929 86.64770

d5 2.15700 53.01000 76.25220
d15 33.36360 11.30360 2.00000
d23 3.46820 9.64300 9.62460
d29 11.83830 2.66290 1.00000

(ズームレンズ群データ)
群 始面 焦点距離
1 1 117.72937
2 6 −15.60945
3 16 40.44471(W)
33.95695(M)
32.70088(T)
31 16 27.35473
32 24 −26.50041
33 30 35.20423

(条件式対応値)
(1−1) ndA=1.497820 (L12)
νdA=82.52 (L12)
(1−1) ndA=1.593190 (L13)
νdA=67.87 (L13)
(1−2) f1/fw=6.343
(1−3) f1/ft=0.404
(1−4) Δ1/f1=0.729
(1−5) f1A/f1=1.037 (L12)
(1−5) f1A/f1=1.076 (L13)
(1−6) φ1A/fw=3.081 (φ1A=57.19)(L12)
(1−6) φ1A/fw=2.909 (φ1A=54.00)(L13)
(1−7) ndN=1.834000 (L11)
(1−8) νdN=37.16 (L11)
(1−9) νd3=67.87 (L31)
(Table 3)

(Surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 175.60560 2.20000 1.834000 37.16
2 67.43020 8.80000 1.497820 82.52
3 -587.78480 0.10000
4 72.27100 6.45000 1.593190 67.87
5 1826.13880 (variable)

6 * 84.76870 0.10000 1.553890 38.09
7 73.93750 1.20000 1.834807 42.72
8 17.18730 6.95000
9 -36.98220 1.00000 1.816000 46.62
10 77.92630 0.15000
11 36.63460 5.30000 1.784723 25.68
12 -36.63460 0.80000
13 -26.19910 1.00000 1.816000 46.62
14 63.73960 2.05000 1.808090 22.79
15 -643.27060 (variable)

16 (Aperture) ∞ 1.00000
17 65.83650 3.40000 1.593190 67.87
18 -50.15460 0.10000
19 65.68170 2.45000 1.487490 70.41
20 -154.97430 0.10000
21 46.73330 4.20000 1.487490 70.41
22 -35.78330 1.00000 1.808090 22.79
23 -191.93180 (variable)

24 * -57.29660 0.20000 1.553890 38.09
25 -59.72500 0.90000 1.696797 55.52
26 28.51000 2.15000 1.728250 28.46
27 91.99760 4.14020
28 -32.89540 1.00000 1.729157 54.66
29 -144.33150 (variable)

30 * 6427.19190 4.65000 1.589130 61.18
31 -27.38180 0.10000
32 31.47760 5.85000 1.487490 70.41
33 -43.75390 1.45000
34 -113.58970 1.00000 1.882997 40.76
35 20.34810 5.30000 1.548141 45.79
36 -709.14530 (Bf)
Image plane ∞

(Aspheric data)
6th surface κ = 1.0000
A4 = 2.88220E-06
A6 = -2.29350E-11
A8 = -2.35280E-11
A10 = 9.21570E-14
24th surface κ = 1.0000
A4 = 4.32780E-06
A6 = 1.88460E-09
A8 = 0.00000E + 00
A10 = 0.00000E + 00
30th surface κ = 1.0000
A4 = -1.36170E-05
A6 = -3.55860E-10
A8 = 1.83080E-11
A10 = -1.86790E-13

(Various data)
Zoom ratio 15.701
W M T
f = 18.56060 104.65150 291.42454
FNO = 3.57565 5.62482 5.81064
ω = 38.80191 7.44205 2.72113
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 164.76435 225.28899 250.61470
Bf = 38.84705 73.57929 86.64770

d5 2.15700 53.01000 76.25220
d15 33.36360 11.30360 2.00000
d23 3.46820 9.64300 9.62460
d29 11.83830 2.66290 1.00000

(Zoom lens group data)
Group Start surface Focal length 1 1 117.7729
2 6 -15.60945
3 16 40.44771 (W)
33.95695 (M)
32.70088 (T)
31 16 27.35473
32 24 -26.50041
33 30 35.423

(Values for conditional expressions)
(1-1) ndA = 1.497820 (L12)
νdA = 82.52 (L12)
(1-1) ndA = 1.593190 (L13)
νdA = 67.87 (L13)
(1-2) f1 / fw = 6.343
(1-3) f1 / ft = 0.404
(1-4) Δ1 / f1 = 0.729
(1-5) f1A / f1 = 1.037 (L12)
(1-5) f1A / f1 = 1.076 (L13)
(1-6) φ1A / fw = 3.081 (φ1A = 57.19) (L12)
(1-6) φ1A / fw = 2.909 (φ1A = 54.00) (L13)
(1-7) ndN = 1.834000 (L11)
(1-8) νdN = 37.16 (L11)
(1-9) νd3 = 67.87 (L31)
図7は、第1実施形態の第3実施例にかかる変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。   FIG. 7 shows various aberration diagrams of the zoom optical system according to the third example of the first embodiment in the infinitely focused state, where (a) is a wide angle end state, (b) is an intermediate focal length state, (C) shows a telephoto end state, respectively.
各収差図から、第1実施形態の第3実施例にかかる変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。   From each aberration diagram, it can be seen that the variable magnification optical system according to the third example of the first embodiment has various optical aberrations corrected and high optical performance.
(第1実施形態の第4実施例)
図8は、第1実施形態の第4実施例にかかる変倍光学系の構成を示す断面図である。
(Fourth example of the first embodiment)
FIG. 8 is a cross-sectional view showing a configuration of a variable magnification optical system according to the fourth example of the first embodiment.
図8に示すように、第1実施形態の第4実施例にかかる変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群G1と、負屈折力の第2レンズ群G2と、正屈折力の第3レンズ群G3とから構成される。第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群G31と、正屈折力の第32レンズ群G32とから構成される。   As shown in FIG. 8, the variable magnification optical system according to the fourth example of the first embodiment includes a first lens unit G1 having a positive refractive power and a first lens unit having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis. The second lens group G2 and the third lens group G3 having a positive refractive power. The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a thirty-first lens group G31 having a positive refractive power and a thirty-second lens group G32 having a positive refractive power.
広角端状態Wから望遠端状態Tへの変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔は増大し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔は減少するように、像面Iに対して、第1レンズ群G1は単調に物体側へ移動し、第2レンズ群G2は一旦像側へ移動してから物体側へ移動し、第3レンズ群G3は単調に物体側へ移動する。さらに、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32との間隔は減少するように、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32は像面Iに対して単調に物体側へ移動する。   When zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. Thus, with respect to the image plane I, the first lens group G1 monotonously moves toward the object side, the second lens group G2 moves once toward the image side, then moves toward the object side, and the third lens group G3 Move to the object side monotonously. Further, the 31st lens group G31 and the 32nd lens group G32 move monotonously with respect to the image plane I toward the object side so that the distance between the 31st lens group G31 and the 32nd lens group G32 decreases.
開口絞りSは、第2レンズ群G2の像側にある第3レンズ群G3の最も物体側に配置され、第31レンズ群G31と一体で構成される。   The aperture stop S is disposed closest to the object side of the third lens group G3 on the image side of the second lens group G2, and is configured integrally with the 31st lens group G31.
第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13とから構成されている。   The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive lens having a convex surface facing the object side. And a meniscus lens L13.
第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL24と像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL25との接合レンズとから構成されている。第2レンズ群G2の最も物体側に位置する負メニスカスレンズL21は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。   The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and an image side. And a cemented lens composed of a negative meniscus lens L24 having a convex surface directed toward the image side and a positive meniscus lens L25 having a convex surface directed toward the image side. The negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 is a composite aspherical lens in which an aspherical surface is formed by providing a resin layer on the object-side lens surface.
第31レンズ群G31は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズL31と、両凸形状の正レンズL32と、両凸形状の正レンズL33と両凹形状の正レンズL34との接合レンズと、両凹形状の負レンズL35と両凸形状の正レンズL36との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL37とから構成されている。両凹形状の負レンズL35は物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。   The thirty-first lens group G31 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, a biconvex positive lens L33, and a biconcave positive lens L34. A cemented lens of a biconcave negative lens L35 and a biconvex positive lens L36, and a negative meniscus lens L37 having a concave surface facing the object side. The biconcave negative lens L35 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
第32レンズ群G32は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズL41と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL42と両凸形状の正レンズL43との接合レンズとから構成されている。第32レンズ群G32の最も物体側に位置する両凸形状の正レンズL41は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。両凸形状の正レンズL43から射出した光線は像面Iに結像する。   The thirty-second lens group G32 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L41, a cemented lens of a negative meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L43. It is composed of The biconvex positive lens L41 located closest to the object side in the thirty-second lens group G32 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side. The light beam emitted from the biconvex positive lens L43 forms an image on the image plane I.
本第1実施形態の第4実施例では、第1レンズ群G1の両凸形状の正レンズL12における像面側のレンズ面と、第2レンズ群G2の負メニスカスレンズL21における像面側のレンズ面に後述する反射防止膜が形成されている。   In the fourth example of the first embodiment, the image surface side lens surface of the biconvex positive lens L12 of the first lens group G1 and the image surface side lens of the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2. An antireflection film to be described later is formed on the surface.
以下の表4に第1実施形態の第4実施例にかかる変倍光学系の諸元値を掲げる。   Table 4 below lists specifications of the variable magnification optical system according to the fourth example of the first embodiment.
(表4)

(面データ)
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 127.94447 2.00000 1.850260 32.35
2 66.54596 7.85000 1.497820 82.52
3 -596.23069 0.10000
4 67.44029 5.40000 1.593190 67.87
5 436.18989 (可変)

6* 135.29609 0.15000 1.553890 38.09
7 107.25966 1.00000 1.804000 46.58
8 15.26261 6.70000
9 -34.54986 1.00000 1.834807 42.72
10 51.89897 0.10000
11 34.09670 4.50000 1.784723 25.68
12 -32.12451 0.90000
13 -21.11569 1.00000 1.882997 40.76
14 -2390.20620 2.10000 1.922860 20.50
15 -67.61249 (可変)

16(絞り) ∞ 1.00000
17 31.61335 3.65000 1.593190 67.87
18 -218.55454 0.10000
19 49.13044 3.20000 1.487490 70.41
20 -63.62105 0.10000
21 35.35729 4.25000 1.487490 70.41
22 -34.07826 1.00000 1.846660 23.78
23 659.96058 3.90000
24* -35.03665 1.00000 1.756998 47.82
25 17.58221 3.90000 1.698947 30.13
26 -95.26227 3.35000
27 -55.52002 1.00000 1.882997 40.76
28 -585.51718 (可変)

29* 439.79346 2.20000 1.589130 61.16
30 -53.20688 0.10000
31 65.13402 1.00000 1.834000 37.16
32 27.72956 4.10000 1.487490 70.41
33 -58.13289 (Bf)
像面 ∞

(非球面データ)
第6面
κ = 4.3350
A4 = 9.45630E-06
A6 = -1.51470E-08
A8 = -1.16860E-12
A10 = 1.65790E-13
第24面
κ = -0.3009
A4 = 6.23810E-06
A6 = 8.96820E-09
A8 = 0.00000E+00
A10 = 0.00000E+00
第29面
κ =-20.0000
A4 = -1.92960E-05
A6 = 5.96200E-09
A8 = -1.65600E-10
A10 = 4.18100E-13

(各種データ)
ズーム比 15.698
W M T
f = 18.53928 105.00169 291.02949
FNO = 3.60631 5.76130 5.78825
ω = 39.00856 7.48510 2.73699
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 148.79923 217.34659 242.82932
Bf = 39.00067 91.11965 105.34665

d5 2.10000 46.65937 67.33267
d15 33.50310 10.98454 2.00000
d28 7.54546 1.93303 1.50000

(ズームレンズ群データ)
群 始面 焦点距離
1 1 104.30654
2 6 −13.81152
3 16 36.15068(W)
32.66171(M)
32.42030(T)
31 16 39.54020
32 29 48.03635

(条件式対応値)
(1−1) ndA=1.497820 (L12)
νdA=82.52 (L12)
(1−1) ndA=1.593190 (L13)
νdA=67.87 (L13)
(1−2) f1/fw=5.626
(1−3) f1/ft=0.358
(1−4) Δ1/f1=0.901
(1−5) f1A/f1=1.157 (L12)
(1−5) f1A/f1=1.282 (L13)
(1−6) φ1A/fw=2.982 (φ1A=55.29)(L12)
(1−6) φ1A/fw=2.919 (φ1A=54.12)(L13)
(1−7) ndN=1.850260 (L11)
(1−8) νdN=32.35 (L11)
(1−9) νd3=67.87 (L31)
(Table 4)

(Surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 127.94447 2.00000 1.850260 32.35
2 66.54596 7.85000 1.497820 82.52
3 -596.23069 0.10000
4 67.44029 5.40000 1.593190 67.87
5 436.18989 (variable)

6 * 135.29609 0.15000 1.553890 38.09
7 107.25966 1.00000 1.804000 46.58
8 15.26261 6.70000
9 -34.54986 1.00000 1.834807 42.72
10 51.89897 0.10000
11 34.09670 4.50000 1.784723 25.68
12 -32.12451 0.90000
13 -21.11569 1.00000 1.882997 40.76
14 -2390.20620 2.10000 1.922860 20.50
15 -67.61249 (variable)

16 (Aperture) ∞ 1.00000
17 31.61335 3.65000 1.593190 67.87
18 -218.55454 0.10000
19 49.13044 3.20000 1.487490 70.41
20 -63.62105 0.10000
21 35.35729 4.25000 1.487490 70.41
22 -34.07826 1.00000 1.846660 23.78
23 659.96058 3.90000
24 * -35.03665 1.00000 1.756998 47.82
25 17.58221 3.90000 1.698947 30.13
26 -95.26227 3.35000
27 -55.52002 1.00000 1.882997 40.76
28 -585.51718 (variable)

29 * 439.79346 2.20000 1.589130 61.16
30 -53.20688 0.10000
31 65.13402 1.00000 1.834000 37.16
32 27.72956 4.10000 1.487490 70.41
33 -58.13289 (Bf)
Image plane ∞

(Aspheric data)
6th surface κ = 4.3350
A4 = 9.45630E-06
A6 = -1.51470E-08
A8 = -1.16860E-12
A10 = 1.65790E-13
24th surface κ = -0.3009
A4 = 6.23810E-06
A6 = 8.96820E-09
A8 = 0.00000E + 00
A10 = 0.00000E + 00
29th surface κ = -20.0000
A4 = -1.92960E-05
A6 = 5.96200E-09
A8 = -1.65600E-10
A10 = 4.18100E-13

(Various data)
Zoom ratio 15.698
W M T
f = 18.53928 105.00169 291.02949
FNO = 3.60631 5.76130 5.78825
ω = 39.00856 7.48510 2.73699
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 148.79923 217.34659 242.82932
Bf = 39.00067 91.11965 105.34665

d5 2.10000 46.65937 67.33267
d15 33.50310 10.98454 2.00000
d28 7.54546 1.93303 1.50000

(Zoom lens group data)
Group Start surface Focal length 1 1 104.3654
2 6-13.81152
3 16 36.1068 (W)
32.66171 (M)
32.4030 (T)
31 16 39.54020
32 29 48.03635

(Values for conditional expressions)
(1-1) ndA = 1.497820 (L12)
νdA = 82.52 (L12)
(1-1) ndA = 1.593190 (L13)
νdA = 67.87 (L13)
(1-2) f1 / fw = 5.626
(1-3) f1 / ft = 0.358
(1-4) Δ1 / f1 = 0.901
(1-5) f1A / f1 = 1.157 (L12)
(1-5) f1A / f1 = 1.282 (L13)
(1-6) φ1A / fw = 2.982 (φ1A = 55.29) (L12)
(1-6) φ1A / fw = 2.919 (φ1A = 54.12) (L13)
(1-7) ndN = 1.850260 (L11)
(1-8) νdN = 32.35 (L11)
(1-9) νd3 = 67.87 (L31)
図9は、第1実施形態の第4実施例にかかる変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。   FIG. 9 is a diagram illustrating various aberrations of the zoom optical system according to the fourth example of the first embodiment in the infinite focus state, where (a) is a wide-angle end state, (b) is an intermediate focal length state, (C) shows a telephoto end state, respectively.
各収差図から、第1実施形態の第4実施例にかかる変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。   From each aberration diagram, it can be seen that the variable magnification optical system according to the fourth example of the first embodiment has various optical aberrations corrected and high optical performance.
以下、本願第1実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を説明する。   The outline of the method for manufacturing the variable magnification optical system according to the first embodiment of the present application will be described below.
図10は、本願の第1実施形態に係る変倍光学系の製造方法を示す図である。   FIG. 10 is a diagram showing a method for manufacturing the variable magnification optical system according to the first embodiment of the present application.
本願の第1実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力の第3レンズ群とを有し、第1レンズ群および第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、この反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも1層含む変倍光学系の製造方法であって、図10に示すステップS1,S2,S3を含むものである。   The manufacturing method of the variable magnification optical system according to the first embodiment of the present application includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power. And an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group. The antireflection film is a layer formed by using a wet process. A method of manufacturing a variable magnification optical system including at least one layer, which includes steps S1, S2, and S3 shown in FIG.
ステップS1:第1レンズ群と第2レンズ群と第3レンズ群とを、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群と第2レンズ群との間隔が増大可能、第2レンズ群と第3レンズ群との間隔が減少可能に配置する。   Step S1: When changing the magnification of the first lens group, the second lens group, and the third lens group from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group can be increased. The distance between the second lens group and the third lens group is arranged so as to be reduced.
ステップS2:第1レンズ群中に以下の条件式(1−1)を満足する複数の正レンズを配置する。
(1−1) ndA≧1.540の時 νdA>66.5
ndA<1.540の時 νdA>75.0
Step S2: A plurality of positive lenses that satisfy the following conditional expression (1-1) are arranged in the first lens group.
(1-1) When ndA ≧ 1.540 νdA> 66.5
When ndA <1.540 νdA> 75.0
ステップS3:以下の条件式(1−2)、(1−3)を満足するようにする。
(1−2) 4.75<f1/fw<11.00
(1−3) 0.28<f1/ft<0.52
但し、ndAは第1レンズ群中の複数の正レンズの材質のd線に対する屈折率、νdAは第1レンズ群中の複数の正レンズの材質のd線に対するアッベ数、fwは広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離、ftは望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離、f1は第1レンズ群の焦点距離である。
Step S3: The following conditional expressions (1-2) and (1-3) are satisfied.
(1-2) 4.75 <f1 / fw <11.00
(1-3) 0.28 <f1 / ft <0.52
Where ndA is the refractive index of the materials of the plurality of positive lenses in the first lens group with respect to the d-line, νdA is the Abbe number of the materials of the plurality of positive lenses in the first lens group with respect to the d-line, and fw is in the wide-angle end state. The focal length of the entire variable magnification optical system, ft is the focal length of the entire variable magnification optical system in the telephoto end state, and f1 is the focal length of the first lens group.
本願の第1実施形態に係る変倍光学系の製造方法によれば、収差変動を抑え、ゴーストやフレアをより低減させ、高い光学性能を有する変倍光学系を製造することができる。   According to the manufacturing method of the variable power optical system according to the first embodiment of the present application, it is possible to manufacture a variable power optical system having high optical performance by suppressing aberration fluctuation, further reducing ghosts and flares.
〔第2実施形態〕
本願の第2実施形態に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力の第3レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群と第2レンズ群との間隔は増大し、第2レンズ群と第3レンズ群との間隔は減少する構成とすることで、変倍可能な光学系を実現し、同時に変倍に伴う歪曲収差の変動を抑えている。
[Second Embodiment]
The variable magnification optical system according to the second embodiment of the present application includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. The lens group includes a lens group, and the distance between the first lens group and the second lens group increases and the distance between the second lens group and the third lens group decreases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. By adopting such a configuration, an optical system capable of zooming is realized, and at the same time, fluctuations in distortion due to zooming are suppressed.
また、本実施形態に係る変倍光学系は、第1レンズ群は以下の条件式(2−1)を満足する正レンズAを有し、以下の条件式(2−2)を満足する。
(2−1) νdA>85.0
(2−2) 3.90<f1/fw<11.00
但し、νdAは第1レンズ群中の正レンズAの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数、fwは広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離、f1は第1レンズ群の焦点距離である。
In the zoom optical system according to the present embodiment, the first lens group includes a positive lens A that satisfies the following conditional expression (2-1), and satisfies the following conditional expression (2-2).
(2-1) νdA> 85.0
(2-2) 3.90 <f1 / fw <11.00
Where νdA is the Abbe number with respect to the d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the material of the positive lens A in the first lens group, fw is the focal length of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state, and f1 is the first This is the focal length of the lens group.
条件式(2−1)は、第1レンズ群中の正レンズAの材質の最適なアッベ数を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する色収差変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (2-1) defines an optimum Abbe number of the material of the positive lens A in the first lens group, suppresses chromatic aberration fluctuations that occur during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and is highly optical. It is a conditional expression for realizing performance.
条件式(2−1)の下限値を下回った場合、軸上色収差と倍率色収差の変動を抑えることが困難となり、また材質の異常分散が小さい材質となるため2次色収差の変動を抑えることが困難なことに加え、特に望遠端状態における軸上色収差と倍率色収差の可視光領域における量が大きくなって、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit value of conditional expression (2-1) is not reached, it is difficult to suppress fluctuations in longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration, and the material has a small anomalous dispersion, so that fluctuations in secondary chromatic aberration can be suppressed. In addition to difficulty, the amount of axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration in the visible light region, particularly in the telephoto end state, increases, and high optical performance cannot be realized.
条件式(2−2)は、第1レンズ群の最適な焦点距離範囲を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する色収差と軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (2-2) defines the optimum focal length range of the first lens group, and suppresses fluctuations in chromatic aberration and off-axis aberration that occur during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has high optical performance. Is a conditional expression for realizing
条件式(2−2)の下限値を下回った場合、第1レンズ群の屈折力が強くなり、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit value of conditional expression (2-2) is not reached, the refractive power of the first lens group becomes strong, and it becomes difficult to suppress fluctuations in lateral chromatic aberration and off-axis aberrations, particularly astigmatism, resulting in high optical performance. Cannot be realized.
条件式(2−2)の上限値を上回った場合、第1レンズ群の屈折力が弱くなるため、所定の変倍比を得るためには第1レンズ群の像面に対する移動量を増やす必要が出てくる。すると、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群を通る軸外光束の光軸からの高さの変動が大きくなるため、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the upper limit value of conditional expression (2-2) is exceeded, the refractive power of the first lens group becomes weak, so that the amount of movement of the first lens group relative to the image plane needs to be increased in order to obtain a predetermined zoom ratio. Comes out. Then, when the magnification is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the variation in the height from the optical axis of the off-axis light beam passing through the first lens group becomes large. Therefore, lateral chromatic aberration and off-axis aberration, particularly astigmatism It becomes difficult to suppress fluctuations, and high optical performance cannot be realized.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(2−2)の下限値を4.75とすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(2−2)の下限値を5.10とすることが更に好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2-2) to 4.75. In order to further secure the effect of the embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (2-2) to 5.10.
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式(2−2)の上限値を8.80とすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(2−2)の上限値を7.60とすることが更に好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2-2) to 8.80. In order to further secure the effect of the embodiment, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (2-2) to 7.60.
また、本第2実施形態にかかる変倍光学系では、第1レンズ群および第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、この反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも1層含んでいる。このように構成することで、本第2実施形態にかかる変倍光学系は、物体からの光が光学面で反射されて生じるゴーストやフレアを低減することができ、高い結像性能を達成することができる。   In the variable magnification optical system according to the second embodiment, an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group, and this antireflection film is formed using a wet process. At least one layer formed is included. With this configuration, the variable magnification optical system according to the second embodiment can reduce ghosts and flares caused by reflection of light from an object on an optical surface, and achieve high imaging performance. be able to.
また、本第2実施形態にかかる変倍光学系では、反射防止膜は多層膜であり、ウェットプロセスを用いて形成された層は、多層膜を構成する層のうち最も表面の層であることが好ましい。このようにすれば、空気との屈折率差を小さくすることができるため、光の反射をより少なくすることが可能になり、ゴーストやフレアをさらに低減させることができる。   In the variable magnification optical system according to the second embodiment, the antireflection film is a multilayer film, and the layer formed by using the wet process is the outermost layer among the layers constituting the multilayer film. Is preferred. In this way, since the difference in refractive index with air can be reduced, light reflection can be further reduced, and ghosts and flares can be further reduced.
また、本第2実施形態にかかる変倍光学系では、ウェットプロセスを用いて形成された層の屈折率をndとしたとき、屈折率ndが1.30以下であることが好ましい。このようにすれば、空気との屈折率差を小さくすることができるため、光の反射をより少なくすることが可能になり、ゴーストやフレアをさらに低減させることができる。   In the variable magnification optical system according to the second embodiment, when the refractive index of the layer formed by using the wet process is nd, the refractive index nd is preferably 1.30 or less. In this way, since the difference in refractive index with air can be reduced, light reflection can be further reduced, and ghosts and flares can be further reduced.
また、本第2実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、開口絞りから見て凹形状のレンズ面であることが好ましい。第1レンズ群及び第2レンズ群において開口絞りから見て凹形状のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom optical system according to the second embodiment, it is preferable that the optical surface provided with the antireflection film is a concave lens surface when viewed from the aperture stop. In the first lens group and the second lens group, reflected light is likely to be generated on a concave lens surface when viewed from the aperture stop. Therefore, by forming an antireflection film on such a lens surface, ghost and flare can be effectively prevented. Can be reduced.
また、本第2実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記凹形状のレンズ面は、像面側のレンズ面であることが好ましい。第1レンズ群及び第2レンズ群において開口絞りから見て凹形状の像面側のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom optical system according to the second embodiment, it is preferable that the concave lens surface provided with the antireflection film is an image surface side lens surface. In the first lens group and the second lens group, reflected light is likely to be generated on the lens surface on the concave image surface side when viewed from the aperture stop. Therefore, by forming an antireflection film on such a lens surface, ghost and flare are formed. Can be effectively reduced.
また、本第2実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記凹形状のレンズ面は、物体側のレンズ面であることが好ましい。第1レンズ群及び第2レンズ群において開口絞りから見て凹形状の物体側のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom optical system according to the second embodiment, it is preferable that the concave lens surface provided with the antireflection film is an object-side lens surface. In the first lens group and the second lens group, reflected light is likely to be generated on the concave object-side lens surface when viewed from the aperture stop. Therefore, by forming an antireflection film on such a lens surface, ghosts and flares are prevented. It can be effectively reduced.
また、本第2実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、物体側から見て凹形状のレンズ面であることが好ましい。第1レンズ群及び第2レンズ群において物体側から見て凹形状のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom optical system according to the second embodiment, it is preferable that the optical surface provided with the antireflection film is a concave lens surface when viewed from the object side. In the first lens group and the second lens group, reflected light is likely to be generated on a concave lens surface when viewed from the object side. Therefore, by forming an antireflection film on such a lens surface, ghosts and flares can be effectively prevented. Can be reduced.
また、本第2実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、第1レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に2番目のレンズの、像面側のレンズ面であることが好ましい。第1レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に2番目のレンズの、像面側のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom optical system according to the second embodiment, the concave lens surface viewed from the object side provided with the antireflection film is located on the image plane side from the lens closest to the object side of the first lens group. Further, it is preferable that the second lens surface is the lens surface on the image plane side. Since reflected light is likely to be generated on the image surface side lens surface of the second lens on the image surface side from the lens closest to the object side of the first lens group, an antireflection film is formed on such a lens surface. Ghost and flare can be effectively reduced.
また、本第2実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に2番目のレンズの、物体側のレンズ面であることが好ましい。第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に2番目のレンズの、物体側のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom optical system according to the second embodiment, the concave lens surface viewed from the object side provided with the antireflection film is located on the image plane side from the lens closest to the object side in the second lens group. The second lens surface is preferably the lens surface on the object side. Since reflected light is likely to be generated on the object side lens surface of the second lens on the image plane side from the lens closest to the object side in the second lens group, a ghost is formed by forming an antireflection film on such a lens surface. And flare can be effectively reduced.
また、本第2実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に3番目のレンズの、像面側のレンズ面であることが好ましい。第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に3番目のレンズの、像面側のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom optical system according to the second embodiment, the concave lens surface viewed from the object side provided with the antireflection film is located on the image plane side from the lens closest to the object side in the second lens group. The third lens surface is preferably the image surface side lens surface. Since reflected light is likely to be generated on the lens surface on the image plane side of the third lens on the image plane side from the lens closest to the object side in the second lens group, an antireflection film is formed on such a lens surface. Ghost and flare can be effectively reduced.
また、本第2実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に4番目のレンズの、物体側のレンズ面であることが好ましい。第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に4番目のレンズの、物体側のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom optical system according to the second embodiment, the concave lens surface viewed from the object side provided with the antireflection film is located on the image plane side from the lens closest to the object side in the second lens group. The fourth lens surface is preferably the lens surface on the object side. Since reflected light is likely to be generated on the object side lens surface of the fourth lens on the image plane side from the most object side lens in the second lens group, a ghost is formed by forming an antireflection film on such a lens surface. And flare can be effectively reduced.
なお、本第2実施形態にかかる変倍光学系では、反射防止膜は、ウェットプロセスに限らず、ドライプロセス等により形成しても良い。この際、反射防止膜は屈折率が1.30以下となる層を少なくとも1層含むようにすることが好ましい。反射防止膜が、屈折率が1.30以下となる層を少なくとも1層含むようにすることで、反射防止膜をドライプロセス等で形成しても、ウェットプロセスを用いた場合と同様の効果を得ることができる。なおこの時、屈折率が1.30以下になる層は、多層膜を構成する層のうち最も表面側の層であることが好ましい。   In the zoom optical system according to the second embodiment, the antireflection film is not limited to a wet process, and may be formed by a dry process or the like. At this time, it is preferable that the antireflection film includes at least one layer having a refractive index of 1.30 or less. By making the antireflection film include at least one layer having a refractive index of 1.30 or less, even if the antireflection film is formed by a dry process or the like, the same effect as that obtained by using a wet process can be obtained. Can be obtained. At this time, the layer having a refractive index of 1.30 or less is preferably the most surface layer among the layers constituting the multilayer film.
また、本第2実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式(2−3)を満足することが望ましい。
(2−3) 0.28<f1/ft<0.52
但し、ftは望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離、f1は第1レンズ群の焦点距離である。
In addition, it is desirable that the variable magnification optical system according to the second embodiment satisfies the following conditional expression (2-3).
(2-3) 0.28 <f1 / ft <0.52
Here, ft is the focal length of the entire variable magnification optical system in the telephoto end state, and f1 is the focal length of the first lens group.
条件式(2−3)は、第1レンズ群の最適な焦点距離範囲を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する色収差と軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (2-3) defines the optimal focal length range of the first lens group, and suppresses fluctuations in chromatic aberration and off-axis aberration that occur during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has high optical performance. Is a conditional expression for realizing
条件式(2−3)の下限値を下回った場合、第1レンズ群の屈折力が強くなり、軸上色収差と球面収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit of conditional expression (2-3) is not reached, the refractive power of the first lens group becomes strong, and it becomes difficult to suppress fluctuations in axial chromatic aberration and spherical aberration, and high optical performance cannot be realized.
条件式(2−3)の上限値を上回った場合、第1レンズ群の屈折力が弱くなるため、所定の変倍比を得るためには第1レンズ群の像面に対する移動量を増やす必要が出てくる。すると、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群を通る軸外光束の光軸からの高さの変動が大きくなるため、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the upper limit value of conditional expression (2-3) is exceeded, the refractive power of the first lens group becomes weak. Therefore, in order to obtain a predetermined zoom ratio, it is necessary to increase the amount of movement of the first lens group with respect to the image plane. Comes out. Then, when the magnification is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the variation in the height from the optical axis of the off-axis light beam passing through the first lens group becomes large. Therefore, lateral chromatic aberration and off-axis aberration, particularly astigmatism It becomes difficult to suppress fluctuations, and high optical performance cannot be realized.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(2−3)の下限値を0.31とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2-3) to 0.31.
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式(2−3)の上限値を0.48とすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(2−3)の上限値を0.44とすることが更に好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2-3) to 0.48. In order to further secure the effect of the embodiment, it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (2-3) to 0.44.
また、本第2実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式(2−4)を満足することが望ましい。
(2−4) 0.25<Δ1/f1<1.10
但し、f1は第1レンズ群の焦点距離、Δ1は広角端状態から望遠端状態までの像面に対する第1レンズ群の移動量である。
In addition, it is desirable that the variable magnification optical system according to the second embodiment satisfies the following conditional expression (2-4).
(2-4) 0.25 <Δ1 / f1 <1.10
Here, f1 is the focal length of the first lens group, and Δ1 is the amount of movement of the first lens group with respect to the image plane from the wide-angle end state to the telephoto end state.
条件式(2−4)は、第1レンズ群の広角端状態から望遠端状態までの像面に対する最適な移動量を規定し、変倍に際して発生する色収差と軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (2-4) defines the optimum amount of movement of the first lens group with respect to the image plane from the wide-angle end state to the telephoto end state, and is high by suppressing variations in chromatic aberration and off-axis aberration that occur during zooming. It is a conditional expression for realizing optical performance.
条件式(2−4)の下限値を下回った場合、第1レンズ群の像面に対する移動量が少なくなるため、所定の変倍比を得るためには第1レンズ群の屈折力を増やす必要が出てくる。すると、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群を通る軸外光束の光軸からの高さの変動にともなう屈折力変化が大きくなるため、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit value of conditional expression (2-4) is not reached, the amount of movement of the first lens group relative to the image plane decreases, so the refractive power of the first lens group needs to be increased in order to obtain a predetermined zoom ratio. Comes out. Then, when the magnification is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, a change in refractive power due to a change in height from the optical axis of the off-axis light beam passing through the first lens group increases, so that lateral chromatic aberration and off-axis aberration, In particular, it becomes difficult to suppress fluctuations in astigmatism, and high optical performance cannot be realized.
条件式(2−4)の上限値を上回った場合、第1レンズ群の像面に対する移動量が大きくなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群を通る軸外光束の光軸からの高さの変動が大きくなるため、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となって、高い光学性能を実現できない。   When the upper limit value of conditional expression (2-4) is exceeded, the amount of movement of the first lens group relative to the image plane increases, and off-axis passing through the first lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state Since the fluctuation of the height of the light flux from the optical axis becomes large, it becomes difficult to suppress the fluctuation of lateral chromatic aberration and off-axis aberration, particularly astigmatism, and high optical performance cannot be realized.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(2−4)の下限値を0.36とすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(2−4)の下限値を0.48とすることが更に好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2-4) to 0.36. In order to further secure the effect of the embodiment, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (2-4) to 0.48.
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式(2−4)の上限値を0.95とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2-4) to 0.95.
また、本第2実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式(2−5)を満足することが望ましい。
(2−5) 0.65<f1A/f1<1.75
但し、f1は第1レンズ群の焦点距離、f1Aは第1レンズ群中の正レンズAの焦点距離である。
In addition, it is desirable that the variable magnification optical system according to the second embodiment satisfies the following conditional expression (2-5).
(2-5) 0.65 <f1A / f1 <1.75
Here, f1 is the focal length of the first lens group, and f1A is the focal length of the positive lens A in the first lens group.
条件式(2−5)は、第1レンズ群中の正レンズAの最適な焦点距離を規定し、変倍に際して発生する色収差と軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (2-5) defines the optimum focal length of the positive lens A in the first lens group, and achieves high optical performance by suppressing fluctuations in chromatic aberration and off-axis aberration that occur during zooming. Conditional expression.
条件式(2−5)の下限値を下回った場合、正レンズAの屈折力が強くなるため、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、正レンズAを通る軸外光束の光軸からの高さの変動にともなう屈折力変化が大きくなり、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the lower limit value of conditional expression (2-5) is not reached, the refractive power of the positive lens A becomes strong. Therefore, the optical axis of the off-axis light beam passing through the positive lens A when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state The change in refractive power accompanying the change in height from the lens becomes large, and it becomes difficult to suppress the change in lateral chromatic aberration and off-axis aberration, particularly astigmatism, and high optical performance cannot be realized.
条件式(2−5)の上限値を上回った場合、正レンズAの屈折力が弱くなり、第1レンズ中の正レンズA以外の正レンズの屈折力が強くなるため、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、正レンズAを通る軸外光束の光軸からの高さの変動にともなう屈折力変化が大きくなり、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the upper limit of conditional expression (2-5) is exceeded, the refractive power of the positive lens A becomes weak, and the refractive power of positive lenses other than the positive lens A in the first lens becomes strong. Upon zooming to the end state, the refractive power change due to the height fluctuation from the optical axis of the off-axis light beam passing through the positive lens A becomes large, and the fluctuation of lateral chromatic aberration and off-axis aberration, particularly astigmatism, is suppressed. This makes it difficult to achieve high optical performance.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(2−5)の下限値を0.80とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2-5) to 0.80.
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式(2−5)の上限値を1.35とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2-5) to 1.35.
また、本第2実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式(2−6)を満足することが望ましい。
(2−6) 1.75<φ1A/fw<4.50
但し、fwは広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離、φ1Aは第1レンズ群中の正レンズAの有効径である。
In addition, it is desirable that the variable magnification optical system according to the second embodiment satisfies the following conditional expression (2-6).
(2-6) 1.75 <φ1A / fw <4.50
However, fw is the focal length of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state, and φ1A is the effective diameter of the positive lens A in the first lens group.
条件式(2−6)は、第1レンズ群中の正レンズAの最適な有効径を規定し、変倍に際して発生する色収差と軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (2-6) defines the optimum effective diameter of the positive lens A in the first lens group, and achieves high optical performance by suppressing variations in chromatic aberration and off-axis aberration that occur during zooming. It is a conditional expression.
条件式(2−6)の下限値を下回った場合、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第1レンズ群中の正レンズAを通る軸外光束の光軸からの高さの変動が少なくなるため、軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the lower limit value of conditional expression (2-6) is not reached, the variation in height from the optical axis of the off-axis light beam that passes through the positive lens A in the first lens group upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state Therefore, it becomes difficult to suppress fluctuations in off-axis aberrations, particularly astigmatism, and high optical performance cannot be realized.
条件式(2−6)の上限値を上回った場合、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第1レンズ群中の正レンズAを通る軸外光束の光軸からの高さの変動が大きくなり、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the upper limit of conditional expression (2-6) is exceeded, the variation in the height from the optical axis of the off-axis light beam that passes through the positive lens A in the first lens group upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state Increases, and it becomes difficult to suppress fluctuations in lateral chromatic aberration and off-axis aberration, particularly astigmatism, and high optical performance cannot be realized.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(2−6)の下限値を2.45とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2-6) to 2.45.
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式(2−6)の上限値を3.80とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2-6) to 3.80.
また、本実施形態に係る変倍光学系は、第1レンズ群は以下の条件式(2−7)を満足する正レンズBを有することが望ましい。
(2−7) ndB>1.580
但し、ndBは第1レンズ群中の正レンズBの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率である。
In the zoom optical system according to the present embodiment, it is desirable that the first lens group has a positive lens B that satisfies the following conditional expression (2-7).
(2-7) ndB> 1.580
Here, ndB is the refractive index with respect to the d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the material of the positive lens B in the first lens group.
条件式(2−7)は、第1レンズ群中の正レンズBの材質の最適な屈折率を規定し、変倍に際して発生する軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (2-7) defines the optimum refractive index of the material of the positive lens B in the first lens group, and achieves high optical performance by suppressing fluctuations in off-axis aberrations that occur during zooming. It is a conditional expression.
条件式(2−7)の下限値を下回った場合、正レンズBの面の曲率が大きくなるため、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、正レンズBを通る軸外光束の光軸からの高さの変動にともなう偏角変化が大きくなり、軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit value of conditional expression (2-7) is not reached, the curvature of the surface of the positive lens B increases, so that the off-axis light beam that passes through the positive lens B during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. The change in declination accompanying the fluctuation in height from the axis becomes large, and it becomes difficult to suppress fluctuations in off-axis aberrations, particularly astigmatism, and high optical performance cannot be realized.
また、本第2実施形態に係る変倍光学系は、第1レンズ群は以下の条件式(2−8)を満足する正レンズBを有することが望ましい。
(2−8) 40.0<νdB<66.5
但し、νdBは第1レンズ群中の正レンズBの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数である。
In the variable magnification optical system according to the second embodiment, it is desirable that the first lens group has a positive lens B that satisfies the following conditional expression (2-8).
(2-8) 40.0 <νdB <66.5
Where νdB is the Abbe number with respect to the d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the material of the positive lens B in the first lens group.
条件式(2−8)は、第1レンズ群中の正レンズBの材質の最適なアッベ数を規定し、変倍に際して発生する色収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (2-8) defines the optimum Abbe number of the material of the positive lens B in the first lens group, and is a conditional expression for realizing high optical performance by suppressing variation in chromatic aberration that occurs during zooming. It is.
条件式(2−8)の下限値を下回った場合、正レンズBの材質の分散が大きくなるため、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して軸外光束の通る光軸からの高さの変動にともなう分散の変化が大きくなり、倍率色収差変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the lower limit value of conditional expression (2-8) is not reached, the dispersion of the material of the positive lens B increases, so the height from the optical axis through which the off-axis light beam passes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. The variation of the dispersion accompanying the fluctuation of becomes large, it becomes difficult to suppress the chromatic aberration of magnification, and high optical performance cannot be realized.
条件式(2−8)の上限値を上回った場合、正レンズBの材質の分散が小さくなるため、第1レンズ群に負レンズがある場合には、色収差補正が過剰になり倍率色収差変動を抑えることが困難となる。また、負レンズがない場合は色収差が残るため色収差変動を抑えることが困難となる。従って、いずれの場合でも高い光学性能を実現できない。   When the upper limit value of conditional expression (2-8) is exceeded, the dispersion of the material of the positive lens B becomes small. Therefore, when there is a negative lens in the first lens group, the chromatic aberration correction becomes excessive and the lateral chromatic aberration variation is reduced. It becomes difficult to suppress. Further, when there is no negative lens, chromatic aberration remains and it is difficult to suppress chromatic aberration fluctuation. Therefore, in any case, high optical performance cannot be realized.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(2−8)の下限値を49.0とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2-8) to 49.0.
また、本第2実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式(2−9)を満足することが望ましい。
(2−9) 0.65<f1B/f1<1.75
但し、f1は前記第1レンズ群の焦点距離、f1Bは第1レンズ群中の正レンズBの焦点距離である。
In addition, it is desirable that the variable magnification optical system according to the second embodiment satisfies the following conditional expression (2-9).
(2-9) 0.65 <f1B / f1 <1.75
Here, f1 is the focal length of the first lens group, and f1B is the focal length of the positive lens B in the first lens group.
条件式(2−9)は、第1レンズ群中の正レンズBの最適な焦点距離を規定し、変倍に際して発生する色収差と軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (2-9) defines the optimum focal length of the positive lens B in the first lens group, and achieves high optical performance by suppressing variations in chromatic aberration and off-axis aberration that occur during zooming. It is a conditional expression.
条件式(2−9)の下限値を下回った場合、正レンズBの屈折力が強くなるため、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、正レンズBを通る軸外光束の光軸からの高さの変動にともなう屈折力変化が大きくなり、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the lower limit value of conditional expression (2-9) is not reached, the refractive power of the positive lens B becomes strong. Therefore, the optical axis of the off-axis light beam passing through the positive lens B during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state The change in refractive power accompanying the change in height from the lens becomes large, and it becomes difficult to suppress the change in lateral chromatic aberration and off-axis aberration, particularly astigmatism, and high optical performance cannot be realized.
条件式(2−9)の上限値を上回った場合、正レンズBの屈折力が弱くなり、第1レンズ群中の正レンズB以外の正レンズの屈折力が強くなるため、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、正レンズBを通る軸外光束の光軸からの高さの変動にともなう屈折力変化が大きくなり、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the upper limit of conditional expression (2-9) is exceeded, the refractive power of the positive lens B becomes weak, and the refractive power of positive lenses other than the positive lens B in the first lens group becomes strong. During zooming to the telephoto end state, the change in refractive power accompanying the change in height from the optical axis of the off-axis light beam passing through the positive lens B becomes large, and the change in lateral chromatic aberration and off-axis aberration, particularly astigmatism, is suppressed. It is difficult to achieve high optical performance.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(2−9)の下限値を0.77とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2-9) to 0.77.
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式(2−9)の上限値を1.42とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2-9) to 1.42.
また、本第2実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式(2−10)を満足することが望ましい。
(2−10) 1.75<φ1B/fw<4.50
但し、fwは広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離、φ1Bは第1レンズ群中の正レンズBの有効径である。
In addition, it is desirable that the variable magnification optical system according to the second embodiment satisfies the following conditional expression (2-10).
(2-10) 1.75 <φ1B / fw <4.50
However, fw is the focal length of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state, and φ1B is the effective diameter of the positive lens B in the first lens group.
条件式(2−10)は、第1レンズ群中の正レンズBの最適な有効径を規定し、変倍に際して発生する色収差と軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (2-10) defines an optimum effective diameter of the positive lens B in the first lens group, and achieves high optical performance by suppressing fluctuations in chromatic aberration and off-axis aberration that occur during zooming. Conditional expression.
条件式(2−10)の下限値を下回った場合、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第1レンズ群中の正レンズBを通る軸外光束の光軸からの高さの変動が少なくなるため、軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the lower limit value of conditional expression (2-10) is not reached, the variation in the height from the optical axis of the off-axis light beam passing through the positive lens B in the first lens group upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state Therefore, it becomes difficult to suppress fluctuations in off-axis aberrations, particularly astigmatism, and high optical performance cannot be realized.
条件式(2−10)の上限値を上回った場合、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第1レンズ群中の正レンズBを通る軸外光束の光軸からの高さの変動が大きくなり、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the upper limit value of conditional expression (2-10) is exceeded, the variation in the height from the optical axis of the off-axis light beam passing through the positive lens B in the first lens group upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state Increases, and it becomes difficult to suppress fluctuations in lateral chromatic aberration and off-axis aberration, particularly astigmatism, and high optical performance cannot be realized.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(2−10)の下限値を2.45とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2-10) to 2.45.
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式(2−10)の上限値を3.80とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2-10) to 3.80.
また、本第2実施形態に係る変倍光学系は、第1レンズ群は以下の条件式(2−11)、(2−12)を満足する負レンズを有することが望ましい。
(2−11) 1.750<ndN
(2−12) 28.0<νdN<50.0
但し、ndNは第1レンズ群中の負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率、νdNは第1レンズ群中の負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数である。
In the zoom optical system according to the second embodiment, it is preferable that the first lens group includes a negative lens that satisfies the following conditional expressions (2-11) and (2-12).
(2-11) 1.750 <ndN
(2-12) 28.0 <νdN <50.0
Where ndN is the refractive index of the negative lens material d-line (wavelength λ = 587.6 nm) in the first lens group, and νdN is the negative lens material d-line (wavelength λ = 58.7. Abbe number for 6 nm).
条件式(2−11)は、第1レンズ群中の負レンズの最適な屈折率範囲を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を得るための条件式である。   Conditional expression (2-11) defines an optimum refractive index range of the negative lens in the first lens group, and suppresses fluctuations in off-axis aberrations that occur during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It is a conditional expression for obtaining optical performance.
条件式(2−11)の下限値を下回った場合、第1レンズ群中の負レンズの面の曲率が大きくなるため、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して負レンズ中を通る軸外光束の光軸からの高さの変動による軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit value of conditional expression (2-11) is not reached, the curvature of the surface of the negative lens in the first lens group increases, so that the axis passing through the negative lens during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state It becomes difficult to suppress off-axis aberrations, particularly astigmatism fluctuations due to fluctuations in the height of the outer luminous flux from the optical axis, and high optical performance cannot be realized.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(2−11)の下限値を1.780とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2-11) to 1.780.
条件式(2−12)は、第1レンズ群中の負レンズの材質の最適なアッベ数を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する色収差変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (2-12) defines the optimum Abbe number of the material of the negative lens in the first lens group, and suppresses chromatic aberration fluctuations that occur during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has high optical performance. Is a conditional expression for realizing
条件式(2−12)の下限値を下回った場合、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して2次色収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit of conditional expression (2-12) is not reached, it will be difficult to suppress fluctuations in secondary chromatic aberration during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and high optical performance cannot be realized.
条件式(2−12)の上限値を上回った場合、第1レンズ群で所定の色消しを行おうとすると、正負各レンズの屈折力が大きくなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して負レンズ中を通る軸外光束の光軸からの高さの変動による軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the upper limit of conditional expression (2-12) is exceeded, if the predetermined achromaticity is performed in the first lens group, the refractive power of each positive and negative lens increases, and the zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is increased. At this time, it becomes difficult to suppress off-axis aberrations, particularly astigmatism fluctuations due to fluctuations in the height of the off-axis light beam passing through the negative lens from the optical axis, and high optical performance cannot be realized.
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式(2−12)の上限値を43.0とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2-12) to 43.0.
また、本第2実施形態に係る変倍光学系は、第1レンズ群は、1枚の負レンズと、2枚の正レンズで構成されることが望ましい。   In the variable magnification optical system according to the second embodiment, it is desirable that the first lens group is composed of one negative lens and two positive lenses.
この構成とすることにより、第1レンズ群の厚さを抑えることが可能となり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群の最も物体側の面を通る軸外光束の光軸からの高さの変動を抑えることが可能になって、軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることができ、高い光学性能を実現できる。   With this configuration, it is possible to suppress the thickness of the first lens group, and the off-axis light flux passing through the most object-side surface of the first lens group upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It becomes possible to suppress the fluctuation of the height from the optical axis, it is possible to suppress the fluctuation of off-axis aberration, particularly astigmatism, and realize high optical performance.
また、本第2実施形態に係る変倍光学系は、第3レンズ群は以下の条件式(2−13)を満足する正レンズを有することが望ましい。
(2−13) nd3≧1.540の時 νd3>65.5
nd3<1.540の時 νd3>75.0
但し、nd3は第3レンズ群中の正レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率、νd3は第3レンズ群中の正レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数である。
In the zoom optical system according to the second embodiment, it is preferable that the third lens group has a positive lens that satisfies the following conditional expression (2-13).
(2-13) When nd3 ≧ 1.540 νd3> 65.5
When nd3 <1.540 νd3> 75.0
Where nd3 is the refractive index of the positive lens material in the third lens group with respect to d-line (wavelength λ = 587.6 nm), and νd3 is the positive lens material in the third lens group d-line (wavelength λ = 58.7. Abbe number for 6 nm).
条件式(2−13)は、第3レンズ群中の正レンズの材質の最適なアッベ数を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する色収差変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (2-13) defines the optimum Abbe number of the material of the positive lens in the third lens group, and suppresses chromatic aberration fluctuations that occur during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has high optical performance. Is a conditional expression for realizing
条件式(2−13)の下限値を下回った場合、軸上色収差と倍率色収差の変動を抑えることが困難となり、また材質の異常分散が小さい材質となるため2次色収差の変動を抑えることが困難なことに加え、特に望遠端状態における軸上色収差と倍率色収差の可視光領域における量が大きくなって、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit of conditional expression (2-13) is not reached, it will be difficult to suppress fluctuations in longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration, and the material will have a small anomalous dispersion, so that fluctuations in secondary chromatic aberration can be suppressed. In addition to difficulty, the amount of axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration in the visible light region, particularly in the telephoto end state, increases, and high optical performance cannot be realized.
なお、実施形態の効果を確実にするために、nd3≧1.540の時、条件式(2−13)の下限値を67.5とすることが好ましい。また、実施形態の効果を確実にするために、nd3<1.540の時、条件式(2−13)の下限値を80.5とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2-13) to 67.5 when nd3 ≧ 1.540. In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2-13) to 80.5 when nd3 <1.540.
また、本第2実施形態に係る変倍光学系は、第3レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群と、正屈折力の第32レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第31レンズ群と第32レンズ群との間隔は減少することが望ましい。   In the variable magnification optical system according to the second embodiment, the third lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a 31st lens group having a positive refractive power and a 32nd lens group having a positive refractive power. It is desirable that the distance between the thirty-first lens group and the thirty-second lens group is reduced when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
この構成とすることにより、第3レンズ群を一体で移動させるより第3レンズ群の変倍率を上げることが可能となり、さらに球面収差やコマ収差、非点収差の変動を抑えて高い光学性能を実現できる。   With this configuration, it is possible to increase the zoom ratio of the third lens unit rather than moving the third lens unit as a single unit, and further suppress high fluctuations in spherical aberration, coma aberration, and astigmatism, resulting in high optical performance. realizable.
また、本第2実施形態に係る変倍光学系は、第3レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群と、負屈折力の第32レンズ群と、正屈折力の第33レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第31レンズ群と第32レンズ群との間隔は変化し、第32レンズ群と第33レンズ群との間隔は変化することが望ましい。   In the variable magnification optical system according to the second embodiment, the third lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a 31st lens group having a positive refractive power and a 32nd lens group having a negative refractive power. And the 33rd lens group having positive refractive power, and when changing the magnification from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the 31st lens group and the 32nd lens group changes, and the 32nd lens group and the 33rd lens group change. It is desirable that the distance from the lens group changes.
この構成とすることにより、第3レンズ群を一体で移動させるより第3レンズ群で発生する収差変動を抑えることが可能となり、特に球面収差やコマ収差、非点収差の変動を抑えて高い光学性能を実現できる。   By adopting this configuration, it is possible to suppress aberration fluctuations that occur in the third lens group rather than moving the third lens group as a unit, and in particular, high optical performance by suppressing fluctuations in spherical aberration, coma aberration, and astigmatism. Performance can be realized.
また、本第2実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第31レンズ群と第32レンズ群との間隔は増大し、第32レンズ群と第33レンズ群との間隔は減少することが望ましい。   Further, in the zoom optical system according to the second embodiment, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the thirty-first lens group and the thirty-second lens group increases, and the thirty-second lens group and the thirty-second lens group increase. It is desirable to reduce the distance from the 33 lens group.
この構成とすることにより、第3レンズ群の変倍率を上げることが可能となり、球面収差やコマ収差、非点収差の変動を抑えて高い光学性能を実現できる。   With this configuration, it is possible to increase the zoom ratio of the third lens group, and it is possible to realize high optical performance while suppressing variations in spherical aberration, coma aberration, and astigmatism.
(第2実施形態の実施例)
以下、本第2実施形態に係る各実施例について図面を参照しつつ説明する。なお、反射防止膜の詳細については、実施例の後に別途説明する。
(Example of the second embodiment)
Hereinafter, each example according to the second embodiment will be described with reference to the drawings. The details of the antireflection film will be described separately after the examples.
(第2実施形態の第1実施例)
図11は、第2実施形態の第1実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。
(First example of the second embodiment)
FIG. 11 is a cross-sectional view showing a configuration of a variable magnification optical system according to the first example of the second embodiment.
図11に示すように、第2実施形態の第1実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群G1と、負屈折力の第2レンズ群G2と、正屈折力の第3レンズ群G3とから構成される。第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群G31と、負屈折力の第32レンズ群G32と、正屈折力の第33レンズ群G33とから構成される。   As shown in FIG. 11, the variable magnification optical system according to the first example of the second embodiment includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a first lens having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis. The second lens group G2 and the third lens group G3 having a positive refractive power. The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a 31st lens group G31 having a positive refractive power, a 32nd lens group G32 having a negative refractive power, and a 33rd lens group G33 having a positive refractive power. Composed.
広角端状態Wから望遠端状態Tへの変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔は増大し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔は減少するように、像面Iに対して、第1レンズ群G1は単調に物体側へ移動し、第2レンズ群G2は一旦像側へ移動してから物体側へ移動し、第3レンズ群G3は単調に物体側へ移動する。さらに、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32との間隔は増大し、第32レンズ群G32と第33レンズ群G33との間隔は減少するように、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32と第33レンズ群G33は像面Iに対して単調に物体側へ移動する。また、第31レンズ群G31と第33レンズ群G33は、像面Iに対して一体で移動する。   When zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. Thus, with respect to the image plane I, the first lens group G1 monotonously moves toward the object side, the second lens group G2 moves once toward the image side, then moves toward the object side, and the third lens group G3 Move to the object side monotonously. Further, the distance between the 31st lens group G31 and the 32nd lens group G32 is increased, and the distance between the 32nd lens group G32 and the 33rd lens group G33 is decreased, so that the 31st lens group G31 and the 32nd lens group are reduced. G32 and the 33rd lens group G33 move to the object side monotonously with respect to the image plane I. The thirty-first lens group G31 and the thirty-third lens group G33 move integrally with the image plane I.
開口絞りSは、第2レンズ群G2の像側にある第3レンズ群G3の最も物体側に配置され、第31レンズ群G31と一体で構成される。   The aperture stop S is disposed closest to the object side of the third lens group G3 on the image side of the second lens group G2, and is configured integrally with the 31st lens group G31.
第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、両凸形状の正レンズL13とから構成されている。   The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L12, and a biconvex positive lens L13. It is composed of
第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23と、両凹形状の負レンズL24と両凸形状の正レンズL25との接合レンズとから構成されている。第2レンズ群G2の最も物体側に位置する負メニスカスレンズL21は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。   The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave It is composed of a cemented lens of a negative lens L24 having a shape and a positive lens L25 having a biconvex shape. The negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 is a composite aspherical lens in which an aspherical surface is formed by providing a resin layer on the object-side lens surface.
第31レンズ群G31は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズL31と、両凸形状の正レンズL32と、両凸形状の正レンズL33と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL34との接合レンズとから構成されている。   The thirty-first lens group G31 has, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, a biconvex positive lens L33, and a concave surface facing the object side. It is comprised from the cemented lens with the negative meniscus lens L34.
第32レンズ群G32は、光軸に沿って物体側から順に、両凹形状の負レンズL41と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL42との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL43とから構成されている。第32レンズ群G32の最も物体側に位置する両凹形状の負レンズL41は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。   The thirty-second lens group G32 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconcave negative lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface on the object side, and a negative lens having a concave surface on the object side. And a meniscus lens L43. The biconcave negative lens L41 located closest to the object side in the thirty-second lens group G32 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
第33レンズ群G33は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL51と、両凸形状の正レンズL52と、両凹形状の負レンズL53と両凸形状の正レンズL54との接合レンズとから構成されている。第33レンズ群G33の最も物体側に位置する正メニスカスレンズL51は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。両凸形状の正レンズL54から射出した光線は像面Iに結像する。   The thirty-third lens group G33 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L52, a biconcave negative lens L53, and a biconvex shape. The positive lens L54 is a cemented lens. The positive meniscus lens L51 located closest to the object side in the thirty-third lens group G33 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side. The light beam emitted from the biconvex positive lens L54 forms an image on the image plane I.
像面Iは、不図示の撮像素子上に形成され、該撮像素子はCCDやCMOS等から構成されている(以降の実施例についても同様である)。   The image plane I is formed on an image sensor (not shown), and the image sensor is composed of a CCD, a CMOS, or the like (the same applies to the following embodiments).
本第2実施形態の第1実施例では、第2レンズ群G2の負メニスカスレンズL21における像面側のレンズ面と、第2レンズ群G2の両凹形状の負レンズL22における物体側のレンズ面に後述する反射防止膜が形成されている。   In the first example of the second embodiment, the image-side lens surface of the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2 and the object-side lens surface of the biconcave negative lens L22 of the second lens group G2. An antireflection film described later is formed.
以下の表5に第2実施形態の第1実施例に係る変倍光学系の諸元値を掲げる。   Table 5 below lists specifications of the variable magnification optical system according to the first example of the second embodiment.
表中の(面データ)において、物面は物体面、面番号は物体側からのレンズ面の番号、rは曲率半径、dは面間隔、ndはd線(波長λ=587.6nm)における屈折率、νdはd線(波長λ=587.6nm)におけるアッベ数、(可変)は可変面間隔、(絞り)は開口絞りS、像面は像面Iをそれぞれ表している。なお、空気の屈折率nd=1.000000は記載を省略している。また、曲率半径r欄の「∞」は平面を示している。   In (surface data) in the table, the object surface is the object surface, the surface number is the lens surface number from the object side, r is the radius of curvature, d is the surface spacing, and nd is the d-line (wavelength λ = 587.6 nm). Refractive index, νd represents the Abbe number in the d-line (wavelength λ = 587.6 nm), (variable) represents the variable surface interval, (diaphragm) represents the aperture stop S, and the image surface represents the image surface I. Note that the refractive index of air nd = 1.000 000 is omitted. Further, “∞” in the radius of curvature r column indicates a plane.
(非球面データ)において、非球面は以下の式で表される。
X(y)=(y/r)/[1+[1−κ(y/r)]1/2
+A4×y+A6×y+A8×y+A10×y10
ここで、光軸に垂直な方向の高さをy、高さyにおける光軸方向の変位量(各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離)をX(y)、基準球面の曲率半径(近軸曲率半径)をr、円錐係数をκ、n次の非球面係数をAnとする。なお、「E-n」は「×10−n」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10−5」を示す。また、各非球面は、(面データ)において、面番号の右側に「*」を付して示している。
In (Aspheric data), the aspheric surface is expressed by the following equation.
X (y) = (y 2 / r) / [1+ [1-κ (y 2 / r 2 )] 1/2 ]
+ A4 × y 4 + A6 × y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10
Here, the height in the direction perpendicular to the optical axis is y, and the amount of displacement in the optical axis direction at the height y (the distance along the optical axis from the tangential plane of the apex of each aspheric surface to each aspheric surface) is X ( y) Let r be the radius of curvature (paraxial radius of curvature) of the reference sphere, κ be the conic coefficient, and An be the n-th aspherical coefficient. “En” represents “× 10 −n ”, for example “1.234E-05” represents “1.234 × 10 −5 ”. Each aspherical surface is indicated with “*” on the right side of the surface number in (surface data).
(各種データ)において、ズーム比は変倍光学系の変倍比、Wは広角端状態、Mは中間焦点距離状態、Tは望遠端状態、fは全系の焦点距離、FNOはFナンバー、ωは半画角(単位:「°」)、Yは像高、TLは無限遠合焦状態における第1レンズ群G1の最も物体側の面から像面Iまでのレンズ系全長、Bfはバックフォーカス、diは面番号iでの可変面間隔値をそれぞれ表している。   In (various data), the zoom ratio is the zoom ratio of the zoom optical system, W is the wide-angle end state, M is the intermediate focal length state, T is the telephoto end state, f is the focal length of the entire system, FNO is the F number, ω is the half angle of view (unit: “°”), Y is the image height, TL is the total length of the lens system from the most object side surface of the first lens group G1 to the image surface I in the infinite focus state, and Bf is the back Focus and di each represent a variable surface interval value for surface number i.
(ズームレンズ群データ)は、各レンズ群の始面番号とレンズ群の焦点距離をそれぞれ示す。   (Zoom lens group data) indicates the start surface number of each lens group and the focal length of the lens group.
(条件式対応値)は、各条件式の対応値をそれぞれ示す。   (Conditional expression corresponding value) indicates the corresponding value of each conditional expression.
なお、以下の全ての諸元値において、掲載されている焦点距離f、曲率半径r、面間隔dその他の長さ等は、特記の無い場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「mm」に限定されること無く他の適当な単位を用いることもできる。さらに、これらの記号の説明は、以降の他の第2実施形態の実施例においても同様とし説明を省略する。   In all the following specification values, “mm” is generally used as the focal length f, radius of curvature r, surface interval d and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportional. Even if it is enlarged or proportionally reduced, the same optical performance can be obtained. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units may be used. Further, the explanation of these symbols is the same in the following examples of the second embodiment, and the explanation is omitted.
(表5)

(面データ)
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 205.09180 2.00000 1.882997 40.76
2 67.52420 9.07190 1.456000 91.20
3 -361.42710 0.10000
4 70.10040 6.86700 1.603001 65.46
5 -2470.83790 (可変)

6* 84.76870 0.15000 1.553890 38.09
7 73.93750 1.20000 1.834807 42.72
8 17.03670 6.46970
9 -49.48220 1.00000 1.816000 46.62
10 52.14060 0.15000
11 31.61490 5.45080 1.761820 26.56
12 -44.44820 1.19350
13 -25.13580 1.00000 1.816000 46.62
14 64.50360 2.42190 1.808090 22.79
15 -166.54310 (可変)

16(絞り) ∞ 1.00000
17 63.10220 3.49130 1.593190 67.87
18 -50.22150 0.10000
19 58.68260 2.72200 1.487490 70.41
20 -121.43450 0.10000
21 48.64320 4.10420 1.487490 70.41
22 -34.50080 1.00000 1.808090 22.79
23 -205.15990 (可変)

24* -66.96860 1.00000 1.693501 53.20
25 26.57120 2.15810 1.761820 26.56
26 63.33840 4.78730
27 -24.70410 1.00000 1.729157 54.66
28 -74.86360 (可変)

29* -569.79420 3.96090 1.589130 61.16
30 -23.53500 0.10000
31 37.14850 5.00600 1.487490 70.41
32 -45.19690 1.71640
33 -107.03630 1.00000 1.882997 40.76
34 23.36210 4.50160 1.548141 45.79
35 -637.55850 (Bf)
像面 ∞

(非球面データ)
第6面
κ = 1.0000
A4 = 3.61880E-06
A6 = -6.10680E-09
A8 = -4.67380E-12
A10 = 5.77660E-14
第24面
κ = 1.0000
A4 = 3.81940E-06
A6 = -1.72450E-09
A8 = 0.00000E+00
A10 = 0.00000E+00
第29面
κ = 1.0000
A4 = -1.63630E-05
A6 = 8.94380E-09
A8 = -2.98150E-11
A10 = 2.87630E-14

(各種データ)
ズーム比 15.709
W M T
f = 18.56080 104.15546 291.57422
FNO = 3.60018 5.60084 5.87404
ω = 38.95554 7.45367 2.71157
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 163.29692 225.59510 252.97281
Bf = 39.15242 70.61280 82.77641

d5 2.14670 55.86030 80.53690
d15 34.33830 11.46250 2.00000
d23 3.38750 10.66930 11.83690
d28 9.44940 2.16760 1.00000

(ズームレンズ群データ)
群 始面 焦点距離
1 1 122.10406
2 6 −15.86654
3 16 39.50539(W)
33.18380(M)
31.88175(T)
31 16 26.56694
32 24 −24.00147
33 29 33.81791

(条件式対応値)
(2−1) νdA=91.20 (L12)
(2−2) f1/fw=6.579
(2−3) f1/ft=0.419
(2−4) Δ1/f1=0.734
(2−5) f1A/f1=1.029 (L12)
(2−6) φ1A/fw=3.007 (φ1A=55.81)(L12)
(2−7) ndB=1.603001 (L13)
(2−8) νdB=65.46 (L13)
(2−9) f1B/f1=0.927 (L13)
(2−10) φ1B/fw=2.909 (φ1B=54.00)(L13)
(2−11) ndN=1.882997 (L11)
(2−12) νdN=40.76 (L11)
(2−13) nd3=1.593190 (L31)
νd3=67.87 (L31)
(Table 5)

(Surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 205.09180 2.00000 1.882997 40.76
2 67.52420 9.07190 1.456000 91.20
3 -361.42710 0.10000
4 70.10040 6.86700 1.603001 65.46
5 -2470.83790 (variable)

6 * 84.76870 0.15000 1.553890 38.09
7 73.93750 1.20000 1.834807 42.72
8 17.03670 6.46970
9 -49.48220 1.00000 1.816000 46.62
10 52.14060 0.15000
11 31.61490 5.45080 1.761820 26.56
12 -44.44820 1.19350
13 -25.13580 1.00000 1.816000 46.62
14 64.50360 2.42190 1.808090 22.79
15 -166.54310 (variable)

16 (Aperture) ∞ 1.00000
17 63.10220 3.49130 1.593190 67.87
18 -50.22150 0.10000
19 58.68260 2.72200 1.487490 70.41
20 -121.43450 0.10000
21 48.64320 4.10420 1.487490 70.41
22 -34.50080 1.00000 1.808090 22.79
23 -205.15990 (variable)

24 * -66.96860 1.00000 1.693501 53.20
25 26.57120 2.15810 1.761820 26.56
26 63.33840 4.78730
27 -24.70410 1.00000 1.729157 54.66
28 -74.86360 (variable)

29 * -569.79420 3.96090 1.589130 61.16
30 -23.53500 0.10000
31 37.14850 5.00600 1.487490 70.41
32 -45.19690 1.71640
33 -107.03630 1.00000 1.882997 40.76
34 23.36210 4.50160 1.548141 45.79
35 -637.55850 (Bf)
Image plane ∞

(Aspheric data)
6th surface κ = 1.0000
A4 = 3.61880E-06
A6 = -6.10680E-09
A8 = -4.67380E-12
A10 = 5.77660E-14
24th surface κ = 1.0000
A4 = 3.81940E-06
A6 = -1.72450E-09
A8 = 0.00000E + 00
A10 = 0.00000E + 00
29th surface κ = 1.0000
A4 = -1.63630E-05
A6 = 8.94380E-09
A8 = -2.98150E-11
A10 = 2.87630E-14

(Various data)
Zoom ratio 15.709
W M T
f = 18.56080 104.15546 291.57422
FNO = 3.60018 5.60084 5.87404
ω = 38.95554 7.45367 2.71157
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 163.29692 225.59510 252.97281
Bf = 39.15242 70.61280 82.77641

d5 2.14670 55.86030 80.53690
d15 34.33830 11.46250 2.00000
d23 3.38750 10.66930 11.83690
d28 9.44940 2.16760 1.00000

(Zoom lens group data)
Group Start surface Focal length 1 1 122.10406
2 6-15.86654
3 16 39.50539 (W)
33.18380 (M)
31.88175 (T)
31 16 26.56694
32 24 -24.00147
33 29 33.81791

(Values for conditional expressions)
(2-1) νdA = 91.20 (L12)
(2-2) f1 / fw = 6.579
(2-3) f1 / ft = 0.419
(2-4) Δ1 / f1 = 0.734
(2-5) f1A / f1 = 1.029 (L12)
(2-6) φ1A / fw = 3.007 (φ1A = 55.81) (L12)
(2-7) ndB = 1.603001 (L13)
(2-8) νdB = 65.46 (L13)
(2-9) f1B / f1 = 0.927 (L13)
(2-10) φ1B / fw = 2.909 (φ1B = 54.00) (L13)
(2-11) ndN = 1.882297 (L11)
(2-12) νdN = 40.76 (L11)
(2-13) nd3 = 1.593190 (L31)
νd3 = 67.87 (L31)
図12は、第2実施形態の第1実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。   FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to the first example of the second embodiment in the infinite focus state, where (a) is a wide-angle end state, (b) is an intermediate focal length state, (C) shows a telephoto end state, respectively.
各収差図において、FNOはFナンバー、Aは半画角(単位:「°」)を示す。また、dはd線(波長587.6nm)、gはg線(波長435.8nm)に対する諸収差、記載のないものはd線に対する諸収差をそれぞれ表す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。   In each aberration diagram, FNO represents an F number, and A represents a half angle of view (unit: “°”). Further, d represents d-line (wavelength 587.6 nm), g represents various aberrations with respect to g-line (wavelength 435.8 nm), and those not described represent various aberrations with respect to d-line. In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane.
なお、以降の他の第2実施形態の実施例においても同様の記号を使用し、以降の説明を省略する。   In the following examples of the second embodiment, the same symbols are used, and the following description is omitted.
各収差図から、第2実施形態の第1実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。   From each aberration diagram, it can be seen that the variable magnification optical system according to the first example of the second embodiment has various optical aberrations corrected and high optical performance.
図13は、第2実施形態の第1実施例の変倍光学系において、物体側から入射した光線BMによりゴーストが発生する状態を示している。図13において、物体側からの光線BMが図示のように変倍光学系に入射すると、両凹形状の負レンズL22における物体側のレンズ面(第1番目の反射光の発生面でありその面番号は9)で反射し、その反射光は負メニスカスレンズL21における像側のレンズ面(第2番目の反射光の発生面でありその面番号は8)で再度反射して像面Iに到達し、ゴーストおよびフレアを発生させてしまう。なお、第1番目の反射光の発生面(面番号9)は物体から見て凹形状のレンズ面であり、第2番目の反射光の発生面(面番号8)は開口絞りから見て凹形状のレンズ面である。このような面に、より広い波長範囲で広入射角に対応した反射防止膜を形成することで、ゴーストおよびフレアを効果的に低減することができる。   FIG. 13 shows a state where a ghost is generated by the light beam BM incident from the object side in the variable magnification optical system of the first example of the second embodiment. In FIG. 13, when a light beam BM from the object side is incident on the variable magnification optical system as shown, the object-side lens surface (the first reflected light generating surface and its surface) in the biconcave negative lens L22. The number is reflected by 9), and the reflected light is reflected again by the lens surface on the image side of the negative meniscus lens L21 (the second reflected light generation surface and its surface number is 8) to reach the image surface I. Ghosts and flares. The first reflected light generation surface (surface number 9) is a concave lens surface when viewed from the object, and the second reflected light generation surface (surface number 8) is concave when viewed from the aperture stop. It is a lens surface of shape. By forming an antireflection film corresponding to a wide incident angle in a wider wavelength range on such a surface, ghosts and flares can be effectively reduced.
(第2実施形態の第2実施例)
図14は、第2実施形態の第2実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。
(Second Example of Second Embodiment)
FIG. 14 is a cross-sectional view showing a configuration of a variable magnification optical system according to the second example of the second embodiment.
図14に示すように、第2実施形態の第2実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群G1と、負屈折力の第2レンズ群G2と、正屈折力の第3レンズ群G3とから構成される。第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群G31と、正屈折力の第32レンズ群G32とから構成される。   As shown in FIG. 14, the zoom optical system according to the second example of the second embodiment includes a first lens unit G1 having a positive refractive power and a first lens unit having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis. The second lens group G2 and the third lens group G3 having a positive refractive power. The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a thirty-first lens group G31 having a positive refractive power and a thirty-second lens group G32 having a positive refractive power.
広角端状態Wから望遠端状態Tへの変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔は増大し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔は減少するように、像面Iに対して、第1レンズ群G1は単調に物体側へ移動し、第2レンズ群G2は単調に物体側へ移動し、第3レンズ群G3は単調に物体側へ移動する。さらに、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32との間隔は減少するように、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32は像面Iに対して単調に物体側へ移動する。   When zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. Thus, with respect to the image plane I, the first lens group G1 monotonously moves to the object side, the second lens group G2 monotonously moves to the object side, and the third lens group G3 monotonously moves to the object side. To do. Further, the 31st lens group G31 and the 32nd lens group G32 move monotonously with respect to the image plane I toward the object side so that the distance between the 31st lens group G31 and the 32nd lens group G32 decreases.
開口絞りSは、第2レンズ群G2の像側にある第3レンズ群G3の最も物体側に配置され、第31レンズ群G31と一体で構成される。   The aperture stop S is disposed closest to the object side of the third lens group G3 on the image side of the second lens group G2, and is configured integrally with the 31st lens group G31.
第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13とから構成されている。   The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive lens having a convex surface facing the object side. And a meniscus lens L13.
第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23と、両凹形状の負レンズL24とから構成されている。第2レンズ群G2の最も物体側に位置する負メニスカスレンズL21は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。   The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave And a negative lens L24 having a shape. The negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 is a composite aspherical lens in which an aspherical surface is formed by providing a resin layer on the object-side lens surface.
第31レンズ群G31は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズL31と、両凸形状の正レンズL32と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL33との接合レンズと、両凹形状の負レンズL34と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL35との接合レンズとから構成されている。両凹形状の負レンズL34は物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。   The thirty-first lens group G31 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, and a negative meniscus lens L33 having a concave surface facing the object side. And a cemented lens composed of a biconcave negative lens L34 and a positive meniscus lens L35 having a convex surface facing the object side. The biconcave negative lens L34 is a composite aspherical lens in which an aspherical surface is formed by providing a resin layer on the object-side lens surface.
第32レンズ群G32は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズL41と、両凸形状の正レンズL42と両凹形状の負レンズL43との接合レンズと、両凸形状の正レンズL44とから構成されている。第32レンズ群G32の最も物体側に位置する両凸形状の正レンズL41は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。両凸形状の正レンズL44から射出した光線は像面Iに結像する。   The thirty-second lens group G32 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L41, a cemented lens of a biconvex positive lens L42 and a biconcave negative lens L43, and a biconvex shape. Positive lens L44. The biconvex positive lens L41 located closest to the object side in the thirty-second lens group G32 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side. The light beam emitted from the biconvex positive lens L44 forms an image on the image plane I.
本第2実施形態の第2実施例では、第1レンズ群G1の正メニスカスレンズL13における物体側のレンズ面と、第2レンズ群G2の両凸形状の正レンズL23における像面側のレンズ面に後述する反射防止膜が形成されている。   In the second example of the second embodiment, the object-side lens surface of the positive meniscus lens L13 of the first lens group G1 and the image-side lens surface of the biconvex positive lens L23 of the second lens group G2. An antireflection film described later is formed.
以下の表6に第2実施形態の第2実施例に係る変倍光学系の諸元値を掲げる。   Table 6 below lists specifications of the variable magnification optical system according to the second example of the second embodiment.
(表6)

(面データ)
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 107.02060 1.80000 1.903658 31.31
2 61.29680 9.01320 1.456500 90.27
3 -505.77970 0.10000
4 56.57080 6.56600 1.603001 65.44
5 263.14480 (可変)

6* 107.66330 0.15000 1.553890 38.09
7 79.43570 1.20000 1.816000 46.62
8 12.54980 5.89610
9 -28.13610 1.00000 1.816000 46.62
10 76.81030 0.10000
11 29.03300 5.08050 1.846660 23.78
12 -28.29410 0.70210
13 -20.32340 1.00000 1.788001 47.37
14 328.32220 (可変)

15(絞り) ∞ 0.50000
16 38.51440 4.38040 1.527510 66.72
17 -31.08680 0.10000
18 24.82780 5.70920 1.497000 81.64
19 -22.48490 1.00000 1.850260 32.35
20 -1199.41670 3.00000
21* -52.55750 0.10000 1.553890 38.09
22 -56.77690 1.00000 1.772499 49.60
23 32.93540 1.94820 1.805181 25.42
24 83.42590 (可変)

25* 38.17010 5.15170 1.677900 54.89
26 -30.30750 0.10000
27 119.12160 5.79370 1.511790 49.72
28 -16.92620 1.00000 1.878780 41.73
29 40.26250 0.79940
30 88.76870 4.01880 1.497970 53.26
31 -31.87250 (Bf)
像面 ∞

(非球面データ)
第6面
κ = 1.0000
A4 = 8.23600E-06
A6 = 2.68070E-08
A8 = -2.85680E-10
A10 = 8.96110E-13
第21面
κ = 1.0000
A4 = 8.39680E-06
A6 = 4.90050E-09
A8 = 0.00000E+00
A10 = 0.00000E+00
第25面
κ = 1.0000
A4 = -1.05940E-05
A6 = 2.60370E-08
A8 = 0.00000E+00
A10 = 0.00000E+00

(各種データ)
ズーム比 15.666
W M T
f = 18.57581 134.79308 291.01598
FNO = 3.58467 6.30198 6.35739
ω = 38.75301 5.90773 2.74550
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 141.06118 214.13726 227.18745
Bf = 38.02328 85.33826 92.60805

d5 2.12080 50.67230 62.67010
d14 23.69130 7.80730 1.80000
d24 10.01650 3.11010 2.90000

(ズームレンズ群データ)
群 始面 焦点距離
1 1 95.68946
2 6 −11.46195
3 15 31.13029(W)
27.66506(M)
27.57169(T)
31 15 42.77504
32 25 40.12768

(条件式対応値)
(2−1) νdA=90.27 (L12)
(2−2) f1/fw=5.151
(2−3) f1/ft=0.329
(2−4) Δ1/f1=0.900
(2−5) f1A/f1=1.258 (L12)
(2−6) φ1A/fw=2.998 (φ1A=55.69)(L12)
(2−7) ndB=1.603001 (L13)
(2−8) νdB=65.44 (L13)
(2−9) f1B/f1=1.234 (L13)
(2−10) φ1B/fw=2.799 (φ1B=52.00)(L13)
(2−11) ndN=1.903658 (L11)
(2−12) νdN=31.31 (L11)
(2−13) nd3=1.497000 (L32)
νd3=81.64 (L32)
(Table 6)

(Surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 107.02060 1.80000 1.903658 31.31
2 61.29680 9.01320 1.456500 90.27
3 -505.77970 0.10000
4 56.57080 6.56600 1.603001 65.44
5 263.14480 (variable)

6 * 107.66330 0.15000 1.553890 38.09
7 79.43570 1.20000 1.816000 46.62
8 12.54980 5.89610
9 -28.13610 1.00000 1.816000 46.62
10 76.81030 0.10000
11 29.03300 5.08050 1.846660 23.78
12 -28.29410 0.70210
13 -20.32340 1.00000 1.788001 47.37
14 328.32220 (variable)

15 (Aperture) ∞ 0.50000
16 38.51440 4.38040 1.527510 66.72
17 -31.08680 0.10000
18 24.82780 5.70920 1.497000 81.64
19 -22.48490 1.00000 1.850260 32.35
20 -1199.41670 3.00000
21 * -52.55750 0.10000 1.553890 38.09
22 -56.77690 1.00000 1.772499 49.60
23 32.93540 1.94820 1.805181 25.42
24 83.42590 (variable)

25 * 38.17010 5.15170 1.677900 54.89
26 -30.30750 0.10000
27 119.12160 5.79370 1.511790 49.72
28 -16.92620 1.00000 1.878780 41.73
29 40.26250 0.79940
30 88.76870 4.01880 1.497970 53.26
31 -31.87250 (Bf)
Image plane ∞

(Aspheric data)
6th surface κ = 1.0000
A4 = 8.23600E-06
A6 = 2.68070E-08
A8 = -2.85680E-10
A10 = 8.96110E-13
21st surface κ = 1.0000
A4 = 8.39680E-06
A6 = 4.90050E-09
A8 = 0.00000E + 00
A10 = 0.00000E + 00
25th surface κ = 1.0000
A4 = -1.05940E-05
A6 = 2.60370E-08
A8 = 0.00000E + 00
A10 = 0.00000E + 00

(Various data)
Zoom ratio 15.666
W M T
f = 18.57581 134.79308 291.01598
FNO = 3.58467 6.30198 6.35739
ω = 38.75301 5.90773 2.74550
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 141.06118 214.13726 227.18745
Bf = 38.02328 85.33826 92.60805

d5 2.12080 50.67230 62.67010
d14 23.69130 7.80730 1.80000
d24 10.01650 3.11010 2.90000

(Zoom lens group data)
Group Start surface Focal length 1 1 95.68946
2 6 -11.14695
3 15 31.13029 (W)
27.66506 (M)
27.57169 (T)
31 15 42.77504
32 25 40.12768

(Values for conditional expressions)
(2-1) νdA = 90.27 (L12)
(2-2) f1 / fw = 5.151
(2-3) f1 / ft = 0.329
(2-4) Δ1 / f1 = 0.900
(2-5) f1A / f1 = 1.258 (L12)
(2-6) φ1A / fw = 2.998 (φ1A = 55.69) (L12)
(2-7) ndB = 1.603001 (L13)
(2-8) νdB = 65.44 (L13)
(2-9) f1B / f1 = 1.234 (L13)
(2-10) φ1B / fw = 2.799 (φ1B = 52.00) (L13)
(2-11) ndN = 1.903658 (L11)
(2-12) νdN = 31.31 (L11)
(2-13) nd3 = 1.497000 (L32)
νd3 = 81.64 (L32)
図15は、第2実施形態の第2実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。   FIG. 15 shows various aberration diagrams of the variable magnification optical system according to the second example of the second embodiment in the infinite focus state, where (a) is a wide angle end state, (b) is an intermediate focal length state, (C) shows a telephoto end state, respectively.
各収差図から、第2実施形態の第2実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。
(第2実施形態の第3実施例)
図16は、第2実施形態の第3実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。
From each aberration diagram, it can be seen that the variable magnification optical system according to the second example of the second embodiment has various optical aberrations corrected and high optical performance.
(Third example of the second embodiment)
FIG. 16 is a cross-sectional view showing a configuration of a variable magnification optical system according to the third example of the second embodiment.
図16に示すように、第2実施形態の第3実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群G1と、負屈折力の第2レンズ群G2と、正屈折力の第3レンズ群G3とから構成される。第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群G31と、負屈折力の第32レンズ群G32と、正屈折力の第33レンズ群G33とから構成される。   As shown in FIG. 16, the variable magnification optical system according to the third example of the second embodiment includes a first lens unit G1 having a positive refractive power and a first lens unit having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis. The second lens group G2 and the third lens group G3 having a positive refractive power. The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a 31st lens group G31 having a positive refractive power, a 32nd lens group G32 having a negative refractive power, and a 33rd lens group G33 having a positive refractive power. Composed.
広角端状態Wから望遠端状態Tへの変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔は増大し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔は減少するように、像面Iに対して、第1レンズ群G1は単調に物体側へ移動し、第2レンズ群G2は一旦像側へ移動してから物体側へ移動し、第3レンズ群G3は単調に物体側へ移動する。さらに、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32との間隔は増大し、第32レンズ群G32と第33レンズ群G33との間隔は減少するように、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32と第33レンズ群G33は像面Iに対して単調に物体側へ移動する。   When zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. Thus, with respect to the image plane I, the first lens group G1 monotonously moves toward the object side, the second lens group G2 moves once toward the image side, then moves toward the object side, and the third lens group G3 Move to the object side monotonously. Further, the distance between the 31st lens group G31 and the 32nd lens group G32 is increased, and the distance between the 32nd lens group G32 and the 33rd lens group G33 is decreased, so that the 31st lens group G31 and the 32nd lens group are reduced. G32 and the 33rd lens group G33 move to the object side monotonously with respect to the image plane I.
開口絞りSは、第2レンズ群G2の像側にある第3レンズ群G3の最も物体側に配置され、第31レンズ群G31と一体で構成される。   The aperture stop S is disposed closest to the object side of the third lens group G3 on the image side of the second lens group G2, and is configured integrally with the 31st lens group G31.
第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、両凸形状の正レンズL13とから構成されている。   The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L12, and a biconvex positive lens L13. It is composed of
第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23と、両凹形状の負レンズL24と両凸形状の正レンズL25との接合レンズとから構成されている。第2レンズ群G2の最も物体側に位置する負メニスカスレンズL21は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。   The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave It is composed of a cemented lens of a negative lens L24 having a shape and a positive lens L25 having a biconvex shape. The negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 is a composite aspherical lens in which an aspherical surface is formed by providing a resin layer on the object-side lens surface.
第31レンズ群G31は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズL31と、両凸形状の正レンズL32と、両凸形状の正レンズL33と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL34との接合レンズとから構成されている。   The thirty-first lens group G31 has, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, a biconvex positive lens L33, and a concave surface facing the object side. It is comprised from the cemented lens with the negative meniscus lens L34.
第32レンズ群G32は、光軸に沿って物体側から順に、両凹形状の負レンズL41と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL42との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL43とから構成されている。第32レンズ群G32の最も物体側に位置する両凹形状の負レンズL41は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。   The thirty-second lens group G32 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconcave negative lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface on the object side, and a negative lens having a concave surface on the object side. And a meniscus lens L43. The biconcave negative lens L41 located closest to the object side in the thirty-second lens group G32 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
第33レンズ群G33は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL51と、両凸形状の正レンズL52と、両凹形状の負レンズL53と両凸形状の正レンズL54との接合レンズとから構成されている。第33レンズ群G33の最も物体側に位置する正メニスカスレンズL51は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。両凸形状の正レンズL54から射出した光線は像面Iに結像する。   The thirty-third lens group G33 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L52, a biconcave negative lens L53, and a biconvex shape. The positive lens L54 is a cemented lens. The positive meniscus lens L51 located closest to the object side in the thirty-third lens group G33 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side. The light beam emitted from the biconvex positive lens L54 forms an image on the image plane I.
本第2実施形態の第3実施例では、第1レンズ群G1の両凸形状の正レンズL12における像面側のレンズ面と、第2レンズ群G2の両凹形状の負レンズL24における物体側のレンズ面に後述する反射防止膜が形成されている。   In the third example of the second embodiment, the image side lens surface of the biconvex positive lens L12 of the first lens group G1 and the object side of the biconcave negative lens L24 of the second lens group G2. An antireflection film described later is formed on the lens surface.
以下の表7に第2実施形態の第3実施例に係る変倍光学系の諸元値を掲げる。   Table 7 below lists specifications of the variable magnification optical system according to the third example of the second embodiment.
(表7)

(面データ)
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 193.38060 2.00000 1.883000 40.77
2 66.83560 9.23080 1.437000 95.00
3 -341.14920 0.10000
4 68.78950 6.98760 1.603000 65.47
5 -2649.89320 79.77200 (可変)

6* 84.76870 0.15000 1.553890 38.09
7 73.93750 1.20000 1.834810 42.72
8 16.94820 6.42970
9 -53.17850 1.00000 1.816000 46.63
10 46.70940 0.15000
11 30.63920 5.37880 1.761820 26.56
12 -48.96880 1.39690
13 -24.42250 1.00000 1.816000 46.63
14 69.10450 2.52380 1.808090 22.79
15 -121.94360 2.00000 (可変)

16 (絞り) ∞ 1.00000
17 66.08180 3.43590 1.592820 68.69
18 -50.37120 0.10000
19 59.42650 2.78060 1.487490 70.45
20 -108.47870 0.10000
21 49.67940 4.11660 1.487490 70.45
22 -33.83640 1.00000 1.808090 22.79
23 -167.67900 11.82210 (可変)

24* -64.89240 1.00000 1.693500 53.22
25 27.12400 2.14440 1.761820 26.56
26 65.84410 4.73170
27 -25.14850 1.00000 1.729160 54.66
28 -73.72860 1.00000 (可変)

29* -448.31420 3.90050 1.589130 61.18
30 -23.64180 0.10000
31 37.43750 4.98090 1.487490 70.45
32 -44.96410 1.73250
33 -102.62990 1.00000 1.883000 40.77

34 23.17730 4.51170 1.548140 45.79
35 -619.02620 (Bf)
像面 ∞

(非球面データ)
第6面
κ = 1.0000
A4 = 4.16398E-06
A6 = -7.55222E-09
A8 = -2.91689E-12
A10 = 5.62106E-14
第24面
κ = 1.0000
A4 = 3.83569E-06
A6 = -1.03578E-09
A8 = 0.00000E+00
A10 = 0.00000E+00
第29面
κ = 1.0000
A4 = -1.60868E-05
A6 = 8.16360E-09
A8 = -3.55020E-11
A10 = 7.60058E-14

(各種データ)
ズーム比 15.714
W M T
f = 18.55566 103.95947 291.57591
FNO = 3.63338 5.62730 5.88308
ω = 38.94112 7.46798 2.71133
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 163.38092 225.17861 252.25324
Bf = 39.17162 70.49651 82.47674

d5 2.12700 55.32280 79.77200
d15 34.07780 11.35470 2.00000
d23 3.36200 10.67670 11.82210
d28 9.46010 2.14550 1.00000

(ズームレンズ群データ)
群 始面 焦点距離
1 1 120.77885
2 6 −15.59572
3 16 39.12629(W)
32.72813(M)
31.47773(T)
31 16 26.38558
32 24 −24.49396
33 29 34.76717

(条件式対応値)
(2−1) νdA=95.00 (L12)
(2−2) f1/fw=6.509
(2−3) f1/ft=0.414
(2−4) Δ1/f1=0.736
(2−5) f1A/f1=1.066 (L12)
(2−6) φ1A/fw=3.043 (φ1A=56.47)(L12)
(2−7) ndB=1.603000 (L13)
(2−8) νdB=65.47 (L13)
(2−9) f1B/f1=0.922 (L13)
(2−10) φ1B/fw=2.910 (φ1B=54.00)(L13)
(2−11) ndN=1.883000 (L11)
(2−12) νdN=40.77 (L11)
(2−13) nd3=1.592820 (L31)
νd3=68.69 (L31)
(Table 7)

(Surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 193.38060 2.00000 1.883000 40.77
2 66.83560 9.23080 1.437000 95.00
3 -341.14920 0.10000
4 68.78950 6.98760 1.603000 65.47
5 -2649.89320 79.77200 (variable)

6 * 84.76870 0.15000 1.553890 38.09
7 73.93750 1.20000 1.834810 42.72
8 16.94820 6.42970
9 -53.17850 1.00000 1.816000 46.63
10 46.70940 0.15000
11 30.63920 5.37880 1.761820 26.56
12 -48.96880 1.39690
13 -24.42250 1.00000 1.816000 46.63
14 69.10450 2.52380 1.808090 22.79
15 -121.94360 2.00000 (variable)

16 (Aperture) ∞ 1.00000
17 66.08180 3.43590 1.592820 68.69
18 -50.37120 0.10000
19 59.42650 2.78060 1.487490 70.45
20 -108.47870 0.10000
21 49.67940 4.11660 1.487490 70.45
22 -33.83640 1.00000 1.808090 22.79
23 -167.67900 11.82210 (variable)

24 * -64.89240 1.00000 1.693500 53.22
25 27.12400 2.14440 1.761820 26.56
26 65.84410 4.73170
27 -25.14850 1.00000 1.729160 54.66
28 -73.72860 1.00000 (variable)

29 * -448.31420 3.90050 1.589130 61.18
30 -23.64180 0.10000
31 37.43750 4.98090 1.487490 70.45
32 -44.96410 1.73250
33 -102.62990 1.00000 1.883000 40.77

34 23.17730 4.51170 1.548140 45.79
35 -619.02620 (Bf)
Image plane ∞

(Aspheric data)
6th surface κ = 1.0000
A4 = 4.16398E-06
A6 = -7.55222E-09
A8 = -2.91689E-12
A10 = 5.62106E-14
24th surface κ = 1.0000
A4 = 3.83569E-06
A6 = -1.03578E-09
A8 = 0.00000E + 00
A10 = 0.00000E + 00
29th surface κ = 1.0000
A4 = -1.60868E-05
A6 = 8.16360E-09
A8 = -3.55020E-11
A10 = 7.60058E-14

(Various data)
Zoom ratio 15.714
W M T
f = 18.55566 103.95947 291.57591
FNO = 3.63338 5.62730 5.88308
ω = 38.94112 7.46798 2.71133
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 163.38092 225.17861 252.25324
Bf = 39.17162 70.49651 82.47674

d5 2.12700 55.32280 79.77200
d15 34.07780 11.35470 2.00000
d23 3.36200 10.67670 11.82210
d28 9.46010 2.14550 1.00000

(Zoom lens group data)
Group Start surface Focal length 1 1 120.78785
2 6-15.59572
3 16 39.1629 (W)
32.72813 (M)
31.47773 (T)
31 16 26.38558
32 24 -24.49396
33 29 34.76717

(Values for conditional expressions)
(2-1) νdA = 95.00 (L12)
(2-2) f1 / fw = 6.509
(2-3) f1 / ft = 0.414
(2-4) Δ1 / f1 = 0.636
(2-5) f1A / f1 = 1.066 (L12)
(2-6) φ1A / fw = 3.043 (φ1A = 56.47) (L12)
(2-7) ndB = 1.603000 (L13)
(2-8) νdB = 65.47 (L13)
(2-9) f1B / f1 = 0.922 (L13)
(2-10) φ1B / fw = 2.910 (φ1B = 54.00) (L13)
(2-11) ndN = 1.883000 (L11)
(2-12) νdN = 40.77 (L11)
(2-13) nd3 = 1.5982020 (L31)
νd3 = 68.69 (L31)
図17は、第2実施形態の第3実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。   FIG. 17 shows various aberration diagrams of the variable magnification optical system according to the third example of the second embodiment in the infinite focus state, where (a) is a wide-angle end state, (b) is an intermediate focal length state, (C) shows a telephoto end state, respectively.
各収差図から、第2実施形態の第3実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。   From each aberration diagram, it can be seen that the variable magnification optical system according to the third example of the second embodiment has various optical aberrations corrected and high optical performance.
以下、本願の第2実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を説明する。   The outline of the manufacturing method of the variable magnification optical system according to the second embodiment of the present application will be described below.
図18は、本願の第2実施形態に係る変倍光学系の製造方法を示す図である。   FIG. 18 is a diagram illustrating a manufacturing method of the variable magnification optical system according to the second embodiment of the present application.
本願の第2実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力の第3レンズ群とを有し、第1レンズ群および第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、この反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも1層含む変倍光学系の製造方法であって、図18に示すステップS1,S2,S3を含むものである。   The variable magnification optical system manufacturing method according to the second embodiment of the present application includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power in order from the object side along the optical axis. And an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group. The antireflection film is a layer formed by using a wet process. A variable magnification optical system manufacturing method including at least one layer includes steps S1, S2, and S3 shown in FIG.
ステップS1:第1レンズ群と第2レンズ群と第3レンズ群とを、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群と第2レンズ群との間隔が増大可能、第2レンズ群と第3レンズ群との間隔が減少可能に配置する。   Step S1: When changing the magnification of the first lens group, the second lens group, and the third lens group from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group can be increased. The distance between the second lens group and the third lens group is arranged so as to be reduced.
ステップS2:第1レンズ群中に以下の条件式(2−1)を満足する正レンズAを配置する。
(2−1) νdA>85.0
Step S2: A positive lens A that satisfies the following conditional expression (2-1) is placed in the first lens group.
(2-1) νdA> 85.0
ステップS3:以下の条件式(2−2)を満足するようにする。

(2−2) 3.90<f1/fw<11.00
但し、νdAは第1レンズ群中の正レンズAの材質のd線に対するアッベ数、fwは広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離、f1は第1レンズ群の焦点距離である。
Step S3: The following conditional expression (2-2) is satisfied.

(2-2) 3.90 <f1 / fw <11.00
Where νdA is the Abbe number of the material of the positive lens A in the first lens group with respect to the d-line, fw is the focal length of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state, and f1 is the focal length of the first lens group.
本願の第2実施形態に係る変倍光学系の製造方法によれば、収差変動を抑え、ゴーストやフレアをより低減させ、高い光学性能を有する変倍光学系を製造することができる。   According to the method for manufacturing a variable magnification optical system according to the second embodiment of the present application, it is possible to manufacture a variable magnification optical system having high optical performance by suppressing aberration fluctuations and further reducing ghosts and flares.
〔第3実施形態〕
本願の第3実施形態にかかる変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力の第3レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群と第2レンズ群との間隔は増大し、第2レンズ群と第3レンズ群との間隔は減少する構成とすることで、変倍可能な光学系を実現し、同時に変倍に伴う歪曲収差の変動を抑えている。
[Third Embodiment]
The variable magnification optical system according to the third embodiment of the present application includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. The lens group includes a lens group, and the distance between the first lens group and the second lens group increases and the distance between the second lens group and the third lens group decreases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. By adopting such a configuration, an optical system capable of zooming is realized, and at the same time, fluctuations in distortion due to zooming are suppressed.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系は、以下の条件式(3−1)、(3−2)を満足する正レンズAを有し、以下の条件式(3−3)を満足する。
(3−1) ndA>1.540
(3−2) νdA>66.5
(3−3) 3.90<f1/fw<11.00
但し、ndAは正レンズAの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率、νdAは正レンズAの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数、fwは広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離、f1は第1レンズ群の焦点距離である。
The variable magnification optical system according to the third embodiment includes a positive lens A that satisfies the following conditional expressions (3-1) and (3-2), and the following conditional expression (3-3) Satisfied.
(3-1) ndA> 1.540
(3-2) νdA> 66.5
(3-3) 3.90 <f1 / fw <11.00
Where ndA is the refractive index for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the material of the positive lens A, νdA is the Abbe number for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the material of the positive lens A, and fw is the wide-angle end. The focal length of the entire variable magnification optical system in the state, f1 is the focal length of the first lens group.
条件式(3−1)は、正レンズAの材質の最適な屈折率を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する球面収差や像面湾曲の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (3-1) defines the optimum refractive index of the material of the positive lens A, and suppresses variations in spherical aberration and field curvature that occur during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It is a conditional expression for realizing performance.
条件式(3−1)の下限値を下回った場合、球面収差や像面湾曲の変倍時の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit value of conditional expression (3-1) is not reached, it becomes difficult to suppress fluctuations during spherical aberration and field curvature zooming, and high optical performance cannot be realized.
なお、本願実施形態の効果を確実にするために、条件式(3−1)の下限値を1.550とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment of the present application, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (3-1) to 1.550.
条件式(3−2)は、正レンズAの材質の最適なアッベ数を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する色収差変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (3-2) defines the optimum Abbe number of the material of the positive lens A, and achieves high optical performance by suppressing variation in chromatic aberration that occurs during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It is a conditional expression.
条件式(3−2)の下限値を下回った場合、軸上色収差や倍率色収差の変動を抑えることが困難となり、また材質の異常分散が小さい材質となるため2次色収差の変動を抑えることが困難なことに加え、特に望遠端における軸上色収差と倍率色収差の可視光領域における量が大きくなって、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit of conditional expression (3-2) is not reached, it will be difficult to suppress fluctuations in longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration, and the material will have a small anomalous dispersion, so that fluctuations in secondary chromatic aberration can be suppressed. In addition to the difficulty, the amount of axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration in the visible light region becomes particularly large at the telephoto end, and high optical performance cannot be realized.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(3−2)の下限値を67.5とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3-2) to 67.5.
条件式(3−3)は、第1レンズ群の最適な焦点距離範囲を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (3-3) defines the optimum focal length range of the first lens group, and realizes high optical performance by suppressing fluctuations in off-axis aberrations that occur during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. This is a conditional expression.
条件式(3−3)の下限値を下回った場合、第1レンズ群の屈折力が強くなり、軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit value of conditional expression (3-3) is not reached, the refractive power of the first lens group becomes strong, and it becomes difficult to suppress fluctuations in off-axis aberrations, particularly astigmatism, and high optical performance cannot be realized.
条件式(3−3)の上限値を上回った場合、第1レンズ群の屈折力が弱くなるため、所定の変倍比を得るためには第1レンズ群の像面に対する移動量を増やす必要が出てくる。すると、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群を通る軸外光束の光軸からの高さの変動が大きくなるため、軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the upper limit value of conditional expression (3-3) is exceeded, the refractive power of the first lens group becomes weak, so that the amount of movement of the first lens group relative to the image plane needs to be increased in order to obtain a predetermined zoom ratio. Comes out. Then, when the magnification is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the variation in the height from the optical axis of the off-axis light beam passing through the first lens group becomes large, and thus the variation in off-axis aberrations, particularly astigmatism, is suppressed. It is difficult to achieve high optical performance.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(3−3)の下限値を4.75とすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(3−3)の下限値を5.10とすることが更に好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3-3) to 4.75. In order to further secure the effect of the embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (3-3) to 5.10.
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式(3−3)の上限値を8.80とすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(3−3)の上限値を7.60とすることが更に好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3-3) to 8.80. In order to further secure the effect of the embodiment, it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (3-3) to 7.60.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系では、第1レンズ群および第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、この反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも1層含んでいる。このように構成することで、本実施形態にかかる変倍光学系は、物体からの光が光学面で反射されて生じるゴーストやフレアを低減することができ、高い結像性能を達成することができる。   In the variable magnification optical system according to the third embodiment, an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces in the first lens group and the second lens group, and this antireflection film is formed using a wet process. At least one layer formed is included. With this configuration, the variable magnification optical system according to the present embodiment can reduce ghosts and flares caused by reflection of light from an object on an optical surface, and achieve high imaging performance. it can.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系では、反射防止膜は多層膜であり、ウェットプロセスを用いて形成された層は、多層膜を構成する層のうち最も表面の層であることが好ましい。このようにすれば、空気との屈折率差を小さくすることができるため、光の反射をより少なくすることが可能になり、ゴーストやフレアをさらに低減させることができる。   In the zoom optical system according to the third embodiment, the antireflection film is a multilayer film, and the layer formed by using the wet process is the outermost layer among the layers constituting the multilayer film. Is preferred. In this way, since the difference in refractive index with air can be reduced, light reflection can be further reduced, and ghosts and flares can be further reduced.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系では、ウェットプロセスを用いて形成された層の屈折率をndとしたとき、屈折率ndが1.30以下であることが好ましい。このようにすれば、空気との屈折率差を小さくすることができるため、光の反射をより少なくすることが可能になり、ゴーストやフレアをさらに低減させることができる。   In the variable magnification optical system according to the third embodiment, it is preferable that the refractive index nd is 1.30 or less, where nd is the refractive index of the layer formed using the wet process. In this way, since the difference in refractive index with air can be reduced, light reflection can be further reduced, and ghosts and flares can be further reduced.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、開口絞りから見て凹形状のレンズ面であることが好ましい。第1レンズ群及び第2レンズ群において開口絞りから見て凹形状のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom optical system according to the third embodiment, it is preferable that the optical surface provided with the antireflection film is a concave lens surface when viewed from the aperture stop. In the first lens group and the second lens group, reflected light is likely to be generated on a concave lens surface when viewed from the aperture stop. Therefore, by forming an antireflection film on such a lens surface, ghost and flare can be effectively prevented. Can be reduced.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記凹形状のレンズ面は、像面側のレンズ面であることが好ましい。第1レンズ群及び第2レンズ群において開口絞りから見て凹形状の像面側のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom optical system according to the third embodiment, it is preferable that the concave lens surface provided with the antireflection film is a lens surface on the image plane side. In the first lens group and the second lens group, reflected light is likely to be generated on the lens surface on the concave image surface side when viewed from the aperture stop. Therefore, by forming an antireflection film on such a lens surface, ghost and flare are formed. Can be effectively reduced.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記凹形状のレンズ面は、物体側のレンズ面であることが好ましい。第1レンズ群及び第2レンズ群において開口絞りから見て凹形状の物体側のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom optical system according to the third embodiment, it is preferable that the concave lens surface provided with the antireflection film is an object-side lens surface. In the first lens group and the second lens group, reflected light is likely to be generated on the concave object-side lens surface when viewed from the aperture stop. Therefore, by forming an antireflection film on such a lens surface, ghosts and flares are prevented. It can be effectively reduced.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、物体側から見て凹形状のレンズ面であることが好ましい。第1レンズ群及び第2レンズ群において物体側から見て凹形状のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom optical system according to the third embodiment, it is preferable that the optical surface provided with the antireflection film is a concave lens surface when viewed from the object side. In the first lens group and the second lens group, reflected light is likely to be generated on a concave lens surface when viewed from the object side. Therefore, by forming an antireflection film on such a lens surface, ghosts and flares can be effectively prevented. Can be reduced.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、第1レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に2番目のレンズの、像面側のレンズ面であることが好ましい。第1レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に2番目のレンズの、像面側のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom optical system according to the third embodiment, the concave lens surface viewed from the object side provided with the antireflection film is located on the image plane side from the lens closest to the object side of the first lens group. Further, it is preferable that the second lens surface is the lens surface on the image plane side. Since reflected light is likely to be generated on the image surface side lens surface of the second lens on the image surface side from the lens closest to the object side of the first lens group, an antireflection film is formed on such a lens surface. Ghost and flare can be effectively reduced.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に2番目のレンズの、物体側のレンズ面であることが好ましい。第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に2番目のレンズの、物体側のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom optical system according to the third embodiment, the concave lens surface viewed from the object side provided with the antireflection film is located on the image plane side from the lens closest to the object side in the second lens group. The second lens surface is preferably the lens surface on the object side. Since reflected light is likely to be generated on the object side lens surface of the second lens on the image plane side from the lens closest to the object side in the second lens group, a ghost is formed by forming an antireflection film on such a lens surface. And flare can be effectively reduced.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に3番目のレンズの、像面側のレンズ面であることが好ましい。第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に3番目のレンズの、像面側のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom optical system according to the third embodiment, the concave lens surface viewed from the object side provided with the antireflection film is located on the image plane side from the lens closest to the object side in the second lens group. The third lens surface is preferably the image surface side lens surface. Since reflected light is likely to be generated on the lens surface on the image plane side of the third lens on the image plane side from the lens closest to the object side in the second lens group, an antireflection film is formed on such a lens surface. Ghost and flare can be effectively reduced.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系では、前記反射防止膜が設けられた前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に4番目のレンズの、物体側のレンズ面であることが好ましい。第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に4番目のレンズの、物体側のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようなレンズ面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom optical system according to the third embodiment, the concave lens surface viewed from the object side provided with the antireflection film is located on the image plane side from the lens closest to the object side in the second lens group. The fourth lens surface is preferably the lens surface on the object side. Since reflected light is likely to be generated on the object side lens surface of the fourth lens on the image plane side from the most object side lens in the second lens group, a ghost is formed by forming an antireflection film on such a lens surface. And flare can be effectively reduced.
なお、本第3実施形態にかかる変倍光学系では、反射防止膜は、ウェットプロセスに限らず、ドライプロセス等により形成しても良い。この際、反射防止膜は屈折率が1.30以下となる層を少なくとも1層含むようにすることが好ましい。反射防止膜が、屈折率が1.30以下となる層を少なくとも1層含むようにすることで、反射防止膜をドライプロセス等で形成しても、ウェットプロセスを用いた場合と同様の効果を得ることができる。なおこの時、屈折率が1.30以下になる層は、多層膜を構成する層のうち最も表面側の層であることが好ましい。   In the variable magnification optical system according to the third embodiment, the antireflection film is not limited to a wet process, and may be formed by a dry process or the like. At this time, it is preferable that the antireflection film includes at least one layer having a refractive index of 1.30 or less. By making the antireflection film include at least one layer having a refractive index of 1.30 or less, even if the antireflection film is formed by a dry process or the like, the same effect as that obtained by using a wet process can be obtained. Can be obtained. At this time, the layer having a refractive index of 1.30 or less is preferably the most surface layer among the layers constituting the multilayer film.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系は、以下の条件式(3−4)を満足することが望ましい。
(3−4) 0.28<f1/ft<0.52
但し、ftは望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離、f1は第1レンズ群の焦点距離である。
In addition, it is desirable that the variable magnification optical system according to the third embodiment satisfies the following conditional expression (3-4).
(3-4) 0.28 <f1 / ft <0.52
Here, ft is the focal length of the entire variable magnification optical system in the telephoto end state, and f1 is the focal length of the first lens group.
条件式(3−4)は、第1レンズ群の最適な焦点距離範囲を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する色収差と軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (3-4) defines the optimum focal length range of the first lens group, and suppresses fluctuations in chromatic aberration and off-axis aberration that occur during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has high optical performance. Is a conditional expression for realizing
条件式(3−4)の下限値を下回った場合、第1レンズ群の屈折力が強くなり、軸上色収差と球面収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit value of conditional expression (3-4) is not reached, the refractive power of the first lens group becomes strong, making it difficult to suppress fluctuations in longitudinal chromatic aberration and spherical aberration, and high optical performance cannot be realized.
条件式(3−4)の上限値を上回った場合、第1レンズ群の屈折力が弱くなるため、所定の変倍比を得るためには第1レンズ群の像面に対する移動量を増やす必要が出てくる。すると、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群を通る軸外光束の光軸からの高さの変動が大きくなるため、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the upper limit value of conditional expression (3-4) is exceeded, the refractive power of the first lens group becomes weak, so that the amount of movement of the first lens group relative to the image plane needs to be increased in order to obtain a predetermined zoom ratio. Comes out. Then, when the magnification is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the variation in the height from the optical axis of the off-axis light beam passing through the first lens group becomes large. Therefore, lateral chromatic aberration and off-axis aberration, particularly astigmatism It becomes difficult to suppress fluctuations, and high optical performance cannot be realized.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(3−4)の下限値を0.31とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3-4) to 0.31.
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式(3−4)の上限値を0.48とすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(3−4)の上限値を0.44とすることが更に好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3-4) to 0.48. In order to further secure the effect of the embodiment, it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (3-4) to 0.44.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系は、以下の条件式(3−5)を満足することが望ましい。
(3−5) 0.25<Δ1/f1<1.10
但し、f1は第1レンズ群の焦点距離、Δ1は広角端状態から望遠端状態までの像面に対する第1レンズ群の移動量である。
In addition, it is desirable that the variable magnification optical system according to the third embodiment satisfies the following conditional expression (3-5).
(3-5) 0.25 <Δ1 / f1 <1.10
Here, f1 is the focal length of the first lens group, and Δ1 is the amount of movement of the first lens group with respect to the image plane from the wide-angle end state to the telephoto end state.
条件式(3−5)は、第1レンズ群の広角端状態から望遠端状態までの像面に対する最適な移動量を規定し、変倍に際して発生する軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (3-5) defines the optimum amount of movement of the first lens group with respect to the image plane from the wide-angle end state to the telephoto end state, and suppresses fluctuations in off-axis aberrations that occur during zooming, resulting in high optical performance. Is a conditional expression for realizing
条件式(3−5)の下限値を下回った場合、第1レンズ群の像面に対する移動量が少なくなるため、所定の変倍比を得るためには第1レンズ群の屈折力を増やす必要が出てくる。すると、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群を通る軸外光束の光軸からの高さの変動にともなう屈折力変化が大きくなるため、軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit value of conditional expression (3-5) is not reached, the amount of movement of the first lens group relative to the image plane decreases, so that the refractive power of the first lens group must be increased to obtain a predetermined zoom ratio. Comes out. Then, when the magnification is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the change in refractive power accompanying the change in the height from the optical axis of the off-axis light beam passing through the first lens group becomes large, so that off-axis aberrations, particularly astigmatism. It becomes difficult to suppress fluctuations in aberration, and high optical performance cannot be realized.
条件式(3−5)の上限値を上回った場合、第1レンズ群の像面に対する移動量が大きくなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群を通る軸外光束の光軸からの高さの変動が大きくなるため、軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となって、高い光学性能を実現できない。   When the upper limit of conditional expression (3-5) is exceeded, the amount of movement of the first lens group relative to the image plane increases, and the off-axis passing through the first lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state Since the fluctuation of the height of the light flux from the optical axis becomes large, it becomes difficult to suppress the fluctuation of off-axis aberration, particularly astigmatism, and high optical performance cannot be realized.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(3−5)の下限値を0.36とすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(3−5)の下限値を0.48とすることが更に好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3-5) to 0.36. In order to further secure the effect of the embodiment, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (3-5) to 0.48.
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式(3−5)の上限値を0.95とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3-5) to 0.95.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系は、第3レンズ群は正レンズAを有することが望ましい。   In the variable magnification optical system according to the third embodiment, it is desirable that the third lens group has a positive lens A.
この構成とすることにより、広角端状態から望遠端状態までの変倍に際して発生する軸上色収差や色の球面収差の変動を抑えることが可能になり、高い光学性能を実現できる。   With this configuration, it is possible to suppress changes in axial chromatic aberration and color spherical aberration that occur during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and high optical performance can be realized.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系は、以下の条件式(3−6)を満足することが望ましい。
(3−6) 0.75<f3A/f3<2.25
但し、f3は第3レンズ群の焦点距離、f3Aは第3レンズ群中の正レンズAの焦点距離である。
In addition, it is desirable that the variable magnification optical system according to the third embodiment satisfies the following conditional expression (3-6).
(3-6) 0.75 <f3A / f3 <2.25
Here, f3 is the focal length of the third lens group, and f3A is the focal length of the positive lens A in the third lens group.
条件式(3−6)は、第3レンズ群中の正レンズAの最適な焦点距離を規定し、変倍に際して発生する色収差と軸上収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (3-6) defines the optimum focal length of the positive lens A in the third lens group, and achieves high optical performance by suppressing variations in chromatic aberration and axial aberration that occur during zooming. It is a conditional expression.
条件式(3−6)の下限値を下回った場合、正レンズAの屈折力が強くなるため、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、正レンズAを通る軸上光束の光軸からの高さの変動にともなう屈折力変化が大きくなり、軸上色収差や球面収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the lower limit value of conditional expression (3-6) is not reached, the refractive power of the positive lens A becomes strong. Therefore, the optical axis of the axial light beam passing through the positive lens A during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state The change in refractive power accompanying the fluctuation in height from the lens becomes large, making it difficult to suppress fluctuations in axial chromatic aberration and spherical aberration, and high optical performance cannot be realized.
条件式(3−6)の上限値を上回った場合、正レンズAの屈折力が小さくなるため、第3レンズ群中の正レンズA以外の正レンズの屈折力が強くなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、正レンズAを通る軸外光束の光軸からの高さの変動にともなう屈折力変化が大きくなり、軸上色収差や球面収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the upper limit of conditional expression (3-6) is exceeded, the refractive power of the positive lens A becomes small, so the refractive power of positive lenses other than the positive lens A in the third lens group becomes strong, and the wide-angle end state is exceeded. During zooming to the telephoto end state, the refractive power change due to the height fluctuation from the optical axis of the off-axis light beam passing through the positive lens A becomes large, and it becomes difficult to suppress the fluctuation of axial chromatic aberration and spherical aberration. High optical performance cannot be realized.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(3−6)の下限値を0.90とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3-6) to 0.90.
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式(3−6)の上限値を1.95とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3-6) to 1.95.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系は、第1レンズ群は正レンズAを有することが望ましい。   In the variable power optical system according to the third embodiment, it is desirable that the first lens group has a positive lens A.
この構成とすることにより、広角端状態から望遠端状態までの変倍に際して発生する軸上色収差や倍率色収差の変動を抑えることが可能になり、高い光学性能を実現できる。   With this configuration, it is possible to suppress fluctuations in axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration that occur during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and high optical performance can be realized.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系は、以下の条件式(3−7)を満足することが望ましい。
(3−7) 0.65<f1A/f1<1.75
但し、f1は第1レンズ群の焦点距離、f1Aは第1レンズ群中の正レンズAの焦点距離である。
In addition, it is desirable that the variable magnification optical system according to the third embodiment satisfies the following conditional expression (3-7).
(3-7) 0.65 <f1A / f1 <1.75
Here, f1 is the focal length of the first lens group, and f1A is the focal length of the positive lens A in the first lens group.
条件式(3−7)は、第1レンズ群中の正レンズAの最適な焦点距離を規定し、変倍に際して発生する色収差と軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (3-7) defines the optimum focal length of the positive lens A in the first lens group, and achieves high optical performance by suppressing variations in chromatic aberration and off-axis aberration that occur during zooming. It is a conditional expression.
条件式(3−7)の下限値を下回った場合、正レンズAの屈折力が強くなるため、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、正レンズAを通る軸外光束の光軸からの高さの変動にともなう屈折力変化が大きくなり、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the lower limit value of conditional expression (3-7) is not reached, the refractive power of the positive lens A becomes strong. Therefore, the optical axis of the off-axis light beam passing through the positive lens A during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state The change in refractive power accompanying the change in height from the lens becomes large, and it becomes difficult to suppress the change in lateral chromatic aberration and off-axis aberration, particularly astigmatism, and high optical performance cannot be realized.
条件式(3−7)の上限値を上回った場合、正レンズAの屈折力が小さくなるため、第1レンズ中の正レンズA以外の正レンズの屈折力が強くなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、正レンズAを通る軸外光束の光軸からの高さの変動にともなう屈折力変化が大きくなり、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the upper limit of conditional expression (3-7) is exceeded, the refractive power of the positive lens A becomes small, so the refractive power of positive lenses other than the positive lens A in the first lens becomes strong, and telephoto from the wide-angle end state. Upon zooming to the end state, the refractive power change due to the height fluctuation from the optical axis of the off-axis light beam passing through the positive lens A becomes large, and the fluctuation of lateral chromatic aberration and off-axis aberration, particularly astigmatism, is suppressed. This makes it difficult to achieve high optical performance.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(3−7)の下限値を0.80とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3-7) to 0.80.
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式(3−7)の上限値を1.35とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3-7) to 1.35.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系は、以下の条件式(3−8)を満足することが望ましい。
(3−8) 1.75<φ1A/fw<4.50
但し、fwは広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離、φ1Aは第1レンズ群中の正レンズAの有効径である。
In addition, it is desirable that the variable magnification optical system according to the third embodiment satisfies the following conditional expression (3-8).
(3-8) 1.75 <φ1A / fw <4.50
However, fw is the focal length of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state, and φ1A is the effective diameter of the positive lens A in the first lens group.
条件式(3−8)は、第1レンズ群中の正レンズAの最適な有効径を規定し、変倍に際して発生する色収差と軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (3-8) defines the optimum effective diameter of the positive lens A in the first lens group, and achieves high optical performance by suppressing fluctuations in chromatic aberration and off-axis aberration that occur during zooming. It is a conditional expression.
条件式(3−8)の下限値を下回った場合、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第1レンズ群中の正レンズAを通る軸外光束の光軸からの高さの変動が少なくなるため、軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the lower limit value of conditional expression (3-8) is not reached, the variation in height from the optical axis of the off-axis light beam that passes through the positive lens A in the first lens group upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state Therefore, it becomes difficult to suppress fluctuations in off-axis aberrations, particularly astigmatism, and high optical performance cannot be realized.
条件式(3−8)の上限値を上回った場合、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第1レンズ群中の正レンズAを通る軸外光束の光軸からの高さの変動が大きくなり、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the upper limit value of conditional expression (3-8) is exceeded, the variation in the height from the optical axis of the off-axis light beam passing through the positive lens A in the first lens group upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state Increases, and it becomes difficult to suppress fluctuations in lateral chromatic aberration and off-axis aberration, particularly astigmatism, and high optical performance cannot be realized.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(3−8)の下限値を2.45とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3-8) to 2.45.
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式(3−8)の上限値を3.80とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3-8) to 3.80.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系は、以下の条件式(3−9)を満足することが望ましい。
(3−9) 0.055<φ1A/ft<0.420
但し、ftは望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離、φ1Aは第1レンズ群中の正レンズAの有効径である。
In addition, it is desirable that the variable magnification optical system according to the third embodiment satisfies the following conditional expression (3-9).
(3-9) 0.055 <φ1A / ft <0.420
However, ft is the focal length of the entire variable magnification optical system in the telephoto end state, and φ1A is the effective diameter of the positive lens A in the first lens group.
条件式(3−9)は、第1レンズ群中の正レンズAの最適な有効径を規定し、変倍に際して発生する色収差と軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (3-9) defines the optimum effective diameter of the positive lens A in the first lens group, and realizes high optical performance by suppressing variations in chromatic aberration and off-axis aberration that occur during zooming. It is a conditional expression.
条件式(3−9)の下限値を下回った場合、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第1レンズ群中の正レンズAを通る軸外光束の光軸からの高さの変動が少なくなるため、軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the lower limit value of conditional expression (3-9) is not reached, the variation in height from the optical axis of the off-axis light beam that passes through the positive lens A in the first lens group upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state Therefore, it becomes difficult to suppress fluctuations in off-axis aberrations, particularly astigmatism, and high optical performance cannot be realized.
条件式(3−9)の上限値を上回った場合、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第1レンズ群中の正レンズAを通る軸外光束の光軸からの高さの変動が大きくなり、倍率色収差と軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the upper limit of conditional expression (3-9) is exceeded, the variation in the height from the optical axis of the off-axis light beam that passes through the positive lens A in the first lens group upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state Increases, and it becomes difficult to suppress fluctuations in lateral chromatic aberration and off-axis aberration, particularly astigmatism, and high optical performance cannot be realized.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(3−9)の下限値を0.080とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3-9) to 0.080.
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式(3−9)の上限値を0.350とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3-9) to 0.350.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系は、第1レンズ群は2枚の正レンズを有することが望ましい。   In the variable magnification optical system according to the third embodiment, it is desirable that the first lens group has two positive lenses.
この構成とすることにより、第1レンズ群の厚さを抑えることが可能となり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群の最も物体側の面を通る軸外光束の光軸からの高さの変動を抑えることが可能になって、軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることができ、高い光学性能を実現できる。   With this configuration, it is possible to suppress the thickness of the first lens group, and the off-axis light flux passing through the most object-side surface of the first lens group upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It becomes possible to suppress the fluctuation of the height from the optical axis, it is possible to suppress the fluctuation of off-axis aberration, particularly astigmatism, and realize high optical performance.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系は、第1レンズ群は以下の条件式(3−10)、(3−11)を満足する負レンズを有することが望ましい。
(3−10) 1.750<ndN
(3−11) 28.0<νdN<50.0
但し、ndNは第1レンズ群中の負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率、νdNは第1レンズ群中の負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数である。
In the zoom optical system according to the third embodiment, it is preferable that the first lens group includes a negative lens that satisfies the following conditional expressions (3-10) and (3-11).
(3-10) 1.750 <ndN
(3-11) 28.0 <νdN <50.0
Where ndN is the refractive index of the negative lens material d-line (wavelength λ = 587.6 nm) in the first lens group, and νdN is the negative lens material d-line (wavelength λ = 58.7. Abbe number for 6 nm).
条件式(3−10)は、第1レンズ群中の負レンズの最適な屈折率範囲を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する軸外収差の変動を抑えて高い光学性能を得るための条件式である。   Conditional expression (3-10) defines an optimum refractive index range of the negative lens in the first lens group, and is high by suppressing fluctuation of off-axis aberration that occurs during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It is a conditional expression for obtaining optical performance.
条件式(3−10)の下限値を下回った場合、第1レンズ群中の負レンズの面の曲率が大きくなるため、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して負レンズ中を通る軸外光束の光軸からの高さの変動による軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit of conditional expression (3-10) is not reached, the curvature of the surface of the negative lens in the first lens group increases, so that the axis passing through the negative lens during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state It becomes difficult to suppress off-axis aberrations, particularly astigmatism fluctuations due to fluctuations in the height of the outer luminous flux from the optical axis, and high optical performance cannot be realized.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(3−10)の下限値を1.780とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3-10) to 1.780.
条件式(3−11)は、第1レンズ群中の負レンズの材質の最適なアッベ数を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する色収差変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (3-11) defines the optimum Abbe number of the material of the negative lens in the first lens group, and suppresses chromatic aberration fluctuations that occur during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has high optical performance. Is a conditional expression for realizing
条件式(3−11)の下限値を下回った場合、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して2次色収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit value of conditional expression (3-11) is not reached, it is difficult to suppress fluctuations in secondary chromatic aberration during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and high optical performance cannot be realized.
条件式(3−11)の上限値を上回った場合、第1レンズ群で所定の色消しを行おうとすると、正負各レンズの屈折力が大きくなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して負レンズ中を通る軸外光束の光軸からの高さの変動による軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the upper limit of conditional expression (3-11) is exceeded, if the predetermined achromaticity is performed in the first lens group, the refractive power of each positive and negative lens increases, and zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed. At this time, it becomes difficult to suppress off-axis aberrations, particularly astigmatism fluctuations due to fluctuations in the height of the off-axis light beam passing through the negative lens from the optical axis, and high optical performance cannot be realized.
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式(3−11)の上限値を43.0とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3-11) to 43.0.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系は、第1レンズ群中の負レンズは1枚であることが望ましい。   In the zoom optical system according to the third embodiment, it is desirable that the number of negative lenses in the first lens group is one.
この構成とすることにより、第1レンズ群の厚さを抑えることが可能となり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群の最も物体側の面を通る軸外光束の光軸からの高さの変動を抑えることが可能になって、軸外収差、特に非点収差の変動を抑えることができ、高い光学性能を実現できる。   With this configuration, it is possible to suppress the thickness of the first lens group, and the off-axis light flux passing through the most object-side surface of the first lens group upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It becomes possible to suppress the fluctuation of the height from the optical axis, it is possible to suppress the fluctuation of off-axis aberration, particularly astigmatism, and realize high optical performance.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系は、第1レンズ群は以下の条件式(3−12)を満足する正レンズBを有することが望ましい。
(3−12) νdB>75.0
但し、νdBは第1レンズ群中の正レンズBの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数である。
In the zoom optical system according to the third embodiment, it is desirable that the first lens group includes a positive lens B that satisfies the following conditional expression (3-12).
(3-12) νdB> 75.0
Where νdB is the Abbe number with respect to the d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the material of the positive lens B in the first lens group.
条件式(3−12)は、正レンズBの材質の最適なアッベ数を規定し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して発生する色収差変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (3-12) defines the optimum Abbe number of the material of the positive lens B, and achieves high optical performance by suppressing variation in chromatic aberration that occurs during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Conditional expression.
条件式(3−12)の下限値を下回った場合、軸上色収差や倍率色収差の変動を抑えることが困難となり、また材質の異常分散が小さい材質となるため2次色収差の変動を抑えることが困難なことに加え、特に望遠端状態における軸上色収差と倍率色収差の可視光領域における量が大きくなって、高い光学性能を実現できない。   If the lower limit of conditional expression (3-12) is not reached, it will be difficult to suppress fluctuations in longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration, and the material will have a small anomalous dispersion, so that fluctuations in secondary chromatic aberration can be suppressed. In addition to difficulty, the amount of axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration in the visible light region, particularly in the telephoto end state, increases, and high optical performance cannot be realized.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系は、第3レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群と、正屈折力の第32レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第31レンズ群と第32レンズ群との間隔は減少することが望ましい。   In the variable magnification optical system according to the third embodiment, the third lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a thirty-first lens group having a positive refractive power and a thirty-second lens group having a positive refractive power. It is desirable that the distance between the thirty-first lens group and the thirty-second lens group is reduced when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
この構成とすることにより、第3レンズ群を一体で移動させるより第3レンズ群の変倍率を上げることが可能となり、さらに球面収差やコマ収差、非点収差の変動を抑えて高い光学性能を実現できる。   With this configuration, it is possible to increase the zoom ratio of the third lens unit rather than moving the third lens unit as a single unit, and further suppress high fluctuations in spherical aberration, coma aberration, and astigmatism, resulting in high optical performance. realizable.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系は、第3レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群と、負屈折力の第32レンズ群と、正屈折力の第33レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第31レンズ群と第32レンズ群との間隔は変化し、第32レンズ群と第33レンズ群との間隔は変化することが望ましい。   In the variable power optical system according to the third embodiment, the third lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a 31st lens group having a positive refractive power and a 32nd lens group having a negative refractive power. And the 33rd lens group having positive refractive power, and when changing the magnification from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the 31st lens group and the 32nd lens group changes, and the 32nd lens group and the 33rd lens group change. It is desirable that the distance from the lens group changes.
この構成とすることにより、第3レンズ群を一体で移動させるより第3レンズ群で発生する収差変動を抑えることが可能となり、特に球面収差やコマ収差、非点収差の変動を抑えて高い光学性能を実現できる。   By adopting this configuration, it is possible to suppress aberration fluctuations that occur in the third lens group rather than moving the third lens group as a unit, and in particular, high optical performance by suppressing fluctuations in spherical aberration, coma aberration, and astigmatism. Performance can be realized.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第31レンズ群と第32レンズ群との間隔は増大し、第32レンズ群と第33レンズ群との間隔は減少することが望ましい。   In the zoom optical system according to the third embodiment, the distance between the thirty-first lens group and the thirty-second lens group increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It is desirable to reduce the distance from the 33 lens group.
この構成とすることにより、第3レンズ群の変倍率を上げることが可能となり、球面収差やコマ収差、非点収差の変動を抑えて高い光学性能を実現できる。   With this configuration, it is possible to increase the zoom ratio of the third lens group, and it is possible to realize high optical performance while suppressing variations in spherical aberration, coma aberration, and astigmatism.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系は、第31レンズ群は正レンズAを有することが望ましい。   In the variable power optical system according to the third embodiment, it is desirable that the 31st lens group has a positive lens A.
この構成とすることにより、広角端状態から望遠端状態までの変倍に際して発生する軸上色収差や色の球面収差の変動を抑えることが可能になり、高い光学性能を実現できる。   With this configuration, it is possible to suppress changes in axial chromatic aberration and color spherical aberration that occur during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and high optical performance can be realized.
また、本第3実施形態にかかる変倍光学系は、以下の条件式(3−13)を満足することが望ましい。
(3−13) 0.55<f31A/f31<2.45
但し、f31は第31レンズ群の焦点距離、f31Aは第31レンズ群中の正レンズAの焦点距離である。
In addition, it is desirable that the variable magnification optical system according to the third embodiment satisfies the following conditional expression (3-13).
(3-13) 0.55 <f31A / f31 <2.45
Here, f31 is the focal length of the 31st lens group, and f31A is the focal length of the positive lens A in the 31st lens group.
条件式(3−13)は、第31レンズ群中の正レンズAの最適な焦点距離を規定し、変倍に際して発生する色収差と軸上収差の変動を抑えて高い光学性能を実現するための条件式である。   Conditional expression (3-13) defines the optimum focal length of the positive lens A in the thirty-first lens group, and achieves high optical performance by suppressing fluctuations in chromatic aberration and axial aberration that occur during zooming. It is a conditional expression.
条件式(3−13)の下限値を下回った場合、正レンズAの屈折力が強くなるため、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、正レンズAを通る軸上光束の光軸からの高さの変動にともなう屈折力変化が大きくなり、軸上色収差や球面収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the lower limit value of conditional expression (3-13) is not reached, the refractive power of the positive lens A becomes strong. Therefore, the optical axis of the axial light beam passing through the positive lens A during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state The change in refractive power accompanying the fluctuation in height from the lens becomes large, making it difficult to suppress fluctuations in axial chromatic aberration and spherical aberration, and high optical performance cannot be realized.
条件式(3−13)の上限値を上回った場合、正レンズAの屈折力が弱くなり、第31レンズ群中の正レンズA以外の正レンズの屈折力が強くなるため、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、正レンズAを通る軸外光束の光軸からの高さの変動にともなう屈折力変化が大きくなり、軸上色収差や球面収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。   When the upper limit of conditional expression (3-13) is exceeded, the refractive power of the positive lens A becomes weak, and the refractive power of positive lenses other than the positive lens A in the 31st lens group becomes strong. During zooming to the telephoto end state, the refractive power change due to the height fluctuation from the optical axis of the off-axis light beam passing through the positive lens A becomes large, and it becomes difficult to suppress the fluctuation of axial chromatic aberration and spherical aberration. High optical performance cannot be realized.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(3−13)の下限値を0.73とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3-13) to 0.73.
また、実施形態の効果を確実にするために、条件式(3−13)の上限値を1.95とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3-13) to 1.95.
(第3実施形態の実施例)
以下、本第3実施形態にかかる各実施例について図面を参照しつつ説明する。なお、反射防止膜の詳細については、実施例の後に別途説明する。
(Example of the third embodiment)
Hereinafter, each example according to the third embodiment will be described with reference to the drawings. The details of the antireflection film will be described separately after the examples.
(第3実施形態の第1実施例)
図19は、第3実施形態の第1実施例にかかる変倍光学系の構成を示す断面図である。
(First example of the third embodiment)
FIG. 19 is a cross-sectional view showing a configuration of a variable magnification optical system according to the first example of the third embodiment.
図19に示すように、第3実施形態の第1実施例にかかる変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群G1と、負屈折力の第2レンズ群G2と、正屈折力の第3レンズ群G3とから構成される。第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群G31と、負屈折力の第32レンズ群G32と、正屈折力の第33レンズ群G33とから構成される。   As shown in FIG. 19, the variable magnification optical system according to the first example of the third embodiment includes a first lens group G1 having positive refractive power and a first lens having negative refractive power in order from the object side along the optical axis. The second lens group G2 and the third lens group G3 having a positive refractive power. The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a 31st lens group G31 having a positive refractive power, a 32nd lens group G32 having a negative refractive power, and a 33rd lens group G33 having a positive refractive power. Composed.
広角端状態Wから望遠端状態Tへの変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔は増大し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔は減少するように、像面Iに対して、第1レンズ群G1は単調に物体側へ移動し、第2レンズ群G2は一旦像側へ移動してから物体側へ移動し、第3レンズ群G3は単調に物体側へ移動する。さらに、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32との間隔は増大し、第32レンズ群G32と第33レンズ群G33との間隔は減少するように、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32と第33レンズ群G33は像面Iに対して単調に物体側へ移動する。また、第31レンズ群G31と第33レンズ群G33は、像面Iに対して一体で移動する。   When zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. Thus, with respect to the image plane I, the first lens group G1 monotonously moves toward the object side, the second lens group G2 moves once toward the image side, then moves toward the object side, and the third lens group G3 Move to the object side monotonously. Further, the distance between the 31st lens group G31 and the 32nd lens group G32 is increased, and the distance between the 32nd lens group G32 and the 33rd lens group G33 is decreased, so that the 31st lens group G31 and the 32nd lens group are reduced. G32 and the 33rd lens group G33 move to the object side monotonously with respect to the image plane I. The thirty-first lens group G31 and the thirty-third lens group G33 move integrally with the image plane I.
開口絞りSは、第2レンズ群G2の像側にある第3レンズ群G3の最も物体側に配置され、第31レンズ群G31と一体で構成される。   The aperture stop S is disposed closest to the object side of the third lens group G3 on the image side of the second lens group G2, and is configured integrally with the 31st lens group G31.
第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、両凸形状の正レンズL13とから構成されている。   The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L12, and a biconvex positive lens L13. It is composed of
第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23と、両凹形状の負レンズL24と両凸形状の正レンズL25との接合レンズとから構成されている。第2レンズ群G2の最も物体側に位置する負メニスカスレンズL21は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。   The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave It is composed of a cemented lens of a negative lens L24 having a shape and a positive lens L25 having a biconvex shape. The negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 is a composite aspherical lens in which an aspherical surface is formed by providing a resin layer on the object-side lens surface.
第31レンズ群G31は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズL31と、両凸形状の正レンズL32と、両凸形状の正レンズL33と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL34との接合レンズとから構成されている。両凸形状の正レンズL31は条件式(3−1)、(3−2)を満足する正レンズである。   The thirty-first lens group G31 has, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, a biconvex positive lens L33, and a concave surface facing the object side. It is comprised from the cemented lens with the negative meniscus lens L34. The biconvex positive lens L31 is a positive lens that satisfies conditional expressions (3-1) and (3-2).
第32レンズ群G32は、光軸に沿って物体側から順に、両凹形状の負レンズL41と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL42との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL43とから構成されている。第32レンズ群G32の最も物体側に位置する両凹形状の負レンズL41は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。   The thirty-second lens group G32 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconcave negative lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface on the object side, and a negative lens having a concave surface on the object side. And a meniscus lens L43. The biconcave negative lens L41 located closest to the object side in the thirty-second lens group G32 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
第33レンズ群G33は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL51と、両凸形状の正レンズL52と、両凹形状の負レンズL53と両凸形状の正レンズL54との接合レンズとから構成されている。第33レンズ群G33の最も物体側に位置する正メニスカスレンズL51は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。両凸形状の正レンズL54から射出した光線は像面Iに結像する。   The thirty-third lens group G33 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L52, a biconcave negative lens L53, and a biconvex shape. The positive lens L54 is a cemented lens. The positive meniscus lens L51 located closest to the object side in the thirty-third lens group G33 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side. The light beam emitted from the biconvex positive lens L54 forms an image on the image plane I.
像面Iは、不図示の撮像素子上に形成され、該撮像素子はCCDやCMOS等から構成されている(以降の実施例についても同様である)。   The image plane I is formed on an image sensor (not shown), and the image sensor is composed of a CCD, a CMOS, or the like (the same applies to the following embodiments).
本第3形態の第1実施例では、第2レンズ群G2の負メニスカスレンズL21における像面側のレンズ面と、第2レンズ群G2の両凹形状の負レンズL22における物体側のレンズ面に後述する反射防止膜が形成されている。   In the first example of the third mode, the image side lens surface of the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2 and the object side lens surface of the biconcave negative lens L22 of the second lens group G2 are arranged. An antireflection film described later is formed.
以下の表8に第3実施形態の第1実施例にかかる変倍光学系の諸元値を掲げる。   Table 8 below provides specification values of the variable magnification optical system according to the first example of the third embodiment.
表中の(面データ)において、物面は物体面、面番号は物体側からのレンズ面の番号、rは曲率半径、dは面間隔、ndはd線(波長λ=587.6nm)における屈折率、νdはd線(波長λ=587.6nm)におけるアッベ数、(可変)は可変面間隔、(絞り)は開口絞りS、像面は像面Iをそれぞれ表している。なお、空気の屈折率nd=1.000000は記載を省略している。また、曲率半径r欄の「∞」は平面を示している。   In (surface data) in the table, the object surface is the object surface, the surface number is the lens surface number from the object side, r is the radius of curvature, d is the surface spacing, and nd is the d-line (wavelength λ = 587.6 nm). Refractive index, νd represents the Abbe number in the d-line (wavelength λ = 587.6 nm), (variable) represents the variable surface interval, (diaphragm) represents the aperture stop S, and the image surface represents the image surface I. Note that the refractive index of air nd = 1.000 000 is omitted. Further, “∞” in the radius of curvature r column indicates a plane.
(非球面データ)において、非球面は以下の式で表される。
X(y)=(y/r)/[1+[1−κ(y/r)]1/2
+A4×y+A6×y+A8×y+A10×y10
ここで、光軸に垂直な方向の高さをy、高さyにおける光軸方向の変位量(各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離)をX(y)、基準球面の曲率半径(近軸曲率半径)をr、円錐係数をκ、n次の非球面係数をAnとする。なお、「E-n」は「×10−n」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10−5」を示す。また、各非球面は、(面データ)において、面番号の右側に「*」を付して示している。
In (Aspheric data), the aspheric surface is expressed by the following equation.
X (y) = (y 2 / r) / [1+ [1-κ (y 2 / r 2 )] 1/2 ]
+ A4 × y 4 + A6 × y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10
Here, the height in the direction perpendicular to the optical axis is y, and the amount of displacement in the optical axis direction at the height y (the distance along the optical axis from the tangential plane of the apex of each aspheric surface to each aspheric surface) is X ( y) Let r be the radius of curvature (paraxial radius of curvature) of the reference sphere, κ be the conic coefficient, and An be the n-th aspherical coefficient. “En” represents “× 10 −n ”, for example “1.234E-05” represents “1.234 × 10 −5 ”. Each aspherical surface is indicated with “*” on the right side of the surface number in (surface data).
(各種データ)において、ズーム比は変倍光学系の変倍比、Wは広角端状態、Mは中間焦点距離状態、Tは望遠端状態、fは全系の焦点距離、FNOはFナンバー、ωは半画角(単位:「°」)、Yは像高、TLは無限遠合焦状態における第1レンズ群G1の最も物体側の面から像面Iまでのレンズ系全長、Bfはバックフォーカス、diは面番号iでの可変面間隔値をそれぞれ表している。   In (various data), the zoom ratio is the zoom ratio of the zoom optical system, W is the wide-angle end state, M is the intermediate focal length state, T is the telephoto end state, f is the focal length of the entire system, FNO is the F number, ω is the half angle of view (unit: “°”), Y is the image height, TL is the total length of the lens system from the most object side surface of the first lens group G1 to the image surface I in the infinite focus state, and Bf is the back Focus and di each represent a variable surface interval value for surface number i.
(ズームレンズ群データ)は、各レンズ群の始面番号とレンズ群の焦点距離をそれぞれ示す。   (Zoom lens group data) indicates the start surface number of each lens group and the focal length of the lens group.
(条件式対応値)は、各条件式の対応値をそれぞれ示す。   (Conditional expression corresponding value) indicates the corresponding value of each conditional expression.
なお、以下の全ての諸元値において、掲載されている焦点距離f、曲率半径r、面間隔dその他の長さ等は、特記の無い場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「mm」に限定されること無く他の適当な単位を用いることもできる。さらに、これらの記号の説明は、以降の他の第3実施形態の実施例においても同様とし説明を省略する。   In all the following specification values, “mm” is generally used as the focal length f, radius of curvature r, surface interval d and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportional. Even if it is enlarged or proportionally reduced, the same optical performance can be obtained. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units may be used. Furthermore, the explanation of these symbols is the same in the other examples of the third embodiment, and the explanation is omitted.
(表8)

(面データ)
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 205.09180 2.00000 1.882997 40.76
2 67.52420 9.07190 1.456000 91.20
3 -361.42710 0.10000
4 70.10040 6.86700 1.603001 65.46
5 -2470.83790 (可変)

6* 84.76870 0.15000 1.553890 38.09
7 73.93750 1.20000 1.834807 42.72
8 17.03670 6.46970
9 -49.48220 1.00000 1.816000 46.62
10 52.14060 0.15000
11 31.61490 5.45080 1.761820 26.56
12 -44.44820 1.19350
13 -25.13580 1.00000 1.816000 46.62
14 64.50360 2.42190 1.808090 22.79
15 -166.54310 (可変)

16(絞り) ∞ 1.00000
17 63.10220 3.49130 1.593190 67.87
18 -50.22150 0.10000
19 58.68260 2.72200 1.487490 70.41
20 -121.43450 0.10000
21 48.64320 4.10420 1.487490 70.41
22 -34.50080 1.00000 1.808090 22.79
23 -205.15990 (可変)

24* -66.96860 1.00000 1.693501 53.20
25 26.57120 2.15810 1.761820 26.56
26 63.33840 4.78730
27 -24.70410 1.00000 1.729157 54.66
28 -74.86360 (可変)

29* -569.79420 3.96090 1.589130 61.16
30 -23.53500 0.10000
31 37.14850 5.00600 1.487490 70.41
32 -45.19690 1.71640
33 -107.03630 1.00000 1.882997 40.76
34 23.36210 4.50160 1.548141 45.79
35 -637.55850 (Bf)
像面 ∞

(非球面データ)
第6面
κ = 1.0000
A4 = 3.61880E-06
A6 = -6.10680E-09
A8 = -4.67380E-12
A10 = 5.77660E-14
第24面
κ = 1.0000
A4 = 3.81940E-06
A6 = -1.72450E-09
A8 = 0.00000E+00
A10 = 0.00000E+00
第29面
κ = 1.0000
A4 = -1.63630E-05
A6 = 8.94380E-09
A8 = -2.98150E-11
A10 = 2.87630E-14

(各種データ)
ズーム比 15.709
W M T
f = 18.56080 104.15546 291.57422
FNO = 3.60018 5.60084 5.87404
ω = 38.95554 7.45367 2.71157
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 163.29692 225.59510 252.97281
Bf = 39.15242 70.61280 82.77641

d5 2.14670 55.86030 80.53690
d15 34.33830 11.46250 2.00000
d23 3.38750 10.66930 11.83690
d28 9.44940 2.16760 1.00000

(ズームレンズ群データ)
群 始面 焦点距離
1 1 122.10406
2 6 −15.86654
3 16 39.50539(W)
33.18380(M)
31.88175(T)
31 16 26.56694
32 24 −24.00147
33 29 33.81791

(条件式対応値)
(3−1) ndA=1.593190 (L31)
(3−2) νdA=67.87 (L31)
(3−3) f1/fw=6.579
(3−4) f1/ft=0.419
(3−5) Δ1/f1=0.734
(3−6) f3A/f3=1.207 (L31)(W)
(3−6) f3A/f3=1.437 (L31)(M)
(3−6) f3A/f3=1.496 (L31)(T)
(3−10) ndN=1.882997 (L11)
(3−11) νdN=40.76 (L11)
(3−12) νdB=91.20 (L12)
(3−13) f31A/f31=1.795 (L31)
(Table 8)

(Surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 205.09180 2.00000 1.882997 40.76
2 67.52420 9.07190 1.456000 91.20
3 -361.42710 0.10000
4 70.10040 6.86700 1.603001 65.46
5 -2470.83790 (variable)

6 * 84.76870 0.15000 1.553890 38.09
7 73.93750 1.20000 1.834807 42.72
8 17.03670 6.46970
9 -49.48220 1.00000 1.816000 46.62
10 52.14060 0.15000
11 31.61490 5.45080 1.761820 26.56
12 -44.44820 1.19350
13 -25.13580 1.00000 1.816000 46.62
14 64.50360 2.42190 1.808090 22.79
15 -166.54310 (variable)

16 (Aperture) ∞ 1.00000
17 63.10220 3.49130 1.593190 67.87
18 -50.22150 0.10000
19 58.68260 2.72200 1.487490 70.41
20 -121.43450 0.10000
21 48.64320 4.10420 1.487490 70.41
22 -34.50080 1.00000 1.808090 22.79
23 -205.15990 (variable)

24 * -66.96860 1.00000 1.693501 53.20
25 26.57120 2.15810 1.761820 26.56
26 63.33840 4.78730
27 -24.70410 1.00000 1.729157 54.66
28 -74.86360 (variable)

29 * -569.79420 3.96090 1.589130 61.16
30 -23.53500 0.10000
31 37.14850 5.00600 1.487490 70.41
32 -45.19690 1.71640
33 -107.03630 1.00000 1.882997 40.76
34 23.36210 4.50160 1.548141 45.79
35 -637.55850 (Bf)
Image plane ∞

(Aspheric data)
6th surface κ = 1.0000
A4 = 3.61880E-06
A6 = -6.10680E-09
A8 = -4.67380E-12
A10 = 5.77660E-14
24th surface κ = 1.0000
A4 = 3.81940E-06
A6 = -1.72450E-09
A8 = 0.00000E + 00
A10 = 0.00000E + 00
29th surface κ = 1.0000
A4 = -1.63630E-05
A6 = 8.94380E-09
A8 = -2.98150E-11
A10 = 2.87630E-14

(Various data)
Zoom ratio 15.709
W M T
f = 18.56080 104.15546 291.57422
FNO = 3.60018 5.60084 5.87404
ω = 38.95554 7.45367 2.71157
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 163.29692 225.59510 252.97281
Bf = 39.15242 70.61280 82.77641

d5 2.14670 55.86030 80.53690
d15 34.33830 11.46250 2.00000
d23 3.38750 10.66930 11.83690
d28 9.44940 2.16760 1.00000

(Zoom lens group data)
Group Start surface Focal length 1 1 122.10406
2 6-15.86654
3 16 39.50539 (W)
33.18380 (M)
31.88175 (T)
31 16 26.56694
32 24 -24.00147
33 29 33.81791

(Values for conditional expressions)
(3-1) ndA = 1.593190 (L31)
(3-2) νdA = 67.87 (L31)
(3-3) f1 / fw = 6.579
(3-4) f1 / ft = 0.419
(3-5) Δ1 / f1 = 0.734
(3-6) f3A / f3 = 1.207 (L31) (W)
(3-6) f3A / f3 = 1.437 (L31) (M)
(3-6) f3A / f3 = 1.498 (L31) (T)
(3-10) ndN = 1.882297 (L11)
(3-11) νdN = 40.76 (L11)
(3-12) νdB = 91.20 (L12)
(3-13) f31A / f31 = 1.775 (L31)
図20は、第3実施形態の第1実施例にかかる変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。   FIG. 20 is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to the first example of the third embodiment in the infinite focus state, where (a) is a wide-angle end state, (b) is an intermediate focal length state, (C) shows a telephoto end state, respectively.
各収差図において、FNOはFナンバー、Aは半画角(単位:「°」)を示す。また、dはd線(波長587.6nm)、gはg線(波長435.8nm)に対する諸収差、記載のないものはd線に対する諸収差をそれぞれ表す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。   In each aberration diagram, FNO represents an F number, and A represents a half angle of view (unit: “°”). Further, d represents d-line (wavelength 587.6 nm), g represents various aberrations with respect to g-line (wavelength 435.8 nm), and those not described represent various aberrations with respect to d-line. In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane.
なお、以降の実施例においても同様の記号を使用し、以降の説明を省略する。   In the following examples, the same symbols are used, and the following description is omitted.
各収差図から、第3実施形態の第1実施例にかかる変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。   From each aberration diagram, it can be seen that the variable magnification optical system according to the first example of the third embodiment has various optical aberrations corrected and high optical performance.
図21は、第3実施形態の第1実施例の変倍光学系において、物体側から入射した光線BMによりゴーストが発生する状態を示している。図21において、物体側からの光線BMが図示のように変倍光学系に入射すると、両凹形状の負レンズL22における物体側のレンズ面(第1番目の反射光の発生面でありその面番号は9)で反射し、その反射光は負メニスカスレンズL21における像側のレンズ面(第2番目の反射光の発生面でありその面番号は8)で再度反射して像面Iに到達し、ゴーストおよびフレアを発生させてしまう。なお、第1番目の反射光の発生面(面番号9)は物体から見て凹形状のレンズ面であり、第2番目の反射光の発生面(面番号8)は開口絞りから見て凹形状のレンズ面である。このような面に、より広い波長範囲で広入射角に対応した反射防止膜を形成することで、ゴーストおよびフレアを効果的に低減することができる。   FIG. 21 shows a state where a ghost is generated by the light beam BM incident from the object side in the variable magnification optical system of the first example of the third embodiment. In FIG. 21, when a light beam BM from the object side is incident on the variable magnification optical system as shown, the object-side lens surface (the first reflected light generation surface and its surface) in the biconcave negative lens L22. The number is reflected by 9), and the reflected light is reflected again by the lens surface on the image side of the negative meniscus lens L21 (the second reflected light generation surface and its surface number is 8) to reach the image surface I. Ghosts and flares. The first reflected light generation surface (surface number 9) is a concave lens surface when viewed from the object, and the second reflected light generation surface (surface number 8) is concave when viewed from the aperture stop. It is a lens surface of shape. By forming an antireflection film corresponding to a wide incident angle in a wider wavelength range on such a surface, ghosts and flares can be effectively reduced.
(第3実施形態の第2実施例)
図22は、第3実施形態の第2実施例にかかる変倍光学系の構成を示す断面図である。
(Second example of the third embodiment)
FIG. 22 is a sectional view showing a configuration of a variable magnification optical system according to the second example of the third embodiment.
図22に示すように、第3実施形態の第2実施例にかかる変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群G1と、負屈折力の第2レンズ群G2と、正屈折力の第3レンズ群G3とから構成される。第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群G31と、正屈折力の第32レンズ群G32とから構成される。   As shown in FIG. 22, the zoom optical system according to the second example of the third embodiment includes a first lens unit G1 having a positive refractive power and a first lens unit having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis. The second lens group G2 and the third lens group G3 having a positive refractive power. The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a thirty-first lens group G31 having a positive refractive power and a thirty-second lens group G32 having a positive refractive power.
広角端状態Wから望遠端状態Tへの変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔は増大し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔は減少するように、像面Iに対して、第1レンズ群G1は単調に物体側へ移動し、第2レンズ群G2は一旦像側へ移動してから物体側へ移動し、第3レンズ群G3は単調に物体側へ移動する。さらに、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32との間隔は減少するように、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32は像面Iに対して単調に物体側へ移動する。   When zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. Thus, with respect to the image plane I, the first lens group G1 monotonously moves toward the object side, the second lens group G2 moves once toward the image side, then moves toward the object side, and the third lens group G3 Move to the object side monotonously. Further, the 31st lens group G31 and the 32nd lens group G32 move monotonously with respect to the image plane I toward the object side so that the distance between the 31st lens group G31 and the 32nd lens group G32 decreases.
開口絞りSは、第2レンズ群G2の像側にある第3レンズ群G3の最も物体側に配置され、第31レンズ群G31と一体で構成される。   The aperture stop S is disposed closest to the object side of the third lens group G3 on the image side of the second lens group G2, and is configured integrally with the 31st lens group G31.
第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13とから構成されている。正メニスカスレンズL13は条件式(3−1)、(3−2)を満足する正レンズである。   The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive lens having a convex surface facing the object side. And a meniscus lens L13. The positive meniscus lens L13 is a positive lens that satisfies the conditional expressions (3-1) and (3-2).
第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL24と像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL25との接合レンズとから構成されている。第2レンズ群G2の最も物体側に位置する負メニスカスレンズL21は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。   The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and an image side. And a cemented lens composed of a negative meniscus lens L24 having a convex surface directed toward the image side and a positive meniscus lens L25 having a convex surface directed toward the image side. The negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 is a composite aspherical lens in which an aspherical surface is formed by providing a resin layer on the object-side lens surface.
第31レンズ群G31は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズL31と、両凸形状の正レンズL32と、両凸形状の正レンズL33と両凹形状の負レンズL34との接合レンズと、両凹形状の負レンズL35と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL36との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL37とから構成されている。両凹形状の負レンズL35は物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。両凸形状の正レンズL31は条件式(3−1)、(3−2)を満足する正レンズである。   The thirty-first lens group G31 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, a biconvex positive lens L33, and a biconcave negative lens L34. A cemented lens of a biconcave negative lens L35, a positive meniscus lens L36 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L37 having a concave surface facing the object side. The biconcave negative lens L35 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side. The biconvex positive lens L31 is a positive lens that satisfies conditional expressions (3-1) and (3-2).
第32レンズ群G32は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズL41と、両凹形状の負レンズL42と両凸形状の正レンズL43との接合レンズとから構成されている。第32レンズ群G32の最も物体側に位置する両凸形状の正レンズL41は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。両凸形状の正レンズL43から射出した光線は像面Iに結像する。   The thirty-second lens group G32 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L41, and a cemented lens of a biconcave negative lens L42 and a biconvex positive lens L43. Yes. The biconvex positive lens L41 located closest to the object side in the thirty-second lens group G32 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side. The light beam emitted from the biconvex positive lens L43 forms an image on the image plane I.
本第3実施形態の第2実施例では、第1レンズ群G1の正メニスカスレンズL13における物体側のレンズ面と、第2レンズ群G2の両凸形状の正レンズL23における像面側のレンズ面に後述する反射防止膜が形成されている。   In the second example of the third embodiment, the object-side lens surface of the positive meniscus lens L13 of the first lens group G1 and the image-side lens surface of the biconvex positive lens L23 of the second lens group G2. An antireflection film described later is formed.
以下の表9に第3実施形態の第2実施例にかかる変倍光学系の諸元値を掲げる。   Table 9 below provides specification values of the variable magnification optical system according to the second example of the third embodiment.
(表9)

(面データ)
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 123.95945 2.00000 1.850260 32.35
2 65.81889 9.30000 1.497820 82.52
3 -679.81898 0.10000
4 66.63494 6.20000 1.593190 67.87
5 419.93083 (可変)

6* 162.32416 0.15000 1.553890 38.09
7 146.07537 1.00000 1.834807 42.72
8 16.13035 6.55000
9 -35.27597 1.00000 1.882997 40.76
10 60.44503 0.10000
11 37.37226 5.20000 1.846660 23.78
12 -32.72792 0.82143
13 -23.94628 1.00000 1.882997 40.76
14 -252.41497 2.00000 1.808090 22.79
15 -72.44788 (可変)

16(絞り) ∞ 1.00000
17 36.72216 3.30000 1.593190 67.87
18 -118.19629 0.10000
19 41.37679 3.15000 1.487490 70.41
20 -92.34292 0.10000
21 42.34033 3.80000 1.487490 70.41
22 -41.00357 1.00000 1.805181 25.43
23 259.36092 3.81909
24* -63.64853 1.00000 1.806100 40.94
25 22.00000 2.90000 1.805181 25.43
26 150.57815 4.20000
27 -45.82441 1.00000 1.882997 40.76
28 -215.98952 (可変)

29* 77.17936 3.15000 1.589130 61.16
30 -37.11866 0.10000
31 -261.29488 1.00000 1.882997 40.76
32 39.98076 4.40000 1.518229 58.93
33 -48.52092 (Bf)
像面 ∞

(非球面データ)
第6面
κ = -5.7774
A4 = 6.79980E-06
A6 = -2.52730E-08
A8 = 8.26150E-11
A10 = -1.02860E-13
第24面
κ = 2.8196
A4 = 4.59750E-06
A6 = 4.28350E-09
A8 = 0.00000E+00
A10 = 0.00000E+00
第29面
κ = -6.5363
A4 = -1.95310E-05
A6 = 1.79050E-08
A8 = -1.55070E-10
A10 = 4.13770E-13

(各種データ)
ズーム比 15.696
W M T
f = 18.53979 104.99746 290.99204
FNO = 4.10702 5.39973 5.39939
ω = 38.99845 7.50128 2.73812
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 160.00885 218.99165 237.79997
Bf = 39.11693 89.39051 99.16649

d5 2.15153 45.02627 65.69297
d15 40.45482 13.14016 2.00000
d28 8.84506 1.99420 1.50000

(ズームレンズ群データ)
群 始面 焦点距離
1 1 103.25223
2 6 −15.13084
3 16 39.55369(W)
35.07124(M)
34.78685(T)
31 16 44.76649
32 29 47.36030

(条件式対応値)
(3−1) ndA=1.593190 (L13)
(3−1) ndA=1.593190 (L31)
(3−2) νdA=67.87 (L13)
(3−2) νdA=67.87 (L31)
(3−3) f1/fw=5.569
(3−4) f1/ft=0.355
(3−5) Δ1/f1=0.753
(3−6) f3A/f3=1.204 (L31)(W)
(3−6) f3A/f3=1.358 (L31)(M)
(3−6) f3A/f3=1.369 (L31)(T)
(3−7) f1A/f1=1.285 (L13)
(3−8) φ1A/fw=2.918 (φ1A=54.10)(L13)
(3−9) φ1A/ft=0.186 (φ1A=54.10)(L13)
(3−10) ndN=1.850260 (L11)
(3−11) νdN=32.35 (L11)
(3−12) νdB=82.52 (L12)
(3−13) f31A/f31=1.064 (L31)
(Table 9)

(Surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 123.95945 2.00000 1.850260 32.35
2 65.81889 9.30000 1.497820 82.52
3 -679.81898 0.10000
4 66.63494 6.20000 1.593190 67.87
5 419.93083 (variable)

6 * 162.32416 0.15000 1.553890 38.09
7 146.07537 1.00000 1.834807 42.72
8 16.13035 6.55000
9 -35.27597 1.00000 1.882997 40.76
10 60.44503 0.10000
11 37.37226 5.20000 1.846660 23.78
12 -32.72792 0.82143
13 -23.94628 1.00000 1.882997 40.76
14 -252.41497 2.00000 1.808090 22.79
15 -72.44788 (variable)

16 (Aperture) ∞ 1.00000
17 36.72216 3.30000 1.593190 67.87
18 -118.19629 0.10000
19 41.37679 3.15000 1.487490 70.41
20 -92.34292 0.10000
21 42.34033 3.80000 1.487490 70.41
22 -41.00357 1.00000 1.805181 25.43
23 259.36092 3.81909
24 * -63.64853 1.00000 1.806100 40.94
25 22.00000 2.90000 1.805181 25.43
26 150.57815 4.20000
27 -45.82441 1.00000 1.882997 40.76
28 -215.98952 (variable)

29 * 77.17936 3.15000 1.589130 61.16
30 -37.11866 0.10000
31 -261.29488 1.00000 1.882997 40.76
32 39.98076 4.40000 1.518229 58.93
33 -48.52092 (Bf)
Image plane ∞

(Aspheric data)
6th surface κ = -5.7774
A4 = 6.79980E-06
A6 = -2.52730E-08
A8 = 8.26150E-11
A10 = -1.02860E-13
24th surface κ = 2.8196
A4 = 4.59750E-06
A6 = 4.28350E-09
A8 = 0.00000E + 00
A10 = 0.00000E + 00
29th surface κ = -6.5363
A4 = -1.95310E-05
A6 = 1.79050E-08
A8 = -1.55070E-10
A10 = 4.13770E-13

(Various data)
Zoom ratio 15.696
W M T
f = 18.53979 104.99746 290.99204
FNO = 4.10702 5.39973 5.39939
ω = 38.99845 7.50128 2.73812
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 160.00885 218.99165 237.79997
Bf = 39.11693 89.39051 99.16649

d5 2.15153 45.02627 65.69297
d15 40.45482 13.14016 2.00000
d28 8.84506 1.99420 1.50000

(Zoom lens group data)
Group Start surface Focal length 1 1 103.25223
2 6-15.13084
3 16 39.55369 (W)
35.07124 (M)
34.78685 (T)
31 16 44.74649
32 29 47.36030

(Values for conditional expressions)
(3-1) ndA = 1.593190 (L13)
(3-1) ndA = 1.593190 (L31)
(3-2) νdA = 67.87 (L13)
(3-2) νdA = 67.87 (L31)
(3-3) f1 / fw = 5.569
(3-4) f1 / ft = 0.355
(3-5) Δ1 / f1 = 0.553
(3-6) f3A / f3 = 1.204 (L31) (W)
(3-6) f3A / f3 = 1.358 (L31) (M)
(3-6) f3A / f3 = 1.369 (L31) (T)
(3-7) f1A / f1 = 1.285 (L13)
(3-8) φ1A / fw = 2.918 (φ1A = 54.10) (L13)
(3-9) φ1A / ft = 0.186 (φ1A = 54.10) (L13)
(3-10) ndN = 1.850260 (L11)
(3-11) νdN = 32.35 (L11)
(3-12) νdB = 82.52 (L12)
(3-13) f31A / f31 = 1.064 (L31)
図23は、第3実施形態の第2実施例にかかる変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。   FIG. 23 is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to the second example of the third embodiment in the infinitely focused state, where (a) is a wide-angle end state, (b) is an intermediate focal length state, (C) shows a telephoto end state, respectively.
各収差図から、第3実施形態の第2実施例にかかる変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。   From each aberration diagram, it can be seen that the variable magnification optical system according to the second example of the third embodiment has various optical aberrations corrected and high optical performance.
(第3実施形態の第3実施例)
図24は、第3実施形態の第3実施例にかかる変倍光学系の構成を示す断面図である。
(Third example of the third embodiment)
FIG. 24 is a cross-sectional view showing a configuration of a variable magnification optical system according to the third example of the third embodiment.
図24に示すように、第3実施形態の第3実施例にかかる変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群G1と、負屈折力の第2レンズ群G2と、正屈折力の第3レンズ群G3とから構成される。第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群G31と、負屈折力の第32レンズ群G32と、正屈折力の第33レンズ群G33とから構成される。   As shown in FIG. 24, the variable magnification optical system according to the third example of the third embodiment includes a first lens unit G1 having a positive refractive power and a first lens unit having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis. The second lens group G2 and the third lens group G3 having a positive refractive power. The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a 31st lens group G31 having a positive refractive power, a 32nd lens group G32 having a negative refractive power, and a 33rd lens group G33 having a positive refractive power. Composed.
広角端状態Wから望遠端状態Tへの変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔は増大し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔は減少するように、像面Iに対して、第1レンズ群G1は単調に物体側へ移動し、第2レンズ群G2は一旦像側へ移動してから物体側へ移動し、第3レンズ群G3は単調に物体側へ移動する。さらに、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32との間隔は増大し、第32レンズ群G32と第33レンズ群G33との間隔は減少するように、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32と第33レンズ群G33は像面Iに対して単調に物体側へ移動する。   When zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. Thus, with respect to the image plane I, the first lens group G1 monotonously moves toward the object side, the second lens group G2 moves once toward the image side, then moves toward the object side, and the third lens group G3 Move to the object side monotonously. Further, the distance between the 31st lens group G31 and the 32nd lens group G32 is increased, and the distance between the 32nd lens group G32 and the 33rd lens group G33 is decreased, so that the 31st lens group G31 and the 32nd lens group are reduced. G32 and the 33rd lens group G33 move to the object side monotonously with respect to the image plane I.
開口絞りSは、第2レンズ群G2の像側にある第3レンズ群G3の最も物体側に配置され、第31レンズ群G31と一体で構成される。   The aperture stop S is disposed closest to the object side of the third lens group G3 on the image side of the second lens group G2, and is configured integrally with the 31st lens group G31.
第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13とから構成されている。正メニスカスレンズL13は条件式(3−1)、(3−2)を満足する正レンズである。   The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive lens having a convex surface facing the object side. And a meniscus lens L13. The positive meniscus lens L13 is a positive lens that satisfies the conditional expressions (3-1) and (3-2).
第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23と、両凹形状の負レンズL24と両凸形状の正レンズL25との接合レンズとから構成されている。第2レンズ群G2の最も物体側に位置する負メニスカスレンズL21は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。   The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave It is composed of a cemented lens of a negative lens L24 having a shape and a positive lens L25 having a biconvex shape. The negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 is a composite aspherical lens in which an aspherical surface is formed by providing a resin layer on the object-side lens surface.
第31レンズ群G31は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズL31と、両凸形状の正レンズL32と、両凸形状の正レンズL33と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL34との接合レンズとから構成されている。両凸形状の正レンズL31は条件式(3−1)、(3−2)を満足する正レンズである。   The thirty-first lens group G31 has, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, a biconvex positive lens L33, and a concave surface facing the object side. It is comprised from the cemented lens with the negative meniscus lens L34. The biconvex positive lens L31 is a positive lens that satisfies conditional expressions (3-1) and (3-2).
第32レンズ群G32は、光軸に沿って物体側から順に、両凹形状の負レンズL41と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL42との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL43とから構成されている。第32レンズ群G32の最も物体側に位置する両凹形状の負レンズL41は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。   The thirty-second lens group G32 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconcave negative lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface on the object side, and a negative lens having a concave surface on the object side. And a meniscus lens L43. The biconcave negative lens L41 located closest to the object side in the thirty-second lens group G32 is a compound aspherical lens in which an aspherical surface is formed by providing a resin layer on the object-side lens surface.
第33レンズ群G33は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズL51と、両凸形状の正レンズL52と、両凹形状の負レンズL53と両凸形状の正レンズL54との接合レンズとから構成されている。第33レンズ群G33の最も物体側に位置する両凸形状の正レンズL51は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。両凸形状の正レンズL54から射出した光線は像面Iに結像する。   The thirty-third lens group G33 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L51, a biconvex positive lens L52, a biconcave negative lens L53, and a biconvex positive lens L54. And a cemented lens. The biconvex positive lens L51 located closest to the object side in the 33rd lens group G33 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side. The light beam emitted from the biconvex positive lens L54 forms an image on the image plane I.
本第3実施形態の第3実施例では、第1レンズ群G1の正メニスカスレンズL13における物体側のレンズ面と、第2レンズ群G2の両凹形状の負レンズL24における物体側のレンズ面に後述する反射防止膜が形成されている。   In the third example of the third embodiment, the object side lens surface of the positive meniscus lens L13 of the first lens group G1 and the object side lens surface of the biconcave negative lens L24 of the second lens group G2 are arranged. An antireflection film described later is formed.
以下の表10に第3実施形態の第3実施例にかかる変倍光学系の諸元値を掲げる。   Table 10 below lists specifications of the variable magnification optical system according to the third example of the third embodiment.
(表10)

(面データ)
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 175.60560 2.20000 1.834000 37.16
2 67.43020 8.80000 1.497820 82.52
3 -587.78480 0.10000
4 72.27100 6.45000 1.593190 67.87
5 1826.13880 (可変)

6* 84.76870 0.10000 1.553890 38.09
7 73.93750 1.20000 1.834807 42.72
8 17.18730 6.95000
9 -36.98220 1.00000 1.816000 46.62
10 77.92630 0.15000
11 36.63460 5.30000 1.784723 25.68
12 -36.63460 0.80000
13 -26.19910 1.00000 1.816000 46.62
14 63.73960 2.05000 1.808090 22.79
15 -643.27060 (可変)

16(絞り) ∞ 1.00000
17 65.83650 3.40000 1.593190 67.87
18 -50.15460 0.10000
19 65.68170 2.45000 1.487490 70.41
20 -154.97430 0.10000
21 46.73330 4.20000 1.487490 70.41
22 -35.78330 1.00000 1.808090 22.79
23 -191.93180 (可変)

24* -57.29660 0.20000 1.553890 38.09
25 -59.72500 0.90000 1.696797 55.52
26 28.51000 2.15000 1.728250 28.46
27 91.99760 4.14020
28 -32.89540 1.00000 1.729157 54.66
29 -144.33150 (可変)

30* 6427.19190 4.65000 1.589130 61.18
31 -27.38180 0.10000
32 31.47760 5.85000 1.487490 70.41
33 -43.75390 1.45000
34 -113.58970 1.00000 1.882997 40.76
35 20.34810 5.30000 1.548141 45.79
36 -709.14530 (Bf)
像面 ∞

(非球面データ)
第6面
κ = 1.0000
A4 = 2.88220E-06
A6 = -2.29350E-11
A8 = -2.35280E-11
A10 = 9.21570E-14
第24面
κ = 1.0000
A4 = 4.32780E-06
A6 = 1.88460E-09
A8 = 0.00000E+00
A10 = 0.00000E+00
第30面
κ = 1.0000
A4 = -1.36170E-05
A6 = -3.55860E-10
A8 = 1.83080E-11
A10 = -1.86790E-13

(各種データ)
ズーム比 15.701
W M T
f = 18.56060 104.65150 291.42454
FNO = 3.57565 5.62482 5.81064
ω = 38.80191 7.44205 2.72113
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 164.76435 225.28899 250.61470
Bf = 38.84705 73.57929 86.64770

d5 2.15700 53.01000 76.25220
d15 33.36360 11.30360 2.00000
d23 3.46820 9.64300 9.62460
d29 11.83830 2.66290 1.00000

(ズームレンズ群データ)
群 始面 焦点距離
1 1 117.72937
2 6 −15.60945
3 16 40.44471(W)
33.95695(M)
32.70088(T)
31 16 27.35473
32 24 −26.50041
33 30 35.20423

(条件式対応値)
(3−1) ndA=1.593190 (L13)
(3−1) ndA=1.593190 (L31)
(3−2) νdA=67.87 (L13)
(3−2) νdA=67.87 (L31)
(3−3) f1/fw=6.343
(3−4) f1/ft=0.404
(3−5) Δ1/f1=0.729
(3−6) f3A/f3=1.200 (L31)(W)
(3−6) f3A/f3=1.429 (L31)(M)
(3−6) f3A/f3=1.484 (L31)(T)
(3−7) f1A/f1=1.076 (L13)
(3−8) φ1A/fw=2.909 (φ1A=54.00)(L13)
(3−9) φ1A/ft=0.185 (φ1A=54.00)(L13)
(3−10) ndN=1.834000 (L11)
(3−11) νdN=37.16 (L11)
(3−12) νdB=82.52 (L12)
(3−13) f31A/f31=1.774 (L31)
(Table 10)

(Surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 175.60560 2.20000 1.834000 37.16
2 67.43020 8.80000 1.497820 82.52
3 -587.78480 0.10000
4 72.27100 6.45000 1.593190 67.87
5 1826.13880 (variable)

6 * 84.76870 0.10000 1.553890 38.09
7 73.93750 1.20000 1.834807 42.72
8 17.18730 6.95000
9 -36.98220 1.00000 1.816000 46.62
10 77.92630 0.15000
11 36.63460 5.30000 1.784723 25.68
12 -36.63460 0.80000
13 -26.19910 1.00000 1.816000 46.62
14 63.73960 2.05000 1.808090 22.79
15 -643.27060 (variable)

16 (Aperture) ∞ 1.00000
17 65.83650 3.40000 1.593190 67.87
18 -50.15460 0.10000
19 65.68170 2.45000 1.487490 70.41
20 -154.97430 0.10000
21 46.73330 4.20000 1.487490 70.41
22 -35.78330 1.00000 1.808090 22.79
23 -191.93180 (variable)

24 * -57.29660 0.20000 1.553890 38.09
25 -59.72500 0.90000 1.696797 55.52
26 28.51000 2.15000 1.728250 28.46
27 91.99760 4.14020
28 -32.89540 1.00000 1.729157 54.66
29 -144.33150 (variable)

30 * 6427.19190 4.65000 1.589130 61.18
31 -27.38180 0.10000
32 31.47760 5.85000 1.487490 70.41
33 -43.75390 1.45000
34 -113.58970 1.00000 1.882997 40.76
35 20.34810 5.30000 1.548141 45.79
36 -709.14530 (Bf)
Image plane ∞

(Aspheric data)
6th surface κ = 1.0000
A4 = 2.88220E-06
A6 = -2.29350E-11
A8 = -2.35280E-11
A10 = 9.21570E-14
24th surface κ = 1.0000
A4 = 4.32780E-06
A6 = 1.88460E-09
A8 = 0.00000E + 00
A10 = 0.00000E + 00
30th surface κ = 1.0000
A4 = -1.36170E-05
A6 = -3.55860E-10
A8 = 1.83080E-11
A10 = -1.86790E-13

(Various data)
Zoom ratio 15.701
W M T
f = 18.56060 104.65150 291.42454
FNO = 3.57565 5.62482 5.81064
ω = 38.80191 7.44205 2.72113
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 164.76435 225.28899 250.61470
Bf = 38.84705 73.57929 86.64770

d5 2.15700 53.01000 76.25220
d15 33.36360 11.30360 2.00000
d23 3.46820 9.64300 9.62460
d29 11.83830 2.66290 1.00000

(Zoom lens group data)
Group Start surface Focal length 1 1 117.7729
2 6 -15.60945
3 16 40.44771 (W)
33.95695 (M)
32.70088 (T)
31 16 27.35473
32 24 -26.50041
33 30 35.423

(Values for conditional expressions)
(3-1) ndA = 1.593190 (L13)
(3-1) ndA = 1.593190 (L31)
(3-2) νdA = 67.87 (L13)
(3-2) νdA = 67.87 (L31)
(3-3) f1 / fw = 6.343
(3-4) f1 / ft = 0.404
(3-5) Δ1 / f1 = 0.729
(3-6) f3A / f3 = 1.200 (L31) (W)
(3-6) f3A / f3 = 1.429 (L31) (M)
(3-6) f3A / f3 = 1.484 (L31) (T)
(3-7) f1A / f1 = 1.076 (L13)
(3-8) φ1A / fw = 2.909 (φ1A = 54.00) (L13)
(3-9) φ1A / ft = 0.185 (φ1A = 54.00) (L13)
(3-10) ndN = 1.834000 (L11)
(3-11) νdN = 37.16 (L11)
(3-12) νdB = 82.52 (L12)
(3-13) f31A / f31 = 1.774 (L31)
図25は、第3実施形態の第3実施例にかかる変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。   FIG. 25 is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to the third example of the third embodiment in the infinitely focused state, where (a) is a wide-angle end state, (b) is an intermediate focal length state, (C) shows a telephoto end state, respectively.
各収差図から、第3実施形態の第3実施例にかかる変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。   From each aberration diagram, it can be seen that the variable magnification optical system according to the third example of the third embodiment has various optical aberrations corrected and high optical performance.
(第3実施形態の第4実施例)
図26は、第3実施形態の第4実施例にかかる変倍光学系の構成を示す断面図である。
(Fourth example of the third embodiment)
FIG. 26 is a cross-sectional view showing a configuration of a variable magnification optical system according to the fourth example of the third embodiment.
図26に示すように、第3実施形態の第4実施例にかかる変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群G1と、負屈折力の第2レンズ群G2と、正屈折力の第3レンズ群G3とから構成される。第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群G31と、負屈折力の第32レンズ群G32と、正屈折力の第33レンズ群G33とから構成される。   As shown in FIG. 26, the variable magnification optical system according to the fourth example of the third embodiment includes, in order from the object side along the optical axis, the first lens unit G1 having a positive refractive power and the first lens unit having a negative refractive power. The second lens group G2 and the third lens group G3 having a positive refractive power. The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a 31st lens group G31 having a positive refractive power, a 32nd lens group G32 having a negative refractive power, and a 33rd lens group G33 having a positive refractive power. Composed.
広角端状態Wから望遠端状態Tへの変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔は増大し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔は減少するように、像面Iに対して、第1レンズ群G1は単調に物体側へ移動し、第2レンズ群G2は一旦像側へ移動してから物体側へ移動し、第3レンズ群G3は単調に物体側へ移動する。さらに、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32との間隔は増大し、第32レンズ群G32と第33レンズ群G33との間隔は減少するように、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32と第33レンズ群G33は像面Iに対して単調に物体側へ移動する。また、第31レンズ群G31と第33レンズ群G33は、像面Iに対して一体で移動する。   When zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. Thus, with respect to the image plane I, the first lens group G1 monotonously moves toward the object side, the second lens group G2 moves once toward the image side, then moves toward the object side, and the third lens group G3 Move to the object side monotonously. Further, the distance between the 31st lens group G31 and the 32nd lens group G32 is increased, and the distance between the 32nd lens group G32 and the 33rd lens group G33 is decreased, so that the 31st lens group G31 and the 32nd lens group are reduced. G32 and the 33rd lens group G33 move to the object side monotonously with respect to the image plane I. The thirty-first lens group G31 and the thirty-third lens group G33 move integrally with the image plane I.
開口絞りSは、第2レンズ群G2の像側にある第3レンズ群G3の最も物体側に配置され、第31レンズ群G31と一体で構成される。   The aperture stop S is disposed closest to the object side of the third lens group G3 on the image side of the second lens group G2, and is configured integrally with the 31st lens group G31.
第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13とから構成されている。正メニスカスレンズL13は条件式(3−1)、(3−2)を満足する正レンズである。   The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive lens having a convex surface facing the object side. And a meniscus lens L13. The positive meniscus lens L13 is a positive lens that satisfies the conditional expressions (3-1) and (3-2).
第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23と、両凹形状の負レンズL24と両凸形状の正レンズL25との接合レンズとから構成されている。第2レンズ群G2の最も物体側に位置する負メニスカスレンズL21は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。   The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave It is composed of a cemented lens of a negative lens L24 having a shape and a positive lens L25 having a biconvex shape. The negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 is a composite aspherical lens in which an aspherical surface is formed by providing a resin layer on the object-side lens surface.
第31レンズ群G31は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズL31と、両凸形状の正レンズL32と、両凸形状の正レンズL33と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL34との接合レンズとから構成されている。両凸形状の正レンズL31は条件式(3−1)、(3−2)を満足する正レンズである。   The thirty-first lens group G31 has, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, a biconvex positive lens L33, and a concave surface facing the object side. It is comprised from the cemented lens with the negative meniscus lens L34. The biconvex positive lens L31 is a positive lens that satisfies conditional expressions (3-1) and (3-2).
第32レンズ群G32は、光軸に沿って物体側から順に、両凹形状の負レンズL41と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL42との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL43とから構成されている。第32レンズ群G32の最も物体側に位置する両凹形状の負レンズL41は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。   The thirty-second lens group G32 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconcave negative lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface on the object side, and a negative lens having a concave surface on the object side. And a meniscus lens L43. The biconcave negative lens L41 located closest to the object side in the thirty-second lens group G32 is a compound aspherical lens in which an aspherical surface is formed by providing a resin layer on the object-side lens surface.
第33レンズ群G33は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL51と、両凸形状の正レンズL52と、両凹形状の負レンズL53と両凸形状の正レンズL54との接合レンズとから構成されている。第33レンズ群G33の最も物体側に位置する正メニスカスレンズL51は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。両凸形状の正レンズL54から射出した光線は像面Iに結像する。   The thirty-third lens group G33 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L52, a biconcave negative lens L53, and a biconvex shape. The positive lens L54 is a cemented lens. The positive meniscus lens L51 located closest to the object side in the thirty-third lens group G33 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side. The light beam emitted from the biconvex positive lens L54 forms an image on the image plane I.
本第3実施形態の第4実施例では、第2レンズ群G2の負メニスカスレンズL21における像面側のレンズ面と、第2レンズ群G2の両凹形状の負レンズL22における物体側のレンズ面に後述する反射防止膜が形成されている。   In the fourth example of the third embodiment, the image side lens surface of the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2 and the object side lens surface of the biconcave negative lens L22 of the second lens group G2. An antireflection film described later is formed.
以下の表11に第3実施形態の第4実施例にかかる変倍光学系の諸元値を掲げる。   Table 11 below lists specifications of the variable magnification optical system according to the fourth example of the third embodiment.
(表11)

(面データ)
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 186.59960 2.20000 1.834000 37.17
2 69.08900 8.80000 1.497820 82.56
3 -494.44545 0.10000
4 73.40222 6.45000 1.593190 67.87
5 2016.71160 (可変)

6* 84.85000 0.10000 1.553890 38.09
7 74.02192 1.20000 1.834810 42.72
8 17.09747 6.95000
9 -37.97970 1.00000 1.816000 46.63
10 77.67127 0.15000
11 36.26557 5.30000 1.784720 25.68
12 -36.26557 0.80000
13 -25.69642 1.00000 1.816000 46.63
14 66.08300 2.05000 1.808090 22.79
15 -666.70366 (可変)

16(絞り) ∞ 1.00000
17 68.30727 3.40000 1.593190 67.87
18 -47.99596 0.10000
19 68.52367 2.45000 1.487490 70.45
20 -136.98392 0.10000
21 46.52671 4.20000 1.487490 70.45
22 -36.16400 1.00000 1.808090 22.79
23 -202.95328 (可変)

24* -55.09840 0.20000 1.553890 38.09
25 -57.24715 0.90000 1.696800 55.52
26 28.15100 2.15000 1.728250 28.46
27 87.70856 4.35000
28 -26.69877 1.00000 1.729160 54.66
29 -76.47707 (可変)

30* -333.89500 4.65000 1.589130 61.18
31 -24.64395 0.10000
32 31.19625 5.85000 1.487490 70.45
33 -43.38887 1.45000
34 -109.71645 1.00000 1.883000 40.77
35 20.29920 5.30000 1.548140 45.79
36 -808.81321 (Bf)
像面 ∞

(非球面データ)
第6面
κ = 1.0000
A4 = 3.13350E-06
A6 = 4.73080E-10
A8 = -3.40500E-11
A10 = 1.16620E-13
第24面
κ = 1.0000
A4 = 5.24030E-06
A6 = -2.00730E-09
A8 = 0.00000E+00
A10 = 0.00000E+00
第30面
κ = 1.0000
A4 = -1.54020E-05
A6 = 1.69500E-09
A8 = 1.34490E-11
A10 = -2.07220E-13

(各種データ)
ズーム比 15.721
W M T
f = 18.52363 104.52143 291.21725
FNO = 3.60558 5.69344 5.89616
ω = 38.89095 7.41882 2.71146
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 164.74420 225.48860 251.39424
Bf = 39.44250 71.57530 83.10134

d5 2.15700 53.25650 76.94960
d15 33.80140 11.31350 2.00000
d23 3.45650 11.60170 13.04330
d29 10.58680 2.44160 1.00000

(ズームレンズ群データ)
群 始面 焦点距離
1 1 118.96910
2 6 −15.62542
3 16 40.08868(W)
33.90635(M)
32.38356(T)
31 16 27.17463
32 24 −25.41506
33 30 34.39022

(条件式対応値)
(3−1) ndA=1.593190 (L13)
(3−1) ndA=1.593190 (L31)
(3−2) νdA=67.87 (L13)
(3−2) νdA=67.87 (L31)
(3−3) f1/fw=6.423
(3−4) f1/ft=0.409
(3−5) Δ1/f1=0.728
(3−6) f3A/f3=1.198 (L31)(W)
(3−6) f3A/f3=1.417 (L31)(M)
(3−6) f3A/f3=1.484 (L31)(T)
(3−7) f1A/f1=1.078 (L13)
(3−8) φ1A/fw=2.915 (φ1A=54.00)(L13)
(3−9) φ1A/ft=0.185 (φ1A=54.00)(L13)
(3−10) ndN=1.834000 (L11)
(3−11) νdN=37.17 (L11)
(3−12) νdB=82.52 (L12)
(3−13) f31A/f31=1.768 (L31)
(Table 11)

(Surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 186.59960 2.20000 1.834000 37.17
2 69.08900 8.80000 1.497820 82.56
3 -494.44545 0.10000
4 73.40222 6.45000 1.593190 67.87
5 2016.71160 (variable)

6 * 84.85000 0.10000 1.553890 38.09
7 74.02192 1.20000 1.834810 42.72
8 17.09747 6.95000
9 -37.97970 1.00000 1.816000 46.63
10 77.67127 0.15000
11 36.26557 5.30000 1.784720 25.68
12 -36.26557 0.80000
13 -25.69642 1.00000 1.816000 46.63
14 66.08300 2.05000 1.808090 22.79
15 -666.70366 (variable)

16 (Aperture) ∞ 1.00000
17 68.30727 3.40000 1.593190 67.87
18 -47.99596 0.10000
19 68.52367 2.45000 1.487490 70.45
20 -136.98392 0.10000
21 46.52671 4.20000 1.487490 70.45
22 -36.16400 1.00000 1.808090 22.79
23 -202.95328 (variable)

24 * -55.09840 0.20000 1.553890 38.09
25 -57.24715 0.90000 1.696800 55.52
26 28.15100 2.15000 1.728250 28.46
27 87.70856 4.35000
28 -26.69877 1.00000 1.729160 54.66
29 -76.47707 (variable)

30 * -333.89500 4.65000 1.589130 61.18
31 -24.64395 0.10000
32 31.19625 5.85000 1.487490 70.45
33 -43.38887 1.45000
34 -109.71645 1.00000 1.883000 40.77
35 20.29920 5.30000 1.548140 45.79
36 -808.81321 (Bf)
Image plane ∞

(Aspheric data)
6th surface κ = 1.0000
A4 = 3.13350E-06
A6 = 4.73080E-10
A8 = -3.40500E-11
A10 = 1.16620E-13
24th surface κ = 1.0000
A4 = 5.24030E-06
A6 = -2.00730E-09
A8 = 0.00000E + 00
A10 = 0.00000E + 00
30th surface κ = 1.0000
A4 = -1.54020E-05
A6 = 1.69500E-09
A8 = 1.34490E-11
A10 = -2.07220E-13

(Various data)
Zoom ratio 15.721
W M T
f = 18.52363 104.52143 291.21725
FNO = 3.60558 5.69344 5.89616
ω = 38.89095 7.41882 2.71146
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 164.74420 225.48860 251.39424
Bf = 39.44250 71.57530 83.10134

d5 2.15700 53.25650 76.94960
d15 33.80140 11.31350 2.00000
d23 3.45650 11.60170 13.04330
d29 10.58680 2.44160 1.00000

(Zoom lens group data)
Group Start surface Focal length 1 1 118.96910
2 6-15.5622
3 16 40.88868 (W)
33.90635 (M)
32.38356 (T)
31 16 27.17463
32 24-25.41506
33 30 34.39022

(Values for conditional expressions)
(3-1) ndA = 1.593190 (L13)
(3-1) ndA = 1.593190 (L31)
(3-2) νdA = 67.87 (L13)
(3-2) νdA = 67.87 (L31)
(3-3) f1 / fw = 6.423
(3-4) f1 / ft = 0.409
(3-5) Δ1 / f1 = 0.728
(3-6) f3A / f3 = 1.198 (L31) (W)
(3-6) f3A / f3 = 1.417 (L31) (M)
(3-6) f3A / f3 = 1.484 (L31) (T)
(3-7) f1A / f1 = 1.008 (L13)
(3-8) φ1A / fw = 2.915 (φ1A = 54.00) (L13)
(3-9) φ1A / ft = 0.185 (φ1A = 54.00) (L13)
(3-10) ndN = 1.834000 (L11)
(3-11) νdN = 37.17 (L11)
(3-12) νdB = 82.52 (L12)
(3-13) f31A / f31 = 1.768 (L31)
図27は、第3実施形態の第4実施例にかかる変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。   FIG. 27 shows various aberration diagrams of the zoom optical system according to the fourth example of the third embodiment in the infinitely focused state, where (a) is a wide-angle end state, (b) is an intermediate focal length state, (C) shows a telephoto end state, respectively.
各収差図から、第3実施形態の第4実施例にかかる変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。   From each aberration diagram, it can be seen that the variable magnification optical system according to the fourth example of the third embodiment has various optical aberrations corrected and high optical performance.
(第3実施形態の第5実施例)
図28は、第3実施形態の第5実施例に係る変倍光学系の構成を示す断面図である。
(Fifth example of the third embodiment)
FIG. 28 is a sectional view showing a configuration of a variable magnification optical system according to the fifth example of the third embodiment.
図28に示すように、第3実施形態の第5実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群G1と、負屈折力の第2レンズ群G2と、正屈折力の第3レンズ群G3とから構成される。第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群G31と、負屈折力の第32レンズ群G32と、正屈折力の第33レンズ群G33とから構成される。   As shown in FIG. 28, the variable magnification optical system according to the fifth example of the third embodiment includes a first lens unit G1 having a positive refractive power and a first lens unit having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis. The second lens group G2 and the third lens group G3 having a positive refractive power. The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a 31st lens group G31 having a positive refractive power, a 32nd lens group G32 having a negative refractive power, and a 33rd lens group G33 having a positive refractive power. Composed.
広角端状態Wから望遠端状態Tへの変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔は増大し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔は減少するように、像面Iに対して、第1レンズ群G1は単調に物体側へ移動し、第2レンズ群G2は一旦像側へ移動してから物体側へ移動し、第3レンズ群G3は単調に物体側へ移動する。さらに、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32との間隔は増大し、第32レンズ群G32と第33レンズ群G33との間隔は減少するように、第31レンズ群G31と第32レンズ群G32と第33レンズ群G33は像面Iに対して単調に物体側へ移動する。   When zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. Thus, with respect to the image plane I, the first lens group G1 monotonously moves toward the object side, the second lens group G2 moves once toward the image side, then moves toward the object side, and the third lens group G3 Move to the object side monotonously. Further, the distance between the 31st lens group G31 and the 32nd lens group G32 is increased, and the distance between the 32nd lens group G32 and the 33rd lens group G33 is decreased, so that the 31st lens group G31 and the 32nd lens group are reduced. G32 and the 33rd lens group G33 move to the object side monotonously with respect to the image plane I.
開口絞りSは、第2レンズ群G2の像側にある第3レンズ群G3の最も物体側に配置され、第31レンズ群G31と一体で構成される。   The aperture stop S is disposed closest to the object side of the third lens group G3 on the image side of the second lens group G2, and is configured integrally with the 31st lens group G31.
第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、両凸形状の正レンズL13とから構成されている。   The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L12, and a biconvex positive lens L13. It is composed of
第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23と、両凹形状の負レンズL24と両凸形状の正レンズL25との接合レンズとから構成されている。第2レンズ群G2の最も物体側に位置する負メニスカスレンズL21は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。   The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave It is composed of a cemented lens of a negative lens L24 having a shape and a positive lens L25 having a biconvex shape. The negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 is a composite aspherical lens in which an aspherical surface is formed by providing a resin layer on the object-side lens surface.
第31レンズ群G31は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズL31と、両凸形状の正レンズL32と、両凸形状の正レンズL33と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL34との接合レンズとから構成されている。両凸形状の正レンズL31は条件式(3−1)、(3−2)を満足する正レンズである。   The thirty-first lens group G31 has, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, a biconvex positive lens L33, and a concave surface facing the object side. It is comprised from the cemented lens with the negative meniscus lens L34. The biconvex positive lens L31 is a positive lens that satisfies conditional expressions (3-1) and (3-2).
第32レンズ群G32は、光軸に沿って物体側から順に、両凹形状の負レンズL41と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL42との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL43とから構成されている。第32レンズ群G32の最も物体側に位置する両凹形状の負レンズL41は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。   The thirty-second lens group G32 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconcave negative lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface on the object side, and a negative lens having a concave surface on the object side. And a meniscus lens L43. The biconcave negative lens L41 located closest to the object side in the thirty-second lens group G32 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
第33レンズ群G33は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL51と、両凸形状の正レンズL52と、両凹形状の負レンズL53と両凸形状の正レンズL54との接合レンズとから構成されている。第33レンズ群G33の最も物体側に位置する正メニスカスレンズL51は、物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。両凸形状の正レンズL54から射出した光線は像面Iに結像する。   The thirty-third lens group G33 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L52, a biconcave negative lens L53, and a biconvex shape. The positive lens L54 is a cemented lens. The positive meniscus lens L51 located closest to the object side in the thirty-third lens group G33 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side. The light beam emitted from the biconvex positive lens L54 forms an image on the image plane I.

本第3実施形態の第5実施例では、第1レンズ群G1の両凸形状の正レンズL12における像面側のレンズ面と、第2レンズ群G2の両凹形状の負レンズL24における物体側のレンズ面に後述する反射防止膜が形成されている。

In the fifth example of the third embodiment, the image side lens surface of the biconvex positive lens L12 of the first lens group G1 and the object side of the biconcave negative lens L24 of the second lens group G2. An antireflection film described later is formed on the lens surface.
以下の表12に第3実施形態の第5実施例に係る変倍光学系の諸元値を掲げる。   Table 12 below provides specification values of the variable magnification optical system according to the fifth example of the third embodiment.
(表12)

(面データ)
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 193.38060 2.00000 1.883000 40.77
2 66.83560 9.23080 1.437000 95.00
3 -341.14920 0.10000
4 68.78950 6.98760 1.603000 65.47
5 -2649.89320 79.77200 (可変)

6* 84.76870 0.15000 1.553890 38.09
7 73.93750 1.20000 1.834810 42.72
8 16.94820 6.42970
9 -53.17850 1.00000 1.816000 46.63
10 46.70940 0.15000
11 30.63920 5.37880 1.761820 26.56
12 -48.96880 1.39690
13 -24.42250 1.00000 1.816000 46.63
14 69.10450 2.52380 1.808090 22.79
15 -121.94360 2.00000 (可変)

16 (絞り) ∞ 1.00000
17 66.08180 3.43590 1.592820 68.69
18 -50.37120 0.10000
19 59.42650 2.78060 1.487490 70.45
20 -108.47870 0.10000
21 49.67940 4.11660 1.487490 70.45
22 -33.83640 1.00000 1.808090 22.79
23 -167.67900 11.82210 (可変)

24* -64.89240 1.00000 1.693500 53.22
25 27.12400 2.14440 1.761820 26.56
26 65.84410 4.73170
27 -25.14850 1.00000 1.729160 54.66
28 -73.72860 1.00000 (可変)

29* -448.31420 3.90050 1.589130 61.18
30 -23.64180 0.10000
31 37.43750 4.98090 1.487490 70.45
32 -44.96410 1.73250
33 -102.62990 1.00000 1.883000 40.77

34 23.17730 4.51170 1.548140 45.79
35 -619.02620 (Bf)
像面 ∞

(非球面データ)
第6面
κ = 1.0000
A4 = 4.16398E-06
A6 = -7.55222E-09
A8 = -2.91689E-12
A10 = 5.62106E-14
第24面
κ = 1.0000
A4 = 3.83569E-06
A6 = -1.03578E-09
A8 = 0.00000E+00
A10 = 0.00000E+00
第29面
κ = 1.0000
A4 = -1.60868E-05
A6 = 8.16360E-09
A8 = -3.55020E-11
A10 = 7.60058E-14

(各種データ)
ズーム比 15.714
W M T
f = 18.55566 103.95947 291.57591
FNO = 3.63338 5.62730 5.88308
ω = 38.94112 7.46798 2.71133
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 163.38092 225.17861 252.25324
Bf = 39.17162 70.49651 82.47674

d5 2.12700 55.32280 79.77200
d15 34.07780 11.35470 2.00000
d23 3.36200 10.67670 11.82210
d28 9.46010 2.14550 1.00000

(ズームレンズ群データ)
群 始面 焦点距離
1 1 120.77885
2 6 −15.59572
3 16 39.12629(W)
32.72813(M)
31.47773(T)
31 16 26.38558
32 24 −24.49396
33 29 34.76717

(条件式対応値)
(3−1) ndA=1.592820 (L31)
(3−2) νdA=68.69 (L31)
(3−3) f1/fw=6.509
(3−4) f1/ft=0.414
(3−5) Δ1/f1=0.736
(3−6) f3A/f3=1.246 (L31)(W)
(3−6) f3A/f3=1.490 (L31)(M)
(3−6) f3A/f3=1.549 (L31)(T)
(3−10) ndN=1.883000 (L11)
(3−11) νdN=40.77 (L11)
(3−12) νdB=95.00 (L12)
(3−13) f31A/f31=1.848 (L31)
(Table 12)

(Surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 193.38060 2.00000 1.883000 40.77
2 66.83560 9.23080 1.437000 95.00
3 -341.14920 0.10000
4 68.78950 6.98760 1.603000 65.47
5 -2649.89320 79.77200 (variable)

6 * 84.76870 0.15000 1.553890 38.09
7 73.93750 1.20000 1.834810 42.72
8 16.94820 6.42970
9 -53.17850 1.00000 1.816000 46.63
10 46.70940 0.15000
11 30.63920 5.37880 1.761820 26.56
12 -48.96880 1.39690
13 -24.42250 1.00000 1.816000 46.63
14 69.10450 2.52380 1.808090 22.79
15 -121.94360 2.00000 (variable)

16 (Aperture) ∞ 1.00000
17 66.08180 3.43590 1.592820 68.69
18 -50.37120 0.10000
19 59.42650 2.78060 1.487490 70.45
20 -108.47870 0.10000
21 49.67940 4.11660 1.487490 70.45
22 -33.83640 1.00000 1.808090 22.79
23 -167.67900 11.82210 (variable)

24 * -64.89240 1.00000 1.693500 53.22
25 27.12400 2.14440 1.761820 26.56
26 65.84410 4.73170
27 -25.14850 1.00000 1.729160 54.66
28 -73.72860 1.00000 (variable)

29 * -448.31420 3.90050 1.589130 61.18
30 -23.64180 0.10000
31 37.43750 4.98090 1.487490 70.45
32 -44.96410 1.73250
33 -102.62990 1.00000 1.883000 40.77

34 23.17730 4.51170 1.548140 45.79
35 -619.02620 (Bf)
Image plane ∞

(Aspheric data)
6th surface κ = 1.0000
A4 = 4.16398E-06
A6 = -7.55222E-09
A8 = -2.91689E-12
A10 = 5.62106E-14
24th surface κ = 1.0000
A4 = 3.83569E-06
A6 = -1.03578E-09
A8 = 0.00000E + 00
A10 = 0.00000E + 00
29th surface κ = 1.0000
A4 = -1.60868E-05
A6 = 8.16360E-09
A8 = -3.55020E-11
A10 = 7.60058E-14

(Various data)
Zoom ratio 15.714
W M T
f = 18.55566 103.95947 291.57591
FNO = 3.63338 5.62730 5.88308
ω = 38.94112 7.46798 2.71133
Y = 14.20 14.20 14.20
TL = 163.38092 225.17861 252.25324
Bf = 39.17162 70.49651 82.47674

d5 2.12700 55.32280 79.77200
d15 34.07780 11.35470 2.00000
d23 3.36200 10.67670 11.82210
d28 9.46010 2.14550 1.00000

(Zoom lens group data)
Group Start surface Focal length 1 1 120.78785
2 6-15.59572
3 16 39.1629 (W)
32.72813 (M)
31.47773 (T)
31 16 26.38558
32 24 -24.49396
33 29 34.76717

(Values for conditional expressions)
(3-1) ndA = 1.5982020 (L31)
(3-2) νdA = 68.69 (L31)
(3-3) f1 / fw = 6.509
(3-4) f1 / ft = 0.414
(3-5) Δ1 / f1 = 0.636
(3-6) f3A / f3 = 1.246 (L31) (W)
(3-6) f3A / f3 = 1.490 (L31) (M)
(3-6) f3A / f3 = 1.549 (L31) (T)
(3-10) ndN = 1.883000 (L11)
(3-11) νdN = 40.77 (L11)
(3-12) νdB = 95.00 (L12)
(3-13) f31A / f31 = 1.848 (L31)
図29は、第3実施形態の第5実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、(a)は広角端状態、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端状態をそれぞれ示す。   FIG. 29 is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to the fifth example of the third embodiment in the infinitely focused state, where (a) is a wide-angle end state, (b) is an intermediate focal length state, (C) shows a telephoto end state, respectively.
各収差図から、第3実施形態の第5実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。   From each aberration diagram, it can be seen that the variable magnification optical system according to the fifth example of the third embodiment has various optical aberrations corrected and high optical performance.
以下、本願の第3実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を説明する。   The outline of the method for manufacturing the variable magnification optical system according to the third embodiment of the present application will be described below.
図30は、本願の第3実施形態に係る変倍光学系の製造方法を示す図である。   FIG. 30 is a diagram showing a manufacturing method of the variable magnification optical system according to the third embodiment of the present application.
本願の第3実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力の第3レンズ群とを有し、第1レンズ群および第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、この反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された草を少なくとも1層含む変倍光学系の製造方法であって、図30に示すステップS1,S2,S3を含むものである。   The variable magnification optical system manufacturing method according to the third embodiment of the present application includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power. And an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group, and the antireflection film is made of grass formed using a wet process. A method of manufacturing a variable magnification optical system including at least one layer, which includes steps S1, S2, and S3 shown in FIG.
ステップS1:第1レンズ群と第2レンズ群と第3レンズ群とを、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群と第2レンズ群との間隔が増大可能、第2レンズ群と第3レンズ群との間隔が減少可能に配置する。   Step S1: When changing the magnification of the first lens group, the second lens group, and the third lens group from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group can be increased. The distance between the second lens group and the third lens group is arranged so as to be reduced.
ステップS2:以下の条件式(3−1)、(3−2)を満足する正レンズAを配置する。
(3−1) ndA>1.540
(3−2) νdA>66.5
Step S2: A positive lens A that satisfies the following conditional expressions (3-1) and (3-2) is disposed.
(3-1) ndA> 1.540
(3-2) νdA> 66.5
ステップS3:以下の条件式(3−3)を満足するようにする。
(3−3) 3.90<f1/fw<11.00
但し、ndAは正レンズAの材質のd線に対する屈折率、νdAは正レンズAの材質のd線に対するアッベ数、fwは広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離、f1は第1レンズ群の焦点距離である。
Step S3: The following conditional expression (3-3) is satisfied.
(3-3) 3.90 <f1 / fw <11.00
Where ndA is the refractive index of the material of the positive lens A with respect to the d-line, νdA is the Abbe number of the material of the positive lens A with respect to the d-line, fw is the focal length of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state, and f1 is the first This is the focal length of the lens group.
本願の第3実施形態に係る変倍光学系の製造方法によれば、収差変動を抑え、ゴーストやフレアをより低減させ、高い光学性能を有する変倍光学系を製造することができる。   According to the method for manufacturing a variable magnification optical system according to the third embodiment of the present application, it is possible to manufacture a variable magnification optical system having high optical performance by suppressing aberration fluctuation, further reducing ghost and flare.
ここで、第1〜第3実施形態の各実施例にかかる変倍光学系に用いられる反射防止膜(多層広帯域反射防止膜とも言う)について説明する。図31は、反射防止膜の膜構成の一例を示す図である。この反射防止膜101は7層からなり、レンズ等の光学部材102の光学面に形成される。第1層101aは真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムで形成されている。また、この第1層101aの上に更に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第2層101bが形成される。さらに、この第2層101bの上に真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムからなる第3層101cが形成され、この第3層101cの上に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第4層101dが形成される。またさらに、この第4層101dの上に真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムからなる第5層101eが形成され、この第5層101eの上に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第6層101fが形成される。   Here, an antireflection film (also referred to as a multilayer broadband antireflection film) used in the variable magnification optical system according to each example of the first to third embodiments will be described. FIG. 31 is a diagram illustrating an example of a film configuration of an antireflection film. The antireflection film 101 is composed of seven layers and is formed on the optical surface of the optical member 102 such as a lens. The first layer 101a is formed of aluminum oxide deposited by a vacuum deposition method. Further, a second layer 101b made of a mixture of titanium oxide and zirconium oxide deposited by a vacuum deposition method is further formed on the first layer 101a. Further, a third layer 101c made of aluminum oxide deposited by a vacuum deposition method is formed on the second layer 101b, and titanium oxide and zirconium oxide deposited by a vacuum deposition method are formed on the third layer 101c. A fourth layer 101d made of the mixture is formed. Furthermore, a fifth layer 101e made of aluminum oxide deposited by vacuum deposition is formed on the fourth layer 101d, and titanium oxide and zirconium oxide deposited by vacuum deposition on the fifth layer 101e. A sixth layer 101f made of the mixture is formed.
そして、このようにして形成された第6層101fの上に、ウェットプロセスによりフッ化マグネシウムとシリカの混合物からなる第7層101gが形成されて本実施形態の反射防止膜101が形成される。第7層101gの形成には、ウェットプロセスの一種であるゾル−ゲル法を用いている。ゾル−ゲル法とは、原料を混合することにより得られたゾルを、加水分解・重縮合反応などにより流動性のないゲルとし、このゲルを加熱・分解して生成物を得る方法であり、光学薄膜の作製においては、光学部材の光学面上に光学薄膜材料ゾルを塗布し、乾燥固化によりゲル膜とすることで膜を生成することができる。なお、ウェットプロセスとして、ゾル−ゲル法に限らず、ゲル状態を経ないで固体膜を得る方法を用いるようにしてもよい。   Then, a seventh layer 101g made of a mixture of magnesium fluoride and silica is formed on the sixth layer 101f formed in this way by a wet process, and the antireflection film 101 of this embodiment is formed. For the formation of the seventh layer 101g, a sol-gel method which is a kind of wet process is used. The sol-gel method is a method in which a sol obtained by mixing raw materials is made into a non-flowable gel by hydrolysis / polycondensation reaction, etc., and this gel is heated and decomposed to obtain a product, In the production of an optical thin film, a film can be formed by applying an optical thin film material sol on the optical surface of an optical member and forming a gel film by drying and solidifying. The wet process is not limited to the sol-gel method, and a method of obtaining a solid film without going through a gel state may be used.
このように、この反射防止膜101の第1層101a〜第6層101fまではドライプロセスである電子ビーム蒸着により形成され、最上層である第7層101gは、フッ酸/酢酸マグネシウム法で調製したゾル液を用いるウェットプロセスにより以下の手順で形成されている。まず、予めレンズ成膜面(上述の光学部材102の光学面)に真空蒸着装置を用いて第1層101aとなる酸化アルミニウム層、第2層101bとなる酸化チタン−酸化ジルコニウム混合層、第3層101cとなる酸化アルミニウム層、第4層101dとなる酸化チタン−酸化ジルコニウム混合層、第5層101eとなる酸化アルミニウム層、第6層101fとなる酸化チタン−酸化ジルコニウム混合層を順に形成する。そして、蒸着装置より光学部材102を取り出した後、フッ酸/酢酸マグネシウム法により調製したゾル液にシリコンアルコキシドを加えたものをスピンコート法により塗布することにより、第7層101gとなるフッ化マグネシウムとシリカの混合物からなる層を形成する。フッ酸/酢酸マグネシウム法によって調製される際の反応式を以下の式(a)に示す。   Thus, the first layer 101a to the sixth layer 101f of the antireflection film 101 are formed by electron beam evaporation which is a dry process, and the seventh layer 101g which is the uppermost layer is prepared by a hydrofluoric acid / magnesium acetate method. It is formed by the following procedure by a wet process using the prepared sol solution. First, an aluminum oxide layer to be the first layer 101a, a titanium oxide-zirconium oxide mixed layer to be the second layer 101b, a third layer on the lens film formation surface (the optical surface of the optical member 102 described above) in advance using a vacuum deposition apparatus, An aluminum oxide layer to be the layer 101c, a titanium oxide-zirconium oxide mixed layer to be the fourth layer 101d, an aluminum oxide layer to be the fifth layer 101e, and a titanium oxide-zirconium oxide mixed layer to be the sixth layer 101f are formed in this order. And after taking out the optical member 102 from a vapor deposition apparatus, the thing which added the silicon alkoxide to the sol liquid prepared by the hydrofluoric acid / magnesium acetate method is apply | coated by the spin coat method, The magnesium fluoride used as the 7th layer 101g A layer made of a mixture of silica and silica is formed. The reaction formula when prepared by the hydrofluoric acid / magnesium acetate method is shown in the following formula (a).
(a) 2HF+Mg(CH3COO)2→MgF2+2CH3COOH (A) 2HF + Mg (CH3COO) 2 → MgF2 + 2 + CH3COOH
この成膜に用いたゾル液は、原料混合後、オートクレーブで140℃、24時間高温加圧熟成処理を施した後、成膜に用いられる。この光学部材102は、第7層101gの成膜終了後、大気中で160℃、1時間加熱処理して完成される。このようなゾル−ゲル法を用いることにより、大きさが数nmから数十nmの粒子が空隙を残して堆積することにより第7層101gが形成される。   The sol solution used for the film formation is used for film formation after mixing raw materials and subjecting to an autoclave at 140 ° C. for 24 hours at a high temperature and pressure. The optical member 102 is completed by heat treatment at 160 ° C. for 1 hour in the air after the seventh layer 101g is formed. By using such a sol-gel method, the seventh layer 101g is formed by depositing particles having a size of several nm to several tens of nm leaving a void.
このようにして形成された反射防止膜101を有する光学部材の光学的性能について図32に示す分光特性を用いて説明する。   The optical performance of the optical member having the antireflection film 101 formed as described above will be described with reference to spectral characteristics shown in FIG.
本第1〜第3実施形態の各実施例にかかる反射防止膜を有する光学部材(レンズ)は、以下の表13に示す条件で形成されている。ここで表13は、基準波長をλとし、基板の屈折率(光学部材)が1.62、1.74及び1.85について反射防止膜101の各層101a(第1層)〜101g(第7層)の光学膜厚をそれぞれ求めたものである。なお、表11では、酸化アルミニウムをAl2O3、酸化チタンと酸化ジルコニウム混合物をZrO2+TiO2、フッ化マグネシウムとシリカの混合物をMgF2+SiO2とそれぞれ表している。   The optical member (lens) having the antireflection film according to each example of the first to third embodiments is formed under the conditions shown in Table 13 below. Here, in Table 13, the reference wavelength is λ, and the layers 101a (first layer) to 101g (seventh layer) of the antireflective film 101 when the refractive index (optical member) of the substrate is 1.62, 1.74, and 1.85. The optical film thickness of each layer is determined. In Table 11, aluminum oxide is represented by Al2O3, a mixture of titanium oxide and zirconium oxide is represented by ZrO2 + TiO2, and a mixture of magnesium fluoride and silica is represented by MgF2 + SiO2.
(表13)
物質 屈折率 光学膜厚 光学膜厚 光学膜厚
媒質 空気 1
第7層 MgF2+SiO2 1.26 0.268λ 0.271λ 0.269λ
第6層 ZrO2+TiO2 2.12 0.057λ 0.054λ 0.059λ
第5層 Al2O3 1.65 0.171λ 0.178λ 0.162λ
第4層 ZrO2+TiO2 2.12 0.127λ 0.13λ 0.158λ
第3層 Al2O3 1.65 0.122λ 0.107λ 0.08λ
第2層 ZrO2+TiO2 2.12 0.059λ 0.075λ 0.105λ
第1層 Al2O3 1.65 0.257λ 0.03λ 0.03λ
基板の屈折率 1.62 1.74 1.85
(Table 13)
Substance Refractive index Optical film thickness Optical film thickness Optical film thickness
Medium air 1
7th layer MgF2 + SiO2 1.26 0.268λ 0.271λ 0.269λ
6th layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.057λ 0.054λ 0.059λ
5th layer Al2O3 1.65 0.171λ 0.178λ 0.162λ
4th layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.127λ 0.13λ 0.158λ
3rd layer Al2O3 1.65 0.122λ 0.107λ 0.08λ
Second layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.059λ 0.075λ 0.105λ
1st layer Al2O3 1.65 0.257λ 0.03λ 0.03λ
Refractive index of substrate 1.62 1.74 1.85
図32は、表13において基準波長λを550nmとして反射防止膜101の各層の光学膜厚を設計した光学部材に光線が垂直入射する時の分光特性を表している。   FIG. 32 shows the spectral characteristics when light rays are perpendicularly incident on an optical member in which the reference wavelength λ is 550 nm and the optical film thickness of each layer of the antireflection film 101 is designed in Table 13.
図32から、基準波長λを550nmで設計した反射防止膜101を有する光学部材は、光線の波長が420nm〜720nmの全域で反射率を0.2%以下に抑えられることが判る。また、表13において基準波長λをd線(波長587.6nm)として各光学膜厚を設計した反射防止膜101を有する光学部材でも、その分光特性にはほとんど影響せず、図32に示す基準波長λが550nmの場合とほぼ同等の分光特性を有することがわかっている。   From FIG. 32, it can be seen that the optical member having the antireflection film 101 designed with the reference wavelength λ of 550 nm can suppress the reflectance to 0.2% or less over the entire wavelength range of 420 nm to 720 nm. Further, even in the optical member having the antireflection film 101 in which each optical film thickness is designed with the reference wavelength λ as d-line (wavelength 587.6 nm) in Table 13, the spectral characteristics are hardly affected, and the reference shown in FIG. It has been found that the spectral characteristics are almost the same as when the wavelength λ is 550 nm.
次に、本反射防止膜の変形例について説明する。この反射防止膜は5層からなり、表13と同様、以下の表14で示される条件で基準波長λに対する各層の光学膜厚が設計される。本変形例では、第5層の形成に前述のゾル−ゲル法を用いている。   Next, a modified example of the antireflection film will be described. This antireflection film consists of five layers, and similarly to Table 13, the optical film thickness of each layer with respect to the reference wavelength λ is designed under the conditions shown in Table 14 below. In this modification, the above-described sol-gel method is used for forming the fifth layer.
図33は、表14において、基板の屈折率が1.52及び基準波長λを550nmとして各光学膜厚を設計した反射防止膜を有する光学部材に光線が垂直入射する時の分光特性を示している。図33から本変形例の反射防止膜は、光線の波長が420nm〜720nmの全域で反射率が0.2%以下に抑えられることがわかる。なお、表14において基準波長λをd線(波長587.6nm)として各光学膜厚を設計した反射防止膜を有する光学部材でも、その分光特性にはほとんど影響せず、図33に示す分光特性とほぼ同等の特性を有することがわかっている。   FIG. 33 shows the spectral characteristics when light rays are perpendicularly incident on an optical member having an antireflection film in which the optical film thickness is designed with the refractive index of the substrate being 1.52 and the reference wavelength λ being 550 nm in Table 14. Yes. It can be seen from FIG. 33 that the antireflection film of this modification has a reflectance of 0.2% or less over the entire wavelength range of 420 nm to 720 nm. In Table 14, even an optical member having an antireflection film whose optical film thickness is designed with the reference wavelength λ as the d-line (wavelength 587.6 nm) hardly affects the spectral characteristics, and the spectral characteristics shown in FIG. It is known to have almost the same characteristics as
図34は、図33に示す分光特性を有する光学部材への光線の入射角が30度、45度、60度の場合の分光特性をそれぞれ示す。なお、図33、図34には表14に示す基板の屈折率が1.46の反射防止膜を有する光学部材の分光特性が図示されていないが、基板の屈折率が1.52とほぼ同等の分光特性を有していることは言うまでもない。   FIG. 34 shows the spectral characteristics when the incident angles of the light rays to the optical member having the spectral characteristics shown in FIG. 33 are 30, 45, and 60 degrees, respectively. 33 and 34 do not show the spectral characteristics of the optical member having the antireflection film whose refractive index is 1.46 shown in Table 14, but the refractive index of the substrate is almost equal to 1.52. Needless to say, it has the following spectral characteristics.
(表14)
物質 屈折率 光学膜厚 光学膜厚
媒質 空気 1
第5層 MgF2+SiO2 1.26 0.275λ 0.269λ
第4層 ZrO2+TiO2 2.12 0.045λ 0.043λ
第3層 Al2O3 1.65 0.212λ 0.217λ
第2層 ZrO2+TiO2 2.12 0.077λ 0.066λ
第1層 Al2O3 1.65 0.288λ 0.290λ
基板の屈折率 1.46 1.52
(Table 14)
Material Refractive index Optical film thickness Optical film thickness Medium Air 1
5th layer MgF2 + SiO2 1.26 0.275λ 0.269λ
4th layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.045λ 0.043λ
3rd layer Al2O3 1.65 0.212λ 0.217λ
Second layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.077λ 0.066λ
1st layer Al2O3 1.65 0.288λ 0.290λ
Refractive index of substrate 1.46 1.52
また比較のため、図35に、従来の真空蒸着法などのドライプロセスのみで成膜した反射防止膜の一例を示す。図35は、表14と同じ基板の屈折率1.52に以下の表15で示される条件で構成される反射防止膜を設計した光学部材に光線が垂直入射する時の分光特性を示す。また、図36は、図35に示す分光特性を有する光学部材への光線の入射角が30度、45度、60度の場合の分光特性をそれぞれ示す。   For comparison, FIG. 35 shows an example of an antireflection film formed only by a dry process such as a conventional vacuum deposition method. FIG. 35 shows the spectral characteristics when a light beam is perpendicularly incident on an optical member designed with an antireflection film configured under the conditions shown in Table 15 below with a refractive index of 1.52 of the same substrate as in Table 14. FIG. 36 shows the spectral characteristics when the incident angles of the light rays to the optical member having the spectral characteristics shown in FIG. 35 are 30, 45, and 60 degrees, respectively.
(表15)
物質 屈折率 光学膜厚
媒質 空気 1
第7層 MgF2 1.39 0.243λ
第6層 ZrO2+TiO2 2.12 0.119λ
第5層 A l2O3 1.65 0.057λ
第4層 ZrO2+TiO2 2.12 0.220λ
第3層 Al2O3 1.65 0.064λ
第2層 ZrO2+TiO2 2.12 0.057λ
第1層 Al2O3 1.65 0.193λ
基板の屈折率 1.52
(Table 15)
Material Refractive index Optical film thickness Medium Air 1
7th layer MgF2 1.39 0.243λ
6th layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.119λ
5th layer A l2O3 1.65 0.057λ
4th layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.220λ
3rd layer Al2O3 1.65 0.064λ
Second layer ZrO2 + TiO2 2.12 0.057λ
1st layer Al2O3 1.65 0.193λ
Refractive index of substrate 1.52
図32〜図34で示される第1〜第3実施形態にかかる反射防止膜を有する光学部材の分光特性を、図35および図36で示される従来例の分光特性と比較すると、本反射防止膜はいずれの入射角においてもより低い反射率を有し、しかもより広い帯域で低い反射率を有することが良くわかる。   When comparing the spectral characteristics of the optical member having the antireflection film according to the first to third embodiments shown in FIGS. 32 to 34 with the spectral characteristics of the conventional example shown in FIGS. It can be seen that has a lower reflectivity at any angle of incidence and a lower reflectivity over a wider band.
次に、本願の第1実施形態の第1実施例から第3実施形態の第5実施例に、上記表13および上記表14に示す反射防止膜を適用した例について説明する。   Next, an example in which the antireflection film shown in Table 13 and Table 14 is applied to the first example of the first embodiment of the present application to the fifth example of the third embodiment will be described.
本第1実施形態の第1実施例の変倍光学系において、第2レンズ群G2の負メニスカスレンズL21の屈折率は、表1に示すように、nd=1.834810であり、第2レンズ群G2の両凹形状の負レンズL22の屈折率は、nd=1.816000であるため、負メニスカスレンズL21における像面側のレンズ面に基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜101(表13参照)を用い、両凹形状の負レンズL22の物体側のレンズ面に、基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜(表13参照)を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the variable magnification optical system of the first example of the first embodiment, the refractive index of the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2 is nd = 1.834810 as shown in Table 1, and the second lens Since the refractive index of the biconcave negative lens L22 in the group G2 is nd = 1.816000, the antireflective film corresponding to the refractive index of the substrate corresponding to the refractive index of 1.85 on the lens surface on the image plane side of the negative meniscus lens L21. 101 (see Table 13), and an antireflection film (see Table 13) corresponding to a refractive index of the substrate of 1.85 is used on the object-side lens surface of the biconcave negative lens L22. The amount of reflected light can be reduced, and ghost and flare can be reduced.
本第1実施形態の第2実施例の変倍光学系において、第1レンズ群G1の正メニスカスレンズL13の屈折率は、表2に示すように、nd=1.593190であり、第2レンズ群G2の両凸形状の正レンズL23の屈折率は、nd=1.846660であるため、正メニスカスレンズL13における物体側のレンズ面に基板の屈折率が1.62に対応する反射防止膜101(表13参照)を用い、両凸形状の正レンズL23の像面側のレンズ面に、基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜(表13参照)を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the variable magnification optical system of the second example of the first embodiment, the refractive index of the positive meniscus lens L13 of the first lens group G1 is nd = 1.593190 as shown in Table 2, and the second lens Since the refractive index of the biconvex positive lens L23 in the group G2 is nd = 1.846660, the antireflective film 101 corresponding to the refractive index of the substrate on the object-side lens surface of the positive meniscus lens L13 is 1.62. (See Table 13), and an antireflection film (see Table 13) corresponding to a refractive index of the substrate of 1.85 is used as the lens surface on the image surface side of the biconvex positive lens L23. The amount of reflected light can be reduced, and ghost and flare can be reduced.
本第1実施形態の第3実施例の変倍光学系において、第1レンズ群G1の正メニスカスレンズL13の屈折率は、表3に示すように、nd=1.593190であり、第2レンズ群G2の両凹形状の負レンズL24の屈折率は、nd=1.816000であるため、正メニスカスレンズL13における物体側のレンズ面に基板の屈折率が1.62に対応する反射防止膜101(表13参照)を用い、両凹形状の負レンズL24の物体側のレンズ面に、基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜(表13参照)を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the variable magnification optical system of the third example of the first embodiment, the refractive index of the positive meniscus lens L13 of the first lens group G1 is nd = 1.593190 as shown in Table 3, and the second lens Since the refractive index of the biconcave negative lens L24 of the group G2 is nd = 1.816000, the antireflection film 101 corresponding to the refractive index of the substrate corresponding to 1.62 on the object-side lens surface of the positive meniscus lens L13. (See Table 13), and an antireflection film (see Table 13) corresponding to a refractive index of the substrate of 1.85 is used on the object-side lens surface of the biconcave negative lens L24. The reflected light can be reduced, and ghost and flare can be reduced.
本第1実施形態の第4実施例の変倍光学系において、第1レンズ群G1の両凸形状の正レンズL12の屈折率は、表4に示すように、nd=1.497820であり、第2レンズ群G2の負メニスカスレンズL21の屈折率は、nd=1.804000であるため、両凸形状の正レンズL12における像面側のレンズ面に基板の屈折率が1.52に対応する反射防止膜101(表14参照)を用い、負メニスカスレンズL21の像面側のレンズ面に、基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜(表13参照)を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the zoom optical system of the fourth example of the first embodiment, as shown in Table 4, the refractive index of the biconvex positive lens L12 of the first lens group G1 is nd = 1.497820, Since the refractive index of the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2 is nd = 1.804000, the refractive index of the substrate on the image surface side lens surface of the biconvex positive lens L12 corresponds to 1.52. Each lens is formed by using an antireflection film 101 (see Table 14) and an antireflection film (see Table 13) corresponding to a refractive index of the substrate of 1.85 on the image surface side lens surface of the negative meniscus lens L21. Light reflected from the surface can be reduced, and ghost and flare can be reduced.
本第2実施形態の第1実施例の変倍光学系において、第2レンズ群G2の負メニスカスレンズL21の屈折率は、表5に示すように、nd=1.834807であり、第2レンズ群G2の両凹形状の負レンズL22の屈折率は、nd=1.816000であるため、負メニスカスレンズL21における像面側のレンズ面に基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜101(表13参照)を用い、両凹形状の負レンズL22の物体側のレンズ面に、基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜(表13参照)を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the zoom optical system of the first example of the second embodiment, the refractive index of the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2 is nd = 1.834807 as shown in Table 5, and the second lens Since the refractive index of the biconcave negative lens L22 in the group G2 is nd = 1.816000, the antireflective film corresponding to the refractive index of the substrate corresponding to the refractive index of 1.85 on the lens surface on the image plane side of the negative meniscus lens L21. 101 (see Table 13), and an antireflection film (see Table 13) corresponding to a refractive index of the substrate of 1.85 is used on the object-side lens surface of the biconcave negative lens L22. The amount of reflected light can be reduced, and ghost and flare can be reduced.
本第2実施形態の第2実施例の変倍光学系において、第1レンズ群G1の正メニスカスレンズL13の屈折率は、表6に示すように、nd=1.603001であり、第2レンズ群G2の両凸形状の正レンズL23の屈折率は、nd=1.846660であるため、正メニスカスレンズL13における物体側のレンズ面に基板の屈折率が1.62に対応する反射防止膜101(表13参照)を用い、両凸形状の正レンズL23の像面側のレンズ面に、基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜(表13参照)を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the variable magnification optical system of the second example of the second embodiment, the refractive index of the positive meniscus lens L13 of the first lens group G1 is nd = 1.603001 as shown in Table 6, and the second lens Since the refractive index of the biconvex positive lens L23 in the group G2 is nd = 1.846660, the antireflective film 101 corresponding to the refractive index of the substrate on the object-side lens surface of the positive meniscus lens L13 is 1.62. (See Table 13), and an antireflection film (see Table 13) corresponding to a refractive index of the substrate of 1.85 is used as the lens surface on the image surface side of the biconvex positive lens L23. The amount of reflected light can be reduced, and ghost and flare can be reduced.
本第2実施形態の第3実施例の変倍光学系において、第1レンズ群G1の両凸形状の正レンズL12の屈折率は、表7に示すように、nd=1.437000であり、第2レンズ群G2の両凹形状の負レンズL24の屈折率は、nd=1.816000であるため、両凸形状の正レンズL12における像面側のレンズ面に基板の屈折率が1.46に対応する反射防止膜101(表14参照)を用い、両凹形状の負レンズL24の物体側のレンズ面に、基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜(表13参照)を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the variable magnification optical system of the third example of the second embodiment, the refractive index of the biconvex positive lens L12 of the first lens group G1 is nd = 1.437000, as shown in Table 7. Since the refractive index of the biconcave negative lens L24 of the second lens group G2 is nd = 1.816000, the refractive index of the substrate is 1.46 on the lens surface on the image plane side of the biconvex positive lens L12. Is applied to the object-side lens surface of the biconcave negative lens L24 and the refractive index of the substrate corresponds to 1.85 (see Table 13). By using it, the reflected light from each lens surface can be reduced, and ghost and flare can be reduced.
本第3実施形態の第1実施例の変倍光学系において、第2レンズ群G2の負メニスカスレンズL21の屈折率は、表8に示すように、nd=1.834807であり、第2レンズ群G2の両凹形状の負レンズL22の屈折率は、nd=1.816000であるため、負メニスカスレンズL21における像面側のレンズ面に基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜101(表13参照)を用い、両凹形状の負レンズL22の物体側のレンズ面に、基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜(表13参照)を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the variable magnification optical system of the first example of the third embodiment, the refractive index of the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2 is nd = 1.834807 as shown in Table 8, and the second lens Since the refractive index of the biconcave negative lens L22 in the group G2 is nd = 1.816000, the antireflective film corresponding to the refractive index of the substrate corresponding to the refractive index of 1.85 on the lens surface on the image plane side of the negative meniscus lens L21. 101 (see Table 13), and an antireflection film (see Table 13) corresponding to a refractive index of the substrate of 1.85 is used on the object-side lens surface of the biconcave negative lens L22. The amount of reflected light can be reduced, and ghost and flare can be reduced.
本第3実施形態の第2実施例の変倍光学系において、第1レンズ群G1の正メニスカスレンズL13の屈折率は、表9に示すように、nd=1.593190であり、第2レンズ群G2の両凸形状の正レンズL23の屈折率は、nd=1.846660であるため、正メニスカスレンズL13における物体側のレンズ面に基板の屈折率が1.62に対応する反射防止膜101(表13参照)を用い、両凸形状の正レンズL23の像面側のレンズ面に、基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜(表13参照)を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the variable magnification optical system of the second example of the third embodiment, the refractive index of the positive meniscus lens L13 of the first lens group G1 is nd = 1.593190 as shown in Table 9, and the second lens Since the refractive index of the biconvex positive lens L23 in the group G2 is nd = 1.846660, the antireflective film 101 corresponding to the refractive index of the substrate on the object-side lens surface of the positive meniscus lens L13 is 1.62. (See Table 13), and an antireflection film (see Table 13) corresponding to a refractive index of the substrate of 1.85 is used as the lens surface on the image surface side of the biconvex positive lens L23. The amount of reflected light can be reduced, and ghost and flare can be reduced.
本第3実施形態の第3実施例の変倍光学系において、第1レンズ群G1の正メニスカスレンズL13の屈折率は、表10に示すように、nd=1.593190であり、第2レンズ群G2の両凹形状の負レンズL24の屈折率は、nd=1.816000であるため、正メニスカスレンズL13における物体側のレンズ面に基板の屈折率が1.62に対応する反射防止膜101(表13参照)を用い、両凹形状の負レンズL24の物体側のレンズ面に、基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜(表13参照)を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the variable magnification optical system of the third example of the third embodiment, the refractive index of the positive meniscus lens L13 of the first lens group G1 is nd = 1.593190 as shown in Table 10, and the second lens Since the refractive index of the biconcave negative lens L24 of the group G2 is nd = 1.816000, the antireflection film 101 corresponding to the refractive index of the substrate corresponding to 1.62 on the object-side lens surface of the positive meniscus lens L13. (See Table 13), and an antireflection film (see Table 13) corresponding to a refractive index of the substrate of 1.85 is used on the object-side lens surface of the biconcave negative lens L24 from each lens surface. The reflected light can be reduced, and ghost and flare can be reduced.
本第3実施形態の第4実施例の変倍光学系において、第2レンズ群G2の負メニスカスレンズL21の屈折率は、表11に示すように、nd=1.834810であり、第2レンズ群G2の両凹形状の負レンズL22の屈折率は、nd=1.816000であるため、負メニスカスレンズL21における像面側のレンズ面に基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜101(表13参照)を用い、両凹形状の負レンズL22の物体側のレンズ面に、基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜(表13参照)を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the zoom optical system of the fourth example of the third embodiment, the refractive index of the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2 is nd = 1.834810 as shown in Table 11, and the second lens Since the refractive index of the biconcave negative lens L22 in the group G2 is nd = 1.816000, the antireflective film corresponding to the refractive index of the substrate corresponding to the refractive index of 1.85 on the lens surface on the image plane side of the negative meniscus lens L21. 101 (see Table 13), and an antireflection film (see Table 13) corresponding to a refractive index of the substrate of 1.85 is used on the object-side lens surface of the biconcave negative lens L22. The amount of reflected light can be reduced, and ghost and flare can be reduced.
本第3実施形態の第5実施例の変倍光学系において、第1レンズ群G1の両凸形状の正レンズL12の屈折率は、表12に示すように、nd=1.437000であり、第2レンズ群G2の両凹形状の負レンズL24の屈折率は、nd=1.816000であるため、両凸形状の正レンズL12における像面側のレンズ面に基板の屈折率が1.46に対応する反射防止膜101(表14参照)を用い、両凹形状の負レンズL24の物体側のレンズ面に、基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜(表13参照)を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the variable magnification optical system of the fifth example of the third embodiment, the refractive index of the biconvex positive lens L12 of the first lens group G1 is nd = 1.437000, as shown in Table 12. Since the refractive index of the biconcave negative lens L24 of the second lens group G2 is nd = 1.816000, the refractive index of the substrate is 1.46 on the lens surface on the image plane side of the biconvex positive lens L12. Is applied to the object-side lens surface of the biconcave negative lens L24 and the refractive index of the substrate corresponds to 1.85 (see Table 13). By using it, the reflected light from each lens surface can be reduced, and ghost and flare can be reduced.
以上のように、第1から第3実施形態によれば、収差変動を抑え、高い光学性能を有する変倍光学系を提供することができる。   As described above, according to the first to third embodiments, it is possible to provide a variable magnification optical system that suppresses aberration fluctuation and has high optical performance.
次に、第1から第3の実施形態にかかる変倍光学系を搭載したカメラについて説明する。なお、第1実施形態の第1実施例にかかる変倍光学系を搭載した場合について説明するが、他の実施例でも同様である。   Next, a camera equipped with a variable magnification optical system according to the first to third embodiments will be described. In addition, although the case where the variable magnification optical system concerning the 1st Example of 1st Embodiment is mounted is demonstrated, it is the same also in another Example.
図37は、第1実施形態の第1実施例にかかる変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。   FIG. 37 is a diagram illustrating a configuration of a camera including the variable magnification optical system according to the first example of the first embodiment.
図37において、カメラ1は、撮影レンズ2として第1実施形態の第1実施例にかかる変倍光学系を備えたデジタル一眼レフカメラである。カメラ1において、不図示の物体(被写体)からの光は、撮影レンズ2で集光されて、クイックリターンミラー3を介して焦点板4に結像される。そして焦点板4に結像されたこの光は、ペンタプリズム5中で複数回反射されて接眼レンズ6へ導かれる。これにより撮影者は、被写体像を接眼レンズ6を介して正立像として観察することができる。   In FIG. 37, the camera 1 is a digital single-lens reflex camera provided with the variable power optical system according to the first example of the first embodiment as the photographing lens 2. In the camera 1, light from an object (subject) (not shown) is collected by the taking lens 2 and is focused on the focusing screen 4 via the quick return mirror 3. The light imaged on the focusing screen 4 is reflected in the pentaprism 5 a plurality of times and guided to the eyepiece lens 6. Thus, the photographer can observe the subject image as an erect image through the eyepiece 6.
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー3が光路外へ退避し、不図示の被写体からの光は撮像素子7へ到達する。これにより被写体からの光は、撮像素子7によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ1による被写体の撮影を行うことができる。   When the release button (not shown) is pressed by the photographer, the quick return mirror 3 is retracted out of the optical path, and light from the subject (not shown) reaches the image sensor 7. As a result, light from the subject is picked up by the image sensor 7 and recorded as a subject image in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot the subject with the camera 1.
カメラ1に撮影レンズ2として第1実施形態の第1実施例にかかる変倍光学系を搭載することにより、高い性能を有するカメラを実現することができる。   By mounting the zoom optical system according to the first example of the first embodiment as the photographing lens 2 on the camera 1, a camera having high performance can be realized.
なお、前記クイックリターンミラー3を有しないミラーレスカメラであっても上記カメラ1と同様の効果を奏することができる。   Even a mirrorless camera that does not have the quick return mirror 3 can provide the same effects as the camera 1.
なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。   The contents described below can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.
実施例では、3群構成を示したが、4群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも1枚のレンズを有する部分を示す。   Although the three-group configuration is shown in the embodiment, the present invention can be applied to other group configurations such as a four-group configuration. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。前記合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の超音波モータ等を用いたモータ駆動にも適している。特に、第2レンズ群の少なくとも一部を合焦レンズ群とするのが好ましい。   A single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object. The focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor using an ultrasonic motor for autofocus. In particular, it is preferable that at least a part of the second lens group is a focusing lens group.
また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動(揺動)させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としても良い。特に、第3レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。   In addition, the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or is rotated (swayed) in the in-plane direction including the optical axis to reduce image blur caused by camera shake. A vibration-proof lens group to be corrected may be used. In particular, it is preferable that at least a part of the third lens group is an anti-vibration lens group.
また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。   Further, the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。   When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ(GRINレンズ)あるいはプラスチックレンズとしても良い。   When the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
また、本実施形態の変倍光学系は、変倍比が7〜25程度である。   The variable magnification optical system of the present embodiment has a variable magnification ratio of about 7 to 25.
また、本実施形態の変倍光学系は、第1レンズ群が正のレンズ成分を2つ有するのが好ましい。また、第1レンズ群は、物体側から順に、正正の順番にレンズ成分を、空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。   In the variable magnification optical system of the present embodiment, it is preferable that the first lens group has two positive lens components. In the first lens group, it is preferable that lens components are arranged in order of positive and negative in order from the object side with an air gap interposed therebetween.
また、本実施形態の変倍光学系は、第2レンズ群が正のレンズ成分を1つと負のレンズ成分を3つ有するのが好ましい。また、第2レンズ群は、物体側から順に、負負正負の順番にレンズ成分を、空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。   In the variable power optical system of the present embodiment, it is preferable that the second lens group has one positive lens component and three negative lens components. In the second lens group, it is preferable that the lens components are arranged in order of negative, positive and negative in order from the object side with an air gap interposed therebetween.
また、本実施形態の変倍光学系は、第3レンズ群が少なくとも正のレンズ成分を3つと少なくとも負のレンズ成分を1つ有するのが好ましい。
また、本実施形態の変倍光学系は、第3レンズ群が正のレンズ成分を6または7つと負のレンズ成分を3または4つ有するのが好ましい。
In the variable magnification optical system of the present embodiment, it is preferable that the third lens group has at least three positive lens components and at least one negative lens component.
In the variable power optical system of the present embodiment, it is preferable that the third lens group has 6 or 7 positive lens components and 3 or 4 negative lens components.
なお、本発明を分かり易く説明するために実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明はこれに限定されるものではない。   In addition, in order to explain the present invention in an easy-to-understand manner, the configuration requirements of the embodiment have been described, but the present invention is not limited to this.
G1 第1レンズ群
G2 第2レンズ群
G3 第3レンズ群
G31 第31レンズ群
G32 第32レンズ群
G33 第33レンズ群
S 開口絞り
I 像面
1 カメラ
101 反射防止膜
101a 第1層
101b 第2層
101c 第3層
101d 第4層
101e 第5層
101f 第6層
101g 第7層
102 光学部材
G1 1st lens group G2 2nd lens group G3 3rd lens group G31 31st lens group G32 32nd lens group G33 33rd lens group S Aperture stop I Image surface 1 Camera 101 Antireflection film 101a First layer 101b Second layer 101c 3rd layer 101d 4th layer 101e 5th layer 101f 6th layer 101g 7th layer 102 Optical member

Claims (80)

  1. 光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力の第3レンズ群とを有し、
    広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔は増大し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔は減少し、
    前記第1レンズ群は以下の条件式を満足する複数の正レンズを有し、
    以下の条件式を満足し、
    前記第1レンズ群および前記第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、当該反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも1層含むことを特徴とする変倍光学系。
    ndA≧1.540の時 νdA>66.5
    ndA<1.540の時 νdA>75.0
    4.75<f1/fw<11.00
    0.28<f1/ft<0.52
    但し、
    ndA:前記第1レンズ群中の前記複数の正レンズの材質のd線に対する屈折率
    νdA:前記第1レンズ群中の前記複数の正レンズの材質のd線に対するアッベ数
    fw:広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
    ft:望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離
    f1:前記第1レンズ群の焦点距離
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis,
    During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group increases, and the distance between the second lens group and the third lens group decreases.
    The first lens group has a plurality of positive lenses that satisfy the following conditional expression:
    The following conditional expression is satisfied:
    An antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group, and the antireflection film includes at least one layer formed using a wet process. Variable magnification optical system.
    When ndA ≧ 1.540, νdA> 66.5
    When ndA <1.540 νdA> 75.0
    4.75 <f1 / fw <11.00
    0.28 <f1 / ft <0.52
    However,
    ndA: Refractive index νdA for the material of the plurality of positive lenses in the first lens group νdA: Abbe number fw for the material of the plurality of positive lenses in the first lens group fw: in the wide-angle end state Focal length ft of the entire zooming optical system: focal length f1 of the entire zooming optical system in the telephoto end state f1: Focal length of the first lens group
  2. 前記反射防止膜は多層膜であり、
    前記ウェットプロセスを用いて形成された層は、前記多層膜を構成する層のうち最も表面側の層であることを特徴とする請求項1に記載の変倍光学系。
    The antireflection film is a multilayer film,
    2. The variable magnification optical system according to claim 1, wherein the layer formed by using the wet process is a layer on a most surface side among layers constituting the multilayer film.
  3. 前記ウェットプロセスを用いて形成された層の屈折率をndとしたとき、ndは1.30以下であることを特徴とする請求項1または2に記載の変倍光学系。   3. The variable magnification optical system according to claim 1, wherein nd is 1.30 or less, where nd is a refractive index of a layer formed by using the wet process.
  4. 前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、開口絞りから見て凹形状のレンズ面であることを特徴とする請求項1から3のいずれか1項に記載の変倍光学系。   4. The variable magnification optical system according to claim 1, wherein the optical surface provided with the antireflection film is a concave lens surface when viewed from an aperture stop. 5.
  5. 前記開口絞りから見て凹形状のレンズ面は、像面側のレンズ面であることを特徴とする請求項4に記載の変倍光学系。   5. The variable magnification optical system according to claim 4, wherein the lens surface having a concave shape when viewed from the aperture stop is a lens surface on the image plane side.
  6. 前記開口絞りから見て凹形状のレンズ面は、物体側のレンズ面であることを特徴とする請求項4に記載の変倍光学系。   5. The variable magnification optical system according to claim 4, wherein the concave lens surface viewed from the aperture stop is an object side lens surface.
  7. 前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、物体側から見て凹形状のレンズ面であることを特徴とする請求項1から3のいずれか1項に記載の変倍光学系。   4. The zoom optical system according to claim 1, wherein the optical surface provided with the antireflection film is a concave lens surface when viewed from the object side. 5.
  8. 前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、前記第1レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に2番目のレンズの、像面側のレンズ面であることを特徴とする請求項7に記載の変倍光学系。   The concave lens surface viewed from the object side is an image surface side lens surface of a second lens on the image surface side from the most object side lens of the first lens group. 8. A variable magnification optical system according to 7.
  9. 前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、前記第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に2番目のレンズの、物体側のレンズ面であることを特徴とする請求項7に記載の変倍光学系。   8. The concave lens surface as viewed from the object side is an object side lens surface of a second lens on the image plane side from the most object side lens of the second lens group. The zoom optical system according to 1.
  10. 前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、前記第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に3番目のレンズの、像面側のレンズ面であることを特徴とする請求項7に記載の変倍光学系。   The concave lens surface viewed from the object side is an image surface side lens surface of a third lens from the most object side lens of the second lens group to the image surface side. 8. A variable magnification optical system according to 7.
  11. 前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、前記第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に4番目のレンズの、物体側のレンズ面であることを特徴とする請求項7に記載の変倍光学系。   8. The concave lens surface as viewed from the object side is an object side lens surface of a fourth lens on the image plane side from the most object side lens of the second lens group. The zoom optical system according to 1.
  12. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から11のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    0.25<Δ1/f1<1.10
    但し、
    f1:前記第1レンズ群の焦点距離
    Δ1:広角端状態から望遠端状態までの像面に対する前記第1レンズ群の移動量
    The zoom lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.25 <Δ1 / f1 <1.10
    However,
    f1: Focal length of the first lens unit Δ1: Amount of movement of the first lens unit with respect to the image plane from the wide-angle end state to the telephoto end state
  13. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から12のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    0.65<f1A/f1<1.75
    但し、
    f1:前記第1レンズ群の焦点距離
    f1A:前記第1レンズ群中の前記複数の正レンズの焦点距離
    The zoom lens system according to any one of claims 1 to 12, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.65 <f1A / f1 <1.75
    However,
    f1: Focal length of the first lens group f1A: Focal length of the plurality of positive lenses in the first lens group
  14. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から13のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    1.75<φ1A/fw<4.50
    但し、
    fw:広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
    φ1A:前記第1レンズ群中の前記複数の正レンズの有効径
    The variable power optical system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    1.75 <φ1A / fw <4.50
    However,
    fw: focal length φ1A of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state: effective diameter of the plurality of positive lenses in the first lens group
  15. 前記第1レンズ群中の前記複数の正レンズは2枚であることを特徴とする請求項1から14のいずれか1項に記載の変倍光学系。   The variable magnification optical system according to claim 1, wherein the plurality of positive lenses in the first lens group is two.
  16. 前記第1レンズ群は以下の条件式を満足する負レンズを有することを特徴とする請求項1から15のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    1.750<ndN
    28.0<νdN<50.0
    但し、
    ndN:前記第1レンズ群中の前記負レンズの材質のd線に対する屈折率
    νdN:前記第1レンズ群中の前記負レンズの材質のd線に対するアッベ数
    16. The variable magnification optical system according to claim 1, wherein the first lens group includes a negative lens that satisfies the following conditional expression.
    1.750 <ndN
    28.0 <νdN <50.0
    However,
    ndN: refractive index νdN of the negative lens material in the first lens group with respect to the d-line νdN: Abbe number of the negative lens material in the first lens group with respect to the d-line
  17. 前記第1レンズ群中の前記負レンズは1枚であることを特徴とする請求項16に記載の変倍光学系。   The variable magnification optical system according to claim 16, wherein the number of the negative lenses in the first lens group is one.
  18. 前記第3レンズ群は以下の条件式を満足する正レンズを有することを特徴とする請求項1から17のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    νd3>65.5
    但し、
    νd3:前記第3レンズ群中の前記正レンズの材質のd線に対するアッベ数
    The variable power optical system according to any one of claims 1 to 17, wherein the third lens group includes a positive lens that satisfies the following conditional expression.
    νd3> 65.5
    However,
    νd3: Abbe number with respect to d-line of the material of the positive lens in the third lens group
  19. 前記第3レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群と、正屈折力の第32レンズ群とを有し、
    広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第31レンズ群と前記第32レンズ群との間隔は減少することを特徴とする請求項1から18のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    The third lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a 31st lens group having a positive refractive power and a 32nd lens group having a positive refractive power,
    The zooming ratio according to any one of claims 1 to 18, wherein the distance between the thirty-first lens group and the thirty-second lens group is reduced during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Optical system.
  20. 前記第3レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群と、負屈折力の第32レンズ群と、正屈折力の第33レンズ群とを有し、
    広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第31レンズ群と前記第32レンズ群との間隔は変化し、前記第32レンズ群と前記第33レンズ群との間隔は変化することを特徴とする請求項1から18のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    The third lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a 31st lens group having a positive refractive power, a 32nd lens group having a negative refractive power, and a 33rd lens group having a positive refractive power,
    When zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the thirty-first lens group and the thirty-second lens group changes, and the distance between the thirty-second lens group and the thirty-third lens group changes. The variable magnification optical system according to any one of claims 1 to 18, characterized in that:
  21. 広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第31レンズ群と前記第32レンズ群との間隔は増大し、前記第32レンズ群と前記第33レンズ群との間隔は減少することを特徴とする請求項20に記載の変倍光学系。   During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the thirty-first lens group and the thirty-second lens group increases, and the distance between the thirty-second lens group and the thirty-third lens group decreases. 21. A variable magnification optical system according to claim 20, wherein
  22. 請求項1から21のいずれか1項に記載の変倍光学系を有することを特徴とする光学装置。   An optical apparatus comprising the variable magnification optical system according to any one of claims 1 to 21.
  23. 光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力の第3レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
    前記第1レンズ群と前記第2レンズ群と前記第3レンズ群とを、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が増大可能、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が減少可能に配置し、
    前記第1レンズ群中に以下の条件式を満足する複数の正レンズを配置し、
    以下の条件式を満足し、
    前記第1レンズ群および前記第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、当該反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも1層含むことを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    ndA≧1.540の時 νdA>66.5
    ndA<1.540の時 νdA>75.0
    4.75<f1/fw<11.00
    0.28<f1/ft<0.52
    但し、
    ndA:前記第1レンズ群中の前記複数の正レンズの材質のd線に対する屈折率
    νdA:前記第1レンズ群中の前記複数の正レンズの材質のd線に対するアッベ数
    fw:広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
    ft:望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離
    f1:前記第1レンズ群の焦点距離
    A method of manufacturing a variable power optical system having a first lens unit having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis. And
    When changing the magnification of the first lens group, the second lens group, and the third lens group from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group can be increased. , The distance between the second lens group and the third lens group is arranged so as to be reduced,
    A plurality of positive lenses satisfying the following conditional expression are arranged in the first lens group,
    The following conditional expression is satisfied:
    An antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group, and the antireflection film includes at least one layer formed using a wet process. A method of manufacturing a variable magnification optical system.
    When ndA ≧ 1.540, νdA> 66.5
    When ndA <1.540 νdA> 75.0
    4.75 <f1 / fw <11.00
    0.28 <f1 / ft <0.52
    However,
    ndA: Refractive index νdA for the material of the plurality of positive lenses in the first lens group νdA: Abbe number fw for the material of the plurality of positive lenses in the first lens group fw: in the wide-angle end state Focal length ft of the entire zooming optical system: focal length f1 of the entire zooming optical system in the telephoto end state f1: Focal length of the first lens group
  24. 光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力の第3レンズ群とを有し、
    広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔は増大し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔は減少し、
    前記第1レンズ群は以下の条件式を満足する正レンズAを有し、
    以下の条件式を満足し、
    前記第1レンズ群および前記第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、当該反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも1層含むことを特徴とする変倍光学系。
    νdA>85.0
    3.90<f1/fw<11.00
    但し、
    νdA:前記第1レンズ群中の前記正レンズAの材質のd線に対するアッベ数
    fw:広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
    f1:前記第1レンズ群の焦点距離
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis,
    During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group increases, and the distance between the second lens group and the third lens group decreases.
    The first lens group includes a positive lens A that satisfies the following conditional expression:
    The following conditional expression is satisfied:
    An antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group, and the antireflection film includes at least one layer formed using a wet process. Variable magnification optical system.
    νdA> 85.0
    3.90 <f1 / fw <11.00
    However,
    νdA: Abbe number fw of the material of the positive lens A in the first lens group with respect to the d-line fw: focal length of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state f1: focal length of the first lens group
  25. 前記反射防止膜は多層膜であり、
    前記ウェットプロセスを用いて形成された層は、前記多層膜を構成する層のうち最も表面側の層であることを特徴とする請求項24に記載の変倍光学系。
    The antireflection film is a multilayer film,
    25. The variable magnification optical system according to claim 24, wherein the layer formed by using the wet process is a layer on the most surface side among the layers constituting the multilayer film.
  26. 前記ウェットプロセスを用いて形成された層の屈折率をndとしたとき、ndは1.30以下であることを特徴とする請求項24または25に記載の変倍光学系。   26. The zoom optical system according to claim 24, wherein nd is 1.30 or less, where nd is a refractive index of a layer formed by using the wet process.
  27. 前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、開口絞りから見て凹形状のレンズ面であることを特徴とする請求項24から26のいずれか1項に記載の変倍光学系。   27. The variable magnification optical system according to claim 24, wherein the optical surface provided with the antireflection film is a concave lens surface when viewed from an aperture stop.
  28. 前記開口絞りから見て凹形状のレンズ面は、像面側のレンズ面であることを特徴とする請求項27に記載の変倍光学系。   28. The variable magnification optical system according to claim 27, wherein the concave lens surface viewed from the aperture stop is an image surface side lens surface.
  29. 前記開口絞りから見て凹形状のレンズ面は、物体側のレンズ面であることを特徴とする請求項27に記載の変倍光学系。   28. The variable magnification optical system according to claim 27, wherein the lens surface having a concave shape when viewed from the aperture stop is an object side lens surface.
  30. 前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、物体側から見て凹形状のレンズ面であることを特徴とする請求項24から26のいずれか1項に記載の変倍光学系。   27. The variable magnification optical system according to claim 24, wherein the optical surface provided with the antireflection film is a concave lens surface when viewed from the object side.
  31. 前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、前記第1レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に2番目のレンズの、像面側のレンズ面であることを特徴とする請求項30に記載の変倍光学系。   The concave lens surface viewed from the object side is an image surface side lens surface of a second lens on the image surface side from the most object side lens of the first lens group. 30. A zoom optical system according to 30.
  32. 前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、前記第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に2番目のレンズの、物体側のレンズ面であることを特徴とする請求項30に記載の変倍光学系。   31. The concave lens surface as viewed from the object side is an object side lens surface of a second lens on the image plane side from the most object side lens of the second lens group. The zoom optical system according to 1.
  33. 前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、前記第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に3番目のレンズの、像面側のレンズ面であることを特徴とする請求項30に記載の変倍光学系。   The concave lens surface viewed from the object side is an image surface side lens surface of a third lens from the most object side lens of the second lens group to the image surface side. 30. A zoom optical system according to 30.
  34. 前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、前記第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に4番目のレンズの、物体側のレンズ面であることを特徴とする請求項30に記載の変倍光学系。   The lens surface having a concave shape when viewed from the object side is an object-side lens surface of a fourth lens on the image surface side from the lens closest to the object side in the second lens group. The zoom optical system according to 1.
  35. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項24から34のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    0.28<f1/ft<0.52
    但し、
    ft:望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離
    f1:前記第1レンズ群の焦点距離
    The zoom lens system according to any one of claims 24 to 34, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.28 <f1 / ft <0.52
    However,
    ft: focal length of the entire variable magnification optical system in the telephoto end state f1: focal length of the first lens unit
  36. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項24から35のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    0.25<Δ1/f1<1.10
    但し、
    f1:前記第1レンズ群の焦点距離
    Δ1:広角端状態から望遠端状態までの像面に対する前記第1レンズ群の移動量
    36. The zoom optical system according to any one of claims 24 to 35, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.25 <Δ1 / f1 <1.10
    However,
    f1: Focal length of the first lens unit Δ1: Amount of movement of the first lens unit with respect to the image plane from the wide-angle end state to the telephoto end state
  37. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項24から36のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    0.65<f1A/f1<1.75
    但し、
    f1:前記第1レンズ群の焦点距離
    f1A:前記第1レンズ群中の前記正レンズAの焦点距離
    37. The zoom optical system according to claim 24, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.65 <f1A / f1 <1.75
    However,
    f1: Focal length of the first lens group f1A: Focal length of the positive lens A in the first lens group
  38. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項24から37のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    1.75<φ1A/fw<4.50
    但し、
    fw:広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
    φ1A:前記第1レンズ群中の前記正レンズAの有効径
    38. The zoom optical system according to claim 24, wherein the following conditional expression is satisfied.
    1.75 <φ1A / fw <4.50
    However,
    fw: focal length φ1A of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state: effective diameter of the positive lens A in the first lens group
  39. 前記第1レンズ群は以下の条件式を満足する正レンズBを有することを特徴とする請求項24から38のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    ndB>1.580
    但し、
    ndB:前記第1レンズ群中の前記正レンズBの材質のd線に対する屈折率
    The variable power optical system according to any one of claims 24 to 38, wherein the first lens group includes a positive lens B that satisfies the following conditional expression.
    ndB> 1.580
    However,
    ndB: refractive index of the material of the positive lens B in the first lens group with respect to the d-line
  40. 前記第1レンズ群は以下の条件式を満足する正レンズBを有することを特徴とする請求項24から39のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    40.0<νdB<66.5
    但し、
    νdB:前記第1レンズ群中の前記正レンズBの材質のd線に対するアッベ数
    40. The zoom optical system according to claim 24, wherein the first lens group includes a positive lens B that satisfies the following conditional expression.
    40.0 <νdB <66.5
    However,
    νdB: Abbe number of the material of the positive lens B in the first lens group with respect to the d-line
  41. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項39又は40に記載の変倍光学系。
    0.65<f1B/f1<1.75
    但し、
    f1:前記第1レンズ群の焦点距離
    f1B:前記第1レンズ群中の前記正レンズBの焦点距離
    41. The zoom optical system according to claim 39, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.65 <f1B / f1 <1.75
    However,
    f1: Focal length of the first lens group f1B: Focal length of the positive lens B in the first lens group
  42. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項39から41のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    1.75<φ1B/fw<4.50
    但し、
    fw:広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
    φ1B:前記第1レンズ群中の前記正レンズBの有効径
    42. The zoom optical system according to claim 39, wherein the following conditional expression is satisfied.
    1.75 <φ1B / fw <4.50
    However,
    fw: focal length φ1B of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state: effective diameter of the positive lens B in the first lens group
  43. 前記第1レンズ群は以下の条件式を満足する負レンズを有することを特徴とする請求項24から42のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    1.750<ndN
    28.0<νdN<50.0
    但し、
    ndN:前記第1レンズ群中の前記負レンズの材質のd線に対する屈折率
    νdN:前記第1レンズ群中の前記負レンズの材質のd線に対するアッベ数
    The variable power optical system according to any one of claims 24 to 42, wherein the first lens group includes a negative lens that satisfies the following conditional expression.
    1.750 <ndN
    28.0 <νdN <50.0
    However,
    ndN: refractive index νdN of the negative lens material in the first lens group with respect to the d-line νdN: Abbe number of the negative lens material in the first lens group with respect to the d-line
  44. 前記第1レンズ群は、1枚の負レンズと、2枚の正レンズで構成されることを特徴とする請求項24から43のいずれか1項に記載の変倍光学系。   44. The variable magnification optical system according to claim 24, wherein the first lens group includes one negative lens and two positive lenses.
  45. 前記第3レンズ群は以下の条件式を満足する正レンズを有することを特徴とする請求項24から44のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    nd3≧1.540の時 νd3>65.5
    nd3<1.540の時 νd3>75.0
    但し、
    nd3:前記第3レンズ群中の前記正レンズの材質のd線に対する屈折率
    νd3:前記第3レンズ群中の前記正レンズの材質のd線に対するアッベ数
    45. The zoom optical system according to claim 24, wherein the third lens group includes a positive lens that satisfies the following conditional expression.
    When nd3 ≧ 1.540, νd3> 65.5
    When nd3 <1.540 νd3> 75.0
    However,
    nd3: Refractive index νd3 for the d-line of the positive lens material in the third lens group: Abbe number for the d-line of the positive lens material in the third lens group
  46. 前記第3レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群と、正屈折力の第32レンズ群とを有し、
    広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第31レンズ群と前記第32レンズ群との間隔は減少することを特徴とする請求項24から45のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    The third lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a 31st lens group having a positive refractive power and a 32nd lens group having a positive refractive power,
    46. The zooming according to any one of claims 24 to 45, wherein the distance between the thirty-first lens group and the thirty-second lens group decreases upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Optical system.
  47. 前記第3レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群と、負屈折力の第32レンズ群と、正屈折力の第33レンズ群とを有し、
    広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第31レンズ群と前記第32レンズ群との間隔は変化し、前記第32レンズ群と前記第33レンズ群との間隔は変化することを特徴とする請求項24から45のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    The third lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a 31st lens group having a positive refractive power, a 32nd lens group having a negative refractive power, and a 33rd lens group having a positive refractive power,
    When zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the thirty-first lens group and the thirty-second lens group changes, and the distance between the thirty-second lens group and the thirty-third lens group changes. The zoom optical system according to any one of claims 24 to 45, characterized in that it is characterized in that:
  48. 広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第31レンズ群と前記第32レンズ群との間隔は増大し、前記第32レンズ群と前記第33レンズ群との間隔は減少することを特徴とする請求項47に記載の変倍光学系。   During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the thirty-first lens group and the thirty-second lens group increases, and the distance between the thirty-second lens group and the thirty-third lens group decreases. 48. The zoom optical system according to claim 47, wherein
  49. 請求項24から48のいずれか1項に記載の変倍光学系を有することを特徴とする光学装置。   49. An optical apparatus comprising the variable magnification optical system according to any one of claims 24 to 48.
  50. 光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力の第3レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
    前記第1レンズ群と前記第2レンズ群と前記第3レンズ群とを、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が増大可能、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が減少可能に配置し、
    前記第1レンズ群中に以下の条件式を満足する正レンズAを配置し、
    以下の条件式を満足し、
    前記第1レンズ群および前記第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、当該反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも1層含むことを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    νdA>85.0
    3.90<f1/fw<11.00
    但し、
    νdA:前記第1レンズ群中の前記正レンズAの材質のd線に対するアッベ数
    fw:広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
    f1:前記第1レンズ群の焦点距離
    A method of manufacturing a variable power optical system having a first lens unit having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis. And
    When changing the magnification of the first lens group, the second lens group, and the third lens group from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group can be increased. , The distance between the second lens group and the third lens group is arranged so as to be reduced,
    A positive lens A that satisfies the following conditional expression is disposed in the first lens group,
    The following conditional expression is satisfied:
    An antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group, and the antireflection film includes at least one layer formed using a wet process. A method of manufacturing a variable magnification optical system.
    νdA> 85.0
    3.90 <f1 / fw <11.00
    However,
    νdA: Abbe number fw of the material of the positive lens A in the first lens group with respect to the d-line fw: focal length of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state f1: focal length of the first lens group
  51. 光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力の第3レンズ群とを有し、
    広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔は増大し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔は減少し、
    以下の条件式を満足する正レンズAを有し、
    以下の条件式を満足し、
    前記第1レンズ群および前記第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、当該反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも1層含むことを特徴とする変倍光学系。
    ndA>1.540
    νdA>66.5
    3.90<f1/fw<11.00
    但し、
    ndA:前記正レンズAの材質のd線に対する屈折率
    νdA:前記正レンズAの材質のd線に対するアッベ数
    fw:広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
    f1:前記第1レンズ群の焦点距離
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis,
    During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group increases, and the distance between the second lens group and the third lens group decreases.
    A positive lens A satisfying the following conditional expression:
    The following conditional expression is satisfied:
    An antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group, and the antireflection film includes at least one layer formed using a wet process. Variable magnification optical system.
    ndA> 1.540
    νdA> 66.5
    3.90 <f1 / fw <11.00
    However,
    ndA: refractive index νdA of the material of the positive lens A with respect to the d-line νdA: Abbe number fw of the material of the positive lens A with respect to the d-line fw: focal length f1 of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state f1: the first lens group Focal length
  52. 前記反射防止膜は多層膜であり、
    前記ウェットプロセスを用いて形成された層は、前記多層膜を構成する層のうち最も表面側の層であることを特徴とする請求項51に記載の変倍光学系。
    The antireflection film is a multilayer film,
    52. The variable magnification optical system according to claim 51, wherein the layer formed by using the wet process is a layer on a most surface side among layers constituting the multilayer film.
  53. 前記ウェットプロセスを用いて形成された層の屈折率をndとしたとき、ndは1.30以下であることを特徴とする請求項51または52に記載の変倍光学系。   53. The zoom optical system according to claim 51, wherein nd is 1.30 or less, where nd is a refractive index of a layer formed by using the wet process.
  54. 前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、開口絞りから見て凹形状のレンズ面であることを特徴とする請求項51から53のいずれか1項に記載の変倍光学系。   54. The variable magnification optical system according to claim 51, wherein the optical surface provided with the antireflection film is a concave lens surface as viewed from an aperture stop.
  55. 前記開口絞りから見て凹形状のレンズ面は、像面側のレンズ面であることを特徴とする請求項54に記載の変倍光学系。   55. The variable magnification optical system according to claim 54, wherein the lens surface having a concave shape when viewed from the aperture stop is a lens surface on the image plane side.
  56. 前記開口絞りから見て凹形状のレンズ面は、物体側のレンズ面であることを特徴とする請求項54に記載の変倍光学系。   55. The variable magnification optical system according to claim 54, wherein the lens surface having a concave shape when viewed from the aperture stop is an object side lens surface.
  57. 前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、物体から見て凹形状のレンズ面であることを特徴とする請求項51から53のいずれか1項に記載の変倍光学系。   54. The variable magnification optical system according to claim 51, wherein the optical surface provided with the antireflection film is a concave lens surface when viewed from an object.
  58. 前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、前記第1レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に2番目のレンズの、像面側のレンズ面であることを特徴とする請求項57に記載の変倍光学系。   The concave lens surface viewed from the object side is an image surface side lens surface of a second lens on the image surface side from the most object side lens of the first lens group. 57. A zoom optical system according to 57.
  59. 前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、前記第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に2番目のレンズの、物体側のレンズ面であることを特徴とする請求項57に記載の変倍光学系。   58. The concave lens surface when viewed from the object side is the object-side lens surface of the second lens on the image plane side from the lens closest to the object side in the second lens group. The zoom optical system according to 1.
  60. 前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、前記第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に3番目のレンズの、像面側のレンズ面であることを特徴とする請求項57に記載の変倍光学系。   The concave lens surface viewed from the object side is an image surface side lens surface of a third lens from the most object side lens of the second lens group to the image surface side. 57. A zoom optical system according to 57.
  61. 前記物体側から見て凹形状のレンズ面は、前記第2レンズ群の最も物体側のレンズから像面側に4番目のレンズの、物体側のレンズ面であることを特徴とする請求項57に記載の変倍光学系。   58. The concave lens surface as viewed from the object side is the object-side lens surface of the fourth lens on the image plane side from the lens closest to the object side in the second lens group. The zoom optical system according to 1.
  62. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項51から61のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    0.28<f1/ft<0.52
    但し、
    ft:望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離
    f1:前記第1レンズ群の焦点距離
    The variable power optical system according to any one of claims 51 to 61, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.28 <f1 / ft <0.52
    However,
    ft: focal length of the entire variable magnification optical system in the telephoto end state f1: focal length of the first lens unit
  63. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項51から62のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    0.25<Δ1/f1<1.10
    但し、
    f1:前記第1レンズ群の焦点距離
    Δ1:広角端状態から望遠端状態までの像面に対する前記第1レンズ群の移動量
    63. The zoom optical system according to claim 51, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.25 <Δ1 / f1 <1.10
    However,
    f1: Focal length of the first lens unit Δ1: Amount of movement of the first lens unit with respect to the image plane from the wide-angle end state to the telephoto end state
  64. 前記第3レンズ群は前記正レンズAを有することを特徴とする請求項51から63のいずれか1項に記載の変倍光学系。   The variable power optical system according to any one of claims 51 to 63, wherein the third lens group includes the positive lens A.
  65. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項64に記載の変倍光学系。
    0.75<f3A/f3<2.25
    但し、
    f3:前記第3レンズ群の焦点距離
    f3A:前記第3レンズ群中の前記正レンズAの焦点距離
    65. The zoom optical system according to claim 64, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.75 <f3A / f3 <2.25
    However,
    f3: focal length of the third lens group f3A: focal length of the positive lens A in the third lens group
  66. 前記第1レンズ群は前記正レンズAを有することを特徴とする請求項51から65のいずれか1項に記載の変倍光学系。   66. The variable magnification optical system according to claim 51, wherein the first lens group includes the positive lens A.
  67. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項66に記載の変倍光学系。
    0.65<f1A/f1<1.75
    但し、
    f1:前記第1レンズ群の焦点距離
    f1A:前記第1レンズ群中の前記正レンズAの焦点距離
    67. The zoom optical system according to claim 66, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.65 <f1A / f1 <1.75
    However,
    f1: Focal length of the first lens group f1A: Focal length of the positive lens A in the first lens group
  68. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項66又は67に記載の変倍光学系。
    1.75<φ1A/fw<4.50
    但し、
    fw:広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
    φ1A:前記第1レンズ群中の前記正レンズAの有効径
    68. The zoom optical system according to claim 66, wherein the following conditional expression is satisfied.
    1.75 <φ1A / fw <4.50
    However,
    fw: focal length φ1A of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state: effective diameter of the positive lens A in the first lens group
  69. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項66から68のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    0.055<φ1A/ft<0.420
    但し、
    ft:望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離
    φ1A:前記第1レンズ群中の前記正レンズAの有効径
    69. The zoom optical system according to claim 66, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.055 <φ1A / ft <0.420
    However,
    ft: focal length φ1A of the variable magnification optical system in the telephoto end state: effective diameter of the positive lens A in the first lens group
  70. 前記第1レンズ群は2枚の正レンズを有することを特徴とする請求項51から69のいずれか1項に記載の変倍光学系。   The variable power optical system according to any one of claims 51 to 69, wherein the first lens group includes two positive lenses.
  71. 前記第1レンズ群は以下の条件式を満足する負レンズを有することを特徴とする請求項51から70のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    1.750<ndN
    28.0<νdN<50.0
    但し、
    ndN:前記第1レンズ群中の前記負レンズの材質のd線に対する屈折率
    νdN:前記第1レンズ群中の前記負レンズの材質のd線に対するアッベ数
    The variable power optical system according to any one of claims 51 to 70, wherein the first lens group includes a negative lens that satisfies the following conditional expression.
    1.750 <ndN
    28.0 <νdN <50.0
    However,
    ndN: refractive index νdN of the negative lens material in the first lens group with respect to the d-line νdN: Abbe number of the negative lens material in the first lens group with respect to the d-line
  72. 前記第1レンズ群中の前記負レンズは1枚であることを特徴とする請求項71に記載の変倍光学系。   72. The variable magnification optical system according to claim 71, wherein the number of the negative lenses in the first lens group is one.
  73. 前記第1レンズ群は以下の条件式を満足する正レンズBを有することを特徴とする請求項51から72のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    νdB>75.0
    但し、
    νdB:前記第1レンズ群中の前記正レンズBの材質のd線に対するアッベ数
    The variable power optical system according to any one of claims 51 to 72, wherein the first lens group includes a positive lens B that satisfies the following conditional expression.
    νdB> 75.0
    However,
    νdB: Abbe number of the material of the positive lens B in the first lens group with respect to the d-line
  74. 前記第3レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群と、正屈折力の第32レンズ群とを有し、
    広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第31レンズ群と前記第32レンズ群との間隔は減少することを特徴とする請求項51から73のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    The third lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a 31st lens group having a positive refractive power and a 32nd lens group having a positive refractive power,
    The zooming ratio according to any one of claims 51 to 73, wherein the distance between the thirty-first lens group and the thirty-second lens group is reduced upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Optical system.
  75. 前記第3レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第31レンズ群と、負屈折力の第32レンズ群と、正屈折力の第33レンズ群とを有し、
    広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第31レンズ群と前記第32レンズ群との間隔は変化し、前記第32レンズ群と前記第33レンズ群との間隔は変化することを特徴とする請求項51から73のいずれか1項に記載の変倍光学系。
    The third lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a 31st lens group having a positive refractive power, a 32nd lens group having a negative refractive power, and a 33rd lens group having a positive refractive power,
    When zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the thirty-first lens group and the thirty-second lens group changes, and the distance between the thirty-second lens group and the thirty-third lens group changes. The variable power optical system according to any one of claims 51 to 73, wherein:
  76. 広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第31レンズ群と前記第32レンズ群との間隔は増大し、前記第32レンズ群と前記第33レンズ群との間隔は減少することを特徴とする請求項75に記載の変倍光学系。   During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the thirty-first lens group and the thirty-second lens group increases, and the distance between the thirty-second lens group and the thirty-third lens group decreases. 76. A zoom optical system according to claim 75, wherein
  77. 前記第31レンズ群は前記正レンズAを有することを特徴とする請求項74から76のいずれか1項に記載の変倍光学系。   77. The zoom optical system according to claim 74, wherein the thirty-first lens group includes the positive lens A.
  78. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項77に記載の変倍光学系。
    0.55<f31A/f31<2.45
    但し、
    f31:前記第31レンズ群の焦点距離
    f31A:前記第31レンズ群中の前記正レンズAの焦点距離
    78. The zoom optical system according to claim 77, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.55 <f31A / f31 <2.45
    However,
    f31: Focal length of the 31st lens group f31A: Focal length of the positive lens A in the 31st lens group
  79. 請求項51から78のいずれか1項に記載の変倍光学系を有することを特徴とする光学装置。   An optical device comprising the variable magnification optical system according to any one of claims 51 to 78.
  80. 光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力の第3レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
    前記第1レンズ群と前記第2レンズ群と前記第3レンズ群とを、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が増大可能、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が減少可能に配置し、
    以下の条件式を満足する正レンズAを配置し、
    以下の条件式を満足し、
    前記第1レンズ群および前記第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、当該反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも1層含むことを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    ndA>1.540
    νdA>66.5
    3.90<f1/fw<11.00
    但し、
    ndA:前記正レンズAの材質のd線に対する屈折率
    νdA:前記正レンズAの材質のd線に対するアッベ数
    fw:広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
    f1:前記第1レンズ群の焦点距離
    A method of manufacturing a variable power optical system having a first lens unit having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis. And
    When changing the magnification of the first lens group, the second lens group, and the third lens group from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group can be increased. , The distance between the second lens group and the third lens group is arranged so as to be reduced,
    A positive lens A satisfying the following conditional expression is arranged,
    The following conditional expression is satisfied:
    An antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group, and the antireflection film includes at least one layer formed using a wet process. A method of manufacturing a variable magnification optical system.
    ndA> 1.540
    νdA> 66.5
    3.90 <f1 / fw <11.00
    However,
    ndA: refractive index νdA of the material of the positive lens A with respect to the d-line νdA: Abbe number fw of the material of the positive lens A with respect to the d-line fw: focal length f1 of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state f1: the first lens group Focal length
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