JP2012041627A - Co基合金 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】0.001≦C<0.100mass%、9.0≦Cr<20.0mass%、2.0≦Al<5.0mass%、13.0≦W<20.0mass%、及び、39.0≦Ni<55.0mass%を含み、残部がCo及び不可避的不純物からなり、前記不可避的不純物の内、Mo、Nb、Ti、及び、Taは、それぞれ、Mo<0.010mass%、Nb<0.010mass%Ti<0.010mass%、及び、Ta<0.010mass%であるCo基合金。
【選択図】図1
Description
一方、特に耐食性、延性が必要な高温用途では、Ni基合金よりもCo基合金が用いられている。しかしながら、Co基合金の高温強度特性向上に有効なγ’型金属間化合物がこれまで知られていなかったために、従来のCo基合金は、Ni基合金に比べて高温強度が低く、熱間加工性にも劣るという問題があった。
例えば、特許文献1には、質量比でAl:0.1〜10%、W:3.0〜45%、残部が不可避的不純物を除きCoからなり、Co3(Al、W)のL12型金属間化合物が析出したCo基合金が開示されている。
同文献には、マトリックス中にCo3(Al、W)を均一微細に析出させることによって、高温強度が向上する点、及び、所定の組成に調整することによって熱間加工も可能になる点が記載されている。
同文献には、Al量及びW量を所定の範囲とすると同時に所定の条件下で均質化熱処理及び時効処理を行うと、Co3(Al、W)型の強化相が析出し、Ni基合金と同等以上の高温強度を示す点が記載されている。
一方、特許文献2に開示されているように、成分元素を最適化すると、第2相の析出をある程度抑制することができ、熱間加工性を向上させることができる。しかしながら、従来の合金は、高温強度特性が必ずしも十分ではない。
0.001≦C<0.100mass%、
9.0≦Cr<20.0mass%、
2.0≦Al<5.0mass%、
13.0≦W<20.0mass%、及び、
39.0≦Ni<55.0mass%、
を含み、残部がCo及び不可避的不純物からなり、
前記不可避的不純物の内、Mo、Nb、Ti、及び、Taは、それぞれ、
Mo<0.010mass%、
Nb<0.010mass%
Ti<0.010mass%、及び、
Ta<0.010mass%、
であることを要旨とする。
これに対し、成分元素(特に、Al量及びW量)を所定の範囲にすると同時に、所定の条件下で均質化熱処理を施すと、有害相の少ないCo基合金が得られる。また、熱間加工後に所定の条件下で固溶化熱処理及び時効処理すると、Co3(Al、W)型の強化相(γ’相)が析出する。さらに、所定量のAl、W及びCrを含むCo基合金に対し、所定量のCを添加すると、時効処理後に、γ’相に加えて、W及び/又はCrを含む炭化物が析出する。この時、C含有量を最適化すると、母相γの粒界に粒状の炭化物を析出させることができる。粒界に析出した粒状の炭化物は、高温における粒界滑りを抑制する効果が大きい。
すなわち、γ’相の析出に加えて、粒界に所定量の炭化物を析出させることにより、従来のCo基合金に比べて、高温部材として特に必要とされるクリープラプチャー特性(高温延性)が飛躍的に改善される。また、これによって、既存のNi基合金と同等以上の耐用強度を有するCo基合金が得られる。
[1. Co基合金]
[1.1. 主構成元素]
本発明に係るCo基合金は、以下のような元素を含み、残部がCo及び不可避的不純物からなる。添加元素の種類、その成分範囲、及び、その限定理由は、以下の通りである。
Cは、W及びCrと結合し、粒内及び粒界の炭化物生成に寄与する。粒状の炭化物の粒界への析出は、主に粒界強化に有効であり、熱間加工性及び高温強度を向上させる。特に、粒界強度の改善によって高温における伸び及び絞りが改善されるので、引張特性及びクリープラプチャー特性を向上させる効果が大きい。このような効果を得るためには、C含有量は、0.001mass%以上である必要がある。C含有量は、さらに好ましくは、0.005mass%以上である。
一方、C含有量が過剰になると、炭化物の粒内生成の促進による粒内強度の上昇、及び、粒界へのフィルム状炭化物の析出によって、強度特性が低下する。従って、C含有量は、0.100mass%未満である必要がある。C含有量は、さらに好ましくは、0.050mass%未満である。
本発明に係るCo基合金は、Cr含有量及びW含有量に加えてC含有量を最適化にすることによって炭化物を最適な形状で粒界に析出させ、これによって高温延性を高め、著しい特性の改善を達成した点が大きな特徴である。ここで「炭化物」とは、CとCr及び/又はWを主成分とする種々の炭化物全般を指す。
Crは、Oと結合し、表層に緻密なCr2O3層を形成するため、耐酸化性の改善に有効である。Cr含有量が少ないと、緻密なCr2O3層の生成が困難であり、十分な耐酸化性が得られない。また、Crは、Cと結合し、種々の炭化物を粒内及び粒界に生成するため、熱間加工性の向上及び高温延性の改善に寄与する。このような効果を得るためには、Cr含有量は、9.0mass%以上である必要がある。Cr含有量は、さらに好ましくは、10.0mass%、さらに好ましくは、10.5mass%以上である。
一方、Cr含有量が過剰になると、融点が低下し、高温の機械的特性を低下させる原因となる。従って、Cr含有量は、20.0mass%未満である必要がある。Cr含有量は、さらに好ましくは、19.5mass%未満、さらに好ましくは、18.5mass%未満である。
本発明に係るCo基合金は、Cr含有量を最適化することによって炭化物を最適な形状で析出させ、これによって高温延性の著しい改善を達成した点が大きな特徴のひとつである。
Alは、Co3(Al、W)のL12型金属間化合物相(γ’相)の安定化元素であり、準安定相であるγ’相を安定相として析出させ、高温強度特性を改善させるために必要な元素である。Al含有量が少ないと、強度特性を向上させるのに十分な量のγ'相を生成させることができない。また、Alは、Crと同じくAl2O3の生成によって耐酸化性を改善する元素である。このような効果を得るためには、Al含有量は、2.0mass%以上である必要がある。Al含有量は、さらに好ましくは、2.5mass%以上、さらに好ましくは、3.0mass%以上である。
一方、Al含有量が過剰になると、融点が低下し、高温特性(熱間加工性及び高温延性)を低下させる原因となる。従って、Al含有量は、5.0mass%未満である必要がある。Al含有量は、さらに好ましくは、4.5mass%未満、さらに好ましくは、4.3mass%未満である。
なお、「Co3(Al、W)のL12型金属間化合物相(γ’相)」とは、Co、Al及びWのみからなるγ’相だけでなく、Coサイト及び/又は(Al、W)サイトの一部が他の元素に置換されたものも含まれる。
Wは、Co3(Al、W)のL12型金属間化合物相(γ’相)の安定化元素であり、高温強度に効果のあるγ’相を生成するのに必要な元素である。W含有量が少ないと、強度を向上させるのに十分な量のγ'相を生成させることができない。また、Wは、Cと結合し、種々の炭化物を生成する。粒界炭化物の析出は、高温強度特性、特に高温延性(伸び、絞り)の向上に有効である。このような効果を得るためには、W含有量は、13.0mass%以上である必要がある。W含有量は、さらに好ましくは、14.5mass%以上、さらに好ましくは、15.0mass%以上である。
一方、W含有量が過剰になると、粒内及び粒界にA7B6で表されるμ相に代表される有害相を形成し、熱間加工性が著しく低下する。従って、W含有量は、20.0mass%未満である必要がある。W含有量は、さらに好ましくは、19.0mass%未満、さらに好ましくは、18.0mass%未満である。
なお、「A7B6化合物(μ相)」とは、Co7W6由来の化合物であり、Aサイト(Coサイト)がNi、Cr、Al、Fe等により、また、Bサイト(Wサイト)がTa、Nb、Ti、Zr等により、それぞれ置換された化合物も含まれる。
Niは、Coサイトを置換し、(Co、Ni)3(Al、W)のL12型金属間化合物相を生成する。また、Niは、母相γ及び強化相γ’に均等に分配される。特に、γ’相のCoサイトがNiで置換されると、γ’相の固溶温度が上昇し、高温強度特性が向上する。このような効果を得るためには、Ni含有量は、39.0mass%以上である必要がある。Ni含有量は、さらに好ましくは、41.0mass%以上、さらに好ましくは、43.0mass%以上である。
一方、Ni含有量が過剰になると、母相γの融点が低下し、熱間加工性が低下する。従って、Ni含有量は、55.0mass%未満である必要がある。Ni含有量は、さらに好ましくは、52.0mass%未満、さらに好ましくは、50.0mass%未満である。
本発明に係るCo基合金において、不可避的不純物の中でも、特に、Mo、Nb、Ti、及び、Taは、それぞれ、以下の範囲とする必要がある。
(6)Mo<0.010mass%。
Moは、固溶強化元素として働く。しかしながら、Moによる強化量は、Taに比べて小さい。また、Moの添加は、耐酸化性を低下させる。従って、Mo含有量は、0.010mass%未満である必要がある。
Nbは、Ni基合金においてγ"(γダブルプライム)相であるNi3Nbを析出させることで高温強度特性を向上させる効果がある。しかしながら、Co基合金では、Nb添加によりγ"相の析出は起こらず、融点の低下による熱間加工性及び高温強度特性の低下を招く。従って、Nb含有量は、0.010mass%未満である必要がある。
Tiは、Ni基合金においてNi3AlのAlサイトに置換し、γ'相の強化に有効な元素である。しかしながら、過剰の添加は、γ'固溶温度の上昇及びマトリックスの融点低下の原因となり、加工性の低下を招く。Co基合金においても、Tiの過剰添加は、融点低下の原因となり、熱間加工性及び高温強度特性低下の原因となる。従って、Ti含有量は、0.010mass%未満である必要がある。
Taは、γ'相の固溶強化元素として働き、高温強度の向上に有効である。しかしながら、Ta添加は、高温延性が著しく低下する。その結果、特に高温のクリープラプチャー特性では、延性の低下による早期破断が顕著となり、特性の低下を招く。従って、Ta含有量は、0.010mass%未満である必要がある。
本発明に係るCo基合金は、上述した元素に加えて、以下のいずれか1以上の元素をさらに含んでいても良い。付加的な添加元素の種類、その成分範囲、及び、その限定理由は、以下の通りである。
(11)0.0001≦Zr<0.10mass%。
B及びZrは、いずれも粒界の強化元素として働き、熱間加工性の改善を促す。このような効果を得るためには、B含有量は、0.0001mass%が好ましい。また、Zr含有量は、0.0001mass%以上が好ましい。
一方、B又はZrの含有量が過剰になると、いずれも加工性が低下する。従って、B含有量は、0.020mass%未満が好ましい。また、Zr含有量は、0.10mass%未満が好ましい。
(13)0.0001≦Ca<0.20mass%。
Mg及びCaは、いずれもSを固定し、熱間加工性の改善を促す。このような効果を得るためには、Mg含有量は、0.0001mass%以上が好ましい。また、Ca含有量は、0.0001mass%以上が好ましい。
一方、Mg又はCaの含有量がSに対して過剰になると、Mg又はCaの化合物を生成し、加工性を低下させる原因となる。従って、Mg含有量は、0.10mass%未満が好ましい。また、Ca含有量は、0.20mass%未満が好ましい。
本発明に係るCo基合金に対して、後述のような条件下で鋳造、均質化熱処理、熱間加工、固溶化熱処理、及び時効処理すると、母相γと、母相γ内に析出した炭化物及びγ’相とを備えたCo基合金が得られる。γ’相は、主として母相γの粒内に析出する。一方、炭化物は、母相γの粒内及び粒界に析出する。高温強度特性を向上させるためには、炭化物は、粒界に析出しているのが好ましい。また、高温における粒界滑りを抑制するためには、粒界に析出している炭化物の形状は、粒状が好ましい。
本発明に係るCo基合金の熱間加工後の素材に対し、固溶化熱処理、及び、種々の条件の時効処理を行うことにより、各用途に適したγ、γ’相、炭化物の状態が得られる。なお、時効処理は、1段階の時効処理に限らず、2段以上の複数段階の時効処理も含む。
[2.1. 溶解・鋳造]
まず、上述した組成のCo基合金が得られるように原料を配合し、溶解・鋳造する。本発明において、溶解・鋳造方法及び溶解・鋳造条件は、特に限定されるものではなく、種々の方法及び条件を用いることができる。
次に、得られた鋳塊に均質化熱処理(ソーキング処理)を施す。均質化熱処理とは、溶解・鋳造時に生じた凝固偏析を除去して成分を均一化するための熱処理をいう。成分を均一化することによって、熱間加工性を向上させることができる。
一方、均質化熱処理温度が高くなりすぎると、粒界酸化が進行し、熱間加工性が低下する。従って、均質化熱処理温度は、1250℃以下が好ましい。
所定の条件下で均質化熱処理を行った後、冷却すると、γ単相であり、かつ、有害相の少ないCo基合金が得られる。
次に、均質化熱処理後のCo基合金に対して熱間加工を施し、各種の形状に成形する。熱間加工方法及びその条件は、特に限定されるものではなく、目的に応じて、種々の方法及び条件を選択することができる。
次に、熱間加工後のCo基合金に対して固溶化熱処理を施す。固溶化熱処理は、熱間加工によって生じた析出物(γ’、炭化物)を再固溶させる処理である。固溶化熱処理温度は、1000〜1250℃が好ましい。
固溶化熱処理時間は、固溶化熱処理温度に応じて最適な時間を選択する。一般に、固溶化熱処理温度が高くなるほど、短時間で析出物を再固溶させることができる。
次に、固溶化熱処理後のCo基合金に対して時効処理を施す。固溶化熱処理後のCo基合金を(γ+γ')領域において時効処理すると、γ相中にCo3(Al、W)型のL12型金属間化合物からなるγ’相を析出させることができる。また、これと同時に、炭化物を析出させることができる。
時効処理条件は、特に限定されるものではなく、組成及び/又は用途に応じて最適な条件を選択する。一般に、時効処理温度が高くなるほど、及び/又は、時効処理時間が高くなるほど、γ'相の析出量が多くなり、あるいは、γ'相の粒径が大きくなる。この点は、炭化物も同様である。
通常、時効処理温度は、500〜1100℃(好ましくは、600〜1000℃)であり、時効処理時間は、1〜100時間、好ましくは10〜50時間程度である。
例えば、2段階時効処理を行う場合、1段目の時効処理温度は700〜1100℃が好ましく、2段目の時効処理温度は500〜900℃が好ましい。
Al及びWを含むCo基合金は、熱間加工性に有害な相が生成しやすい。特に、過剰のWを添加すると、粒内及び粒界に有害相が生成し、熱間加工性を著しく低下させる。
これに対し、成分元素(特に、Al量及びW量)を所定の範囲にすると同時に、所定の条件下で均質化熱処理を施すと、有害相の少ないCo基合金が得られる。また、熱間加工後に所定の条件下で固溶化熱処理及び時効処理すると、Co3(Al、W)型の強化相(γ’相)が析出する。さらに、所定量のAl、W及びCrを含むCo基合金に対し、所定量のCを添加すると、時効処理後に、γ’相に加えて、W及び/又はCrを含む炭化物が析出する。この時、C含有量を最適化すると、母相γの粒界に粒状の炭化物を析出させることができる。粒界に析出した粒状の炭化物は、高温における粒界滑りを抑制する効果が大きい。
すなわち、γ’相の析出に加えて、粒界に所定量の炭化物を析出させることにより、従来のCo基合金に比べて、高温部材として特に必要とされるクリープラプチャー特性(高温延性)が飛躍的に改善される。また、これによって、既存のNi基合金と同等以上の耐用強度を有するCo基合金が得られる。
[1. 試料の作製]
表1及び表2に示す組成の合金を真空誘導炉で溶解し、50kgのインゴットを得た。溶製したインゴットは、1200℃で16時間の均質化熱処理を実施した後、φ16mmの棒材に鍛造加工した。鍛造加工した材料については、1200℃、1時間空冷の固溶化熱処理(ST)を施した後、900℃、24h、空冷、さらに800℃、24h、空冷の2段階時効処理(AG)を行った。
[2.1. 引張試験]
各材料より試験部φ8mm、試験片長さ90mmの試験片を切り出した。この試験片を用いて、800℃にて引張試験を行い、0.2%耐力及び引張強度を測定した。
[2.2. クリープラプチャー試験]
各材料より平行部30mm、試験片長さ92.6mmの試験片を切り出した。この試験片を用いて、800℃−294MPaの条件にてクリープラプチャー試験を行い、ラプチャー寿命、並びに、ラプチャー時の伸び及び絞りを測定した。
[2.3. 酸化試験]
各材料より13mm×25mm、厚さ2mmの直方体状の試験片を切り出した。この試験片を用いて800℃の大気雰囲気中で200hの連続加熱を実施後、空冷した。試験前後の重量差から酸化増量を算出し、耐酸化性の指標とした。
表3及び表4に結果を示す。
[3.1. 引張試験]
(1)比較例1〜22の内、鍛造が可能であったものは、いずれも強度特性が低く、高温延性も低い。
(2)実施例1〜27は、いずれも800℃で高い強度特性を示し、0.2%耐力で700MPa以上、引張強度で850MPa以上であった。また、高温延性を示す伸びは、いずれも10%以上であった。
(3)実質的にCを含まない比較例14は、引張強度及び伸びが低い。これは、炭化物による粒界強化の効果が得られなかったため、粒界起因による早期破断が起こるためである。
(1)比較例1〜22の内、鍛造が可能であったものは、いずれもラプチャー寿命が短く、高温延性に乏しい。
(2)実施例1〜27は、いずれもラプチャー寿命は1000時間以上を示し、かつ、伸び及び絞りも、それぞれ10%以上及び20%以上の高い値を示した。
(3)実質的にCを含まない比較例14は、ラプチャー寿命が短く、伸び及び絞りも低い。これは、高温引張特性同様、炭化物による粒界強化効果が得られないため、早期破断が起きたためである。
(1)Co基合金の酸化増量は、Al、Crの含有量に影響される。Alの含有量が低い比較例8は、耐酸化性が低下した。また、Cr含有量の低い比較例2は、粒界酸化の影響が大きく、鍛造加工は不可能であった。
(2)実施例1〜27は、いずれも良好な耐酸化性を示した。
Claims (4)
- 0.001≦C<0.100mass%、
9.0≦Cr<20.0mass%、
2.0≦Al<5.0mass%、
13.0≦W<20.0mass%、及び、
39.0≦Ni<55.0mass%、
を含み、残部がCo及び不可避的不純物からなり、
前記不可避的不純物の内、Mo、Nb、Ti、及び、Taは、それぞれ、
Mo<0.010mass%、
Nb<0.010mass%
Ti<0.010mass%、及び、
Ta<0.010mass%、
であるCo基合金。 - 0.0001≦B<0.020mass%、及び、
0.0001≦Zr<0.10mass%
のいずれか1種以上をさらに含む請求項1に記載のCo基合金。 - 0.0001≦Mg<0.10mass%、及び
0.0001≦Ca<0.20mass%、
のいずれか1種以上をさらに含む請求項1又は2に記載のCo基合金。 - 前記Co基合金に対して熱間加工及び固溶化熱処理を施した後、時効処理を行うことにより得られ、
母相γと、前記母相γ内に析出させた炭化物及びL12型金属間化合物からなるγ’相とを備えた請求項1から3までのいずれかに記載のCo基合金。
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