JP2012005277A - Reactive power compensation device having power current calculation function, and system and method thereof - Google Patents
Reactive power compensation device having power current calculation function, and system and method thereof Download PDFInfo
- Publication number
- JP2012005277A JP2012005277A JP2010138930A JP2010138930A JP2012005277A JP 2012005277 A JP2012005277 A JP 2012005277A JP 2010138930 A JP2010138930 A JP 2010138930A JP 2010138930 A JP2010138930 A JP 2010138930A JP 2012005277 A JP2012005277 A JP 2012005277A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- distribution system
- voltage command
- reactive power
- command correction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/30—Reactive power compensation
Landscapes
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
Description
本発明は、配電系統の電圧変動を補償する無効電力補償装置、およびそのシステムと方法に関する。 The present invention relates to a reactive power compensator that compensates for voltage fluctuations in a distribution system, and a system and method thereof.
配電系統(電力系統)においては、配電線路の電圧を負荷変動に影響されることなく安定化させることが重要である。このため、従来では配電変電所の負荷時タップ切替装置(LRTタップ:Load Ratio control Transfomer、以下、LRTと略す)による送り出し電圧の調整および、配電線路の必要な箇所に接続された自動電圧調整器(SVR:Step Voltage Regulator、以下、SVRとも表記する)などの電圧調整器により配電線路の電圧安定化を図るようにしている。
上位系統から下位系統へと電力の流れが一方向であるとき、配電系統の電圧はこれを前提に電圧調整機器を設置して、需要家電圧が一定範囲内に保持するよう制御されていた。
In the distribution system (power system), it is important to stabilize the voltage of the distribution line without being affected by load fluctuations. For this reason, conventionally, an automatic voltage regulator connected to a necessary part of a distribution line by adjusting a supply voltage by a load switching device (LRT tap: Load Ratio control Transfomer, hereinafter abbreviated as LRT) of a distribution substation. A voltage regulator such as SVR (Step Voltage Regulator, hereinafter also referred to as SVR) is used to stabilize the voltage of the distribution line.
When the power flow is unidirectional from the upper system to the lower system, the voltage of the distribution system is controlled so that the customer voltage is maintained within a certain range by installing a voltage regulator on this assumption.
しかし、近年、地球温暖化や化石燃料枯渇などの問題からクリーンな自然エネルギー発電や熱効率の高いコジェネレーションシステム(cogeneration system)が注目され、これを可能とする風力発電や太陽光発電などの電源が増加しており、需要家の近くに分散型電源として設置されてきている。
分散型電源が増加すると、電力が上位系統から下位系統に流れるだけではなく、下位系統に接続された分散電源から上位系統への逆潮流を生じることがあり、負荷変動だけではなく、風力発電や太陽光発電等の気候天候により変動する分散型電源出力によっても、電圧変動を考慮する必要がある。
However, in recent years, clean natural energy power generation and highly efficient cogeneration systems have attracted attention due to problems such as global warming and fossil fuel depletion, and power sources such as wind power generation and solar power generation that make this possible Increasingly, it has been installed as a distributed power source near consumers.
When the distributed power source increases, not only power flows from the upper system to the lower system, but also a reverse power flow from the distributed power source connected to the lower system to the upper system may occur. Voltage fluctuations need to be taken into account even by distributed power output that fluctuates due to weather such as solar power generation.
負荷の変動や分散型電源出力による電圧変動が急激になると、SVRなどの電圧調整器では追従することができなくなるため、近年では無効電力補償装置による無効電力補償システム(SVC:Static Var Compensator)を適用することが考えられている。
このように緩やかな負荷変動に対しては配電変電所のLRTやSVRなどの電圧調整器を適用し、急激な負荷変動に対しては無効電力補償装置を適用することで配電線路の電圧安定化制御が図られている。
なお、特許文献1〜3において、無効電力補償装置および無効電力補償方法及びシステムの技術が開示されている。
また、特許文献4において、配電系統の状態推定装置、状態推定方法及びそのプログラムの技術が開示されている。
In recent years, a reactive power compensation system (SVC: Static Var Compensator) using a reactive power compensator can be used because a voltage regulator such as SVR cannot follow a load fluctuation or a voltage fluctuation caused by a distributed power output. It is considered to apply.
Voltage regulators such as LRT and SVR of distribution substations are applied to such mild load fluctuations, and reactive power compensation devices are applied to sudden load fluctuations to stabilize the voltage on distribution lines. Control is planned.
Patent Documents 1 to 3 disclose techniques for reactive power compensation devices, reactive power compensation methods, and systems.
Moreover, in patent document 4, the state estimation apparatus of a distribution system, the state estimation method, and the technique of the program are disclosed.
しかしながら、風力発電や太陽光発電などの分散型電源の設置が増大しつつあり、前記したLRTやSVRによる対応では不充分となりつつある。
また、それらに対応するために設置される無効電力補償装置においても、特許文献1〜4に開示された無効電力補償装置やシステムや方法では、無効電力補償装置が電圧指令基準値通りに制御して設置点の電圧は保持できていたとしても、同一配電線路における異なる地点では需要家電圧が一定範囲を逸脱する可能性がある。
However, the installation of distributed power sources such as wind power generation and solar power generation is increasing, and the response by the above-described LRT and SVR is becoming insufficient.
Also, in the reactive power compensator installed to cope with them, the reactive power compensator, system and method disclosed in Patent Documents 1 to 4 control the reactive power compensator according to the voltage command reference value. Even if the voltage at the installation point can be maintained, the customer voltage may deviate from a certain range at different points on the same distribution line.
そこで、本発明はこのような問題点を解決するもので、その目的とするところは、配電系統全体が適正な一定範囲内の電圧を保持するような無効電力補償装置、およびそのシステムと方法を提供することである。 Accordingly, the present invention solves such problems, and an object of the present invention is to provide a reactive power compensator in which the entire distribution system maintains a voltage within an appropriate fixed range, and a system and method thereof. Is to provide.
前記の課題を解決して、本発明の目的を達成するために、以下のように構成した。
すなわち、電圧指令基準値と配電系統の測情報に基づいて、配電系統に注入する無効電力を制御することにより配電系統の電圧安定化を図る無効電力補償装置であって、さらに、配電系統の配電線路モデルによる潮流計算機能を有した電圧指令補正回路を備え、前記電圧指令補正回路に前記無効電力補償装置の設置点と異なる地点の配電系統の計測情報を入力し、前記配電系統の計測情報に基づいて潮流計算を行い、配電系統全体の電圧が一定範囲内となるように前記電圧指令基準値に前記電圧指令補正回路の電圧指令補正量の出力で補正を行う。
In order to solve the above-described problems and achieve the object of the present invention, the present invention is configured as follows.
That is, a reactive power compensator that stabilizes the voltage of the distribution system by controlling the reactive power injected into the distribution system based on the voltage command reference value and the measurement information of the distribution system. A voltage command correction circuit having a power flow calculation function based on a line model is provided, and measurement information of a distribution system at a point different from the installation point of the reactive power compensator is input to the voltage command correction circuit, and the measurement information of the distribution system On the basis of the power flow calculation, the voltage command reference value is corrected with the output of the voltage command correction amount of the voltage command correction circuit so that the voltage of the entire distribution system is within a certain range.
かかる構成により、配電系統の複数の異なる地点の計測情報に基づいて配電線路の潮流計算を行い、配電系統全体の電圧を推定できて、それに基づく電圧指令量で電圧指令基準値を補正して、無効電力補償装置が配電系統に無効電力を注入し、系統全体の電圧が一定範囲内に保持される。 With this configuration, the power flow of the distribution line can be calculated based on the measurement information of a plurality of different points in the distribution system, the voltage of the entire distribution system can be estimated, and the voltage command reference value is corrected with the voltage command amount based on it. The reactive power compensator injects reactive power into the distribution system, and the voltage of the entire system is maintained within a certain range.
本発明によれば、配電系統全体が適正な一定範囲内の電圧を保持するような無効電力補償装置、およびそのシステムと方法を提供できる。 According to the present invention, it is possible to provide a reactive power compensator in which the entire power distribution system maintains a voltage within an appropriate fixed range, and a system and method thereof.
以下、本発明の実施の形態を図面を参照して説明する。
(第1の実施形態)
図1は、配電系統(電力系統)と本発明の潮流計算機能を備えた無効電力補償装置の実施形態との関連を示す構成図である。なお、以下において、潮流計算機能を備えた無効電力補償システムの説明も兼ねる。
図1における配電系統は、配電変電所1から配電線路2を介して、各負荷5に電力が供給されている。また、配電系統の末端であるC1点には無効電力補償装置31の出力が接続され、中間地点にはSVRである電圧調整器(SVR電圧調整器とも表記する)3が接続されている。また、この末端までの間には分岐負荷となる箇所に開閉器4が設けられている。
配電系統の電圧安定化のための手段としては、配電変電所1のLRT(不図示)による送り出し電圧の調整、SVR電圧調整器3(電圧調整器3)のタップ制御による調整、無効電力補償装置31による電圧制御がある。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
(First embodiment)
FIG. 1 is a configuration diagram showing a relationship between a power distribution system (power system) and an embodiment of a reactive power compensator having a power flow calculation function of the present invention. In the following description, the reactive power compensation system having a power flow calculation function is also described.
In the distribution system in FIG. 1, power is supplied to each
As means for stabilizing the voltage of the distribution system, adjustment of the sending voltage by LRT (not shown) of the distribution substation 1, adjustment by tap control of the SVR voltage regulator 3 (voltage regulator 3), reactive power compensation device There is a voltage control by 31.
なお、LRT(不図示)による送り出し電圧の調整、SVR電圧調整器3のタップ制御による調整は、交流電力の本来の電圧そのものに着目した調整であるが、無効電力補償装置31は無効電力を供給(補償)し、交流電力の位相(電圧と電流の位相関係)を合わせる(改善する)ことにより、電圧を適正化する調整方法である。
この無効電力補償装置31による無効電力補償は電圧指令補正回路21からの出力である電圧指令補正量に基づいて行なわれる。
The adjustment of the delivery voltage by LRT (not shown) and the adjustment by tap control of the SVR voltage regulator 3 are adjustments paying attention to the original voltage of AC power itself, but the
The reactive power compensation by the reactive
なお、無効電力補償装置31と電圧指令補正回路21を併せたものが、本発明のひとつの実施形態である「潮流計算機能を備えた無効電力補償装置」である。
また、無効電力補償装置31を無効電力補償手段として、電圧指令補正回路21を電圧指令補正手段として捉えることもできる。このとき、無効電力補償手段と電圧指令補正手段を併せたものが、本発明のひとつの実施形態である「潮流計算機能を備えた無効電力補償システム」である。
次に、この無効電力補償装置31と電圧指令補正回路21について、順に説明する。
The combination of the
Further, the
Next, the
<無効電力補償装置・手段>
無効電力補償装置の構成について図1を参照して説明する。また、無効電力補償手段の説明も兼ねる。
図1において、一点鎖線31で囲んだ無効電力補償装置31は、変換装置9、電圧検出回路10、PWM(Pulse Width Modulation)制御回路11、電流制御回路12、電圧制御回路13、電圧指令基準値14、演算器15、演算器16を備えて構成される。
電圧検出回路10は配電系統のC2点の電圧を計器用変成器6で変換された電圧を検出する。また検出した電圧値を電圧指令補正回路21に伝える。
電圧指令基準値14は、配電系統のC2点における目標電圧を基準値として指令し、出力する。
<Reactive power compensator and means>
The configuration of the reactive power compensator will be described with reference to FIG. It also serves as a description of reactive power compensation means.
In FIG. 1, the
Voltage command reference value 14, instructs the target voltage at the C 2 points of the distribution system as a reference value, and outputs.
演算器16は、電圧指令補正回路21からの出力である電圧指令補正量と、電圧指令基準値14の出力である電圧指令基準値とを合算する演算をする。
演算器15は演算器16の出力値から電圧検出回路10の検出した電圧値を引き算する演算をする。
電圧制御回路13は、演算器15の演算した出力値に基づき、電流制御回路12へ信号を出力する。
電流制御回路12は、電圧制御回路13の出力信号と、変換装置9から配電系統のC1点に流れる電流を計器用変流器7によって検出された電流値とに基づき、PWM制御回路11へ信号を出力する。
PWM制御回路11は、電流制御回路12の電流値に係る出力値に基づき、変換装置9を制御するパルス幅制御信号(PWM信号)を形成し、変換装置9に出力する。
The arithmetic unit 16 performs an operation of adding the voltage command correction amount that is an output from the voltage command correction circuit 21 and the voltage command reference value that is an output of the voltage command reference value 14.
The
The
The
The
変換装置9は複数のスイッチング素子(IGBT(Insulated Gate Bipolar Transistor)等)(不図示)と大容量のコンデンサ(電力容量と静電容量が大きい、電力容量としては概ね数100KVA以上)(不図示)を備え、前記したPWM制御回路11に制御されるとともに、配電系統のC1点に出力が接続されている。変換装置9はPWM制御回路11の制御信号で制御されることによって、前記大容量のコンデンサとC1点における配電系統との間で電気的に相互作用を及ぼす。この際、前記大容量のコンデンサの作用により、無効電力が等価的に発生し、配電系統のC1点において、無効電力が補償され、電圧が回復(上昇)する。
The
なお、この前記大容量のコンデンサの作用による無効電力の発生は、PWM制御回路11の制御信号で可変であるので、電圧指令補正回路21の電圧指令補正量、電圧指令基準値14、計器用変成器6による配電系統のC2点の電圧値、計器用変流器7によって検出された配電系統のC1点へ流れ込む電流値を反映して、適正に制御すれば配電系統のC1点の電圧が所望の値に補償される。
なお、配電系統のC1点とC2点とは、実質的に同一地点であり、C点とも表記する。
Since the generation of reactive power due to the action of the large-capacity capacitor is variable by the control signal of the
Note that the C 1 point and C 2 points of the distribution system, are substantially the same point, also referred to as C point.
<電圧指令補正回路・手段>
次に、電圧指令補正回路21の構成について説明する。また、電圧指令補正手段の説明も兼ねる。
電圧指令補正回路21は、その出力である電圧指令補正量が前記した無効電力補償装置31の制御に関わるように、無効電力補償装置31へ接続されている。
電圧指令補正回路21は、プログラムデータ22、潮流計算・電圧推定計算データベース23、潮流計算回路24、演算処理を行うCPU(Central Processing Unit)25、演算メモリとしてのRAM(Random Access Memory)26、異地点の計測情報を取り込むための通信手段27、整定操作や表示を行う整定表示回路28を備えて構成される。
<Voltage command correction circuit / means>
Next, the configuration of the voltage command correction circuit 21 will be described. It also serves as a description of the voltage command correction means.
The voltage command correction circuit 21 is connected to the
The voltage command correction circuit 21 includes a
また、プログラムデータ22には潮流計算プログラムと電圧推定計算プログラムが備えられている。
また、潮流計算・電圧推定計算データベース23には、線路インピーダンス定数(線路定数Z)、負荷量、発電量、系統構成などの情報が入力されて備えられている。
また、潮流計算回路24には、潮流計算、電圧推定計算、最適基準電圧計算の機能が備えられている。
The
The power flow calculation / voltage
Further, the power flow calculation circuit 24 has functions of power flow calculation, voltage estimation calculation, and optimum reference voltage calculation.
以上により、電圧指令補正回路21には、あらかじめ潮流計算、電圧推定計算データベース23となる線路インピーダンス定数、負荷量、発電量、系統(配電系統)構成などの情報を入力しておき、代表測定点の計測情報を使用して、潮流計算回路24により潮流計算と、あらかじめ設定しておいた系統全体の各ノードの電圧推定計算が、可能なように構成してある。
なお、これらを「配電線路モデルによる潮流計算」もしくは「配電線路モデルによる潮流計算機能」と表記する。また、「配電線路モデル」を「配電線モデル」と称することもある。したがって、「配電線モデルによる潮流計算」と表記することもある。
また、配電線路2における符号2は、線路インピーダンス2を表すこともある。
また、以上の計測情報を取り込み過程や計算過程において、通信手段27、整定表示回路28、RAM26、CPU25が活用される。
As described above, information such as line impedance constant, load amount, power generation amount, system (distribution system) configuration, etc., which becomes the power flow calculation, voltage
These are referred to as “tidal current calculation by distribution line model” or “tidal current calculation function by distribution line model”. Further, the “distribution line model” may be referred to as a “distribution line model”. Therefore, it may be expressed as “tidal flow calculation by distribution line model”.
Further,
Further, the communication means 27, the settling
<計測情報の選定>
次に、配電系統の計測情報の選定について説明する。図1では、無効電力補償装置の設置端であるC点(C1点、C2点)の他に、配電変電所近傍のA点と配電線路の中間にあたるB点に電圧、電流を計測するセンサ8を接続し、また分岐系統のある開閉器4の開閉器状態や、SVR電圧調整器3のタップ値などを計測情報として、電圧指令補正回路21に通信手段27を介して入力する構成としている。
ここで、配電系統全体の電圧の推定にあたっては、電圧、電流を計測するセンサ8は少なくとも2箇所以上として、また出来るだけ配電変電所近傍、末端近傍となる箇所を選定して、センサ8を設置することにより、配電系統全体の電圧が推定できるようになる。
<Selection of measurement information>
Next, selection of measurement information of the distribution system will be described. In Figure 1, C point is established end of the reactive power compensator (C 1 point, C 2 points) to another, the voltage to point B corresponding to the intermediate point A and the distribution line of the neighboring distribution substation, to measure the current The sensor 8 is connected, and the switch state of the switch 4 having a branch system, the tap value of the SVR voltage regulator 3 and the like are input to the voltage command correction circuit 21 via the communication means 27 as measurement information. Yes.
Here, in estimating the voltage of the entire distribution system, the sensor 8 for measuring the voltage and current is set to at least two locations, and the locations near the distribution substation and the end are selected as much as possible, and the sensor 8 is installed. By doing so, the voltage of the entire power distribution system can be estimated.
また、対象の配電系統内に、比較的大きな分岐負荷がある場合には、分岐点の開閉器状態を入力することで、分岐負荷の有無を潮流計算に反映することができる。また、SVR電圧調整器3などが接続されている場合には、そのタップ値を入力することで、変圧比を含めて電圧推定することが可能となる。
なお、これらの計測情報の選定は、対象となる配電系統毎に異なるため、入力する計測情報を配電系統データと合わせて、整定表示回路28などにて設定できるようにしておくことで、異なる配電系統においても適用が可能である。
When there is a relatively large branch load in the target distribution system, the presence or absence of the branch load can be reflected in the power flow calculation by inputting the switch state of the branch point. When the SVR voltage regulator 3 or the like is connected, it is possible to estimate the voltage including the transformation ratio by inputting the tap value.
In addition, since the selection of these measurement information is different for each target distribution system, it is possible to set the measurement information to be input together with the distribution system data by using the
また、図1の構成によれば、配電系統の異地点の計測情報としては、A点における電圧、電流、B点における電圧、電流、また分岐系統となる開閉器4の開閉状態、また配電変電所1と無効電力補償装置31の接続点であるC点の間に設置されたSVR電圧調整器3のタップ値としている。
なお、潮流計算の精度を向上させるためには、計測情報をより多くしたほうが良いが、計測のためのセンサ8の設置や、通信に係るコストが大きくなる問題があり、少ない計測点数で、かつ配電系統全体の潮流が把握できるような計測点を選定することが望ましい。
図1では、このコストの観点からも考慮して、配電変電所1に近いA点、系統の末端である無効電力補償装置31の設置点であるC点、系統の中間にあるB点を計測点とすることで、少ないコストで系統全体に渡る潮流計算が可能な構成を選択している。
In addition, according to the configuration of FIG. 1, the measurement information at different points in the distribution system includes the voltage and current at point A, the voltage and current at point B, the switching state of the switch 4 serving as a branch system, and the distribution substation. The tap value of the SVR voltage regulator 3 installed between the point 1 and the point C that is the connection point of the
In order to improve the accuracy of the tidal current calculation, it is better to increase the measurement information, but there is a problem that the cost related to the installation of the sensor 8 and the communication is increased, and the number of measurement points is small. It is desirable to select measurement points that can grasp the power flow of the entire distribution system.
In FIG. 1, taking into account this cost, the point A close to the distribution substation 1, the point C as the installation point of the
<電圧指令基準値の補正方法>
次に、電圧指令基準値の補正方法の一例について説明する。
図2のフローチャートは、電圧指令基準値の補正量を計算する方法の一例である。
まず、ステップS31で、各地点の計測値収集を行う。
次に、ステップS32で、あらかじめ入力しておいた配電系統データと、前記計測情報を使用して潮流計算を行う。
次に、ステップS33で、対象の配電系統の各ノードにおける電圧状態の推定計算を行う。
<Voltage command reference value correction method>
Next, an example of a method for correcting the voltage command reference value will be described.
The flowchart of FIG. 2 is an example of a method for calculating the correction amount of the voltage command reference value.
First, in step S31, measurement values are collected at each point.
Next, in step S32, power flow calculation is performed using the distribution system data input in advance and the measurement information.
Next, in step S33, a voltage state estimation calculation at each node of the target distribution system is performed.
次に、ステップS34で、ステップS33での計算結果と、あらかじめ設定しておいた電圧上限値とを比較して、電圧上限での逸脱点があるか否かを判定する。
電圧上限での逸脱点がある(Yes)場合にはステップS35Yに進む。
電圧上限での逸脱点がない(No)場合にはステップS35Nに進む。
Next, in step S34, the calculation result in step S33 is compared with a preset voltage upper limit value to determine whether or not there is a deviation point at the voltage upper limit.
If there is a departure point at the upper voltage limit (Yes), the process proceeds to step S35Y.
If there is no departure point at the upper voltage limit (No), the process proceeds to step S35N.
まず、ステップS35Y(ステップS34で上限での逸脱点がある(Yes)場合)に進んだ場合においては、ステップS33での計算結果と、あらかじめ設定しておいた電圧下限値とを比較して、電圧下限での逸脱点があるか否かを判定する。
電圧下限での逸脱点がない(No)場合にはステップS36に進む。
電圧下限での逸脱点がある(Yes)場合にはステップS37に進む。
First, in the case of proceeding to step S35Y (when there is a deviation point at the upper limit in step S34 (Yes)), the calculation result in step S33 is compared with the preset voltage lower limit value, It is determined whether there is a deviation point at the lower voltage limit.
If there is no departure point at the lower voltage limit (No), the process proceeds to step S36.
If there is a departure point at the lower voltage limit (Yes), the process proceeds to step S37.
まず、ステップS36(ステップS35Yで下限での逸脱点がない(No)場合)に進んだ場合においては、ステップS33での計算結果が上限の逸脱点のみで、下限での逸脱点が無い場合に相当するので、電圧指令補正量を下降方向になるように電圧指令補正量計算を行う。 First, when the process proceeds to step S36 (when there is no departure point at the lower limit in step S35Y (No)), the calculation result at step S33 is only the departure point at the upper limit and there is no departure point at the lower limit. Therefore, the voltage command correction amount is calculated so that the voltage command correction amount is in the downward direction.
また、ステップS37(ステップS35Yで下限での逸脱点がある(Yes)場合)に進んだ場合においては、ステップS33での計算結果が上限、および下限での逸脱点が共に存在する場合に相当するので、上昇方向にも下降方向にも補正は適切でないとの判断で補正は行わない。したがって、電圧指令補正量0とする。 Further, when the process proceeds to step S37 (when there is a deviation point at the lower limit in step S35Y (Yes)), this corresponds to the case where the calculation result in step S33 has both an upper limit and a deviation point at the lower limit. Therefore, the correction is not performed because it is determined that the correction is not appropriate in both the upward and downward directions. Therefore, the voltage command correction amount is set to zero.
ステップS34においてNoとなって、ステップS35Nに進んだ場合においては、ステップS33での計算結果と、あらかじめ設定しておいた電圧下限値とを比較して、下限での逸脱点があるか否かを判定する。
電圧下限での逸脱点がある(Yes)場合にはステップS38に進む。
電圧下限での逸脱点がない(No)場合にはステップS39に進む。
If No in step S34 and the process proceeds to step S35N, the calculation result in step S33 is compared with a preset voltage lower limit value to determine whether there is a deviation point at the lower limit. Determine.
If there is a departure point at the lower voltage limit (Yes), the process proceeds to step S38.
If there is no departure point at the lower voltage limit (No), the process proceeds to step S39.
まず、ステップS38(ステップS35Nで下限での逸脱点がある(Yes)場合)に進んだ場合においては、ステップS33での計算結果が下限の逸脱点のみで、上限での逸脱点がない場合に相当するので、電圧指令補正量を上昇方向になるように電圧指令補正量計算を行う。 First, when the process proceeds to step S38 (when there is a deviation point at the lower limit in step S35N (Yes)), the calculation result at step S33 is only the deviation point at the lower limit and there is no deviation point at the upper limit. Therefore, the voltage command correction amount is calculated so that the voltage command correction amount increases.
また、ステップS39(ステップS35Nで下限での逸脱点がない(No)場合)に進んだ場合においては、ステップS33での計算結果が上限、および下限での逸脱点が共にない場合に相当するので、既に適正範囲にあることになり、上昇方向にも下降方向にも補正は必要がないと判断して補正は行わない。したがって、電圧指令補正量0とする。 Further, when the process proceeds to step S39 (when there is no departure point at the lower limit in step S35N (No)), the calculation result at step S33 corresponds to the case where there is no departure point at the upper limit and the lower limit. Since it is already within the appropriate range, it is determined that no correction is necessary in both the upward and downward directions, and no correction is made. Therefore, the voltage command correction amount is set to zero.
なお、ステップS36〜S39の各ステップにおいて、電圧指令補正量が決定され出力された後はステップS31に戻り、所定時間の経過後に再びステップS31からスタートして繰り返される。 In each of steps S36 to S39, after the voltage command correction amount is determined and output, the process returns to step S31, and after a predetermined time has elapsed, the process is started again from step S31 and repeated.
図2のフローチャートは以上の通りである。
このように、電圧指令補正機能を有効とするための電圧上限値と電圧下限値とを適切に設定しておくことで、系統の状態変化に応じて必要なときに補正機能が加わるようにしている。
また、通常では電圧指令の補正は、急峻な応答を必要としないことが多いことから、基準電圧指令値に補正量を緩やかに加える際には、電圧指令補正回路の補正量出力部に一次遅れ回路などを設置することが有効である。
以上のフローチャートで行った判定方法を理解しやすくするために、次に幾つかの配電系統の電圧特性例を示す。
The flowchart of FIG. 2 is as described above.
In this way, by appropriately setting the voltage upper limit value and voltage lower limit value for enabling the voltage command correction function, the correction function is added when necessary according to the state change of the system. Yes.
In addition, the correction of the voltage command usually does not require a steep response. Therefore, when the correction amount is slowly added to the reference voltage command value, a first-order delay occurs in the correction amount output unit of the voltage command correction circuit. It is effective to install a circuit.
In order to make it easy to understand the determination method performed in the above flow chart, several voltage characteristic examples of the distribution system will be described below.
<配電系統における第1の電圧特性>
図3は、配電系統における第1の電圧特性であり、一般的な配電系統の電圧特性例を示したものでもある。縦軸に電圧値を、横軸に配電変電所からの距離を示している。
図3の配電系統における電圧特性においては、A点からB、C点における電圧値が適正電圧の範囲内にあることがわかる。
なお、A点とB点の間にある変化点はSVR電圧調整器3の変圧比により2次側以降の電圧が上昇方向にあることを示している。
<First voltage characteristic in power distribution system>
FIG. 3 shows the first voltage characteristic in the distribution system, and also shows an example of the voltage characteristic of a general distribution system. The vertical axis indicates the voltage value, and the horizontal axis indicates the distance from the distribution substation.
In the voltage characteristics in the distribution system of FIG. 3, it can be seen that the voltage values from point A to point B and point C are within the appropriate voltage range.
The change point between the points A and B indicates that the voltage after the secondary side is in the increasing direction due to the transformation ratio of the SVR voltage regulator 3.
<配電系統における第2の電圧特性>
次に、図4に配電系統における第2の電圧特性を示す。図4は、図3と同様に配電系統の電圧特性を示したものであり、縦軸や横軸は図3と同じである。
図4におけるC点の電圧は、図3と同一であるものの、A点およびB点での電圧は、図3(図4における二点鎖線部)と比べて上昇しており、特にSVR電圧調整器付近(電圧逸脱点401)では適正電圧を逸脱していることがわかる。
<Second voltage characteristic in power distribution system>
Next, FIG. 4 shows a second voltage characteristic in the distribution system. FIG. 4 shows the voltage characteristics of the distribution system as in FIG. 3, and the vertical and horizontal axes are the same as those in FIG.
Although the voltage at the point C in FIG. 4 is the same as that in FIG. 3, the voltages at the points A and B are higher than those in FIG. 3 (two-dot chain line portion in FIG. 4). It can be seen that the appropriate voltage is deviated near the vessel (voltage deviation point 401).
配電系統における電圧の計測情報が不充分な無効電力補償装置(図6)では、設置点であるC点の電圧が電圧指令基準値通りに制御されており、SVR電圧調整器付近(電圧逸脱点401)での電圧逸脱を認識することができないため、図4の状態で無効電力補償装置の電圧制御が保持されることになる。
このような電圧変動は、近年増加している風力発電や太陽光発電などの分散型電源による逆潮流によるものから局所的に系統電圧が上昇する現象であり、今後の分散型電源の大量導入により懸念されている課題である。
In the reactive power compensator with insufficient voltage measurement information in the distribution system (FIG. 6), the voltage at the point C, which is the installation point, is controlled according to the voltage command reference value, and near the SVR voltage regulator (voltage deviation point). Since the voltage deviation at 401) cannot be recognized, the voltage control of the reactive power compensator is maintained in the state of FIG.
Such voltage fluctuation is a phenomenon in which the system voltage rises locally due to the reverse power flow caused by distributed power sources such as wind power generation and solar power generation, which have been increasing in recent years. This is a concern.
<配電系統における第3の電圧特性>
次に、図5に配電系統における第3の電圧特性を示す。図4に対し、図5は無効電力補償装置31(図1)に前述した電圧指令補正回路21(図1)を設け、電圧指令基準値14(図1)を最適に補正した結果を示したものである。
A点、B点の計測情報とSVR電圧調整器3(図1)のタップ値などから、配電系統全体の潮流計算をした結果、SVR電圧調整器付近(電圧逸脱点401(図4))で電圧が上限値を逸脱したことを認識し、無効電力補償装置31(図1)の電圧指令基準値14(図1)に電圧下降方向の補正を加えて制御した結果を示している。
<Third voltage characteristic in power distribution system>
Next, FIG. 5 shows a third voltage characteristic in the power distribution system. FIG. 5 shows the result of optimally correcting the voltage command reference value 14 (FIG. 1) by providing the above-described voltage command correction circuit 21 (FIG. 1) in the reactive power compensator 31 (FIG. 1). Is.
As a result of calculating the power flow of the entire distribution system from the measurement information of the points A and B and the tap value of the SVR voltage regulator 3 (FIG. 1), in the vicinity of the SVR voltage regulator (voltage deviation point 401 (FIG. 4)). The result of recognizing that the voltage deviated from the upper limit value and controlling the voltage command reference value 14 (FIG. 1) of the reactive power compensator 31 (FIG. 1) by adding a correction in the voltage decreasing direction is shown.
図5では、C点の電圧指令基準を下降側に補正することにより、図4にて逸脱していたSVR電圧調整器付近の電圧が適正範囲内に入っていることがわかる。
このように、本発明の無効電力補償装置では、無効電力補償装置の設置点と異なる地点の計測情報を用いることにより、系統全体の電圧を考慮して、最適な電圧制御ができる効果がある。
In FIG. 5, it is understood that the voltage near the SVR voltage regulator that has deviated in FIG. 4 is within the appropriate range by correcting the voltage command reference at point C to the lower side.
Thus, in the reactive power compensator of the present invention, there is an effect that optimum voltage control can be performed in consideration of the voltage of the entire system by using measurement information at a point different from the installation point of the reactive power compensator.
<電圧指令基準値が頻繁に変動した場合>
図1に示した実施形態と、図2に示した電圧指令補正量計算によれば、最適な電圧指令基準値を求めることができるが、一方で、電圧指令基準値14が頻繁に変動した場合の系統への影響も考慮しなければならない。例えば、配電系統のそれぞれ異なる地点(A点、B点、C点、開閉器4、電圧調整器3)からの計測情報は、それぞれ通信手段27を介して、入力されることから、必ずしも同時刻の計測情報であるとは限らない。これらの計測情報を使用して、電圧指令基準値14を頻繁に補正させた場合に、無効電力補償装置31の出力変動と干渉して、系統へ悪影響を与えてしまうことも考えられる。
<When voltage command reference value fluctuates frequently>
According to the embodiment shown in FIG. 1 and the voltage command correction amount calculation shown in FIG. 2, an optimum voltage command reference value can be obtained, but on the other hand, when the voltage command reference value 14 frequently fluctuates. The impact on the system must also be considered. For example, measurement information from different points (A point, B point, C point, switch 4, voltage regulator 3) of the distribution system is input via the communication means 27. It is not always the measurement information. If these measurement information is used to frequently correct the voltage command reference value 14, it may interfere with the output fluctuation of the
これに対し、配電系統全体の電圧が一定範囲内に保持する目的からは、電圧指令基準値14の補正は、電圧が一定範囲を逸脱するときに機能すれば良く、電圧指令基準値14を頻繁に変更する必要性は無い。従って、これらの諸条件を電圧指令補正回路21に与えておくことで、従来における固定、またはタイムスケジュール切替などの半固定で、ある電圧指令基準値14に対して、必要時にのみ電圧指令補正量を加えることにより、前述した干渉による系統への影響を防止できる。 On the other hand, for the purpose of keeping the voltage of the entire distribution system within a certain range, the correction of the voltage command reference value 14 only needs to function when the voltage deviates from the certain range. There is no need to change to. Therefore, by giving these various conditions to the voltage command correction circuit 21, the voltage command correction amount can be set only when necessary with respect to a certain voltage command reference value 14 with a conventional fixed value or a semi-fixed value such as time schedule switching. By adding the above, the influence on the system due to the above-described interference can be prevented.
<比較例>
図6は比較例としての、無効電力補償装置(無効電力補償システム)と配電系統との関連の構成を示す参考図である。
この無効電力補償装置(無効電力補償システム)は、図6に示すように、無効電力補償装置における変換装置9を配電線路2に接続して、接続点であるC点の配電線路電圧を電圧指令基準値14となるように無効電力補償している。この無効電力補償装置の演算器15は、計器用変成器6と電圧検出回路10により検出した接続点であるC点の電圧と、電圧指令基準値14とを比較し、その差分に対応した偏差値を電圧制御回路13に入力して、偏差値に基づいた無効電力補償量を演算している。この必要な無効電力補償量は、電流制御回路12、PWM回路11を介して無効電力補償装置(図1の一点鎖線31内の回路に相当)に与えられる構成としている。
<Comparative example>
FIG. 6 is a reference diagram showing a configuration related to a reactive power compensator (reactive power compensation system) and a distribution system as a comparative example.
As shown in FIG. 6, this reactive power compensator (reactive power compensation system) connects the
しかしながら、分散型電源が大量に導入された状況下において、配電線路全体の需要家電圧を一定範囲内に保持しようとした場合には、電圧調整機器の設置点での電圧は指令値通りであったとしても、配電系統の異なる地点の需要家電圧が、一定範囲を超えることもありうる。 However, in the situation where a large number of distributed power sources have been introduced, if the customer voltage of the entire distribution line is to be kept within a certain range, the voltage at the installation point of the voltage regulator is in line with the command value. Even so, the consumer voltage at different points in the distribution system may exceed a certain range.
(その他の実施形態)
以上において、配電系統の配電線路モデルによる潮流計算機能があり、本発明を主にその機能を有した電圧指令補正回路を備えた無効電力補償装置として、装置の観点から説明したが、本発明をその機能を有した電圧指令補正手段を備えた無効電力補償システムとしても有用である。
(Other embodiments)
In the above, there is a power flow calculation function based on the distribution line model of the distribution system, and the present invention has been described from the viewpoint of the apparatus as a reactive power compensator having a voltage command correction circuit mainly having the function. The present invention is also useful as a reactive power compensation system including voltage command correcting means having the function.
また、計測情報の地点は図1に示した箇所に限定されることではない。より多くの配電系統の地点でもよく、またより少ない地点でもよい。また、計測情報としての開閉器4の開閉器状態や電圧調整器3のタップ値があるが、その他の機器を用いた場合に、その計測情報を用いてもよい。 Moreover, the point of measurement information is not limited to the part shown in FIG. There may be more distribution system points or fewer points. Moreover, although there exist the switch state of the switch 4 and the tap value of the voltage regulator 3 as measurement information, when other apparatuses are used, the measurement information may be used.
また、電圧指令補正回路21を構成するプログラムデータ22として、潮流計算プログラムと電圧推定計算プログラムを例示したが、これ以外のプログラムを備える場合もあり、有用となることがある。
Moreover, although the power flow calculation program and the voltage estimation calculation program are exemplified as the
また、電圧指令補正回路21を構成する潮流計算・電圧推定計算データベース23として、線路定数Z、負荷量、発電量、系統構成を潮流計算プログラムと電圧推定計算プログラムを例示したが、これ以外のデータを備える場合もあり、有用となることがある。
Further, as the tidal current calculation / voltage
また、電圧指令補正回路21を構成する潮流計算回路24として、潮流計算、電圧推定計算、最適基準電圧計算の機能を例示したが、これ以外の機能を備える場合もあり、有用となることがある。 In addition, the power flow calculation circuit 24 constituting the voltage command correction circuit 21 is exemplified by the functions of power flow calculation, voltage estimation calculation, and optimum reference voltage calculation. However, other functions may be provided and may be useful. .
また、電圧指令補正回路21を構成する要素としてRAM26、CPU25、通信手段27、整定表示回路28の回路、手段を例示したが、これ以外の要素を必要に応じて備える場合もあり、有用となることがある。
Further, although the
また、無効電力補償装置31を構成する要素として、変換装置9、電圧検出回路10、PWM制御回路11、電流制御回路12、電圧制御回路13、電圧指令基準値14、演算器15、演算器16の回路、装置を例示したが、これ以外の回路、装置を必要に応じて備える場合もあり、有用となることがある。また計器用変流器7、もしくは計器用変成器6を無効電力補償装置31を構成する要素として含める場合もある。
In addition, as elements constituting the
また、図2の電圧指令基準値14の補正方法のフローチャートにおいて、電圧の逸脱点の有無を判定するにあたり、「電圧上限逸脱点あり?(S34)」を「電圧下限逸脱点あり?(S35Y)、(S35N)」より先に行っていたが、上限と下限の順番を逆にして判定してもよい。 Further, in the flowchart of the method for correcting the voltage command reference value 14 in FIG. 2, in determining whether or not there is a voltage departure point, “There is a voltage upper departure point? (S34)” and “Voltage lower limit departure point? (S35Y)”. , (S35N) ”, the determination may be made by reversing the order of the upper limit and the lower limit.
また、図2の電圧指令基準値14の補正方法のフローチャートにおいて、ステップS37においては、電圧の上限と下限を共に逸脱しているので補正はできないとして、「電圧指令補正量0」としているが、電圧の上限の逸脱量と電圧の下限の逸脱量を比較して、より逸脱が軽減されるような補正を行ってもよい。 Further, in the flowchart of the method for correcting the voltage command reference value 14 in FIG. 2, in step S37, since both the upper and lower limits of the voltage are deviated, the correction cannot be made and “voltage command correction amount 0” is set. Comparing the deviation amount at the upper limit of the voltage with the deviation amount at the lower limit of the voltage may be performed so that the deviation is further reduced.
また、図2の電圧指令基準値14の補正方法のフローチャートにおいて、ステップS39においては、電圧の上限と下限を共に逸脱していないので適正電圧の範囲にあり、補正の必要はないとして、「電圧指令補正量0」としているが、電圧の上限に近い値と、電圧の下限に近い値を比較して、逸脱の危険性が軽減されるような補正を行ってもよい。 Further, in the flowchart of the method for correcting the voltage command reference value 14 of FIG. 2, in step S39, since both the upper limit and the lower limit of the voltage are not deviated, they are within the appropriate voltage range and no correction is necessary. Although the “command correction amount is 0”, a value close to the upper limit of the voltage and a value close to the lower limit of the voltage may be compared to perform correction that reduces the risk of deviation.
以上説明したように、本発明によれば、配電線路の電圧変動に基づいて、配電線路に注入する無効電力を制御するとした場合に、無効電力補償装置の設置点だけでなく、配電系統の複数の異なる地点の計測情報に基づいて配電線路の潮流計算を行い、系統全体の電圧が一定範囲内を保持するための、最適な無効電力を補償する。
このように、本発明の無効電力補償装置では、無効電力補償装置の設置点と異なる地点の計測情報を用いることにより系統全体の電圧を考慮して、最適な電圧制御ができる効果がある。
As described above, according to the present invention, when the reactive power injected into the distribution line is controlled based on the voltage fluctuation of the distribution line, not only the installation point of the reactive power compensator but also a plurality of distribution systems. Based on the measurement information at different points, the power flow of the distribution line is calculated to compensate for the optimum reactive power to keep the voltage of the entire system within a certain range.
As described above, the reactive power compensator of the present invention has an effect that optimum voltage control can be performed in consideration of the voltage of the entire system by using measurement information at a point different from the installation point of the reactive power compensator.
1 配電変電所
2 配電線路、線路インピーダンス
3 SVR電圧調整器、電圧調整器
4 開閉器
5 負荷
6 計器用変成器
7 計器用変流器
8 センサ
9 変換装置
10 電圧検出回路
11 PWM制御回路
12 電流制御回路
13 電圧制御回路
14 電圧指令基準値
15、16 演算器
21 電圧指令補正回路、電圧指令補正手段
22 プログラムデータ
23 潮流計算・電圧推定計算データベース
24 潮流計算回路
25 CPU
26 RAM
27 通信手段
28 整定表示回路
31 無効電力補償装置、無効電力補償手段
401 電圧逸脱点
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1
26 RAM
27 communication means 28 settling
Claims (3)
さらに、
配電系統の配電線路モデルによる潮流計算機能を有した電圧指令補正回路を備え、
前記電圧指令補正回路に前記無効電力補償装置の設置点と異なる地点の配電系統の計測情報を入力し、前記配電系統の計測情報に基づいて潮流計算を行い、配電系統全体の電圧が一定範囲内となるように前記電圧指令基準値に前記電圧指令補正回路の電圧指令補正量の出力で補正を行うことを特徴とする潮流計算機能を備えた無効電力補償装置。 A reactive power compensator that stabilizes the voltage of the distribution system by controlling the reactive power injected into the distribution system based on the voltage command reference value and the measurement information of the distribution system,
further,
Equipped with a voltage command correction circuit with a power flow calculation function based on a distribution line model of the distribution system,
The measurement information of the distribution system at a point different from the installation point of the reactive power compensator is input to the voltage command correction circuit, the power flow calculation is performed based on the measurement information of the distribution system, and the voltage of the entire distribution system is within a certain range. A reactive power compensator having a power flow calculation function, wherein the voltage command reference value is corrected by the output of the voltage command correction amount of the voltage command correction circuit so that
さらに、
配電系統の配電線路モデルによる潮流計算機能を有した電圧指令補正手段を備え、
前記電圧指令補正手段に前記無効電力補償手段の設置点と異なる地点の配電系統の計測情報を入力し、前記配電系統の計測情報に基づいて潮流計算を行い、配電系統全体の電圧が一定範囲内となるように前記電圧指令基準値に前記電圧指令補正手段の電圧指令補正量の出力で補正を行うことを特徴とする潮流計算機能を備えた無効電力補償システム。 A reactive power compensation system for stabilizing the voltage of the distribution system by controlling the reactive power injected into the distribution system based on the voltage command reference value and the measurement information of the distribution system,
further,
Equipped with voltage command correction means with power flow calculation function by distribution line model of distribution system,
The measurement information of the distribution system at a point different from the installation point of the reactive power compensation unit is input to the voltage command correction unit, the power flow calculation is performed based on the measurement information of the distribution system, and the voltage of the entire distribution system is within a certain range. A reactive power compensation system having a power flow calculation function, wherein the voltage command reference value is corrected with the output of the voltage command correction amount of the voltage command correction means.
さらに、
配電系統の配電線路モデルによる潮流計算機能を有した電圧指令補正手段を備え、
前記電圧指令補正手段に前記無効電力補償手段の設置点と異なる地点の配電系統の計測情報を入力し、前記配電系統の計測情報に基づいて潮流計算を行い、配電系統全体の電圧が一定範囲内となるように前記電圧指令基準値に前記電圧指令補正手段の電圧指令補正量の出力で補正を行うことを特徴とする潮流計算機能を備えた無効電力補償方法。 A reactive power compensation method for stabilizing the voltage of the distribution system by controlling the reactive power injected into the distribution system based on the voltage command reference value and the measurement information of the distribution system,
further,
Equipped with voltage command correction means with power flow calculation function by distribution line model of distribution system,
The measurement information of the distribution system at a point different from the installation point of the reactive power compensation unit is input to the voltage command correction unit, the power flow calculation is performed based on the measurement information of the distribution system, and the voltage of the entire distribution system is within a certain range. A reactive power compensation method having a power flow calculation function, wherein the voltage command reference value is corrected by the output of the voltage command correction amount of the voltage command correction means.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010138930A JP5457949B2 (en) | 2010-06-18 | 2010-06-18 | Reactive power compensator with power flow calculation function, and system and method thereof |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010138930A JP5457949B2 (en) | 2010-06-18 | 2010-06-18 | Reactive power compensator with power flow calculation function, and system and method thereof |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2012005277A true JP2012005277A (en) | 2012-01-05 |
JP5457949B2 JP5457949B2 (en) | 2014-04-02 |
Family
ID=45536614
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2010138930A Active JP5457949B2 (en) | 2010-06-18 | 2010-06-18 | Reactive power compensator with power flow calculation function, and system and method thereof |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5457949B2 (en) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101307098B1 (en) | 2012-09-20 | 2013-09-11 | 한국전력공사 | Apparatus and method for automatically correcting transmission error of voltage and current in electric power distribution system |
WO2014132374A1 (en) * | 2013-02-28 | 2014-09-04 | 株式会社日立製作所 | Power system control system and distributed controller used in same |
JP2015055940A (en) * | 2013-09-10 | 2015-03-23 | 株式会社東芝 | Power control device |
WO2017086099A1 (en) * | 2015-11-20 | 2017-05-26 | 株式会社日立製作所 | Voltage/reactive power control device and method, and voltage/reactive power control system |
WO2017155047A1 (en) * | 2016-03-11 | 2017-09-14 | 株式会社東芝 | Power distribution monitoring control system |
JP2020065334A (en) * | 2018-10-15 | 2020-04-23 | 株式会社東芝 | Control device, control method and program |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0965572A (en) * | 1995-08-23 | 1997-03-07 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Power system analyzer |
JPH11155236A (en) * | 1997-11-21 | 1999-06-08 | Hitachi Ltd | Method and system for compensating reactive power |
JP2000261965A (en) * | 1999-03-09 | 2000-09-22 | Mitsubishi Electric Corp | Apparatus and method for controlling power system |
JP2001268795A (en) * | 2000-03-17 | 2001-09-28 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | Voltage control method of distribution line |
JP2002281669A (en) * | 2001-03-19 | 2002-09-27 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | Compensator for variation in distribution line voltage |
JP2006087177A (en) * | 2004-09-15 | 2006-03-30 | Hitachi Ltd | State estimating device, method, and program for distribution system |
JP2007330067A (en) * | 2006-06-09 | 2007-12-20 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | Voltage control method and system of distribution system |
JP2008312323A (en) * | 2007-06-13 | 2008-12-25 | Kansai Electric Power Co Inc:The | Optimum arrangement determination method for voltage regulator |
-
2010
- 2010-06-18 JP JP2010138930A patent/JP5457949B2/en active Active
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0965572A (en) * | 1995-08-23 | 1997-03-07 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Power system analyzer |
JPH11155236A (en) * | 1997-11-21 | 1999-06-08 | Hitachi Ltd | Method and system for compensating reactive power |
JP2000261965A (en) * | 1999-03-09 | 2000-09-22 | Mitsubishi Electric Corp | Apparatus and method for controlling power system |
JP2001268795A (en) * | 2000-03-17 | 2001-09-28 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | Voltage control method of distribution line |
JP2002281669A (en) * | 2001-03-19 | 2002-09-27 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | Compensator for variation in distribution line voltage |
JP2006087177A (en) * | 2004-09-15 | 2006-03-30 | Hitachi Ltd | State estimating device, method, and program for distribution system |
JP2007330067A (en) * | 2006-06-09 | 2007-12-20 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | Voltage control method and system of distribution system |
JP2008312323A (en) * | 2007-06-13 | 2008-12-25 | Kansai Electric Power Co Inc:The | Optimum arrangement determination method for voltage regulator |
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101307098B1 (en) | 2012-09-20 | 2013-09-11 | 한국전력공사 | Apparatus and method for automatically correcting transmission error of voltage and current in electric power distribution system |
WO2014046319A1 (en) * | 2012-09-20 | 2014-03-27 | 한국전력공사 | Apparatus and method for automatically correcting transmission errors of voltage and current in electric power distribution system |
WO2014132374A1 (en) * | 2013-02-28 | 2014-09-04 | 株式会社日立製作所 | Power system control system and distributed controller used in same |
JP5872732B2 (en) * | 2013-02-28 | 2016-03-01 | 株式会社日立製作所 | Power system control system and distributed controller used therefor |
JPWO2014132374A1 (en) * | 2013-02-28 | 2017-02-02 | 株式会社日立製作所 | Power system control system and distributed controller used therefor |
US9780563B2 (en) | 2013-02-28 | 2017-10-03 | Hitachi, Ltd. | Power system control system and distributed controller used in same |
JP2015055940A (en) * | 2013-09-10 | 2015-03-23 | 株式会社東芝 | Power control device |
WO2017086099A1 (en) * | 2015-11-20 | 2017-05-26 | 株式会社日立製作所 | Voltage/reactive power control device and method, and voltage/reactive power control system |
US10790667B2 (en) | 2015-11-20 | 2020-09-29 | Hitachi, Ltd. | Voltage/reactive power control apparatus, method, and voltage/reactive power control system |
WO2017155047A1 (en) * | 2016-03-11 | 2017-09-14 | 株式会社東芝 | Power distribution monitoring control system |
JP2020065334A (en) * | 2018-10-15 | 2020-04-23 | 株式会社東芝 | Control device, control method and program |
JP7034883B2 (en) | 2018-10-15 | 2022-03-14 | 株式会社東芝 | Controls, control methods, and programs |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP5457949B2 (en) | 2014-04-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5457949B2 (en) | Reactive power compensator with power flow calculation function, and system and method thereof | |
US9588557B2 (en) | Reactive following for distributed generation and loads of other reactive controller(s) | |
JP4306760B2 (en) | Distributed power supply | |
US20160072290A1 (en) | Apparatus and method for operating distributed generator in connection with power system | |
US20160028235A1 (en) | Distributed Reactive Power Control in Power Distribution Systems | |
US9553454B2 (en) | Method and device for stabilizing network operation of a power supply network | |
US20220115869A1 (en) | Measurement-based dynamic modeling of an electrical network | |
EP3360225B1 (en) | Solar power conversion system and method | |
JP2014225947A (en) | Tap planned value calculation method and determination method of tap command value using the same, control target value calculation method, and tap planned value calculation device, tap command value determination device, tap planned value calculation program | |
WO2016140034A1 (en) | Voltage regulation device and voltage regulation method for power distribution grid | |
JP2018137845A (en) | Voltage control device with voltage regulator, and voltage control method thereof | |
JP5939894B2 (en) | Distribution system voltage regulator, voltage regulation method, and power control system | |
JP2005117734A (en) | Method and device for voltage management of power distribution system | |
JP7001537B2 (en) | Distribution system voltage regulator Arrangement planning support equipment and methods | |
JP6478856B2 (en) | Centralized voltage control device and voltage control system | |
JP6075348B2 (en) | Voltage regulator | |
WO2019150586A1 (en) | Centralized voltage control device and centralized voltage control system | |
JP5611138B2 (en) | Voltage control device | |
JP6784616B2 (en) | Line voltage drop compensator, line voltage drop compensation system and compensation voltage determination method | |
JP6069060B2 (en) | Automatic voltage regulator power transmission state determination device and power transmission state determination method | |
JP2016213973A (en) | Autonomous distributed voltage control system | |
JP2013243842A (en) | Power distribution transformer tap control system and power distribution transformer tap control method | |
Hu et al. | Inertia-enhanced method for active distribution network based on hierarchical control structure | |
Huang et al. | A method to measure QV curves and its applications in power systems | |
Nose et al. | A LRT control method using sensor information in distribution systems with a large amount of PVs and EVs |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20120725 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20131008 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20131205 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20131224 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20140110 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5457949 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |