JP2011078221A - 多相回転機の制御装置、および、これを用いた電動パワーステアリング装置 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】故障特定手段は、MOS24が導通不可となるオフ故障が生じたとき、オフ故障が生じたスイッチング素子対27を特定する。故障時制御手段は、故障特定手段により特定されたスイッチング素子対27を含む第1インバータ部20において、回転位置θとq軸電流指令値Iq*1との関数として算出される故障時相電流指令値に基づき、スイッチング素子対28、29を制御する。また、故障時制御手段は、第2インバータ部30を、通常時と同様に制御する。これにより、MOS24に故障が発生しても、トルクの低下を極力抑えた状態でモータ10の駆動を継続することができる。
【選択図】 図1
Description
請求項2に記載の発明では、故障特定手段は、スイッチング手段に対する指令電圧が所定値以上であり、かつ、当該スイッチング手段に対応する巻線に電流が流れていないと判断された場合、当該スイッチング手段がオフ故障した、と特定する。
指令電圧値が所定値以上であるにも関わらず、巻線に電流が通電されていないとき、対応するスイッチング手段がオフ故障していると特定するので、オフ故障したスイッチング手段を容易に特定することができる。
そこで、請求項3に記載の発明では、故障時制御手段は、故障スイッチング手段がオフ故障していないときに通常時と同様に制御した場合に発生するトルクと、故障スイッチング手段がオフ故障したときに故障時相電流指令値に基づいて制御した場合に発生するトルクとの差分である差分トルクを算出する。そして、差分トルクに基づいて正常インバータ部におけるq軸電流指令値を補正して正常インバータ部を制御する。
このような多相回転機の制御装置は、請求項4に記載の発明のように、電動パワーステアリング装置に好適に用いられる。
(第1実施形態)
図1に示すように、本発明の第1実施形態による制御装置1は、モータ10の駆動を制御するものである。モータ10は、車両のステアリング操作をアシストするための電動パワーステアリング装置に用いられる。モータ10は、車両のステアリング91の回転軸たるコラム軸92に取り付けられたギア93を介しコラム軸92に回転トルクを発生させ、ステアリング91による操舵をアシストする。具体的には、ステアリング91が運転者によって操作されると、当該操作によってコラム軸92に生じる操舵トルクをトルクセンサ94によって検出し、また車速情報をCAN(Controller Area Network、不図示)から取得し、運転者のステアリング91による操舵をアシストする。
第1インバータ部20は、3相インバータであり、第1巻線組18のU1コイル11、V1コイル12、W1コイル13のそれぞれへの通電を切り替えるべく、6つのスイッチング素子21〜26がブリッジ接続されている。スイッチング素子21〜26は、本形態においては、電界効果トランジスタの一種であるMOSFET(metal-oxide-semiconductor field-effect transistor)である。以下、スイッチング素子21〜26を、MOS21〜26という。
対になっているMOS21とMOS24との接続点は、U1コイル11の一端に接続している。また対になっているMOS22とMOS25との接続点は、V1コイル12の一端に接続している。さらにまた、対になっているMOS23とMOS26との接続点は、W1コイル13の一端に接続している。
対になっているMOS31とMOS34との接続点は、U2コイル14の一端に接続している。また対になっているMOS32とMOS35との接続点は、V2コイル15の一端に接続している。さらにまた、対になっているMOS33とMOS36との接続点は、W2コイル16の一端に接続している。
MOS21、24がU1スイッチング素子対27を構成し、MOS22、25がV1スイッチング素子対28を構成し、MOS23、26がW1スイッチング素子対29を構成する。また、MOS31、34がU2スイッチング素子対37を構成し、MOS32、35がV2スイッチング素子対38を構成し、MOS33、36がW1スイッチング素子対39を構成する。スイッチング素子対27〜29、37〜39が、特許請求の範囲における「スイッチング手段」に対応している。
また、U2スイッチング素子対37であるMOS31、34は、それぞれ半導体チップとして構成されており、当該半導体チップが樹脂モールドされて、図2に示す半導体モジュール54となっている。V2スイッチング素子対38であるMOS32、35は、それぞれ半導体チップとして構成されており、当該半導体チップが樹脂モールドされて、図2に示す半導体モジュール55となっている。W2スイッチング素子対39であるMOS33、36は、それぞれ半導体チップとして構成されており、当該半導体チップが樹脂モールドされて、図2に示す半導体モジュール56となっている。
MOS200、300(図1参照)は、MOS21〜26、31〜36とは逆向きに接続され、コンデンサ50等の逆接保護のために設けられている。本形態においては、MOS200は、半導体モジュール53に設けられ、MOS300は、半導体モジュール54に設けられている。
制御部60では、電流検出部40により検出されたAD値および位置センサ69により検出されたロータの回転位置θに基づいて、MOS21〜26、MOS31〜36のオンおよびオフを制御することによりコイル11〜16に通電される電流を制御している。
まず、電流検出部41〜43により検出されたAD値からU1コイル11の電流値Iu1、V1コイル12の電流値Iv1、W1コイル13の電流値Iw1を算出する。算出された三相電流Iu1、Iv1、Iw1、および位置センサ69によって取得されたロータ回転位置θに基づき、d軸電流検出値Id1及びq軸電流検出値Iq1を算出する。なお、磁束に対して直交する軸がq軸であり、磁束と同じ方向がd軸である。また、q軸電流は、モータ10が発生するトルクと比例する電流成分である。
そして、プリドライバ62において、デューティ指令信号Du1、Dv1、Dw1とPWM基準信号とを比較し、MOS21〜26のオンおよびオフの切り替えタイミングを制御することにより、コイル11〜13への通電を制御している。
まずここで、MOS21〜26、31〜36のいずれかが導通不可となるオフ故障が生じたとき、オフ故障が生じた故障スイッチング手段を特定する故障特定手段について、図3のフローチャートに基づいて説明する。このフローチャートは、スイッチング素子対27〜29、37〜39ごとに並行して行われるものであり、モータの回転速度ωが所定値以下であるときに所定の間隔(例えば、5msec)で行われるものである。ここでは、U1スイッチング素子対27についての処理を説明する。
U1相指令電圧Vu*1の絶対値が第1の所定値以上、かつ、U1コイル11の電流値Iu1が第2の所定値以下でない場合(S10:NO)に移行するS12では、異常継続時間のカウンタをリセットし、S13へ移行する。
続くS15では、U1スイッチング素子対27を含む第1インバータ部20を故障時相電流指令値に基づく制御に切り替える。この場合、第1インバータ部が「故障インバータ部」に対応している。
本形態では、三相電流指令値Vu*、Vv*、Vw*が特許請求の範囲における「指令電圧」に対応している。
モータトルクをTm[Nm]、ロータの回転速度をω[rad/s]、各相の誘起電圧をeu、ev、ew、各相の電流をIu、Iv、Iwとすると、モータ10の出力は、次の式で表される。
Tm×ω=eu×Iu+ev×Iv+ew×Iw …(1)
Iu=Imsinθ …(2)
Iv=Imsin{θ−(2/3)π} …(3)
Iw=Imsin{θ−(4/3)π} …(4)
eu=Keωsinθ …(5)
ev=Keωsin{θ−(2/3)π} …(6)
ew=Keωsin{θ−(4/3)π} …(7)
Iv1ref=−Imax (Iv1ref<−Imax) …(16)
Iw1ref=−Iv1ref …(17)
なお、(14)〜(17)式に基づいて算出されるIv1refおよびIw1refが故障時相電流指令値である。
図4(a)は、正常インバータ部である第2インバータ部30において、通常と同様のPWM制御を行った場合の三相電流Iu2、Iv2、Iw2およびコイル14〜16への通電により生じるトルクTq2を示したものである。図4(a)に示すように、コイル14〜16に通電される三相電流Iu2、Iv2、Iw2は、位相が120°ずつずれた正弦波となるようにMOS31〜36のオン/オフが切り替えられる。このとき、第2巻線組19において発生するトルクTq2は、略一定である。
ここではU1下MOS24がオフ故障した場合を例に説明したが、他のMOSが故障した場合においても、同様に制御される。なお、他の相のMOSが故障した場合には、トルク抜けが発生する箇所は異なるが、本形態で説明したのと同様に、位相が180°異なる2箇所でトルク抜けが発生する。
なお、本形態における制御部60が、「故障特定手段」および「故障時制御手段」を構成し、図3のS10〜S14が「故障特定手段」の機能としての処理に相当する。
本発明の第2実施形態による制御装置における故障時制御を図6に基づいて説明する。なお、本形態による制御装置の回路構成は、第1実施形態と同様であるため、説明を省略する。本形態においても、U1下MOS24がオフ故障した場合を例に説明するものとし、故障インバータ部である第1インバータ部20においては、第1実施形態と同様に制御するものとする。したがって、第1巻線組18に通電される三相電流Iu1、Iv1、Iw1及び発生するトルクTq1は、図4(b)に示すごとくである。
第1実施形態では、図5に示すように、第1巻線組18におけるトルクの低下に伴い、合算トルクTq3も2箇所でトルクが低下している。そこで、本形態では、第1巻線組18において低下するトルク分を補うように第2インバータ部30を制御する。
(ア)電流検出部の位置
電流検出部の設置位置の例を図7に示す。なお、図7においては、第1インバータ部20のMOS21〜26、第1巻線組18のみを示し、逆接防止用のMOS200や第2インバータ部30、第2巻線組19、制御部60等は省略している。なお、ここでは第1インバータ部20について説明するが、他のインバータ部においても同様に設置可能である。また、インバータ部ごとに異なる箇所に設置してもよい。
なお、図7(a)〜(c)の例において、n相のうちの1相分の電流検出部を省いても、キルヒホッフの法則(I1+I2+I3+・・・+In=0)により全ての相の電流を検出することができる。
上記実施形態では、故障時相電流指令値は、ロータの回転位置θとq軸電流指令値Iqとの関数で算出していた。ここで、q軸電流をIq、モータが発生するトルクをTm、比例定数をKとすると、以下の式が成り立つ。
Tm=K×Iq …(18)
すなわち、モータが発生するトルクは、q軸電流に比例している。したがって、故障時相電流指令値を算出する上記実施形態における式(14)〜(17)は、トルク指令値を用いて表すことも可能である。すなわち、故障時相電流指令値は、モータのトルク指令値とロータ角度の関数として算出してもよい、ということである。
Claims (4)
- 複数の巻線組を構成し前記巻線組ごとに複数相となるように巻線が巻回されるステータ、当該ステータに対し相対回転するロータ、当該ロータと共に回転するシャフトを有する多相回転機を制御する制御装置であって、
前記巻線組ごとに設けられ、前記巻線の各相に対応するスイッチング手段を有する複数のインバータ部と、
前記ロータの回転位置を検出する回転位置検出手段と、
前記複数の巻線に通電される電流を前記巻線ごとに検出する電流検出部と、
前記スイッチング手段のオンおよびオフを切り替えることにより、前記巻線に通電される電流を制御する制御部であって、前記スイッチング手段が導通不可となるオフ故障が生じたとき、オフ故障が生じたスイッチング手段である故障スイッチング手段を特定する故障特定手段、および、前記故障特定手段により特定された前記故障スイッチング手段を含む前記インバータ部である故障インバータ部において、前記回転位置とトルク指令値との関数、または、前記回転位置とq軸電流指令値との関数として算出される故障時相電流指令値に基づき前記故障インバータ部の前記故障スイッチング手段を除く前記スイッチング手段を制御するとともに、前記故障インバータ部ではない正常インバータ部を通常時と同様に制御する故障時制御手段を有する制御部と、
を備えることを特徴とする多相回転機の制御装置。 - 前記故障特定手段は、前記スイッチング手段に対する指令電圧の絶対値が所定値以上であり、かつ、当該スイッチング手段に対応する前記巻線に電流が流れていないと判断された場合、当該スイッチング手段がオフ故障したと特定することを特徴とする請求項1に記載の多相回転機の制御装置。
- 前記故障時制御手段は、
前記故障スイッチング手段がオフ故障していないときに通常時と同様に制御した場合に発生するトルクと、前記故障スイッチング手段がオフ故障したときに前記故障時相電流指令値に基づいて制御した場合に発生するトルクとの差分である差分トルクを算出し、当該差分トルクに基づいて前記正常インバータにおけるq軸電流指令値を補正して前記正常インバータ部を制御することを特徴とする請求項1または2に記載の多相回転機の制御装置。 - 請求項1〜3のいずれか一項に記載の多相回転機の制御装置を用いた電動パワーステアリング装置。
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