JP2011020890A - Method for reducing hydration heat of cement composition and method for producing the cement composition - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、セメント組成物の水和熱低減方法及びセメント組成物の製造方法に関する。 The present invention relates to a method for reducing heat of hydration of a cement composition and a method for producing a cement composition.
セメント組成物の水和熱は、セメント組成物に含まれる成分と水とが反応して水和物を生成する際の発熱である。一般的には、上述の水和物の生成量が多くなるにつれて、モルタル又はコンクリートの強度は上昇するが、それと同時にセメント組成物と水との反応に伴う水和熱も増大する。つまりモルタル及びコンクリートの強度発現性を向上しようとすれば、セメント組成物の水和熱が増加してしまう。 The heat of hydration of the cement composition is an exotherm when a component contained in the cement composition reacts with water to form a hydrate. In general, as the amount of hydrate produced increases, the strength of the mortar or concrete increases, but at the same time, the heat of hydration associated with the reaction of the cement composition with water also increases. That is, if the strength development of mortar and concrete is to be improved, the heat of hydration of the cement composition will increase.
しかし、コンクリートの耐久性の観点からは、セメント組成物の水和熱は小さい方が好ましい。このため、耐久性に優れたコンクリートを志向するセメントユーザーからは、コンクリートの強度発現性を損なわずに、セメント組成物の水和熱を低減することが可能なセメント組成物が求められている。 However, from the viewpoint of the durability of concrete, it is preferable that the heat of hydration of the cement composition is small. For this reason, cement users who aim for concrete with excellent durability are demanding a cement composition that can reduce the heat of hydration of the cement composition without impairing the strength development of the concrete.
セメント組成物の水和熱を低減する方法としては、例えば中庸熱や低熱ポルトランドセメントクリンカーのように、主要鉱物組成を制御する方法（Ｃ３Ｓ量及びＣ３Ａ量等の低減）が知られている（特許文献１）。 As a method for reducing the heat of hydration of a cement composition, for example, a method of controlling the main mineral composition (reduction of the amount of C 3 S, C 3 A, etc.) such as moderate heat and low heat Portland cement clinker is known. (Patent Document 1).
一方、コンクリートの強度発現性を向上する方法としては、「粉末度（ブレーン比表面積）を細かくする」方法の他に、「Ｃ３Ｓ量を増加させる」という上述の水和熱を低減する方法とは相反する方法が提案されている（非特許文献１）。 On the other hand, as a method of improving the strength development property of concrete, in addition to the method of “fineening the fineness (brane specific surface area)”, the method of reducing the heat of hydration described above “increasing the amount of C 3 S” A method conflicting with the above has been proposed (Non-Patent Document 1).
しかし、上述の特許文献１で提案されているＣ３Ｓ量及びＣ３Ａ量が低減されたセメント組成物は、従来から市販されている低発熱型混合セメント組成物よりも、材齢２８日や９１日における圧縮強度が低くなってしまう。つまり、特許文献１のように主要鉱物組成を制御する方法では、セメント組成物の水和熱を低減しようとするとコンクリートの強度発現性も低下してしまうという事情があった。 However, the cement composition with a reduced amount of C 3 S and C 3 A proposed in Patent Document 1 described above has a material age of 28 days, compared to a commercially available low-heat-generation mixed cement composition. Or the compression strength at 91 days will be low. That is, in the method of controlling the main mineral composition as in Patent Document 1, there is a circumstance that when the heat of hydration of the cement composition is reduced, the strength development of the concrete is also lowered.
一方、非特許文献１のように「粉末度（ブレーン比表面積）を細かくする」、又は「Ｃ３Ｓ量を増加させる」ことによって、コンクリートの強度発現性を向上しようとすると、水和熱が増大してしまうという事情があった。 On the other hand, when trying to improve the strength development of concrete by “reducing the fineness (brane specific surface area)” or “increasing the amount of C 3 S” as in Non-Patent Document 1, the heat of hydration is increased. There was a situation that would increase.
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、モルタルやコンクリートの強度発現性を維持しつつセメント組成物の水和熱を低減することが可能なセメント組成物の水和熱低減方法を提供することを目的とする。また、モルタルやコンクリートの強度発現性を維持しつつ水和熱を低減することが可能なセメント組成物の製造方法を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and provides a method for reducing the heat of hydration of a cement composition capable of reducing the heat of hydration of the cement composition while maintaining the strength development of mortar and concrete. The purpose is to provide. Moreover, it aims at providing the manufacturing method of the cement composition which can reduce the heat of hydration, maintaining the strength expression of mortar or concrete.
本発明者らは、上記の目的を達成すべく鋭意検討した結果、モルタルやコンクリートの強度発現性を維持しつつセメント組成物の水和熱を低減するためには、セメント組成物のエーライト相の結晶格子の格子体積Ｖを制御することが有効であることを見出し、本発明を完成するに至った。 As a result of intensive studies to achieve the above-mentioned object, the present inventors have found that the alite phase of the cement composition is used to reduce the heat of hydration of the cement composition while maintaining the strength development of mortar and concrete. The inventors have found that it is effective to control the lattice volume V of the crystal lattice, and have completed the present invention.
すなわち、本発明は、石灰石、硅石、石炭灰、高炉スラグ、建設発生土、下水汚泥及び鉄源からなる群より選ばれる少なくとも１種を配合した原料を焼成してセメントクリンカーを調製し、セメントクリンカーと石膏とを混合して粉砕することによりエーライト相を含有するセメント組成物を得る工程を有するセメント組成物の水和熱低減方法であって、上記工程において、エーライト相の結晶格子の格子体積Ｖの値に基づいて、セメントクリンカーの原料原単位又は焼成後におけるセメントクリンカーの冷却速度を調整するセメント組成物の水和熱低減方法を提供する。 That is, the present invention prepares a cement clinker by firing a raw material containing at least one selected from the group consisting of limestone, meteorite, coal ash, blast furnace slag, construction generated soil, sewage sludge, and iron source, A method for reducing the heat of hydration of a cement composition, comprising the step of obtaining a cement composition containing an alite phase by mixing and crushing gypsum with a lattice of a crystal lattice of the alite phase in the above step Provided is a method for reducing the heat of hydration of a cement composition, which adjusts the raw material unit of cement clinker or the cooling rate of cement clinker after firing based on the value of volume V.
本発明によれば、エーライト相の結晶格子の格子体積Ｖの値に基づいて、セメントクリンカーの原料原単位又は焼成後におけるセメントクリンカーの冷却速度を調整することにより、モルタルやコンクリートの強度発現性を維持しつつ、セメント組成物の水和熱を低減することが可能となる。 According to the present invention, based on the value of the lattice volume V of the crystal lattice of the alite phase, by adjusting the raw material unit of the cement clinker or the cooling rate of the cement clinker after firing, the strength development of mortar and concrete It becomes possible to reduce the heat of hydration of the cement composition while maintaining the above.
本発明では上記工程において、格子体積Ｖを０．７２６ｎｍ３以下に調整することが好ましい。 In the present invention, in the above step, the lattice volume V is preferably adjusted to 0.726 nm 3 or less.
セメント組成物に含まれるエーライト相の結晶格子の格子体積Ｖを０．７２６ｎｍ３以下に調整することにより、セメント組成物の水和熱を十分に低減することが可能となる。 By adjusting the lattice volume V of the crystal lattice of the alite phase contained in the cement composition to 0.726 nm 3 or less, the heat of hydration of the cement composition can be sufficiently reduced.
本発明では上記工程において、セメント組成物におけるＭｇＯ含有量が０．７〜１．５質量％、ＳＯ３含有量が１．６〜２．４質量％、Ｒ２Ｏ含有量が０．４〜０．７質量％となるように、上記原料原単位を調整することが好ましい。 In the step in the present invention, MgO content of 0.7 to 1.5 wt% in the cement composition, SO 3 content of 1.6 to 2.4 mass%, the R 2 O content 0.4 It is preferable to adjust the raw material basic unit so as to be 0.7% by mass.
セメント組成物におけるＭｇＯ、ＳＯ３及びＲ２Ｏの含有量が上記範囲になるようにセメントクリンカーの原料原単位を調整することによって、エーライト相の結晶格子の格子体積Ｖを０．７２６ｎｍ３以下に調整することができ、セメント組成物の水和熱を一層十分に低減することが可能となる。 The lattice volume V of the crystal lattice of the alite phase is 0.726 nm 3 or less by adjusting the raw material unit of the cement clinker so that the contents of MgO, SO 3 and R 2 O in the cement composition are in the above range. The heat of hydration of the cement composition can be further sufficiently reduced.
上記セメント組成物は、エーライト相を５０〜７０質量％、ビーライト相を５〜２５質量％、アルミネート相を６〜１５質量％、フェライト相を７〜１５質量％含有する鉱物組成を有することが好ましい。 The cement composition has a mineral composition containing 50-70% by weight of alite phase, 5-25% by weight of belite phase, 6-15% by weight of aluminate phase, and 7-15% by weight of ferrite phase. It is preferable.
また、本発明は、石灰石、硅石、石炭灰、高炉スラグ、建設発生土、下水汚泥及び鉄源からなる群より選ばれる少なくとも１種を配合した原料を焼成してセメントクリンカーを調製し、セメントクリンカーと石膏とを混合して粉砕することによりエーライト相を含有するセメント組成物を得る工程を有するセメント組成物の製造方法であって、上記工程において、エーライト相の結晶格子の格子体積Ｖの値に基づいて、セメントクリンカーの原料原単位又は焼成後におけるセメントクリンカーの冷却速度を調整するセメント組成物の製造方法を提供する。 The present invention also provides a cement clinker by firing a raw material containing at least one selected from the group consisting of limestone, meteorite, coal ash, blast furnace slag, construction generated soil, sewage sludge, and iron source, A method for producing a cement composition having a step of obtaining a cement composition containing an alite phase by mixing and pulverizing gypsum, wherein in the above step, the lattice volume V of the crystal lattice of the alite phase Provided is a method for producing a cement composition that adjusts the cooling rate of a cement clinker raw material unit or a cement clinker after firing based on the value.
本発明によれば、水和熱を低減することが可能なセメント組成物を製造することができる。 According to the present invention, a cement composition capable of reducing heat of hydration can be produced.
本発明により、モルタルやコンクリートの強度発現性を維持しつつセメント組成物の水和熱を低減することが可能なセメント組成物の水和熱低減方法を提供することができる。また、モルタルやコンクリートの強度発現性を維持しつつ水和熱を低減することが可能なセメント組成物の製造方法を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a method for reducing the heat of hydration of a cement composition that can reduce the heat of hydration of the cement composition while maintaining the strength development of mortar and concrete. Moreover, the manufacturing method of the cement composition which can reduce the heat of hydration can be provided, maintaining the strength expression of mortar and concrete.
以下、本発明の好適な実施形態について説明する。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described.
本実施形態のセメント組成物の水和熱低減方法は、石灰石、硅石、石炭灰、高炉スラグ、建設発生土、下水汚泥及び鉄源からなる群より選ばれる少なくとも１種を配合した原料を焼成してセメントクリンカーを調製し、このセメントクリンカーと石膏とを混合して粉砕することにより、エーライト相を有するセメント組成物を得る工程を有している。そして、この工程において、エーライト相の結晶格子の格子体積Ｖの値に基づいて、セメントクリンカーの原料原単位又は焼成後におけるセメントクリンカーの冷却速度を調整することを特徴とする。以下、工程の詳細について説明する。 The method of reducing the heat of hydration of the cement composition according to the present embodiment includes firing a raw material containing at least one selected from the group consisting of limestone, meteorite, coal ash, blast furnace slag, construction generated soil, sewage sludge, and iron source. A cement clinker is prepared, and the cement clinker and gypsum are mixed and pulverized to obtain a cement composition having an alite phase. In this step, the raw material unit of the cement clinker or the cooling rate of the cement clinker after firing is adjusted based on the value of the lattice volume V of the crystal lattice of the alite phase. Details of the process will be described below.
上記工程では、まず、石灰石、硅石、石炭灰、高炉スラグ、建設発生土、下水汚泥及び鉄源からなる群より選ばれる少なくとも１種の原材料を所定の比率で配合して得られる原料を、所定の焼成条件で焼成してセメントクリンカーを調製する。 In the above step, first, a raw material obtained by blending at a predetermined ratio at least one raw material selected from the group consisting of limestone, meteorite, coal ash, blast furnace slag, construction generated soil, sewage sludge, and iron source is predetermined. A cement clinker is prepared by firing under the following firing conditions.
建設発生土としては、建設工事の施工に伴い副次的に発生する残土や泥土、廃土等が挙げられる。下水汚泥としては、汚泥単味のほか、これに石灰石を加えて乾粉化したものや、焼却残渣等が挙げられる。鉄源としては銅からみ、高炉ダスト等が挙げられる。 Examples of construction generated soil include residual soil, mud, and waste soil that are generated as a result of construction work. Examples of sewage sludge include sludge, dry pulverized limestone, and incineration residues. Examples of iron sources include copper and blast furnace dust.
セメントクリンカーの原料原単位としては、石灰石を好ましくは７００〜１４００ｋｇ／Ｔ−クリンカー、より好ましくは８００〜１３００ｋｇ／Ｔ−クリンカー、硅石を好ましくは４０〜１５０ｋｇ／Ｔ−クリンカー、より好ましくは５０〜１２０ｋｇ／Ｔ−クリンカー、石炭灰を好ましくは０〜２００ｋｇ／Ｔ−クリンカー、より好ましくは５０〜１５０ｋｇ／Ｔ−クリンカー、高炉スラグを好ましくは０〜１００ｋｇ／Ｔ−クリンカー、より好ましくは０〜５０ｋｇ／Ｔ−クリンカー、鉄源を好ましくは３０〜８０ｋｇ／Ｔ−クリンカー、より好ましくは４０〜６０ｋｇ／Ｔ−クリンカー、建設発生土を好ましくは０〜１００ｋｇ／Ｔ−クリンカー、より好ましくは２０〜８０ｋｇ／Ｔ−クリンカー、及び下水汚泥を好ましくは０〜１００ｋｇ／Ｔ−クリンカー、より好ましくは３０〜７０ｋｇ／Ｔ−クリンカーとすることができる。なお、「原料原単位」とは、セメントクリンカーを１トン製造するにあたり、使用される各原材料の質量（ｋｇ／Ｔ−クリンカー）をいう。 As the raw material unit of the cement clinker, limestone is preferably 700 to 1400 kg / T-clinker, more preferably 800 to 1300 kg / T-clinker, and meteorite is preferably 40 to 150 kg / T-clinker, more preferably 50 to 120 kg. / T-clinker, coal ash is preferably 0-200 kg / T-clinker, more preferably 50-150 kg / T-clinker, blast furnace slag is preferably 0-100 kg / T-clinker, more preferably 0-50 kg / T -Clinker, iron source preferably 30-80 kg / T-clinker, more preferably 40-60 kg / T-clinker, construction soil preferably 0-100 kg / T-clinker, more preferably 20-80 kg / T- Clinker and sewage sludge are preferably 0-1 0 kg / T-clinker, and more preferably, to 30~70kg / T- clinker. In addition, "raw material basic unit" means the mass (kg / T-clinker) of each raw material used when manufacturing 1 ton of cement clinker.
上述の各原材料は、例えばボールミル等で混合してセメントクリンカーの原料を調製することが好ましい。このように混合して得られる原料を、サスペンションプレヒータ及びロータリーキルン等を用いて焼成する。焼成温度は、例えば１０００〜１５００℃、焼成帯の滞留時間は、例えば２０分間〜２時間とすることができる。 It is preferable to prepare the raw materials for cement clinker by mixing the above-mentioned raw materials with, for example, a ball mill. The raw material obtained by mixing in this way is fired using a suspension preheater, a rotary kiln, or the like. The firing temperature can be, for example, 1000 to 1500 ° C., and the residence time of the firing zone can be, for example, 20 minutes to 2 hours.
上述の焼成温度にて焼成されたセメントクリンカーは、ロータリーキルンの下流側に設けられたクリンカークーラーによって、例えば１００℃程度にまで冷却される。この時の冷却速度は、好ましくは１０〜６０℃／分、より好ましくは１５〜４５℃／分、さらに好ましくは１５〜３０℃／分である。上述の範囲の冷却速度で焼成後のセメントクリンカーを冷却することによって、優れた強度発現性を有するモルタルやコンクリートが得られやすくなる。 The cement clinker fired at the above firing temperature is cooled to, for example, about 100 ° C. by a clinker cooler provided on the downstream side of the rotary kiln. The cooling rate at this time is preferably 10 to 60 ° C./min, more preferably 15 to 45 ° C./min, and further preferably 15 to 30 ° C./min. By cooling the cement clinker after firing at a cooling rate in the above range, it becomes easy to obtain mortar and concrete having excellent strength development.
上述の製造方法により得られるセメントクリンカーは、鉱物組成として、エーライト相（Ｃ３Ｓ）、ビーライト相（Ｃ２Ｓ）、アルミネート相（Ｃ３Ａ）及びフェライト相（Ｃ４ＡＦ）を含有する。 The cement clinker obtained by the above-described production method includes an alite phase (C 3 S), a belite phase (C 2 S), an aluminate phase (C 3 A) and a ferrite phase (C 4 AF) as mineral compositions. contains.
次に、上述のようにして調製したセメントクリンカーと石膏とを混合して粉砕し、セメント組成物を調製する。混合及び粉砕は、ボールミルなどの通常の粉砕機及びセパレータなどの通常の分級機を用いて行うことができる。セメントクリンカーと石膏との混合比率も、通常の比率とすることができる。石膏としては、二水石膏、半水石膏又は無水石膏を使用することができる。 Next, the cement clinker and gypsum prepared as described above are mixed and pulverized to prepare a cement composition. Mixing and pulverization can be performed using an ordinary pulverizer such as a ball mill and an ordinary classifier such as a separator. The mixing ratio of cement clinker and gypsum can also be a normal ratio. As gypsum, dihydrate gypsum, hemihydrate gypsum, or anhydrous gypsum can be used.
セメント組成物のブレーン比表面積は、好ましくは２８００〜４０００ｃｍ２／ｇであり、より好ましくは３０００〜３８００ｃｍ２／ｇであり、さらに好ましくは３０００〜３５００ｃｍ２／ｇである。 Blaine specific surface area of the cement composition is preferably 2800~4000cm 2 / g, more preferably 3000~3800cm 2 / g, more preferably from 3000~3500cm 2 / g.
本実施形態のセメント組成物の水和熱低減方法では、上述の製造方法によって得られるセメント組成物に含まれるエーライト相の結晶格子の格子定数であるａ軸、ｂ軸およびｃ軸の軸長と軸角βを測定する。この軸角βは、エーライト相の結晶格子におけるａ軸とｃ軸とがなす角度である。格子体積Ｖは、ａ軸、ｂ軸、ｃ軸および軸角βを用い、下式（１）により算出することができる。a軸、ｂ軸、ｃ軸および軸角βは、粉末Ｘ線回折測定の結果をＷＰＦ解析法で解析することよって求めることができる。
格子体積Ｖ＝ａ軸×ｂ軸×ｃ軸×ｓｉｎβ・・・（１）
In the method for reducing the heat of hydration of the cement composition of this embodiment, the axial lengths of the a-axis, b-axis and c-axis, which are the lattice constants of the crystal lattice of the alite phase contained in the cement composition obtained by the above-described production method And the shaft angle β is measured. The axis angle β is an angle formed by the a axis and the c axis in the crystal lattice of the alite phase. The lattice volume V can be calculated by the following equation (1) using the a-axis, b-axis, c-axis, and axis angle β. The a-axis, b-axis, c-axis and axis angle β can be obtained by analyzing the result of the powder X-ray diffraction measurement by the WPF analysis method.
Lattice volume V = a axis × b axis × c axis × sin β (1)
この結晶格子の格子体積Ｖは、セメント組成物の水和熱に対するモルタル圧縮強さの比Ａ（モルタル圧縮強さ／セメント組成物の水和熱＝Ａ）と良好な相関関係があり、格子体積Ｖが大きくなるにつれてＡの値が小さくなる。したがって、セメント組成物に含まれるエーライト相の格子体積Ｖを調整することによって、Ａを所望の範囲の値にして、コンクリート及びモルタルの強度発現性を維持しつつセメント組成物の水和熱の低減を図ることができる。 The lattice volume V of this crystal lattice has a good correlation with the ratio A of the mortar compressive strength to the heat of hydration of the cement composition (mortar compressive strength / heat of hydration of the cement composition = A). As V increases, the value of A decreases. Therefore, by adjusting the lattice volume V of the alite phase contained in the cement composition, A is set to a value within a desired range, and the strength of hydration of the cement composition is maintained while maintaining the strength development of concrete and mortar. Reduction can be achieved.
セメント組成物のＷＰＦ解析法によって測定されるエーライト相の結晶格子の格子体積Ｖの上限は、好ましくは０．７２６ｎｍ３であり、より好ましくは０．７２５ｎｍ３であり、さらに好ましくは０．７２４ｎｍ３であり、最も好ましくは０．７２３ｎｍ３である。格子体積Ｖの下限は好ましくは０．７１０ｎｍ３、より好ましくは０．７１５ｎｍ３、さらに好ましくは０．７２０ｎｍ３である。 The upper limit of the lattice volume V of the crystal lattice of the alite phase measured by the WPF analysis method of the cement composition is preferably 0.726 nm 3 , more preferably 0.725 nm 3 and even more preferably 0.724 nm. 3 and most preferably 0.723 nm 3 . The lower limit of the lattice volume V is preferably 0.710 nm 3 , more preferably 0.715 nm 3 , and still more preferably 0.720 nm 3 .
セメント組成物に含まれるエーライト相の結晶格子の格子体積Ｖは、セメントクリンカーの原料原単位（各原材料の配合量）及び／又はセメントクリンカーの冷却速度を変えることによって調整することができる。工業スケールのセメント組成物の製造においては、サンプリングしたセメント組成物におけるエーライト相の結晶格子の格子体積Ｖの値に基づいて、セメントクリンカーの原料原単位及び／又は冷却速度を調整することによって、水和熱の低減が可能なセメント組成物を製造することができる。 The lattice volume V of the crystal lattice of the alite phase contained in the cement composition can be adjusted by changing the raw material unit of the cement clinker (the amount of each raw material) and / or the cooling rate of the cement clinker. In the production of an industrial scale cement composition, by adjusting the raw material unit of the cement clinker and / or the cooling rate based on the value of the lattice volume V of the crystal lattice of the alite phase in the sampled cement composition, A cement composition capable of reducing the heat of hydration can be produced.
通常の製造条件では、セメントクリンカーを急冷すると格子体積Ｖは小さくなる傾向がある。また、セメントクリンカー中のＳＯ３の含有量に対してＭｇＯの含有量が多く存在する場合、結晶生成よりも核生成が促進され格子定数は小さくなる。更にＳＯ３の含有量に対してＲ２Ｏの含有量が多く存在するとＳＯ３はアルカリ硫酸塩となるため、結晶生成に影響するＳＯ３は少なくなり、格子体積は小さくなる傾向にある。ＭｇＯ量の調整としては、ＭｇＯが多く含まれるスラグの原料原単位の調整により行える。またスラグに限定されず、ＭｇＯを多く含んだものであれば良い。ただし、このような傾向は、使用原料に含まれる微量成分、使用する設備（ロータリーキルン）の特性により異なる。このため、特定の条件で製造したセメント組成物に含まれるエーライト相の結晶格子の格子体積ＶをＷＰＦ解析法によって求め、その結果に基づいて、セメントクリンカーの原料原単位及び／又はセメントクリンカーの冷却速度を上述の好適な範囲内において微調整することが簡便である。 Under normal manufacturing conditions, the lattice volume V tends to decrease when the cement clinker is rapidly cooled. Also, if there are many contents of MgO relative to the content of SO 3 in the cement clinker, the lattice constant is promoted nucleation than crystal formation is reduced. To further the R 2 O SO 3 is alkali sulphate the content there are many of relative to the content of SO 3, SO 3 that affect crystal formation is reduced, the lattice volume tends to decrease. The amount of MgO can be adjusted by adjusting the raw material basic unit of slag containing a large amount of MgO. Moreover, it is not limited to slag, What is necessary is just to contain many MgO. However, such a tendency changes with the characteristics of the trace component contained in a use raw material, and the installation (rotary kiln) to be used. For this reason, the lattice volume V of the crystal lattice of the alite phase contained in the cement composition produced under specific conditions is determined by the WPF analysis method, and based on the result, the raw material unit of the cement clinker and / or the cement clinker It is easy to finely adjust the cooling rate within the above-mentioned preferred range.
セメント組成物の硬化時における強度、すなわち強度発現性を向上する観点から、セメント組成物の鉱物組成は、エーライト相の含有量が好ましくは５０〜７０質量％、より好ましくは５０〜６５質量％である。また、同様の観点から、ビーライト相の含有量は５〜２５質量％、より好ましくは１０〜２５質量％であり、アルミネート相の含有量は６〜１５質量％、より好ましくは８〜１３質量％であり、Ｃ４ＡＦ（フェライト相）の含有量は７〜１５質量％、より好ましくは８〜１２質量％である。セメント組成物の鉱物組成は、セメントクリンカーの原料原単位及び／又はセメントクリンカーの焼成条件を変えることによって調整することができる。 From the viewpoint of improving strength at the time of hardening of the cement composition, that is, strength development, the mineral composition of the cement composition preferably has an alite phase content of 50 to 70 mass%, more preferably 50 to 65 mass%. It is. Further, from the same viewpoint, the content of the belite phase is 5 to 25% by mass, more preferably 10 to 25% by mass, and the content of the aluminate phase is 6 to 15% by mass, more preferably 8 to 13%. The content of C 4 AF (ferrite phase) is 7 to 15% by mass, more preferably 8 to 12% by mass. The mineral composition of the cement composition can be adjusted by changing the raw material unit of the cement clinker and / or the firing conditions of the cement clinker.
セメント組成物のＳＯ３の含有量は、好ましくは１．６〜２．４質量％であり、より好ましくは１．７〜２．３質量％であり、さらに好ましくは１．８〜２．２質量％であり、特に好ましくは１．８〜２．１質量％である。 The content of SO 3 in the cement composition is preferably 1.6 to 2.4% by mass, more preferably 1.7 to 2.3% by mass, and even more preferably 1.8 to 2.2%. It is mass%, Most preferably, it is 1.8-2.1 mass%.
セメント組成物のＭｇＯの含有量は、好ましくは０．７〜１．５質量％であり、より好ましくは０．８〜１．４質量％であり、さらに好ましくは０．９〜１．３質量％である。また、Ｒ２Ｏの含有量は、好ましくは０．４〜０．７質量％、より好ましくは０．４０〜０．６５質量％、さらに好ましくは０．４５〜０．６５質量％、特に好ましくは０．５０〜０．６５質量％である。ＳＯ３、ＭｇＯ及びＲ２Ｏの含有量が上述の範囲であれば、モルタルやコンクリートの強度やセメント組成物の流動性を適度に維持しつつ、セメント組成物の水和熱を一層低減することができる。 The content of MgO in the cement composition is preferably 0.7 to 1.5% by mass, more preferably 0.8 to 1.4% by mass, and still more preferably 0.9 to 1.3% by mass. %. Further, the content of R 2 O is preferably 0.4 to 0.7% by mass, more preferably 0.40 to 0.65% by mass, still more preferably 0.45 to 0.65% by mass, and particularly preferably. Is 0.50 to 0.65 mass%. If the contents of SO 3 , MgO and R 2 O are in the above ranges, the heat of hydration of the cement composition is further reduced while maintaining the strength of the mortar and concrete and the fluidity of the cement composition. Can do.
上記のセメント組成物のＳＯ３、Ｒ２Ｏ及びＭｇＯの含有量は、セメントクリンカーの原料原単位を変えることによって調整することができる。Ｒ２Ｏとは、セメント中の全アルカリ量であり、以下の式（２）から求めることができる。Ｒ２Ｏを増加させることにより、エーライト相の結晶格子の格子体積Ｖを小さくすることができる。
Ｒ２Ｏ＝Ｎａ２Ｏ＋０．６５８Ｋ２Ｏ・・・（２）
The contents of SO 3 , R 2 O and MgO in the above cement composition can be adjusted by changing the raw material unit of the cement clinker. R 2 O is the total alkali amount in the cement and can be determined from the following formula (2). By increasing R 2 O, the lattice volume V of the crystal lattice of the alite phase can be reduced.
R 2 O = Na 2 O + 0.658 K 2 O (2)
本実施形態のセメント組成物の水和熱低減方法によれば、エーライト相の格子体積Ｖを調整することによって、強度発現性を維持しつつ、セメント組成物の水和熱を低減することができる。また、本実施形態のセメント組成物の水和熱低減方法は、セメント組成物の製造工程におけるセメントクリンカーの原料原単位及び／又はセメントクリンカーの冷却速度を調整することによって実施することができるものであることから、セメント組成物の製造方法としても有用である。 According to the method for reducing the heat of hydration of the cement composition of the present embodiment, the heat of hydration of the cement composition can be reduced while maintaining the strength development by adjusting the lattice volume V of the alite phase. it can. The method for reducing the heat of hydration of the cement composition of the present embodiment can be performed by adjusting the raw material unit of the cement clinker and / or the cooling rate of the cement clinker in the manufacturing process of the cement composition. Therefore, it is useful as a method for producing a cement composition.
すなわち、本発明のセメント組成物の製造方法の一実施形態としては、ＷＰＦ解析法によって測定されるエーライト相の結晶格子の格子体積Ｖが、好ましくは０．７２６ｎｍ３以下、より好ましくは０．７２５ｎｍ３以下、さらに好ましくは０．７２４ｎｍ３以下となるようにセメントクリンカーの原料原単位及び又はセメントクリンカーの冷却速度を調整することによって、強度発現性に優れるとともに、水和熱を低減することが可能なセメント組成物を製造することができる。 That is, as one embodiment of the method for producing a cement composition of the present invention, the lattice volume V of the crystal lattice of the alite phase measured by the WPF analysis method is preferably 0.726 nm 3 or less, more preferably 0.8. By adjusting the raw material unit of the cement clinker and / or the cooling rate of the cement clinker so as to be 725 nm 3 or less, more preferably 0.724 nm 3 or less, it is possible to achieve excellent strength development and reduce heat of hydration. Possible cement compositions can be produced.
上記実施形態に係るセメント組成物の水和熱低減方法及びセメント組成物の製造方法では、セメントクリンカーを製造する際に一般的に採用されている製造条件を、特に制限することなく採用することができる。また、セメントクリンカー及びセメント組成物の製造設備に制限はなく、既存のセメント製造設備を用いることが可能である。 In the method for reducing heat of hydration of a cement composition and the method for producing a cement composition according to the above-described embodiment, it is possible to employ the production conditions generally employed when producing a cement clinker without any particular limitation. it can. Moreover, there is no restriction | limiting in the manufacturing equipment of a cement clinker and a cement composition, It is possible to use the existing cement manufacturing equipment.
なお、工業スケールの製造においては、例えば、まず品質管理用のセメント組成物を製造し、そのエーライト相の格子体積Ｖの測定を行い、その測定結果に基づいて、セメントクリンカーの原料原単位及び焼成条件を調整し、強度発現性を維持しつつ水和熱の低減が可能なセメント組成物を製造することができる。 In industrial scale production, for example, first, a cement composition for quality control is produced, the lattice volume V of the alite phase is measured, and based on the measurement result, the raw material unit of cement clinker and A cement composition capable of reducing the heat of hydration while adjusting the firing conditions and maintaining strength development can be produced.
以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に何ら限定されるものではない。 The preferred embodiment of the present invention has been described above, but the present invention is not limited to the above embodiment.
以下、実施例を用いて本発明を詳細に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。 EXAMPLES Hereinafter, although this invention is demonstrated in detail using an Example, this invention is not limited to a following example.
（実施例１〜３６）
セメントクリンカー原料である、粘土、石炭灰、建設発生土、下水汚泥、石灰石、硅石、高炉スラグ、都市ゴミ焼却灰及び鉄源（鉄精鉱）を含む原料をＮＳＰキルンにて最高温度１２００〜１５００℃で焼成し、セメントクリンカーを調製した。ＮＳＰキルン出口付近におけるセメントクリンカーの温度は１０００〜１５００℃の範囲にあった。そしてＮＳＰキルンで焼成されたセメントクリンカーは、ロータリーキルンの下流側に設けられたクリンカークーラーによって、１０００〜１４００℃から１００〜２００℃程度まで急冷した。なお、冷却温度の履歴は明確ではないが、クーラーの各部分での温度分布から、１０〜１００℃／分の冷却速度で１００〜２００℃にまで冷却されたと推測される。
(Examples 1-36)
Raw materials containing cement, clinker, clay, coal ash, construction waste, sewage sludge, limestone, meteorite, blast furnace slag, municipal waste incineration ash, and iron source (iron concentrate) at NSP kiln maximum temperature 1200-1500 Cement clinker was prepared by firing at ° C. The temperature of the cement clinker in the vicinity of the NSP kiln outlet was in the range of 1000-1500 ° C. And the cement clinker baked with the NSP kiln was rapidly cooled from 1000-1400 degreeC to about 100-200 degreeC with the clinker cooler provided in the downstream of the rotary kiln. In addition, although the history of cooling temperature is not clear, it is estimated from the temperature distribution in each part of a cooler that it cooled to 100-200 degreeC with the cooling rate of 10-100 degreeC / min.
得られたセメントクリンカーに石膏を添加し、実機ミルでブレーン比表面積が３０００〜３５００ｃｍ２／ｇとなるように粉砕し、セメント組成物を得た。 Gypsum was added to the obtained cement clinker and pulverized with an actual mill so that the specific surface area of the brane was 3000 to 3500 cm 2 / g to obtain a cement composition.
セメント組成物の粉末Ｘ線回折測定を行い、ＷＰＦ解析法（下記を参照）によって、エーライト相、ビーライト相、アルミネート相及びフェライト相の含有量と、エーライト相の結晶格子の格子定数であるａ軸、ｂ軸及びｃ軸の軸長と軸角βとを測定した。 Powder X-ray diffraction measurement of the cement composition was performed, and the contents of alite phase, belite phase, aluminate phase and ferrite phase and the lattice constant of the crystal lattice of the alite phase were determined by WPF analysis (see below). The axial lengths and axial angles β of the a-axis, b-axis, and c-axis were measured.
粉末Ｘ線回折測定は、粉末Ｘ線回折装置ＲＩＮＴ−２５００（（株）リガク製）を用い、Ｘ線源をＣｕＫαとして、管電圧３５ｋＶ、管電流１１０ｍＡ、測定範囲２θ＝１０〜６０°、ステップ幅０．０２°、計数時間２秒間、発散スリット：１°、及び受光スリット：０．１５ｍｍ の条件で行った。 Powder X-ray diffraction measurement uses a powder X-ray diffractometer RINT-2500 (manufactured by Rigaku Corporation), the X-ray source is CuKα, tube voltage 35 kV, tube current 110 mA, measurement range 2θ = 10 to 60 °, step The measurement was performed under the conditions of a width of 0.02 °, a counting time of 2 seconds, a diverging slit: 1 °, and a light receiving slit: 0.15 mm.
ＷＰＦ解析法は、粉末Ｘ線回折パターン総合解析ソフトであるＪＡＤＥ６．０（Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｄａｔａ Ｉｎｃ．製）を使用して行った。なお、ＷＰＦ解析法に使用した各鉱物相の基本結晶構造は表１に示すとおりである。 The WPF analysis method was performed using JADE 6.0 (manufactured by Materials Data Inc.), which is a powder X-ray diffraction pattern comprehensive analysis software. The basic crystal structure of each mineral phase used in the WPF analysis method is as shown in Table 1.
ＷＰＦ解析法では、バックグラウンド関数の精密化を行い、エーライト相の格子定数及びピーク強度比、立方晶アルミネートの格子定数並びにフェライトの格子定数の精密化を行った。ビーライト相及び斜方晶アルミネートの全パラメータは固定とした。なお、各鉱物相の結晶構造データは表１のとおりであり、エーライト相のピーク強度は表２及び３から計算されたピーク強度を初期値として精密化した。 In the WPF analysis method, the background function was refined, and the lattice constant and peak intensity ratio of the alite phase, the lattice constant of cubic aluminate, and the lattice constant of ferrite were refined. All parameters of the belite phase and orthorhombic aluminate were fixed. The crystal structure data of each mineral phase is as shown in Table 1, and the peak intensity of the alite phase was refined using the peak intensity calculated from Tables 2 and 3 as the initial value.
参考文献１：Ｍｕｍｍｅ，Ｗ．Ｈｉｌｌ，Ｒ．Ｂｕｓｈｎｅｌｌ−Ｗｙｅ，Ｇ．Ｓｅｇｎｉｔｅ，Ｅ． Ｎｅｕｅｓ Ｊａｈｒｂ．Ｍｉｎｅｒａｌ．，Ａｂｈ．，ｖ１６９， ｐ３５ （１９９５）
参考文献２：Ｗｏｎｇ−Ｎｇ，Ｗ． ＭｃＭｕｒｄｉｅ，Ｈ． Ｐａｒｅｔｚｋｉｎ，Ｂ． Ｈｕｂｂａｒｄ，Ｃ． Ｄｒａｇｏｏ，Ａ． ＮＢＳ（ＵＳＡ）． ＩＣＤＤ Ｇｒａｎｄ−ｉｎ−Ａｉｄ （１９８７）
参考文献３：Ｌｅｅ．Ｆ．，Ｇｌａｓｓｅｒ． Ｊ．Ａｐｐｌ．Ｃｒｙｓｔａｌｌｏｇｒ．，ｖ１２，ｐ４０７ （１９７９）
参考文献４：Ｎａｔｌ．Ｂｕｒ．Ｓｔａｎｄ．（ＵＳ） Ｍｏｎｏｇｒ．２５，ｖ１６，ｐ２８ （１９７９）
Reference 1: Mumme, W. et al. Hill, R.A. Bushnell-Wye, G.M. Segnite, E .; Neues Jahrb. Mineral. , Abh. , V169, p35 (1995)
Reference 2: Wong-Ng, W.W. McMurdie, H.M. Paretzkin, B.M. Hubbard, C.I. Dragoo, A.D. NBS (USA). ICDD Grand-in-Aid (1987)
Reference 3: Lee. F. Glasser. J. et al. Appl. Crystallogr. , V12, p407 (1979)
Reference 4: Natl. Bur. Stand. (US) Monogr. 25, v16, p28 (1979)
また、エーライトの解析に用いた結晶構造の格子常数である軸長、軸角、格子体積、及び原子配置の初期値は、表２、３の結晶構造データを用いた。
上述の方法によって求めたエーライト相の結晶格子の格子体積Ｖの値に基づいて、セメントクリンカーの原料原単位、セメントクリンカーの焼成温度（最高温度、最高温度での保持時間）あるいは冷却速度を調整し、セメントクリンカーの原料原単位又はセメントクリンカーの焼成温度や冷却速度が異なる実施例１〜３６のセメント組成物を調製した。 Based on the value of the lattice volume V of the crystal lattice of the alite phase obtained by the above method, the raw material unit of the cement clinker, the firing temperature of the cement clinker (maximum temperature, holding time at the maximum temperature) or the cooling rate is adjusted. Then, the cement compositions of Examples 1 to 36 having different raw material units of cement clinker or different firing temperatures and cooling rates of cement clinker were prepared.
各実施例のセメント組成物の化学組成は、表４に示すとおりであった。化学組成は、ＪＩＳ Ｒ ５２０２：１９９８「ポルトランドセメントの化学分析方法」に準じて測定した。 The chemical composition of the cement composition of each example was as shown in Table 4. The chemical composition was measured according to JIS R 5202: 1998 “Chemical analysis method of Portland cement”.
各実施例のセメント組成物のエーライト相、ビーライト相、アルミネート相及びフェライト相の含有量と、エーライト相の格子定数であるａ軸、ｂ軸およびｃ軸の軸長と軸角βとを、上述の方法で求めた。そして、格子定数の値からエーライト相の単位格子の格子体積Ｖを求めた。また、各実施例のセメント組成物のブレーン比表面積を、ＪＩＳ Ｒ ５２０１「セメントの物理試験方法」に準拠して測定した。各セメント組成物の鉱物組成とブレーン比表面積を表５に示す。なお、間隙相とは、アルミネート相及びフェライト相をいい、表５においては、アルミネート相とフェライト相の質量％を足した値となっている。 The contents of the alite phase, belite phase, aluminate phase and ferrite phase of the cement composition of each example, and the axial lengths and axis angles of the a-axis, b-axis and c-axis which are lattice constants of the alite phase Was determined by the method described above. The lattice volume V of the unit lattice of the alite phase was determined from the lattice constant value. Moreover, the brane specific surface area of the cement composition of each Example was measured in accordance with JIS R 5201 “Physical Test Method for Cement”. Table 5 shows the mineral composition and Blaine specific surface area of each cement composition. The interstitial phase refers to an aluminate phase and a ferrite phase. In Table 5, the value is obtained by adding mass% of the aluminate phase and the ferrite phase.
各実施例のセメント組成物の材齢２８日の水和熱を、ＪＩＳ Ｒ ５２０３：１９９５「セメントの水和熱測定方法（溶解熱方法）」によって測定した。また、材齢２８日のモルタル圧縮強さを、ＪＩＳ Ｒ ５２０１：１９９８「セメントの物理試験方法」によって測定した。これらの測定値から、セメント組成物の水和熱に対するモルタル圧縮強さの比Ａ（モルタル圧縮強さ／水和熱）を算出した。その算出値と、エーライト相の格子定数及び格子体積Ｖを表６に示す。 The heat of hydration at the age of 28 days of the cement composition of each example was measured according to JIS R 5203: 1995 “Method of measuring heat of hydration of cement (heat of dissolution method)”. The mortar compressive strength at the age of 28 days was measured according to JIS R 5201: 1998 “Cement physical test method”. From these measured values, the ratio A (mortar compressive strength / heat of hydration) of the mortar compressive strength to the heat of hydration of the cement composition was calculated. Table 6 shows the calculated value, the lattice constant of the alite phase, and the lattice volume V.
図１は、セメント組成物のＲ２Ｏ含有量とエーライト相の結晶格子の格子体積Ｖとの関係を示す図である。図１に示すように、Ｒ２Ｏの含有量を増加させることによって、エーライト相の結晶格子の格子体積Ｖを小さくすることができる。 FIG. 1 is a graph showing the relationship between the R 2 O content of the cement composition and the lattice volume V of the crystal lattice of the alite phase. As shown in FIG. 1, the lattice volume V of the crystal lattice of the alite phase can be reduced by increasing the content of R 2 O.
図２は、セメント組成物におけるエーライト相の結晶格子の格子体積Ｖと水和熱に対するモルタル圧縮強さの比との関係を示す図である。図２に示すように、エーライト相の結晶格子の格子体積Ｖを小さくすることによって、水和熱に対するモルタル圧縮強さの比を大きくすることができる。つまり、格子体積Ｖを小さくすることによって、強度発現性を維持しつつ、セメント組成物の水和熱を低減することができる。 FIG. 2 is a diagram showing the relationship between the lattice volume V of the crystal lattice of the alite phase in the cement composition and the ratio of the mortar compressive strength to the heat of hydration. As shown in FIG. 2, the ratio of the mortar compressive strength to the heat of hydration can be increased by reducing the lattice volume V of the crystal lattice of the alite phase. That is, by reducing the lattice volume V, the heat of hydration of the cement composition can be reduced while maintaining strength development.
Claims (5)
前記工程において、前記エーライト相の結晶格子の格子体積Ｖの値に基づいて、前記セメントクリンカーの原料原単位又は焼成後における前記セメントクリンカーの冷却速度を調整するセメント組成物の水和熱低減方法。 A cement clinker is prepared by firing a raw material containing at least one selected from the group consisting of limestone, meteorite, coal ash, blast furnace slag, construction generated soil, sewage sludge, and iron source, and the cement clinker and gypsum are mixed. A method for reducing the heat of hydration of a cement composition comprising a step of obtaining a cement composition containing an alite phase by pulverization,
A method for reducing the heat of hydration of a cement composition, wherein the raw material unit of the cement clinker or the cooling rate of the cement clinker after firing is adjusted based on the value of the lattice volume V of the crystal lattice of the alite phase in the step .
前記工程において、前記エーライト相の結晶格子の格子体積Ｖの値に基づいて、前記セメントクリンカーの原料原単位又は焼成後における前記セメントクリンカーの冷却速度を調整するセメント組成物の製造方法。 A cement clinker is prepared by firing a raw material containing at least one selected from the group consisting of limestone, meteorite, coal ash, blast furnace slag, construction generated soil, sewage sludge and iron source, and the cement clinker and gypsum are mixed. A method for producing a cement composition comprising a step of obtaining a cement composition containing an alite phase by grinding,
A method for producing a cement composition, wherein in the step, the raw material unit of the cement clinker or the cooling rate of the cement clinker after firing is adjusted based on the value of the lattice volume V of the crystal lattice of the alite phase.
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Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102173711A (en) * | 2011-02-28 | 2011-09-07 | 武汉钢铁(集团)公司 | High-volume slag self-leveling mortar |
| JP2013193926A (en) * | 2012-03-21 | 2013-09-30 | Ube Industries Ltd | Cement clinker and method for producing cement clinker |
| JP2013203599A (en) * | 2012-03-28 | 2013-10-07 | Ube Industries Ltd | Control method for b-value of cement clinker and production method for cement clinker |
| CN104496223A (en) * | 2015-01-06 | 2015-04-08 | 成都净空环保科技有限公司 | Barium residue detoxifying method |
| CN104944828A (en) * | 2015-06-19 | 2015-09-30 | 阚春明 | Cement-based high-molecular polymer waterproof mortar additive and preparation method and application thereof |
| JP2017171519A (en) * | 2016-03-22 | 2017-09-28 | 住友大阪セメント株式会社 | Cement clinker composition and blast furnace cement composition |
| KR101828120B1 (en) * | 2011-03-09 | 2018-02-09 | 우베 고산 가부시키가이샤 | Cement compositions and process for producing same |
| KR101829498B1 (en) * | 2011-02-24 | 2018-02-14 | 우베 고산 가부시키가이샤 | Cement composition and process for producing same |
| CN113620620A (en) * | 2021-04-20 | 2021-11-09 | 中材邦业(杭州)智能技术有限公司 | Cement element-based automatic neutron system target value adjusting method |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005214891A (en) * | 2004-01-30 | 2005-08-11 | Mitsubishi Materials Corp | Method for predicting cement quality and manufacturing management system for cement |
-
2009
- 2009-07-15 JP JP2009167048A patent/JP2011020890A/en active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005214891A (en) * | 2004-01-30 | 2005-08-11 | Mitsubishi Materials Corp | Method for predicting cement quality and manufacturing management system for cement |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| JPN6013017717; 伊藤貴康: 'リートベルト法により得られたエーライトの量および結晶構造とセメント品質との関係' セメント・コンクリート論文集 第５７号, 20040210, 社団法人セメント協会 * |
| JPN6013017720; 伊藤貴康: 'リートベルト法によるクリンカー化合物及びせっこうの定量' 宇部三菱セメント研究報告 第４号, 2003, 株式会社宇部三菱セメント研究所 * |
| JPN6013017721; 市川牧彦: 'エーライトのＭ３，Ｍ１相比率の測定手法と強度発現性に及ぼす影響' セメント・コンクリート論文集 第４８号, 19941225, 社団法人セメント協会 * |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101829498B1 (en) * | 2011-02-24 | 2018-02-14 | 우베 고산 가부시키가이샤 | Cement composition and process for producing same |
| CN102173711A (en) * | 2011-02-28 | 2011-09-07 | 武汉钢铁(集团)公司 | High-volume slag self-leveling mortar |
| KR101828120B1 (en) * | 2011-03-09 | 2018-02-09 | 우베 고산 가부시키가이샤 | Cement compositions and process for producing same |
| JP2013193926A (en) * | 2012-03-21 | 2013-09-30 | Ube Industries Ltd | Cement clinker and method for producing cement clinker |
| JP2013203599A (en) * | 2012-03-28 | 2013-10-07 | Ube Industries Ltd | Control method for b-value of cement clinker and production method for cement clinker |
| CN104496223A (en) * | 2015-01-06 | 2015-04-08 | 成都净空环保科技有限公司 | Barium residue detoxifying method |
| CN104944828A (en) * | 2015-06-19 | 2015-09-30 | 阚春明 | Cement-based high-molecular polymer waterproof mortar additive and preparation method and application thereof |
| JP2017171519A (en) * | 2016-03-22 | 2017-09-28 | 住友大阪セメント株式会社 | Cement clinker composition and blast furnace cement composition |
| CN113620620A (en) * | 2021-04-20 | 2021-11-09 | 中材邦业(杭州)智能技术有限公司 | Cement element-based automatic neutron system target value adjusting method |
| CN113620620B (en) * | 2021-04-20 | 2022-06-03 | 中材邦业(杭州)智能技术有限公司 | Cement element-based automatic neutron system target value adjusting method |
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