JP2010235779A - Prepreg, preform and molded product - Google Patents

Prepreg, preform and molded product Download PDF

Info

Publication number
JP2010235779A
JP2010235779A JP2009085469A JP2009085469A JP2010235779A JP 2010235779 A JP2010235779 A JP 2010235779A JP 2009085469 A JP2009085469 A JP 2009085469A JP 2009085469 A JP2009085469 A JP 2009085469A JP 2010235779 A JP2010235779 A JP 2010235779A
Authority
JP
Grant status
Application
Patent type
Prior art keywords
prepreg
preform
resin
according
molded article
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2009085469A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP4862913B2 (en )
Inventor
Masato Honma
Atsuki Tsuchiya
敦岐 土谷
雅登 本間
Original Assignee
Toray Ind Inc
東レ株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date

Links

Images

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a prepreg that is applicable to a thin molded product which has been unsuitable for a laminated molded product, that is isotropically excellent in mechanical characteristics, and that gives a molded product with a complicated shape; and a preform. <P>SOLUTION: The prepreg is provided of which a reinforcing fiber base material is composed of 0-50 wt.% of a reinforcing fiber with a fiber length of more than 10 mm, 50-100 wt.% of a reinforcing fiber with a fiber length of 2-10 mm, and 0-50 wt.% of a reinforcing fiber with a fiber length of less than 2 mm. The prepreg has the following properties. The preform is also provided which includes the prepreg provided with the following properties as a lamination unit. Properties: an average value of a two-dimensional orientation angle formed by a single yarn (a) of the reinforcing fiber and a single yarn (b) of the reinforcing fiber which crosses the single yarn (a) of the reinforcing fiber is 10-80 degrees, a thickness (mm) at 23°C is 0.03-1 mm, and tensile strength σ is equal to or more than 0.01 MPa. <P>COPYRIGHT: (C)2011,JPO&INPIT

Description

本発明は、繊維強化基材に樹脂が含浸したプリプレグ、およびそれを積層して得られるプリフォームに関し、さらに詳しくは、強化繊維が特定の二次元配向角を有し、特定の厚みを有するプリプレグ、およびそれを積層して得られるプリフォームに関する。 The present invention is a prepreg resin to the fiber-reinforced base material is impregnated, and to a preform obtained it by laminating, more particularly, the reinforcing fibers have a specific two-dimensional orientation angle, a prepreg having a specified thickness and a preform obtained it by laminating.

繊維強化プラスチック(FRP)は、軽量で優れた力学特性を有しており、電気・電子機器用途、土木・建築用途、機械・機構部品用途、ロボット用途、二輪車・自動車用途、宇宙・航空用途等に広く用いられている。 Fiber-reinforced plastics (FRP) has excellent mechanical properties, lightweight, electrical and electronic applications, civil engineering and construction applications, machinery and mechanisms component applications, robot applications, motorcycle, automotive applications, aerospace applications, etc. It is widely used to. これらのFRPに用いられる強化繊維には、アルミニウム繊維やステンレス繊維などの金属繊維、アラミド繊維やPBO繊維などの有機繊維、およびシリコンカーバイド繊維などの無機繊維や炭素繊維などが使用されているが、比強度、比剛性にとりわけ優れ、抜群の軽量性が得られる観点から炭素繊維が好適に用いられる。 The reinforcing fibers used in these FRP, metal fibers such as aluminum fibers and stainless steel fibers, organic fibers such as aramid fibers and PBO fibers, and inorganic fibers and carbon fibers such as silicon carbide fibers are used, specific strength, especially excellent specific stiffness, carbon fiber is preferably used from the viewpoint of excellent light resistance can be obtained.

ここで、炭素繊維強化プラスチック(CFRP)などFRPの代表的な形態として、プリプレグを積層して得られるプリフォームをプレス成形(加圧力の下で脱泡し賦形する成形方法)した成形品が挙げられる。 Here, as a typical embodiment of FRP such as carbon fiber reinforced plastics (CFRP), press molding the preform obtained by laminating the prepregs (molding method to shape defoaming under pressure) the molded article and the like. このプリプレグは、連続した強化繊維を一方向に配列させるか、織物加工させるかをした強化繊維基材に、樹脂を含浸して製造する方法が一般的である。 The prepreg, either by arranging the continuous reinforcing fibers in one direction, the reinforcing fiber base material in which whether to textile processing, a method of manufacturing impregnated with resin is generally used.

このプリプレグを用いた成形品は優れた力学特性が得られる反面、強化繊維が連続体のまま使用されるために、複雑な形状を成形するには不向きであり、かつプリプレグの積層角度による特性への影響が大きいため、積層工程の経済的負担から、使用用途が制限されている。 Although the prepreg molded article using the the resulting superior mechanical properties, for reinforcing fibers are used remains continuum, in forming a complicated shape is not suitable, and the characteristics of the laminate angle of the prepreg for large influence, the economic burden of the lamination process, purpose of use is limited.

特許文献1には、強化繊維を特定の長さに切断することで、複雑な形状の成形に有効なプリプレグが提案されているが、同様の積層工程を必要とするために、経済的負担を解消するには至っていない。 Patent Document 1, by cutting the reinforcing fibers into a specific length, although effective prepreg for molding of complex shape have been proposed, in order to require similar lamination process, the economic burden It has yet to be solved.

一方で、不連続な強化繊維を用いたFRPも提案されている。 On the other hand, even FRP using discontinuous reinforcing fibers have been proposed. シートモールディングコンパウンド(SMC)や、ガラスマット基材(GMT)は、プレス成形に適した材料であるが、比強度、比剛性などの力学特性が低いこと、プリプレグのような薄肉の成形品への対応が困難であること、また成形時に樹脂が大きく流動するため等方的な力学特性が得られず、かつ特性のバラツキが大きいことなどの課題から、使用用途が制限されている。 Sheet molding compound (SMC) and glass mat base member (GMT) are materials suitable for press molding, specific strength, that mechanical properties such as specific rigidity is low, a thin such as prepreg into a molded article it corresponds is difficult and can not be obtained isotropic mechanical properties for the resin to flow greatly during molding, and the problems such that variation in characteristics is large, use application is limited.

特許文献2、3には、強化繊維を束状に分散させることで、より等方的な特性が得られるシート材料が提案されている。 Patent Documents 2 and 3, by dispersing a reinforcing fiber in a bundle, a sheet material more isotropic properties is obtained has been proposed. また、特許文献4には、炭素繊維を均一分散させることで力学特性に優れたシート材料が提案されている。 Further, Patent Document 4, excellent sheet material mechanical properties by uniformly dispersing the carbon fibers have been proposed. しかしながら、いずれもプリプレグにように薄肉に加工することができず、また成形時に樹脂が大きく流動するため等方的な特性を損ない、力学特性も低下する場合がある。 However, none can be processed into thin as the prepreg, also impair the isotropic properties for resin flows greatly at the time of molding, mechanical characteristics may deteriorate.

さらに、特許文献5には、炭素繊維を単糸状にランダム分散させて固定した成形品が提案されている。 Further, Patent Document 5, the molded article has been proposed which is fixed by randomly dispersing the carbon fibers in a single thread. この方法でも、プリプレグとして薄肉に加工するには限界があり、プリフォームの積層の自由度が制限されるほか、プリフォームを大量に製造することができないため経済的負担を解消するには至っていない。 In this way, there is a limit to be processed into a thin-walled as a prepreg, in addition to the degree of freedom of the lamination of the preform is limited, have yet to resolve the economic burden can not be mass production of the preform .

特開2007−146151号公報 JP 2007-146151 JP 特許第2507565号公報 Patent No. 2507565 Publication 特許第1761874号公報 Patent No. 1761874 Publication 特開平6−99431号公報 JP 6-99431 discloses 国際公開第2007/97436号パンフレット WO 2007/97436 pamphlet

本発明は、従来技術の背景に鑑み、積層成形品には不向きであった薄型成形品にも対応でき、等方的に力学特性に優れた、複雑形状の成形品を得ることができるプリプレグ、ならびにプリフォームを提供することを目的とする。 In view of the background of the prior art, also it allows for thinner molded article is not suitable for laminating the molded article, isotropically excellent mechanical properties, a prepreg can be obtained a molded article of complicated shape, as well as an object of the present invention is to provide a preform.

本発明者らは上記目的を達成すべく鋭意検討した結果、上記課題を達成することができる、次のプリプレグ、ならびにプリフォームを見出した。 The present inventors have result of intensive investigation to achieve the above object, it is possible to achieve the above object and found the following prepreg, and the preform.

すなわち、強化繊維基材に樹脂が含浸されてなるプリプレグであって、該強化繊維基材が繊維長10mmを越える強化繊維が0〜50重量%、繊維長2〜10mmの強化繊維が50〜100重量%、繊維長2mm未満の強化繊維が0〜50重量%から構成され、強化繊維単糸(a)と該強化繊維単糸(a)と交差する強化繊維単糸(b)とで形成される二次元配向角の平均値が10〜80度であり、かつ23℃での厚みh0(mm)が0.03〜1mm、引張強度σが0.01MPa以上であるプリプレグ、ならびに、少なくとも強化繊維基材に樹脂が含浸したプリプレグを積層して得られるプリフォームであって、該プリプレグに含まれる強化繊維単糸(a)と該強化繊維単糸(a)と交差する強化繊維単糸(b)とで形成される二次元配 In other words, a prepreg resin to the reinforcing fiber base material is impregnated, reinforcing fiber substrate reinforcing fiber 0-50 wt% in excess of the fiber length 10 mm, reinforcing fibers of fiber length 2~10mm 50-100 wt%, reinforcing fibers less than the fiber length 2mm is composed of 0-50 wt%, are formed out with reinforcing fibers single yarn intersecting reinforcing fiber single yarn (a) and reinforcing fibers single yarn (a) (b) that two-dimensional average value of the orientation angle is 10 to 80 degrees, and the thickness at 23 ℃ h0 (mm) is 0.03~1Mm, prepreg tensile strength σ is not less than 0.01 MPa, and, at least reinforcing fibers a preform obtained by laminating the prepreg resin to a substrate is impregnated, reinforcing fiber single yarn (b intersecting reinforcing fiber single yarn contained in the prepreg (a) and the reinforcing fiber single yarn (a) ) and de dimensional distribution is formed 角の平均値が10〜80度、かつ23℃での厚みh0(mm)が0.03〜1mm、引張強度σが0.01MPa以上であるプリプレグを積層単位として含むプリフォームである。 The average value of the corner 10 to 80 degrees, and the thickness at 23 ℃ h0 (mm) is 0.03~1Mm, tensile strength σ is a preform comprising a prepreg is at least 0.01MPa as stacking units.

また、前記プリプレグないしプリフォームを成形して得られる成形品において、該プリプレグないしプリフォームをプレス成形すること、好ましくはそのチャージ率を、金型のキャビティ投影面積に対し100%より大きくすることが好ましい。 Further, in the molded article obtained by molding the prepregs or preforms, by press molding the prepreg or preform, preferably the charge rate, be greater than 100% with respect to the cavity projected area of ​​the mold preferable.

本発明は、繊維強化基材に樹脂が含浸したプリプレグにおいて、強化繊維が特定の繊維長と特定の二次元配向角を有するため、プリプレグを積層する際には積層角度に大きな制約を受けることなく、等方的に力学特性に優れた成形品を得ることができる。 The present invention provides a prepreg resin is impregnated into the fiber-reinforced base material, since the reinforcing fibers have a specific two-dimensional orientation angle and a specific fiber length, when stacking the prepreg without receiving a large restriction in the stacking angle , it can be obtained isotropically molded article having excellent mechanical properties. 本発明プリプレグは、特定の厚みとすることで、従来の積層成形品には不向きであった薄型成形品にも対応できるだけでなく、層内厚み方向の強化繊維の割合を抑えて面内の補強効果をより高めることができる。 The present invention prepreg, by a specific thickness, the conventional laminated molded article not only can cope with unsuitable and was the thin molded product, the reinforcement in the plane by suppressing the ratio of the reinforcing fibers in the layer thickness direction effect can be further enhanced. さらに本発明プリプレグは、特定の引張強度を有することで、積層する際の作業性に優れ、幅広い用途に適用する上で有効である。 The present invention prepreg, that it has a specific tensile strength, excellent workability in lamination is effective in applying to a wide range of applications.

また、本発明は、繊維強化基材に樹脂が含浸したプリプレグを積層して得られるプリフォームにおいて、プリプレグに含まれる強化繊維が特定の二次元配向角を有し、プリプレグが特定の厚みとすることで、厚み方向の強化繊維の割合を抑え、層間の干渉を低減して、プレス成形における賦形性を高めることができる。 The present invention also provides a preform resin to the fiber reinforced base material can be obtained by laminating a prepreg impregnated, reinforcing fibers contained in prepreg has a specific two-dimensional orientation angle, the prepreg is a particular thickness it is to suppress the ratio of the reinforcing fibers in the thickness direction, to reduce the interference between layers, it is possible to improve the formability in press molding. これにより、従来の積層成形品には不向きであった、複雑形状の成形性と力学特性を満足する成形品を得ることができる。 Thus, it is possible in the conventional laminated molded article was not suitable to obtain a molded product that satisfies moldability and mechanical properties of complex shape.

本発明のプリプレグにおける強化繊維の分散状態の一例を示す模式図。 Schematic diagram showing an example of the dispersion state of the reinforcing fibers in the prepreg of the present invention. プリプレグの二次元配向角測定用の焼き飛ばし治具の一例を示す模式図 Schematic diagram showing an example of a baked skip jig for two-dimensional orientation angle measurements of the prepreg 抄紙基材の製造装置の一例を示す模式図 Schematic diagram illustrating an example of a manufacturing apparatus of a paper substrate 本発明のプリプレグ、プリフォームを用いて得られる箱型形状成形品の一例を示す模式図。 Schematic diagram showing a prepreg, an example of a box-shaped molded article obtained by using the preform of the present invention. 本発明のプリプレグ、プリフォームを用いて得られる箱型形状成形品の一例を示す模式図。 Schematic diagram showing a prepreg, an example of a box-shaped molded article obtained by using the preform of the present invention. 本発明のプリプレグとGMTとを用いた積層の模式図。 Schematic view of a laminated with a prepreg and GMT of the present invention. 切り込み入り炭素繊維プリプレグの模式図。 Schematic diagram of a cut containing carbon fiber prepreg. 自動車ボンネット成形品の模式図。 Schematic view of an automobile bonnet molded product.

本発明のプリプレグは、強化繊維基材に樹脂が含浸されてなるプリプレグであって、該強化繊維基材が繊維長10mmを越える強化繊維が0〜50重量%、繊維長2〜10mmの強化繊維が50〜100重量%、繊維長2mm未満の強化繊維が0〜50重量%から構成され、強化繊維単糸(a)と該強化繊維単糸(a)と交差する強化繊維単糸(b)とで形成される二次元配向角の平均値が10〜80度であり、かつ23℃での厚みh0(mm)が0.03〜1mm、引張強度σが0.01MPa以上である。 The prepreg of the present invention, reinforced fiber base material a prepreg resin is impregnated, reinforcing reinforcing fiber 0-50 wt% of fibrous base material exceeds fiber length 10 mm, reinforcing fibers of fiber length 2~10mm There 50-100 wt%, reinforcing fibers less than the fiber length 2mm is composed of 0-50 wt% reinforcing fiber single yarn (a) and reinforcing fibers single yarn (a) reinforcing fibers single yarn intersecting the (b) the average value of the two-dimensional orientation angles formed by the is 10 to 80 degrees, and the thickness at 23 ℃ h0 (mm) is 0.03~1Mm, tensile strength σ is not less than 0.01 MPa. まず、これらの構成要素について説明する。 First, a description will be given of these components.

本発明の強化繊維基材とは、強化繊維をシート状、布帛状またはウェブ状などの形態に加工した前駆体を意味するものであり、強化繊維間に樹脂の含浸する空隙を有していれば、その形態や形状には特に制限はなく、例えば、強化繊維が有機繊維、有機化合物や無機化合物と混合されていたり、強化繊維同士が他の成分で目留めされていたり、強化繊維が樹脂成分と接着されていたりしてもよい。 Reinforcing The fiber substrate of the present invention, the reinforcing fiber sheet-like, is intended to mean a fabric-like or precursors processed into forms such as web-like, only to have a gap of impregnating the resin between the reinforcing fibers in its form and shape is not particularly limited, for example, reinforcing fibers and organic fibers, or is mixed with an organic or inorganic compound, or reinforcing fibers has been eyes fastened with other components, reinforcing fibers resin it may be or have been bonded to the component. 本発明の強化繊維の二次元配向を容易に製造する観点から、乾式法や湿式法で得られる不織布形態で、強化繊維が十分に開繊され、かつ強化繊維同士が有機化合物で目留めされた基材が好ましい形状として例示できる。 From the viewpoint of easily producing the two-dimensional orientation of the reinforcing fibers of the present invention, a nonwoven fabric form obtainable by a dry method or a wet method is well opening reinforcing fibers, and reinforcing fibers were eyes fastened with an organic compound It can be exemplified substrate as a preferred shape.

また、本発明で用いられる強化繊維基材には、マトリックスとなる樹脂成分を含浸させるために十分な空隙を有することが好ましく、このため強化繊維基材には通気性を確保することが好ましい。 Further, the reinforcing fiber base material used in the present invention preferably has sufficient voids to impregnate the resin component as a matrix, it is preferable to ensure proper ventilation in this order reinforcing fiber substrate. 通気性は、例えばJIS P8117に基づくガーレー式試験機法、あるいはASTM D737に基づくフラジール形法で測定することができる。 Air permeability can be measured, for example, Gurley type tester method based on JIS P8117, or in Frazier method based on ASTM D737. このうち、より通気性に優れた材料を評価する目的で、ASTM D737に基づくフラジール形法で測定される空気量(cm /cm ・s)を目安とすることが好ましく、好ましい空気量としては50以上であり、より好ましくは70以上であり、とりわけ好ましくは100以上である。 Among them, the purpose of evaluating the more breathable material excellent, it is preferable to measure the amount of air measured by the Frazier method based on ASTM D737 (cm 3 / cm 2 · s), a preferable amount of air is 50 or more, more preferably 70 or more, especially preferably 100 or more. また、空気量の上限には特に制限はないが、1000以下が一般的に例示できる。 Although there is no particular restriction on the upper limit of the amount of air, of 1000 or less it can generally illustrating.

本発明のプリプレグに用いられる強化繊維としては特に制限はなく、例えば、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、アルミナ繊維、炭化珪素繊維、ボロン繊維、金属繊維、天然繊維、鉱物繊維などが使用でき、これらは1種または2種以上を併用してもよい。 Particular restriction on the reinforcing fibers used in the prepreg of the present invention is not, for example, carbon fibers, glass fibers, aramid fibers, alumina fibers, silicon carbide fibers, boron fibers, metal fibers, natural fibers, such as mineral fibers may be used, these may be alone or in combination of two or more. 中でも、比強度、比剛性が高く軽量化効果の観点から、PAN系、ピッチ系、レーヨン系などの炭素繊維が好ましく用いられる。 Among them, specific strength, in terms of higher weight reduction effect specific rigidity, PAN-based, pitch-based carbon fibers such as rayon are preferably used. また、得られる成形品の経済性を高める観点から、ガラス繊維が好ましく用いることができ、とりわけ力学特性と経済性のバランスから炭素繊維とガラス繊維を併用することが好ましい。 Further, from the viewpoint of enhancing the economics of the molded article obtained, it is possible to use glass fibers are preferred, it is preferable to especially combination of carbon fiber and glass fiber from the viewpoint of the balance between mechanical properties and economical efficiency. さらに、得られる成形品の衝撃吸収性や賦形性を高める観点から、アラミド繊維が好ましく用いることができ、とりわけ力学特性と衝撃吸収性のバランスから炭素繊維とアラミド繊維を併用することが好ましい。 Furthermore, in view of enhancing the molded article of the impact-absorbing property and formability obtainable, can be used aramide fibers are preferred, it is preferable to especially combination of carbon fibers and aramid fibers from the balance of mechanical properties and shock absorption. また、得られる成形品の導電性を高める観点から、ニッケルや銅やイッテルビウムなどの金属を被覆した強化繊維を用いることもできる。 Also, possible from the viewpoint of enhancing the conductivity of the molded article obtained, also possible to use reinforcing fibers coated with metal such as nickel, copper or ytterbium.

本発明のプリプレグは、前記強化繊維基材の空隙に樹脂が含浸されることで、プリプレグとしての形状を保持して、強化繊維を固定した状態で安定したプリフォームを製造することができ、積層工程での経済的負担を低減することができる。 The prepreg of the present invention, the reinforcing by resin in the voids of the fiber base material is impregnated, retain the shape of the prepreg can be produced a stable preform in a state of fixing the reinforcing fibers, laminated it is possible to reduce the economic burden of in the process. とりわけ、積層する際に、プリプレグの取扱い性を高め、かつ人的労力を削減する観点から、強化繊維の配向を特定の範囲とすることが重要であり、これにより厚み方向の干渉を防ぎ、プリプレグを簡易に積層しても成形品の等方性を確保することができる。 Especially, when stacking, enhances the handling properties of the prepreg, and from the viewpoint of reducing the human effort, it is important to a specific range of orientation of the reinforcing fibers, thereby preventing interference in the thickness direction, the prepreg the can also ensure isotropic molded articles laminated easily. さらには、強化繊維の長さを特定の範囲とすることで、得られる成形品の力学特性が優れるだけでなく、プリプレグまたはこれを積層して得られるプリフォームの厚み膨張をおさえ、サイズや形状の制約なく移送し、成形工程に供することが可能となる。 Further, by setting the specific range the length of the reinforcing fibers, not only the mechanical properties of the molded article obtained is excellent, suppress the thickness expansion of the preform obtained by laminating prepregs or so, size and shape transport without restriction, it is possible to provide a molding process.

ここで、本発明における強化繊維の繊維長としては、繊維長10mmを越える強化繊維が0〜50重量%、繊維長2〜10mmの強化繊維が50〜100重量%、繊維長2mm未満の強化繊維が0〜50重量%から構成されることが重要であり、10mmより長い強化繊維が50重量%を越えると、積層工程ないし成形工程での厚み膨張が大きくなり取扱い性を損なう場合がある。 Here, the fiber length of the reinforcing fibers in the present invention, 0-50% by weight reinforcing fibers exceeding fiber length 10 mm, reinforcing fibers 50 to 100 wt% of the fiber length 2 to 10 mm, reinforcing fibers of less than a fiber length 2mm there it is important to be composed of 0-50 wt%, the long reinforcing fibers than 10mm exceeds 50 wt%, it may impair the thickness expansion increases handleability in the lamination step or molding step. また、2mm未満の強化繊維が50重量%を越えると、得られる成形品の力学特性が低下する場合があるばかりか、プリプレグまたはそれを積層して得られるプリフォームに十分な強度が確保できずに成形性を損なう場合がある。 Further, the reinforcing fibers of less than 2mm exceeds 50 wt%, not only there is a case where mechanical properties of the molded article obtained is reduced, it can not be secured sufficient strength to the prepreg or a preform obtained which was laminated which may impair the moldability. これらの観点から、好ましくは繊維長3〜8mmの強化繊維が80〜100重量%から構成され、より好ましくは、繊維長の分布が少なくとも2つのピークを有し、一方のピークが繊維長5〜10mmの範囲内にあり、もう一方のピークが2〜5mmの範囲内にある強化繊維から構成される。 From these viewpoints, preferably consists 80 to 100% by weight reinforcing fibers having a fiber length of 3 to 8 mm, more preferably, the fiber length distribution has at least two peaks, one peak fiber length 5 in the range of 10 mm, composed of reinforcing fibers other peaks in the range of 2 to 5 mm. 繊維長の分布をより好ましい範囲とすることで、力学特性を確保する強化繊維と、積層工程ないし成形工程でのプリフォームの取扱い性を確保する強化繊維とを併用でき、両方の特性を容易に両立することができる。 With more preferable range distribution of fiber length, and reinforcing fibers for securing mechanical properties, it can be used in conjunction with the reinforcing fibers to ensure the handling of the preforms in the lamination process or molding process, both characteristics easily it is possible to achieve both. なお、ここでの強化繊維の重量割合は、強化繊維を100%としたときの、数平均での繊維長の割合を表す。 The weight ratio of the reinforcing fibers in this case, when the reinforcing fibers to 100%, representing a fiber length ratio of the number average.

強化繊維の繊維長の測定方法としては、例えば、強化繊維基材から直接強化繊維を摘出する方法や、またはプリプレグの樹脂のみを溶解する溶剤を用いて溶解させ、残った強化繊維を濾別して顕微鏡観察により測定する方法がある(溶解法)。 The method of measuring the fiber length of the reinforcing fibers, for example, by filtering off the reinforcing fibers and a method to remove the direct reinforcing fibers from the substrate, or dissolved with a solvent which dissolves only the resin of the prepreg, the remaining reinforcing fibers microscope and a method of measuring by observation (dissolution method). 樹脂を溶解する溶剤がない場合には、強化繊維が酸化減量しない温度範囲において樹脂のみを焼き飛ばし、強化繊維を分別して顕微鏡観察により測定する方法(焼き飛ばし法)などがある。 If there is no solvent capable of dissolving the resin, only the resin burning off at a temperature range where reinforcing fibers do not lose weight oxide, a method of measuring by microscopic observation was fractionated reinforcing fibers (baked skip method) and the like. 測定は強化繊維を無作為に400本選び出し、その長さを1μm単位まで光学顕微鏡にて測定し、繊維長とその割合を測定することができる。 Measurements picked 400 randomly reinforcing fibers, measured with an optical microscope its length to 1μm units, it is possible to measure the ratio between fiber length. なお、強化繊維基材から直接強化繊維を摘出する方法と、プリプレグから焼き飛ばし法や溶解法で強化繊維を摘出する方法とを比較した場合、条件を適切に選定することで、得られる結果に特別な差異を生じることはない。 Incidentally, how to remove the direct reinforcing fibers from the reinforcing fiber base material, when compared with the method to remove the reinforcing fibers of baked skipping method or melting method of a prepreg, by appropriately selecting the conditions, the results obtained It does not occur a special difference.

さらに、本発明における強化繊維の配向としては、二次元配向角で整理することができる。 Furthermore, the orientation of the reinforcing fibers in the present invention, can be organized in a two-dimensional orientation angle. 一般的に強化繊維基材は強化繊維が束状になって構成されているケースが多く、このためプリプレグとして等方性を確保するのが難しく、かつ束内への樹脂含浸が十分でなく、成形品の強度低下の原因となる場合がある。 Generally the reinforcing fiber base material is often the case that the reinforcing fibers are configured a bundle shape, it is difficult to secure isotropy as Therefore prepreg, and resin impregnation into the bundle is insufficient, it can lead to reduced strength of the molded article. 強化繊維束が単糸に分散したとしても、強化繊維の単糸同士が平行して接触してしまうと同様の結果となる。 Reinforcing fiber bundles even when dispersed in single yarn, the same result if the single filament between the reinforcing fibers come into contact in parallel. さらには、厚み方向への繊維配向は、プリプレグまたはそれを積層して得られるプリフォームの厚み膨張の原因となり、取扱い性や成形性を著しく損なう場合がある。 Furthermore, the fiber orientation in the thickness direction, cause the thickness expansion of the preform obtained by laminating prepregs or it sometimes significantly impair the handling properties and moldability.

ここで、二次元配向角としては、本発明における、強化繊維単糸(a)と該強化繊維単糸(a)と交差する強化繊維単糸(b)とで形成される二次元配向角について図面を用いて説明する。 Here, as the two-dimensional orientation angle, in the present invention, the secondary-dimensional orientation angle formed out reinforcing fiber Tan Ito (a) and the reinforcing fibers per single yarn intersecting the reinforcing fibers Tan Ito (a) (b) It will be described with reference to the accompanying drawings. 図1は本発明のプリプレグの一例の強化繊維のみを面方向から観察した場合の、強化繊維の分散状態を表した模式図である。 Figure 1 is a case of observing the only reinforcing fibers example of the prepreg of the present invention from the surface direction is a schematic view showing the dispersion state of the reinforcing fibers. 強化繊維単糸1に着目すると、強化繊維単糸1は強化繊維単糸2〜7と交差している。 Focusing on the reinforcing fiber single yarn 1, the reinforcing fiber single yarn 1 intersects reinforcing fiber single yarn 2-7. ここで交差とは、観察した二次元平面において着目した強化繊維単糸(a)が他の強化繊維単糸(b)と交わって観察される状態のことを意味する。 Here intersection is meant that the state in which the reinforcing fibers monofilament focused in the observed two-dimensional plane (a) is observed intersects with other reinforcing fibers single yarn (b). ここで実際のプリプレグにおいて、強化繊維1と強化繊維2〜7が必ずしも接触している必要はない。 Here the actual prepreg, it is not necessary that the reinforcing fibers 1 and the reinforcing fibers 2-7 are necessarily in contact with. 二次元配向角は交差する2つの強化繊維単糸が形成する2つの角度のうち、0度以上90度以下の角度8と定義する。 Two-dimensional orientation angle of the two angles two reinforcing fiber single yarn intersecting forms, is defined as an angle of less than 8 90 degrees 0 degrees.

具体的にプリプレグから二次元配向角の平均値を測定する方法には特に制限はないが、例えば、プリプレグの表面から強化繊維の配向を観察する方法が例示できる。 Not particularly limited to the method specifically measures the average value of the two-dimensional orientation angle of a prepreg. For example, a method of observing the orientation of reinforcing fibers from the surface of the prepreg can be exemplified. この場合プリプレグ表面を研磨して繊維を露出させることで、より強化繊維を観察しやすくなるため好ましい。 In this case it by polishing the surface of the prepreg to expose the fiber, made for preferred easily observed more reinforcing fibers. また、プリプレグに透過光を利用して強化繊維の配向を観察する方法が例示できる。 Further, a method of observing the orientation of reinforcing fibers by utilizing the transmitted light in the prepreg can be exemplified. この場合プリプレグを薄くスライスすることで、より強化繊維を観察しやすくなるため好ましい。 In this case it is thinly sliced ​​prepreg, made for preferred easily observed more reinforcing fibers. さらに、プリプレグをX線CT透過観察して強化繊維の配向画像を撮影する方法も例示できる。 Further, prepreg can also be exemplified a method of capturing the orientation image of the reinforcing fibers by X-ray CT transmission observation. X線透過性の高い強化繊維の場合には、強化繊維にトレーサ用の繊維を混合しておく、あるいは強化繊維にトレーサ用の薬剤を塗布しておくと、より強化繊維を観察しやすくなるため好ましい。 In the case of X-ray transmission highly reinforcing fibers, previously mixed fibers for tracer reinforcing fibers, or idea to apply the drug for tracer reinforcing fibers, made for easy to observe more reinforcing fibers preferable.

また、上記方法で測定が困難な場合には、強化繊維の構造を崩さないように樹脂を除去した後に強化繊維の配向を観察する方法が例示できる。 Further, when measured by the above method is difficult, a method of observing the orientation of the reinforcing fibers after the removal of the resin so as not to destroy the structure of the reinforcing fibers can be exemplified. 例えば図2(a)に示すように、プリプレグを2枚のステンレス製メッシュに挟み、プリプレグが動かないようにネジなどで固定してから樹脂成分を焼き飛ばし、得られる強化繊維基材(図2(b))を光学顕微鏡または電子顕微鏡で観察して測定することができる。 For example, as shown in FIG. 2 (a), sandwiched between prepreg two stainless steel mesh, burning off a resin component from the fixed such by screws as prepreg does not move, reinforcing the resulting fiber base material (Fig. 2 (b)) a can be measured by observing with an optical microscope or an electron microscope.

本発明の二次元配向角の平均値とは、以下の手順I、IIで測定する。 The average value of the two-dimensional orientation angle of the present invention, the following steps I, measured in II.
I. I. 無作為に選択した強化繊維単糸(a)(図1における強化繊維単糸1)に対して交差している全ての強化繊維単糸(b)(図1における強化繊維単糸2〜7)との二次元配向角の平均値を測定する。 Reinforcing fiber monofilament randomly selected (a) all of the reinforcing fiber single yarn intersecting with respect to (the reinforcing fiber single yarn 1 in Fig. 1) (b) (reinforcing in FIG fiber single yarn 2-7) measuring the average value of the two-dimensional orientation angle of the. 強化繊維単糸(a)に交差する強化繊維単糸(b)が多数の場合には、交差する強化繊維単糸(b)を無作為に20本選び測定した平均値を代用してもよい。 Reinforcing fiber single yarn intersecting the reinforcing fiber single yarn (a) (b) is the case of a lot of, the average value of the reinforcing fiber single yarn (b) were randomly twenty chosen measuring crossing may be substituted .
II. II. 上記Iの測定を別の強化繊維単糸に着目して合計5回繰り返し、その平均値を二次元配向角の平均値として算出する。 I said I measured repeatedly five times in total in view of the different reinforcing fibers single yarns, to calculate the average value as the average value of the two-dimensional orientation angle.

本発明での強化繊維の二次元配向角の平均値は10〜80度であり、好ましくは20〜70度であり、より好ましくは30〜60度であり、理想的な角度である45度に近づくほど好ましい。 The average value of the two-dimensional orientation angle of reinforcing fibers in the present invention is 10 to 80 degrees, preferably 20 to 70 degrees, more preferably 30 to 60 degrees, the ideal angle a is 45 degrees The preferred closer. 二次元配向角の平均値が10度未満または80度より大きいと、強化繊維が束状のまま多く存在していることを意味しており、力学特性が低下するだけでなく、二次元の等方性が損なう場合や、厚み方向の強化繊維が無視できず積層工程での経済的負担が大きくなる場合がある。 The average value of the two-dimensional orientation angle is larger than 10 degrees, or less than 80 degrees, it means that the reinforcing fibers are present many remain bundle, not only mechanical properties is reduced, a two-dimensional equal and if isotropic impairs sometimes economic burden in the lamination process can not be ignored thickness direction of the reinforcing fibers is increased.

二次元配向角を理想的な角度に近づけるには、強化繊維基材を製造する際に、強化繊維を分散させ、かつ平面的に配置することで達成できる。 The two-dimensional orientation angle is closer to the ideal angle, when manufacturing a reinforcing fiber base material can be achieved by dispersing the reinforcing fibers, and is planarly disposed. 強化繊維の分散を高めるために、乾式法では、開繊バーを設ける方法やさらに開繊バーを振動させる方法、さらにカードの目をファインにする方法や、カードの回転速度を調整する方法などが例示できる。 In order to enhance the dispersion of the reinforcing fibers, in the dry method, a method of vibrating the method and further opening bars provided opening bars, further a method of eye card to the fine, a method of adjusting the rotational speed of the card It can be exemplified. 湿式法でも、強化繊維を分散させる際の攪拌条件を調整する方法、濃度を希薄化する方法、溶液粘度を調整する方法、分散液を移送させる際に渦流を抑制する方法などが例示できる。 Even a wet method, a method of adjusting stirring conditions in dispersing reinforcing fibers, a method for dilute concentrations, how to adjust the solution viscosity, and a method of suppressing a vortex when transferring the dispersion can be exemplified. また平面的に配置するために、乾式法では、強化繊維を集積する際に、静電気を用いる方法、整流化したエアを用いる方法、コンベアの引取速度を調整する方法などが例示できる。 In order to planarly disposed, in the dry method, when integrating the reinforcing fibers, a method using static electricity, a method using air which is rectified, and a method of adjusting the take-up speed of the conveyor can be exemplified. 湿式法でも、超音波などで分散した強化繊維の再凝集を防止する方法、濾過速度を調整する方法、コンベアのメッシュ径を調整する方法、コンベアの引取速度を調整する方法などが例示できる。 Even a wet method, a method of preventing reaggregation of reinforcing fibers dispersed in an ultrasonic, a method of adjusting the filtration rate, a method of adjusting the mesh diameter of a conveyor, a method of adjusting the take-up speed of the conveyor can be exemplified. これらの方法は、特に限定されるものではなく、強化繊維基材の状態を確認しながら、その他の製造条件を制御することでも達成できる。 These methods are not particularly limited, while checking the state of the reinforcing fiber substrate, it can also be achieved by controlling the other manufacturing conditions. 特に湿式法で製造する場合には、例えば図3に例示するような抄紙基材の製造装置を用いる方法が例示できる。 Particularly in the case of producing a wet method, a method can be exemplified using the manufacturing apparatus of a paper substrate as illustrated in FIG. 3, for example. 投入繊維の濃度を増やすことで、得られる強化繊維基材の目付を増やすことができる。 By increasing the concentration of the input fibers, it is possible to increase the basis weight of the reinforcing fibers obtained substrate. さらに、分散液の流速(流量)とメッシュコンベアの速度を調整することでも目付を調整することができる。 Furthermore, it is possible to adjust the flow velocity of the dispersion and (flow) basis weight also by adjusting the speed of the mesh conveyor. 例えば、メッシュコンベアの速度を一定にして、分散液の流速を増やすことで得られる強化繊維基材の目付を増やすことができる。 For example, the speed of the mesh conveyor to be constant, it is possible to increase the basis weight of the dispersion reinforcing fiber base material obtained by increasing the flow rate of. 逆にメッシュコンベアの速度を一定にして、分散液の流速を減らすことで、得られる強化繊維基材の目付を減らすこともできる。 Conversely by the speed of the mesh conveyor to be constant by reducing the flow velocity of the dispersion liquid, it is also possible to reduce the basis weight of the reinforcing fibers obtained substrate. さらには、分散液の流速に対して、メッシュコンベアの速度を調整することで、繊維の配向をコントロールすることも可能である。 Furthermore, with respect to the flow rate of the dispersion, by adjusting the speed of the mesh conveyor, it is also possible to control the orientation of the fibers. 例えば、分散液の流速にたいして、メッシュコンベアの速度を速くすることで、得られる強化繊維基材中の繊維の配向がメッシュコンベアの引き取り方向に向きやすくなる。 For example, with respect to the flow rate of the dispersion, by increasing the speed of the mesh conveyor, the orientation of the fibers in the reinforcing fiber base material to be obtained easily oriented in the direction taking over the mesh conveyor. このように各種パラメータを調整し、強化繊維基材の製造が可能である。 Thus by adjusting the various parameters, it is possible to produce a reinforcing fiber base material.

本発明のプリプレグにおける強化繊維基材の重量割合は、力学特性と成形性を両立する観点から、プリプレグ100重量%に対して5〜60重量%が好ましく、より好ましくは10〜50重量%であり、さらに好ましくは15〜40重量%である。 Weight ratio of the reinforcing fiber base material in the prepreg of the present invention, from the viewpoint of achieving both mechanical properties and formability, preferably from 5 to 60% by weight with respect to 100 wt% the prepreg, more preferably from 10 to 50 wt% , more preferably from 15 to 40 wt%. 本発明のプリプレグでは、強化繊維基材の空隙に樹脂を含浸させる必要があるが、その含浸率は好ましくは30〜100%であり、より好ましくは40〜100%であり、さらに好ましくは50〜100%である。 The prepreg of the present invention, it is necessary to impregnate the resin into the void of the reinforcing fiber substrate, the impregnation ratio is preferably from 30 to 100%, more preferably from 40 to 100%, more preferably 50 to it is 100%. 含浸率が好ましい範囲であれば、本発明の効果である、プリプレグの取扱い性や、成形性を損なうことなく使用できる。 If the impregnation ratio is preferably in the range is the effect of the present invention, the prepreg handleability or may be used without impairing the moldability. また、本発明のプリプレグを用いて得られる成形品の軽量性を高める観点から、含浸率が100%の換算したときの、強化繊維の体積割合は50%以下であることが好ましく、より好ましくは40%以下であり、さらに好ましくは10〜30%である。 Further, in view of enhancing the lightweight prepreg of a molded article obtained by using the present invention, when the impregnation rate in terms of 100%, the volume proportion of the reinforcing fibers is preferably 50% or less, more preferably it is 40% or less, more preferably 10 to 30%.

含浸率の測定方法としては、特に制限はなく、例えば以下に示す簡便な方法で測定することができる。 The measurement method of the impregnation ratio is not particularly limited, can be measured by a simple method, for example below. まず、プリプレグの断面観察を行い顕微鏡写真から空隙の総面積を計算して強化繊維基材の面積で除する方法、 First, a method of dividing the area of ​​the reinforcing fiber substrate by calculating the total area of ​​the voids from the micrographs performed prepreg cross-section observation,
プリプレグの23℃での厚みh0とそれをプレス成形した後の23℃での厚みhc0との比(hc0/h0)から求める方法、また各材料の使用割合から求めた理論密度とプリプレグの嵩密度との比から求める方法などが例示できる。 The ratio method determined from (hc0 / h0), a bulk density of the theoretical density and the prepreg obtained from the proportion of each material in the thickness hc0 at 23 ° C. after press molding it with thickness h0 at 23 ° C. of the prepreg a method for determining the ratio between can be exemplified. ここでは、プリプレグの厚み方向断面を観察して、断面における空隙部分の面積と断面全体の面積とを測定して算出する方法を具体的に説明する。 Here, by observing the cross-section in the thickness direction of the prepreg is specifically described the method of calculating by measuring the area of ​​the total area and the cross section of the gap portion in the cross section. すなわち、プリプレグをエポキシなどの熱硬化性樹脂で包埋し、プリプレグの断面端部にあたる面を研磨し、幅500〜1000μm程度の範囲を光学顕微鏡または電子顕微鏡で観察し、コントラスト比において、樹脂が含浸している部位と、樹脂が含浸していない部位の面積を求め、次式により樹脂含浸率を算出する方法である。 That is, the prepreg were embedded in thermosetting resin such as epoxy, polishing a surface corresponding to cross-sectional end of the prepreg, observing a range having a width of about 500~1000μm an optical microscope or an electron microscope, the contrast ratio, the resin a portion is impregnated to obtain the area of ​​the portion where the resin is not impregnated, it is a method of calculating the resin impregnation ratio by the following equation.
・樹脂含浸率(%)=100×(樹脂が含浸している部位の総面積)/(プリプレグの観察部位の断面積)。 Resin impregnation ratio (%) = 100 × (total area of ​​sites where the resin is impregnated) / (cross-sectional area of ​​the observed region of the prepreg).

また、プリプレグの嵩密度は、プリプレグの23℃での体積と、重量から求めることができる。 The bulk density of the prepreg, and the volume at 23 ° C. of the prepreg, can be determined from the weight. 本発明のプリプレグの好ましい嵩密度は0.8〜1.5であり、より好ましくは0.9〜1.4、さらに好ましくは1.0〜1.3である。 Preferred bulk density of the prepreg of the present invention is 0.8 to 1.5, more preferably 0.9 to 1.4, more preferably from 1.0 to 1.3. 嵩密度が好ましい範囲であれば、本発明のプリプレグを用いた成形品が十分な軽量性を確保することができる。 If the bulk density is preferably in the range, can be molded article using the prepreg of the present invention is to secure sufficient lightness. 同様に、プリプレグの目付としては好ましくは10〜500g/m であり、より好ましくは30〜400g/m であり、さらに好ましくは100〜300g/m である。 Similarly, as the basis weight of the prepreg is preferably 10 to 500 g / m 2, more preferably from 30 to 400 g / m 2, more preferably from 100 to 300 g / m 2.

本発明のプリプレグの厚みは、積層してプリフォーム化する工程での取扱い性の観点から、23℃での厚みh0で0.03〜1mmであり、好ましくは0.05〜0.8mmであり、より好ましくは0.1〜0.6mmである。 The prepreg of the thickness of the present invention, from the viewpoint of handleability in the step of preform by being laminated are 0.03~1mm a thickness h0 at 23 ° C., there preferably 0.05~0.8mm , more preferably 0.1~0.6mm. h0が0.03mm未満ではプリプレグが破ける場合があり、1mmを越えると賦形性を損なう場合がある。 h0 is sometimes prepreg torn is less than 0.03 mm, sometimes impairing the formability exceeds 1 mm.

本発明のプリプレグは、プリフォームにした場合の成形時の厚み膨張を抑えることで、金型への安定した移送を行うことができ好ましい。 The prepreg of the present invention, by suppressing the thickness expansion in molding when made into a preform, preferably it is possible to perform a stable transfer to a mold. ここで、プリプレグの積層工程や、プリフォームの成型工程では、賦形性や接着性を制御する観点から予熱を行う場合があり、従って、前記プリプレグの(n×100)℃での厚みhn(mm)が、h0≦hn≦h0×(2n+1)(nは、1,2,3,4から選ばれる少なくとも一つの自然数。)であることが好ましく、より好ましくはh0≦hn≦h0×2nであり、とりわけ好ましくはh0≦hn≦h0×(2n―1)である。 Here, or laminating process of the prepreg, in molding step of the preform, may perform preheating from the viewpoint of controlling the formability and adhesiveness, hence, the prepreg (n × 100) thickness at ° C. hn ( mm) is, the h0 ≦ hn ≦ h0 × (2n + 1) (n, preferably at least one of natural numbers.) is selected from 1, 2, 3, 4, more preferably h0 ≦ hn ≦ h0 × 2n There, especially preferably h0 ≦ hn ≦ h0 × (2n-1). なお、(n×100)℃におけるプリプレグの厚みは、プリプレグを測定する温度雰囲気下に10分間放置したのちにノギスやレーザー変位計、厚みをカメラ撮影して計測するなどの既存の計測手段を用いて測定できる。 Incidentally, using the existing measuring means, such as measuring (n × 100) The thickness of the prepreg at ℃ it is caliper and laser displacement meter slurry was allowed to stand 10 minutes under a temperature atmosphere of measuring prepreg, and the thickness and camera shooting It can be measured Te.

ここで、nが大きいほど使用される雰囲気温度が高いことを意味しており、プリプレグは雰囲気温度が高くなるほど厚み膨張が大きくなる傾向を示す。 Here, n means a is the ambient temperature is high to be used as a large, prepreg tends to thickness expansion increases as the ambient temperature increases. これは、単純な体積膨張に加え、強化繊維同士の厚み方向の干渉であり、この現象は樹脂が低粘度化するほど顕著になるため、より雰囲気温度依存性が高い。 This is in addition to simple volume expansion, is an interference in the thickness direction of the reinforcing fibers, this phenomenon since the resin becomes prominent enough to reduce the viscosity of, high more ambient temperature dependency. さらには、使用される樹脂の分解や発泡による厚み膨張も挙げられる。 Furthermore, also include the thickness expansion due to the decomposition and foaming of the resin used. 従って、nについては、使用される材料によって適切な数字を選択することができる。 Thus, for n, it is possible to select the appropriate number by the materials used.

n=1(雰囲気温度100℃)については、乾燥温度および積層工程時に用いる一般的な温度であり、ここでの厚み膨張はh0の3倍以下が、プリフォームの厚みを安定して小さくでき、積層工程の負荷を低減する観点から好ましい。 n = 1 for the (ambient temperature 100 ° C.) is a common temperature used during the drying temperature and the laminating step, the thickness expansion here is 3 times h0 below, can reduce the thickness of the preform stably, from the viewpoint of reducing the load of the lamination step. また、n=2(雰囲気温度200℃)については、一般的な熱硬化性樹脂の硬化や、低融点の熱可塑性樹脂の加工温度であり、ここでの厚み膨張はh0の5倍以下が、成形工程における金型への移送などの取扱性や安定した賦形性を確保する観点から好ましい。 As for the n = 2 (ambient temperature 200 ° C.), cured and general thermosetting resin, a processing temperature of the low melting thermoplastic resin, the thickness expansion here is more than 5 times h0, from the viewpoint of ensuring the handling property and stable formability, such as transfer to the mold in the molding process. さらに、n=3(雰囲気温度300℃)については、一般的な汎用エンジニアリングプラスチックの加工温度の上限にあたり、ここでの厚み膨張はh0の7倍以下が、樹脂分解が少なく、プリプレグまたはプリフォームを安全に安定して取扱える観点から好ましい。 In addition, for n = 3 (ambient temperature 300 ° C.), Upon general upper limit of the processing temperature of the general-purpose engineering plastics, the thickness expansion here is the following seven times the h0, less resin decomposition, a prepreg or preform from the viewpoint that handled safely stable. 最後に、n=4(雰囲気温度400℃)については、一般的なスーパーエンジニアリングプラスチックの加工温度であり、それ以外の熱可塑性樹脂や熱硬化性樹脂は分解が促進され、強化繊維基材の厚み膨張は最大点に近くなる。 Finally, for n = 4 (ambient temperature 400 ° C.), a processing temperature of common super engineering plastics, otherwise the thermoplastic resin or thermosetting resin degradation is accelerated, the thickness of the reinforcing fiber substrate inflation will be close to the maximum point. 従って、厚み膨張はh0の9倍以下が、強化繊維の厚み方向の配置割合を抑え、プリプレグの安定した取扱い性の観点から好ましい。 Therefore, the thickness swelling is less nine times h0, suppressing the arrangement ratio of the thickness direction of the reinforcing fibers, from the viewpoint of stable handleability of the prepreg.

強化繊維の厚み方向の配置割合を抑える方法としては、上述のとおり、強化繊維基材を製造する際に、強化繊維を分散させ、かつ平面的に配置することで達成できる。 As a method of suppressing the placement ratio of the thickness direction of the reinforcing fibers, as described above, when manufacturing a reinforcing fiber base material can be achieved by dispersing the reinforcing fibers, and is planarly disposed. 平面的に配置するために、乾式法では、強化繊維を集積する際に、静電気を用いる方法、整流化したエアを用いる方法、コンベアの引取速度を調整する方法などが例示できる。 To planarly disposed, in the dry method, when integrating the reinforcing fibers, a method using static electricity, a method using air which is rectified, and a method of adjusting the take-up speed of the conveyor can be exemplified. 湿式法でも、超音波などで分散した強化繊維の再凝集を防止する方法、濾過速度を調整する方法、コンベアのメッシュ径を調整する方法、コンベアの引取速度を調整する方法などが例示できる。 Even a wet method, a method of preventing reaggregation of reinforcing fibers dispersed in an ultrasonic, a method of adjusting the filtration rate, a method of adjusting the mesh diameter of a conveyor, a method of adjusting the take-up speed of the conveyor can be exemplified. 特に良好な分散状態を維持したままコンベアで強化繊維基材を吸引しながら連続的に引取る方法は、コンベアの流れに合わせてコンベア上にコンベア平面と平行な方向に強化繊維を強制的に倒して強化繊維基材を作製できることから、強化繊維の厚み方向の配置割合を抑える方法として好ましい。 Particularly good dispersion state how continuous Ru take-off with suction and the reinforcing fiber base material by a conveyor while maintaining the forcibly defeat reinforcing fibers to the conveyor plane parallel to a direction on a conveyor in accordance with the flow of the conveyor since the reinforcing fiber base material can be made Te, preferably as a method of suppressing the placement ratio of the thickness direction of the reinforcing fibers.

測定する温度雰囲気が非常に高温の場合で、直接測定することが困難なときは、厚みが安定した状態を維持できるように処置してから、測定が可能な温度に調整してから測定してもよい。 In the case of measuring temperature atmosphere very hot, when it is difficult to measure directly from the then treated so it can maintain a state where the thickness stable, measured after adjusting the capable of measuring temperature it may be. 例えば熱可塑性樹脂のプリプレグであれば、融点または軟化点以上の高温雰囲気下では樹脂が流動しているが、室温まで冷却することで、プリプレグの樹脂が固化し厚みを固定した状態で測定できる。 If prepreg such as thermoplastic resins, under the melting point or a high temperature atmosphere above the softening point the resin is flowing, by cooling to room temperature, it can be measured in a state in which the prepreg resin is fixed thickness solidified.

厚みの測定部位については、プリプレグにおいて2点X、Yを、該プリプレグの面内において直線距離XYが最も長くなるように決定する。 The measurement site of the thickness, two points in the prepreg X, Y, and linear distance XY is determined so that the most prolonged in the plane of the prepreg. 次に該直線XYを10等分以上した際の両端XYを除く各分割点を厚みの測定点とする。 Then the measurement point and the thickness each division point, except for both ends XY at the time of the straight line XY is over 10 equal parts. 各測定点における厚みの平均値をプリプレグの厚みとする。 The average value of the thickness at each measurement point the thickness of the prepreg.

本発明のプリプレグに使用される樹脂としては、強化繊維基材に含浸性を有し、積層工程での取扱い性を確保するための引張強度が達成できる樹脂であれば特に制限はなく、以下に示す熱可塑性樹脂、未硬化状態の熱硬化性樹脂、またはその混合物などの材料が使用できる。 The resin used in the prepreg of the present invention, has impregnation to the reinforcing fiber base material is not particularly limited as long as it is a resin tensile strength can be achieved to ensure the handleability at the laminating step, the following thermoplastic resin, thermosetting resin in an uncured state or material, such as mixtures thereof, it can be used to indicate.

積層工程での取扱い性を確保するための引張強度σは、数値が高いほど、高速かつ経済性に優れた積層工程、成形工程に供することができるが、少なくとも0.01MPaが必要である。 The tensile strength to ensure handleability σ of a lamination process, the higher the number, speed and lamination process excellent in economical efficiency, can be subjected to a molding process requires at least 0.01 MPa. 0.01MPa未満では積層時、または成形時の操作においてプリプレグが破けるなどの問題が発生する場合がある。 It is less than 0.01MPa sometimes during lamination, or problems such as prepreg torn in the operation at the time of molding occurs. また、プリプレグの等方性の指標として、引張強度σが、測定方向による最大引張強度σMaxと最小引張強度σMinとの関係において、σMax≦σMin×2であることが好ましく、より好ましくはσMax≦σMin×1.8であり、さらに好ましくはσMax≦σMin×1.5である。 Further, as an index of isotropic prepreg, the tensile strength σ is the relationship between the maximum tensile strength .sigma.max and the minimum tensile strength ShigumaMin by measurement direction is preferably σMax ≦ σMin × 2, more preferably σMax ≦ σMin × 1.8, more preferably from σMax ≦ σMin × 1.5. σの等方性が高いほど、積層工程での経済的負荷を削減することができる観点から好ましい。 The higher the isotropy of sigma, from the viewpoint of capable of reducing the economic burden in the lamination step.

プリプレグの引張強度は、プリプレグから試験片を切り出し、ISO527−3法(1995)に従い引張特性を測定して求める。 The tensile strength of the prepreg was cut out from a prepreg is obtained by measuring the tensile properties in accordance with ISO527-3 method (1995). 試験片は、任意の方向を0度方向とし、+45度、−45度、90度方向の4方向について測定する。 Specimens any direction as 0 degree direction, + 45 °, -45 °, measured for four directions 90 degrees direction. それぞれの方向について測定数はn=5以上とし、全測定結果の平均値を引張強度とする。 Number of measurements for each direction is set to n = 5 or more, and the average value of all measurements tensile strength. 各測定方向での引張強度のうち、最大値をσMaxとし、最小値をσMinとする。 Of the tensile strength at each measurement direction, the maximum value and .sigma.max, and σMin the minimum value.

本発明のプリプレグに使用される熱可塑性樹脂としては、例えば、「ポリエチレンテレフタレート(PET)、ポリブチレンテレフタレート(PBT)、ポリトリメチレンテレフタレート(PTT)、ポリエチレンナフタレート(PEN)、液晶ポリエステル等のポリエステルや、ポリエチレン(PE)、ポリプロピレン(PP)、ポリブチレン等のポリオレフィンや、ポリオキシメチレン(POM)、ポリアミド(PA)、ポリフェニレンスルフィド(PPS)などのポリアリーレンスルフィド、ポリケトン(PK)、ポリエーテルケトン(PEK)、ポリエーテルエーテルケトン(PEEK)、ポリエーテルケトンケトン(PEKK)、ポリエーテルニトリル(PEN)、ポリテトラフルオロエチレンなどのフッ素系樹脂、液晶ポリマー The thermoplastic resin used in the prepreg of the present invention, for example, "polyethylene terephthalate (PET), polybutylene terephthalate (PBT), polytrimethylene terephthalate (PTT), polyethylene naphthalate (PEN), polyester such as a liquid crystal polyester and polyethylene (PE), polypropylene (PP), and polyolefins such as polybutylene, polyoxymethylene (POM), polyamide (PA), polyphenylene sulfide (PPS) polyarylene sulfide, such as, polyketone (PK), polyetherketone ( PEK), polyetheretherketone (PEEK), polyetherketoneketone (PEKK), polyether nitrile (PEN), fluorine-based resins such as polytetrafluoroethylene, liquid crystal polymer LCP)」などの結晶性樹脂、「スチレン系樹脂の他、ポリカーボネート(PC)、ポリメチルメタクリレート(PMMA)、ポリ塩化ビニル(PVC)、ポリフェニレンエーテル(PPE)、ポリイミド(PI)、ポリアミドイミド(PAI)、ポリエーテルイミド(PEI)、ポリサルホン(PSU)、ポリエーテルサルホン、ポリアリレート(PAR)」などの非晶性樹脂、その他、フェノール系樹脂、フェノキシ樹脂、更にポリスチレン系、ポリオレフィン系、ポリウレタン系、ポリエステル系、ポリアミド系、ポリブタジエン系、ポリイソプレン系、フッ素系樹脂、およびアクリロニトリル系等の熱可塑エラストマー等や、これらの共重合体および変性体等から選ばれる熱可塑性樹脂が挙げられる。 Crystalline resin such as LCP), "other" styrene-based resin, polycarbonate (PC), polymethyl methacrylate (PMMA), polyvinyl chloride (PVC), polyphenylene ether (PPE), polyimide (PI), polyamideimide (PAI ), polyetherimide (PEI), polysulfone (PSU), polyether sulfone, polyarylate (PAR) "amorphous resin such as, other phenolic resins, phenoxy resins, further polystyrene, polyolefin, polyurethane , polyester, polyamide, polybutadiene, polyisoprene, fluorine resins, and the like or a thermoplastic elastomer of acrylonitrile or the like, copolymers of these polymers and thermoplastic resin selected from modified products and the like. 中でも、得られる成形品の軽量性の観点からはポリオレフィンが好ましく、強度の観点からはポリアミドが好ましく、表面外観の観点からポリカーボネートやスチレン系樹脂のような非晶性樹脂が好ましく、耐熱性の観点からポリアリーレンスルフィドが好ましく、連続使用温度の観点からポリエーテルエーテルケトンが好ましく、さらに耐薬品性の観点からフッ素系樹脂が好ましく用いられる。 Among them, preferred are polyolefin in view of lightweight properties of the molded article obtained, preferably polyamide in view of the strength, the amorphous resin is preferably such as polycarbonate and styrene resin in terms of surface appearance, heat resistance viewpoint polyarylene sulfides are preferable, polyetheretherketone is preferred from the viewpoint of continuous use temperature, a fluorine-based resin is preferably used further in view of chemical resistance.

本発明のプリプレグに熱可塑性樹脂を使用すると、高い引張強度σが得られるため、積層工程、成形工程の経済性に有利である。 The use of the prepreg the thermoplastic resin of the present invention, since the high tensile strength σ is obtained, which is advantageous for economy of lamination step, molding step. この場合の好ましいσは1MPa以上であり、より好ましくは10MPaであり、さらに好ましくは50MPa以上である。 Preferred σ in this case is at 1MPa or higher, more preferably 10 MPa, more preferably not less than 50 MPa. σの上限については特に制限はないが、1000MPa以下が一般的に例示できる。 No particular limitation on the upper limit of σ, the following can be generally illustrating 1000 MPa.

本発明のプリプレグに使用される熱硬化性樹脂としては、例えば、例えば、不飽和ポリエステル、ビニルエステル、エポキシ、フェノール(レゾール型)、ユリア・メラミン、ポリイミド、これらの共重合体、変性体、および、これらの少なくとも2種類をブレンドした樹脂が挙げられる。 The thermosetting resin used in the prepreg of the present invention, for example, for example, unsaturated polyesters, vinyl esters, epoxy, phenol (resol type), urea-melamine, polyimide, copolymers thereof, modified products, and these resins obtained by blending at least two kinds thereof. 中でも、得られる成形品の力学特性の観点からエポキシ樹脂が好ましく用いられる。 Among them, from the viewpoint epoxy resin of the mechanical properties of the molded article obtained is preferably used. また、プリプレグは成形工程で硬化させるため、用いる熱硬化性樹脂のガラス転移温度は80℃以下が好ましく、70℃以下がより好ましく、60℃以下がさらに好ましい。 Further, since the prepreg is cured in the molding process, the glass transition temperature is preferably 80 ° C. or less of the thermosetting resin used, more preferably 70 ° C. or less, more preferably 60 ° C. or less.

本発明のプリプレグに熱硬化性樹脂を使用すると、引張強度σを確保することがより困難となる。 The use of the prepreg in a thermosetting resin of the present invention, to ensure the tensile strength σ is more difficult. この場合の好ましいσは0.05MPa以上であり、より好ましくは0.1MPaであり、さらに好ましくは1MPa以上である。 Preferred σ in this case not less than 0.05 MPa, more preferably 0.1 MPa, still more preferably 1MPa or more. σの上限については特に制限はないが、10MPa以下が一般的に例示できる。 No particular limitation on the upper limit of σ, the following can be generally illustrating 10 MPa. 引張強度σを確保する手段としては、特に制限はなく、例えば高粘度タイプの熱硬化性樹脂を使用する方法、高接着タイプの熱硬化性樹脂を使用する方法、繊維強化基材に予め有機化合物などで目留めをしておく方法などで達成することができる。 Tensile As a means to secure the strength sigma, not particularly limited, for example, a method of using a high viscosity type thermosetting resin, a method of using a high-adhesion type thermosetting resin, previously organic compound in the fiber-reinforced base material it can be accomplished by a method to keep an eye closure or the like.

本発明で使用される樹脂成分には、上記熱可塑性樹脂マトリックスに熱硬化性樹脂を混合したブレンド物、上記熱硬化性樹脂マトリックスに熱可塑性樹脂を混合したブレンド物を使用してもよい。 A resin component used in the present invention may be used a thermoplastic blend comprising a mixture of thermosetting resin in the resin matrix, a blend prepared by mixing thermoplastic resin in the thermosetting resin matrix. とりわけ、熱硬化性樹脂を用いた場合には、衝撃強度向上の観点から、層間粒子として熱可塑性樹脂粒子が好ましく用いられる。 Especially, in the case of using a thermosetting resin, from the viewpoint of impact strength improvement, the thermoplastic resin particles are preferably used as an interlayer particles. さらに樹脂成分には、その用途に応じて、更に、マイカ、タルク、カオリン、ハイドロタルサイト、セリサイト、ベントナイト、ゾノトライト、セピオライト、スメクタイト、モンモリロナイト、ワラステナイト、シリカ、炭酸カルシウム、ガラスビーズ、ガラスフレーク、ガラスマイクロバルーン、クレー、二硫化モリブデン、酸化チタン、酸化亜鉛、酸化アンチモン、ポリリン酸カルシウム、グラファイト、硫酸バリウム、硫酸マグネシウム、ホウ酸亜鉛、ホウ酸亜カルシウム、ホウ酸アルミニウムウィスカ、チタン酸カリウムウィスカおよび高分子化合物などの充填材、金属系、金属酸化物系、カーボンブラックおよびグラファイト粉末などの導電性付与材、臭素化樹脂などのハロゲン系難燃剤、三酸化アンチモンや五酸化アンチモン More resin components, depending on the application, further, mica, talc, kaolin, hydrotalcite, sericite, bentonite, xonotlite, sepiolite, smectite, montmorillonite, wollastonite, silica, calcium carbonate, glass beads, glass flakes , glass microballoons, clay, molybdenum disulfide, titanium oxide, zinc oxide, antimony oxide, calcium polyphosphate, graphite, barium sulfate, magnesium sulfate, zinc borate, boric SanA calcium, aluminum borate whisker, potassium titanate whisker and fillers such as polymer compounds, metal-based, metal oxide, conductivity-imparting agent such as carbon black and graphite powder, a halogen-based flame retardants such as brominated resins, antimony trioxide or antimony pentoxide どのアンチモン系難燃剤、ポリリン酸アンモニウム、芳香族ホスフェートおよび赤燐などのリン系難燃剤、有ホウ酸金属塩、カルボン酸金属塩および芳香族スルホンイミド金属塩などの有機酸金属塩系難燃剤、硼酸亜鉛、亜鉛、酸化亜鉛およびジルコニウム化合物などの無機系難燃剤、シアヌル酸、イソシアヌル酸、メラミン、メラミンシアヌレート、メラミンホスフェートおよび窒素化グアニジンなどの窒素系難燃剤、PTFEなどのフッ素系難燃剤、ポリオルガノシロキサンなどのシリコーン系難燃剤、水酸化アルミニウムや水酸化マグネシウムなどの金属水酸化物系難燃剤、またその他の難燃剤、酸化カドミウム、酸化亜鉛、酸化第一銅、酸化第二銅、酸化第一鉄、酸化第二鉄、酸化コバルト、酸化マンガン、酸化モリブデン、酸化 What antimony-based flame retardant, ammonium polyphosphate, phosphorus-based flame retardants, organic metal borate, an organic acid metal salt-based flame retardants such as carboxylic acid metal salts and aromatic sulfonimide metal salt such as an aromatic phosphate and red phosphorus, zinc borate, zinc, inorganic flame retardants such as zinc oxide and zirconium compounds, cyanuric acid, isocyanuric acid, melamine, a nitrogen-based flame retardant such as melamine cyanurate, melamine phosphate and nitrogenated guanidine, fluorine-based flame retardants such as PTFE, silicone flame retardants such as polyorganosiloxane, metal hydroxide flame retardants such as aluminum hydroxide and magnesium hydroxide, or other flame retardants, cadmium oxide, zinc oxide, cuprous oxide, cupric oxide, oxide ferrous, ferric oxide, cobalt oxide, manganese oxide, molybdenum oxide, ズおよび酸化チタンなどの難燃助剤、顔料、染料、滑剤、離型剤、相溶化剤、分散剤、マイカ、タルクおよびカオリンなどの結晶核剤、リン酸エステルなどの可塑剤、熱安定剤、酸化防止剤、着色防止剤、紫外線吸収剤、流動性改質剤、発泡剤、抗菌剤、制振剤、防臭剤、摺動性改質剤、およびポリエーテルエステルアミドなどの帯電防止剤等を添加しても良い。 Flame retardant aid such's and titanium oxide, pigments, dyes, lubricants, mold release agents, compatibilizers, dispersants, mica, nucleating agent such as talc and kaolin, plasticizers such as phosphoric acid esters, heat stabilizer , antioxidants, anti-coloring agents, UV absorbers, fluidity modifiers, foaming agents, antimicrobial agents, damping agents, deodorants, sliding modifiers, and anti-static agents such as polyether ester amide it may be added. とりわけ、用途が電気・電子機器、自動車、航空機などの場合には、難燃性が要求される場合があり、リン系難燃剤、窒素系難燃剤、無機系難燃剤が好ましく添加される。 Especially, applications electric and electronic equipment, automobiles, in the case of aircraft, there are cases where flame retardancy is required, phosphorus-based flame retardant, nitrogen-based flame retardant, inorganic flame retardant is preferably added.

本発明のプリプレグは、経済性の観点から長尺であることが好ましく、長尺方向の長さは好ましくは500mm以上、より好ましくは800mm以上、さらに好ましくは1000mm以上である。 The prepreg of the present invention is preferably from the viewpoint of economy an elongated, the length in the longitudinal direction is preferably 500mm or more, more preferably 800mm or more, more preferably not less than 1000 mm. 長尺方向の長さの上限については特に制限はないが、4000m以下が一般的に例示できる。 No particular limitation is imposed on the upper limit of the longitudinal direction of the length, the following can be generally illustrating 4000 m.

本発明のプリフォームは、少なくとも強化繊維基材に樹脂が含浸したプリプレグを積層して得られるプリフォームであって、該プリプレグに含まれる強化繊維単糸(a)と該強化繊維単糸(a)と交差する強化繊維単糸(b)とで形成される二次元配向角の平均値が10〜80度、かつ23℃での厚みh0(mm)が0.03〜1mm、引張強度σが0.01MPa以上であるプリプレグを積層して得られる。 The preform of the present invention is a preform obtained by laminating the prepreg resin to at least the reinforcing fiber base material is impregnated, reinforcing fiber single yarn contained in the prepreg (a) and reinforcing fibers single yarn (a ) thickness of the average value of 10 to 80 degrees of the reinforcing fiber single yarn (b) the de dimensional orientation angle formed crossing, and at 23 ° C. and h0 (mm) is 0.03~1Mm, tensile strength σ is 0.01MPa obtained by laminating at which prepreg or more. これらの構成要素について説明する。 These components will be described below.

本発明のプリフォームとは、少なくとも2つ以上の成形材料が積層されてなり、直接もしくは二次加工工程を経て、成形工程に供されるものであり、成形品に加工される前の状態を意味する。 The preform of the present invention, will be at least two or more shaped material is laminated, via a direct or secondary processing step, which is subjected to the molding process, a state before being processed into a molded article means. なお、二次加工工程には特に制限はないが、プリフォームを所定のサイズや形状にカットする切削工程、プリプレグ同士を接着してプリフォームの取扱性を向上させるボンディング工程、プリフォームからエアを抜く脱泡工程、プラズマ処理などによりプリフォームを活性化させる表面処理工程などが例示できる。 Although no particular limitation on the fabrication process, the cutting process of cutting the preform into a predetermined size and shape, a bonding step of improving the handling property of the preform by bonding a prepreg together, the air from the preform defoaming step, surface treatment step of activating a preform by plasma treatment can be exemplified unplugging.

本発明のプリフォームには、少なくとも強化繊維基材に樹脂が含浸したプリプレグを用いることが、得られる成形品の軽量性と力学特性の観点から重要である。 The preform of the present invention, the use of a prepreg obtained by impregnating resin to at least the reinforcing fiber base material is important from the standpoint of light weight and mechanical properties of the molded article obtained. また、プリフォームの取扱性の観点から、プリプレグに含まれる強化繊維単糸(a)と該強化繊維単糸(a)と交差する強化繊維単糸(b)とで形成される二次元配向角の平均値が10〜80度であることが重要である。 From the viewpoint of handling property of the preform, two-dimensional orientation angle formed out reinforcing fiber single yarn contained in the prepreg (a) and the reinforcing fibers single yarn intersecting the reinforcing fiber single yarn (a) (b) it is important that the average value of from 10 to 80 degrees. ここで、二次元配向角については、前記プリプレグでの説明で用いた定義が適用できる。 Here, the two-dimensional orientation angle, defined can be applied used in the description of the above prepreg. 二次元配向角の平均値が10度未満であると、一方向の強化繊維など、繊維長手方向に対して直交方向の応力に対して抵抗力がなくプリフォームを高速で移送したり成形する過程でプリフォームが破れる場合がある。 If the average value of the two-dimensional orientation angle is less than 10 degrees, such as one-way reinforcing fibers, the process of molding or transfer the preform without resistance to the orthogonal direction of the stress at a high speed with respect to the fiber longitudinal direction in some cases, the preform is broken. 二次元配向角の平均値が80度を越えると、二方向の強化繊維織物など、二方向で強化繊維が突っ張るため、成形工程において十分な伸縮性が得られず、成形不良となる場合や成形品の品質を損なう場合がある。 If the average value of the two-dimensional orientation angles exceeds 80 degrees, the two like direction of the reinforcing fiber woven fabric, since the thrusting reinforcing fibers in two directions, not to obtain sufficient stretchability in the molding process, or when molding a molding defects there is a case in which impair the quality of the goods. また、これら一方向の強化繊維や、二方向の強化繊維織物は、強化繊維同士の間隙が狭く、成形工程において樹脂の含浸が不十分となり力学特性が低下する場合がある。 Also, reinforcing fibers and of these one-way, two-way reinforcing fiber fabric may gap reinforcing fibers is narrow, mechanical properties impregnation of resin is insufficient in the molding process is reduced. さらに、プリプレグが等方性に近いほど積層工程での労力を抑えて高速でプリフォーム化でき、材料ロスも小さいことから、経済的負担を軽減でき好ましい。 Further, the prepreg is suppressed labor in about laminating step closer to isotropic can preform of fast, since the material loss is small, preferably it can reduce the economic burden. 従って、本発明で用いられるプリプレグの、強化繊維の二次元配向角は、好ましくは20〜70度であり、より好ましくは30〜60度であり、理想的な角度である45度に近づくほど好ましい。 Thus, the prepreg used in the present invention, the two-dimensional orientation angle of reinforcing fibers is preferably 20 to 70 degrees, more preferably 30 to 60 degrees, preferably closer to the ideal angle a is 45 degrees .

また、本発明のプリフォームの取扱性の観点から、プリプレグの23℃での厚みh0(mm)が0.03〜1mmであることも重要である。 From the viewpoint of handling property of the preform of the present invention, it is also important thickness at 23 ° C. prepreg h0 (mm) is 0.03~1Mm. h0が0.03mm未満であると、プリフォームを高速で移送したり成形する過程でプリフォームが破れる場合がある。 If h0 is less than 0.03 mm, there is a case where the preform is broken in the process of molding or transfer the preform at a high speed. h0が1mmを越えると、厚み方向への繊維配向が大きくなり、成形する工程でプリフォームが厚み膨張を起こし、型くずれにより成形品の品質を損なう場合や、金型への移送が阻害される場合がある。 If h0 exceeds 1 mm, the fiber orientation in the thickness direction is increased, if the preform in a step of molding undergoes thickness expansion, and may impair the quality of the molded article, the transfer to the mold is inhibited by original shape there is. 従って、本発明で用いられるプリプレグの23℃での厚みh0は、好ましくは0.05〜0.8mmであり、より好ましくは0.1〜0.6mmである。 Therefore, the thickness h0 at 23 ° C. of the prepreg used in the present invention is preferably 0.05~0.8Mm, more preferably 0.1 to 0.6 mm.

さらに、本発明のプリフォームの取扱性の観点から、プリプレグの引張強度σは0.01MPa以上であり、好ましくは0.1MPa以上であり、より好ましくは1MPa以上である。 Further, from the viewpoint of the handling property of the preform of the present invention, the tensile strength σ of the prepreg is at least 0.01 MPa, or preferably 0.1MPa or more, and more preferably 1MPa or more. σの上限については特に制限はないが、1000MPa以下が一般的に例示できる。 No particular limitation on the upper limit of σ, the following can be generally illustrating 1000 MPa. 引張強度σが0.01MPa未満であると、成形時の操作においてプリプレグが破けるなどの問題が発生する場合がある。 If the tensile strength σ is less than 0.01 MPa, there is a case where a prepreg is torn like problems in the operation at the time of molding.

本発明のプリフォームに用いられるプリプレグを構成する強化繊維および樹脂については特に制限はないが、複雑形状の成形性と力学特性を満足する成形品を得る観点から、上述のプリプレグ(プリプレグ(A)と称する)を用いることが好ましい。 No particular limitation is imposed on the reinforcing fibers and the resin constituting the prepreg used in the preform of the present invention, from the viewpoint of obtaining a molded article satisfying the moldability and mechanical properties of complex shape, the aforementioned prepreg (prepreg (A) it is preferable to use a designated).

また、本発明のプリフォームは、得られる成形品の仕様を満足する目的で、プリプレグ(A)は複数の積層単位を構成し、かつプリプレグの各要素が実質的に異なる少なくとも2種類のプリプレグ(A)を用いることが好ましい。 Moreover, the preform of the present invention for the purpose of satisfying the specifications of the molded article obtained, a prepreg (A) constitute a plurality of lamination units, and each element substantially at least two different prepreg prepreg ( it is preferable to use a). ここで、前記プリプレグの各要素について説明する。 The following describes each element of the prepreg.

まず、強化繊維の割合について、強化繊維の体積割合が増加するほど、得られる成形品の弾性率、強度、寸法安定性は向上する反面、成形品の外観品位は低下する傾向がある。 First, the proportion of reinforcing fibers, as the volume ratio of reinforcing fibers increases, the elastic modulus of a molded article obtained, strength, although to improve the dimensional stability, appearance quality of a molded product tends to decrease. このため、強化繊維の割合が高いプリプレグと、低いプリプレグを組み合わせて積層することで、成形品の軽量性や外観品位を両立する観点で好ましい。 Therefore, by stacking in combination with prepreg proportion of reinforcing fibers is high, the lower prepreg, preferably in terms of both light weight and appearance quality of the molded article. 例えば、成形品の剛性を高める目的で、より外側に強化繊維の割合が高いプリプレグを積層し、内側に強化繊維の低いプリプレグを積層する方法や、成形品の外観品位を高める目的で、さらに外側に強化繊維の割合が低いプリプレグを積層する方法などが挙げられる。 For example, for the purpose of increasing the rigidity of the molded article, a more proportion of the reinforcing fibers on the outside laminated high prepreg, a method of laminating a low reinforcing fiber prepreg inside, the purpose of enhancing the appearance quality of the molded article, the outer side the proportion of reinforcing fibers and the like and a method for laminating the lower prepreg.

同様に、強化繊維の長さについても、強化繊維が長いほど、得られる成形品の弾性率、強度、寸法安定性は向上する反面、プリフォームの取扱性や成形品の外観品位は低下する傾向がある。 Similarly, the length of the reinforcing fibers, the longer the reinforcing fibers, the elastic modulus of a molded article obtained, strength, although to improve the dimensional stability, a tendency that appearance quality of the handling properties and molded articles of the preform is reduced there is. このため、強化繊維の繊維長が長いプリプレグと、繊維長が短いプリプレグを組み合わせて積層することで、プリフォームの取扱性と成形品の力学特性や外観品位を両立する観点で好ましい。 Therefore, the prepreg fiber length is long reinforcing fibers, by laminating fiber length by combining a short prepreg, preferably in terms of both handling properties and mechanical properties and appearance quality of the molded article of the preform. 例えば、成形品の剛性を高める目的で、より外側に強化繊維の繊維長が長いプリプレグを積層し、内側に繊維長が短いプリプレグを積層する方法や、成形品の外観品位を高める目的で、さらに外側に繊維長が短いプリプレグを積層する方法などが挙げられる。 For example, for the purpose of increasing the rigidity of the molded article, more laminated fiber length is long prepreg of reinforcing fibers on the outside, a method of fiber length is laminated short prepreg inwardly, for the purpose of increasing the appearance quality of the molded article, further and a method of fiber length on the outside are stacked short prepreg and the like.

次に、強化繊維の引張弾性率について、引張弾性率が高いほど、得られる成形品の弾性率は向上する反面、繊維の加工性が悪化することで、プリフォームの取扱性が低下したり経済性で不利となる場合がある。 Next, the tensile modulus of the reinforcing fibers, the tensile higher modulus, while the elastic modulus of the resulting molded article is improved, that the processability of the fiber is deteriorated, degraded handling property of the preform or economic it may become disadvantageous in sex. このため、強化繊維の引張弾性率が高いプリプレグと、引張弾性率が低いプリプレグを組み合わせて積層することで、プリフォームの取扱性と成形品の剛性を両立する観点で好ましい。 Therefore, the prepreg tensile modulus of elasticity of the reinforcing fiber is high, that the tensile elastic modulus is laminated in combination with low prepreg, preferably in terms of both stiffness of handling the molded article of the preform. 例えば、成形品の剛性と経済性を両立する目的で、より外側に炭素繊維などの引張弾性率が高いプリプレグを積層し、内側にガラス繊維などの引張弾性率が低いプリプレグを積層する方法や、より外側に引張弾性率の高い炭素繊維を用いたプリプレグを積層し、内側に引張弾性率のより低い炭素繊維を用いたプリプレグを積層する方法などが挙げられる。 For example, in order to achieve both the rigidity and economy of the molded article, a method of more tensile modulus higher prepreg such as carbon fiber are laminated on the outside, laminating the tensile elastic modulus is low prepreg such as glass fibers on the inside, more a prepreg using tensile high modulus carbon fiber on the outside laminated, and a method of laminating a prepreg using a lower carbon fiber tensile modulus inwardly.

また、プリプレグの目付については、目付が大きいほどプリプレグの厚みが厚くなる傾向があるため積層する数量や積層する労力の低減が図れる反面、成形品の厚みや形状に対する追随性が低下する。 Also, the basis weight of the prepreg, while the can be reduced effort to quantify and laminated to laminate because of the tendency for the thickness of the prepreg larger the basis weight is increased, followability is reduced with respect to molded articles having a thickness and shape. このため、目付の大きいプリプレグと、目付の小さいプリプレグを組み合わせて積層することで、プリフォームの取扱性や形状追随性と、経済性を両立する観点で好ましい。 Therefore, a large prepreg basis weight, by laminating a combination of small prepreg basis weight, and handleability and conformability of the preform, preferably in terms of both economy. プリプレグの厚みについても、同様に、23℃での厚みh0の大きなプリプレグと、h0の小さなプリプレグを組み合わせて積層することが好ましい。 For even thickness of the prepreg, similarly, large and prepreg thickness h0 at 23 ° C., it is preferable to laminate a combination of small prepreg h0.

本発明のプリフォームは、成形性の観点から、プリプレグと、そのプリプレグに隣接する積層単位との層間剪断強度が0〜50MPaであることが好ましく、より好ましくは0〜40MPaである。 The preform of the present invention, from the viewpoint of moldability, it is preferable that the interlayer shear strength of the prepreg, a laminate unit adjacent to the prepreg is 0~50MPa, more preferably 0~40MPa. 層間剪断強度が好ましい範囲内であると、成形工程においてプリフォームが層間ズレを伴いながら伸縮することで、凹凸形状への賦形をより高めることができる。 If the interlayer shear strength is within the preferred range, the preform in the molding process by stretching accompanied by interlayer shift, it is possible to increase the vehicle to irregularities. プリフォームの層間剪断強度は、プリフォームから試験片を切り出し、ASTM−D−2344に基づき3点曲げ試験を行い、測定することができる。 Interlaminar shear strength of the preform, Test pieces were cut out from the preform, for 3-point bending test based on ASTM-D-2344, it can be measured. プリフォームが部分的に接着されている場合や、目留めされている場合には、当該接着部分、目留め部分を含むよう試験片を調製して測定できる。 And when the preform is partially bonded, if it is eye closure is the adhesive portion can be determined by preparing a test piece to include an eye clamping member.

さらに、本発明のプリフォームは、得られる成形品の仕様を満足する目的で、プリプレグ(A)と、他の積層単位(B)を用いることが好ましい。 Furthermore, the preform of the present invention for the purpose of satisfying the specifications of the molded article obtained, a prepreg (A), it is preferable to use other lamination units (B). ここで、他の積層単位(B)について好ましい態様を説明する。 Here will be described the preferred embodiments for other stacked units (B).

まず、前記積層単位(B)としては強化繊維を含む基材であると、得られる成形品の補強効果をさらに高める観点から好ましい。 First, when as the lamination unit (B) is a substrate comprising reinforcing fibers, from the viewpoint of further enhancing the reinforcing effect of a molded article obtained. 中でも、連続した強化繊維は、成形品の衝撃強度を高める観点から好ましく、例えば、一方向基材、織物基材、マット基材などの形態が挙げられる。 Among them, reinforcing fibers consecutive preferably from the viewpoint of enhancing the impact strength of the molded article, for example, unidirectional base material, woven substrates include forms such as a mat base material. また、不連続状の強化繊維は、成形品の形状追随性を高める観点から好ましく、例えば、一方向基材、すなわちカットされた強化繊維が一方向に配列された基材や、マット基材、シートモールディングコンパウンド(SMC)基材、押出シート基材などの形態が挙げられる。 Also, the discontinuity shaped reinforcing fibers are preferred from the viewpoint of enhancing the shape followability of the molded article, for example, the substrate and the one-way base, that is, reinforcing fibers were cut arranged in one direction, a mat base material, sheet molding compound (SMC) substrates include forms such as extruded sheet substrate.

この積層単位(B)を構成する強化繊維には特に制限はなく、前記プリプレグを構成する強化繊維と同様に選択することができ、とりわけ、比強度、比剛性が高く軽量化効果の観点から、PAN系、ピッチ系、レーヨン系などの炭素繊維が好ましく用いられる。 There is no particular limitation on the reinforcing fibers constituting the laminate unit (B), the prepreg may be selected similarly to the reinforcing fibers constituting the, inter alia, specific strength, in terms of specific rigidity higher weight reduction, PAN-based, pitch-based carbon fibers such as rayon are preferably used. さらに当該積層単位(B)には、プリフォームの取扱い性を高める観点から、強化繊維の形態を維持する目的で熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂が含浸されていることが好ましい。 More the multilayer unit (B), in view of enhancing the handling property of the preform, it is preferable that the thermoplastic resin or thermosetting resin for the purpose of maintaining the form of the reinforcing fibers are impregnated. ここで、使用される熱可塑性樹脂、および熱硬化性樹脂としては特に制限はなく、前記プリプレグを構成する熱可塑性樹脂、および熱硬化性樹脂と同様に選択することができる。 Here, the thermoplastic resin used, and no particular limitation is imposed on the thermosetting resin, a thermoplastic resin constituting the prepreg, and as with the thermosetting resin can be selected. また、樹脂の含浸率についても特に制限はなく、強化繊維の形態を維持する目的で前記プリプレグと同様に30〜100%が好ましい範囲として例示できる。 There is not any special restriction on the impregnation of the resin can be exemplified as the prepregs and likewise is preferably in the range 30% to 100% in order to maintain the form of the reinforcing fibers.

次に、前記積層単位(B)として、成形品に所定の厚みを確保する観点から、また成形品の厚みを均一に保持する観点から、シート状の基材を用いることが好ましい。 Then, as the multilayer unit (B), in view to ensure a certain thickness on the molded product, also in view to maintain a uniform thickness of the molded article, it is preferable to use a sheet substrate. また、プリフォームの伸縮性を高め、凹凸形状への追随性を高める観点から、不織布状の基材を用いることが好ましい。 Also, increasing the elasticity of the preform, from the viewpoint of enhancing the followability to the irregularities, it is preferable to use a nonwoven substrate. さらには、得られる成形品の軽量性を高める観点から、多孔質の基材を用いることが好ましい。 Furthermore, from the viewpoint of enhancing the light resistance of the molded article obtained, it is preferable to use a porous substrate. これらの基材を構成する材料としては特に制限はないが、基材への加工性の観点から、前記プリプレグを構成する熱可塑性樹脂がより好ましく用いられる。 No particular restriction on the materials constituting these substrates, but from the viewpoint of processability to the substrate, the thermoplastic resin constituting the prepreg is used more preferably. また、これらの熱可塑性樹脂には、前記プリプレグを構成する熱可塑性樹脂と同様に、必要に応じてアロイ成分、ブレンド物、添加剤などを含んでも良い。 Furthermore, these thermoplastic resins, like the thermoplastic resin constituting the prepreg, alloy components as required, the blend may contain such additives. さらに、得られる成形品の軽量性を一層高める観点から、前記シート状基材、不織布状基材、多孔質基材の嵩密度は0.01〜1.0が好ましく、0.05〜0.9がより好ましく、0.1〜0.8がとりわけ好ましい。 Further, from the viewpoint of further enhancing the light resistance of the molded article obtained, the base material sheet, a nonwoven fabric-like substrate, the bulk density of the porous substrate is preferably from 0.01 to 1.0, 0.05 to 0. 9 is more preferred, particularly preferred 0.1 to 0.8.

さらに、前記積層単位(B)として、得られる成形品の表面の改質および機能付与を容易に行う観点から、樹脂からなるフィルムを、該プリフォームの最外層に配置することが好ましい。 Further, examples of multilayer unit (B), from the viewpoint of easily performed reforming and functionalization of the molded article of the resulting surface, a film made of resin, it is preferable to place the outermost layer of the preform. 樹脂としては、熱可塑性樹脂を用いるとフィルムへの加工性やプリフォームとの接着性が簡便で好ましく、熱硬化性樹脂を用いるとプライマー、塗料やゲルコートなどの表面平滑性の改善できるため好ましい。 As the resin, preferably a simple if a thermoplastic resin adhesion and workability and preform into film, a primer when a thermosetting resin is used, preferred because it can improve the surface smoothness, such as paint or gelcoat. 得られる成形品を電子機器などに使用する場合、フィルムの難燃性がUL−94規格のVTM−1以上であることが好ましく、VTM−0以上であることがより好ましい。 When the resulting molded article for use in electronic equipment, and more preferably it is preferred that the flame retardancy of the film is UL-94 standard of VTM-1 or more, VTM-0 or higher. フィルムの難燃性を確保する方法については特に制限はなく、PPS、PEI、PEEK、フェノール樹脂などの難燃性に優れた樹脂をフィルム化する方法、熱可塑性樹脂に難燃性に優れた樹脂をブレンドしてフィルム化する方法、熱可塑性樹脂に難燃剤を混合してフィルム化する方法などが例示できる。 There is no particular limitation on how to ensure the flame resistance of the film, PPS, PEI, PEEK, a method of film formation of a resin having excellent flame retardant such as a phenol resin, a resin in the thermoplastic resin excellent in flame retardancy how to a film by blending, or a method of film formation by mixing a flame retardant thermoplastic resin can be exemplified.

また、前記積層単位(B)として、得られる成形品の意匠性を改善する観点から、加飾フィルム、透明フィルム、色調フィルムから選択される少なくとも一種を用いることが好ましい。 Moreover, as the multilayer unit (B), from the viewpoint of improving the design property of the molded article obtained, decorative film, transparent film, it is preferable to use at least one selected from the color film. ここで、加飾フィルムとは、当該フィルム表面に、意匠および/または幾何学的紋様を有していることが好ましい態様として例示できる。 Here, the decorative film, on the film surface, can be exemplified as it is a preferred embodiment that has a design and / or geometric A pattern. 透明フィルムとは、当該フィルムの可視光線の透過率が80〜100%の樹脂を用いることが好ましい態様として例示できる。 The transparent film, the transmittance of visible light of the film can be exemplified as the preferred embodiment to use a 80% to 100% of the resin. 色調フィルムとは、有機系および/または無機系の顔料や着色剤を含有することが好ましい態様として例示できる。 The color film can be exemplified as the preferable embodiment contains an organic and / or inorganic pigments and colorants. その他、必要に応じ、光沢フィルム、プリントフィルム、帯電防止フィルム、遮光フィルム、耐熱フィルムなどを積層単位(B)として用いることができる。 Other, optionally, glossy film, print film, an antistatic film, it is possible to use the light shielding film, and heat-resistant film as a multilayer unit (B).

上記に例示した以外にも、他の積層単位(B)として、金属板、金属箔、金属メッシュ、グラファイトシート、放熱シート、ハニカム材料、耐薬品性フィルム、ガスバリヤーフィルム、耐寒フィルム、抗菌シートやフィルム、発泡シート、ゴムシートなどを用いてもよい。 Other than those exemplified above, as other lamination units (B), a metal plate, metal foil, metal mesh, a graphite sheet, the heat radiation sheet, a honeycomb material, chemical resistant film, gas barrier film, cold film, Ya antibacterial sheet film, foam sheet, or the like may be used a rubber sheet. 以上の他の積層単位(B)は、必要に応じ、一種または二種以上を併用してもよい。 Or more other lamination unit (B), optionally, may be used in combination of one or more kinds thereof.

また、前記プリプレグ(A)と、他の積層単位(B)からなるプリフォームの好ましい態様として、スキン層とコア層からなるサンドイッチ構造体が例示できる。 Further, the prepreg (A), a preferred embodiment of the preform comprising other multilayer unit (B), the sandwich structure can be exemplified consisting skin layer and the core layer.

前記サンドイッチ構造体のうち、スキン層が前記プリプレグ(A)で構成されている場合、得られる成形品が等方的特性を発現し、かつ複雑形状への追随性も確保できるため好ましい。 Among the sandwich structure, if the skin layer is composed of the prepreg (A), preferable for molded article obtained is expressed isotropic properties, and it can be secured even followability to complicated shapes. この場合、これらの効果を一層高める観点から、コア層としてプリプレグ(A)よりも嵩密度の低い、シート状基材、多孔質基材、ハニカム材料、強化繊維を含むマット基材などを用いることがより好ましい。 In this case, from the viewpoint of enhancing these effects even with low bulk density than the prepreg (A) as the core layer, the base material sheet, the porous substrate, honeycomb material, the use of such a mat base material containing reinforcing fibers It is more preferable.

また、前記サンドイッチ構造体のうち、コア層が前記プリプレグ(A)で構成されている場合、得られる成形品の厚みがより均質化でき、かつ機能性付与が容易に確保できるため好ましい。 Also, among the sandwich structure, when the core layer is composed of the prepreg (A), and the thickness of the molded article obtained it can be further homogenized, and preferred because it can easily secure the functionalizing. この場合、剛性効果を高める観点から、コア層として連続した強化繊維を含む一方向基材、織物基材などを用いることがより好ましい。 In this case, in view of enhancing the rigidity effect, unidirectional base material containing reinforcing fibers continuously as the core layer, it is more preferable to use such fabric substrate. また、成形品表面への機能付与の観点から、難燃性を有するフィルム、加飾フィルムなどを用いることがより好ましい。 From the viewpoint of imparting functions to the surface of the molded product, it is preferable to use films having flame retardancy, and decorative film.

ここで、本発明のプリプレグに用いられる強化繊維基材を積層することによって得られるプリフォームを金型にセットし、熱硬化性樹脂を含浸させてRTM(レジントランスファーモールディング)成型する方法や、本発明のプリプレグに用いられる強化繊維基材と一方向基材、織物基材、マット基材を積層して得られるプリフォームを金型にセットし、熱硬化性樹脂を含浸させてRTM成型する方法によっても、力学特性に優れ、複雑な形状に追随した成形品を得ることができ、本発明と同様の効果が期待できる。 Here, a method of a preform obtained by laminating prepregs into reinforcing fiber substrate used in the present invention is set in a mold, impregnated with a thermosetting resin RTM (resin transfer molding) molding, the prepreg reinforcing fiber base and unidirectional base material used in the invention, a fabric substrate, a method of setting a preform obtained by laminating the matte substrate in a mold, to RTM molding impregnated with a thermosetting resin as well, excellent mechanical properties, and follow the complicated shape can be obtained a molded article, the same effect as the present invention can be expected.

本発明のプリフォームは、前述したプリプレグの取扱い性の説明と同様に、積層工程での安定した作業性を確保し、金型への安定した移送など成形工程でのプリフォームの取扱い性の観点から、厚み膨張を抑えることが好ましく、(n×100)℃での厚みhpn(mm)が、hp0≦hpn≦hp0×(2n+1)(hp0(mm)は23℃での該プリフォーム厚み、nは1,2,3,4から選択される少なくとも一つの自然数。)であることが好ましく、より好ましくはhp0≦hpn≦hp0×2nであり、とりわけ好ましくはhp0≦hpn≦hp0×(2n−1)である。 The preform of the present invention, as well as the description of the handling of the prepreg described above, to ensure stable workability in lamination step, in view of the preform handling properties of a stable transport such molding process to mold from, it is preferred to suppress the thickness expansion, thickness at (n × 100) ℃ hpn (mm) is, hp0 ≦ hpn ≦ hp0 × (2n + 1) (hp0 (mm) is the preform thickness at 23 ° C., n at least one natural number selected from 1, 2, 3, 4.) is preferably, more preferably hp0 ≦ hpn ≦ hp0 × 2n, especially preferably hp0 ≦ hpn ≦ hp0 × (2n-1 ) it is. ここでの、nの選択基準は前記プリプレグと同様であり、使用する材料から適切な自然数を選択することができる。 Here, the selection criterion of n are as defined above prepreg, it is possible to select an appropriate natural number of materials to be used.

本発明のプリフォームの厚みhp0(mm)には特に制限はないが、成形時の取扱い性の観点から、0.8〜100mmが好ましく、より好ましくは1.2〜10mmであり、とりわけ好ましくは1.5mm〜5mmである。 There is no particular limitation on the thickness hp0 (mm) of the preform of the present invention, from the viewpoint of handling property during molding, preferably 0.8~100Mm, more preferably 1.2~10Mm, particularly preferably it is 1.5mm~5mm. また、本発明のプリフォームに用いられるプリプレグおよび他の積層単位の積層数にも特に制限はないが、積層工程での生産性および経済性の観点から、2〜100層が好ましく、より好ましくは4〜50層であり、とりわけ好ましくは8〜30層である。 Although there is no particular limitation on the number of laminated prepregs and other stack units used in the preform of the present invention, from the viewpoint of productivity and economy of a lamination process, preferably 2 to 100 layers, more preferably a 4 to 50 layers, particularly preferably from 8 to 30 layers. 積層数を多くすると、積層工程での負荷が大きくなるものの、好ましい範囲内であれば本発明の成形品の設計自由度をより高めることができる。 When increasing the number of stacked layers, although the load in the lamination step increases, it is possible to increase the design freedom of the molded article of the present invention more long as it is within the preferred range.

本発明のプリプレグまたはプリフォームを成形して得られる成形品は、各種部品、部材に使用することが可能であるが、その使用用途を広げるために、前記成形品は軽量でありかつ剛性、強度に優れることが好ましい。 Molded article obtained by molding the prepreg or preform of the present invention, various components, but it is possible to use the member, in order to widen the intended use, the molded article is lightweight and stiffness, strength it is preferable to excellent. さらに寸法安定性の指標である線膨張係数にも優れることが好ましい。 Preferably further excellent in the linear expansion coefficient which is an index of dimensional stability.

具体的な指標としては、前記成形品の曲げ弾性率をEc、比重をρとしたときに、Ec 1/3・ρ −1で表される、軽量性を示すひとつのパラメータである比剛性が1.5〜5であることが好ましい。 As a specific index, flexural modulus of the molded article Ec, when the specific gravity was [rho, represented by Ec 1/3 · ρ -1, the specific rigidity is one of the parameters indicating the lightweight it is preferable that 1.5 to 5. 一般的にスチールやアルミニウムの比剛性は1.5以下であり、これらの金属材料よりも優れた比剛性の領域となるため、1.5以上であることが好ましい。 The specific rigidity generally steel or aluminum is 1.5 or less, since these metal materials excellent specific rigidity region than is preferably 1.5 or more. また、より好ましくはマグネシウムの一般的な比強度である2.0を超える2.0〜5、さらに好ましくは2.5〜5である。 Further, more preferably greater than 2.0 is a general specific strength of magnesium from 2.0 to 5, more preferably from 2.5 to 5. また、成形品の設計を容易にするために、比剛性は等方性を有していることが好ましく、前記比剛性の等方性の指標として、前記曲げ弾性率Ecが、測定方向による最大曲げ弾性率EcMaxと最小曲げ弾性率EcMinとの関係において、EcMax≦EcMin×2である。 In order to facilitate the molded article design, it is preferable that specific rigidity has isotropic, as an indicator of isotropic said specific rigidity, the flexural modulus Ec is the maximum by the measurement direction in relation to the flexural modulus ECmax and the minimum flexural modulus EcMin, a EcMax ≦ EcMin × 2. より好ましくはEcMax≦EcMin×1.8であり、さらに好ましくはEcMax≦EcMin×1.5である。 More preferably EcMax ≦ EcMin × 1.8, more preferably from EcMax ≦ EcMin × 1.5.

成形品の強度についての具体的な指標としては、前記成形体の引張強度σc 、比重ρとすると、σc/ρが100〜500であることが好ましい。 Specific indicators of the strength of the molded article, the tensile strength .sigma.c of the molded body, when the specific gravity [rho, it is preferable .sigma.c / [rho is 100-500. より好ましくは200〜500、さらに好ましくは300〜500である。 More preferably 200 to 500, more preferably from 300 to 500. また前述の比剛性の記載と同様の理由より、前記引張強度の等方性の指標として、前記引張強度σcが、測定方向による最大引張強度σcMaxと最小引張強度σcMinとの関係において、σcMax≦σcMin×2である。 Also from the same reason as described in specific rigidity described above, as an indicator of isotropic said tensile strength, the tensile strength σc is, in relation to the maximum tensile strength ShigumacMax and the minimum tensile strength ShigumacMin by measurement direction, σcMax ≦ σcMin × 2. より好ましくはσcMax≦σcMin×1.8であり、さらに好ましくはσcMax≦σcMin×1.5である。 More preferably σcMax ≦ σcMin × 1.8, more preferably from σcMax ≦ σcMin × 1.5.

成形品の寸法安定性を示す一つのパラメータである線膨張係数についての具体的な指標としては、前記成形体の線膨張係数Ccが1×10 −6 〜20×10 −5 /Kであることが好ましい。 Specific indicator for the linear expansion coefficient which is a parameter showing the dimensional stability of the molded article, linear expansion coefficient Cc of the molded body is 1 × 10 -6 ~20 × 10 -5 / K It is preferred. より好ましくは1×10 −6 〜15×10 −5 /K、さらに好ましくは1×10 −6 〜10×10 −5 /Kである。 More preferably 1 × 10 -6 ~15 × 10 -5 / K, more preferably from 1 × 10 -6 ~10 × 10 -5 / K. また前述の比剛性の記載と同様の理由より、前記線膨張係数の等方性の指標として、前記線膨張係数Ccが、測定方向による最大線膨張係数CcMaxと最小線膨張係数CcMinとの関係において、CcMax≦CcMin×2である。 Also from the same reason as described in specific rigidity described above, as an indicator of isotropic the linear expansion coefficient, the linear expansion coefficient Cc is, in relation to the maximum linear expansion coefficient CcMax and minimum linear expansion coefficient CcMin by the measurement direction a CcMax ≦ CcMin × 2. より好ましくはCcMax≦CcMin×1.8であり、さらに好ましくはCcMax≦CcMin×1.5である。 More preferably CcMax ≦ CcMin × 1.8, more preferably from CcMax ≦ CcMin × 1.5.

また、本発明のプリプレグまたはプリフォームを成形して得られる成形品は、薄肉性、軽量性を考慮した場合、その最大厚みが2mm以下であることが好ましい。 Further, the molded article obtained by molding the prepreg or preform of the present invention, the thin resistance, when considering lightweight, it is preferred that the maximum thickness is 2mm or less. より好ましくは1.5mm以下、さらに好ましくは1.2mm以下である。 More preferably 1.5mm or less, more preferably 1.2mm or less. なお、ここで説明される最大厚みとは、成形品を構成する各平面部の厚みのうち最も大きな厚みのことを意味する。 Here, the maximum thickness described, which means that the largest thickness among the thicknesses of the respective flat portions constituting the molded product. 最大厚みは、成形品を構成する平面部において、最も厚みの大きな部分を測定して決定する。 Maximum thickness, in the flat portion constituting the molded article is determined by measuring a large portion of the thickest.

また成形品は、形状設計の自由度から、その厚みが変化していてもよい。 The molded article, the degree of freedom in shape design, may be the thickness changing. この厚み変化は、連続的に変化したものであることがより好ましい。 This thickness change is more preferable that continuously changed. なお、ここでいう「連続的に」とは、厚みがテーパー状に変化していることを意味する。 Here, "continuously" means that the thickness is changed in a tapered shape.

さらに、成形品は形状による剛性向上の効果を高めたり、形状による意匠効果を持たせるために、凹凸形状を有することが好ましい。 Further, the molded article to enhance the effect of enhancing the rigidity by the shape, in order to have a design effect due to the shape, preferably has an irregular shape. 具体的には成形品の基準面から凹凸形状を形成している凹凸面との高さの差が3mm以上であることが好ましい。 Specifically it is preferable that the difference in height between the uneven surface forming the uneven shape from the reference surface of the mold is 3mm or more. 基準面とは、成形品を形成する平面部のうち、面積が最も大きな平面部のことをいう。 The reference plane of the plane portion forming a molded article, area refers to the largest plane portion. 基準面と凹凸形状を形成している凹凸面とは、基準面に実質的に平行かつ、基準面から平面部1つ以上を隔てて形成される平面部のことである。 The uneven surface forming the reference surface and irregular shape, and substantially parallel to the reference plane is that from the reference surface of the flat portion formed at a flat portion 1 or more. ここで、実質的に平行とは、基準面と対象とする平面部とが形成する角度が20°以下のことをいう。 Herein, the substantially parallel, the angle which the planar portion of the reference surface and the object to form refers to a 20 ° or less. 基準面と凹凸面とが平行な場合には、基準面と凹凸面との高さの差はそのまま測定できるが、基準面と凹凸面とがある角度を形成する場合には、基準面と凹凸面上の点Pとの高さの差のうち、最も高さの差が大きくなるものを、基準面と凹凸面との高さの差とする。 If the reference surface and the uneven surface are parallel, when the difference in height between the reference surface and the uneven surface can be measured directly, which form an angle with and the reference surface and the uneven surface is a reference surface and uneven of the difference between the heights of the point P on the surface, what difference tallest increases, and the difference in height between the reference surface and the uneven surface. 基準面から凹凸面との高さの差は5mm以上であることがより好ましい。 The difference in height between concave-convex surface from the reference plane is more preferably 5mm or more.

また、上記以外にも様々な使用を想定し、成形品には複雑形状を形成することが好ましい。 Moreover, even assuming various uses other than the above, it is preferable to form the complex shape of the molded article. 例えば多数の平面部よりなる箱型形状を形成する場合には、平面部同士を屈曲部で繋ぐ形状となるが、その屈曲程度を表すための、屈曲部におけるR部の曲率半径が小さいことが好ましい。 For example in the case of forming a plurality of flat portions box shape made of is a shape connecting the flat portions at the bending portion, for indicating the order of bending, that the radius of curvature of the R portion is small at the bent portion preferable. より複雑な形状を形成させるという観点からは、該R部の曲率半径は5mm以下であることが好ましい。 More From the viewpoint of forming a complicated shape, it is preferable curvature radius of the R portion is 5mm or less.

さらに、成形品に複雑な形状を形成させる観点からは、前記屈曲部の個数が3個以上であることが好ましい。 Further, from the viewpoint of forming a complicated shape molded article, it is preferable that the number of the bent portions is three or more. 単純な成形品の折り曲げ形状では屈曲部が1個であり、コの字形状、単純なS字形状では屈曲部が2個となる。 Is one bending portion in a simple molded article bending shape, U-shape, the bent portion is two in the simple S-shape. 通常、部材などの複雑形状成形品はさらに屈曲部の個数が多くなる場合が大半であり、屈曲部の個数としては3個以上が好ましい目安となる。 Usually, complex shaped molded products such as members are mostly if further the number of bends increases, three or more is preferred measure as the number of the bent portions. 単純な四角形状の箱型成形品の場合には屈曲部が8個である。 Bent portions is eight in the case of a simple rectangular box-shaped article.

また、成形品は形状として各種ケース、筐体や部材への適用範囲を広げる観点から、成形品が屈曲部で区切られる平面部3面から構成される頂点を有することが好ましい。 Furthermore, moldings various cases as shape, from the viewpoint of widening the application range of the housing and member, the molded article preferably has an apex comprised of planar portions 3 surfaces separated by the bent portion. ここで、屈曲部で区切られる平面部3面から構成される頂点とは、平面部3面から構成されるコーナー部のことである。 Here, the vertex consists of flat portion 3 faces delimited by the bent portion, it is that the corner portion consists of flat portion 3 faces.

さらに成形品には、剛性を高める観点からリブが形成されていてもよい。 More moldings may be formed ribs in view of enhancing the rigidity. リブの形状は特に限定されないが、線状リブ、T字リブ、十字リブなどが好ましく挙げられる。 But not the rib shape particularly limited, linear ribs, T-shaped ribs, etc. cross-shaped rib are preferably exemplified. リブの高さは成形品の必要に応じて設定することになるが、成形品の薄肉性の観点からは10mm以下であることが好ましい。 The height of the ribs is thus set according to the needs of the molded article is preferably 10mm or less from the viewpoint of the thin resistance of the molded article. より好ましくは5mm以下である。 More preferably 5mm or less.

成形品は軽量性を確保する観点からは、中空体であってもよい。 Moldings from the viewpoint of ensuring light weight, may be a hollow body. この場合、成形品の形状に合わせていくつかの成形品を接合して、中空成形体を形成してもよい。 In this case, by joining a number of molded articles in accordance with the shape of the molded product may be formed hollow molded body.

また、さらに高い力学特性を成形品に付与することを目的として、別の成形体と一体化させてもよい。 Further, for the purpose of imparting a higher mechanical properties to the molded article, it may be integrated with another molded product. 別の成形品としては、力学特性を高めるためには、連続した強化繊維と樹脂とを有してなる繊維強化複合材料が接合されていることが好ましい。 Another molded product, in order to improve the mechanical properties, it is preferable that the fiber-reinforced composite material formed and a reinforcing fiber and a resin continuous are joined. 例えば、連続した強化繊維をエポキシ樹脂などの熱硬化性樹脂または、ポリプロピレンやポリアミドなどの熱可塑性樹脂と複合した繊維強化複合材料を成形品の表面に接合することで、極めて優れた力学特性や剛性を付与することが可能となる。 For example, thermosetting resin such as epoxy resin continuous reinforcing fibers or a fiber-reinforced composite material obtained by combining a thermoplastic resin such as polypropylene or polyamide by bonding to the surface of the molded article, excellent mechanical properties and rigidity it is possible to grant.

本発明のプリプレグまたはプリフォームを成形して得られる成形品同士を接合一体化させてもよい。 The molded articles each other obtained by molding the prepreg or preform of the present invention may be joined and integrated. 目的により、他方の繊維質量含有率を上げておき、高い強度として一体化させたものなどが例示できる。 Purpose, the previously raised the other fiber mass content, such as those obtained by integrating a high strength can be exemplified.

成形品の適用用途を広げる観点からは、複雑形状の成形体を接合することが好ましい。 From the viewpoint of widening the molded article of the application purpose, it is preferable to bond the shaped body of a complicated shape. ここで複雑形状の成形体とは、例えばエッジ、フレーム、ボス、リブ、ヒンジ、マウントなどの複雑形状の射出成形体が例示できる。 Here, the molded article of complicated shape, for example an edge, frame, boss, rib, hinge, injection molding having a complicated shape such as the mount can be exemplified. 成形品な優れた力学特性を活用できる用途を広げることができる。 It is possible to widen the applications to leverage molded article of excellent mechanical properties.

一体化させるための手法としては特に限定されないが、接着剤や熱溶着、振動溶着、超音波溶着、レーザー溶着などの方法が例示できる。 No particular limitation is imposed on the method for integrally combining, adhesive or thermal welding, vibration welding, ultrasonic welding, a method such as laser welding can be exemplified. なかでもプロセスの容易さや、成形サイクルの短さから、熱溶着、振動溶着、超音波溶着、レーザー溶着が好ましい。 Among them ease and processes from short molding cycle, heat welding, vibration welding, ultrasonic welding, laser welding is preferable.

ここでプレス成形の種類は得られる成形品に応じ選択が可能である。 Here the type of press molding it is possible to select depending on the molded article obtained. ここで、プレス成形とは、加工機械および型、工具その他成形用の治具や副資材等を用いて、前記積層プリフォームに曲げ、剪断、圧縮等の変形を与えて成形体を得る方法であるが、その成形形態として絞り、深絞り、フランジ、コールゲート、エッジカーリング、型打ちなどが例示される。 Here, the press forming, processing machinery and mold, tool using other fixtures and subsidiary materials for molding, bending the laminated preform, shear, giving deformation such as compression in a way to obtain a molded product the case, the diaphragm as a molding form, deep drawing, flange, call gate, edge curling, and stamped and the like. また、プレス成形の方法としては、各種存在するプレス成形の方法のなかでも、大型の航空機などの成形品部材を作製する際によく使用されるオートクレーブ法や、工程が比較的簡便である金型プレス法が好ましく挙げられるが、設備や成形工程でのエネルギー使用量、使用する成形用の治具や副資材等の簡略化、成形圧力、温度の自由度の観点から、金属製の型を用いて成形をおこなう金型プレス法を用いることがより好ましい。 Further, the mold as the method of press molding, among methods press molding for various present and autoclaving often used in making a molded article member such as a large aircraft, steps are relatively simple While pressing method is preferably exemplified, using energy usage in facilities and molding processes, simplification of jigs and subsidiary materials for molding to be used, the molding pressure, in terms of freedom of temperature, metal mold it is more preferable to use a die-pressing method in which molding Te.

金型プレス法には、前記プリプレグまたはプリフォームを型内に予め配置しておき、型締とともに加圧、加熱をおこない、次いで型締をおこなったまま、金型の冷却により該プリプレグまたはプリフォームの冷却をおこない成形品を得るホットプレス法や、プリプレグまたはプリフォームの樹脂が熱可塑性樹脂である場合には、予め該プリプレグまたはプリフォームを、熱可塑性樹脂の溶融温度以上に、遠赤外線ヒーター、加熱板、高温オーブン、誘電加熱などに例示される加熱装置で加熱し、熱可塑性樹脂を溶融、軟化させた状態で、前記成形型の下面となる型の上に配置し、次いで型を閉じて型締を行い、その後加圧冷却する方法であるスタンピング成形を採用することができる。 The die-pressing method, in advance placing the prepreg or preform in the mold, pressurized with mold clamping, subjected to heat, then remain subjected to clamping, the prepreg or preform by cooling the mold and hot pressing to cool done to obtain a molded article, when the resin of the prepreg or preform is a thermoplastic resin, previously the prepreg or preform, above the melting temperature of the thermoplastic resin, a far infrared heater, heating plate, hot ovens, heated by a heating device which is illustrated in such dielectric heating, melting the thermoplastic resin, while being softened, placed on top of the mold as the lower surface of the mold, then closing the mold perform mold clamping, it can then employ the stamping is a method for pressurized cooling. プレス成形方法については、特に制限はないが、成形サイクルを早めて生産性を高める観点からは、スタンピング成形であることが好ましい。 For press molding method is not particularly limited, from the viewpoint of enhancing the productivity by advancing the molding cycle, preferably a stamping.

さらに、前記予熱によりプリプレグまたはプリフォームを賦形可能な状態とするために、樹脂が熱可塑性樹脂であることが好ましい。 Furthermore, in order to make the prepreg or preform and shapeable state by the preheating, it is preferable resin is a thermoplastic resin. そして予熱の温度は、前記熱可塑性樹脂の融点または軟化点以上とすることが好ましい。 The temperature of the preheating is preferably equal to or higher than the melting point or softening point of the thermoplastic resin.

予熱したプリプレグまたはプリフォームをプレス成形に用いられる金型まで搬送するに際し、予熱状態を十分に保ったままでプレス成形するために、素早く搬送することが好ましい。 Upon conveying the preheated prepreg or preform to a mold used for press molding, to press forming while maintaining sufficiently preheated state, it is preferable to transport quickly. 具体的には、プリプレグまたはプリフォームを予熱後、金型まで搬送してプレス成形で加圧を開始するまでの所要時間が1分以内であることが好ましく、30秒以内であることがより好ましく、15秒以内であることがさらに好ましい。 Specifically, after preheating the prepreg or preform, it is preferable that the time required until the start of pressurization by press molding is within 1 minute and conveyed to the die, more preferably within 30 seconds , even more preferably within 15 seconds.

プレス金型での加圧については特に制限されることはないが、プリプレグまたはプリフォームを良好に賦形させる観点からは、加圧力は0.1MPa以上であることが好ましい。 Without being particularly limited for pressurization of a press die, from the viewpoint of favorably shape the prepreg or preform, it is preferred that pressure is 0.1MPa or more. より好ましくは1MPa以上、さらに好ましくは10MPa以上である。 More preferably 1MPa or more, more preferably not less than 10 MPa. 加圧力の上限については特に制限はないが、成形時の強化繊維の折損を抑える観点からは100MPa以下であることが好ましい範囲である。 No particular limitation on the upper limit of the pressure, but from the viewpoint of suppressing the breakage of reinforcing fibers during molding is preferably in the range or less 100 MPa.

プレス金型での冷却についは特に制限されることはないが、プリプレグまたはプリフォームを構成する樹脂として熱可塑性樹脂を使用している場合には、予熱したプリフォームを十分に冷却させる観点から、金型の表面温度を熱可塑性樹脂の融点または軟化点以下とすることが好ましい。 From the viewpoint has no particular restriction about the cooling in the press die, when using a thermoplastic resin as the resin constituting a prepreg or preform, to sufficiently cool the preform preheated, it is preferable that the surface temperature of the mold than the melting point or softening point of the thermoplastic resin. また脱型を早めて成形サイクルを短くする観点からは、金型温度を熱可塑性樹脂の融点または軟化点よりも30℃以上低くすることが好ましい。 Also from the viewpoint of shortening the molding cycle by advancing the demolding, it is preferable that the mold temperature lower 30 ° C. or higher than the melting point or softening point of the thermoplastic resin. より好ましくは50℃以上低くすることである。 More preferably to lower than 50 ° C..

次に本発明のプリプレグまたはプリフォームを金型に配置してプレス成形する工程について説明する。 Then the prepreg or preform of the present invention disposed in a mold will be described step of press-forming. 本発明のプリプレグまたはプリフォームでは、次式で示されるチャージ率を100%より大きくして金型に配置することが好ましい。 The prepreg or preform of the present invention, it is preferable to dispose a charge ratio represented by the following formula in a mold with greater than 100%.
・チャージ率(%)=100×(プリプレグまたはプリフォームの面積)/(金型キャビティ総面積)。 Charge ratio (%) = 100 × (area of ​​prepreg or preform) / (mold cavity total area).

チャージ率が100%より大きい、すなわち金型キャビティ総面積を全てカバーする大きさよりも大きいプリプレグまたはプリフォームを金型に配置することで、成形時にプリプレグまたはプリフォームに過度な流動を起こすことなく、繊維配向を保ったままで成形が可能となる。 Larger charge rate is 100%, i.e. the greater prepreg or preform than the size of all the mold cavity total area covered by arranging the mold without causing excessive flow in the prepreg or preform during molding, molding while maintaining the fiber orientation is possible. このため、成形時に繊維配向を乱したり、成形時の流動によって繊維配向に異方性を生じさせたりすることを極力抑えて、プリプレグまたはプリフォームの繊維配向を活かした成形品を得ることができる。 Accordingly, or disturb the fiber orientation during molding, by suppressing as much as possible to or cause anisotropy in fiber orientation by the flow during molding to obtain a molded article utilizing the fiber orientation of the prepreg or preform it can. 好ましくはチャージ率を105%以上、さらに好ましくは110%以上とすることである。 Preferably the charge ratio 105% or more, further preferably to 110% or more. チャージ率の上限については、特に制限はないが、材料を有効に使用し、無駄を省く観点からは150%以下であることが好ましい。 The upper limit of the charge ratio is not particularly limited, it is preferable from the viewpoint of material effectively use, eliminate waste or less 150%.

次に成形用の金型について説明する。 Next will be described a mold for molding. 金型は大きく2種類に分類され、1つは鋳造や射出成形などに使用される密閉金型であり、もう1つはプレス成形や鍛造などに使用される開放金型である。 Mold can be classified into two types, one is a closed mold for use in such casting or injection molding, the other is an open mold used for a press molding or forging. 密閉金型は主に内部に材料を流し込んで成形する金型であり、開放金型は主に材料を流さずに変形させて成形する金型である。 Closed molds are mold mainly forming by pouring the material into the interior, an open mold is a mold for molding mainly by deforming without supplying the material. 成形時に基材に過度な流動を起こすことなく、成形時にプリプレグまたはプリフォームの繊維配向を乱したり、成形時の流動によって繊維配向に異方性を生じさせたりすることを極力抑えて、プリプレグまたはプリフォームの繊維配向を活かした成形品を得るために、開放金型を用いることが好ましい。 Without causing excessive flow to the substrate at the time of molding, or disturb the fiber orientation of the prepreg or preform during molding, and minimized to or cause anisotropy in fiber orientation by the flow during molding, prepreg or to obtain a molded article utilizing the fiber orientation of the preform, it is preferable to use an open mold. また、成形時の分解ガスや混入空気を型外に排除する観点からも開放金型が好ましい。 Moreover, the open mold also in view of eliminating the decomposition gas or entrained air in the molding in the mold out is preferable.

さらに、金型には打ち抜き機構、パンチング機構、タッピング機構から選択される少なくとも一種を有する金型が好ましい。 Furthermore, punching mechanism in the mold, punching mechanism, a mold having at least one selected from the tapping mechanism is preferred. プレス成形で得られた成形品は、プリプレグまたはプリフォームのチャージ率を、金型のキャビティ総面積に対し100%より大きくしてプレス成形する場合もあり、成形品として必要な部分と不必要な部分(端部)を有することがある。 Molded articles obtained by press molding, the charge rate of the prepreg or preform, and greater than 100% with respect to the cavity total area of ​​the mold may want to press molding, and unnecessary necessary part as molded articles it may have a portion (end portion). 従って、成形後に成形品の形状を仕上げるために、この端部を除去する工程が必要となる場合がある。 Therefore, in order to finish the molded product shape after molding, there is a case where the step of removing the end portion is required. また、成形品は、その使用目的などによっては発生ガスや熱交換のための通気口や排気口、成形品の掴み部分、加工用のネジ孔やボルト接合用の孔、意匠性の付与を目的とした孔や打ち抜き模様などで利用する孔部を有する成形品に加工することが想定される。 The object moldings, vent or exhaust ports for generating gas and heat exchange, such as by their intended use, gripping portion of the molded article, the threaded holes and bolts joining the holes for processing, the application of design property it is envisioned that processed into molded articles having a hole to use, and more at the pores and punching pattern. 前記した3つの機構から選択される少なくとも一種を有することで、プレス成形後に端部を除去する工程や必要な孔部を形成する工程をプレス成形と同時に実施することができ、工程の簡略化を図ることができるために好ましい。 By having at least one member selected from the three mechanisms described above, can be carried out to form a step and necessary hole for removing end after press molding press forming at the same time, the simplification of the process preferred for can be reduced.

本発明の本発明のプリプレグまたはプリフォームを用いて得られる成形品の用途としては、例えば、「パソコン、ディスプレイ、OA機器、携帯電話、携帯情報端末、ファクシミリ、コンパクトディスク、ポータブルMD、携帯用ラジオカセット、PDA(電子手帳などの携帯情報端末)、ビデオカメラ、デジタルビデオカメラ、光学機器、オーディオ、エアコン、照明機器、娯楽用品、玩具用品、その他家電製品などの筐体、トレイ、シャーシ、内装部材、またはそのケース」などの電気、電子機器部品、「支柱、パネル、補強材」などの土木、建材用部品、「各種メンバ、各種フレーム、各種ヒンジ、各種アーム、各種車軸、各種車輪用軸受、各種ビーム、プロペラシャフト、ホイール、ギアボックスなどの、サスペンション、アクセル The use of the prepreg or shaped article obtained by using the preform of the present invention of the present invention, for example, "PC, display, OA equipment, mobile phones, portable information terminals, facsimiles, compact discs, portable MD, portable radios cassette, PDA (portable information terminals such as an electronic organizer), video camera, digital video camera, optical equipment, audio, air conditioning, lighting equipment, recreational supplies, toys supplies, housing, such as other consumer electronics products, tray, chassis, interior member , or electrical, such as the case ", electronic equipment parts," struts, panels, civil engineering, such as reinforcing material ", part construction material," various members, various frames, various hinges, various arms, various axles, various wheel bearing, various beam, propeller shaft, wheel, such as a gear box, suspension, accelerator またはステアリング部品」、「フード、ルーフ、ドア、フェンダ、トランクリッド、サイドパネル、リアエンドパネル、アッパーバックパネル、フロントボディー、アンダーボディー、各種ピラー、各種メンバ、各種フレーム、各種ビーム、各種サポート、各種レール、各種ヒンジなどの、外板、またはボディー部品」、「バンパー、バンパービーム、モール、アンダーカバー、エンジンカバー、整流板、スポイラー、カウルルーバー、エアロパーツなど外装部品」、「インストルメントパネル、シートフレーム、ドアトリム、ピラートリム、ハンドル、各種モジュールなどの内装部品」、または「モーター部品、CNGタンク、ガソリンタンク、燃料ポンプ、エアーインテーク、インテークマニホールド、キャブレターメインボディー、 Or steering parts "," hood, roof, doors, fenders, trunk lid, side panel, rear end panel, upper back panel, front body, underbody, various pillars, various members, various frames, various beam, various support, various rail , such as various types of hinge, the outer skin or body parts, "," bumper, bumper beam, mall, under cover, engine cover, the current plate, spoiler, cowl louver, exterior parts such as aero parts, "" instrument panel, seat frames , door trim, pillar trim, steering wheel, interior parts ", or" motor parts, such as the various modules, CNG tank, gasoline tank, fuel pump, air intake, intake manifold, carburetor main body, ャブレタースペーサー、各種配管、各種バルブなどの燃料系、排気系、または吸気系部品」などの自動車、二輪車用構造部品、「その他、オルタネーターターミナル、オルタネーターコネクター、ICレギュレーター、ライトディヤー用ポテンショメーターベース、エンジン冷却水ジョイント、エアコン用サーモスタットベース、暖房温風フローコントロールバルブ、ラジエーターモーター用ブラッシュホルダー、タービンべイン、ワイパーモーター関係部品、ディストリビュター、スタータースィッチ、スターターリレー、ウィンドウオッシャーノズル、エアコンパネルスィッチ基板、燃料関係電磁気弁用コイル、バッテリートレイ、ATブラケット、ヘッドランプサポート、ペダルハウジング、プロテクター、ホーンターミナル、ステッ Turbocharger Breakfast letter spacer, various pipes, fuel system, such as various types of valves, exhaust system or intake system parts "car, such as, for motorcycles structural components," other, alternator terminal, alternator connector, IC regulators, Lig yer potentiometer base , engine cooling water joints, air conditioner thermostat base, heating warm air flow control valve, radiator motor for brush holders, turbine base in the wiper motor-related parts, distributors terpolymers, starter switch, starter relay, window Ossha nozzles, air conditioner panel switch substrate, coil of magnetic valve for fuel supply, battery trays, AT brackets, head lamp supports, pedal housings, protectors, horn terminals, step プモーターローター、ランプソケット、ランプリフレクター、ランプハウジング、ブレーキピストン、ノイズシールド、スペアタイヤカバー、ソレノイドボビン、エンジンオイルフィルター、点火装置ケース、スカッフプレート、フェイシャー」、などの自動車、二輪車用部品、「ランディングギアポッド、ウィングレット、スポイラー、エッジ、ラダー、エレベーター、フェイリング、リブ」などの航空機用部品が挙げられる。 Flop motor rotor, lamp socket, lamp reflector, lamp housing, brake piston, noise shield, spare tire cover, solenoid bobbin, engine oil filter, ignition device case, scuff plate, fascia ", motor vehicles, such as, parts for motorcycles," landing Giapoddo, winglets, spoilers, edge, ladder, elevator, Faye ring, include aircraft parts such as ribs. " 力学特性の観点より、電気、電子機器用の筐体、土木、建材用のパネル、自動車用の構造部品、航空機用の部品に好ましく用いられる。 From the viewpoint of mechanical properties, electrical, housing for electronic equipment, civil engineering, panels for building materials, structural components for automobiles, preferably used parts for aircraft. とりわけ、力学特性および等方性の観点より、自動車、二輪車用構造部品に好ましく用いられる。 Especially, from the viewpoint of mechanical properties and isotropy, automobiles, are preferably used in the motorcycle structural parts.

以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明する。 Hereinafter, a more detailed description of the present invention through examples.

(1)プリプレグに含まれる強化繊維長の評価 プリプレグを空気中500℃で1時間加熱し、樹脂成分を焼き飛ばした。 (1) Evaluation prepreg of reinforcing fibers length included in the prepreg was heated for 1 hour at 500 ° C. in air and burning off a resin component. 残った強化繊維を無作為に400本選び出し、その長さを1μm単位まで光学顕微鏡にて測定し、繊維長とその割合を測定した。 The remaining reinforcing fibers picked 400 randomly measured with an optical microscope its length to 1μm units was measured and ratio of fiber length.

さらに0.25mm未満、0.25mm以上0.5mm未満、0.5mm以上0.75mm未満、というように0.25mm間隔で、強化繊維の度数をカウントし、繊維長分布を評価した。 Even less than 0.25mm, less than 0.25mm or 0.5mm, less 0.5mm or 0.75 mm, with 0.25mm spacing and so, counting the frequency of reinforcing fibers was evaluated fiber length distribution.

(2)プリプレグ中の強化繊維の二次元配向角の測定 図2に示すように、プリプレグを2枚のステンレス製メッシュ(2.5cm当たり50個のメッシュを有する平織形状)に挟み、プリプレグが動かないようにネジを調整して固定した。 (2) As shown in the measurement diagram 2 of a two-dimensional orientation angle of reinforcing fibers in the prepreg was sandwiched between prepreg (plain weave configuration having 50 meshes per 2.5 cm) 2 sheets of stainless steel mesh, moving prepreg It was fixed by adjusting the screw so as not. これを空気中500℃で1時間加熱し、樹脂成分を焼き飛ばした。 This was heated for 1 hour at 500 ° C. in air and burning off a resin component. ステンレス製メッシュを外し、得られた強化繊維基材を顕微鏡で観察し、無作為に強化繊維単糸(a)を1本選定し、該強化繊維単糸に交差する別の強化繊維単糸との二次元配向角を画像観察より測定した。 Remove the stainless steel mesh, the reinforcing fiber base material obtained was observed with a microscope, randomly reinforcing fiber single yarn (a) is selected one, and another reinforcing fibers single yarn intersecting the reinforcing fiber single yarn a two-dimensional orientation angle was measured from the image observation. 配向角は交差する2つの強化繊維単糸とのなす2つの角度のうち、0°以上90°以下の角度(鋭角側)を採用した。 Orientation angle of the two angles formed by the two reinforcing fiber single yarn crossing, was adopted 0 ° to 90 ° angle (acute angle side). 選定した強化繊維単糸(a)1本あたりの二次元配向角の測定数はn=20とした。 Number of measurements of the two-dimensional orientation angle per present selected reinforcing fibers single yarn (a) 1 was n = 20. 同様の測定を合計5本の強化繊維単糸を選定しておこない、その平均値をもって二次元配向角とした。 Similar measurement was carried out by selecting the reinforcing fibers single yarn of a total of five, and average value thereof and two-dimensional orientation angle.

(3)強化繊維基材の空気量(フラジール法) (3) air amount of the reinforcing fiber base material (Frazier method)
上記(2)の焼き飛ばしと同様にして得た強化繊維基材をもちいて、ASTM D737に基づくフラジール形法で測定される空気量を測定した。 By using the (2) baked skip similarly obtained was reinforcing fiber substrate was measured air amount measured by the Frazier method based on ASTM D737.

(4)プリプレグ中の強化繊維の繊維質量含有率Wf(%) (4) Fiber mass content Wf of the reinforcing fibers in the prepreg (%)
プリプレグの質量W1を測定したのち、該プリプレグを空気中500℃で1時間加熱し、樹脂成分を焼き飛ばし、残った強化繊維の質量W2を測定し、次式により算出した。 After measuring the mass W1 of a prepreg, the prepreg was heated for 1 hour at 500 ° C. in air, burning off a resin component, and measuring the mass W2 of the remaining reinforcing fibers was calculated by the following equation.
・Wf(%)=100×W2/W1。 · Wf (%) = 100 × W2 / W1.

(5)プリプレグの厚みhn、およびプリフォームの厚みhpn(hn、hpn(n=0,1、2、3、4)) (5) the thickness of the prepreg hn, and the thickness of the preform hpn (hn, hpn (n = 0,1,2,3,4))
空気中で、測定する温度にプリプレグまたはプリフォームを10分間放置したのち、室温まで冷却した。 In air, after the prepreg or preform allowed to stand for 10 minutes to a temperature to be measured, and cooled to room temperature. 該プリプレグまたはプリフォームにおいて2点X、Yを直線距離XYが最も長くなるように決定し、該直線XYを10等分した際の両端XYを除く各分割点において厚みを測定し、その平均値をもってプリプレグまたはプリフォームの厚みhn、hpnとした。 Determining two points in the prepreg or preform X, the Y as linear distance XY is the longest, the thickness was measured at each division point, except for both ends XY of when the 10 equal portions straight line XY, the average value the thickness of the prepreg or preform with hn, was hpn.

(6)プリプレグの嵩密度 100mm角のプリプレグを切り出し、重量Wを測定し、次式より嵩密度を算出した。 (6) cut out prepreg bulk density 100mm angle of the prepreg, weighed W, was calculated bulk density from the following formula.
・プリプレグの嵩密度=W/(10×10×h0) Prepreg of bulk density = W / (10 × 10 × h0)
h0:プリプレグの厚み。 h0: prepreg thickness of.

(7)プリプレグの樹脂含浸率% (7) Resin impregnation ratio% of prepreg
プリプレグの厚み方向断面を以下のように観察して測定した。 The cross-section in the thickness direction of the prepreg was measured by observing as follows. プリプレグの端部を研磨し、プリプレグをエポキシ樹脂で包埋し、プリプレグの断面端部にあたる面を研磨し、プリプレグの厚み×幅500μmの範囲を超深度カラー3D形状測定顕微鏡VK−9500(コントローラー部)/VK−9510(測定部)((株)キーエンス製)を使用して拡大倍率400倍で撮影した。 Polishing the end of the prepreg, the prepreg were embedded in epoxy resin, polishing the surface corresponding to cross-sectional end of the prepreg, ultradeep the range of thickness × width 500μm prepreg color 3D profile measuring microscope VK-9500 (controller section ) / VK-9510 was (measurement unit) (Co. taken at magnification 400 times using the Keyence). 撮影画像において、樹脂が含浸している部位と、樹脂が含浸していない部位の面積を求め、次式により樹脂含浸率を算出した。 In the captured image, a site where the resin is impregnated, the area of ​​the portion where the resin is not impregnated was determined and calculated resin impregnation ratio by the following equation.
・・樹脂含浸率(%)=100×(樹脂が含浸している部位の総面積)/(プリプレグの観察部位の断面積)樹脂含浸率(%)=100×樹脂が含浸している部位の面積/(プリプレグの厚み×幅500μmの面積)。 · Resin impregnation ratio (%) = 100 × (total area of ​​sites where the resin is impregnated) / (cross-sectional area of ​​the observed region of the prepreg) sites where the resin impregnation ratio (%) = 100 × resin impregnates area / (area of ​​thickness × width 500μm prepreg).

(8)プリプレグの引張強度σ (8) the tensile strength of the prepreg σ
プリプレグから試験片を切り出し、ISO527−3法(1995)に従い引張特性を測定した。 Test pieces were cut out from the prepreg was measured tensile properties in accordance with ISO527-3 method (1995). 試験片は、任意の方向を0°方向とした場合に+45°、−45°、90°方向の4方向について切り出した試験片を作製し、それぞれの方向について測定数はn=5とし、平均値を引張強度とした。 Specimen, + 45 ° when any direction is 0 ° direction, to produce a -45 °, test pieces were cut for four directions 90 ° direction, the number of measurements for each direction is set to n = 5, mean was the value tensile strength. 測定装置としては“インストロン(登録商標)”5565型万能材料試験機(インストロン・ジャパン(株)製)を使用した。 Measurement As a device using the "Instron (registered trademark)" 5565 type universal testing machine (manufactured by Instron Japan Co., Ltd.).

(9)引張強度σMax、σMin (9) Tensile strength σMax, σMin
上記(8)で測定した引張強度σのうち、最大値をσMax、最小値をσMinとした。 Of the tensile strength σ measured in the above (8), and the maximum value .sigma.max, the minimum value ShigumaMin.

(10)成形品の比強度 成形品から試験片を切り出し、ISO1183(1987)に準拠して成形品の比重ρを測定した。 (10) A test piece was cut out from the molded article of the specific strength molded article were measured specific gravity ρ of the molded article in conformity with ISO1183 (1987). 次いで成形品から試験片を切り出し、ISO527−3法(1995)に従い引張強度を測定した。 Then cut out test pieces from the molded article was measured tensile strength in accordance with ISO527-3 method (1995). 試験片は、任意の方向を0°方向とした場合に+45°、−45°、90°方向の4方向について切り出した試験片を作製し、それぞれの方向について測定数はn=5とし、平均値を引張強度σcとした。 Specimen, + 45 ° when any direction is 0 ° direction, to produce a -45 °, test pieces were cut for four directions 90 ° direction, the number of measurements for each direction is set to n = 5, mean It was the value tensile strength σc. 測定装置としては“インストロン(登録商標)”5565型万能材料試験機(インストロン・ジャパン(株)製)を使用した。 Measurement As a device using the "Instron (registered trademark)" 5565 type universal testing machine (manufactured by Instron Japan Co., Ltd.). 得られた結果より次式により、成形品の比強度を算出した。 By the following formula from the results obtained, to calculate the specific strength of the molded article.
・成形品の比強度=σc/ρ。 - molded products of specific strength = σc / ρ.

(11)成形品の引張強度のσcMax、σcMin (11) σcMax of the tensile strength of the molded product, σcMin
測定する成形品における0°、+45°、−45°、90°の4方向全てにおいて測定される引張強度のうち、最大値をσcMax、最小値をσcMinとした。 0 °, + 45 ° in the molded article to be measured, -45 °, of the tensile strength measured in the four directions every 90 °, and the maximum value ShigumacMax, the minimum value ShigumacMin.

(12)成形品の比剛性 成形品から試験片を切り出し、ISO178法(1993)に従い曲げ弾性率を測定した。 (12) A test piece was cut out from the molded article of specific stiffness moldings were measured flexural modulus according ISO178 method (1993). 試験片は、任意の方向を0°方向とした場合に+45°、−45°、90°方向の4方向について切り出した試験片を作製し、それぞれの方向について測定数はn=5とし、平均値を曲げ弾性率Ecとした。 Specimen, + 45 ° when any direction is 0 ° direction, to produce a -45 °, test pieces were cut for four directions 90 ° direction, the number of measurements for each direction is set to n = 5, mean was bent values ​​modulus Ec. 測定装置としては“インストロン(登録商標)”5565型万能材料試験機(インストロン・ジャパン(株)製)を使用した。 Measurement As a device using the "Instron (registered trademark)" 5565 type universal testing machine (manufactured by Instron Japan Co., Ltd.). 得られた結果より次式により、成形品の比剛性を算出した。 By the following formula from the results obtained, to calculate the specific rigidity of the molded article.
・成形品の比剛性 =Ec 1/3 /ρ。 - molded products of specific stiffness = Ec 1/3 / ρ.

(13)成形品の曲げ弾性率のEcMax、Ecmin (13) of the molded article of the flexural modulus EcMax, Ecmin
測定する成形品における0°、+45°、−45°、90°の4方向全てにおいて測定される曲げ弾性率のうち、最大値をEcMax、最小値をEcMinとした。 0 °, + 45 ° in the molded article to be measured, -45 °, of the flexural modulus is measured in four directions every 90 °, and the maximum value ECmax, the minimum value EcMin.

(14)積層プリフォームの層間剪断強度 積層プリフォームより試験片を切り出し、ASTM−D−2344に基づき幅6.4mm、長さ14mmの試験片を作製し、3点曲げ試験をn=10で行い、層間剪断強度を測定した。 (14) A test piece was cut out from the interlaminar shear strength laminated preform laminate preform, a width based on ASTM-D-2344 6.4mm, to prepare a test piece of length 14 mm, a three-point bending test with n = 10 carried out, to measure the interlaminar shear strength. 結果にはn=10の平均値を採用した。 Results adopted an average value of n = 10.

(15)成形品の線膨張係数 成形品から試験片を切り出し、ISO11359−2に準拠して測定した。 (15) A test piece was cut out from the molded article of the linear expansion coefficient molded article was measured in accordance with ISO11359-2. 試験片は、任意の方向を0°方向とした場合に+45°、−45°、90°方向の4方向について切り出した試験片を作製し、それぞれの方向について測定数はn=5とし、平均値を線膨張係数Ccとした。 Specimen, + 45 ° when any direction is 0 ° direction, to produce a -45 °, test pieces were cut for four directions 90 ° direction, the number of measurements for each direction is set to n = 5, mean the value was defined as the linear expansion coefficient Cc.

(16)成形品の線膨張係数のCcMax、CcMin (16) CCmax linear expansion coefficient of the molded article, CcMin
測定する成形品における0°、+45°、−45°、90°の4方向全てにおいて測定される線膨張係数のうち、最大値をCcMax、最小値をCcMinとした。 0 °, + 45 ° in the molded article to be measured, -45 °, among the linear expansion coefficient measured in four directions every 90 °, and the maximum value CCmax, the minimum value CcMin.

(17)成形品の比強度の判定 成形品の比強度をもとに以下の基準で判定した。 (17) The specific strength determination moldings specific strength of the molded article was determined by the following criteria based on.
A:比強度300MPa以上 A: specific strength 300MPa or more
B:比強度200MPa以上300MPa未満C:比強度150MPa以上200MPa未満D:比強度150MPa未満。 B: specific strength 200MPa or 300MPa less C: specific strength 150MPa or 200MPa less D: specific strength less than 150MPa.

(18)成形品の比剛性の判定 成形品の比剛性をもとに以下の基準で判定した。 (18) the specific rigidity of the determination moldings specific rigidity of the molded article was determined by the following criteria based on.
AAA:比剛性3.00以上 AAA: specific rigidity 3.00 or higher
AA:比剛性2.50以上3.00未満A:比剛性2.20以上2.50未満B:比剛性2.00以上2.20未満C:比剛性1.50以上2.00未満D:比剛性1.50未満。 AA: specific rigidity 2.50 or 3.00 less than A: specific rigidity 2.20 to 2.50 less B: specific rigidity 2.00 or 2.20 less than C: specific rigidity 1.50 to 2.00 less than D: less than specific rigidity 1.50.

(19)成形品の線膨張係数の判定 成形品の線膨張係数をもとに以下の基準で判定した。 (19) The linear expansion coefficient of determination moldings linear expansion coefficient of the molded article was determined by the following criteria based on. 1×10 −6 〜20×10 −5 /K 1 × 10 -6 ~20 × 10 -5 / K
A:線膨張係数7×10 −6 /K以下 A: coefficient of linear expansion 7 × 10 -6 / K or less
B:線膨張係数7×10 −6 /Kより大きく10×10 −6 /K以下C:線膨張係数10×10 −6 /Kより大きく20×10 −6 /K以下D:線膨張係数20×10 −6 /Kより大きい。 B: coefficient of linear expansion 7 × 10 -6 / K or less greater than 10 × 10 -6 / K C: linear expansion coefficient of 10 × 10 -6 / greater than K 20 × 10 -6 / K or less D: coefficient of linear expansion 20 × greater than 10 -6 / K.

(20)成形品の等方性の判定 成形品の引張強度、曲げ弾性率、線膨張係数の各特性の面内バラツキをもとに以下の基準で判定した。 (20) Tensile strength of isotropic determination molded article molded article, flexural modulus was determined by the following criteria based on the in-plane variation of the properties of linear expansion coefficient.
AA:最大値が最小値の1.0倍以上1.1倍以下A:最大値が最小値の1.1倍よりも大きく1.3倍以下B:最大値が最小値の1.3倍よりも大きく2倍以下C:最大値が最小値の2倍よりも大きい。 AA: The maximum value is more than 1.0 times the minimum value 1.1 times or less A: 1.3-fold greater than 1.1 times the maximum value of the minimum value or less B: 1.3 times the maximum value of the minimum value less than twice larger than C: maximum value is greater than twice the minimum value.

参考例1. Reference Example 1. 炭素繊維1 Carbon fiber 1
ポリアクリロニトリルを主成分とする共重合体から紡糸、焼成処理、表面酸化処理を行い、総単糸数12,000本の連続炭素繊維を得た。 Spinning a copolymer mainly composed of polyacrylonitrile, calcination treatment, it was surface oxidation treatment to obtain a continuous carbon fiber Sotan number of yarns 12,000. この連続炭素繊維の特性は次に示す通りであった。 Characteristics of the continuous carbon fiber were as shown below.

単繊維径:7μm Single fiber diameter: 7μm
単位長さ当たりの質量:1.6g/m Mass per unit length: 1.6 g / m
比重:1.8 Specific Gravity: 1.8
引張強度:4600MPa Tensile strength: 4600MPa
引張弾性率:220GPa。 Tensile modulus of elasticity: 220GPa.

参考例2. Reference Example 2. 炭素繊維2 Carbon fiber 2
ポリアクリロニトリルを主成分とする共重合体から紡糸、焼成処理、表面酸化処理を行い、総単糸数12,000本の連続炭素繊維を得た。 Spinning a copolymer mainly composed of polyacrylonitrile, calcination treatment, it was surface oxidation treatment to obtain a continuous carbon fiber Sotan number of yarns 12,000. この連続炭素繊維の特性は次に示す通りであった。 Characteristics of the continuous carbon fiber were as shown below.

単繊維径:7μm Single fiber diameter: 7μm
単位長さ当たりの質量:1.6g/m Mass per unit length: 1.6 g / m
比重:1.8 Specific Gravity: 1.8
引張強度:4100MPa Tensile strength: 4100MPa
引張弾性率:420GPa。 Tensile modulus of elasticity: 420GPa.

参考例3. Reference Example 3. 炭素繊維3 Carbon fiber 3
東レ(株)製トレカT700S−12K−50C。 Toray Industries Co., Ltd., a trading card T700S-12K-50C.

参考例4. Reference Example 4. ガラス繊維 日東紡製、商品名 PF−E001。 Glass fiber Nitto Boseki Co., Ltd., trade name PF-E001.

参考例5. Reference Example 5. ガラス繊維強化熱可塑性樹脂(GMT) Glass fiber-reinforced thermoplastic resin (GMT)
Quadrant社製、ユニシートP4038−BK31。 Quadrant Corp., Yunishito P4038-BK31. 厚み3.8mm。 Thickness of 3.8mm.

参考例6. Reference Example 6. PP樹脂シート 未変性ポリプロピレン樹脂(プライムポリマー(株)製“プライムポリプロ”J105G)50重量%と、酸変性ポリプロピレン樹脂(三井化学(株)製“アドマー”QB510)50重量%とからなる厚み1mmの樹脂シートを作製した。 PP resin sheet unmodified polypropylene resin (Prime Polymer Co., Ltd. "Prime Polypro" J105G) and 50 wt%, acid-modified polypropylene resin (Mitsui Chemicals Co., Ltd. "Admer" QB510) thickness 1mm consisting of 50 wt% the resin sheet was prepared.

参考例7. Reference Example 7. 発泡PP樹脂シート 古川電工製、商品名 エフセル(2倍発泡、厚み1mm)。 Foamed PP resin sheet Furukawa Denko Ltd., trade name Efuseru (twice foam, thickness 1 mm).

参考例8. Reference Example 8. 透明性ナイロン樹脂フィルム 東京材料(株)製、クリスタミド MS1100からなる透明性ナイロン樹脂フィルム(透明Ny、厚み50μm)を作製した。 Transparent nylon resin film Tokyo materials Co., Ltd., a transparent nylon resin film composed of CRISTAMID MS1100 (transparent Ny, thickness 50 [mu] m) were produced.

参考例9. Reference Example 9. ナイロン樹脂難燃性フィルム 東レ(株)製、CM1007(ナイロン6樹脂)100質量部に対して、燐化学工業製、ノーバレッド120(平均粒径25μm、リン含有率85%)10質量部を配合、混練しナイロン6樹脂難燃性フィルム(難燃Ny、厚み50μm)を得た。 Nylon resin flame retardant film Toray Co., blending respect CM1007 (Nylon 6 resin) 100 parts by weight, manufactured by Rinkagakukogyo, Nova Red 120 (average particle size 25 [mu] m, a phosphorus content of 85%) 10 parts by weight to obtain a kneaded nylon 6 resin flame-retardant film (flame-retardant Ny, thickness 50 [mu] m). このフィルムの難燃性はUL94、VTM−0であった。 Flame retardancy of this film was UL94, VTM-0.

参考例10. Reference Example 10. 連続炭素繊維プリプレグ 東レ(株)製、トレカプリプレグP3052S−12。 Continuous carbon fiber prepreg Toray Industries Co., Ltd., a trading card prepreg P3052S-12.

参考例11. Reference Example 11. 炭素繊維シートモールディングコンパウンド(SMC) Carbon fiber sheet molding compound (SMC)
参考例3のトレカT700S−12K−50Cを25mm長にカットし、該カット炭素繊維束をランダムな方向に炭素繊維束が分布するように散らばらせ、炭素繊維束ランダム配向基材を作製した。 Cut the Torayca T700S-12K-50C Reference Example 3 to 25mm length, the cut carbon fiber bundle was spreading out to the carbon fiber bundles are distributed in random directions, to produce a carbon fiber bundle random alignment substrate. 該炭素繊維束ランダム配向基材を60質量部に、以下の炭素繊維シートモールディングコンパウンド用ビニルエステル樹脂40質量部を含浸させ、炭素繊維シートモールディングコンパウンド基材(SMC)を作製した。 The carbon fiber bundle random alignment substrate to 60 parts by weight, impregnated with 40 parts by weight of the carbon fiber sheet molding compound for the vinyl ester resin follows, to produce a carbon fiber sheet molding compound base material (SMC). 厚み2mm。 Thickness of 2mm.

ビニルエステル樹脂:昭和高分子社製リポキシH600をマトリックス樹脂とし、そのビニルエステル樹脂100質量部に対して、有機過酸化物硬化剤(日本油脂社製パーブチルZ)1.0質量部、重合禁止剤(精工化学社製TBH)0.6質量部、増粘剤(ダウ・ケミカル社製I・143L)13.0質量部、及び内部離型剤(アデカファイン社製ZNS・P)5.0質量部を配合したもの。 Vinyl ester resins: the Showa Kobunshi Co. Ripoxy H600 as a matrix resin, relative to 100 parts by weight of the vinyl ester resin, an organic peroxide curing agent (manufactured by NOF Corporation Perbutyl Z) 1.0 part by mass, polymerization inhibitor (Seiko chemical Co., Ltd. TBH) 0.6 parts by weight, a thickener (Dow chemical Co. I-143L) 13.0 parts by mass, and the internal mold release agent (Adeka Fine Co. ZNS-P) 5.0 weight parts that blended.

参考例12. Reference Example 12. 切り込み入り炭素繊維プリプレグ 東レ(株)製、トレカプリプレグP3052S−17に、自動裁断機を用いて図7に示すような切り込みを連続的に挿入することにより、等間隔で規則的な切り込みを有する切り込み入り炭素繊維プリプレグを得た。 Cut containing carbon fiber prepreg Toray Co., Ltd., the TORAYCA prepreg P3052S-17, by continuously inserting the notches as shown in FIG. 7 by using an automatic cutting machine, cut with a regular cut at equal intervals enter to obtain a carbon fiber prepreg. 切り込みの方向は繊維直交方向13で、切り込みの長さ17は5.1mmであり、間隔18(繊維長さ)は30mmである。 In the direction of the cut fibers orthogonal direction 13, the length 17 of the cut is 5.1 mm, interval 18 (fiber length) is 30 mm. 隣り合う列の切り込みが互いに切り込んでいる19は0.1mmである。 19 of adjacent rows cuts are cuts from one another is 0.1 mm.

参考例13. Reference Example 13. エポキシ樹脂1 Epoxy resin 1
エポキシ樹脂として、エポトートYD128(東都化成(株)製)を40質量部、エポトートYD128G(東都化成(株)製)を20質量部、エピコート1001(ジャパンエポキシレジン(株)製)を20質量部、エピコート1009(ジャパンエポキシレジン(株)製)を20質量部、硬化剤としてDICY7(ジャパンエポキシレジン(株)製、ジシアンジアミド)4質量部、DCMU99(保土ヶ谷化学(株)製、3−(3,4−ジクロロフェニル)−1,1−ジメチルウレア)3質量部、その他添加剤としてビニレックK(チッソ(株)製、ポリビニルホルマール)5質量部を配合したもの。 As the epoxy resin, EPOTOHTO YD128 (manufactured by Tohto Kasei Co., Ltd.) 40 parts by weight, Epotohto YD128G (manufactured by Tohto Kasei Co., Ltd.) 20 parts by weight, Epikote 1001 (manufactured by Japan Epoxy Resins Co.) 20 parts by weight, Epikote 1009 20 parts by weight (manufactured by Japan epoxy resin Co., Ltd.), DICY7 as a curing agent (manufactured by Japan epoxy resin Co., Ltd., dicyandiamide) 4 parts by mass, DCMU99 (manufactured by Hodogaya chemical Co., Ltd., 3- (3,4 - dichlorophenyl) -1,1-dimethylurea) 3 parts by weight, Vinylec K (Chisso Corp. other additives, polyvinyl formal) 5 parts by mass obtained by blending. 未硬化樹脂のガラス転移温度が3℃。 The glass transition temperature of the uncured resin is 3 ° C.. 60℃における粘度が200Pa・s。 60 viscosity at ℃ is 200Pa · s.

参考例14. Reference Example 14. エポキシ樹脂2 Epoxy resin 2
エポキシ樹脂として、エポトートYD128G(東都化成(株)製)を70質量部、エピコート1009(ジャパンエポキシレジン(株)製)を30質量部、硬化剤としてDICY7(ジャパンエポキシレジン(株)製、ジシアンジアミド)4質量部、DCMU99(保土ヶ谷化学(株)製、3−(3,4−ジクロロフェニル)−1,1−ジメチルウレア)3質量部、その他添加剤としてビニレックK(チッソ(株)製、ポリビニルホルマール)5質量部を配合したもの。 As the epoxy resin, EPOTOHTO YD128G (manufactured by Tohto Kasei Co., Ltd.) 70 parts by weight, Epikote 1009 30 parts by weight (manufactured by Japan Epoxy Resin Co., Ltd.), DICY7 as a curing agent (manufactured by Japan Epoxy Resin Co., Ltd., dicyandiamide) 4 parts by weight, DCMU99 (manufactured by Hodogaya chemical Co., Ltd., 3- (3,4-dichlorophenyl) -1,1-dimethylurea) 3 parts by weight, VINYLEC K other additives (Chisso Co., Ltd., polyvinyl formal) 5 parts by mass obtained by blending. 未硬化樹脂のガラス転移温度が60℃における粘度600Pa・s。 Viscosity 600 Pa · s glass transition temperature of at 60 ° C. of the uncured resin.

参考例15. Reference Example 15. ナイロン6樹脂チョップド繊維 東レ(株)製、CM1007(ナイロン6樹脂)を紡糸して得たナイロン6樹脂の繊維(単繊維繊度3dtex)をカートリッジカッターで5.0mmにカットし、ナイロン6樹脂チョップド繊維を得た。 Nylon 6 resin chopped fiber Toray Co., CM1007 fibers of nylon 6 resin obtained by spinning (nylon 6 resin) (single fiber fineness 3 dtex) was cut into 5.0mm in cartridge cutter, nylon 6 resin chopped fiber It was obtained.

実施例1. Example 1.
参考例1で得られた炭素繊維1をカートリッジカッターで6mmにカットし、チョップド炭素繊維を得た。 The carbon fiber 1 obtained in Reference Example 1 was cut into 6mm in cartridge cutter to obtain chopped carbon fibers. 水と界面活性剤(ナカライテクス(株)製、ポリオキシエチレンラウリルエーテル(商品名))からなる濃度0.1質量%の分散液を作成し、この分散液と上記チョップド炭素繊維とを用いて図3の抄紙基材の製造装置を用いて、抄紙基材を製造した。 Water and surfactant (Nacalai Tesque Co., Ltd., polyoxyethylene lauryl ether (trade name)) to create a made of concentration 0.1 wt% of the dispersion, by using this dispersion liquid and the above chopped carbon fibers using the manufacturing apparatus of a paper substrate in FIG. 3, to produce a papermaking base material. 製造装置は、分散槽としての容器下部に開口コックを有する直径1000mmの円筒形状の容器、分散槽と抄紙槽とを接続する直線状の輸送部(傾斜角30°)を備えている。 Manufacturing apparatus comprises a container having a cylindrical shape with a diameter of 1000mm with an opening cock container bottom as a dispersion tank, a linear transport unit which connects the dispersion vessel and the papermaking vessel (inclination angle 30 °). 分散槽の上面の開口部には撹拌機が付属し、開口部からチョップド炭素繊維および分散液(分散媒体)を投入可能である。 The opening of the upper surface of the dispersion tank comes with stirrer, a chopped carbon fibers and dispersions from the opening (dispersion medium) can be dispatched. 抄紙槽が、底部に幅500mmの抄紙面を有するメッシュコンベアを備える槽である点、及び炭素繊維基材(抄紙基材)を運搬可能なコンベアをメッシュコンベアに接続している。 Papermaking vessel, the point is a tank provided with a mesh conveyor having a papermaking surface having a width 500mm on the bottom, and carbon fiber base material which can transport conveyor (paper substrate) are connected to the mesh conveyor. 抄紙は分散液中の炭素繊維濃度を0.05質量%としておこなった。 Paper was subjected to the carbon fiber concentration in the dispersion as a 0.05 wt%. 抄紙した炭素繊維基材は200℃の乾燥炉で30分間乾燥した。 Paper and carbon fiber base material was dried in a drying oven at 200 ° C. 30 min. 得られた炭素繊維基材の幅は500mm、長さは500mm、目付は50g/m であった。 The resulting width of the carbon fiber base material 500 mm, length 500 mm, and the basis weight was 50 g / m 2.

上記炭素繊維基材を1枚と、東レ(株)製、CM1007(ナイロン6樹脂)の同じ厚みのフィルム2枚とを、フィルム/炭素繊維基材/フィルムとなるように積層し、250℃の温度で5MPaの圧力を2分間かけて炭素繊維基材にナイロン6樹脂が含浸した幅500mm、長さプリプレグ(1)を作製した。 And one of the carbon fiber substrate, Toray Co., Ltd., and two films of the same thickness of CM1007 (Nylon 6 resin) was laminated such that the film / carbon fiber base material / film, of 250 ° C. width 500mm nylon 6 resin in the carbon fiber base material over a period of 2 minutes the pressure of 5MPa at temperatures impregnated to produce a length prepreg (1). プリプレグの特性を表1に示す。 The properties of the prepreg are shown in Table 1.

プリプレグ(1)を8枚積層したプリフォーム(A)を作製し、遠赤外線加熱炉で、窒素雰囲気下、280℃に予熱した。 Prepreg (1) to prepare 8 sheets laminated preform (A), a far infrared oven, under nitrogen atmosphere and preheated to 280 ° C.. キャビティ表面温度が120℃であり、厚み1.1mmの図4に示すB5サイズのL字箱型形状のキャビティを有するスタンピング成形金型にプリフォーム(A)を配置し(チャージ率110%)、金型を閉じ、成形圧力30MPaで加圧し、2分間保持した後、金型を開き、脱型し、L字箱型形状の成形品を得た。 Cavity surface temperature was the 120 ° C., the stamping die having a cavity of the L-box shape of B5 size illustrated in FIG. 4 of thickness 1.1mm was positioned preforms (A) (charging rate 110%), closing the mold, after holding pressurized, 2 minutes at a molding pressure 30 MPa, the mold is opened, demolded to give a molded article of L-box shape. プリフォーム(A)は金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 Preform (A) is favorably shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表1、表4に示す。 The properties of the molded article are shown in Table 1, Table 4.

実施例2. Example 2.
炭素繊維基材に含浸させるナイロン6樹脂フィルムを、繊維質量含有率が52%となるように調整したこと以外は、実施例1と同様にしてプリプレグ(2)を作製した。 Nylon 6 resin film to be impregnated into the carbon fiber base material, except that was adjusted to the fiber mass content is 52%, to prepare a prepreg (2) in the same manner as in Example 1. プリプレグの特性を表1に示す。 The properties of the prepreg are shown in Table 1.

プリプレグ(2)を17枚積層したプリフォームを作製した以外は、実施例1と同様にして、L字箱型形状の成形品を作製した。 Except of manufacturing a preform prepreg (2) stacked 17 sheets, the same procedure as in Example 1, to prepare a molded article of L-box shape. プリフォームは金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 The preform is favorably shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表1に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 1.

実施例3. Example 3.
抄紙時の分散液の流速とメッシュコンベアの速度を調整して、炭素繊維基材の目付を70g/m としたこと以外は、実施例1と同様にして炭素繊維基材を作製した。 By adjusting the speed of the flow rate and the mesh conveyor the dispersion during papermaking, except that the basis weight of the carbon fiber substrate with 70 g / m 2, to prepare a carbon fiber base material in the same manner as in Example 1. この炭素繊維基材に含浸させるナイロン6樹脂フィルムを、繊維質量含有率が65%となるように調整し、270℃の温度で5MPaの圧力を3分間かけて炭素繊維基材にナイロン6樹脂が含浸したプリプレグ(3)を作製した。 Nylon 6 resin film to be impregnated into the carbon fiber base material, the fiber mass content was adjusted to be 65%, 270 ° C. nylon 6 resin to the carbon fiber base material by applying a pressure of 5 MPa 3 minutes at a temperature of was prepared impregnated prepreg (3). 繊維質量含有率が高いため、樹脂の含浸がやや難しくなった。 Because of the high fiber mass content, the impregnation of the resin became a little difficult. プリプレグの特性を表1に示す。 The properties of the prepreg are shown in Table 1.

プリプレグ(3)を17枚積層したプリフォームを作製した以外は、実施例1と同様にして、L字箱型形状の成形品を作製した。 Except that to prepare a prepreg (3) a preform obtained by laminating 17 sheets, the same procedure as in Example 1, to prepare a molded article of L-box shape. プリフォームは金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 The preform is favorably shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表1に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 1.

実施例4. Example 4.
炭素繊維基材に含浸させるナイロン6樹脂フィルムを、繊維質量含有率が15%となるように調整したこと以外は、実施例1と同様にしてプリプレグ(4)を作製した。 Nylon 6 resin film to be impregnated into the carbon fiber substrate, the fiber mass content, except that was adjusted to be 15%, to prepare a prepreg (4) in the same manner as in Example 1. プリプレグの特性を表1に示す。 The properties of the prepreg are shown in Table 1.

プリプレグ(4)を4枚積層したプリフォームを作製した以外は、実施例1と同様にして、L字箱型形状の成形品を作製した。 Except of manufacturing a preform obtained by laminating four prepregs (4), the same procedure as in Example 1, to prepare a molded article of L-box shape. プリフォームは金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 The preform is favorably shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表1に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 1.

実施例5. Example 5.
炭素繊維基材に含浸させるナイロン6樹脂フィルムを、繊維質量含有率が8%となるように調整したこと以外は、実施例1と同様にしてプリプレグ(5)を作製した。 Nylon 6 resin film to be impregnated into the carbon fiber base material, except that was adjusted to the fiber mass content of 8% to prepare a prepreg (5) in the same manner as in Example 1. プリプレグの特性を表1に示す。 The properties of the prepreg are shown in Table 1.

プリプレグ(5)を2枚積層したプリフォームを作製した以外は、実施例1と同様にして、L字箱型形状の成形品を作製した。 Except of manufacturing a preform prepreg (5) are laminated two sheets, in the same manner as in Example 1, to prepare a molded article of L-box shape. プリフォームは金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 The preform is favorably shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表1に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 1.

実施例6. Example 6.
抄紙時のメッシュコンベアの速度を、分散液の流速の4倍の速度に調整したこと以外は、実施例1と同様にして炭素繊維基材を作製した。 The speed of the paper when the mesh conveyor, except that was adjusted to 4 times faster than the flow velocity of the dispersion to prepare a carbon fiber base material in the same manner as in Example 1. 得られた炭素繊維基材を用いて、実施例1と同様にしてナイロン6樹脂が含浸したプリプレグ(6)を作製した。 Using the obtained carbon fiber base material, the same way of nylon 6 resin as in Example 1 was prepared a prepreg (6) impregnated. プリプレグの特性を表1に示す。 The properties of the prepreg are shown in Table 1.

プリプレグ(6)を用いた以外は、実施例1と同様にして、L字箱型形状の成形品を作製した。 Except for using a prepreg (6), the same procedure as in Example 1, to prepare a molded article of L-box shape. プリフォームは金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 The preform is favorably shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表1に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 1.

実施例7. Example 7.
抄紙時の分散液の流速とメッシュコンベアの速度を調整して、炭素繊維基材の目付を20g/m としたこと以外は、実施例1と同様にして炭素繊維基材を作製した。 By adjusting the speed of the flow rate and the mesh conveyor the dispersion during papermaking, except that the basis weight of the carbon fiber base material was 20 g / m 2, to prepare a carbon fiber base material in the same manner as in Example 1. この炭素繊維基材に含浸させるナイロン6樹脂フィルムを、繊維質量含有率が20%となるように調整し、250℃の温度で5MPaの圧力を2分間かけて炭素繊維基材にナイロン6樹脂が含浸したプリプレグ(7)を作製した。 Nylon 6 resin film to be impregnated into the carbon fiber base material was adjusted so that the fibers mass content of 20% nylon 6 resin to the carbon fiber base material over a period of 2 minutes the pressure of 5MPa at a temperature of 250 ° C. was prepared impregnated prepreg (7). プリプレグの特性を表1に示す。 The properties of the prepreg are shown in Table 1.

プリプレグ(7)を8枚積層したプリフォームを作製し、図4に示すのと同様の形状(B5サイズのL字箱型形状)で厚みが0.4mmのキャビティを有するスタンピング成形金型を用いた以外は、実施例1と同様にして、L字箱型形状の成形品を作製した。 Prepreg (7) was prepared eight preform obtained by laminating, use a stamping die having a thickness with a 0.4mm cavity in the same shape as that shown in FIG. 4 (B5 size of the L-box-shape) except that had, in the same manner as in example 1, to prepare a molded article of L-box shape. プリフォームは金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 The preform is favorably shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表1に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 1.

実施例8 Example 8
抄紙時の分散液の流速とメッシュコンベアの速度を調整して、炭素繊維基材の目付を10g/m としたこと以外は、実施例1と同様にして炭素繊維基材を作製した。 By adjusting the speed of the flow rate and the mesh conveyor the dispersion during papermaking, except that the basis weight of the carbon fiber substrate with 10 g / m 2, to prepare a carbon fiber base material in the same manner as in Example 1. この炭素繊維基材に含浸させるナイロン6樹脂フィルムを、繊維質量含有率が20%となるように調整し、250℃の温度で5MPaの圧力を2分間かけて炭素繊維基材にナイロン6樹脂が含浸したプリプレグ(8)を作製した。 Nylon 6 resin film to be impregnated into the carbon fiber base material was adjusted so that the fibers mass content of 20% nylon 6 resin to the carbon fiber base material over a period of 2 minutes the pressure of 5MPa at a temperature of 250 ° C. was prepared impregnated prepreg (8). プリプレグの特性を表1に示す。 The properties of the prepreg are shown in Table 1.

プリプレグ(8)を16枚積層したプリフォームを作製した以外は、実施例7と同様にして、L字箱型形状の成形品を作製した。 Except of manufacturing a preform prepreg (8) stacked 16 sheets, the same procedure as in Example 7, to produce a molded article of L-box shape. プリプレグ(8)が極めて薄いため、積層枚数が多くなり積層に時間がかかったが、プリフォームは金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 For prepreg (8) is extremely thin, it took time to lamination becomes large number of laminated sheets, preforms are well shaped along the shape of the mold, good shape quality molded article was obtained . 成形品の特性を表1に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 1.

実施例9. Example 9.
抄紙時の分散液の流速とメッシュコンベアの速度を調整して、炭素繊維基材の目付を200g/m としたこと以外は、実施例1と同様にして炭素繊維基材を作製した。 By adjusting the speed of the flow rate and the mesh conveyor the dispersion during papermaking, except that the basis weight of the carbon fiber base material was changed to 200 g / m 2, to prepare a carbon fiber base material in the same manner as in Example 1. この炭素繊維基材に含浸させるナイロン6樹脂フィルムを、繊維質量含有率が20%となるように調整し、250℃の温度で5MPaの圧力を2分間かけて炭素繊維基材にナイロン6樹脂が含浸したプリプレグ(9)を作製した。 Nylon 6 resin film to be impregnated into the carbon fiber base material was adjusted so that the fibers mass content of 20% nylon 6 resin to the carbon fiber base material over a period of 2 minutes the pressure of 5MPa at a temperature of 250 ° C. was prepared impregnated prepreg (9). プリプレグの特性を表2に示す。 The properties of the prepreg are shown in Table 2.

プリプレグ(9)を2枚積層したプリフォームを作製した以外は、実施例1と同様にして、L字箱型形状の成形品を作製した。 Except of manufacturing a preform prepreg (9) laminated two sheets, in the same manner as in Example 1, to prepare a molded article of L-box shape. プリフォームは金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 The preform is favorably shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表2に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 2.

実施例10. Example 10.
抄紙時に6mm長のチョップド炭素繊維と3mm長のチョップド炭素繊維を質量比で1:1に混合したチョップド炭素繊維を用いたこと以外は、実施例1と同様にして炭素繊維基材を作製した。 1 in a mass ratio of 6mm long chopped carbon fibers and 3mm long chopped carbon fibers of at papermaking: except for using chopped carbon fiber mixed in 1, to prepare a carbon fiber base material in the same manner as in Example 1. 得られた炭素繊維基材を用いて、実施例1と同様にしてナイロン6樹脂が含浸したプリプレグ(10)を作製した。 Using the obtained carbon fiber base material, the same way of nylon 6 resin as in Example 1 was prepared a prepreg (10) impregnated. プリプレグの特性を表2に示す。 The properties of the prepreg are shown in Table 2.

プリプレグ(10)を用いた以外は、実施例1と同様にして、L字箱型形状の成形品を作製した。 Except for using the prepreg (10), the same procedure as in Example 1, to prepare a molded article of L-box shape. プリフォームは金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 The preform is favorably shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表2に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 2.

実施例11 Example 11
抄紙時に6mm長のチョップド炭素繊維2と3mm長のチョップド炭素繊維1を質量比で3:1に混合したチョップド炭素繊維を用いたこと以外は、実施例1と同様にして炭素繊維基材を作製した。 In 6mm long chopped carbon fibers 2 and 3mm long chopped carbon fibers 1 mass ratio of at papermaking 3: except for using chopped carbon fiber mixed in 1, producing a carbon fiber base material in the same manner as in Example 1 did. 得られた炭素繊維基材を用いて、実施例1と同様にしてナイロン6樹脂が含浸したプリプレグ(11)を作製した。 Using the obtained carbon fiber base material, the same way of nylon 6 resin as in Example 1 was prepared a prepreg (11) impregnated. プリプレグの特性を表2に示す。 The properties of the prepreg are shown in Table 2.

プリプレグ(11)を用いた以外は、実施例1と同様にして、L字箱型形状の成形品を作製した。 Except for using the prepreg (11), the same procedure as in Example 1, to prepare a molded article of L-box shape. プリフォームは金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 The preform is favorably shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表2に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 2.

実施例12. Example 12.
炭素繊維基材にナイロン6樹脂フィルムを含浸させる際に、樹脂含浸率が20%となるように圧力と時間を調整したこと以外は、実施例1と同様にしてプリプレグ(12)を作製した。 When impregnating the nylon 6 resin film to a carbon fiber substrate, the resin impregnation ratio, except that the pressure was adjusted and time such that 20%, to prepare a prepreg (12) in the same manner as in Example 1. プリプレグの特性を表2に示す。 The properties of the prepreg are shown in Table 2.

プリプレグ(12)を用い、金型のキャビティ表面温度を270℃にし、成形圧力を35MPaで加圧し、10分間保持したこと以外は、実施例1と同様にして、L字箱型形状の成形品を作製した。 Using a prepreg (12), the cavity surface temperature of the mold to 270 ° C., pressurized molding pressure 35 MPa, except that held 10 minutes, in the same manner as in Example 1, molded articles of L-box-shaped It was produced. プリフォームの樹脂含浸率が低いため、成形温度を高く、圧力を高め、時間を長くすることが必要であったが、成形品は金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 Since the resin impregnation ratio of the preform is low, the molding temperature higher, increasing the pressure, but it was necessary to increase the time, the molded product is favorably shaped along the shape of the mold, the shape quality good molded product was obtained. 成形品の特性を表2に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 2.

実施例13. Example 13.
実施例1の炭素繊維基材と、フィルムに東レ(株)製、A900(PPS樹脂)の同じ厚みのフィルム2枚を用いて、フィルム/炭素繊維基材/フィルムとなるように積層し、300℃の温度で5MPaの圧力を2分間かけて炭素繊維基材にPPS樹脂が含浸したプリプレグ(13)を作製した。 And the carbon fiber base material of Example 1, Toray the film Co., with two films of the same thickness of A900 (PPS resin), and laminated so that the film / carbon fiber base material / film, 300 ° C. PPS resin to the carbon fiber base material by applying a pressure of 5 MPa 2 minutes at a temperature of was produced prepreg (13) impregnated. プリプレグの特性を表2に示す。 The properties of the prepreg are shown in Table 2.

プリプレグ(13)を用い、金型のキャビティ表面温度を300℃にしたこと以外は、実施例1と同様にして、L字箱型形状の成形品を作製した。 Using a prepreg (13), except that the cavity surface temperature of the mold to 300 ° C., in the same manner as in Example 1, to prepare a molded article of L-box shape. 成形品は金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 Molded article is satisfactorily shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表2に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 2.

実施例14. Example 14.
実施例1の炭素繊維基材と、フィルムに未変性ポリプロピレン樹脂(プライムポリマー(株)製“プライムポリプロ”J105G)50重量%と、酸変性ポリプロピレン樹脂(三井化学(株)製“アドマー”QB510)50重量%とを混練した樹脂から作製した同じ厚みのフィルム2枚とを用いて、フィルム/炭素繊維基材/フィルムとなるように積層し、230℃の温度で5MPaの圧力を2分間かけて炭素繊維基材にPP樹脂が含浸したプリプレグ(14)を作製した。 And the carbon fiber base material of Example 1, unmodified polypropylene resin film (Prime Polymer Co., Ltd. "Prime Polypro" J105G) 50 wt% and an acid-modified polypropylene resin (Mitsui Chemicals Co., Ltd. "Admer" QB510) by using the two same thickness were prepared and 50% by weight kneaded resin film, film / carbon fiber base material / film and then laminated so that, over a period of 2 minutes the pressure of 5MPa at a temperature of 230 ° C. PP resin was prepared impregnated prepreg (14) on the carbon fiber substrate. プリプレグの特性を表2に示す。 The properties of the prepreg are shown in Table 2.

プリプレグ(14)を用い、金型のキャビティ表面温度を230℃にしたこと以外は、実施例1と同様にして、L字箱型形状の成形品を作製した。 Using a prepreg (14), except that the cavity surface temperature of the mold to 230 ° C., in the same manner as in Example 1, to prepare a molded article of L-box shape. 成形品は金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 Molded article is satisfactorily shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表2に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 2.

実施例15. Example 15.
実施例1の炭素繊維基材と、フィルムに参考例13のエポキシ樹脂から作製した同じ厚みのフィルム2枚とを用いて、フィルム/炭素繊維基材/フィルムとなるように積層し、60℃の温度で5MPaの圧力を2分間かけて炭素繊維基材にエポキシ樹脂1が含浸したプリプレグ(15)を作製した。 And the carbon fiber base material of Example 1, the film with the two films of the same thickness made from an epoxy resin of Reference Example 13, and laminated so that the film / carbon fiber base material / film, of 60 ° C. epoxy resin 1 to the carbon fiber substrate to prepare a prepreg (15) impregnated over a period of 2 minutes the pressure of 5MPa at temperature. プリプレグの特性を表2に示す。 The properties of the prepreg are shown in Table 2.

プリプレグ(15)を用い、金型のキャビティ表面温度を150℃にし、成形圧力を10MPa、成形時間を30分として成形し、脱型してL字箱型形状の成形品を作製した。 Using a prepreg (15), the cavity surface temperature of the mold to 0.99 ° C., a molding pressure 10 MPa, molding the molding time of 30 minutes, to prepare a molded article of L-box-shape by demolding. 成形品は金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 Molded article is satisfactorily shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表2に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 2.

実施例16. Example 16.
実施例1の炭素繊維基材と、フィルムに参考例14のエポキシ樹脂から作製した同じ厚みのフィルム2枚とを用いて、フィルム/炭素繊維基材/フィルムとなるように積層し、60℃の温度で5MPaの圧力を2分間かけて炭素繊維基材にエポキシ樹脂1が含浸したプリプレグ(16)を作製した。 And the carbon fiber base material of Example 1, the film with the two films of the same thickness made from an epoxy resin of Reference Example 14, and laminated so that the film / carbon fiber base material / film, of 60 ° C. epoxy resin 1 to the carbon fiber base material was produced prepreg (16) impregnated over 2 minutes the pressure of 5MPa at temperature. プリプレグの特性を表2に示す。 The properties of the prepreg are shown in Table 2.

プリプレグ(16)を用いたこと以外は、実施例14と同様にして、L字箱型形状の成形品を作製した。 Except for using the prepreg (16), in the same manner as in Example 14, to prepare a molded article of L-box shape. 成形品は金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 Molded article is satisfactorily shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表2に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 2.

実施例17. Example 17.
実施例1の炭素繊維基材と、フィルムに東レ(株)製、CM1007(ナイロン6樹脂)100質量部に対して、燐化学工業製、ノーバレッド120(平均粒径25μm、リン含有率85%)10質量部を配合、混練したナイロン6樹脂を用いた同じ厚みのフィルム2枚とを用いて、フィルム/炭素繊維基材/フィルムとなるように積層したこと以外は、実施例1と同様にしてプリプレグ(17)を作製した。 And the carbon fiber base material of Example 1, Toray the film Co., relative CM1007 (Nylon 6 resin) 100 parts by weight, Rinkagakukogyo made, Nova Red 120 (average particle size 25 [mu] m, a phosphorus content of 85% ) 10 parts by mass of formulation, by using the two films of the same thickness using a kneading nylon 6 resin, except that was sputtered to form a layer of the film / carbon fiber base material / film, in the same manner as in example 1 to prepare a prepreg (17) Te. プリプレグの特性を表3に示す。 The properties of the prepreg are shown in Table 3.

プリプレグ(17)を用いた以外は、実施例1と同様にして、L字箱型形状の成形品を作製した。 Except for using the prepreg (17), the same procedure as in Example 1, to prepare a molded article of L-box shape. プリフォームは金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 The preform is favorably shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 赤リンを配合して難燃性が付与された成形品となった。 By blending red phosphorus flame retardant was the moldings granted. 難燃性はUL94V−0であった。 Flame-retardant was UL94V-0. 成形品の特性を表3に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 3.

実施例18. Example 18.
プリプレグの大きさを1000mm×500mmとしたこと以外は、実施例1と同様にしてプリプレグ(18)を作製した。 Except that the size of the prepreg was 1000 mm × 500 mm, to prepare a prepreg (18) in the same manner as in Example 1. プリプレグの特性を表3に示す。 The properties of the prepreg are shown in Table 3.

プリプレグ(18)を24枚積層したプリフォームを作製し、図8に示す自動車ボンネット成形品用の金型を用いたこと以外は、実施例1と同様にして、自動車用ボンネットの成形品を作製した。 Prepreg (18) to produce a preform obtained by laminating 24 sheets, except for using a mold for automobile bonnet molded product shown in FIG. 8, in the same manner as in Example 1, a molded article for an automobile hood did. サイズの大きなプリフォームであるが、積層、運搬等は問題なく取り扱え、金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 Is a large preform size, stacked, transported, etc. handled without problems, along with the shape of the mold are well shaped, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表3に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 3.

実施例19. Example 19.
チョップド炭素繊維のかわりに、参考例4で得られたガラス繊維をカートリッジカッターで6mmにカットした、チョップドガラス繊維を用いた以外は、実施例1と同様にしてガラス繊維基材を得た。 Instead of chopped carbon fibers, glass fibers obtained in Reference Example 4 was cut into 6mm in cartridge cutter, except for using chopped glass fibers, to obtain a glass fiber substrate in the same manner as in Example 1. ガラス繊維基材の目付は100g/m であった。 Basis weight of the glass fiber substrate was 100 g / m 2.

上記ガラス繊維基材を用いたこと以外は、実施例1と同様にして、ガラス繊維基材にナイロン6樹脂が含浸したプリプレグ(19)を作製した。 Except for the use of the glass fiber base material, in the same manner as in Example 1, nylon 6 resin was produced prepreg (19) impregnated into a glass fiber base material. プリプレグの特性を表3に示す。 The properties of the prepreg are shown in Table 3.

プリプレグ(19)を6枚積層したプリフォームを作製した以外は、実施例1と同様にして、L字箱型形状の成形品を作製した。 Except of manufacturing a preform prepreg (19) was stacked six, the same procedure as in Example 1, to prepare a molded article of L-box shape. プリフォームは金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 The preform is favorably shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表3に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 3.

実施例20. Example 20.
チョップド炭素繊維に、参考例2で得られた炭素繊維2をカートリッジカッターで6mmにカットしたチョップド炭素繊維を用いた以外は、実施例2と同様にしてプリプレグ(20)を作製した。 The chopped carbon fiber, the carbon fiber 2 obtained in Reference Example 2 except for using chopped carbon fibers cut into 6mm in cartridge cutter, to prepare a prepreg (20) in the same manner as in Example 2. プリプレグの特性を表3に示す。 The properties of the prepreg are shown in Table 3.

プリプレグ(20)を17枚積層したプリフォームを作製した以外は、実施例1と同様にして、L字箱型形状の成形品を作製した。 Except prepared a prepreg (20) of the preform obtained by laminating 17 sheets, the same procedure as in Example 1, to prepare a molded article of L-box shape. プリフォームは金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 The preform is favorably shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表3示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 3.

実施例21. Example 21.
炭素繊維基材に含浸させるPP樹脂フィルムを、繊維質量含有率が40%となるように調整したこと以外は、実施例14と同様にしてプリプレグ(21)を作製した。 The PP resin film to be impregnated into the carbon fiber substrate, the fiber mass content, except that was adjusted to be 40%, to prepare a prepreg (21) in the same manner as in Example 14. プリプレグの特性を表3に示す。 The properties of the prepreg are shown in Table 3.

プリプレグ(21)を17枚積層したプリフォームを作製した以外は、実施例14と同様にして、L字箱型形状の成形品を作製した。 Except of manufacturing a preform prepreg (21) was stacked 17 sheets, the same procedure as in Example 14, to prepare a molded article of L-box shape. プリフォームは金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 The preform is favorably shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表3に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 3.

実施例22. Example 22.
プリプレグ(1)を8枚積層して積層プリフォーム(A)を作製したのち、該プリフォーム(A)を250℃の温度で1分間、5MPaの圧力で加圧して、プリプレグ(1)同士が接着したプリフォーム(B)を作製した。 After prepreg (1) it was laminated eight to produce a laminated preform (A), 1 minute the preform (A) at a temperature of 250 ° C., pressurized with 5MPa pressure, the prepreg (1) to each other adhesive preform (B) was prepared. プリフォームの特性を表4に示す。 The properties of the preform are shown in Table 4.

このプリフォーム(B)を用いて、実施例1の成形と同様にして、B5サイズのL字箱型形状の成形品を作製した。 Using this preform (B), in the same manner as the molding of Example 1 to produce a molded article of L-box shape of B5 size. プリプレグ(1)同士が接着されているため、L字箱型形状の成形品の立ち壁部分の厚みが若干薄くなり、表面が少しかすれてしまうなど、形状賦形性がやや困難であったが、成形品は使用できるものであった。 Since the prepreg (1) to each other are bonded, the thickness of the upright wall portion of the molded article of L-box-shaped thinned somewhat, surface resulting in little hoarse, but configuration-shaping property was somewhat difficult , moldings were those available. 成形品の特性を表4に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 4.

実施例23. Example 23.
プリプレグ(1)とプリプレグ(2)とを[(2)/(1)×6枚/(2)]のように合計8枚積層して積層プリフォーム(C)を作製した。 A prepreg (1) and a prepreg (2) was prepared [(2) / (1) × 6 sheets / (2)] Total 8 laminated to laminate preform as (C). プリフォームの特性を表4に示す。 The properties of the preform are shown in Table 4.

このプリフォームを用いたこと以外は、実施例1と同様にしてL字箱型形状の成形品を作製した。 This was used to obtain preforms, to produce a molded article of L-box-shaped in the same manner as in Example 1. 成形品は金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 Molded article is satisfactorily shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表4に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 4.

実施例24. Example 24.
プリプレグ(1)とプリプレグ(20)とを[(20)/(1)×6枚/(20)]のように合計8枚積層して積層プリフォーム(D)を作製した。 A prepreg (1) and the prepreg (20) was prepared [(20) / (1) × 6 sheets / (20)] Total 8 laminated to laminate preform as (D). プリフォームの特性を表4に示す。 The properties of the preform are shown in Table 4.

このプリフォームを用いたこと以外は、実施例1と同様にしてL字箱型形状の成形品を作製した。 This was used to obtain preforms, to produce a molded article of L-box-shaped in the same manner as in Example 1. 成形品は金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 Molded article is satisfactorily shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表4に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 4.

実施例25. Example 25.
プリプレグ(1)とプリプレグ(19)とを[(1)/(19)×4枚/(1)]のように合計6枚積層して積層プリフォーム(E)を作製した。 Prepreg and the prepreg (19) (1) was prepared [(1) / (19) × 4 sheets / (1)] The total six laminated to laminate preform as (E). プリフォームの特性を表4に示す。 The properties of the preform are shown in Table 4.

このプリフォームを用いたこと以外は、実施例1と同様にしてL字箱型形状の成形品を作製した。 This was used to obtain preforms, to produce a molded article of L-box-shaped in the same manner as in Example 1. 成形品は金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 Molded article is satisfactorily shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表4に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 4.

実施例26. Example 26.
プリプレグ(1)と参考例10のトレカプリプレグとを[トレカプリプレグ/(1)×7枚]のように合計8枚積層して積層プリフォーム(F)を作製した。 And TORAYCA prepreg of Reference Example 10 prepreg (1) was prepared [TORAYCA prepreg / (1) seven ×] Total 8 laminated to laminate preform as (F). プリフォームの特性を表4に示す。 The properties of the preform are shown in Table 4. ここで、トレカプリプレグは図5の成形品の天面部分を補強するように配置する。 Here, TORAYCA prepreg is arranged so as to reinforce the top portion of the molded article of FIG.

このプリフォームを用いたこと以外は、実施例1と同様にしてL字箱型形状の成形品を作製した。 This was used to obtain preforms, to produce a molded article of L-box-shaped in the same manner as in Example 1. 成形品は金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 Molded article is satisfactorily shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表4に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 4.

実施例27. Example 27.
プリプレグ(1)と参考例5のGMTとを[(1)/GMT/(1)]のように合計3枚積層して積層プリフォーム(G)を作製した。 A GMT of the prepreg (1) of Reference Example 5 was prepared [(1) / GMT / (1)] The total three laminated to the laminated preform (G) as. プリフォームの特性を表4に示す。 The properties of the preform are shown in Table 4. ここで、図6のように基材のチャージ率をプリプレグ(1)については110%、GMTについては50%となるように配置した。 Here, 110% for the prepreg (1) the charge rate of the substrate as shown in FIG. 6, was arranged to be 50% for GMT.

このプリフォームを用いたこと以外は、実施例1と同様にしてL字箱型形状の成形品を作製した。 This was used to obtain preforms, to produce a molded article of L-box-shaped in the same manner as in Example 1. 成形品は金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 Molded article is satisfactorily shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表4に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 4.

実施例28. Example 28.
プリプレグ(21)と参考例6のPP樹脂シートとを[(21)/PP樹脂シート/(21)]のように合計3枚積層して積層プリフォーム(H)を作製した。 The prepreg (21) and the PP resin sheet of Example 6 was produced [(21) / PP resin sheet / (21)] The total three laminated to the laminated preform (H) as. プリフォームの特性を表4に示す。 The properties of the preform are shown in Table 4.

このプリフォームを用いたこと以外は、実施例1と同様にしてL字箱型形状の成形品を作製した。 This was used to obtain preforms, to produce a molded article of L-box-shaped in the same manner as in Example 1. 成形品は金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 Molded article is satisfactorily shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表4に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 4.

実施例29. Example 29.
プリプレグ(21)と参考例7の発泡PP樹脂シートとを[(21)/発泡PP樹脂シート/(21)]のように合計3枚積層して積層プリフォーム(I)を作製した。 The prepreg (21) and foamed PP resin sheet of Reference Example 7 was prepared the (21) / foamed PP resin sheet / (21)] The total three laminated to the laminated preform (I) as. プリフォームの特性を表4に示す。 The properties of the preform are shown in Table 4.

このプリフォームを用いたこと以外は、実施例1と同様にしてL字箱型形状の成形品を作製した。 This was used to obtain preforms, to produce a molded article of L-box-shaped in the same manner as in Example 1. 成形品は金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 Molded article is satisfactorily shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表4に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 4.

実施例30. Example 30.
プリプレグ(1)と参考例8の透明ナイロン樹脂フィルムとを[透明ナイロン樹脂シート/(1)×8]のように合計9枚積層して積層プリフォーム(J)を作製した。 A transparent nylon resin film of the prepreg (1) as in Reference Example 8 was prepared the transparent nylon resin sheet / (1) × 8] Total 9 laminated to laminate preform as (J). プリフォームの特性を表4に示す。 The properties of the preform are shown in Table 4.

このプリフォームを用いたこと以外は、実施例1と同様にしてL字箱型形状の成形品を作製した。 This was used to obtain preforms, to produce a molded article of L-box-shaped in the same manner as in Example 1. 成形品は金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 Molded article is satisfactorily shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. また表面が透明ナイロン樹脂シートのため光沢があり高級感を醸し出していた。 The surface was exudes luxury shiny for transparent nylon resin sheet. 成形品の特性を表4に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 4.

実施例31. Example 31.
プリプレグ(1)と参考例9のナイロン樹脂難燃性フィルムとを[ナイロン樹脂難燃性シート/(1)×8]のように合計9枚積層して積層プリフォーム(K)を作製した。 A prepreg (1) and a nylon resin flame retardant film of Reference Example 9 was prepared the nylon resin flame retardant sheet / (1) × 8] Total 9 laminated to laminate preform as (K). プリフォームの特性を表4に示す。 The properties of the preform are shown in Table 4.

このプリフォームを用いたこと以外は、実施例1と同様にしてL字箱型形状の成形品を作製した。 This was used to obtain preforms, to produce a molded article of L-box-shaped in the same manner as in Example 1. 成形品は金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られた。 Molded article is satisfactorily shaped along the shape of the mold, good shape quality molded product was obtained. 成形品の特性を表4に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 4. また、バーナの炎の高さを19mmに調整し、成形品のナイロン樹脂難燃性シートが配置された表面を炎にさらし、5秒後に炎から離す難燃性の測定を行ったところ、炎から離した後、消炎した。 Further, when adjusting the height of the burner flame to 19 mm, exposing the surface of the molded article of the nylon resin flame retardant sheet is placed in the flame was measured in flame retardancy release after 5 seconds from the flame, the flame after release from, and anti-inflammatory.

実施例32. Example 32.
B5サイズのL字箱型形状のキャビティを有するスタンピング成形金型を、成形品端部の余り部分を打ち抜くための打ち抜き機構を有する金型とした以外は、実施例1と同様にしてL字箱型形状の成形品を作製した。 The stamping die having a cavity of the L-box shape of B5 size, except for using a mold having a punching mechanism for punching the remainder portion of the molded article ends, the L-shaped box in the same manner as in Example 1 to prepare a mold shape of the molded article. 成形と打ち抜きを同時におこなうことで、工程を短縮できた。 By performing molding and stamping simultaneously, it could be shortened process.

比較例1. Comparative Example 1.
抄紙時の分散液の流速とメッシュコンベアの速度を調整して、炭素繊維基材の目付を410g/m としたこと以外は、実施例1と同様にして炭素繊維基材を作製した。 By adjusting the speed of the flow rate and the mesh conveyor the dispersion during papermaking, except that the basis weight of the carbon fiber substrate and 410g / m 2, to prepare a carbon fiber base material in the same manner as in Example 1. この炭素繊維基材に含浸させるナイロン6樹脂フィルムを、繊維質量含有率が20%となるように調整し、250℃の温度で5MPaの圧力を2分間かけて炭素繊維基材にナイロン6樹脂が含浸したプリプレグ(22)を作製した。 Nylon 6 resin film to be impregnated into the carbon fiber base material was adjusted so that the fibers mass content of 20% nylon 6 resin to the carbon fiber base material over a period of 2 minutes the pressure of 5MPa at a temperature of 250 ° C. It was prepared impregnated prepreg (22). プリプレグの特性を表6に示す。 The properties of the prepreg are shown in Table 6.

プリフォームとしてプリプレグ(22)を1枚用いたこと以外は、実施例1と同様にして、L字箱型形状の成形品を作製した。 Except for using one prepreg (22) as a preform, in the same manner as in Example 1, to prepare a molded article of L-box shape. プリフォームは金型の形状に添って賦形することが困難であり、立ち壁部分が均一な肉厚にならず、一部裂けてしまった。 The preform is difficult to shaping along the shape of the mold, not be upright wall portion to a uniform thickness, it had torn part. 成形品の特性を表6に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 6.

比較例2. Comparative Example 2.
抄紙時に、分散液中に実施例1で用いたチョップド炭素繊維と、参考例15のナイロン6樹脂チョップド繊維とを繊維質量含有率が20%となるような配合で投入したこと以外は、実施例1と同様にして抄紙をおこない、炭素繊維とナイロン6繊維が混抄されたプリプレグ(23)を得た。 During papermaking, the chopped carbon fibers used in Example 1 in the dispersion, except that a nylon 6 resin chopped fibers of Reference Example 15 was charged with the formulation such that the fiber mass content of 20%, Example 1 performs paper making in the same manner as to obtain a prepreg carbon fibers and nylon 6 fibers are 混抄 (23). 炭素繊維のみの目付は50g/m であった。 Basis weight of only carbon fibers was 50 g / m 2.

プリプレグ(23)を用いたこと以外は、実施例16と同様にして自動車用ボンネットの成形をおこなおうとしたが、プリプレグ(23)の引張強度が低いため、プリプレグ(23)を24枚積層したプリフォームを作製する際の、運搬、積層、移動でプリプレグ(23)が破れてしまい、成形することができなかった。 Except for using the prepreg (23) has been attempted to mold the hood automotive in the same manner as in Example 16, since the tensile strength of the prepreg (23) is low, prepreg (23) was stacked 24 sheets of making the preform, transportation, lamination, prepreg (23) will be torn by the mobile, it could not be molded.

比較例3. Comparative Example 3.
参考例5のGMT(プリプレグ(24))を1枚用いて、チャージ率50%で配置したこと以外は、実施例1と同様にしてL字箱型形状の成形品を作製した。 Using one sheet of GMT of Reference Example 5 (prepreg (24)), except that disposed in the charge rate of 50%, to prepare a molded article of L-box-shaped in the same manner as in Example 1. GMTの厚みが大きいため、1.1mmの成形品の厚みに成形できず、目標厚みの良好な成形品が得られなかった。 Because the thickness of the GMT is large, it can not be molded into the thickness of the molded article of 1.1 mm, good molded article of target thickness was not obtained. 成形品の特性を表6に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 6.

比較例4. Comparative Example 4.
参考例11のCF−SMC(プリプレグ(25))を1枚用いて、チャージ率50%で配置したこと以外は、実施例13と同様にしてL字箱型形状の成形品を作製した。 Using one sheet of CF-SMC of Reference Example 11 (prepreg (25)), except that disposed in the charge rate of 50%, to prepare a molded article of L-box-shaped in the same manner as in Example 13. 成形品は金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られたが、炭素繊維が束状で分散されているため、比強度は低く、等方性にも劣る結果であった。 Molded article is satisfactorily shaped along the shape of the mold, but good shape quality molded article is obtained, since the carbon fibers are dispersed in a bundle, the specific strength is low, isotropic It was also inferior results. 成形品の特性を表6に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 6.

比較例5. Comparative Example 5.
参考例12の切り込み入り炭素繊維プリプレグ(プリプレグ(26))を8枚用いて[0/45/90/−45]sの疑似等方積層のプリフォームを作製し、実施例13と同様にしてL字箱型形状の成形品を作製した。 With eight cut-cored carbon fiber prepreg (prepreg (26)) of Reference Example 12 to prepare a preform of quasi-isotropic lamination [0/45/90 / -45] s, in the same manner as in Example 13 to prepare a molded article of the L-shaped box-shape. 成形品は金型の形状に添って良好に賦形されており、形状品位の良い成形品が得られたが、炭素繊維が束状で分散されているため、等方性に劣る結果であった。 Molded article is satisfactorily shaped along the shape of the mold, but good shape quality molded article is obtained, since the carbon fibers are dispersed in a bundle, there results a poor isotropic It was. 成形品の特性を表6に示す。 Characteristics of the molded product are shown in Table 6.

比較例6. Comparative Example 6.
参考例10のトレカプリプレグ(プリプレグ(27))を8枚用いて[0/45/90/−45]sの疑似等方積層のプリフォームを作製し、実施例13と同様にしてL字箱型形状の成形品を作製したが、炭素繊維が連続であるため、形状の賦形が困難で、立ち壁、角部分などの形状が成形不可能であった。 Using eight Torayca prepreg (prepreg (27)) of Reference Example 10 [0/45/90 / -45] to prepare a preform of quasi-isotropic lamination of s, in the same manner as in Example 13 L-shaped box It was prepared a mold shape of the molded article, since the carbon fibers are continuous, difficult shaping shape, vertical wall, the shape of such corner portion was impossible molding.

実施例1〜21で示されるように、プリプレグの強化繊維の繊維長の分布、厚み、引張強度が良好で、かつ繊維の二次元配向角が10〜80°の等方性なプリプレグは、成形品を作製した場合に良好な特性を示している。 As shown in Examples 1 to 21, the distribution of the fiber length of the reinforcing fibers of the prepreg, the thickness, tensile strength is satisfactory, and the isotropic prepreg of 10 to 80 ° two-dimensional orientation angle of fibers, molding It shows good properties when fabricated goods. また、これらのプリプレグを用いて作製した実施例1、ならびに実施例22〜32の積層プリフォームも良好な特性を示している。 Further, Example 1 was fabricated using these prepregs, as well as laminated preforms of Example 22 to 32 show good properties.

一方厚みの大きいプリプレグである比較例1では、形状賦形が困難で、成形品に一部不具合を生じさせた。 Meanwhile in Comparative Example 1 is a large prepreg thickness, is difficult to shape the shaping caused a malfunction part of the molded article. さらに、引張強度が低いプリプレグを使用した比較例2では、プリフォーム作製時に破れが生じてしまった。 In Comparative Example 2 Tensile strength using low prepreg, broken had occurred during the production preforms. また、GMTを用いた比較例3においては、厚みが大きく、薄肉成形が非常に困難であった。 Further, in Comparative Example 3 using GMT, large thickness, thin-wall was very difficult. また流動して力学特性の等方性にも劣る結果となった。 The resulted inferior to isotropic mechanical properties and flow. CF−SMCを用いた比較例4では、繊維の二次元配向角が小さく、力学特性およびその等方性に劣る結果となった。 In Comparative Example 4 using CF-SMC, small two-dimensional orientation angle of fibers, it was inferior in mechanical properties and isotropy. 切り込み入りの炭素繊維プリプレグを用いた比較例5では、力学特性は改善されているが、繊維が束状のためやはり等方性に劣る結果となった。 In Comparative Example 5 using a cut containing carbon fiber prepreg, mechanical properties but has improved, the fiber was resulted in too poor isotropic for bundle. 連続繊維プリプレグを用いた比較例6は形状を作り上げることが困難であった。 Comparative Example 6 using a continuous fiber prepreg was difficult to make up the shape.

本発明のプリプレグ、およびその積層体は、力学特性と成形性を両立しうる繊維強化プリフォームとして好適に用いられ、とりわけ薄肉のプリプレグを構成する強化繊維が二次元的に等方に配向されているため面方向の補強効果に優れ、層内厚み方向の強化繊維の干渉を抑え、かつ層間相互作用も小さいことから成形時の形状賦形に優れている。 The prepreg of the present invention, and its laminate, suitably used as a fiber-reinforced preform that can achieve both mechanical properties and moldability, inter alia oriented isotropic reinforcing fibers two-dimensionally constituting the thin prepreg excellent reinforcing effect in the plane direction for who is, has excellent shape shaping at the time of molding because it suppresses the interference of the reinforcing fibers in the layer thickness direction, and smaller interlayer interaction. これらは、電気・電子機器、ロボット、二輪車、自動車、航空機の部材、部品および筐体など幅広い産業分野に適用できる。 It can be applied electric and electronic equipment, robots, motorcycles, automobiles, aircraft members, and parts and the housing in a wide range of industrial fields.

1. 1. 強化繊維単糸(a) The reinforcing fiber single yarn (a)
2. 2. 強化繊維単糸(b) The reinforcing fiber single yarn (b)
3. 3. 強化繊維単糸(b) The reinforcing fiber single yarn (b)
4. 4. 強化繊維単糸(b) The reinforcing fiber single yarn (b)
5. 5. 強化繊維単糸(b) The reinforcing fiber single yarn (b)
6. 6. 強化繊維単糸(b) The reinforcing fiber single yarn (b)
7. 7. 強化繊維単糸(b) The reinforcing fiber single yarn (b)
8. 8. 二次元配向角 9. Two-dimensional orientation angle 9. ステンレス製メッシュ 10. Stainless steel mesh 10. プリプレグ 11. Prepreg 11. 強化繊維基材 12. Reinforcing fiber base material 12. 繊維方向 13. Fiber direction 13. 繊維直交方向 14. Fiber orthogonal direction 14. 切り込み入り炭素繊維プリプレグ 15. Cuts containing carbon fiber prepreg 15. 炭素繊維 16. Carbon fiber 16. 切り込み 17. It cuts 17. 切り込み長さ 18. Cut length 18. 繊維長さ 19. Fiber length 19. 隣り合う列の切り込みが互いに切り込んでいる長さ Length of the adjacent rows cuts are cuts from each other

Claims (46)

  1. 強化繊維基材に樹脂が含浸されてなるプリプレグであって、該強化繊維基材が繊維長10mmを越える強化繊維が0〜50重量%、繊維長2〜10mmの強化繊維が50〜100重量%、繊維長2mm未満の強化繊維が0〜50重量%から構成され、強化繊維単糸(a)と該強化繊維単糸(a)と交差する強化繊維単糸(b)とで形成される二次元配向角の平均値が10〜80度であり、かつ23℃での厚みh0(mm)が0.03〜1mm、引張強度σが0.01MPa以上であるプリプレグ。 A prepreg resin to the reinforcing fiber base material is impregnated, 0-50 wt% reinforcing fiber reinforcing fiber substrate exceeds fiber length 10 mm, reinforcing fibers of fiber length 2~10mm 50-100 wt% , the two reinforcing fibers less than the fiber length 2mm is composed of 0-50 wt%, are formed out reinforcing fiber single yarn (a) and the reinforcing fiber single yarn intersecting the reinforcing fiber single yarn (a) (b) the average value of the dimension orientation angle 10 to 80 degrees, and the thickness at 23 ℃ h0 (mm) is 0.03~1Mm, prepreg tensile strength σ is not less than 0.01 MPa.
  2. 前記繊維長の分布が少なくとも2つのピークを有し、一方のピークが繊維長5〜10mmの範囲内にあり、もう一方のピークが2〜5mmの範囲内にある、請求項1に記載のプリプレグ。 Distribution of the fiber length has at least two peaks, there one peak within the range of fiber length 5 to 10 mm, the other peak is in the range of 2 to 5 mm, according to claim 1 prepreg .
  3. 前記強化繊維基材の、ASTM D737に基づくフラジール形法で測定される空気量(cm /cm ・s)が50〜1000である、請求項1または2のいずれかに記載のプリプレグ。 Said reinforcing fiber base material, the amount of air measured by the Frazier method based on ASTM D737 (cm 3 / cm 2 · s) is 50 to 1000, prepreg according to claim 1 or 2.
  4. 前記プリプレグの(n×100)℃での厚みhn(mm)が、h0≦hn≦h0×(2n+1)(nは、1,2,3,4から選ばれる少なくとも一つの自然数。)である、請求項1〜3のいずれかに記載のプリプレグ。 It said prepreg (n × 100) thickness at ° C. hn (mm) is (are n, at least one of natural numbers. Selected from 1,2,3,4) h0 ≦ hn ≦ h0 × (2n + 1) is, the prepreg according to claim 1.
  5. 前記強化繊維の割合が5〜60重量%である、請求項1〜4のいずれかに記載のプリプレグ。 Wherein a ratio from 5 to 60% by weight of reinforcing fibers, the prepreg according to any one of claims 1 to 4.
  6. 前記樹脂の含浸率が30〜100%である、請求項1〜5のいずれかに記載のプリプレグ。 A 30% to 100% impregnation rate of the resin, prepreg according to any one of claims 1 to 5.
  7. 嵩密度が0.8〜1.5である、請求項1〜6のいずれかに記載のプリプレグ。 Bulk density of 0.8 to 1.5, prepreg according to any one of claims 1 to 6.
  8. 目付が10〜500g/m である、請求項1〜7のいずれかに記載のプリプレグ。 Basis weight is 10 to 500 g / m 2, the prepreg according to any one of claims 1 to 7.
  9. 前記強化繊維が炭素繊維である、請求項1〜8のいずれかに記載のプリプレグ。 It said reinforcing fibers are carbon fibers, prepreg according to any one of claims 1 to 8.
  10. 前記樹脂が、ポリオレフィン、ポリアミド、ポリアリーレンスルフィド、ポリエーテルエーテルケトン、フッ素系樹脂から選択される少なくとも1種の熱可塑性樹脂である、請求項1〜9のいずれかに記載のプリプレグ。 Wherein the resin is a polyolefin, polyamide, polyarylene sulfide, polyether ether ketone is at least one thermoplastic resin selected from fluorine resin, prepreg according to any one of claims 1 to 9.
  11. 前記引張強度σが1〜1000MPaである、請求項10に記載のプリプレグ。 The tensile strength σ is 1~1000MPa, prepreg according to claim 10.
  12. 前記樹脂が、ガラス転移温度が80℃以下の熱硬化性樹脂である、請求項1〜9のいずれかに記載のプリプレグ。 Wherein the resin is a glass transition temperature of 80 ° C. or less of the thermosetting resin, the prepreg according to any one of claims 1 to 9.
  13. 前記引張強度σが0.05〜10MPaである、請求項12に記載のプリプレグ。 The tensile strength σ is 0.05~10MPa, prepreg according to claim 12.
  14. 前記樹脂が、リン系、窒素系、無機系から選択される少なくとも1種の難燃剤を含有してなる、請求項10または12のいずれかに記載のプリプレグ。 Wherein the resin is a phosphorus-based, nitrogen-based, comprising at least one flame retardant selected from inorganic, prepreg according to any one of claims 10 or 12.
  15. 前記引張強度σが、測定方向による最大引張強度σMaxと最小引張強度σMinとの関係において、σMax≦σMin×2である、請求項1〜14のいずれかに記載のプリプレグ。 The tensile strength σ is the relationship between the maximum tensile strength .sigma.max and the minimum tensile strength ShigumaMin by measuring direction, a σMax ≦ σMin × 2, prepreg according to any one of claims 1 to 14.
  16. 長尺方向の長さが500mm以上4000m以下である、請求項1〜15のいずれかに記載のプリプレグ。 The length in the longitudinal direction is 500mm or more 4000m or less, prepreg according to any one of claims 1 to 15.
  17. 少なくとも強化繊維基材に樹脂が含浸したプリプレグを積層して得られるプリフォームであって、該プリプレグに含まれる強化繊維単糸(a)と該強化繊維単糸(a)と交差する強化繊維単糸(b)とで形成される二次元配向角の平均値が10〜80度、かつ23℃での厚みh0(mm)が0.03〜1mm、引張強度σが0.01MPa以上であるプリプレグを積層単位として含むプリフォーム。 A preform obtained by laminating the prepreg resin is impregnated into at least the reinforcing fiber base, the reinforcing fiber single crossing reinforcing fibers single yarn contained in the prepreg (a) and the reinforcing fiber single yarn (a) average value from 10 to 80 degrees two-dimensional orientation angle formed out with thread (b), and the thickness at 23 ℃ h0 (mm) is 0.03~1Mm, prepreg tensile strength σ is not less than 0.01MPa preform, including a laminated unit.
  18. 前記プリプレグが、請求項1〜16のいずれかに記載のプリプレグ(プリプレグ(A))である、請求項17に記載のプリフォーム。 The prepreg is a prepreg according to any one of claims 1 to 16 (prepreg (A)), the preform of claim 17.
  19. 前記プリプレグが複数の積層単位を構成し、かつ、強化繊維の割合、強化繊維の長さ、強化繊維の引張弾性率、プリプレグの目付、および23℃での厚みh0(mm)から選択される少なくともいずれかが、実質的に異なる少なくとも2種類のプリプレグを積層単位として用いる、請求項17または18のいずれかに記載のプリフォーム。 The prepregs constitute a plurality of lamination units, and at least the proportion of reinforcing fibers, the length of the reinforcing fibers, the tensile modulus of the reinforcing fibers are selected from the thickness h0 (mm) at prepreg basis weight, and 23 ° C. either use substantially different at least two prepregs as multilayer unit, preform as claimed in any one of claims 17 or 18.
  20. 前記プリプレグと、該プリプレグに隣接する積層単位との層間剪断強度が0〜50MPaである、請求項17〜19のいずれかに記載のプリフォーム。 Wherein the prepreg, interlayer shear strength of a laminated unit adjacent to the prepreg is 0~50MPa, preform according to any one of claims 17 to 19.
  21. 前記プリプレグ(A)と、他の積層単位(B)からなるプリフォームであって、該積層単位(B)が、強化繊維を含む基材である、請求項18〜20のいずれかに記載のプリフォーム。 Wherein the prepreg (A), a preform made of another multilayer unit (B), the laminate unit (B) is a base material containing reinforcing fibers, according to any one of claims 18 to 20 preform.
  22. 前記積層単位(B)が連続した強化繊維を含み、一方向基材、織物基材、マット基材から選択される少なくとも一種の形態である、請求項21に記載のプリフォーム。 The multilayer unit (B) comprises reinforcing fibers are continuous, unidirectional substrates, woven substrates, is at least one form selected from the mat base member, preform as claimed in claim 21.
  23. 前記積層単位(B)が不連続状の強化繊維を含み、一方向基材、マット基材、シートモールディングコンパウンド基材、押出シート基材から選択される少なくとも一種の形態である、請求項21に記載のプリフォーム。 Wherein comprises a multilayer unit (B) is discontinuous like reinforcing fiber, unidirectional base material, mat base member, a sheet molding compound base material is at least one form selected from the extruded sheet substrate, to claim 21 preform as claimed.
  24. 前記強化繊維が炭素繊維である、請求項21〜23のいずれかに記載のプリフォーム。 It said reinforcing fibers are carbon fibers, preforms according to any one of claims 21 to 23.
  25. 前記積層単位(B)が、熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂が含浸されてなる基材である、請求項21〜24のいずれかに記載のプリフォーム。 The multilayer unit (B) is a base material thermoplastic resin or a thermosetting resin is impregnated preform as claimed in any one of claims 21 to 24.
  26. 前記プリプレグ(A)と、他の積層単位(B)からなるプリフォームであって、該積層単位(B)が、シート状基材、布帛状基材、多孔質基材から選択される少なくとも一種である、請求項18〜20のいずれかに記載のプリフォーム。 Wherein the prepreg (A), a preform made of another multilayer unit (B), at least one laminate unit (B) is, the sheet-like base material, fabric-like substrate is selected from porous substrates in a preform according to any one of claims 18 to 20.
  27. 前記積層単位(B)の嵩密度が0.01〜1.0である、請求項26に記載のプリフォーム。 The bulk density of the laminated unit (B) is 0.01 to 1.0, preform as claimed in claim 26.
  28. 前記積層単位(B)が樹脂からなるフィルムであり、かつ該プリフォームの最外層に配置されてなる、請求項26に記載のプリフォーム。 The multilayer unit (B) is a film made of resin, and are arranged in a outermost layer of the preform, the preform of claim 26.
  29. 前記フィルムの難燃性が、UL−94規格のVTM−1以上である、請求項28に記載のプリフォーム。 The flame retardancy of the film is VTM-1 or more UL-94 standard, the preform of claim 28.
  30. 前記フィルムが、表面に意匠および/または幾何学的紋様を有する加飾フィルム、可視光線の透過率が80〜100%である透明フィルム、着色剤を含有する色調フィルムから選択される少なくとも一種である、請求項28に記載のプリフォーム。 Said film is at least one decorative film having a design and / or geometric A pattern on the surface, the transmittance of visible light transparent film is 80% to 100%, it is selected from the color film containing a colorant a preform as claimed in claim 28.
  31. 前記プリプレグ(A)と、他の積層単位(B)からなるプリフォームがスキン層とコア層からなるサンドイッチ構造体であり、該スキン層が該プリプレグ(A)で構成されてなる、請求項21〜30のいずれかに記載のプリフォーム。 Wherein the prepreg (A), a preform made of another lamination unit (B) to a sandwich structure comprising a skin layer and the core layer, the skin layer is formed of said prepreg (A), claim 21 the preform according to any one of the 30.
  32. 前記プリプレグ(A)と、他の積層単位(B)からなるプリフォームがスキン層とコア層からなるサンドイッチ構造体であり、該コア層が該プリプレグ(A)で構成されてなる、請求項21〜30のいずれかに記載のプリフォーム。 Wherein the prepreg (A), a preform made of another lamination unit (B) to a sandwich structure comprising a skin layer and the core layer, the core layer is formed of said prepreg (A), claim 21 the preform according to any one of the 30.
  33. 前記プリフォームの(n×100)℃での厚みhpn(mm)が、hp0≦hpn≦hp0×(2n+1)(hp0(mm)は23℃での該プリフォーム厚み、nは1,2,3,4から選択される少なくとも一つの自然数。)である、請求項17〜33のいずれかに記載のプリフォーム。 Said preform (n × 100) thickness at ° C. hpn (mm) is, hp0 ≦ hpn ≦ hp0 × (2n + 1) (hp0 (mm) is the preform thickness at 23 ° C., n is 1, 2, 3 at least one of the natural numbers.) is, preform according to any one of claims 17-33 which is selected from 4.
  34. 請求項1〜16に記載のプリプレグ、または請求項17〜33に記載のプリフォームのいずれかを成形して得られる成形品。 The prepreg according to claim 1 to 16 or claim 17-33 molded article obtained by molding any of the preform according to.
  35. 前記成形体の曲げ弾性率Ec、比重ρとすると、Ec 1/3・ρ −1が1.5〜5である、請求項34に記載の成形品。 The flexural modulus Ec of the molded body, when the specific gravity ρ, Ec 1/3 · ρ -1 is 1.5 to 5, the molded article according to claim 34.
  36. 前記曲げ弾性率Ecが、測定方向による最大曲げ弾性率EcMaxと最小曲げ弾性率EcMinとの関係において、EcMax≦EcMin×2である、請求項34または35のいずれかに記載の成形品。 The flexural modulus Ec is, in relation to the maximum flexural modulus ECmax and the minimum flexural modulus EcMin by measuring direction, a EcMax ≦ EcMin × 2, the molded article according to any one of claims 34 or 35.
  37. 前記成形体の引張強度σc 、比重ρとすると、σc/ρが100〜500である、請求項34〜36のいずれかに記載の成形品。 Tensile strength .sigma.c of the molded body, when the specific gravity [rho, .sigma.c / [rho is 100 to 500, the molded article according to any one of claims 34 to 36.
  38. 前記引張強度σc が、測定方向による最大引張強度σcMaxと最小引張強度σcMinとの関係において、σcMax≦σcMin×2である、請求項34〜37のいずれかに記載の成形品。 The tensile strength σc is, in relation to the maximum tensile strength ShigumacMax and the minimum tensile strength ShigumacMin by measuring direction, a σcMax ≦ σcMin × 2, the molded article according to any one of claims 34 to 37.
  39. 前記成形体の線膨張係数Ccが1×10 −6 〜20×10 −5 /Kである、請求項34〜38のいずれかに記載の成形品。 The linear expansion coefficient Cc of the molded body is 1 × 10 -6 ~20 × 10 -5 / K, the molded article according to any one of claims 34 to 38.
  40. 前記成形体の面内方向の線膨張係数Ccが、測定方向による最大線膨張係数CcMaxと最小線膨張係数CcMinとの関係において、CcMax≦CcMin×2である、請求項34〜39のいずれかに記載の成形品。 The linear expansion coefficient Cc in the plane direction of the molded body, in relation to the maximum linear expansion coefficient CCmax and minimum linear expansion coefficient CcMin by measuring direction, a CcMax ≦ CcMin × 2, in any one of claims 34 to 39 the molded article according.
  41. 最大厚みが2mm以下である、請求項34〜40のいずれかに記載の成形品。 Maximum thickness is 2mm or less, the molded article according to any one of claims 34 to 40.
  42. 前記プリプレグまたは前記プリフォームのいずれかをプレス成形する、請求項34〜41のいずれかに記載の成形品の製造方法。 Press forming either the prepreg or the preform, method for producing a molded article according to any one of claims 34 to 41.
  43. 前記プレス成形において、前記プリプレグまたは前記プリフォームのチャージ率を、金型のキャビティ総面積に対し100%より大きくしてプレス成形する、請求項42に記載の成形方法。 Wherein the press molding, the charge rate of the prepreg or the preform is press-molded by greater than 100% with respect to the cavity total area of ​​the mold, the molding method according to claim 42.
  44. 前記プレス成形において、開放金型を用いてプレス成形する、請求項42または43のいずれかに記載の成形方法。 In the press molding, press molding using an open mold, the molding method according to any one of claims 42 or 43.
  45. 前記プレス成形において、打ち抜き機構、パンチング機構、タッピング機構から選択される少なくとも一種を有する金型を用いてプレス成形する、請求項42〜44のいずれかに記載の成形方法。 In the press molding, punching mechanism, punching mechanism, press molded with a mold having at least one selected from the tapping mechanism, the molding method according to any one of claims 42 to 44.
  46. 前記プレス成形を、冷却用金型をもちいてスタンピング成形する、請求項42〜45のいずれかに記載の成形方法。 The press molding, stamping molding using a cooling die, the molding method according to any one of claims 42-45.
JP2009085469A 2009-03-31 2009-03-31 Prepregs and preforms Active JP4862913B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2009085469A JP4862913B2 (en) 2009-03-31 2009-03-31 Prepregs and preforms

Applications Claiming Priority (12)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2009085469A JP4862913B2 (en) 2009-03-31 2009-03-31 Prepregs and preforms
EP20090802888 EP2314642B1 (en) 2008-07-31 2009-07-24 Prepreg, preform, molded product, and method for manufacturing prepreg
EP20140180444 EP2803694A3 (en) 2008-07-31 2009-07-24 Prepreg, preform, molded product, and method for manufacturing prepreg
ES09802888T ES2524476T3 (en) 2008-07-31 2009-07-24 Prepreg, preform, and molded product manufacturing method of a prepreg
CA 2731283 CA2731283C (en) 2008-07-31 2009-07-24 Prepreg, preform, molded product, and method for manufacturing prepreg
KR20127004289A KR101445169B1 (en) 2008-07-31 2009-07-24 Prepreg, preform, molded product, and method for manufacturing prepreg
PCT/JP2009/063240 WO2010013645A1 (en) 2008-07-31 2009-07-24 Prepreg, preform, molded product, and method for manufacturing prepreg
US12737619 US8071205B2 (en) 2008-07-31 2009-07-24 Prepreg, preform, molded product, and method for manufacturing prepreg
CN 200980121704 CN102056971B (en) 2008-07-31 2009-07-24 Prepreg, preform, molded product, and method for manufacturing prepreg
KR20107026471A KR101146612B1 (en) 2008-07-31 2009-07-24 Prepreg, preform, molded product, and method for manufacturing prepreg
CN 201310323478 CN103524769B (en) 2008-07-31 2009-07-24 Prepreg, preform, and molded product manufacturing method of prepreg
US13200340 US20120012263A1 (en) 2008-07-31 2011-09-23 Method for manufacturing prepreg

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2010235779A true true JP2010235779A (en) 2010-10-21
JP4862913B2 JP4862913B2 (en) 2012-01-25

Family

ID=43090416

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2009085469A Active JP4862913B2 (en) 2009-03-31 2009-03-31 Prepregs and preforms

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP4862913B2 (en)

Cited By (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012166481A (en) * 2011-02-15 2012-09-06 Toyota Motor Corp Method for manufacturing resin molding
WO2012140793A1 (en) 2011-04-14 2012-10-18 帝人株式会社 Reinforcing fiber composite material
WO2012165076A1 (en) 2011-05-31 2012-12-06 東レ株式会社 Carbon-fiber-reinforced plastic and process for producing same
WO2012165418A1 (en) * 2011-05-31 2012-12-06 帝人株式会社 Method for manufacturing compact with sustained isotropy
JP2012246428A (en) * 2011-05-30 2012-12-13 Teijin Ltd Thermoplastic isotropic prepreg
JP2012250430A (en) * 2011-06-02 2012-12-20 Teijin Ltd Method of manufacturing molded body keeping isotropy
WO2012172982A1 (en) 2011-06-16 2012-12-20 東レ株式会社 Method for manufacturing fiber-reinforced plastic
JP2013010254A (en) * 2011-06-29 2013-01-17 Teijin Ltd Lightweight molding having rising part, and method for manufacturing the same
WO2013018920A1 (en) 2011-08-03 2013-02-07 帝人株式会社 Method for manufacturing molded article by low-pressure molding
WO2013094706A1 (en) * 2011-12-22 2013-06-27 帝人株式会社 Random mat and reinforcing fiber composite material
WO2013105340A1 (en) 2012-01-10 2013-07-18 東レ株式会社 Carbon fiber-reinforced polypropylene sheet and molded article thereof
WO2013108811A1 (en) 2012-01-20 2013-07-25 東レ株式会社 Fiber reinforced polypropylene resin composition, molding material and prepreg
WO2013118689A1 (en) * 2012-02-09 2013-08-15 東レ株式会社 Carbon fiber composite material
WO2013129169A1 (en) * 2012-03-02 2013-09-06 東レ株式会社 Carbon fiber composite material
WO2013147257A1 (en) * 2012-03-29 2013-10-03 三菱レイヨン株式会社 Carbon fibre thermoplastic resin prepreg, carbon fibre composite material and manufacturing method
WO2013179891A1 (en) * 2012-05-29 2013-12-05 東レ株式会社 Carbon fiber composite material
EP2671779A1 (en) 2011-02-03 2013-12-11 Teijin Limited Vehicle skeleton member
JP2014004797A (en) * 2012-06-27 2014-01-16 Fukui Prefecture Composite material for molding and method for producing the same
JP2014004775A (en) * 2012-06-26 2014-01-16 Toray Ind Inc Intermediate substrate for press molding, preform, and method of producing molded product
JP2014028510A (en) * 2012-06-26 2014-02-13 Toray Ind Inc Intermediate substrate for press molding, preform, and method for manufacturing a molding
WO2014129497A1 (en) 2013-02-21 2014-08-28 東レ株式会社 Stampable sheet
WO2014156760A1 (en) * 2013-03-26 2014-10-02 東レ株式会社 Carbon fiber nonwoven
US8946342B2 (en) 2011-02-01 2015-02-03 Teijin Limited Random mat and fiber-reinforced composite material
JP2015120355A (en) * 2011-01-28 2015-07-02 帝人株式会社 Conjugant of carbon fiber reinforced composite material
WO2015108021A1 (en) 2014-01-17 2015-07-23 東レ株式会社 Stampable sheet
US9132859B2 (en) 2011-02-03 2015-09-15 Teijin Limited Vehicle skeleton member
WO2015194533A1 (en) * 2014-06-20 2015-12-23 帝人株式会社 Method for manufacturing molded article having opening, and molded article
JPWO2013175581A1 (en) * 2012-05-23 2016-01-12 東レ株式会社 Fiber-reinforced plastic and a method of manufacturing the same
JP5915780B2 (en) * 2013-12-06 2016-05-11 三菱レイヨン株式会社 Laminated base material using the fiber-reinforced thermoplastics
JP2016528345A (en) * 2013-08-01 2016-09-15 ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ Fan blades which is formed by the process and its producing thermoplastic fiber composite

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2014103711A1 (en) 2012-12-26 2014-07-03 東レ株式会社 Molded product having hollow structure and process for producing same

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06114869A (en) * 1992-10-09 1994-04-26 Asahi Chem Ind Co Ltd Glass fiber reinforced thermoplastic resin molded product
JPH09155862A (en) * 1995-12-01 1997-06-17 Toyobo Co Ltd Fiber reinforced thermoplastic resin sheet
JP2004143226A (en) * 2002-10-22 2004-05-20 Toyobo Co Ltd Compression molding material
JP2006083227A (en) * 2004-09-14 2006-03-30 Mitsubishi Engineering Plastics Corp Exterior molded article made of long fiber reinforced polyamide resin
WO2007097436A1 (en) * 2006-02-24 2007-08-30 Toray Industries, Inc. Fiber-reinforced thermoplastic resin molded article, molding material, and method for production of the molded article

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06114869A (en) * 1992-10-09 1994-04-26 Asahi Chem Ind Co Ltd Glass fiber reinforced thermoplastic resin molded product
JPH09155862A (en) * 1995-12-01 1997-06-17 Toyobo Co Ltd Fiber reinforced thermoplastic resin sheet
JP2004143226A (en) * 2002-10-22 2004-05-20 Toyobo Co Ltd Compression molding material
JP2006083227A (en) * 2004-09-14 2006-03-30 Mitsubishi Engineering Plastics Corp Exterior molded article made of long fiber reinforced polyamide resin
WO2007097436A1 (en) * 2006-02-24 2007-08-30 Toray Industries, Inc. Fiber-reinforced thermoplastic resin molded article, molding material, and method for production of the molded article

Cited By (56)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2015120355A (en) * 2011-01-28 2015-07-02 帝人株式会社 Conjugant of carbon fiber reinforced composite material
US8946342B2 (en) 2011-02-01 2015-02-03 Teijin Limited Random mat and fiber-reinforced composite material
KR101886897B1 (en) * 2011-02-03 2018-08-08 데이진 가부시키가이샤 Vehicle skeleton member
US8991900B2 (en) 2011-02-03 2015-03-31 Teijin Limited Vehicle skeleton member
EP2671779A1 (en) 2011-02-03 2013-12-11 Teijin Limited Vehicle skeleton member
US9132859B2 (en) 2011-02-03 2015-09-15 Teijin Limited Vehicle skeleton member
JPWO2012105716A1 (en) * 2011-02-03 2014-07-03 帝人株式会社 Vehicle frame member
JP2016055867A (en) * 2011-02-03 2016-04-21 帝人株式会社 Vehicle skeleton member and method for manufacturing vehicle skeleton member
JP2016005955A (en) * 2011-02-03 2016-01-14 帝人株式会社 Vehicle skeleton member
JP2012166481A (en) * 2011-02-15 2012-09-06 Toyota Motor Corp Method for manufacturing resin molding
US9580568B2 (en) 2011-04-14 2017-02-28 Teijin Limited Fiber-reinforced composite material
JP5702854B2 (en) * 2011-04-14 2015-04-15 帝人株式会社 Reinforced fiber composite material
WO2012140793A1 (en) 2011-04-14 2012-10-18 帝人株式会社 Reinforcing fiber composite material
JP2012246428A (en) * 2011-05-30 2012-12-13 Teijin Ltd Thermoplastic isotropic prepreg
JP5606622B2 (en) * 2011-05-31 2014-10-15 帝人株式会社 Manufacturing method of maintaining the isotropic molded article
US9469740B2 (en) 2011-05-31 2016-10-18 Toray Industries, Inc. Carbon-fiber-reinforced plastic and process for producing same
US10006677B2 (en) 2011-05-31 2018-06-26 Teijin Limited Method for manufacturing shaped product with maintained isotrophy
WO2012165418A1 (en) * 2011-05-31 2012-12-06 帝人株式会社 Method for manufacturing compact with sustained isotropy
WO2012165076A1 (en) 2011-05-31 2012-12-06 東レ株式会社 Carbon-fiber-reinforced plastic and process for producing same
US8900502B2 (en) 2011-05-31 2014-12-02 Teijin Limited Method for manufacturing shaped product with maintained isotropy
JP2012250430A (en) * 2011-06-02 2012-12-20 Teijin Ltd Method of manufacturing molded body keeping isotropy
US9011747B2 (en) 2011-06-16 2015-04-21 Toray Industries, Inc. Method for manufacturing fiber-reinforced plastic
WO2012172982A1 (en) 2011-06-16 2012-12-20 東レ株式会社 Method for manufacturing fiber-reinforced plastic
JP2013010254A (en) * 2011-06-29 2013-01-17 Teijin Ltd Lightweight molding having rising part, and method for manufacturing the same
US8992811B2 (en) 2011-08-03 2015-03-31 Teijin Limited Method for manufacturing shaped product by low-pressure molding
WO2013018920A1 (en) 2011-08-03 2013-02-07 帝人株式会社 Method for manufacturing molded article by low-pressure molding
EP2796604A4 (en) * 2011-12-22 2015-09-23 Teijin Ltd Random mat and reinforcing fiber composite material
WO2013094706A1 (en) * 2011-12-22 2013-06-27 帝人株式会社 Random mat and reinforcing fiber composite material
JPWO2013094706A1 (en) * 2011-12-22 2015-04-27 帝人株式会社 Random mats and reinforced fiber composite material,
WO2013105340A1 (en) 2012-01-10 2013-07-18 東レ株式会社 Carbon fiber-reinforced polypropylene sheet and molded article thereof
WO2013108811A1 (en) 2012-01-20 2013-07-25 東レ株式会社 Fiber reinforced polypropylene resin composition, molding material and prepreg
JPWO2013118689A1 (en) * 2012-02-09 2015-05-11 東レ株式会社 Carbon fiber composite material
US9850368B2 (en) 2012-02-09 2017-12-26 Toray Industries, Inc. Carbon fiber composite material
WO2013118689A1 (en) * 2012-02-09 2013-08-15 東レ株式会社 Carbon fiber composite material
JPWO2013129169A1 (en) * 2012-03-02 2015-07-30 東レ株式会社 Carbon fiber composite material
WO2013129169A1 (en) * 2012-03-02 2013-09-06 東レ株式会社 Carbon fiber composite material
WO2013147257A1 (en) * 2012-03-29 2013-10-03 三菱レイヨン株式会社 Carbon fibre thermoplastic resin prepreg, carbon fibre composite material and manufacturing method
JPWO2013147257A1 (en) * 2012-03-29 2015-12-14 三菱レイヨン株式会社 Carbon fiber thermoplastic prepreg, a carbon fiber composite material, and manufacturing method
JPWO2013175581A1 (en) * 2012-05-23 2016-01-12 東レ株式会社 Fiber-reinforced plastic and a method of manufacturing the same
WO2013179891A1 (en) * 2012-05-29 2013-12-05 東レ株式会社 Carbon fiber composite material
JPWO2013179891A1 (en) * 2012-05-29 2016-01-18 東レ株式会社 Carbon fiber composite material
US9481770B2 (en) 2012-05-29 2016-11-01 Toray Industries, Inc. Carbon fiber composite material
JP2014004775A (en) * 2012-06-26 2014-01-16 Toray Ind Inc Intermediate substrate for press molding, preform, and method of producing molded product
JP2014028510A (en) * 2012-06-26 2014-02-13 Toray Ind Inc Intermediate substrate for press molding, preform, and method for manufacturing a molding
JP2014004797A (en) * 2012-06-27 2014-01-16 Fukui Prefecture Composite material for molding and method for producing the same
CN105073847A (en) * 2013-02-21 2015-11-18 东丽株式会社 Stampable sheet
WO2014129497A1 (en) 2013-02-21 2014-08-28 東レ株式会社 Stampable sheet
US10066084B2 (en) 2013-02-21 2018-09-04 Toray Industries, Inc. Stampable sheet
JP5839114B2 (en) * 2013-02-21 2016-01-06 東レ株式会社 Stampable sheet
WO2014156760A1 (en) * 2013-03-26 2014-10-02 東レ株式会社 Carbon fiber nonwoven
JP2016528345A (en) * 2013-08-01 2016-09-15 ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ Fan blades which is formed by the process and its producing thermoplastic fiber composite
JP5915780B2 (en) * 2013-12-06 2016-05-11 三菱レイヨン株式会社 Laminated base material using the fiber-reinforced thermoplastics
KR20160111401A (en) 2014-01-17 2016-09-26 도레이 카부시키가이샤 Stamper block sheet
WO2015108021A1 (en) 2014-01-17 2015-07-23 東レ株式会社 Stampable sheet
JP5952510B2 (en) * 2014-06-20 2016-07-13 帝人株式会社 Process for producing a molded article having an opening
WO2015194533A1 (en) * 2014-06-20 2015-12-23 帝人株式会社 Method for manufacturing molded article having opening, and molded article

Also Published As

Publication number Publication date Type
JP4862913B2 (en) 2012-01-25 grant

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Agarwal et al. Analysis and performance of fiber composites
US20060110599A1 (en) Layered product, electromagnetic-shielding molded object, and processes for producing these
WO1991001621A2 (en) Composites and methods for making same
US20130313862A1 (en) Vehicle Skeleton Member
Das The cost of automotive polymer composites: a review and assessment of DOE's lightweight materials composites research
US20120251863A1 (en) Fabric composite support or enclosure for an automotive battery pack
WO2007037260A1 (en) Fiber-reinforced thermoplastic resin composition, method for producing same, and carbon fiber for thermoplastic resin
WO2007097436A1 (en) Fiber-reinforced thermoplastic resin molded article, molding material, and method for production of the molded article
US20080277987A1 (en) Composite seat back frame
WO2006028107A1 (en) Sandwich structure and integrated formed article using the same
US20110143110A1 (en) Prepreg, preform, molded product, and method for manufacturing prepreg
EP1731553A1 (en) Epoxy resin composition for carbon-fiber-reinforced composite material, prepreg, integrated molding, sheet of fiber-reinforced composite material and cabinet for electrical/electronic equipment
US20080001429A1 (en) Panel materials for vehicles and enclosures
US20130242487A1 (en) Method for producing metal composite, and chassis for electronic equipment
JP2010253938A (en) Method for manufacturing integrated molding
US20090004460A1 (en) Nanoparticle-Containing Thermoplastic Composites and Methods of Preparing Same
JP2006044261A (en) Fiber-reinforced composite material, its production method and integrally structured material using it
JP2008230235A (en) Sandwich structure and molded product using it, and electronic instrument casing
JP2006044264A (en) Decorative molded article and its production method
JP2010037358A (en) Method for manufacturing fiber-reinforced molded substrate
US20090233508A1 (en) Composite Article and Method of Manufacture
CN101305055A (en) Fiber-reinforced thermoplastic resin composition, method for producing same, and carbon fiber for thermoplastic resin
US20130119191A1 (en) Load-bearing structures for aircraft engines and processes therefor
JP2004269878A (en) Fiber-reinforced composite material, method for producing the same and integrally molded product
US20110306262A1 (en) Long-term outdoor exposure resistant overmolded polyester composite structures and processes for their preparation

Legal Events

Date Code Title Description
A975 Report on accelerated examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971005

Effective date: 20100715

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20100727

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20101221

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20110217

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20110315

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20110510

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20110719

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20110725

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20111011

A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20111024

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20141118

Year of fee payment: 3

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20141118

Year of fee payment: 3