JP2010184280A - 継目無管の製造方法 - Google Patents
継目無管の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2010184280A JP2010184280A JP2009031404A JP2009031404A JP2010184280A JP 2010184280 A JP2010184280 A JP 2010184280A JP 2009031404 A JP2009031404 A JP 2009031404A JP 2009031404 A JP2009031404 A JP 2009031404A JP 2010184280 A JP2010184280 A JP 2010184280A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- extruded
- extrusion
- temperature
- billet
- outer diameter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
- B21C23/02—Making uncoated products
- B21C23/04—Making uncoated products by direct extrusion
- B21C23/08—Making wire, bars, tubes
- B21C23/085—Making tubes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
- B21C23/002—Extruding materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special extruding methods of sequences
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
- B21C23/32—Lubrication of metal being extruded or of dies, or the like, e.g. physical state of lubricant, location where lubricant is applied
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C25/00—Profiling tools for metal extruding
- B21C25/02—Dies
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C29/00—Cooling or heating work or parts of the extrusion press; Gas treatment of work
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M103/00—Lubricating compositions characterised by the base-material being an inorganic material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M7/00—Solid or semi-solid compositions essentially based on lubricating components other than mineral lubricating oils or fatty oils and their use as lubricants; Use as lubricants of single solid or semi-solid substances
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
- C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
- F22B37/04—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler and characterised by material, e.g. use of special steel alloy
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
- F22B37/24—Supporting, suspending, or setting arrangements, e.g. heat shielding
- F22B37/244—Supporting, suspending, or setting arrangements, e.g. heat shielding for water-tube steam generators suspended from the top
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M2201/00—Inorganic compounds or elements as ingredients in lubricant compositions
- C10M2201/12—Glass
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M2201/00—Inorganic compounds or elements as ingredients in lubricant compositions
- C10M2201/12—Glass
- C10M2201/123—Glass used as base material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10N—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS C10M RELATING TO LUBRICATING COMPOSITIONS
- C10N2040/00—Specified use or application for which the lubricating composition is intended
- C10N2040/20—Metal working
- C10N2040/241—Manufacturing joint-less pipes
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
Abstract
【解決手段】被押出素材を、その外径d0[mm]に応じて、(1)式または(2)式の関係を満足する温度T[℃]に加熱した後、ダイスとの間に固形潤滑ガラスを設け熱間押出する。
d0<200の場合:T≦1250+1.1487×A−7.838×ln(t0/t)−10.135×ln(d0/d)…(1)
d0≧200の場合:T≦1219+1.1487×A−7.838×ln(t0/t)−10.135×ln(d0/d)…(2)
A=L/Vav×1000[msec]、Vav=(V0+V0×ρ)/2[mm/sec]、
ρ=(t0×(d0−t0))/(t×(d−t))、
t0:被押出素材の肉厚[mm]、d:押出管の外径[mm]、t:その肉厚[mm]、
L:ダイスアプローチ部の押出方向の長さ[mm]、V0:ラム速度[mm/sec]
【選択図】図2
Description
d0<200の場合:
T≦1250+1.1487×A−7.838×ln(t0/t)−10.135×ln(d0/d) ・・・(1)
d0≧200の場合:
T≦1219+1.1487×A−7.838×ln(t0/t)−10.135×ln(d0/d) ・・・(2)
A=L/Vav×1000 ・・・(3)
上記(3)式中のVavは、下記(4)式により求められる。
Vav=(V0+V0×ρ)/2 ・・・(4)
上記(4)式中のρは、下記(5)式により求められる。
ρ=(t0×(d0−t0)×π)/(t×(d−t)×π) ・・・(5)
ここで、上記(1)式〜(5)式中の各記号は、下記の諸量を意味する。
d0:被押出素材の外径[mm]、
t0:被押出素材の肉厚[mm]、
d:押出管の外径[mm]、
t:押出管の肉厚[mm]、
A:ダイス通過時間[msec(ミリセカンド)]、
L:ダイスにおけるアプローチ部の入口端からベアリング部の入口端までの押出方向の長さ[mm]、
Vav:被押出素材の平均押出速度[mm/sec]、
V0:ラム速度[mm/sec]、
ρ:押出比
管トップ部の外表面における横切れ疵の発生要因を究明するため、二次元FEM解析を用いて、ユジーンセジュルネ製管法による被押出素材の変形挙動、およびこれに基づく押出加工時の被押出素材の温度分布を調査した。FEM解析では、被押出素材として、高温での変形能が低い材料例としてオーステナイト系ステンレス鋼(JIS規格のSUS347H)を採用し、被押出素材の外径とその肉厚、被押出素材の加熱温度、およびラム速度の各条件を種々変更して解析を行った。
図2は、ユジーンセジュルネ製管法における被押出素材の変形挙動を模式的に示す図であり、同図(a)は押出開始直前の状態を示し、同図(b)は押出初期の状態を示す。同図(b)には、被押出素材(ビレット)の押出方向を白抜き矢印で示している。
上記の変形挙動に基づき、押出加工時の被押出素材の温度分布をFEM解析した結果、下記の知見を得た。
上述の通り、横切れ疵の発生要因が非定常部での表面温度の過剰な上昇にあるが、これはガラスディスクの断熱作用に起因する。そこで、ガラスディスク、すなわち被押出素材とダイスの間に設ける固形潤滑ガラスについて、その好ましい厚みを検討する。
以下の記述において、成分含有量の「%」は「質量%」を意味する。
本発明の製造方法では、上記組成を有する被押出素材を対象とするのが好ましい。上記組成を有する被押出素材は、高温での変形能が低いため、それを用いて熱間押出を行った場合、押出初期の非定常部において、押出管の外表面温度が上昇することに起因し、外表面に横切れ疵が発生し易いからである。
本発明の製造方法は、上記組成を満たす被押出素材として、高温での変形能が低いオーステナイト系合金や二相ステンレス鋼を用いるのが好ましい。
オーステナイト系合金、例えばJIS規格のSUS347Hは、一般的な炭素鋼S45Cと比較して、同一温度での変形抵抗が1.5倍以上と高く、押出加工に伴う発熱量が高くなり、押出初期の非定常部において管外表面の温度が高くなり易い。このような特性から、本発明の製造方法では、被押出素材としてオーステナイト系合金を適用するのが、より好ましい。
Cは、強度およびクリープ強度を確保するのに有効な元素である。その効果を得るためには0.01%以上の含有が好ましい。しかし、その含有量が0.2%を超えると、固溶化処理状態で未固溶の炭化物が残存して、高温強度の向上に寄与しなくなるばかりでなく、靭性等の機械的性質に悪影響を及ぼす。従って、C含有量は0.2%以下とする。なお、熱間加工性低下および靭性劣化を防止するためには、その含有量を0.12%以下とするのが望ましい。
Siは、脱酸剤として用いられる元素であり、しかも耐水蒸気酸化性を向上させるのに有効な元素であるので、0.1%以上含有させるのが好ましい。一方、含有量が多くなると溶接性または熱間加工性が劣化するため、2.0%以下とする。Siの望ましい含有量は0.8%以下である。
Mnは、Siと同様に脱酸剤として有効な元素である。また、Mnは、不純物として含有されるSに起因する熱間加工性の劣化を抑止する作用がある。脱酸効果および熱間加工性の改善を図るために、Mnは0.1%以上含有させる。ただし、過度の含有は脆化を招くため、含有量の上限は3.0%とする。より望ましい上限は2.0%である。
Crは、高温強度、耐酸化性および耐食性を確保するために必要な元素であり、その効果を十分に発揮させるためには、15%以上含有させる必要がある。しかし、過剰に含有させると靭性および熱間加工性が劣化するため、上限は30%とする。
Niは、オーステナイト組織を安定化させ、かつクリープ強度の向上に必要な元素であり、6%以上の含有が必要である。しかし、多量の含有は効果が飽和し、コストの増大を招くため、上限は50%とする。好ましい上限は35%、より好ましい上限は25%である。なお、より高温、長時間での組織の安定性を確保したい場合は、Niを15%以上含有させるのが好ましい。
Mo、WおよびCuは、合金の高温強度を高める元素である。その効果を必要とする場合は、いずれか一種を0.1%以上含有させるのが好ましい。また、多量の含有では溶接性や加工性を損なうため、MoおよびCuの上限はそれぞれ5%、Wの上限は10%とする。
Nは、合金の固溶強化に寄与し、また他の元素と結合して析出強化作用により合金を強化する効果がある。その効果を必要とする場合には、0.005%以上含有させるのが好ましい。しかし、その含有量が0.3%を超えると延性および溶接性が劣化する場合がある。
V、NbおよびTiは、いずれも炭素および窒素と結合して炭窒化物を形成し、析出強化に寄与する。従って、その効果を必要とする場合は、これらの1種以上を0.01%以上含有させるのが好ましい。一方、これらの含有量が過多になると合金の加工性が損なわれるので、Vは1.0%、Nbは1.5%、Tiは0.5%をそれぞれ上限とする。
2a:アプローチ部、 2b:ベアリング部、 3:マンドレルバー、
4:ダイホルダ、 5:ダイバッカー、 6:コンテナ、
7:ダミーブロック、 8:ビレット(被押出素材)
Claims (3)
- 中空の被押出素材を加熱した後、被押出素材とダイスの間に固形潤滑ガラスを設けて熱間押出する際、被押出素材を、その外径d0[mm]に応じて、下記(1)式または(2)式の関係を満足する加熱温度T[℃]に加熱して熱間押出することを特徴とする継目無管の製造方法。
d0<200の場合:
T≦1250+1.1487×A−7.838×ln(t0/t)−10.135×ln(d0/d) ・・・(1)
d0≧200の場合:
T≦1219+1.1487×A−7.838×ln(t0/t)−10.135×ln(d0/d) ・・・(2)
但し、上記(1)式および(2)式は、下記(3)式〜(5)式により求められる
A=L/Vav×1000 ・・・(3)
Vav=(V0+V0×ρ)/2 ・・・(4)
ρ=(t0×(d0−t0)×π)/(t×(d−t)×π) ・・・(5)
ここで、d0:被押出素材の外径[mm]、t0:被押出素材の肉厚[mm]、
d:押出管の外径[mm]、t:押出管の肉厚[mm]、
A:ダイス通過時間[msec(ミリセカンド)]、
L:ダイスにおけるアプローチ部の入口端からベアリング部の入口端までの
押出方向の長さ[mm]、
Vav:被押出素材の平均押出速度[mm/sec]、
V0:ラム速度[mm/sec]、ρ:押出比 - 前記被押出素材が、質量%で、Cr:15〜35%およびNi:3〜50%を含有する材料であることを特徴とする請求項1に記載の継目無管の製造方法。
- 前記固形潤滑ガラスの平均厚みが6mm以上であることを特徴とする請求項1または2に記載の継目無管の製造方法。
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009031404A JP4692650B2 (ja) | 2009-02-13 | 2009-02-13 | 継目無管の製造方法 |
CN201080007411.3A CN102316999B (zh) | 2009-02-13 | 2010-02-12 | 无缝管的制造方法 |
CA2749576A CA2749576C (en) | 2009-02-13 | 2010-02-12 | Method for producing seamless tubes |
PCT/JP2010/052015 WO2010093000A1 (ja) | 2009-02-13 | 2010-02-12 | 継目無管の製造方法 |
EP10741277.7A EP2397241B9 (en) | 2009-02-13 | 2010-02-12 | Method for producing seamless pipe |
ES10741277.7T ES2632179T3 (es) | 2009-02-13 | 2010-02-12 | Procedimiento de producción de tubo sin soldaduras |
US13/205,985 US8490452B2 (en) | 2009-02-13 | 2011-08-09 | Method for producing seamless tubes |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009031404A JP4692650B2 (ja) | 2009-02-13 | 2009-02-13 | 継目無管の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2010184280A true JP2010184280A (ja) | 2010-08-26 |
JP4692650B2 JP4692650B2 (ja) | 2011-06-01 |
Family
ID=42561840
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009031404A Active JP4692650B2 (ja) | 2009-02-13 | 2009-02-13 | 継目無管の製造方法 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8490452B2 (ja) |
EP (1) | EP2397241B9 (ja) |
JP (1) | JP4692650B2 (ja) |
CN (1) | CN102316999B (ja) |
CA (1) | CA2749576C (ja) |
ES (1) | ES2632179T3 (ja) |
WO (1) | WO2010093000A1 (ja) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2517801B1 (en) * | 2009-12-21 | 2019-07-24 | Nippon Steel Corporation | Base tube for cold-drawing, manufacturing method for same, and manufacturing method for cold-drawn tube |
CN103722038B (zh) * | 2013-12-26 | 2016-08-24 | 宝钢特钢有限公司 | 一种热挤压钢管外模的润滑方法 |
CN103769427B (zh) * | 2014-01-06 | 2015-10-28 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种铌管的挤压方法 |
EP3520916A4 (en) * | 2016-09-29 | 2020-05-27 | Hitachi Metals, Ltd. | HOT EXTRUSION MOLDING METHOD FOR NI HEAT RESISTANT ALLOY AND METHOD FOR PRODUCING NI HEAT RESISTANT ALLOY EXTRUSION MATERIAL |
JP2020534480A (ja) * | 2017-09-14 | 2020-11-26 | サンドヴィック マテリアルズ テクノロジー ドイチュラント ゲーエムベーハー | 液体水素の輸送システム |
EP3960885B1 (en) * | 2019-04-24 | 2024-04-10 | Nippon Steel Corporation | Duplex stainless seamless steel pipe and method for producing duplex stainless seamless steel pipe |
CN111974820A (zh) * | 2020-06-04 | 2020-11-24 | 中山玖美塑胶制品有限公司 | 一种制造超细无缝金属管的设备 |
CN113182373B (zh) * | 2021-05-18 | 2023-05-09 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种镍基合金无缝钢管的挤压方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05261427A (ja) * | 1992-03-17 | 1993-10-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間押出し製管方法 |
JP2004174536A (ja) * | 2002-11-26 | 2004-06-24 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 金属管の熱間押出し製管方法 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3580038A (en) * | 1968-04-03 | 1971-05-25 | Cefilac | Extrusion mandrel and method |
CN1048433C (zh) * | 1997-03-05 | 2000-01-19 | 许福林 | 一种用挤压成型法加工制造锥形管件的方法 |
JP3654834B2 (ja) | 2000-12-27 | 2005-06-02 | 住友軽金属工業株式会社 | 金属材料の等温押出方法 |
JP4642481B2 (ja) | 2004-01-08 | 2011-03-02 | 株式会社住軽テクノ | 金属材料の押出方法 |
JP5003151B2 (ja) * | 2006-12-28 | 2012-08-15 | 住友金属工業株式会社 | 高Cr−高Ni基合金鋼からなる継目無鋼管の製造方法 |
-
2009
- 2009-02-13 JP JP2009031404A patent/JP4692650B2/ja active Active
-
2010
- 2010-02-12 ES ES10741277.7T patent/ES2632179T3/es active Active
- 2010-02-12 EP EP10741277.7A patent/EP2397241B9/en not_active Not-in-force
- 2010-02-12 WO PCT/JP2010/052015 patent/WO2010093000A1/ja active Application Filing
- 2010-02-12 CN CN201080007411.3A patent/CN102316999B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2010-02-12 CA CA2749576A patent/CA2749576C/en not_active Expired - Fee Related
-
2011
- 2011-08-09 US US13/205,985 patent/US8490452B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05261427A (ja) * | 1992-03-17 | 1993-10-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間押出し製管方法 |
JP2004174536A (ja) * | 2002-11-26 | 2004-06-24 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 金属管の熱間押出し製管方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP2397241B1 (en) | 2017-04-12 |
EP2397241B9 (en) | 2017-08-30 |
CA2749576A1 (en) | 2010-08-19 |
US8490452B2 (en) | 2013-07-23 |
CA2749576C (en) | 2013-09-03 |
EP2397241A1 (en) | 2011-12-21 |
WO2010093000A1 (ja) | 2010-08-19 |
CN102316999A (zh) | 2012-01-11 |
US20120047981A1 (en) | 2012-03-01 |
JP4692650B2 (ja) | 2011-06-01 |
ES2632179T3 (es) | 2017-09-11 |
EP2397241A4 (en) | 2016-02-24 |
CN102316999B (zh) | 2014-01-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4692650B2 (ja) | 継目無管の製造方法 | |
JP4513807B2 (ja) | Fe−Ni合金素管及びその製造方法 | |
CN102282273B (zh) | 双相不锈钢钢管的制造方法 | |
JP4420140B2 (ja) | 高合金継目無管の製造方法 | |
EP2415883B1 (en) | Method for producing high-strength seamless cr-ni alloy pipe | |
JPWO2006003954A1 (ja) | Ni基合金素管及びその製造方法 | |
JP5176561B2 (ja) | 高合金管の製造方法 | |
CN104073739A (zh) | 一种耐热不锈钢无缝钢管及不锈钢与无缝钢管的制造方法 | |
JP2009046759A (ja) | 二相ステンレス鋼管の製造方法 | |
JP4462452B1 (ja) | 高合金管の製造方法 | |
JP5217277B2 (ja) | 高合金管の製造方法 | |
JP2006144069A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
US9468959B2 (en) | Production method of seamless tube using round bar made of high Cr-high Ni alloy | |
JP2008214713A (ja) | 継目無鋼管用ビレットおよび継目無鋼管 | |
JP5765191B2 (ja) | 高Cr−高Ni基合金からなる継目無管の製造方法 | |
JP4462454B1 (ja) | 二相ステンレス鋼管の製造方法 | |
JP2017008362A (ja) | ラインパイプ用継目無鋼管及びその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A871 | Explanation of circumstances concerning accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A871 Effective date: 20100602 |
|
A975 | Report on accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971005 Effective date: 20100630 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20100727 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100922 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20110125 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20110207 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140304 Year of fee payment: 3 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4692650 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140304 Year of fee payment: 3 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140304 Year of fee payment: 3 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |