JP2010122536A - Zoom lens - Google Patents

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JP2010122536A JP2008297299A JP2008297299A JP2010122536A JP 2010122536 A JP2010122536 A JP 2010122536A JP 2008297299 A JP2008297299 A JP 2008297299A JP 2008297299 A JP2008297299 A JP 2008297299A JP 2010122536 A JP2010122536 A JP 2010122536A
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Inventor
Yasuhisa Kitaoka
泰久 北岡
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Panasonic Corp
パナソニック株式会社
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<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a zoom lens that obtains an image of high image quality over the entire image plane while having a high-magnification zoom function. <P>SOLUTION: The zoom lens includes, in order from an object side, a first lens group of positive refractive power, a second lens group of negative refractive power, and a correction lens group that corrects a light image passed through the second lens group. A distance between the first and second lens groups changes. The second lens group includes, in order from the object side, a negative single lens and a negative cemented lens composed of a negative lens and a positive lens cemented together. If the average value of the Abbe's numbers of the negative single lens and negative lens is ν2nav, the refractive index is n21, the object side curvature radius and the image side curvature radius are R211 and R212, respectively, and the object side curvature radius and the image side curvature radius of the negative lens are R221 and R222, respectively, conditions given below are satisfied: 30<ν2nav<40, 1.9<n21, -2.5<(R212+R211)/(R212-R211)<-2.0, -0.2<(R222+R221)/(R222-R221)<0.3. <P>COPYRIGHT: (C)2010,JPO&INPIT

Description

本発明はビデオカメラやデジタルスチルカメラ等に搭載されるズームレンズに関する。   The present invention relates to a zoom lens mounted on a video camera, a digital still camera, or the like.
ビデオカメラやデジタルスチルカメラに搭載される撮影系には、複数のレンズが設けられている。近年では、上記撮像系の機能として高倍率ズーム機能が強く求められている。
従来の撮像装置は、例えば、正負正負正の5つのレンズ群からなり、そのレンズ構成枚数は16〜17枚程度である。このような撮像装置は、コンパクトではあるがズーム倍率が50倍程度に留まる(例えば、特許文献1,2)。
A photographing system mounted on a video camera or a digital still camera is provided with a plurality of lenses. In recent years, a high-magnification zoom function has been strongly demanded as a function of the imaging system.
The conventional imaging apparatus is composed of, for example, five positive, negative, positive, and positive lens groups, and the number of lenses is about 16 to 17. Such an imaging apparatus is compact but has a zoom magnification of about 50 times (for example, Patent Documents 1 and 2).
また、放送用テレビカメラのようにズーム倍率が100倍程度の撮像装置が開示されている(例えば、特許文献3)。しかし、この撮像装置は、テレビ放送のために用いられるような業務用のものであるため、多数のレンズが用いられて巨大な光学系となってしまう。このため、このような撮像装置は、民生用には適用できない。   In addition, an imaging apparatus having a zoom magnification of about 100 times such as a broadcast television camera is disclosed (for example, Patent Document 3). However, since this imaging apparatus is for business use used for television broadcasting, a large number of lenses are used, resulting in a huge optical system. For this reason, such an imaging device cannot be applied to consumer use.
また、さらに高いズーム倍率を有するものとして、光学系を前部と後部とに分けて、中間像を形成することによって300倍の高倍率を達成した撮像装置が開示されている(例えば、特許文献4)。しかし、この場合でも、中間像を形成するために光学系が巨大になってしまう。
特開2001−033703号公報(平成13年2月9日公開) 特開2006−099130号公報(平成18年4月13日公開) 特開2004−264457号公報(平成16年9月24日公開) 国際公開第2004/010199号パンフレット(平成16年1月29日公開)
Further, as an apparatus having a higher zoom magnification, an imaging apparatus is disclosed that achieves a high magnification of 300 times by dividing an optical system into a front part and a rear part to form an intermediate image (for example, Patent Documents). 4). However, even in this case, the optical system becomes huge in order to form an intermediate image.
JP 2001-033703 A (published on February 9, 2001) JP 2006-099130 A (published April 13, 2006) JP 2004-264457 A (published September 24, 2004) International Publication No. 2004/010199 (released on January 29, 2004)
しかしながら、近年では、撮像素子の高集積化や小型化により1画素の大きさが2μmを下回り、光学系には高い解像度が求められている。このため、特に小型化した場合に、高倍率を維持しつつズーム範囲全域に亘って画像の全領域において高画質を確保することは困難である。   However, in recent years, the size of one pixel is less than 2 μm due to high integration and miniaturization of the image sensor, and high resolution is required for the optical system. For this reason, it is difficult to ensure high image quality in the entire region of the image over the entire zoom range while maintaining a high magnification, particularly when the size is reduced.
本発明の課題は、高倍率なズーム機能を有しつつ、ズーム範囲全域に亘って高画質な画像を得ることが可能なズームレンズを提供することにある。   An object of the present invention is to provide a zoom lens capable of obtaining a high-quality image over the entire zoom range while having a high-magnification zoom function.
第1の発明に係るズームレンズは、物体側から像面側に向けて、順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、第2レンズ群を通過した光像を補正する補正レンズ群と、を備えている。第1レンズ群と第2レンズ群との距離は、変化する。第2レンズ群は、物体側から順に、負の単レンズと、負レンズと正レンズとを接合した負の接合レンズと、を含む。ここで、負の単レンズと負レンズとのアッベ数の平均値をν2nav、負の単レンズの屈折率をn21、物体側の曲率半径をR211、像面側の曲率半径をR212、負レンズの物体側の曲率半径をR221、像面側の曲率半径をR222、とする。そして、当該ズームレンズは、下記(1)〜(4)の条件式を満足する。
30<ν2nav<40・・・(1)
1.9<n21・・・(2)
−2.5<(R212+R211)/(R212−R211)<−2.0・・・(3)
−0.2<(R222+R221)/(R222−R221)<0.3・・・(4)
A zoom lens according to a first aspect of the invention includes, in order from the object side to the image plane side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a second lens group. And a correction lens group that corrects a light image that has passed through. The distance between the first lens group and the second lens group changes. The second lens group includes, in order from the object side, a negative single lens and a negative cemented lens obtained by cementing a negative lens and a positive lens. Here, the average value of the Abbe number of the negative single lens and the negative lens is ν2nav, the refractive index of the negative single lens is n21, the radius of curvature of the object side is R211, the radius of curvature of the image side is R212, The radius of curvature on the object side is R221, and the radius of curvature on the image plane side is R222. The zoom lens satisfies the following conditional expressions (1) to (4).
30 <ν2nav <40 (1)
1.9 <n21 (2)
−2.5 <(R212 + R211) / (R212−R211) <− 2.0 (3)
−0.2 <(R222 + R221) / (R222−R221) <0.3 (4)
ここでは、民生用カメラ等に搭載されるズームレンズおいて、高倍率を維持しつつ、画像の全領域において高画質を確保することを可能にするために、以下のような構成を採用している。
当該ズームレンズは、第1レンズ群と第2レンズ群との間隔が変化するズームレンズであって、第1レンズ群は正の屈折力を有し、第2レンズ群は負の屈折力を有する。また、第2レンズ群は、2つの負レンズを有し、一方は単一の負レンズであり、他方は負レンズと正レンズとの接合レンズである。ここで、負の単レンズと負レンズとのアッベ数の平均値をν2nav、負の単レンズの屈折率をn21、物体側の曲率半径をR211、像面側の曲率半径をR212、負レンズの物体側の曲率半径をR221、像面側の曲率半径をR222、とする。この場合、当該ズームレンズは、上記(1)〜(4)の条件式を満足する。
Here, in a zoom lens mounted on a consumer camera or the like, the following configuration is adopted in order to ensure high image quality in the entire image area while maintaining a high magnification. Yes.
The zoom lens is a zoom lens in which the distance between the first lens group and the second lens group is changed. The first lens group has a positive refractive power, and the second lens group has a negative refractive power. . The second lens group has two negative lenses, one is a single negative lens, and the other is a cemented lens of a negative lens and a positive lens. Here, the average value of the Abbe number of the negative single lens and the negative lens is ν2nav, the refractive index of the negative single lens is n21, the radius of curvature of the object side is R211, the radius of curvature of the image side is R212, The radius of curvature on the object side is R221, and the radius of curvature on the image plane side is R222. In this case, the zoom lens satisfies the conditional expressions (1) to (4).
ここで、正の屈折力とは、物体側から入射した光を像面側に向けて絞る屈折力である。反対に、負の屈折力とは、物体側から入射した光を像面側に向けて拡大する屈折力である。正レンズとは、レンズの縁よりも中央の方が厚いレンズである。負レンズとは、レンズの縁よりもレンズの中央の方が薄いレンズである。単レンズとは、1枚のレンズによって構成されているレンズである。接合レンズとは、複数枚のレンズによって構成されているレンズである。条件式(1)は、色収差の発生量を規定する。条件式(2)は、レンズの屈折率を規定する。条件式(3)は、レンズの形状を規定する。条件式(4)は、レンズの形状を規定する。   Here, the positive refractive power is a refractive power that squeezes light incident from the object side toward the image plane side. On the other hand, the negative refractive power is a refractive power that expands light incident from the object side toward the image plane side. A positive lens is a lens that is thicker at the center than at the edge of the lens. The negative lens is a lens that is thinner at the center of the lens than at the edge of the lens. A single lens is a lens composed of a single lens. A cemented lens is a lens composed of a plurality of lenses. Conditional expression (1) defines the amount of chromatic aberration generated. Conditional expression (2) defines the refractive index of the lens. Conditional expression (3) defines the shape of the lens. Conditional expression (4) defines the shape of the lens.
近年、ビデオカメラやデジタルスチルカメラの撮影系には、例えば70倍といった高倍率が可能なズームレンズが要求されている。しかしながら、高倍率になればなるほど、種々の収差が顕著になるため、画像の全領域に亘って高画質な画像を得ることが困難になる。
そこで、本発明のズームレンズは、相対距離が変化する第1レンズ群と第2レンズ群とを備え、第2レンズ群が以下の上記条件式(1)〜(4)を満足している。
In recent years, a zoom lens capable of a high magnification such as 70 times is required for a video camera or digital still camera photographing system. However, as the magnification becomes higher, various aberrations become more prominent, and it becomes difficult to obtain a high-quality image over the entire area of the image.
Therefore, the zoom lens of the present invention includes a first lens group and a second lens group whose relative distances change, and the second lens group satisfies the following conditional expressions (1) to (4).
このような構成により、条件式(1)を満たすことによって、ズーム範囲全域に亘って色収差を補正(軽減)することができる。条件式(2)を満たすことによって、レンズの像面側の曲率および負の屈折力を適度な値で維持することができる。条件式(3)を満たすことによって、物体側面で発生する歪曲収差を軽減し、コマ収差および像面湾曲の変動を軽減することができる。条件式(4)を満たすことによって、球面収差、コマ収差、像面湾曲の発生量を軽減することができる。   With such a configuration, chromatic aberration can be corrected (reduced) over the entire zoom range by satisfying conditional expression (1). By satisfying conditional expression (2), the curvature and negative refractive power on the image plane side of the lens can be maintained at appropriate values. By satisfying conditional expression (3), it is possible to reduce distortion occurring on the side surface of the object, and to reduce fluctuations in coma and field curvature. By satisfying conditional expression (4), it is possible to reduce the amount of occurrence of spherical aberration, coma aberration, and field curvature.
この結果、第2レンズ群を通過した光像の球面収差やコマ収差などのザイデルの5収差と色収差との補正レンズ群における補正を、ズーム範囲全域に亘って容易に両立することが可能になる。したがって、高倍率ズームを可能にしつつ取得した画像の全領域において高画質を確保することができる。   As a result, the correction of the Seidel's five aberrations and chromatic aberration such as spherical aberration and coma aberration of the optical image that has passed through the second lens group can be easily made compatible over the entire zoom range. . Therefore, high image quality can be ensured in the entire area of the acquired image while enabling high-power zoom.
第2の発明に係るズームレンズは、第1の発明に係るズームレンズであって、正レンズの屈折率をn23とすると、下記条件式(5)を満足する。
1.9<n23・・・(5)
The zoom lens according to the second invention is the zoom lens according to the first invention, and satisfies the following conditional expression (5), where n23 is the refractive index of the positive lens.
1.9 <n23 (5)
ここでは、第2レンズ群において、屈折率が1.9よりも高い正レンズが採用される。
ここで、ガラス材料において1.9という屈折率は、比較的高い屈折率である。
Here, a positive lens having a refractive index higher than 1.9 is employed in the second lens group.
Here, the refractive index of 1.9 in the glass material is a relatively high refractive index.
これにより、接合面の曲率が小さい正レンズを用いることができる。したがって、第2レンズ群の正レンズを、コマ収差の発生量が少ない正レンズ1枚のみで構成することが可能になる。
この結果、第2レンズ群のレンズ枚数は3枚のみとなり、少ない構成枚数で第2レンズ群を構成することが可能になる。したがって、広角端から望遠端までのズーム範囲の全範囲において良好な画質を得ることができるコンパクトなズームレンズを提供することができる。
Thereby, a positive lens having a small curvature of the cemented surface can be used. Therefore, it is possible to configure the positive lens of the second lens group with only one positive lens that generates little coma.
As a result, the number of lenses in the second lens group is only 3, and the second lens group can be configured with a small number of elements. Therefore, it is possible to provide a compact zoom lens that can obtain good image quality in the entire zoom range from the wide-angle end to the telephoto end.
第3の発明に係るズームレンズは、第1または第2の発明に係るズームレンズであって、第3レンズ群と第4レンズ群と第5レンズ群とを有する。第3レンズ群は、正の屈折力を有する。第4レンズ群は、負の屈折力を有する。第5レンズ群は、正の屈折力を有する。第2レンズ群は、光軸上において可動である。第3レンズ群は、光軸方向において固定されている。第4レンズ群は、光軸上において可動である。第5レンズ群は、光軸方向において固定されている。   A zoom lens according to a third invention is the zoom lens according to the first or second invention, and has a third lens group, a fourth lens group, and a fifth lens group. The third lens group has a positive refractive power. The fourth lens group has a negative refractive power. The fifth lens group has a positive refractive power. The second lens group is movable on the optical axis. The third lens group is fixed in the optical axis direction. The fourth lens group is movable on the optical axis. The fifth lens group is fixed in the optical axis direction.
ここでは、第1〜第5レンズ群のうち、第2および第4レンズ群が光軸上で可動である。
ここで、これらのレンズ群を固定するものやレンズ群の変動時にガイドの役割りを果たすものは、例えば、当該ズームレンズが搭載されるカメラ等の筐体であってもよい。また、第1レンズ群は、固定されていてもよく、変位可能であってもよい。
Here, among the first to fifth lens groups, the second and fourth lens groups are movable on the optical axis.
Here, what fixes these lens groups or plays the role of a guide when the lens groups change may be, for example, a housing such as a camera on which the zoom lens is mounted. The first lens group may be fixed or displaceable.
これにより、第2レンズ群と第3レンズ群との相対距離が変動し、倍率を変化させることができる。また、第3および第5レンズと第4レンズとの相対距離が変化し、変倍または物体距離の変化に伴う像面の変動を補正することができる。   Thereby, the relative distance between the second lens group and the third lens group varies, and the magnification can be changed. In addition, the relative distance between the third and fifth lenses and the fourth lens changes, and it is possible to correct image plane fluctuations due to zooming or object distance changes.
第4の発明に係るズームレンズは、第1から第3の発明のいずれか1つに係るズームレンズであって、負の単レンズの焦点距離をf21、第2レンズ群の焦点距離をf2、第2レンズ群が広角端に位置する場合における全系の焦点距離をfwとすると、下記条件式(6)および(7)を満足する。
0.4<|f2/f21|<0.6・・・(6)
1.7<|f2/fw|<1.9・・・(7)
A zoom lens according to a fourth aspect is the zoom lens according to any one of the first to third aspects, wherein the focal length of the negative single lens is f21, the focal length of the second lens group is f2, When the focal length of the entire system when the second lens group is located at the wide angle end is fw, the following conditional expressions (6) and (7) are satisfied.
0.4 <| f2 / f21 | <0.6 (6)
1.7 <| f2 / fw | <1.9 (7)
ここでは、レンズ群やレンズの焦点距離を規定する。
ここで、条件式(6)は、第2レンズ群を構成するレンズの屈折力を規定する。条件式(7)は、第2レンズ群全体の屈折力を規定する。また、全系の焦点距離とは、当該ズームレンズの焦点距離である。
Here, the focal length of the lens group and the lens is defined.
Here, the conditional expression (6) defines the refractive power of the lenses constituting the second lens group. Conditional expression (7) defines the refractive power of the entire second lens group. The focal length of the entire system is the focal length of the zoom lens.
これにより、条件式(6)を満たすことによって、広角端時の歪曲収差や球面収差およびコマ収差の発生量を軽減することを可能にしつつ、小型化を実現することができる。また、条件式(7)を満たすことによって、ペッツバール和の値を良好な値に保ちつつ、高倍率を実現するためのズームストロークを従来よりも短くすることができる。
この結果、したがって、高倍率かつコンパクトな像面特性の良いズームレンズを提供することが可能になる。
Thus, by satisfying conditional expression (6), it is possible to reduce the size of the zoom lens while reducing the amount of distortion, spherical aberration, and coma generated at the wide-angle end. Further, by satisfying conditional expression (7), it is possible to shorten the zoom stroke for realizing a high magnification while maintaining the Petzval sum value at a good value.
As a result, it is possible to provide a zoom lens having a high magnification and a compact image surface characteristic.
第5の発明に係るズームレンズは、第1から第4の発明のいずれか1つに係るズームレンズであって、第1レンズ群は、物体側より順に、負レンズと正レンズとの接合レンズと、両レンズ面が凸面の正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、を含む。第1レンズ群における各正レンズは、下記条件式(8)を満足する硝子材料を少なくとも2枚有している。
0.03<P(g,F)−(0.6482−0.0018νd)・・・(8)
ただし、
P(g,F)=(ng−nF)/(nF−nC)
νd=(nd−1)/(nF−nC)
ngは、g線(波長435.84nm)に対する屈折率、
nFは、F線(波長486.13nm)に対する屈折率、
nCは、C線(波長656.28nm)に対する屈折率、
ndは、d線(波長587.56nm)に対する屈折率である。
A zoom lens according to a fifth aspect is the zoom lens according to any one of the first to fourth aspects, wherein the first lens group is a cemented lens of a negative lens and a positive lens in order from the object side. And a positive lens having both convex surfaces and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. Each positive lens in the first lens group has at least two glass materials that satisfy the following conditional expression (8).
0.03 <P (g, F) − (0.6482−0.0018νd) (8)
However,
P (g, F) = (ng−nF) / (nF−nC)
νd = (nd-1) / (nF-nC)
ng is the refractive index with respect to g-line (wavelength 435.84 nm),
nF is the refractive index for F-line (wavelength 486.13 nm),
nC is the refractive index for C-line (wavelength 656.28 nm),
nd is a refractive index with respect to d-line (wavelength 587.56 nm).
ここでは、第1レンズ群の正レンズの波長毎の屈折率を規定する。
ここで、条件式(8)は、第1レンズ群の正レンズの異常分散性を規定する。
Here, the refractive index for each wavelength of the positive lens of the first lens group is defined.
Here, the conditional expression (8) defines the anomalous dispersion of the positive lens of the first lens group.
これにより、色収差の2次スペクトルを低減することができる。
この結果、小さい倍率色収差および小さい軸上色収差を実現することが可能になる。
Thereby, the secondary spectrum of chromatic aberration can be reduced.
As a result, it is possible to realize small lateral chromatic aberration and small axial chromatic aberration.
第6の発明に係るズームレンズは、第5の発明に係るズームレンズであって、第1レンズ群の正レンズの硝子材料のアッべ数の平均値をν1pavとしたとき、下記の条件式(9)を満足する。
70<ν1pav<80・・・(9)
A zoom lens according to a sixth invention is the zoom lens according to the fifth invention, wherein the average condition of the Abbe number of the glass material of the positive lens in the first lens group is ν1pav, 9) is satisfied.
70 <ν1pav <80 (9)
ここで、条件式(9)は、第1レンズ群を構成する正レンズのアッベ数を規定する。   Here, the conditional expression (9) defines the Abbe number of the positive lens constituting the first lens group.
これにより、望遠時に発生しやすい色収差を、第1レンズの正レンズによる補正において補正不足や過剰補正を防ぐことができる。
この結果、高倍率ズーム時において従来よりも良質な画像を得ることが可能になる。
Accordingly, it is possible to prevent chromatic aberration that is likely to occur during telephotoness from being insufficiently corrected or excessively corrected in the correction by the positive lens of the first lens.
As a result, it is possible to obtain a higher quality image than before when performing high-power zoom.
第7の発明に係るズームレンズは、第1から第6の発明のいずれか1つに係るズームレンズであって、第3レンズ群は、少なくとも1面が非球面のレンズを含む。   A zoom lens according to a seventh aspect is the zoom lens according to any one of the first to sixth aspects, wherein the third lens group includes a lens having at least one aspheric surface.
これにより、光の入射位置によって球面収差やコマ収差をそれぞれ精密に補正することができる。
この結果、ズーム範囲の全範囲において良好な光学特性を得ることが可能になる。
Thereby, the spherical aberration and the coma aberration can be accurately corrected according to the incident position of the light.
As a result, good optical characteristics can be obtained over the entire zoom range.
本発明のズームレンズによれば、変倍比が高倍率(例えば70倍)であっても、ズーム範囲全域に亘って高画質な画像を得ることができる。   According to the zoom lens of the present invention, a high-quality image can be obtained over the entire zoom range even when the zoom ratio is high (for example, 70 times).
本発明の第1実施形態に係るズームレンズ10を図1を用いて以下で説明する。
ズームレンズ10は、図1に示すように、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第1レンズ群1、負の屈折力を有する第2レンズ群2、絞りS、正の屈折力を有する第3レンズ群3、負の屈折力を有する第4レンズ群4、正の屈折力を有する第5レンズ群5、および等価硝子EGを備えている。
A zoom lens 10 according to a first embodiment of the present invention will be described below with reference to FIG.
As shown in FIG. 1, the zoom lens 10 includes a first lens group 1 having a positive refractive power, a second lens group 2 having a negative refractive power, a stop S, A third lens group 3 having a positive refractive power, a fourth lens group 4 having a negative refractive power, a fifth lens group 5 having a positive refractive power, and an equivalent glass EG are provided.
ズームレンズ10では、第1レンズ群1、第2レンズ群2、および第4レンズ群4が光軸方向において可動である。第1レンズ群1と第2レンズ群2との間の距離が変化することにより、倍率を変化させることが可能である。また、第4レンズ群4が可動であることにより、物体とズームレンズ10との間の距離の変化に伴う像面の変動を補正することができる。   In the zoom lens 10, the first lens group 1, the second lens group 2, and the fourth lens group 4 are movable in the optical axis direction. The magnification can be changed by changing the distance between the first lens group 1 and the second lens group 2. In addition, since the fourth lens group 4 is movable, it is possible to correct image plane variation accompanying a change in the distance between the object and the zoom lens 10.
第1レンズ群1は、物体側から順に、接合レンズと、両凸正レンズ13と、正メニスカスレンズ14と、を有している。第1レンズ群1の接合レンズは、物体側に向けて凸面を有する負メニスカスレンズ11と、両凸正レンズ12と、を貼りあわせて構成されている。正メニスカスレンズ14は、物体側に向けて凸面を有している。   The first lens group 1 includes, in order from the object side, a cemented lens, a biconvex positive lens 13, and a positive meniscus lens 14. The cemented lens of the first lens group 1 is configured by bonding a negative meniscus lens 11 having a convex surface toward the object side and a biconvex positive lens 12. The positive meniscus lens 14 has a convex surface toward the object side.
第2レンズ群2は、物体側から順に、負メニスカスレンズ21と、接合レンズと、を有している。負メニスカスレンズ21は、物体側に向けて凸面を有している。第2レンズ群の接合レンズは、両凹負レンズ22と、物体側に向けて凸面を有する正メニスカスレンズ23と、を貼りあわせて構成されている。   The second lens group 2 includes a negative meniscus lens 21 and a cemented lens in order from the object side. The negative meniscus lens 21 has a convex surface toward the object side. The cemented lens of the second lens group is configured by bonding a biconcave negative lens 22 and a positive meniscus lens 23 having a convex surface toward the object side.
第3レンズ群3は、物体側から順に、両凸正レンズ31と、接合レンズと、を有している。第3レンズ群3の接合レンズは、両凸正レンズ32と像面側に向けて凸面を有する負メニスカスレンズ33とを貼りあわせて構成されている。また、第3レンズ群3は、少なくとも一方の面が非球面を有するレンズを含む。なお、第3レンズ群3は、光軸方向に固定されており、変倍時および合焦時においても変動しない。   The third lens group 3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens 31 and a cemented lens. The cemented lens of the third lens group 3 is configured by bonding a biconvex positive lens 32 and a negative meniscus lens 33 having a convex surface toward the image surface side. The third lens group 3 includes a lens in which at least one surface has an aspheric surface. The third lens group 3 is fixed in the direction of the optical axis and does not fluctuate during zooming and focusing.
第4レンズ群4は、物体側から順に、正メニスカスレンズ41と両凹負レンズ42とを貼り合わせて構成される接合レンズを有している。正メニスカスレンズ41は、像面側に向けて凸面を有している。   The fourth lens group 4 has a cemented lens configured by bonding a positive meniscus lens 41 and a biconcave negative lens 42 in order from the object side. The positive meniscus lens 41 has a convex surface toward the image plane side.
第5レンズ群5は、物体側から順に、正の接合レンズと両凸正レンズ53とを有している。第5レンズ群5の接合レンズは、物体側に向けて凸面を有する負メニスカスレンズ51と両凸正レンズ52とを貼りあわせて構成されている。第5レンズ群は、光軸方向に固定されており、変倍時及び合焦時においても変動しない。
等価硝子EGは、撮像素子のカバー硝子およびローパスフィルター等である。
The fifth lens group 5 includes a positive cemented lens and a biconvex positive lens 53 in order from the object side. The cemented lens of the fifth lens group 5 is configured by bonding a negative meniscus lens 51 having a convex surface toward the object side and a biconvex positive lens 52. The fifth lens group is fixed in the direction of the optical axis and does not fluctuate even during zooming and focusing.
The equivalent glass EG is a cover glass of an image sensor, a low-pass filter, or the like.
次に、本発明の第2実施形態に係るズームレンズ20を図5を用いて説明する。
ズームレンズ20は、図5に示すように、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第1レンズ群1、負の屈折力を有する第2レンズ群2、絞りS、正の屈折力を有する第3レンズ群3、負の屈折力を有する第4レンズ群4、正の屈折力を有する第5レンズ群5、および等価硝子EGを備えている。
Next, a zoom lens 20 according to a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
As shown in FIG. 5, the zoom lens 20 includes a first lens group 1 having a positive refractive power, a second lens group 2 having a negative refractive power, a stop S, A third lens group 3 having a positive refractive power, a fourth lens group 4 having a negative refractive power, a fifth lens group 5 having a positive refractive power, and an equivalent glass EG are provided.
ズームレンズ20では、第2レンズ群2と第4レンズ群4とは、光軸方向に可動である。第2レンズ群2が変位することにより、倍率を変化させることができる。また、第4レンズ群4が変位することにより、物体とズームレンズ20との距離の変化に伴う像面の変動を補正することができる。第1レンズ群1、第3レンズ群3および第5レンズ群5は、光軸方向において固定されている。   In the zoom lens 20, the second lens group 2 and the fourth lens group 4 are movable in the optical axis direction. The magnification can be changed by displacing the second lens group 2. Further, when the fourth lens group 4 is displaced, it is possible to correct the image plane variation caused by the change in the distance between the object and the zoom lens 20. The first lens group 1, the third lens group 3, and the fifth lens group 5 are fixed in the optical axis direction.
第1レンズ群1は、物体側から順に、接合レンズと、両凸正レンズ13と、正メニスカスレンズ14と、を有している。第1レンズ群1の接合レンズは、物体側に向けて凸面を有する負メニスカスレンズ11と、両凸正レンズ12と、を貼りあわせて構成されている。正メニスカスレンズ14は、物体側に向けて凸面を有している。なお、第1レンズ群1は、光軸方向に固定されており、変倍時および合焦時においても変動しない。   The first lens group 1 includes, in order from the object side, a cemented lens, a biconvex positive lens 13, and a positive meniscus lens 14. The cemented lens of the first lens group 1 is configured by bonding a negative meniscus lens 11 having a convex surface toward the object side and a biconvex positive lens 12. The positive meniscus lens 14 has a convex surface toward the object side. The first lens group 1 is fixed in the direction of the optical axis, and does not fluctuate during zooming and focusing.
第2レンズ群2は、物体側から順に、負メニスカスレンズ21と、接合レンズと、を有している。負メニスカスレンズ21は、物体側に向けて凸面を有している。第2レンズ群の接合レンズは、両凹負レンズ22と、物体側に向けて凸面を有する正メニスカスレンズ23と、を貼りあわせて構成されている。   The second lens group 2 includes a negative meniscus lens 21 and a cemented lens in order from the object side. The negative meniscus lens 21 has a convex surface toward the object side. The cemented lens of the second lens group is configured by bonding a biconcave negative lens 22 and a positive meniscus lens 23 having a convex surface toward the object side.
第3レンズ群3は、物体側から順に、両凸正レンズ31と、接合レンズと、を有している。第3レンズ群3の接合レンズは、両凸正レンズ32と像面側に向けて凸面を有する負メニスカスレンズ33とを貼りあわせて構成されている。また、第3レンズ群3は、少なくとも一方の面が非球面を有するレンズを含む。なお、第3レンズ群3は、光軸方向に固定されており、変倍時および合焦時においても変動しない。   The third lens group 3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens 31 and a cemented lens. The cemented lens of the third lens group 3 is configured by bonding a biconvex positive lens 32 and a negative meniscus lens 33 having a convex surface toward the image surface side. The third lens group 3 includes a lens in which at least one surface has an aspheric surface. The third lens group 3 is fixed in the direction of the optical axis and does not fluctuate during zooming and focusing.
第4レンズ群4は、物体側から順に両凹負レンズ41aと正メニスカスレンズ42aとを貼り合わせて構成される接合レンズを有している。正メニスカスレンズ42aは、物体側に向けて凸面を有している。   The fourth lens group 4 has a cemented lens configured by laminating a biconcave negative lens 41a and a positive meniscus lens 42a in order from the object side. The positive meniscus lens 42a has a convex surface toward the object side.
第5レンズ群5は、物体側から順に、正の接合レンズと両凸正レンズ53とを有している。第5レンズ群5の接合レンズは、物体側に向けて凸面を有する負メニスカスレンズ51と両凸正レンズ52とを貼りあわせて構成されている。第5レンズ群は、光軸方向に固定されており、変倍時及び合焦時においても変動しない。
等価硝子EGは、撮像素子のカバー硝子およびローパスフィルター等である。
The fifth lens group 5 includes a positive cemented lens and a biconvex positive lens 53 in order from the object side. The cemented lens of the fifth lens group 5 is configured by bonding a negative meniscus lens 51 having a convex surface toward the object side and a biconvex positive lens 52. The fifth lens group is fixed in the direction of the optical axis and does not fluctuate even during zooming and focusing.
The equivalent glass EG is a cover glass of an image sensor, a low-pass filter, or the like.
次に、本発明の第3実施形態に係るズームレンズ30を図9を用いて説明する。
ズームレンズ30は、図9に示すように、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第1レンズ群1、負の屈折力を有する第2レンズ群2、絞りS、正の屈折力を有する第3レンズ群3、負の屈折力を有する第4レンズ群4、正の屈折力を有する第5レンズ群5、および等価硝子EGを備えている。
Next, a zoom lens 30 according to a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
As shown in FIG. 9, the zoom lens 30 includes, in order from the object side to the image plane side, a first lens group 1 having a positive refractive power, a second lens group 2 having a negative refractive power, a stop S, A third lens group 3 having a positive refractive power, a fourth lens group 4 having a negative refractive power, a fifth lens group 5 having a positive refractive power, and an equivalent glass EG are provided.
ズームレンズ30では、第2レンズ群2と第4レンズ群4とは、光軸方向に可動である。第2レンズ群2が変位することにより、倍率を変化させることができる。また、第4レンズ群4が変位することにより、物体とズームレンズ30との距離の変化に伴う像面の変動を補正することができる。第1レンズ群1、第3レンズ群3および第5レンズ群5は、光軸方向において固定されている。   In the zoom lens 30, the second lens group 2 and the fourth lens group 4 are movable in the optical axis direction. The magnification can be changed by displacing the second lens group 2. Further, when the fourth lens group 4 is displaced, it is possible to correct the image plane variation caused by the change in the distance between the object and the zoom lens 30. The first lens group 1, the third lens group 3, and the fifth lens group 5 are fixed in the optical axis direction.
第1レンズ群1は、物体側から順に、接合レンズと、両凸正レンズ13と、正メニスカスレンズ14と、を有している。第1レンズ群1の接合レンズは、物体側に向けて凸面を有する負メニスカスレンズ11と、両凸正レンズ12と、を貼りあわせて構成されている。正メニスカスレンズ14は、物体側に向けて凸面を有している。なお、第1レンズ群1は、光軸方向に固定されており、変倍時および合焦時においても変動しない。   The first lens group 1 includes, in order from the object side, a cemented lens, a biconvex positive lens 13, and a positive meniscus lens 14. The cemented lens of the first lens group 1 is configured by bonding a negative meniscus lens 11 having a convex surface toward the object side, and a biconvex positive lens 12. The positive meniscus lens 14 has a convex surface toward the object side. The first lens group 1 is fixed in the direction of the optical axis and does not fluctuate during zooming and focusing.
第2レンズ群2は、物体側から順に、負メニスカスレンズ21と、接合レンズと、を有している。負メニスカスレンズ21は、物体側に向けて凸面を有している。第2レンズ群の接合レンズは、両凹負レンズ22と、物体側に向けて凸面を有する正メニスカスレンズ23と、を貼りあわせて構成されている。   The second lens group 2 includes a negative meniscus lens 21 and a cemented lens in order from the object side. The negative meniscus lens 21 has a convex surface toward the object side. The cemented lens of the second lens group is configured by bonding a biconcave negative lens 22 and a positive meniscus lens 23 having a convex surface toward the object side.
第3レンズ群3は、物体側から順に、両凸正レンズ31と、接合レンズと、を有している。第3レンズ群3の接合レンズは、両凸正レンズ32と像面側に向けて凸面を有する負メニスカスレンズ33とを貼りあわせて構成されている。また、第3レンズ群3は、少なくとも一方の面が非球面を有するレンズを含む。なお、第3レンズ群3は、光軸方向に固定されており、変倍時および合焦時においても変動しない。   The third lens group 3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens 31 and a cemented lens. The cemented lens of the third lens group 3 is configured by bonding a biconvex positive lens 32 and a negative meniscus lens 33 having a convex surface toward the image surface side. The third lens group 3 includes a lens in which at least one surface has an aspheric surface. The third lens group 3 is fixed in the direction of the optical axis and does not fluctuate during zooming and focusing.
第4レンズ群4は、物体側から順に、正メニスカスレンズ41と両凹負レンズ42とを貼り合わせて構成される接合レンズを有している。正メニスカスレンズ41は、物体側に向けて凸面を有している。   The fourth lens group 4 has a cemented lens configured by bonding a positive meniscus lens 41 and a biconcave negative lens 42 in order from the object side. The positive meniscus lens 41 has a convex surface toward the object side.
第5レンズ群5は、物体側から順に、正の接合レンズと両凸正レンズ53とを有している。第5レンズ群5の接合レンズは、物体側に向けて凸面を有する負メニスカスレンズ51と両凸正レンズ52とを貼りあわせて構成されている。第5レンズ群は、光軸方向に固定されており、変倍時及び合焦時においても変動しない。
等価硝子EGは、撮像素子のカバー硝子およびローパスフィルター等である。
The fifth lens group 5 includes a positive cemented lens and a biconvex positive lens 53 in order from the object side. The cemented lens of the fifth lens group 5 is configured by bonding a negative meniscus lens 51 having a convex surface toward the object side and a biconvex positive lens 52. The fifth lens group is fixed in the direction of the optical axis and does not fluctuate even during zooming and focusing.
The equivalent glass EG is a cover glass of an image sensor, a low-pass filter, or the like.
上記第1〜3実施形態においては、第1レンズ群1に4枚、第2レンズ群2に3枚、第3レンズ群3に3枚、第4レンズ群4に2枚、第5レンズ群5に3枚の計15枚のレンズが設けられている。このように、ズームレンズ10,20,30は、従来のズームレンズに対して比較的レンズ枚数が少ない構成ながら70倍の高倍率ズーム機能を有する。これにより、ズームレンズ10,20,30は、従来よりもコンパクトなサイズで高倍率ズーム機能を備えることができる。   In the first to third embodiments, the first lens group 1 includes four lenses, the second lens group 2 includes three lenses, the third lens group 3 includes three lenses, the fourth lens group 4 includes two lenses, and the fifth lens group. A total of 15 lenses are provided in 5. As described above, the zoom lenses 10, 20, and 30 have a high magnification zoom function of 70 × with a configuration in which the number of lenses is relatively small compared to the conventional zoom lens. Thereby, the zoom lenses 10, 20, and 30 can be provided with a high-power zoom function with a more compact size than the conventional one.
ここで、第1〜3実施形態に係るズームレンズ10,20,30において、第2レンズ群2に用いられる負メニスカスレンズ21および両凹負レンズ22の硝子材料のアッベ数の平均値をν2nav、負メニスカスレンズ21の屈折率をn21、負メニスカスレンズ21の物体側の曲率半径をR211、負メニスカスレンズ21の像側の曲率半径をR212、両凹負レンズ22の物体側の曲率半径をR221、両凹負レンズ22の像側の曲率半径をR222、物体側に向けて凸面を有する正メニスカスレンズ23の屈折率をn23とする。この場合、ズームレンズ10,20,30は、以下の条件式(1)、(2)、(3)、(4)、(5)を満足する。
30<ν2nav<40 ・・・(1)
1.9<n21 ・・・(2)
−2.5<(R212+R211)/(R212−R211)<−2.0・・・(3)
−0.2<(R222+R221)/(R222−R221)<0.3・・・(4)
1.9<n23 ・・・(5)
条件式(1)は、第2レンズ群2における負レンズによる色収差の発生量を規定する条件式である。
Here, in the zoom lenses 10, 20, 30 according to the first to third embodiments, the average value of the Abbe numbers of the glass materials of the negative meniscus lens 21 and the biconcave negative lens 22 used in the second lens group 2 is ν2nav, The refractive index of the negative meniscus lens 21 is n21, the radius of curvature of the negative meniscus lens 21 on the object side is R211, the radius of curvature of the negative meniscus lens 21 on the image side is R212, the radius of curvature of the object side of the biconcave negative lens 22 is R221, The radius of curvature on the image side of the biconcave negative lens 22 is R222, and the refractive index of the positive meniscus lens 23 having a convex surface toward the object side is n23. In this case, the zoom lenses 10, 20, and 30 satisfy the following conditional expressions (1), (2), (3), (4), and (5).
30 <ν2nav <40 (1)
1.9 <n21 (2)
−2.5 <(R212 + R211) / (R212−R211) <− 2.0 (3)
−0.2 <(R222 + R221) / (R222−R221) <0.3 (4)
1.9 <n23 (5)
Conditional expression (1) is a conditional expression that defines the amount of chromatic aberration generated by the negative lens in the second lens group 2.
ここで、高倍率ズームレンズでは、変倍レンズ群および像面位置補正レンズ群の光軸方向の移動量が大きくなり、変倍によっていわゆるザイデルの5収差および色収差の変動が大きくなる。特に、望遠側において、軸上と倍率の色収差補正とが課題になる。しかし、第1レンズ群には異常分散性のある硝子材料を用いるのが通例である。このため、第2レンズ群のレンズ枚数が3枚という少ない枚数である場合、広角側から望遠側までの全範囲において色収差を良好かつバランス良く補正することが困難になる。   Here, in the high-magnification zoom lens, the amount of movement in the optical axis direction of the variable power lens group and the image plane position correcting lens group increases, and so-called Seidel's five aberrations and chromatic aberration fluctuations increase due to the variable power. In particular, on the telephoto side, on-axis and magnification chromatic aberration correction are problems. However, it is customary to use a glass material with anomalous dispersion for the first lens group. For this reason, when the number of lenses in the second lens group is as small as three, it is difficult to correct chromatic aberration in a good and balanced manner over the entire range from the wide-angle side to the telephoto side.
しかし、ズームレンズ10,20,30は、条件式(1)を満足することによって、色収差をズーム全域にわたって良好に補正することが可能になる。
一方、条件式(1)の範囲外の硝子材料で第2レンズ群2の負レンズを構成した場合、色収差補正のためにレンズ面の屈折力を変化させる必要がある。この場合、球面収差、コマ収差、像面湾曲などのザイデル5収差の補正との両立が困難となり、好ましくない。
However, the zoom lenses 10, 20, 30 can satisfactorily correct chromatic aberration over the entire zoom range by satisfying conditional expression (1).
On the other hand, when the negative lens of the second lens group 2 is made of a glass material outside the range of the conditional expression (1), it is necessary to change the refractive power of the lens surface in order to correct chromatic aberration. In this case, it is difficult to achieve both correction of Seidel 5 aberrations such as spherical aberration, coma aberration, and field curvature, which is not preferable.
条件式(2)は、第2レンズ群2の負メニスカスレンズ21における硝子材料の屈折率に関するものである。条件式(2)において、範囲外の低屈折率の硝子材料を用いると、負の屈折力を維持するために像面側の曲率を大きくする、あるいは、物体側面で負の屈折力を強くする必要がある。この場合、コマ収差および像面湾曲の補正が困難になったり、歪曲収差が大きくなったり、ペッツバール和が悪化したりするので好ましくない。   Conditional expression (2) relates to the refractive index of the glass material in the negative meniscus lens 21 of the second lens group 2. In the conditional expression (2), when a glass material having a low refractive index outside the range is used, the curvature on the image plane side is increased to maintain the negative refractive power, or the negative refractive power is increased on the object side surface. There is a need. In this case, it is not preferable because correction of coma and curvature of field becomes difficult, distortion becomes large, and Petzval sum deteriorates.
条件式(3)は、第2レンズ群2の負メニスカスレンズ21における形状に関するものである。
ここで、高倍率ズームレンズでは、広角側において第2レンズ群2を通過する軸外光線が高く、特に歪曲収差の発生が大きくなる。条件式(3)の上限を超えると、物体側の曲率を小さくする、あるいは、像側の曲率を大きくする必要がある。この場合、物体側面で発生する歪曲収差が大きくなり、好ましくない。一方、条件式(3)の下限を超えると、メニスカス性が強くなる。したがって、負の屈折力を維持するためには、曲率が大きくなりすぎるため、諸収差の補正が困難となる。この場合、コマ収差および像面湾曲の変動が大きくなり、好ましくない。
Conditional expression (3) relates to the shape of the negative meniscus lens 21 of the second lens group 2.
Here, in the high-magnification zoom lens, off-axis rays passing through the second lens group 2 are high on the wide angle side, and in particular, distortion is greatly generated. If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, it is necessary to decrease the curvature on the object side or increase the curvature on the image side. In this case, distortion occurring on the object side surface is increased, which is not preferable. On the other hand, when the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the meniscus property becomes strong. Therefore, in order to maintain the negative refractive power, the curvature becomes too large, and it becomes difficult to correct various aberrations. In this case, fluctuations in coma aberration and field curvature become large, which is not preferable.
条件式(4)は、第2レンズ群2の両凹負レンズ22における形状に関するものである。この両凹負レンズ22の形状は、物体側と像側との曲率が絶対値で等しい程度が望ましい。   Conditional expression (4) relates to the shape of the biconcave negative lens 22 of the second lens group 2. The shape of the biconcave negative lens 22 is desirably such that the curvatures on the object side and the image side are equal in absolute value.
条件式(4)の上限を超えると、屈折力を維持した状態では物体側の曲率が大きくなる。したがって、球面収差、コマ収差、像面湾曲の発生量が大きくなる。このため、望遠側では補正過剰となり、広角側では負の歪曲収差が大きく発生する。一方、条件式(4)の下限を超えると、物体側の曲率が小さくなり、球面収差、コマ収差および像面湾曲が補正不足となり、好ましくない。   When the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, the curvature on the object side increases in the state where the refractive power is maintained. Therefore, the amount of generation of spherical aberration, coma aberration, and field curvature increases. For this reason, overcorrection occurs on the telephoto side, and large negative distortion occurs on the wide-angle side. On the other hand, when the lower limit of conditional expression (4) is exceeded, the curvature on the object side becomes small, and spherical aberration, coma aberration, and field curvature become insufficiently corrected.
条件式(5)は、第2レンズ群2における正レンズを1枚のみで構成するための条件式である。条件式(5)を満たすためには、高屈折率の硝子材料を用いればよい。これにより、接合面の曲率を小さくすることが可能となり、コマ収差の発生量を軽減することができる。   Conditional expression (5) is a conditional expression for configuring the positive lens in the second lens group 2 with only one lens. In order to satisfy the conditional expression (5), a glass material having a high refractive index may be used. As a result, the curvature of the joint surface can be reduced, and the amount of coma generated can be reduced.
以上の条件式(1)〜(5)を満足することによって、ズームレンズ10,20,30は、第2レンズ群2を従来よりも少ない構成枚数(3枚)で、高い望遠機能を有しつつ、広角端から望遠端までの全ズーム領域において、光学性能を良好に保つことが可能になる。   By satisfying the above conditional expressions (1) to (5), the zoom lenses 10, 20, and 30 have a high telephoto function with the second lens group 2 having a smaller number (3) than the conventional lens group 2. However, it is possible to maintain good optical performance in the entire zoom range from the wide-angle end to the telephoto end.
またここで、第1〜3実施形態において、第2レンズ群2に用いられる負の単レンズである負メニスカスレンズ21の焦点距離をf21、第2レンズ群2全体の焦点距離をf2、広角端におけるズームレンズ10,20,30全系の焦点距離をfwとする。この場合、ズームレンズ10,20,30は、下記条件式(6)および(7)を満足する。
0.4<|f2/f21|<0.6 ・・・(6)
1.7<|f2/fw|<1.9 ・・・(7)
条件式(6)は、第2レンズ群2を構成するレンズの屈折力を規定したものである。
Here, in the first to third embodiments, the focal length of the negative meniscus lens 21 that is a negative single lens used in the second lens group 2 is f21, the focal length of the entire second lens group 2 is f2, and the wide-angle end. Let fw be the focal length of the entire zoom lens 10, 20, 30 system. In this case, the zoom lenses 10, 20, and 30 satisfy the following conditional expressions (6) and (7).
0.4 <| f2 / f21 | <0.6 (6)
1.7 <| f2 / fw | <1.9 (7)
Conditional expression (6) defines the refractive power of the lenses constituting the second lens group 2.
従来では、負レンズ(本実施形態では負メニスカスレンズ21)の屈折力を強くして、第2レンズ群2の前側主点位置を前方に配置し、小型化しようとした例がある。しかし、この場合、倍率を高くするに連れて歪曲が大きくなり、好ましくない。条件式(6)の上限を超えると、広角側において負のたる型歪曲が大きくなる。反対に条件式(6)の下限を超えると、接合レンズG2Nの屈折力を強くしなければならない。したがって、球面収差やコマ収差が大きくなり、好ましくない。   Conventionally, there has been an example in which the refractive power of the negative lens (in this embodiment, the negative meniscus lens 21) is increased, the front principal point position of the second lens group 2 is disposed forward, and the size is reduced. However, in this case, the distortion increases as the magnification is increased, which is not preferable. If the upper limit of conditional expression (6) is exceeded, negative barrel distortion increases on the wide-angle side. On the contrary, if the lower limit of conditional expression (6) is exceeded, the refractive power of the cemented lens G2N must be increased. Therefore, spherical aberration and coma become large, which is not preferable.
条件式(7)は、第2レンズ群2全体の屈折力を規定したものである。
条件式(7)の上限を超えて第2レンズ群2の屈折力が弱い場合、変倍のためのズームストロークが長くなる。この場合、ズームレンズの全長が長大化するため、好ましくない。反対に条件式(7)の下限を超えて第2レンズ群2の屈折力が強い場合、ペッツバール和が悪化する。この場合、像面特性を良好に保つことができないため、好ましくない。
Conditional expression (7) defines the refractive power of the entire second lens group 2.
When the upper limit of conditional expression (7) is exceeded and the refractive power of the second lens group 2 is weak, the zoom stroke for zooming becomes long. In this case, the entire length of the zoom lens becomes longer, which is not preferable. On the contrary, when the refractive power of the second lens group 2 is strong beyond the lower limit of conditional expression (7), the Petzval sum is deteriorated. In this case, the image plane characteristics cannot be kept good, which is not preferable.
また、第1〜3実施形態において、ngをg線(波長435.84nm)に対する屈折率、nFを、F線(波長486.13nm)に対する屈折率、nCを、C線(波長656.28nm)に対する屈折率、ndをd線(波長587.56nm)に対する屈折率とする。また、
Pg,F=(ng−nF)/(nF−nC)
νd=(nd−1)/(nF−nC)
とする。この場合、第1レンズ群1は、下記条件式(8)を満足する硝子材料を用いた正レンズを少なくとも2枚以上有する。
0.03<Pg,F−(0.6482−0.0018νd) ・・・(8)
条件式(8)は第1レンズ群1を構成している正レンズの異常分散性に関するものである。ズームレンズ10,20,30の第1レンズ群1は、望遠側で軸上光線高や軸外の主光線高が高くなり軸上色収差および倍率色収差に大きな影響を及ぼす。C線(赤)とg線(青)とを同じ焦点位置に補正した場合、これらの焦点とd線の焦点との間には位置的な差が生じる。この差は、いわゆる2次スペクトルと呼ばれるものであり、一般的に高倍率ズームレンズの望遠側で顕著に大きくなる。条件式(8)の範囲をはずれて、異常分散の効果が少なくなると、2次スペクトルが大きくなり、倍率および軸上の色収差が悪化する。第2レンズ群2の正レンズに、異常分散性を有する硝子材料からなるレンズを少なくとも2枚以上用いることにより、色収差の2次スペクトルを低減させることができる。したがって、小さい倍率色収差および小さい軸上色収差を実現することができる。
In the first to third embodiments, ng is a refractive index for g-line (wavelength 435.84 nm), nF is a refractive index for F-line (wavelength 486.13 nm), nC is C-line (wavelength 656.28 nm). Is the refractive index for d-line (wavelength 587.56 nm). Also,
Pg, F = (ng-nF) / (nF-nC)
νd = (nd-1) / (nF-nC)
And In this case, the first lens group 1 has at least two positive lenses using a glass material that satisfies the following conditional expression (8).
0.03 <Pg, F− (0.6482−0.0018νd) (8)
Conditional expression (8) relates to the anomalous dispersion of the positive lens constituting the first lens group 1. In the first lens group 1 of the zoom lenses 10, 20, and 30, the axial ray height and off-axis principal ray height are increased on the telephoto side, and the axial chromatic aberration and the lateral chromatic aberration are greatly affected. When the C line (red) and the g line (blue) are corrected to the same focal position, a positional difference occurs between these focal points and the d line focal point. This difference is called a so-called secondary spectrum, and is generally significantly increased on the telephoto side of a high-power zoom lens. If the range of conditional expression (8) is deviated and the effect of anomalous dispersion is reduced, the secondary spectrum is increased, and the magnification and axial chromatic aberration are deteriorated. By using at least two lenses made of a glass material having anomalous dispersion as the positive lens of the second lens group 2, the secondary spectrum of chromatic aberration can be reduced. Therefore, a small lateral chromatic aberration and a small axial chromatic aberration can be realized.
また、第1〜3実施形態において、第1レンズ群1における正レンズの硝子材料のアッベ数の平均値をν1pavとする。この場合、ズームレンズ10,20,30は、下記条件式(9)を満足する。
70<ν1pav<80 ・・・(9)
条件式(9)は、第1レンズ群1を構成している正レンズの硝子材料のアッベ数に関するものである。
In the first to third embodiments, the average value of the Abbe number of the glass material of the positive lens in the first lens group 1 is ν1pav. In this case, the zoom lenses 10, 20, and 30 satisfy the following conditional expression (9).
70 <ν1pav <80 (9)
Conditional expression (9) relates to the Abbe number of the glass material of the positive lens constituting the first lens group 1.
ここで、高倍率機能を有するズームレンズでは、望遠側での焦点距離が長くなる。このため、このようなズームレンズでは、色収差の発生が大きくなる。この収差を補正するために、正レンズの硝子材料には低分散硝子が用いられる。   Here, in the zoom lens having a high magnification function, the focal length on the telephoto side becomes long. For this reason, in such a zoom lens, the occurrence of chromatic aberration increases. In order to correct this aberration, a low dispersion glass is used as the glass material of the positive lens.
条件式(9)の下限を下回ると、色収差が補正不足となり、好ましくない。反対に、条件式(9)の上限を超えると補正過剰となり、好ましくない。したがって、ズームレンズ10,20,30では、条件式(9)を満足することによって、色収差を適切に補正することが可能になる。   If the lower limit of conditional expression (9) is not reached, chromatic aberration is insufficiently corrected, which is not preferable. On the other hand, if the upper limit of conditional expression (9) is exceeded, overcorrection will result, which is not preferable. Therefore, in the zoom lenses 10, 20, and 30, it is possible to appropriately correct chromatic aberration by satisfying conditional expression (9).
また、第1〜3実施形態では、第3レンズ群3において一方の面が非球面であるレンズを少なくとも1つ含む。第3レンズ群3は、光軸方向において固定されている。このため、広角側で軸上光線高が高くなり、軸上性能に大きな影響を与える。ズームレンズ10,20,30では、一方の面が非球面であるレンズを含むことによって、球面収差やコマ収差を適切に補正することができる。したがって、全変倍範囲において良好な光学性能を得ることが可能になる。   In the first to third embodiments, the third lens group 3 includes at least one lens having one aspheric surface. The third lens group 3 is fixed in the optical axis direction. For this reason, the axial ray height is increased on the wide-angle side, which greatly affects the axial performance. In the zoom lenses 10, 20 and 30, spherical aberration and coma aberration can be appropriately corrected by including a lens having one aspheric surface. Therefore, good optical performance can be obtained in the entire zoom range.
以上のように、第1〜3実施形態において、適切な硝子材料を用い、屈折力や構成を適切に設定することにより、70倍という高い変倍比ながら収差が良好に補正され、かつ、低コストで高性能なズームレンズを得ることが可能になる。   As described above, in the first to third embodiments, by using an appropriate glass material and appropriately setting the refractive power and the configuration, the aberration is corrected well with a high zoom ratio of 70 times, and low A high-performance zoom lens can be obtained at low cost.
本発明の第1実施形態であるズームレンズ10の実施例に関する数値を表1に示す。表1において、面番号は、物体側から順に数えたレンズ(絞りSおよび等価硝子EGを含む)面の番号である。rは、各レンズ面の曲率半径である。dは、各レンズの肉厚及び空気間隔である。nは、各レンズのd線における屈折率である。νは、d線を基準にするアッベ数である。また、ズームレンズ10全系の焦点距離をf、FナンバーをF/、そして画角を2ωとする。表1における*印を付した面は、非球面で構成された面である。この非球面の形状は、次の式で表される。
x=(h2/r)/(1+(1−(K+1)h2/r21/2)+Ah4+Bh6+Ch8+Dh10
ただし、xは、光軸からの高さがhの非球面形状の非球面頂点の接平面からの距離、rは、基準球面の曲率半径とする。また、非球面係数K,A,B,C,Dは、表1に示されるとおりである。
なお、レンズ系全体のF値は1.92〜5.77、焦点距離fは1.76〜118.4mmである。
Table 1 shows numerical values relating to examples of the zoom lens 10 according to the first embodiment of the present invention. In Table 1, the surface number is the number of the lens surface (including the diaphragm S and the equivalent glass EG) counted in order from the object side. r is the radius of curvature of each lens surface. d is the thickness of each lens and the air spacing. n is the refractive index of each lens at the d-line. ν is an Abbe number based on the d-line. The focal length of the entire zoom lens 10 system is f, the F number is F /, and the field angle is 2ω. Surfaces marked with * in Table 1 are surfaces that are aspherical. The shape of this aspherical surface is expressed by the following equation.
x = (h 2 / r) / (1+ (1- (K + 1) h 2 / r 2 ) 1/2 ) + Ah 4 + Bh 6 + Ch 8 + Dh 10
Here, x is the distance from the tangent plane of the aspherical apex of the aspherical shape whose height from the optical axis is h, and r is the radius of curvature of the reference spherical surface. The aspheric coefficients K, A, B, C, and D are as shown in Table 1.
The F value of the entire lens system is 1.92 to 5.77, and the focal length f is 1.76 to 118.4 mm.
表1に示す特性を有するズームレンズ10を用いた場合において、広角端、中間および望遠端における諸収差の発生量を図2〜図4を用いてそれぞれ示す。 In the case where the zoom lens 10 having the characteristics shown in Table 1 is used, the amount of various aberrations generated at the wide-angle end, the intermediate end, and the telephoto end is shown with reference to FIGS.
ここで、ズームレンズ10全系の焦点距離をf、FナンバーをF/、画角を2ωとする。また、図2〜図4の収差図のうちの各図の球面収差図において、FはF線を表し、CはC線を表す。また各図の非点収差図におけるSはサジタル像面を表し、Mはメリディオナル像面を表す。   Here, the focal length of the entire zoom lens 10 is f, the F number is F /, and the field angle is 2ω. Also, in the spherical aberration diagrams of the respective aberration diagrams in FIGS. 2 to 4, F represents the F line, and C represents the C line. In the astigmatism diagrams of each figure, S represents a sagittal image plane, and M represents a meridional image plane.
図2〜図4によって、ズームレンズ10では、収差の発生量が低い良好な光学性能を得ることができることが示された。   2 to 4 show that the zoom lens 10 can obtain good optical performance with a low aberration generation amount.
本発明の第2実施形態であるズームレンズ20の実施例に関する数値を表2に示す。表2における面番号やr、dおよびnなどが表す意味は、表1と同様である。
なお、レンズ系全体のF値は2.06〜5.71、焦点距離fは1.75〜117.0mmである。
Table 2 shows numerical values relating to examples of the zoom lens 20 according to the second embodiment of the present invention. The meanings of surface numbers, r, d, n, etc. in Table 2 are the same as in Table 1.
The F value of the entire lens system is 2.06 to 5.71, and the focal length f is 1.75 to 117.0 mm.
表2に示す特性を有するズームレンズ20を用いた場合において、広角端、中間および望遠端における諸収差の発生量を図6〜図8を用いてそれぞれ示す。 In the case of using the zoom lens 20 having the characteristics shown in Table 2, the amounts of various aberrations generated at the wide-angle end, the intermediate end, and the telephoto end are shown with reference to FIGS.
図6〜図8によって、ズームレンズ20では、第1実施形態と同様に収差の発生量が低い良好な光学性能を得ることができることが示された。   6 to 8 show that the zoom lens 20 can obtain good optical performance with a low amount of aberration as in the first embodiment.
本発明の第3実施形態であるズームレンズ30の実施例に関する数値を表3に示す。表3における面番号やr、dおよびnなどが表す意味は、表1と同様である。
なお、レンズ系全体のF値は2.00〜5.80、焦点距離fは1.79〜119.4mmである。
Table 3 shows numerical values relating to examples of the zoom lens 30 according to the third embodiment of the present invention. The meanings represented by surface numbers, r, d, and n in Table 3 are the same as in Table 1.
The F value of the entire lens system is 2.00 to 5.80, and the focal length f is 1.79 to 119.4 mm.
表3に示す特性を有するズームレンズ30を用いた場合において、広角端、中間および望遠端における諸収差の発生量を図10〜図12を用いてそれぞれ示す。 In the case of using the zoom lens 30 having the characteristics shown in Table 3, the amounts of various aberrations generated at the wide-angle end, the intermediate end, and the telephoto end are shown with reference to FIGS.
図10〜図12によって、ズームレンズ30では、変倍比が70倍と高倍率ながら、第1および第2実施形態と同様に収差の発生量が低い良好な光学性能を得ることができることが示された。   10 to 12, it is shown that the zoom lens 30 can obtain good optical performance with a low aberration generation amount as in the first and second embodiments, while the zoom ratio is as high as 70 times. It was done.
以上で説明した各実施形態における各数値を表4にまとめる。
Table 4 summarizes the numerical values in the respective embodiments described above.
本発明に係るズームレンズによれば、従来よりも少ないレンズ枚数で諸収差が良好に補正され、ズーム範囲全域に亘って、画面全体に高画質な画像を提供することができるという効果を奏することから、小型軽量の高倍率ズーム機能を有するカメラなどに利用することができる。   According to the zoom lens according to the present invention, various aberrations are favorably corrected with a smaller number of lenses than in the prior art, and it is possible to provide a high-quality image on the entire screen over the entire zoom range. Therefore, it can be used for a compact and lightweight camera having a high magnification zoom function.
本発明の第1実施形態に係るズームレンズの構成を示す概略図。1 is a schematic diagram illustrating a configuration of a zoom lens according to a first embodiment of the present invention. 図1に示すズームレンズの広角端における収差性能を示す図。FIG. 3 is a diagram illustrating aberration performance at the wide angle end of the zoom lens illustrated in FIG. 1. 図1に示すズームレンズの中間位置における収差性能を示す図。The figure which shows the aberration performance in the intermediate position of the zoom lens shown in FIG. 図1に示すズームレンズの望遠端における収差性能を示す図。FIG. 3 is a diagram illustrating aberration performance at the telephoto end of the zoom lens illustrated in FIG. 1. 本発明の第2実施形態に係るズームレンズの構成を示す概略図。Schematic which shows the structure of the zoom lens which concerns on 2nd Embodiment of this invention. 図5に示すズームレンズの広角端における収差性能を示す図。FIG. 6 is a diagram illustrating aberration performance at the wide-angle end of the zoom lens illustrated in FIG. 5. 図5に示すズームレンズの中間位置における収差性能を示す図。FIG. 6 is a diagram illustrating aberration performance at an intermediate position of the zoom lens illustrated in FIG. 5. 図5に示すズームレンズの望遠端における収差性能を示す図。FIG. 6 shows aberration performance at the telephoto end of the zoom lens shown in FIG. 5. 本発明の第3実施形態に係るズームレンズの構成を示す概略図。Schematic which shows the structure of the zoom lens which concerns on 3rd Embodiment of this invention. 図9に示すズームレンズの広角端における収差性能を示す図。The figure which shows the aberration performance in the wide angle end of the zoom lens shown in FIG. 図9に示すズームレンズの中間位置における収差性能を示す図。The figure which shows the aberration performance in the intermediate position of the zoom lens shown in FIG. 図9に示すズームレンズの望遠端における収差性能を示す図。The figure which shows the aberration performance in the telephoto end of the zoom lens shown in FIG.
符号の説明Explanation of symbols
1 第1レンズ群
2 第2レンズ群
3 第3レンズ群
4 第4レンズ群
5 第5レンズ群
10 ズームレンズ
11 負メニスカスレンズ
12 両凸正レンズ
13 両凸正レンズ
14 正メニスカスレンズ
20 ズームレンズ
21 負メニスカスレンズ
22 両凹負レンズ
23 正メニスカスレンズ
30 ズームレンズ
31 両凸正レンズ
32 両凸正レンズ
33 負メニスカスレンズ
41 正メニスカスレンズ
41a 両凹負レンズ
42 両凹負レンズ
42a 正メニスカスレンズ
51 負メニスカスレンズ
52 両凸正レンズ
53 両凸正レンズ
S 絞り
EG 等価硝子
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 1st lens group 2 2nd lens group 3 3rd lens group 4 4th lens group 5 5th lens group 10 Zoom lens 11 Negative meniscus lens 12 Biconvex positive lens 13 Biconvex positive lens 14 Positive meniscus lens 20 Zoom lens 21 Negative meniscus lens 22 Biconcave negative lens 23 Positive meniscus lens 30 Zoom lens 31 Biconvex positive lens 32 Biconvex positive lens 33 Negative meniscus lens 41 Positive meniscus lens 41a Biconcave negative lens 42 Biconcave negative lens 42a Positive meniscus lens 51 Negative meniscus lens 51 Lens 52 Biconvex positive lens 53 Biconvex positive lens S Aperture EG Equivalent glass

Claims (7)

  1. 物体側から像面側に向けて、順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、前記第2レンズ群を通過した光像を補正する補正レンズ群と、を備え、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との距離が変化するズームレンズであって、
    前記第2レンズ群は、前記物体側から順に、負の単レンズと、負レンズと正レンズとを接合した負の接合レンズと、を含み、
    前記負の単レンズと前記負レンズとのアッベ数の平均値をν2nav、
    前記負の単レンズの屈折率をn21、前記物体側の曲率半径をR211、前記像面側の曲率半径をR212、
    前記負レンズの前記物体側の曲率半径をR221、前記像面側の曲率半径をR222、
    とすると、下記(1)〜(4)の条件式を満足するズームレンズ。
    30<ν2nav<40・・・(1)
    1.9<n21・・・(2)
    −2.5<(R212+R211)/(R212−R211)<−2.0・・・(3)
    −0.2<(R222+R221)/(R222−R221)<0.3・・・(4)
    Correction for correcting a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and an optical image passing through the second lens group in order from the object side to the image plane side A zoom lens, wherein the distance between the first lens group and the second lens group changes,
    The second lens group includes, in order from the object side, a negative single lens, and a negative cemented lens obtained by cementing a negative lens and a positive lens.
    An average value of Abbe number of the negative single lens and the negative lens is ν2nav,
    The refractive index of the negative single lens is n21, the radius of curvature on the object side is R211, the radius of curvature on the image plane side is R212,
    The radius of curvature on the object side of the negative lens is R221, the radius of curvature on the image plane side is R222,
    Then, a zoom lens that satisfies the following conditional expressions (1) to (4).
    30 <ν2nav <40 (1)
    1.9 <n21 (2)
    −2.5 <(R212 + R211) / (R212−R211) <− 2.0 (3)
    −0.2 <(R222 + R221) / (R222−R221) <0.3 (4)
  2. 前記正レンズの屈折率をn23とすると、下記条件式(5)を満足する、
    請求項1に記載のズームレンズ。
    1.9<n23・・・(5)
    When the refractive index of the positive lens is n23, the following conditional expression (5) is satisfied:
    The zoom lens according to claim 1.
    1.9 <n23 (5)
  3. 前記補正レンズ群は、正の屈折力を有する第3レンズ群と、負の屈折力を有する第4レンズ群と、正の屈折力を有する第5レンズ群と、を有し、
    前記第2レンズ群は、光軸上において可動であり、
    前記第3レンズ群は、前記光軸方向において固定されており、
    前記第4レンズ群は、前記光軸上において可動であり、
    前記第5レンズ群は、前記光軸方向において固定されている、
    請求項1または2に記載のズームレンズ。
    The correction lens group includes a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power,
    The second lens group is movable on the optical axis,
    The third lens group is fixed in the optical axis direction,
    The fourth lens group is movable on the optical axis;
    The fifth lens group is fixed in the optical axis direction.
    The zoom lens according to claim 1 or 2.
  4. 前記負の単レンズの焦点距離をf21、前記第2レンズ群の焦点距離をf2、前記第2レンズ群が広角端に位置する場合における全系の焦点距離をfwとすると、下記条件式(6)および(7)を満足する、
    請求項1から3のいずれか1項に記載のズームレンズ。
    0.4<|f2/f21|<0.6・・・(6)
    1.7<|f2/fw|<1.9・・・(7)
    When the focal length of the negative single lens is f21, the focal length of the second lens group is f2, and the focal length of the entire system when the second lens group is located at the wide angle end is fw, the following conditional expression (6 ) And (7) are satisfied,
    The zoom lens according to claim 1.
    0.4 <| f2 / f21 | <0.6 (6)
    1.7 <| f2 / fw | <1.9 (7)
  5. 前記第1レンズ群は、前記物体側から順に負レンズと正レンズとの接合レンズと、両レンズ面が凸面の正レンズと、前記物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、を含み、
    前記第1レンズ群における各正レンズは、下記条件式(8)を満足する硝子材料を少なくとも2枚有している請求項1から4のいずれか1項に記載のズームレンズ。
    0.03<P(g,F)−(0.6482−0.0018νd)・・・(8)
    ただし、
    P(g,F)=(ng−nF)/(nF−nC)
    νd=(nd−1)/(nF−nC)
    ngは、g線(波長435.84nm)に対する屈折率、
    nFは、F線(波長486.13nm)に対する屈折率、
    nCは、C線(波長656.28nm)に対する屈折率、
    ndは、d線(波長587.56nm)に対する屈折率である。
    The first lens group includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative lens and a positive lens, a positive lens whose both lens surfaces are convex, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side,
    5. The zoom lens according to claim 1, wherein each positive lens in the first lens group includes at least two glass materials that satisfy the following conditional expression (8).
    0.03 <P (g, F) − (0.6482−0.0018νd) (8)
    However,
    P (g, F) = (ng−nF) / (nF−nC)
    νd = (nd-1) / (nF-nC)
    ng is the refractive index with respect to g-line (wavelength 435.84 nm),
    nF is the refractive index for F-line (wavelength 486.13 nm),
    nC is the refractive index for C-line (wavelength 656.28 nm),
    nd is a refractive index with respect to d-line (wavelength 587.56 nm).
  6. 前記第1レンズ群の前記正レンズの硝子材料のアッべ数の平均値をν1pavとしたとき、下記の条件式(9)を満足する請求項5に記載のズームレンズ。
    70<ν1pav<80・・・(9)
    6. The zoom lens according to claim 5, wherein the following conditional expression (9) is satisfied when an average value of the Abbe number of the glass material of the positive lens of the first lens group is ν1 pav.
    70 <ν1pav <80 (9)
  7. 前記第3レンズ群は、少なくとも1面が非球面のレンズを含む、
    請求項1から6のいずれか1項に記載のズームレンズ。
    The third lens group includes a lens having at least one aspheric surface.
    The zoom lens according to claim 1.
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2011133738A (en) * 2009-12-25 2011-07-07 Canon Inc Zoom lens and imaging apparatus including the same
JP2011186159A (en) * 2010-03-08 2011-09-22 Nikon Corp Variable power optical system, optical device, and method for manufacturing variable power optical system
WO2013125603A1 (en) * 2012-02-20 2013-08-29 コニカミノルタ株式会社 Zoom lens, imaging device, and portable terminal
JP2013228500A (en) * 2012-04-25 2013-11-07 Hoya Corp Zoom lens system
US9513471B2 (en) 2010-03-08 2016-12-06 Nikon Corporation Zoom lens system, optical apparatus and method for manufacturing zoom lens system

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2011133738A (en) * 2009-12-25 2011-07-07 Canon Inc Zoom lens and imaging apparatus including the same
JP2011186159A (en) * 2010-03-08 2011-09-22 Nikon Corp Variable power optical system, optical device, and method for manufacturing variable power optical system
US9513471B2 (en) 2010-03-08 2016-12-06 Nikon Corporation Zoom lens system, optical apparatus and method for manufacturing zoom lens system
WO2013125603A1 (en) * 2012-02-20 2013-08-29 コニカミノルタ株式会社 Zoom lens, imaging device, and portable terminal
JP2013228500A (en) * 2012-04-25 2013-11-07 Hoya Corp Zoom lens system

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