JP2010058514A - Heat foaming sheet and foam filler member - Google Patents

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Takahiro Fujii
Yasuharu Imamura
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Yoshiaki Mitsuoka
Takeo Nishioka
Takehiro Ui
康晴 今村
修 出川
丈裕 宇井
光生 松本
一正 淺野
由明 満岡
隆裕 藤井
健夫 西岡
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日東電工株式会社
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a heat foaming sheet which is uniformly foamed in all directions and further to provide a foam filler member equipped with the heat foaming sheet.
SOLUTION: The heat foaming sheet having an aspect ratio of ≤1.5 when heated at 160°C for 20 minutes, is obtained by a method comprising: an extrusion process for extruding a heat foaming material containing a polymer and a foaming agent to an isotropy-containing shape having an almost circular arc-shaped isotropic part; and a sheet forming process for forming the heat foaming material extruded at the extrusion process to a sheet shape.
COPYRIGHT: (C)2010,JPO&INPIT

Description

本発明は、加熱発泡シートおよび発泡充填部材、詳しくは、中空部材の内部空間を充填するのに好適な加熱発泡シートおよび発泡充填部材に関する。 The present invention is heat-foamable sheet and a foam filling member, more particularly, to a suitable heat-foamable sheet and foam filling member to fill the interior space of the hollow member.

従来より、自動車のピラーなどの閉断面として形成される中空部材には、エンジンの振動や騒音、あるいは、風切り音などが車室内に伝達されることを防止するために、発泡体を充填することが知られている。 Conventionally, the hollow member formed as a closed cross section such as an automobile pillar, vibration and noise of the engine or, in order to prevent such wind noise is transmitted to the vehicle interior, filling the foam It has been known.
このような発泡体は、例えば、押出成形やカレンダー成形によって、シート状に成形した後、加工することにより得られる発泡シートを、加熱し、発泡することで得ることができる(例えば、特許文献1参照)。 Such foams, for example, by extrusion molding or calender molding, after molding into a sheet, a foamed sheet obtained by processing, heating, can be obtained by foaming (e.g., Patent Document 1 reference).

また、このような発泡シートとして、100〜130℃で加熱した場合に一方向に伸長し、その伸長方向における伸長率が、5〜50%である加熱発泡シートを、充填発泡部材に用い、突出空間を簡易に充填することが提案されている(例えば、特許文献2参照)。 Further, as such a foamed sheet, extending in one direction when heated at 100 to 130 ° C., elongation rate in its extension direction, the heat-foamable sheet is 5-50%, used in foaming filler member, projecting it has been proposed to fill a space in a simple (e.g., see Patent Document 2).

特開2006−151333号公報 JP 2006-151333 JP 特開2007−76169号公報 JP 2007-76169 JP

しかるに、特許文献2に記載されるように、一方向に発泡して、突出空間へ充填することが求められる一方、全方向に発泡して、空間へ均一に充填することが求められる場合がある。 However, as described in Patent Document 2, and foaming in one direction, whereas it is required to fill the protruding space and foaming in all directions, there are cases where it is required to uniformly fill the space .
しかし、特許文献1に記載されるような、通常の押出成形により成形された加熱発泡シートでは、ダイ内部での、ポリマーの流れ方の差により、加熱発泡時には、加熱発泡シートの各部分間(例えば、押出方向に直交する幅方向の中央部と両端部)において、発泡量が異なり、均一な発泡を確保することが困難である。 However, as described in Patent Document 1, in the conventional heat-foamable sheet formed by extrusion molding, with an internal die, due to the difference in the flow direction of the polymer, during the heating foaming, between parts of the heat-foamable sheet ( for example, at the central portion and both end portions in the width direction) perpendicular to the extrusion direction, different amount of foam, it is difficult to ensure uniform foam.

また、カレンダー成形では、カレンダーロールからシートを引き取るときに、引き取り方向に少なからず延伸される。 Further, in the calendering, when taking up the sheet from the calender rolls are drawn not least for taking over direction. このため、加熱発泡時には、加熱発泡シートは、延伸された方向に収縮、それに直交する方向に伸張する。 Therefore, during the heating foaming, heat-foamable sheet shrinks in the stretched direction, extending in a direction perpendicular thereto. その結果、やはり、均一な発泡を確保することが困難である。 As a result, again, it is difficult to ensure uniform foam.
そこで、本発明の目的は、全方向に均一に発泡する加熱発泡シート、さらには、その加熱発泡シートを備える発泡充填部材を提供することにある。 An object of the present invention, heat-foamable sheet is uniformly foamed in all directions, and further, to provide a foam filling member provided with the heat-foamable sheet.

上記目的を達成するために、本発明の加熱発泡シートは、ポリマーおよび発泡剤を含む加熱発泡材料を、押出成形することにより成形される加熱発泡シートであって、160℃で20分加熱した場合の縦横比が1.5以下であることを特徴としている。 To achieve the above object, the heat-foamable sheet of the present invention, the heat-foamable material containing a polymer and a foaming agent, a heat-foamable sheet molded by extrusion molding, when heated 20 minutes at 160 ° C. it is characterized in that the aspect ratio of 1.5 or less.
また、本発明の加熱発泡シートは、等方性を有することを特徴としている。 The heat-foamable sheet of the present invention is characterized by having an isotropic.
また、本発明の発泡充填部材は、上記した加熱発泡シートと、前記加熱発泡シートに装着され、中空部材の内部空間に固定可能な固定部材とを備えていることを特徴としている。 Further, the foam filling member of the present invention, the heat-foamable sheet as described above, the heat-foamable sheet is mounted, it is characterized in that a fixing member fixable to the inner space of the hollow member.

本発明の加熱発泡シートは、160℃で20分加熱した場合の縦横比が1.5以下であるため、加熱発泡しても、縦横比の変化が低減されている。 Heat-foamable sheet of the present invention, since the aspect ratio when heated 20 minutes at 160 ° C. of 1.5 or less, even if heating and foaming, the change in aspect ratio is reduced. そのため、本発明の加熱発泡シートを備えた発泡充填部材では、固定部材を内部空間に取り付けて、加熱発泡シートを加熱発泡させれば、加熱発泡シートを全方向に均一に発泡させることができる。 Therefore, in the foam filling member having a heat-foamable sheet of the present invention, a fixing member attached to the interior space, if heated foaming heat-foamable sheet, the heat-foamable sheet can be uniformly foamed in all directions. その結果、空間を均一に充填することができる。 As a result, it is possible to uniformly fill the space.

本発明の加熱発泡シートを成形するための押出成形機の一実施形態の概略構成図を示す。 It shows a schematic diagram of one embodiment of an extrusion molding machine for molding a heat-foamable sheet of the present invention. 本発明の加熱発泡シートを成形するためのダイを、押出方向から見た平面図であって、(a)は、円環形状、(b)は、一部切欠円環形状(略C字形状)、(c)は、馬蹄形状(略U字形状)の吐出口を備えたダイである。 The die for forming the heat-foamable sheet of the present invention, a plan view seen from the extrusion direction, (a) shows the, annular shape, (b) is partially cut annular shape (a substantially C-shaped ), (c) is a die having a discharge port of a horseshoe shape (substantially U-shaped). 本発明の発泡充填部材を用いて内部空間を充填する方法の一実施形態の工程図であって、(a)は、加熱発泡シートにクリップを装着して発泡充填部材を作製し、これをピラーに設置する工程、(b)は、発泡充填部材を加熱発泡して、発泡体によって内部空間を充填する工程を示す。 A process diagram of an embodiment of a method for filling an interior space with a foam filling member of the present invention, (a) is fitted with a clip to the heat-foamable sheet was prepared foam filling member, pillar this step, (b) to be installed, the heated foamed foam filling member, showing the step of filling the internal space with foam. 比較例1の加熱発泡シートを成形するための押出成形機の概略構成図を示す。 It shows a schematic diagram of an extrusion molding machine for molding a heat-foamable sheet of Comparative Example 1. 比較例2の加熱発泡シートを成形するためのカレンダーロール装置の概略構成図を示す。 It shows a schematic diagram of a calender roll apparatus for molding a heat-foamable sheet of Comparative Example 2.

本発明の加熱発泡シートは、加熱により発泡する加熱発泡材料を押出成形にてシート状に成形することにより、形成されている。 Heat-foamable sheet of the present invention, by forming into a sheet of heat-foamable material which foams upon heating at an extrusion molding is formed.
加熱発泡材料には、少なくとも、主成分としてのポリマーと、そのポリマーを発泡させるための発泡剤とが含有されている。 The heat-foamable material, at least, a polymer as a main component, a foaming agent for foaming the polymer is contained.
ポリマーとしては、特に制限されないが、例えば、エチレン・酢酸ビニル共重合体、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエステル、ポリビニルブチラール、ポリ塩化ビニル、ポリアミド、ポリケトンなどの樹脂、例えば、スチレン・ブタジエンゴム(SBR)、ポリブタジエンゴム(BR)などのゴムなどが挙げられる。 The polymer is not particularly limited, for example, ethylene-vinyl acetate copolymer, polyethylene, polypropylene, polyester, polyvinyl butyral, polyvinyl chloride, polyamide, resins, such as polyketone, for example, styrene-butadiene (SBR), polybutadiene rubber such as rubber (BR) and the like.

好ましくは、エチレン・酢酸ビニル共重合体が用いられる。 Preferably, the ethylene-vinyl acetate copolymer. エチレン・酢酸ビニル共重合体を用いることにより、発泡倍率を高くすることができる。 The use of ethylene-vinyl acetate copolymer, it is possible to increase the expansion ratio.
また、これらポリマーのなかでも、その融点が、60〜120℃、さらには、80〜100℃のものが好ましく選択される。 Further, among these polymers, a melting point, 60 to 120 ° C., further, those 80 to 100 ° C. is preferably selected. 融点が、60℃未満であると、ポリマー自身に粘着性が発現し、常温でも取扱いがしにくくなる場合があり、120℃を超えると、加工温度を高くする必要があり、加工中に発泡剤が分解してしまうおそれがある。 Melting point is less than 60 ° C., tackiness is expressed in the polymer itself, may also be difficult to be handled at room temperature, exceeds 120 ° C., it is necessary to increase the processing temperature, the foaming agent during processing but there is a possibility that the decomposition. なお、融点は、DSC(示差走査型熱量計)により求められる。 The melting point is determined by DSC (differential scanning calorimeter).

これらポリマーは、1種または2種以上を適宜選択して用いることができる。 These polymers may be selected and used one or more appropriate.
また、発泡剤としては、例えば、無機系発泡剤や有機系発泡剤などが挙げられる。 As the foaming agent, for example, an inorganic foaming agent and an organic foaming agent. 無機系発泡剤としては、例えば、炭酸アンモニウム、炭酸水素アンモニウム、炭酸水素ナトリウム、亜硝酸アンモニウム、水素化ホウ素ナトリウム、アジド類などが挙げられる。 Examples of the inorganic foaming agent include ammonium carbonate, ammonium hydrogen carbonate, sodium hydrogen carbonate, ammonium nitrite, sodium borohydride, and azides.
また、有機系発泡剤としては、例えば、アゾジカルボンアミド、バリウムアゾジカルボキシレート、アゾビスイソブチロニトリル、アゾジカルボン酸アミドなどのアゾ系化合物、例えば、N,N'−ジニトロソペンタメチレンテトラミン、N,N'−ジメチル−N,N'−ジニトロソテレフタルアミド、トリニトロトリメチルトリアミンなどのニトロソ系化合物、例えば、4,4'−オキシビス(ベンゼンスルホニルヒドラジド)、パラトルエンスルホニルヒドラジド、ジフェニルスルホン−3,3'−ジスルホニルヒドラジド、アリルビス(スルホニルヒドラジド)などのヒドラジド系化合物、例えば、p−トルイレンスルホニルセミカルバジド、4,4'−オキシビス(ベンゼンスルホニルセミカルバジド)などのセミカルバジド系化合物、例え Examples of the organic foaming agent include azodicarbonamide, barium azodicarboxylate, azobisisobutyronitrile, azo compounds such as azodicarbonamide, for example, N, N'-dinitrosopentamethylenetetramine , N, N'-dimethyl -N, N'-dinitrosoterephthalamide, nitroso compounds such as tri-nitro trimethyl amine, for example, 4,4'-oxybis (benzenesulfonyl hydrazide), p-toluenesulfonyl hydrazide, diphenylsulfone - 3,3'-sulfonyl hydrazide, hydrazide compounds such as allylbis (sulfonyl hydrazide), for example, p- toluylene semicarbazide, 4,4'-oxybis (benzenesulfonyl semicarbazide) semicarbazide compounds such, for example 、トリクロロモノフルオロメタン、ジクロロモノフルオロメタンなどのフッ化アルカン、例えば、5−モルホリル−1,2,3,4−チアトリアゾールなどのトリアゾール系化合物などが挙げられる。 Trichloromonofluoromethane, fluoride alkanes such dichloro monofluoromethane, for example, triazole compounds such as 5-morpholyl-1,2,3,4-thiatriazole and the like.

また、これら発泡剤のなかでも、ポリマーの融点以上で分解してガスを発生し、かつ、後述する加熱発泡材料の成形時において、ほとんど発泡しないものが、組成に応じて適宜選択される。 Further, among these blowing agents, the gas generated by decomposition with the polymer above the melting point, and, at the time of molding the heat-foamable material, which will be described later, those little foam is appropriately selected depending on the composition. 好ましくは、140〜180℃で発泡(分解)するものが用いられる。 Preferably, it is used as foaming (decomposition) at 140 to 180 ° C.. より具体的には、4,4'−オキシビス(ベンゼンスルホニルヒドラジド)が用いられる。 More specifically, 4,4'-oxybis (benzenesulfonyl hydrazide) is used.
これら発泡剤は、1種または2種以上を適宜選択して用いることができる。 These blowing agents may be used to select one or more appropriate. また、発泡剤の配合割合は、特に制限されないが、例えば、ポリマー100重量部に対して、5〜50重量部、好ましくは、10〜30重量部である。 The mixing ratio of the foaming agent is not particularly limited, for example, with respect to 100 parts by weight of the polymer, 5 to 50 parts by weight, preferably, 10 to 30 parts by weight.

なお、発泡剤の配合量は、加熱発泡シートの発泡時において、その発泡倍率が5〜25倍程度、好ましくは、10〜20倍程度で、実質的に独立気泡を生じさせる範囲であることが好適である。 The amount of the blowing agent in the foam during the heat-foamable sheet, the expansion ratio is 5 to 25 times, preferably, at about 10 to 20 times, in the range produce a substantially closed-cell it is preferred. 発泡剤の配合量が少なすぎると、加熱発泡シートが十分に発泡せず、一方、発泡剤の配合量が多すぎると、発泡により得られる発泡体の樹脂だれによる空隙を生じ、いずれも充填性が抵下する。 When the amount of the foaming agent is too small, not heat-foamable sheet is sufficiently foamed, whereas, if the amount of the foaming agent is too large, cause sagging due to voids resin foam obtained by foaming, both filling properties There is 抵下.

また、加熱発泡材料には、ポリマーを効率的に発泡させ、さらには架橋および硬化させるために、さらに、例えば、架橋剤、発泡助剤などが適宜配合される。 Further, the heat-foamable material, a polymer efficiently by foaming, in order to further the crosslinking and curing, furthermore, for example, cross-linking agent, and blowing aid are suitably blended.
架橋剤としては、特に制限されないが、例えば、加熱により分解され、遊離ラジカルを発生して分子間または分子内に架橋結合を形成させるラジカル発生剤が挙げられる。 The crosslinking agent is not particularly limited, for example, is decomposed by heating, a radical-generating agent to form a crosslinking bond between or within the molecule the molecule are exemplified by the free radicals generated. より具体的には、例えば、ジクミルパーオキサイド、1,1−ジターシャリブチルパーオキシ−3,3,5−トリメチルシクロヘキサン、2,5−ジメチル−2,5−ジターシャリブチルパーオキシヘキサン、2,5−ジメチル−2,5−ジターシャリブチルパーオキシヘキシン、1,3−ビス(t−ブチルパ−オキシイソプロピル)ベンゼン、ターシャリブチルパーオキシケトン、ターシャリブチルパーオキシベンゾエートなどの有機過酸化物などが挙げられる。 More specifically, for example, dicumyl peroxide, 1,1-di-tert-butylperoxy-3,3,5-trimethylcyclohexane, 2,5-dimethyl-2,5-di-tert-butylperoxy hexane, 2 , 5-dimethyl-2,5-ditertiary butyl peroxy f relaxin, 1,3-bis (t-Buchirupa - oxy) benzene, tert-butylperoxy ketone, organic peroxides such as tertiary butyl peroxybenzoate things and the like.

また、ポリマーが加硫可能である場合には、架橋剤として加硫剤を用いることができる。 Also, when the polymer is vulcanizable, it is possible to use a vulcanizing agent as a crosslinking agent. そのような加硫剤としては、特に制限されないが、例えば、硫黄、硫黄化合物類、セレン、酸化マグネシウム、一酸化鉛、酸化亜鉛、ポリアミン類、オキシム類、ニトロソ化合物類、樹脂類、アンモニウム塩類などが挙げられる。 Such vulcanizing agent is not particularly limited, for example, sulfur, sulfur compounds, selenium, magnesium oxide, lead monoxide, zinc oxide, polyamines, oximes, nitroso compounds, resins, ammonium salts, etc. and the like.
これら架橋剤は、1種または2種以上を適宜選択して用いることができる。 These crosslinking agents may be used to select one or more appropriate. また、架橋剤の配合割合は、特に制限されないが、例えば、ポリマー100重量部に対して、0.1〜10重量部、好ましくは、0.5〜7重量部である。 The mixing ratio of crosslinking agent is not particularly limited, for example, with respect to 100 parts by weight of the polymer, 0.1 to 10 parts by weight, preferably, 0.5 to 7 parts by weight.

また、加硫剤を用いる場合には、加硫促進剤を併用することができる。 In the case of using a vulcanizing agent may be used in combination vulcanization accelerator. 加硫促進剤としては、例えば、ジチオカルバミン酸類、チアゾール類、グアニジン類、スルフェンアミド類、チウラム類、キサントゲン酸類、アルデヒドアンモニア類、アルデヒドアミン類、チオウレア類などの加硫促進剤が挙げられる。 As the vulcanization accelerator, for example, dithiocarbamic acids, thiazoles, guanidines, sulfenamides, thiurams, xanthogen acids, aldehyde ammonias, aldehyde amines, vulcanization accelerator such as thioureas. このような加硫促進剤は、1種または2種以上を適宜選択して用いることができ、その配合割合は、ポリマー100重量部に対して、0.1〜5重量部である。 Such vulcanization accelerators may be selected and used one or more appropriate, its proportion, relative to 100 parts by weight of the polymer, from 0.1 to 5 parts by weight.

また、加硫促進剤とは反対に、成形性の調節などを目的として、例えば、有機酸やアミン類などの公知の加硫遅延剤などを適宜配合することもできる。 Further, the vulcanization accelerator Conversely, the purpose of such regulation of moldability, for example, may be blended as appropriate, such as known retarders such as organic acids or amines.
発泡助剤としては、特に制限されないが、例えば、発泡剤の種類に応じて適宜公知の発泡助剤を選択することができ、より具体的には、例えば、尿素を主成分とする尿素系化合物、例えば、酸化亜鉛、酸化鉛などの金属酸化物、例えば、サリチル酸、ステアリン酸などの高級脂肪酸またはその金属塩などが挙げられる。 The foaming assistant is not particularly limited, for example, can be selected appropriately known foaming auxiliaries depending on the type of foaming agent, more specifically, for example, urea compounds mainly containing urea , for example, zinc oxide, metal oxides such as lead oxide, for example, salicylic acid, higher fatty acid or a metal salt of stearic acid and the like. 好ましくは、高級脂肪酸金属塩が用いられる。 Preferably, higher fatty acid metal salt is used.

これら発泡助剤は、1種または2種以上を適宜選択して用いることができる。 These foam auxiliary agents can be used to select one or more appropriate. また、発泡助剤の配合割合は、特に制限されないが、例えば、ポリマー100重量部に対して、1〜20重量部、好ましくは、5〜10重量部である。 The mixing ratio of the foaming aid is not particularly limited, for example, with respect to 100 parts by weight of the polymer, 1 to 20 parts by weight, preferably from 5 to 10 parts by weight.
さらに、加熱発泡材料には、その目的および用途によって、得られる発泡体の物性に影響を与えない範囲において、例えば、安定剤、補強材、充填剤、軟化剤、滑剤や、さらには必要に応じて、例えば、可塑剤、老化防止剤、酸化防止剤、顔料、着色剤、防カビ剤、難燃剤などの公知の添加剤を適宜配合することができる。 Furthermore, the heat-foamable material, depending on the purpose and application, to the extent that does not affect the physical properties of the resulting foam, for example, stabilizers, reinforcing materials, fillers, softening agents, and lubricants, further optionally Te, for example, plasticizers, anti-aging agents, antioxidants, pigments, colorants, antifungal agents, can be appropriately added known additives such as flame retardants.

そして、加熱発泡材料は、例えば、上記した各成分を上記した配合割合において配合した後、例えば、ミキシングロール、加圧式ニーダーなどを用いて混練して、調製する。 The heat-foamable material, for example, after the above-described components were blended in a blending ratio described above, for example, by kneading using a mixing roll, and a pressure kneader to prepare. 加熱発泡材料を混練する方法は特に限定されず、既存の混練機などを適宜用いることができる。 How kneading the heat-foamable material is not particularly limited, it can be appropriately used and existing kneader.
加熱発泡材料は、その粘度が、好ましくは、100〜10000Pa・s(100℃)として調製される。 Heating the foam material, its viscosity, preferably prepared as 100~10000Pa · s (100 ℃).

そして、加熱発泡シートは、上記により調製した加熱発泡材料を、押出成形によってシート状に成形することにより得ることができる。 The heat-foamable sheet, the heat-foamable material prepared by the above, can be obtained by molding into a sheet by extrusion molding.
図1は、本発明の加熱発泡シートを成形するための押出成形機の一実施形態の概略構成図を示す。 Figure 1 shows a schematic diagram of one embodiment of an extrusion molding machine for molding a heat-foamable sheet of the present invention.
次に、図1を参照して、押出成形機1を用いて、加熱発泡シート14を押出成形により成形する方法について説明する。 Next, referring to FIG. 1, using an extrusion molding machine 1, a method of forming will be described by extrusion molding a heat-foamable sheet 14.

図1において、押出成形機1は、動力部2と、動力部2の上方に配置されるホッパー3と、動力部2の側方に配置されるシリンダー4と、シリンダー4の先端部に配置されるダイ5とを備えている。 In Figure 1, the extruder 1 includes a power unit 2, a hopper 3 which is arranged above the power unit 2, a cylinder 4 which is arranged on the side of the power unit 2 is disposed at the distal end portion of the cylinder 4 and a fifth that.
動力部2は、図示しないが、通常、減速機、モーターなどを備えている。 Power unit 2, although not shown, a normal, reduction gear, a motor and the like. 動力部2では、モーターの回転数を減速機で制御し、後述のスクリューに駆動力を与える。 In the power unit 2, it controls the rotation speed of the motor in the reduction gear, providing a driving force to below the screw.

ホッパー3は、漏斗状の形状からなり、加熱発泡材料が投入される。 Hopper 3 is made funnel-shaped, heat-foamable material is introduced.
シリンダー4は、水平方向に延びる円筒形状をなし、図示しないが、その内部にスクリューを備えている。 Cylinder 4 has a cylindrical shape extending in the horizontal direction, although not shown, is provided with a screw therein. なお、スクリューは、一本(単軸)でもよく、二本(二軸)備えることもできる。 Incidentally, a screw may even one (uniaxial), may also be provided two (biaxial).
ダイ5は、シリンダー4の押出方向下流側端部に装備されている。 Die 5 is equipped in the extrusion direction downstream side end portion of the cylinder 4. ダイ5には、図2(a)に示すように、加熱発泡材料を所定形状に形成するための吐出口6が形成されている。 The die 5, as shown in FIG. 2 (a), a discharge port 6 for forming the heat-foamable material into a predetermined shape is formed. 吐出口6は、円環形状(リング形状)に形成されており、具体的には、その内径IDが、例えば、30〜150mmであり、その外径ODが、例えば、31〜155mmであり、その隙間(内径と外径との間の間隔)Sが、例えば、1〜5mmの円環形状に形成されている。 Discharge opening 6 is formed in annular shape (ring shape), specifically, the inner diameter ID is, for example, a 30 to 150 mm, an outer diameter OD, for example, a 31~155Mm, the gap (distance between the inner and outer diameters) S is, for example, is formed in a circular ring shape of 1 to 5 mm.

また、押出成形機1の押出方向下流側(以下、単に下流側という。)、具体的には、ダイ5の下流側には、カッタ7およびコンベヤー8が設けられている。 The extrusion direction downstream side of the extruder 1 in (hereinafter, simply. As downstream), specifically, on the downstream side of the die 5, the cutter 7 and the conveyor 8 are provided.
カッタ7の刃先は、吐出口6の下流側において、押出方向に投影したときに、吐出口6の一部を直径方向に横切るように、吐出口6と重なって配置されている。 The cutting edge of the cutter 7, the downstream side of the discharge port 6, when projected in the extrusion direction, across a portion of the discharge port 6 in the diameter direction, are arranged to overlap with the discharge opening 6. 具体的には、カッタ7の刃先は、押出方向に投影したときに、吐出口6の上端部、下端部および側端部のいずれか(図1では上端部)と重なるように、配置されている。 Specifically, the cutting edge of the cutter 7, when projected in the extrusion direction, the upper end portion of the discharge port 6, so as to overlap with any of the lower portion and the side edge portion (in FIG. 1 the upper end), it is located there.

コンベヤー8は、駆動ローラ9、従動ローラ10およびエンドレスベルト11を備えている。 Conveyor 8, the driving roller 9, a driven roller 10 and the endless belt 11. 駆動ローラ9は、押出方向において、ダイ5とカッタ7との間であってダイ5の下方に配置されている。 Driving roller 9, in the extrusion direction, it is disposed below the die 5 A between the die 5 and the cutter 7. 従動ローラ10は、駆動ローラ9の水平方向下流側に配置されている。 Driven roller 10 is disposed in a horizontal direction downstream side of the driving roller 9. エンドレスベルト11は、駆動ローラ9および従動ローラ10の間に巻回されている。 Endless belt 11 is wound between the driving roller 9 and the driven roller 10. コンベヤー8では、駆動ローラ9の駆動により従動ローラ10が従動して、エンドレスベルト11が駆動ローラ9と従動ローラ10との間を周回移動する。 In the conveyor 8, the driven roller 10 by the drive roller 9 is driven, the endless belt 11 moves circularly between a driving roller 9 and the driven roller 10. 具体的には、エンドレスベルト11の上面が押出方向上流側から下流側に向かって移動する。 Specifically, the upper surface of the endless belt 11 is moved toward the downstream side from the extrusion direction upstream side.

そして、加熱発泡材料を押出成形するには、まず、ホッパー3に加熱発泡材料を投入する。 Then, the extruding heat-foamable material, first, turning on the heat-foamable material into the hopper 3.
ホッパー3に投入された加熱発泡材料は、シリンダー4で加熱され、スクリューによって溶融混練されながら、ダイ5の吐出口6から円筒状に押し出され、円筒状成形品12として成形される(押出工程)。 Heating the foamed material charged into the hopper 3 are heated by the cylinder 4, while being melt-kneaded by the screw, extruded from the discharge opening 6 of the die 5 in a cylindrical shape, is molded as a cylindrical molded article 12 (extruding step) .

この押出工程では、シリンダー4から円環形状の吐出口6までの距離は、いずれも等距離となるため、押し出される加熱発泡材料において、流れの差はほとんどなく、そのため、加熱発泡材料は、円環形状の吐出口6の全ての部分が等方性部分となって、押出方向において、等方性を有するように押し出される。 In this extrusion process, the distance from the cylinder 4 to the discharge port 6 of the annular shape, since both equal distance, in the heat-foamable material to be extruded, the difference in flow is little, therefore, heat-foamable material, circle all parts of the discharge opening 6 of the ring shape becomes isotropic moiety is extruded so as to have in the extrusion direction, the isotropic.
押出工程において、シリンダー4の温度は、例えば、40〜110℃、好ましくは、60〜100℃である。 In the extrusion process, the temperature of the cylinder 4, for example, 40 to 110 ° C., preferably from 60 to 100 [° C.. また、ダイ5の温度は、例えば、60〜110℃、好ましくは、80〜100℃である。 The temperature of the die 5, for example, 60 to 110 ° C., preferably, 80 to 100 ° C.. また、加熱発泡材料の押出速度は、例えば、0.5〜2.0m/分、好ましくは、0.7〜1.7m/分である。 The extrusion rate of the heat-foamable material, e.g., 0.5~2.0M / min, preferably 0.7~1.7M / min.

次いで、押し出された円筒状成形品12は、コンベヤー8のエンドレスベルト11に受けられ、そのエンドレスベルト11によって搬送されながら、カッタ7によって上端部が押出方向に連続的に切断される。 Then, the cylindrical molded article 12 extruded is received on the endless belt 11 of the conveyor 8, while being conveyed by the endless belt 11, the upper end by the cutter 7 is continuously cut in the extrusion direction.
これによって、円筒状成形品12は、断面円環状の上端部が切断されることにより、その上端部から周方向に伸長されることなく(幅方向に等方性を有するように)、対称に開かれて、シート状成形品13として形成される(シート形成工程)。 Thereby, the cylindrical molded article 12, by the upper end of the annular section is cut, without being extended from the upper end portion in the circumferential direction (so as to have an isotropic width direction), the symmetry It opened and is formed as a sheet-shaped molded article 13 (sheet forming process).

シート形成工程において、コンベヤー8の搬送速度は、例えば、0.5〜2.0m/分、好ましくは、0.7〜1.7m/分である。 In the sheet forming process, the conveying speed of the conveyor 8, for example, 0.5~2.0M / min, preferably 0.7~1.7M / min. また、コンベヤー8の搬送速度は、押出速度と実質的に等速に設定される。 Further, the conveying speed of the conveyor 8 is set to the extrusion speed is substantially constant velocity.
これによって、加熱発泡シート14は、シート状成形品13として得ることができる。 Thus, the heat-foamable sheet 14 can be obtained a sheet-shaped molded article 13. つまり、加熱発泡シート14は、まず、等方性部分である円環形状の吐出口6から押し出されて、長手方向において等方性となる円筒状成形品12として成形される。 That is, the heat-foamable sheet 14 is first extruded from the discharge opening 6 of the annular shape is isotropic part, it is shaped as a cylindrical molded article 12 to be isotropic in the longitudinal direction. 次いで、加熱発泡シート14は、円筒状成形品12が、カッタ7によりシート形状に形成されて、周方向(シート形状では幅方向)に等方性となるシート状成形品13として形成される。 Then, the heat-foamable sheet 14, a cylindrical molded article 12, is formed into a sheet shape by the cutter 7, (in sheet form width direction) circumferentially formed as a sheet-shaped molded article 13 as a isotropic.

そのため、得られる加熱発泡シート14は、全方向において等方性を有し、加熱発泡しても縦横比の変化が低減されており(すなわち、加熱発泡シート14は、その水平面において、略相似形状で発泡することができ)、具体的には、160℃で20分加熱した場合の縦横比が、1.5以下、好ましくは、1.35以下、さらに好ましくは、1.15以下となる。 Therefore, the heat-foamable sheet 14 obtained has isotropic in all directions, even if heating and foaming are reduced change in the aspect ratio (i.e., the heat-foamable sheet 14 in its horizontal plane, a substantially similar shape in foam that can be), specifically, the aspect ratio when heated 20 minutes at 160 ° C. is 1.5 or less, preferably 1.35 or less, more preferably, 1.15 or less.

その結果、加熱発泡シート14を打ち抜いて、最終製品に加工するときには、特に方向性を考慮せずともよく、打ち抜き加工時の歩留まりを向上させることができる。 As a result, by punching a heat-foamable sheet 14, when processed into the final product, particularly well without considering the directionality, it is possible to improve the yield at the time of punching. また、最終形状のデザイン効率も向上させることができる。 Further, the design efficiency of the final shape can be improved.
そして、上記の方法によれば、等方性を有する加熱発泡シート14を、簡易かつ生産効率よく製造することができる。 Then, according to the above method, the heat-foamable sheet 14 having isotropic, can be manufactured with good ease and productivity.

なお、縦横比が1.5を超える場合には、最終形状に打ち抜く時に方向性を考慮する必要があり、生産効率が低下する。 In the case where the aspect ratio exceeds 1.5, it is necessary to consider the directionality when punching the final shape, the production efficiency is lowered.
なお、縦横比は、以下の手順に従って測定される。 Incidentally, the aspect ratio is measured according to the following procedure. まず、加熱発泡シート14を略矩形状に切り出して試験片とし、試験片の一辺(a辺とする。以下同じ。)の長さ(La)およびその一辺と直交する他の一辺(b辺とする。以下同じ。)の長さ(Lb)をそれぞれ測定する。 First, by cutting the heat-foamable sheet 14 in a substantially rectangular shape as a test piece, and the other side (b side orthogonal to the length (La) and one side of one side of the test piece (the a side. Hereinafter the same.) to. hereinafter the same.) the length of the (Lb) is measured.

次いで、試験片を160℃で20分加熱し、加熱後のa辺の長さ(La')および加熱後のb辺の長さ(Lb')をそれぞれ測定する。 Then, the test piece was heated for 20 minutes at 160 ° C., the length of a side of the post heating (La ') and the length of b side after heating (Lb') is measured. そして、次式により、a辺およびb辺の伸長率を算出する。 Then, the following equation to calculate the elongation rate of a side and b side.
a辺の伸長率=La'/La a side of the elongation rate = La '/ La
b辺の伸長率=Lb'/Lb b side of the elongation rate = Lb '/ Lb
そして、a辺の伸長率とb辺の伸長率とを対比し、大きな値の伸長率を小さな値の伸長率で除することで、縦横比を算出する。 Then, comparing the elongation and b sides of elongation of a side, by dividing the elongation of the large value at an elongation rate of a small value, to calculate the aspect ratio. すなわち、a辺の伸長率の方がb辺の伸長率よりも大きな値となる場合、次式により縦横比を算出する。 That is, when the direction of elongation of a side is larger than the extension ratio of b side, it calculates the aspect ratio by the following equation.

縦横比=(La'/La)/(Lb'/Lb) Aspect ratio = (La '/ La) / (Lb' / Lb)
なお、試験片を正方形状(例えば、50mm×50mm)に切り出すことにより、縦横比を簡便に算出することができる。 Incidentally, the test piece a square shape (e.g., 50 mm × 50 mm) by cutting out, it is possible to easily calculate the aspect ratio.
また、加熱発泡シート14の厚みは、例えば、1〜5mm、好ましくは、2〜4mmである。 The thickness of the heat-foamable sheet 14, for example, 1 to 5 mm, preferably from 2-4 mm.

さらに、上記の方法では、コンベヤー8の搬送速度を、押出成形機1の押出速度と、実質的に等速としている。 Furthermore, in the above method, the conveying speed of the conveyor 8, the extrusion rate of the extruder 1, is substantially constant velocity. そのため、円筒状成形品12からシート状成形品13へ形成されるときにも、それらに、押出方向における延伸力や圧縮力が負荷されず、その結果、等方性を向上させることができる。 Therefore, when it is formed from the cylindrical molded article 12 to the sheet-shaped molded article 13 also to them not loaded stretching force or compressive force in the extrusion direction, as a result, it is possible to improve the isotropy.
また、上記の方法では、押出工程およびシート形成工程を順次実施したが、それら押出工程およびシート形成工程を同時に実施することもできる。 In the above method, was successively carried out extrusion step and the sheet forming step, it is also possible to carry out their extrusion step and the sheet forming process at the same time.

押出工程およびシート形成工程を同時に実施するには、例えば、押出成形機1において、図2(a)に示す円環形状の吐出口6が形成されるダイ5に代替して、図2(b)に示す一部切欠円環形状(略C字形状)の吐出口6が形成されるダイ5を装備する。 To implement the extrusion step and the sheet forming process at the same time, for example, in the extrusion molding machine 1, and an alternative to the die 5 to the discharge port 6 of the annular shape shown in FIG. 2 (a) is formed, Figure 2 (b ) equipped with a die 5 which discharge opening 6 is formed of a partially cut annular shape (a substantially C-shape) as shown in. すなわち、図2(b)に示す吐出口6は、円環形状における上端部にて、直径方向に横切る不連続部分15が設けられている。 That is, the discharge port 6 shown in FIG. 2 (b), at the upper end portion of the annular shape, the discontinuous portion 15 is provided across the diameter direction. これによって、吐出口6は、不連続部分15で仕切られる有端の円弧部分16として形成される。 Thereby, the discharge port 6 is formed as an arc portion 16 having ends which are separated by the discontinuous portion 15.

なお、図2(b)に示す吐出口6は、不連続部分15が設けられている以外は、図2(a)に示す吐出口6と同一サイズで形成されている。 Incidentally, the discharge port 6 shown in FIG. 2 (b), except that discontinuous portions 15 are provided, are formed in the same size as the discharge port 6 shown in FIG. 2 (a). 不連続部分15の周方向長さLは、例えば、0.5〜10mm、好ましくは、1〜3mmである。 Circumferential length L of the discontinuous portion 15, for example, 0.5 to 10 mm, preferably from 1 to 3 mm.
そして、図2(b)に示すダイ5が装備される押出成形機1によって、加熱発泡材料を押出成形すれば、加熱発泡材料は、吐出口6の等方性部分である円弧部分16から連続的に押し出される一方、不連続部分15では、加熱発泡材料の押し出しが阻止される。 The continuous, by extruder 1 is die 5 shown in FIG. 2 (b) is equipped, if extruded heat-foamable material, heat-foamable material, the arc portion 16 is isotropic portion of the discharge port 6 while the manner extruded, the discontinuous portion 15, the extrusion of the heat-foamable material is prevented. そのため、加熱発泡材料は、不連続部分15から対称に開かれて、直接シート形状に成形される。 Therefore, heat-foamable material is opened from discontinuous portion 15 symmetrically, it is molded directly into a sheet shape.

そのため、得られる加熱発泡シート14は、上記と同様に、全方向において等方性を有し、具体的には、160℃で20分加熱した場合の縦横比が、1.5以下、好ましくは、1.35以下、さらに好ましくは、1.15以下となる。 Therefore, the heat-foamable sheet 14 obtained in the same manner as described above, has an isotropic in all directions, specifically, the aspect ratio when heated 20 minutes at 160 ° C. is 1.5 or less, preferably , 1.35 or less, more preferably, 1.15 or less.
また、図2(a)に示すダイ5に代替して、図2(c)に示す馬蹄形状(略U字形状)の吐出口6が形成されるダイ5を、押出成形機1に装備することもできる。 Further, in alternative to the die 5 shown in FIG. 2 (a), a die 5 which discharge opening 6 of the horseshoe shape (substantially U shape) shown in FIG. 2 (c) is formed, it is mounted on the extruder 1 it is also possible. すなわち、図2(c)に示す吐出口6は、上方に向かって開放される半円弧部分17と、その両端部から連続して上方に向かって直線的に延び、上端を有する直線部分18とを備えている。 That is, the discharge port 6 shown in FIG. 2 (c), a semi-arc portion 17 which is opened upward, linearly extending upward continuously from both ends thereof, a straight portion 18 having an upper It is equipped with a.

なお、図2(c)に示す吐出口6の半円弧部分17は、図2(a)に示す吐出口6の対応部分と同一サイズで形成されている。 Incidentally, the semi-arc portion 17 of the discharge opening 6 shown in FIG. 2 (c), are formed in the corresponding portion of the same size of the discharge port 6 shown in FIG. 2 (a).
そして、図2(c)に示すダイ5が装備される押出成形機1によって、加熱発泡材料を押出成形すれば、加熱発泡材料は、吐出口6の等方性部分である半円弧部分17、および、直線部分18から、連続的に押し出される。 Then, the extruder 1 is die 5 shown in FIG. 2 (c) is equipped, if extruded heat-foamable material, heat-foamable material, semi-arc portion is isotropic portion of the discharge port 6 17, and, from the linear portion 18 is continuously extruded. そのため、加熱発泡材料は、直線部分18から対称に開かれて、直接シート形状に成形される。 Therefore, heating the foam material, from the linear portion 18 is open to symmetry, is molded directly into a sheet shape.

そのため、得られる加熱発泡シート14は、半円弧部分17から押し出された部分では、全方向において等方性を有し、具体的には、160℃で20分加熱した場合の縦横比が、1.5以下、好ましくは、1.35以下、さらに好ましくは、1.15以下となる。 Therefore, heat-foamable sheet 14 resulting in the semi-arc portion 17 from the extruded portion has isotropic in all directions, specifically, the aspect ratio when heated 20 minutes at 160 ° C., 1 .5 or less, preferably, 1.35 or less, more preferably, 1.15 or less.
なお、直線部分18から押し出された部分は、加熱発泡材料の流れが部分的に異なるため、半円弧部分17と比べて異方性となる。 The portion that has been extruded from the linear portion 18, the flow of the heat-foamable material is different for part, and anisotropy compared to the semi-arc portion 17. しかし、シリンダー4から直線部分18までの距離と、シリンダー4から半円弧部分17までの距離との差が小さいため、直線部分18から押し出された部分であっても、160℃で20分加熱した場合の縦横比は、1.5以下であり、本発明の加熱発泡シートとして用いることができる。 However, the distance from the cylinder 4 to the linear portion 18, since the difference between the distance from the cylinder 4 to the semi-arc portion 17 is small, even partially extruded from the linear portion 18, and heated 20 minutes at 160 ° C. aspect ratio of the case is 1.5 or less, it can be used as the heat-foamable sheet of the present invention.

そして、上記の方法により得られた加熱発泡シート14は、上記したように、等方性を有するため、適宜の条件下加熱すれば、全方向に均一に発泡して、空間を均一に充填することができる。 The heat-foamable sheet 14 obtained by the above method, as described above, because of its isotropic, if appropriate conditions heating, uniform foaming and in all directions, to uniformly fill the space be able to.
なお、発泡により形成される発泡体は、その密度(発泡体の重量(g)/発泡体の体積(cm ))が、例えば、0.03〜0.3g/cm 、好ましくは、0.05〜0.1g/cm であり、発泡時の体積発泡倍率が、3倍以上、好ましくは、10〜20倍である。 Incidentally, the foam formed by foaming, the density (the volume of foam weight (g) / foam (cm 3)), e.g., 0.03 to 0.3 g / cm 3, preferably, 0 a .05~0.1g / cm 3, the volume expansion ratio at the time of foaming, 3 times or more, preferably, 10 to 20 times.

そして、加熱発泡シート14は、全方向に発泡して、空間を均一に充填することができるので、特に制限されることなく、制振、防音、防塵、断熱、緩衝、水密などを目的として、各種の部材の間や中空部材の内部空間に充填する、例えば、防振材、防音材、防塵材、断熱材、緩衝材、止水材などとして、各種の産業製品の充填材として用いることができる。 The heat-foamable sheet 14 is foamed in all directions, it is possible to uniformly fill the space, without being particularly limited, damping, soundproofing, dustproof, insulation, cushioning, for the purpose of such watertight, filling the inner space of the various between member and the hollow member, for example, vibration-proof materials, sound insulation, dust-proof material, heat insulating material, cushioning material, as such water stopping material, be used as a filler for various industrial products it can.

具体的には、例えば、中空部材の内部空間を充填する場合には、まず、加熱発泡シート14に固定部材を装着して発泡充填部材を作製し、その発泡充填部材の固定部材を、中空部材の内部空間に取り付けた後、加熱により発泡させて、発泡体を形成すれば、その発泡体によって、中空部材の内部空間を、均一に充填することができる。 Specifically, for example, in the case of filling the interior space of the hollow member, first, the heat-foamable sheet 14 in wearing the fixing member to form a foam filling member, the fixing member of the foam filling member, the hollow member after attaching the inner space of the, by foaming by heating, by forming the foam, by the foam, the interior space of the hollow member, can be uniformly filled.
そのような中空部材として、自動車のピラーを例示することができ、加熱発泡シート14から、発泡充填部材を作製して、ピラーの内部空間に取り付けた後、発泡させれば、発泡体により、ピラーの補強を十分に図りつつ、エンジンの振動や騒音、あるいは、風きり音などが車室内に伝達されることを有効に防止することができる。 Such hollow members can be exemplified a pillar of an automobile, the heat-foamable sheet 14, to prepare a foam filling member, after mounting in the interior space of the pillar, if foamed, by foam, pillar while achieving reinforcement enough, vibration and noise of the engine or, can be effectively prevented that such wind noise is transmitted to the vehicle interior.

図3は、発泡充填部材を用いて、ピラーの内部空間を充填する方法の一実施形態の工程図を示す。 3, using the foam filling member, shows a process diagram of an embodiment of a method of filling the interior space of the pillar.
次に、加熱発泡シート14を備える発泡充填部材20を、加熱して発泡させることにより、ピラー23の内部空間を充填する方法を、図3を参照して、説明する。 Then, the foam filling member 20 comprises a heat-foamable sheet 14, by bubbling heated, the method of filling the interior space of the pillar 23, with reference to FIG. 3 will be described.
この発泡充填部材20は、図3に示すように、加熱発泡シート14と、加熱発泡シート14に装着され、中空部材としてのピラー23の内部空間に固定可能な固定部材としてのクリップ19とを備えている。 The foam filling member 20, as shown in FIG. 3, the heat-foamable sheet 14, it is mounted on the heat-foamable sheet 14, and a clip 19 as a fixing member fixable to the interior space of the pillar 23 as a hollow member ing.

クリップ19は、硬質樹脂からなり、射出成形などによって成形されている。 Clip 19 is made of a hard resin is molded by injection molding.
発泡充填部材20は、ピラー23の中空空間に対応して、打ち抜きなどの加工により、適宜の形状に切り出された加熱発泡シート14に、クリップ19を嵌め込むことにより作製する。 Foam filling member 20, corresponding to the hollow space of the pillar 23, by processing such as punching, the heat-foamable sheet 14 cut out in the appropriate shape, is manufactured by fitting the clip 19.
ピラー23は、断面略凹状のインナパネル22およびアウタパネル21から構成されている。 Pillar 23 is constituted by a substantially concave inner panel 22 and outer panel 21.

この方法では、まず、発泡充填部材20をインナパネル22に設置する。 In this method, first, placing the foam filling member 20 to the inner panel 22. そして、インナパネル22およびアウタパネル21の両端部を対向当接させて、溶接により接合する。 Then, both end portions of the inner panel 22 and outer panel 21 are opposed abutment, joined by welding. これによって、ピラー23が閉断面として形成される。 Thus, the pillar 23 is formed as a closed cross section. なお、このようなピラー23は、より具体的には、車両ボディのフロントピラー、サイドピラーあるいはリヤピラーとして用いられる。 Such a pillar 23, more specifically, a front pillar of the vehicle body, is used as a side pillar or a rear pillar.

その後、この方法では、ピラー23の内周面に、防錆処理を施した後に、例えば、その後の焼付塗装時の乾燥ライン工程での加熱(例えば、150〜215℃)によって、加熱発泡シート14を発泡させる。 Thereafter, in this method, the inner peripheral surface of the pillar 23, after performing rust, for example, by heating in the subsequent drying line process during baking finish (e.g., one hundred fifty to two hundred and fifteen ° C.), heat-foamable sheet 14 the foaming. これにより、加熱発泡シート14は、全方向に均一に発泡して発泡体24を形成し、この発泡体24によってピラー23の内部空間が隙間なく均一に充填される。 Thus, the heat-foamable sheet 14 is uniformly foamed to form a foam 24 in all directions, the interior space of the pillar 23 by the foam 24 is uniformly filled without gaps.

すなわち、このピラー23の中空空間の充填方法では、加熱によって加熱発泡シート14が全方向に伸長するので、簡易かつ低コストで隙間なく充填することができる。 That is, in the method of filling the hollow space of the pillar 23, since the heat-foamable sheet 14 by heating is extended in all directions, it can be filled without a gap in a simple and low cost.
また、上記の説明においては、発泡充填部材20は、加熱発泡シート14とクリップ19とを備えているが、本発明の発泡充填部材20は、これに制限されず、例えば、クリップ19を取り付けずに、加熱発泡シート14のみから形成してもよい。 In the above description, the foam filling member 20 is provided with a heat-foamable sheet 14 and the clip 19, the foam filling member 20 of the present invention is not limited thereto, for example, without attaching the clip 19 a may be formed only from the heat-foamable sheet 14.

実施例1 Example 1
ポリマーとしてエチレン・酢酸ビニル共重合体(エバフレックスEV460、融点84℃、MFR2.5、酢酸ビニル含量19%、三井・デュポンポリケミカル製)100重量部を、加圧式ニーダーを用いて、90℃で5分間、回転数20rpmで混練した。 Ethylene-vinyl acetate copolymer as the polymer (Evaflex EV460, mp 84 ℃, MFR2.5, 19% vinyl acetate content, manufactured by Du Pont-Mitsui Polychemicals) 100 parts by weight, using a pressure kneader at 90 ° C. 5 minutes, and kneaded at a rotational speed of 20 rpm. 次いで、架橋剤としてジクミルパーオキサイド(パークミルD−40MBK、ジクミルパーオキサイド含量40%、シリカおよびEPDM含量60%、日本油脂製)5重量部、発泡剤として4,4'−オキシビス(ベンゼンスルホニルヒドラジド)(セルマイクSX、分解温度160℃、三協化成製)20重量部、滑剤としてステアリン酸1重量部を配合して、さらに、90℃で5分間混練して、加熱発泡材料を調製した。 Then, dicumyl peroxide as a crosslinking agent (PERCUMYL D-40MBK, dicumyl peroxide content of 40% silica and EPDM content of 60%, manufactured by NOF Corporation) 5 parts by weight, 4,4'-oxybis (benzenesulfonyl as blowing agent hydrazide) (Serumaiku SX, decomposition temperature 160 ° C., Sankyo Kasei) 20 parts by weight, by blending 1 part by weight of stearic acid as a lubricant, further kneaded for 5 minutes at 90 ° C., and the heat-foamable material was prepared.

次いで、図1に示す装置において、図2(a)に示す円環形状の吐出口6(内径ID48mm、外径OD50mm、隙間S2mm)が形成されたダイ5を装備した押出成形機1により、表1に示す成形条件で押出成形し、その後、カッタ7で連続的に切断することにより、厚さ2mmの加熱発泡シート14を作製した。 Then, in the apparatus shown in FIG. 1, FIG. 2 discharge opening 6 of the annular shape shown in (a) (inner diameter ID48mm, outer diameter OD50mm, clearance S2mm) by an extrusion molding machine 1 equipped with a die 5 is formed, the table extruded with molding conditions shown in 1, followed by continuously cut by the cutter 7, to prepare a heat-foamable sheet 14 having a thickness of 2 mm.
実施例2〜4、比較例1 Examples 2-4, Comparative Example 1
成形条件を表1に示す成形条件にした以外は、実施例1と同様に加熱発泡シート14を作製した。 Except that the molding conditions were a molding condition shown in Table 1, to prepare a heat-foamable sheet 14 in the same manner as in Example 1.

比較例2 Comparative Example 2
図2(a)に示すダイ5に代替して、図4に示すように、矩形扁平状の吐出口が形成されたTダイ25を装備した押出成形機1により、表1に示す成形条件で成形した以外は、実施例1と同様に加熱発泡シート14を作製した。 As a substitute to the die 5 shown in FIG. 2 (a), as shown in FIG. 4, the extruder 1 equipped with a T-die 25 of rectangular flat discharge port is formed, by molding conditions shown in Table 1 except for the molding to prepare a heat-foamable sheet 14 in the same manner as in example 1.
比較例3 Comparative Example 3
図1に示す押出成形機1に代替して、図5に示すカレンダーロール装置を用いて、表2に示す圧延条件(カレンダーロールの表面温度およびカレンダーロールの回転速度)で圧延し、成形した以外は、実施例1と同様に加熱発泡シート14を作製した。 As a substitute to the extruder 1 shown in FIG. 1, except that using a calender roll apparatus shown in FIG. 5, it was rolled by a rolling conditions shown in Table 2 (the rotational speed of the surface temperature and calender roll calender rolls), and molded It was prepared heat-foamable sheet 14 in the same manner as in example 1.

すなわち、図5を参照して、まず、第1カレンダーロール26および第2カレンダーロール27のニップ部分の上方から、加熱発泡材料31を投入する。 That is, referring to FIG. 5, first, from above the nip portion of the first calender roll 26 and second calender roll 27, turning on the heat-foamable material 31. 加熱発泡材料31は、第1カレンダーロール26と第2カレンダーロール27との間で圧延され、第2カレンダーロール27の表面に転写され、さらに、第2カレンダーロール27と第3カレンダーロール28との間で圧延され、第3カレンダーロール28の表面に転写され、その後、第3カレンダーロール28と第4カレンダーロール29との間で圧延され、第4カレンダーロール29の表面に転写された。 Heating the foam material 31 has a first calender roll 26 is rolled between the second calender roll 27 is transferred to the surface of the second calender roll 27, further between the second calender roll 27 and the third calender roll 28 rolled between, is transferred onto the surface of the third calender roll 28, thereafter, the third calender roll 28 is rolled between the fourth calender roll 29, is transferred onto the surface of the fourth calender roll 29.

その後、加熱発泡材料31は、第4カレンダーロール29から、加熱発泡シート14として引取ロール30に引き取られた。 Thereafter, the heat-foamable material 31 from the fourth calender roll 29, was taken care take-up roll 30 as a heat-foamable sheet 14.

(加熱発泡シートの評価) (Evaluation of heating the foam sheet)
得られた加熱発泡シートの中央部および端部から、50mm×50mmの正方形状に、それぞれ切り出して、試験片を得た。 From the central portion and the end portion of the obtained heat-foamable sheet, a 50 mm × 50 mm square was cut out respectively, to obtain a test piece. これらの試験片を160℃で20分間加熱し、発泡させて、縦横比を算出した。 These test pieces were heated at 160 ° C. 20 minutes, by foaming, was calculated aspect ratio. 中央部および端部の縦横比の結果を表3に示す。 The results of the aspect ratio of the central portion and the end portion shown in Table 3. なお、発泡倍率についても表3に併記する。 Also it is shown in Table 3 for the expansion ratio.

1 押出成形機 5 ダイ 6 吐出口 8 コンベヤー 12 円筒状成形品 13 シート状成形品 14 加熱発泡シート 19 クリップ 20 発泡充填部材 1 extruder 5 Die 6 discharge port 8 Conveyor 12 cylindrical molded article 13 sheet-form article 14 heat-foamable sheet 19 clips 20 foam filling member

Claims (3)

  1. ポリマーおよび発泡剤を含む加熱発泡材料を、押出成形することにより成形される加熱発泡シートであって、160℃で20分加熱した場合の縦横比が1.5以下であることを特徴とする、加熱発泡シート。 The heat-foamable material containing a polymer and a foaming agent, a heat-foamable sheet molded by extrusion molding, wherein the aspect ratio when heated 20 minutes at 160 ° C. of 1.5 or less, heating the foam sheet.
  2. 等方性を有することを特徴とする、加熱発泡シート。 And having an isotropic heat-foamable sheet.
  3. 請求項1に記載の加熱発泡シートと、 Heating the foam sheet according to claim 1,
    前記加熱発泡シートに装着され、中空部材の内部空間に固定可能な固定部材とを備えていることを特徴とする、発泡充填部材。 The heated foam sheet is mounted, characterized in that a fixing member fixable to the inner space of the hollow member, the foam filling member.
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