JP2010000707A - 二軸延伸ポリアミドフィルムの製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】縦延伸機の延伸ロール上でのフィルムの滑りを抑制でき、かつ、連続製膜時でも均一押圧可能なニップロールを用いて、フィルム表面に擦り傷が発生しにくく、延伸斑が小さい(厚みの均一性に優れた)二軸延伸ポリアミドフィルムを効率的に製造する方法を提供する。
【解決手段】ポリアミド溶融樹脂膜を回転式冷却ロールで冷却固化して得た未延伸ポリアミドフィルムを逐次二軸延伸する方法において、ロール方式縦延伸機の延伸ロール上で使用するニップロールの表層を構成する弾性体の硬度が65〜85°で表面粗さ[Ra]が0.3〜1.0μm、アクロン磨耗量が0.01〜0.40cc/1000回であることを特徴とする二軸延伸ポリアミドフィルムの製造方法である。
【選択図】なし
【解決手段】ポリアミド溶融樹脂膜を回転式冷却ロールで冷却固化して得た未延伸ポリアミドフィルムを逐次二軸延伸する方法において、ロール方式縦延伸機の延伸ロール上で使用するニップロールの表層を構成する弾性体の硬度が65〜85°で表面粗さ[Ra]が0.3〜1.0μm、アクロン磨耗量が0.01〜0.40cc/1000回であることを特徴とする二軸延伸ポリアミドフィルムの製造方法である。
【選択図】なし
Description
本発明は、二軸延伸ポリアミドフィルムの製造方法に関するものである。更に詳細には、表面欠点が少なく、厚みの均一性に優れ、かつ生産性に優れた二軸延伸ポリアミドフィルムの製造方法に関するものである。
従来、ロールの周速度差を利用してフィルムを縦延伸する場合、ロール周速とフィルムの速度が一致せず、延伸ロール上でフィルムが滑ってフィルム表面に擦り傷が発生しやすく、延伸斑が発生しやすい問題があり、係る問題を改善するため、延伸ロール上にエアーシリンダー等の加圧装置で押圧するニップロールを設けることが一般的に実施されている。
ところが、ニップロールを連続使用すると、ニップロールの表面材質である弾性体が熱劣化により表面形状が変化して均一押圧ができないという問題がしばしば発生した。
かかる問題を回避するため、比較的柔らかい(例えば、硬度60°の)エラストマーからなるニップロールを用い、該ニップロールの表面を冷却する方法が開示されている(例えば、特許文献1)。
特開2006−175701号公報
かかる問題を回避するため、比較的柔らかい(例えば、硬度60°の)エラストマーからなるニップロールを用い、該ニップロールの表面を冷却する方法が開示されている(例えば、特許文献1)。
しかしながら、この方法は、ニップロールの表面形状を一定に保つ効果が小さいため、不均一押圧を低減する効果が小さく未だ満足されるものではなかった。
一方、ニップロールを使用せず、縦延伸機と横延伸機の間にダンサーロールを配置して張力調整を行い、延伸ロール上でのフィルムの滑りを低減する方法が開示されている(例えば、特許文献2参照)。
特開2001−38801号公報
一方、ニップロールを使用せず、縦延伸機と横延伸機の間にダンサーロールを配置して張力調整を行い、延伸ロール上でのフィルムの滑りを低減する方法が開示されている(例えば、特許文献2参照)。
しかしながら、この方法は、横延伸機への通膜時、または、横延伸工程での破断時に生じる急激な張力変動により、ダンサーロールの軸受部が損傷しやすいという問題があり、安定製膜性という点から未だ満足されるものではなかった。
本発明は、従来技術の課題を背景になされたものであって、縦延伸機の延伸ロール上でのフィルムの滑りを抑制でき、かつ、連続製膜時でも均一押圧可能なニップロールを用いて、フィルム表面に擦り傷が発生しにくく、延伸斑が小さい(厚みの均一性に優れた)二軸延伸ポリアミドフィルムを効率的に製造する方法を提供するものである。
本発明者らは上記課題を解決するため、鋭意検討した結果、本発明を完成するに至った。即ち、本発明は、以下の構成からなる。
1.ポリアミド溶融樹脂膜を回転式冷却ロールで冷却固化して得た未延伸ポリアミドフィルムを逐次二軸延伸するポリアミドフィルムの製造方法において、ロール方式縦延伸機の延伸ロール上で使用するニップロールの表層を構成する弾性体の表面粗さ[Ra]が0.3〜1.0μmであることを特徴とする二軸延伸ポリアミドフィルムの製造方法。
2.ニップロールの表層を構成する弾性体の硬度が65〜85°であり、アクロン磨耗量が0.01〜0.40cc/1000回であることを特徴とする1.記載の二軸延伸ポリアミドフィルムの製造方法。
1.ポリアミド溶融樹脂膜を回転式冷却ロールで冷却固化して得た未延伸ポリアミドフィルムを逐次二軸延伸するポリアミドフィルムの製造方法において、ロール方式縦延伸機の延伸ロール上で使用するニップロールの表層を構成する弾性体の表面粗さ[Ra]が0.3〜1.0μmであることを特徴とする二軸延伸ポリアミドフィルムの製造方法。
2.ニップロールの表層を構成する弾性体の硬度が65〜85°であり、アクロン磨耗量が0.01〜0.40cc/1000回であることを特徴とする1.記載の二軸延伸ポリアミドフィルムの製造方法。
本発明の製造方法では、縦延伸機の延伸ロール上でフィルムの滑りを抑制でき、かつ、連続製膜時でも均一押圧可能なため、フィルム表面の擦り傷が少なく、延伸斑が小さい(厚みの均一性に優れた)二軸延伸ポリアミドフィルムを安定して効率良く製造することができる。
以下、本発明について、実施の形態とともに詳細に説明する。
本発明の製造方法は、縦延伸工程の延伸ロール上で使用するニップロールの表層材質として表面粗さ[Ra]が0.3〜1.0(μm)の弾性体を用いることが必要である。
ニップロールの表層材質として表面粗さ[Ra]が0.3μm未満の場合、連続製膜時に表面形状が変化して不均一押圧になりやすく、その結果、フィルムの厚みの均一性が低下しやすいため好ましくない。
表面粗さ[Ra]が1.0μmを超える場合、フィルムが滑りやすくなり、その結果、フィルムの厚みの均一性が低下しやすいため好ましくない。
本発明の製造方法は、縦延伸工程の延伸ロール上で使用するニップロールの表層材質として表面粗さ[Ra]が0.3〜1.0(μm)の弾性体を用いることが必要である。
ニップロールの表層材質として表面粗さ[Ra]が0.3μm未満の場合、連続製膜時に表面形状が変化して不均一押圧になりやすく、その結果、フィルムの厚みの均一性が低下しやすいため好ましくない。
表面粗さ[Ra]が1.0μmを超える場合、フィルムが滑りやすくなり、その結果、フィルムの厚みの均一性が低下しやすいため好ましくない。
かかる弾性体素材として、スチレンブタジェン系ゴム、クロロプレン系ゴム、ウレタン系ゴム、クロロスルホン化ポリエチレン系ゴム、シリコン系ゴム、アクリルニトリル系ゴム、エチレンプロピレン系ゴム、塩素化ポリエチレン系ゴム、水素化ニトリル系ゴム等を使用することができる。
上記弾性体素材の硬度(JIS K6253−1997、N法)が65〜85°、かつ、アクロン磨耗量(JIS K6264−1993)が0.01〜0.40であることが均一押圧性と耐久性の点から好ましい。
本発明の製造方法で使用するポリアミド樹脂は単一であっても、複数を混合したものであってもかまわない。
かかるポリアミド樹脂の具体例として、ε−カプロラクタム、エナントラクタム、ラウリルラクタム等のラクタム類からの開環重合により得られるポリアミド、ω−アミノヘプタン酸、ωーアミノウンデカン酸等のアミノカルボン酸類の重縮合により得られるポリアミド、ジアミンとジカルボン酸とのナイロン塩の重縮合により得られるポリアミド、更には、上記記載の各種ラクタム、アミノカルボン酸、ジアミンとジカルボン酸とのナイロン塩とを適宜混合したものを共重縮合して得られるポリアミド共重合体等が挙げられる。
かかるポリアミド樹脂の具体例として、ε−カプロラクタム、エナントラクタム、ラウリルラクタム等のラクタム類からの開環重合により得られるポリアミド、ω−アミノヘプタン酸、ωーアミノウンデカン酸等のアミノカルボン酸類の重縮合により得られるポリアミド、ジアミンとジカルボン酸とのナイロン塩の重縮合により得られるポリアミド、更には、上記記載の各種ラクタム、アミノカルボン酸、ジアミンとジカルボン酸とのナイロン塩とを適宜混合したものを共重縮合して得られるポリアミド共重合体等が挙げられる。
上記のジアミンの具体例として、エチレンジアミン、トリメチレンジアミン、ヘキサメチレンアミン、メタキシリレンジアミン、パラキシリレンジアミン、シクロヘキサンジアミン、1,3−ビスアミノメチルシクロヘキサン等の脂肪族ジアミン、脂環式ジアミン等が挙げられる。
上記のジカルボン酸の具体例として、マロン酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、1,4−シクロヘキサンジカルボン酸、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸等の脂肪族ジカルボン酸、脂環式ジカルボン酸、芳香族ジカルボン酸等が挙げられる。
本発明の製造方法で使用されるポリアミド樹脂は公知の方法で製造される。例えば、ラクタムを水溶媒の存在下に加圧下で昇温し、加えた水及び縮合水を除きながら重合させる方法により製造される。また、ジアミンとジカルボン酸からなるナイロン塩を水溶媒の存在下に加圧下で昇温し、加えた水及び縮合水を除きながら重合させる方法により製造される。更に、ジアミンを溶融状態のジカルボン酸に直接加えて常圧下で重縮合する方法によっても製造される。いずれも溶融重合後、更に固相重合により高分子量化した重合体も使用可能である。
本発明の製造方法で使用するポリアミド樹脂として、ポリカプロラクタム(ナイロン6)、ポリメタキシリレンアジパミド(ナイロンMXD6)、ポリへキサメチレンアジパミド(ナイロン66)、及びこれらの混合物が好適に用いられる。
本発明の製造方法では、ポリアミド樹脂の相対粘度は1.5以上が好ましく、2.0〜3.0が更に好ましい。
ポリアミド樹脂の相対粘度が1.5未満の場合、ポリアミド樹脂の分子量が低く、縦延伸後に実施する横延伸において破断することがあり好ましくない。
本発明の製造方法で使用されるポリアミド樹脂では、その溶融粘度を大幅には変えない範囲で、滑剤、帯電防止剤、酸化防止剤、ブロッキング防止剤、安定剤、染料、顔料、無機質微粒子等の各種添加剤や、他の熱可塑性樹脂等を添加することができる。また、ポリアミド樹脂の溶融粘度を大幅には変えない範囲で、耐屈曲性等を改良するために変性ポリオレフィン、アイオノマー樹脂、エラストマー等を添加することもできる。
本発明の製造方法では、必要に応じて、ポリアミド樹脂にリン化合物(例えば、燐酸、次亜燐酸、亜燐酸、または、それらの金属塩や部分中和塩等)配合してもかまわない。この場合の金属塩の金属として、カリウム、ナトリウム、カルシウム、マグネシウム等が挙げられる。
本発明の製造方法では、ポリアミド溶融樹脂膜を冷却固化させる際の冷却ロールの温度は、溶融樹脂膜を冷却できれば、特に限定しないが、冷却効率を高めることと冷却ロールへの水滴の結露を抑制することを両立させるため10〜40℃が好ましい。
本発明の製造方法では、押出機で溶融したポリアミド樹脂をストリーマコロナ放電の静電密着方法で冷却固化して未延伸ポリアミドフィルムを得ることが好ましい。
静電密着方法で使用される電極としては、例えば、針状、鋸刃状のように、多数のコロナ放電可能な突起を有するものが挙げられる。また、突起先端の曲率半径は0.005〜0.09mmが好ましく、0.01〜0.07mmが更に好ましい。
電極には、直流高圧電源発生装置から正、または、負で2〜30KVの直流高電圧を印加することが好ましい。印加電圧が2KV未満の場合、ストリーマコロナ放電が発生しにくいため好ましくない。逆に、30KVの場合、火花放電が発生しやすくなるため好ましくない。
静電密着方法で使用される電極としては、例えば、針状、鋸刃状のように、多数のコロナ放電可能な突起を有するものが挙げられる。また、突起先端の曲率半径は0.005〜0.09mmが好ましく、0.01〜0.07mmが更に好ましい。
電極には、直流高圧電源発生装置から正、または、負で2〜30KVの直流高電圧を印加することが好ましい。印加電圧が2KV未満の場合、ストリーマコロナ放電が発生しにくいため好ましくない。逆に、30KVの場合、火花放電が発生しやすくなるため好ましくない。
次いで、未延伸ポリアミドフィルムをロール方式縦延伸機に導き、縦延伸するが、延伸条件は、ポリアミド樹脂のガラス転位温度+20℃以上、かつ、冷結晶化温度+20℃を超えない温度域で、3倍以上に縦延伸することが好ましい。
縦延温度がガラス転位温度+20℃未満の場合、延伸応力が高くなって横延伸工程で破断し易くなるため好ましくない。
逆に、冷結晶化温度+20℃を超えると、熱結晶化の進行や厚みの均一性が低下しやすいため好ましくない。
縦延温度がガラス転位温度+20℃未満の場合、延伸応力が高くなって横延伸工程で破断し易くなるため好ましくない。
逆に、冷結晶化温度+20℃を超えると、熱結晶化の進行や厚みの均一性が低下しやすいため好ましくない。
次いで、必要に応じて一軸延伸ポリアミドフィルムの片面、若しくは両面に、樹脂塗布層を設ける。この樹脂塗布層の機能として、帯電防止性、易滑性、易接着性等を付与することが挙げられる。
上記樹脂塗布層を設ける方法の具体例として、リバースロール・コート法、グラビア・
コート法、キス・コート法、ロールフラッシュ法、スプレーコート法、エアナイフコート
法、マイヤーバーコート法、パイプドクター法、含浸・コート法及びカーテン・コート
法等が挙げられ、これらの方法を単独、又は、組み合わせて行ってもよい。
上記樹脂塗布層を設ける方法の具体例として、リバースロール・コート法、グラビア・
コート法、キス・コート法、ロールフラッシュ法、スプレーコート法、エアナイフコート
法、マイヤーバーコート法、パイプドクター法、含浸・コート法及びカーテン・コート
法等が挙げられ、これらの方法を単独、又は、組み合わせて行ってもよい。
次いで、一軸延伸ポリアミドフィルムをテンターに導き、50℃〜220℃、好ましくは、60〜190℃で3.0倍以上、好ましくは3.5倍以上横延伸した後、150〜220℃、好ましくは、180〜225℃で熱固定して二軸延伸ポリアミドフィルムを得る。この際、熱固定処理工程において、1〜10%緩和処理を行ってもかまわない。
延伸温度が低すぎる場合、破断しやすいため好ましくない。逆に、温度が高すぎると得られたフィルムの厚みの均一性が低下するため好ましくない。また、延伸倍率が3.0倍未満の場合、得られたフィルムの厚みの均一性が低下するため好ましくない。
本発明の製造方法では、二軸延伸ポリアミドフィルムの厚みや層構成(単層又は多層)は特に限定されない。
以下、実施例及び比較例を挙げて、本発明を詳細に説明するが、本発明は以下の実施例に何ら制限されるものではない。
〔評価方法〕
(1)ニップロールの表層材料の表面粗さ
(株)ミツトヨ社製サーフテストSJ301を用い、カットオフ値0.8mmでニップロールの面長方向の表層の中心線粗さを3点(円周方向からみて、約120°ピッチ)測定し、3点の測定値の平均値を表面粗さ[Ra]とした。
(1)ニップロールの表層材料の表面粗さ
(株)ミツトヨ社製サーフテストSJ301を用い、カットオフ値0.8mmでニップロールの面長方向の表層の中心線粗さを3点(円周方向からみて、約120°ピッチ)測定し、3点の測定値の平均値を表面粗さ[Ra]とした。
(2)ニップロールの表層材料の硬度
JIS K6253−1997のN法にしたがって評価した。
JIS K6253−1997のN法にしたがって評価した。
(3)ニップロールの表層材料の磨耗量
JIS K6264−1993にしたがってアクロン磨耗量(1000回)を評価した。
JIS K6264−1993にしたがってアクロン磨耗量(1000回)を評価した。
(4)二軸延伸ポリアミドフィルムの厚みの均一性(TV(%))
約120時間連続製膜後にフィルムワインダーで巻き上がったフィルムロールの中央部から縦方向に巾4cm×長さ3mのフィルム片を切り出し、これを1mの長さに3分割したものを測定サンプルとする。該測定サンプルをアンリツ電気社製の連続厚み計(マイクロメーター:K306C、レコーダー:K310C)を用いて下記の条件で測定する。測定サンプル1m内の(最大値−最小値)を求め,3個の平均値(ΔT平均)を算出する。次いで、平均厚み(T平均:連続厚み測定後のフィルム片を3枚重ねて一方の端部から5cmのところを基準とし、5cmピッチでダイアルゲージを用いて18点測定し、18点の厚みの合計値を54で除した値)を算出する。次いで、TV=(ΔT平均/T平均)×100(%)を算出し、TVが20%以下を実用性ありと評価する。
[連続厚みの測定条件]
フィルムの送り速度:1.5m/分
マイクロメーターのスケール:±5μm
レコーダーのハイカット:5Hz
レコーダーのスケール:±2μm
レコーダーのチャート速度:2.5mm/秒
レコーダーの測定レンジ:×1
約120時間連続製膜後にフィルムワインダーで巻き上がったフィルムロールの中央部から縦方向に巾4cm×長さ3mのフィルム片を切り出し、これを1mの長さに3分割したものを測定サンプルとする。該測定サンプルをアンリツ電気社製の連続厚み計(マイクロメーター:K306C、レコーダー:K310C)を用いて下記の条件で測定する。測定サンプル1m内の(最大値−最小値)を求め,3個の平均値(ΔT平均)を算出する。次いで、平均厚み(T平均:連続厚み測定後のフィルム片を3枚重ねて一方の端部から5cmのところを基準とし、5cmピッチでダイアルゲージを用いて18点測定し、18点の厚みの合計値を54で除した値)を算出する。次いで、TV=(ΔT平均/T平均)×100(%)を算出し、TVが20%以下を実用性ありと評価する。
[連続厚みの測定条件]
フィルムの送り速度:1.5m/分
マイクロメーターのスケール:±5μm
レコーダーのハイカット:5Hz
レコーダーのスケール:±2μm
レコーダーのチャート速度:2.5mm/秒
レコーダーの測定レンジ:×1
(5)ポリアミド樹脂の相対粘度
96質量%硫酸がオストワルド粘度計の一定区間を通過する時間(T1)と96質量%硫酸にポリアミド樹脂を1質量%になるように溶解調整した硫酸がオストワルド粘度計の一定区間を通過する時間(T2)を測定し、T2/T1より相対粘度を求める。
96質量%硫酸がオストワルド粘度計の一定区間を通過する時間(T1)と96質量%硫酸にポリアミド樹脂を1質量%になるように溶解調整した硫酸がオストワルド粘度計の一定区間を通過する時間(T2)を測定し、T2/T1より相対粘度を求める。
[実施例1]
ナイロン6(相対粘度:2.8、平均粒径2.5μmの微粉末合成非晶質シリカを4000ppm含有)を100℃で10時間減圧乾燥(133.3Pa)した後、押出機に供給し、275℃のTダイスからフィルム状に溶融押出した。これを表面温度20℃の冷却ロールで30m/分で引き取る際に、−6KVの直流高電圧を印加して未延伸ポリアミドフィルムを得た。
ナイロン6(相対粘度:2.8、平均粒径2.5μmの微粉末合成非晶質シリカを4000ppm含有)を100℃で10時間減圧乾燥(133.3Pa)した後、押出機に供給し、275℃のTダイスからフィルム状に溶融押出した。これを表面温度20℃の冷却ロールで30m/分で引き取る際に、−6KVの直流高電圧を印加して未延伸ポリアミドフィルムを得た。
次いで、この未延伸ポリアミドフィルム縦延伸機に導き、60℃で3.3倍延伸して一軸延伸ポリアミドフィルムを得た。この時、延伸ロール上のニップロールとして、表1に示した特性のニップロールA(表層材質としてシリコン系ゴムを使用)を使用した。
次いで、一軸延伸フィルムを横延伸機に導き、端部をクリップで把持して予熱温度110℃、延伸温度110/120/190℃と下流のゾーンほど高温にして4.0倍延伸した。次にその延伸された巾を保ったまま、温度220℃の熱風ゾーンにて熱固定処理を行い、さらに温度150℃の熱風ゾーンにて巾方向に3%の緩和処理後、フィルム両端部をトリミングし、さらにワインダーで巻き取り、厚み15μmの二軸延伸ポリアミドフィルムを得た。
表1からわかるように、本実施例の方法は、厚みの均一性に優れた二軸延伸ポリアミドフィルムを安定して効率良く製造方法であるといえる。
表1からわかるように、本実施例の方法は、厚みの均一性に優れた二軸延伸ポリアミドフィルムを安定して効率良く製造方法であるといえる。
[実施例2]
延伸ロール上で使用するニップロールを表1に示した特性のニップロールB(表層材質としてクロロスルホン化ポリエチレン系ゴムを使用)に変更した以外は実施例1と同様にして厚み15μmの二軸延伸ポリアミドフィルムを得た。
表1からわかるように、本実施例の方法は、厚みの均一性に優れた二軸延伸ポリアミドフィルムを安定して効率良く製造方法であるといえる。
延伸ロール上で使用するニップロールを表1に示した特性のニップロールB(表層材質としてクロロスルホン化ポリエチレン系ゴムを使用)に変更した以外は実施例1と同様にして厚み15μmの二軸延伸ポリアミドフィルムを得た。
表1からわかるように、本実施例の方法は、厚みの均一性に優れた二軸延伸ポリアミドフィルムを安定して効率良く製造方法であるといえる。
[実施例3]
延伸ロール上で使用するニップロールを表1に示した特性のニップロールC(表層材質としてアクリルニトリル系ゴムを使用)に変更した以外は実施例1と同様にして厚み15μmの二軸延伸ポリアミドフィルムを得た。
表1からわかるように、本実施例の方法は、厚みの均一性に優れた二軸延伸ポリアミドフィルムを安定して効率良く製造方法であるといえる。
延伸ロール上で使用するニップロールを表1に示した特性のニップロールC(表層材質としてアクリルニトリル系ゴムを使用)に変更した以外は実施例1と同様にして厚み15μmの二軸延伸ポリアミドフィルムを得た。
表1からわかるように、本実施例の方法は、厚みの均一性に優れた二軸延伸ポリアミドフィルムを安定して効率良く製造方法であるといえる。
[比較例1]
延伸ロール上で使用するニップロールを表1に示した特性のニップロールD(表層材質としてシリコン系ゴムを使用)に変更した以外は実施例1と同様にして厚み15μmの二軸延伸ポリアミドフィルムを得た。
表1からわかるように、この方法は、製膜開始後、約72時間経過した時点からニップロールの押圧性が不均一となり、得られた二軸延伸ポリアミドフィルムの厚みの均一性が悪いため、二軸延伸ポリアミドフィルムの製造方法として好ましくない。
延伸ロール上で使用するニップロールを表1に示した特性のニップロールD(表層材質としてシリコン系ゴムを使用)に変更した以外は実施例1と同様にして厚み15μmの二軸延伸ポリアミドフィルムを得た。
表1からわかるように、この方法は、製膜開始後、約72時間経過した時点からニップロールの押圧性が不均一となり、得られた二軸延伸ポリアミドフィルムの厚みの均一性が悪いため、二軸延伸ポリアミドフィルムの製造方法として好ましくない。
[比較例2]
延伸ロール上で使用するニップロールを表1に示した特性のニップロールE(表層材質としてアクリルニトリル系ゴムを使用)に変更した以外は実施例1と同様にして厚み15μmの二軸延伸ポリアミドフィルムを得た。
表1からわかるように、この方法は、製膜開始直後からフィルムが滑りやすく、得られた二軸延伸ポリアミドフィルムの厚みの均一性が悪いため、二軸延伸ポリアミドフィルムの製造方法として好ましくない。
延伸ロール上で使用するニップロールを表1に示した特性のニップロールE(表層材質としてアクリルニトリル系ゴムを使用)に変更した以外は実施例1と同様にして厚み15μmの二軸延伸ポリアミドフィルムを得た。
表1からわかるように、この方法は、製膜開始直後からフィルムが滑りやすく、得られた二軸延伸ポリアミドフィルムの厚みの均一性が悪いため、二軸延伸ポリアミドフィルムの製造方法として好ましくない。
本発明の二軸延伸ポリアミドフィルムの製造方法は、連続製膜において、縦延伸機の延伸ロール上で使用するニップロールの押圧性が均一性が維持され、厚みの均一性に優れた二軸延伸ポリアミドフィルムを効率的に製造できるため、二軸延伸ポリアミドフィルムの製造方法として極めて有用であるといえる。
Claims (2)
- ポリアミド溶融樹脂膜を回転式冷却ロールで冷却固化して得た未延伸ポリアミドフィルムを逐次二軸延伸するポリアミドフィルムの製造方法において、ロール方式縦延伸機の延伸ロール上で使用するニップロールの表層を構成する弾性体の表面粗さ[Ra]が0.3〜1.0μmであることを特徴とする二軸延伸ポリアミドフィルムの製造方法。
- ニップロールの表層を構成する弾性体の硬度が65〜85°であり、アクロン磨耗量が0.01〜0.40cc/1000回であることを特徴とする請求項1記載の二軸延伸ポリアミドフィルムの製造方法。
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WO2012077473A1 (ja) * | 2010-12-07 | 2012-06-14 | 三菱瓦斯化学株式会社 | ポリアミド樹脂フィルム及びその製造方法 |
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