JP2008247677A - Grout composition and grout mortar using the same - Google Patents

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JP2008247677A
JP2008247677A JP2007091849A JP2007091849A JP2008247677A JP 2008247677 A JP2008247677 A JP 2008247677A JP 2007091849 A JP2007091849 A JP 2007091849A JP 2007091849 A JP2007091849 A JP 2007091849A JP 2008247677 A JP2008247677 A JP 2008247677A
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Inventor
Kazuma Igarashi
数馬 五十嵐
Toru Shiraiwa
亨 白岩
Tetsuo Otsuka
哲雄 大塚
Toru Yagi
徹 八木
Original Assignee
Denki Kagaku Kogyo Kk
電気化学工業株式会社
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a grout composition and grout mortar which have no shrinkability, hold satisfactory flowability, cause no bleeding or material separation, and have performance to prevent temperature crack by suppression of hydration heat, to reduce drying shrinkage and to prevent crack and are used in a field of civil engineering/construction. <P>SOLUTION: The grout composition comprises cement, an expanding admixture comprising a calcium aluminoferrite-based expanding material and calcium sulfoaluminate-based expanding material, a shrinkage reducing agent, a fiber, a water-reducing admixture, a foaming material and fine aggregate, in which the diameter of the fiber is 0.004 to 0.15 mm, and the length is 1 to 20 mm. The fiber is 0.01 to 1 vol.pt in 100 vol.pts. grout composition. The water-reducing admixture comprises a naphthalene sulfonic acid-based water-reducing admixture and also, the grout composition comprises the naphthalene sulfonic acid-based water-reducing admixture, a lignin sulfonic acid-based water-reducing admixture, and/or a melamine sulfonic acid-based water-reducing admixture and contains dextrin. . <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

本発明は、主に、土木・建築分野において使用されるグラウト組成物およびそれを用いたグラウトモルタルに関する。   The present invention mainly relates to a grout composition used in the field of civil engineering and construction, and a grout mortar using the same.
従来、グラウト用のセメント混和材あるいはセメント系グラウト組成物としては、膨張物質と減水剤とを主成分とするものが提案されている(特許文献1、特許文献2参照)。
これらの材料は、いずれも作業性や充填性に優れ、グラウト工事を円滑に完了させる材料であった。
Conventionally, as a cement admixture or a cement-type grout composition for grout, those mainly composed of an expanding material and a water reducing agent have been proposed (see Patent Document 1 and Patent Document 2).
All of these materials were excellent in workability and filling properties, and were materials that smoothly completed the grouting work.
そして、グラウト材料に要求される性能は益々高まってきている。
グラウト材料の要求物性としては、(1)無収縮であること、(2)流動性が良好でその保持性が優れること、(3)ブリーディングや材料分離がないこと、及び(4)水和熱抑制による温度ひび割れがないことなどが挙げられる。
And the performance required for grout materials is increasing.
The required properties of grout materials are (1) no shrinkage, (2) good fluidity and excellent retention, (3) no bleeding or material separation, and (4) heat of hydration. For example, there is no temperature crack due to suppression.
さらに最近では、コンクリート構造物の補修・補強工事における断面修復や断面の増し打ち部に使用されることが多くなる傾向にあり、(5)モルタル硬化後のひび割れ防止も求められるようになり、これら(1)〜(5)全ての要求性能を満足することが必要とされている。   More recently, there is a tendency to increase the use of cross-section repairs and cross-sections in concrete structure repair and reinforcement work, and (5) crack prevention after mortar hardening has come to be required. (1) to (5) It is necessary to satisfy all required performance.
しかしながら、従来のグラウト材料は、上記(1)〜(4)については要求を満たすものの、(5)のモルタル硬化後のひび割れ防止についてはあまり検討されず、性能をまだ充分に満足していないのが現状である。   However, although the conventional grout materials satisfy the requirements for the above (1) to (4), the crack prevention after mortar curing of (5) has not been studied so much and the performance is not yet fully satisfied. Is the current situation.
また、充填箇所によっては、さらなる高流動化が要求される場合もあり、特に高温下では著しく泡が発生することがある。   Further, depending on the filling location, further higher fluidization may be required, and bubbles may be remarkably generated particularly at high temperatures.
多量に泡が発生すると既設のコンクリートとの付着がとれなくなるだけではなく、材料分離を起こす可能性があり、コンクリートとの間に間隙が生じることが考えられ、施工上の課題となっている(非特許文献1参照)。   If a large amount of foam is generated, it will not only prevent adhesion to the existing concrete, but may also cause material separation, which may cause gaps between the concrete and is a construction issue ( Non-patent document 1).
特開2003−171162号公報Japanese Patent Laid-Open No. 2003-171162 特開2001−329263号公報JP 2001-329263 A
本発明者は、前記課題を解決すべく種々検討を重ねた結果、特定のグラウト組成物を採用することにより前記課題が解決できるとの知見を得て本発明を完成するに至った。   As a result of various studies to solve the above problems, the present inventor has obtained knowledge that the above problems can be solved by adopting a specific grout composition, and has completed the present invention.
即ち、本発明は、セメント、カルシウムアルミノフェライト系膨張材とカルシウムサルフォアルミネート系膨張材からなる膨張材、収縮低減剤、繊維、減水剤、発泡物質、及び細骨材を含有してなり、繊維の直径が0.004〜0.15mmで、長さが1〜20mmであるグラウト組成物であり、繊維が、グラウト組成物100容量部中、0.01〜1容量部である該グラウト組成物であり、減水剤が、ナフタレンスルホン酸系減水剤からなる、また、ナフタレンスルホン酸系減水剤と、リグニンスルホン酸系減水剤及び/又はメラミンスルホン酸系減水剤からなる該グラウト組成物であり、さらに、デキストリンを含有してなる該グラウト組成物であり、該グラウト組成物と水とを配合してなるグラウトモルタルであり、水が、セメントと膨張材からなる結合材100部に対して、30〜55部である該グラウトモルタルである。   That is, the present invention comprises a cement, an expansion material composed of a calcium aluminoferrite-based expansion material and a calcium sulfoaluminate-based expansion material, a shrinkage reducing agent, a fiber, a water reducing agent, a foamed material, and a fine aggregate. A grout composition having a fiber diameter of 0.004 to 0.15 mm and a length of 1 to 20 mm. The fiber is 0.01 to 1 part by volume in 100 parts by volume of the grout composition. The agent is a naphthalene sulfonic acid-based water reducing agent, and is a grout composition comprising a naphthalene sulfonic acid-based water reducing agent, a lignin sulfonic acid-based water reducing agent and / or a melamine sulfonic acid-based water reducing agent, A grout mortar comprising the grout composition and water, wherein the water is contained in 100 parts of a binder composed of cement and an expansion material. 30 to 55 parts of the grout mortar.
本発明のグラウト組成物を使用することにより、無収縮性を有し、良好な流動性を保持し、ブリーディングや材料分離を発生せず、水和熱抑制により温度ひび割れを防止し、乾燥収縮の低減と繊維によりひび割れ防止性能を有するグラウトモルタルを提供することができる。   By using the grout composition of the present invention, it has no shrinkage, maintains good fluidity, does not cause bleeding or material separation, prevents thermal cracking by suppressing heat of hydration, It is possible to provide a grout mortar having crack prevention performance due to reduction and fiber.
以下、本発明を詳細に説明する。
なお、本発明で使用する部や%は特に規定のない限り質量規準である。
Hereinafter, the present invention will be described in detail.
The parts and percentages used in the present invention are mass standards unless otherwise specified.
本発明は、セメント、カルシウムアルミノフェライト系膨張材とカルシウムサルフォアルミネート系膨張材からなる膨張材、収縮低減剤、繊維、減水剤、発泡物質、及び細骨材を含有してなり、繊維の直径が0.004〜0.15mmで、長さが1〜20mmであるグラウト組成物であり、該グラウト組成物と水とを混練りして、グラウトモルタルを調製するものである。   The present invention comprises a cement, an expansion material composed of a calcium aluminoferrite-based expansion material and a calcium sulfoaluminate-based expansion material, a shrinkage reducing agent, a fiber, a water reducing agent, a foaming substance, and a fine aggregate. A grout composition having a diameter of 0.004 to 0.15 mm and a length of 1 to 20 mm. A grout mortar is prepared by kneading the grout composition and water.
本発明で使用するセメントとしては、普通、早強、超早強、低熱、及び中庸熱等の各種ポルトランドセメント、これらポルトランドセメントに、高炉スラグ、フライアッシュ、シリカ、又は石灰石粉末等を混合した各種混合セメント、並びに、廃棄物利用型セメント、いわゆるエコセメントなどが挙げられる。   As the cement used in the present invention, various portland cements such as normal, early strength, super early strength, low heat, and moderate heat, various portland cements mixed with blast furnace slag, fly ash, silica, limestone powder, etc. Examples include mixed cement, waste-use cement, so-called eco-cement, and the like.
本発明で使用する膨張材としては、主に、膨張性、流動性、及び保水性保持の面からカルシウムアルミノフェライト系膨張材と、主に、膨張性や泡の発生を抑制させる効果の面からカルシウムサルフォアルミネート系膨張材を併用する。   As the expansion material used in the present invention, mainly from the viewpoint of expansion, fluidity, and water retention, calcium aluminoferrite-based expansion material, mainly from the surface of the effect of suppressing the expansion and generation of foam. Use calcium sulfoaluminate-based expansion material in combination.
膨張材は、CaO原料、Al2O3原料、Fe2O3原料、及びCaSO4原料等を所定の割合になるよう配合し、電気炉やロータリーキルンなどを用いて、一般的には、1,100〜1,600℃で熱処理して製造される。1,100℃未満では得られた膨張材の膨張性能が充分に得られなくなるおそれがあり、1,600℃を超えると無水石膏が分解するおそれがある。
CaO原料としては石灰石や消石灰等が、Al2O3原料としてはボーキサイトやアルミ残灰等が、Fe2O3原料としては銅カラミや市販の酸化鉄等が、並びに、CaSO4原料としては二水石膏、半水石膏、及び無水石膏等が挙げられる。
The expansion material is a mixture of CaO raw material, Al 2 O 3 raw material, Fe 2 O 3 raw material, CaSO 4 raw material, etc. in a predetermined ratio, generally using an electric furnace, a rotary kiln, etc. Manufactured by heat treatment at 1,600 ℃. If the temperature is lower than 1,100 ° C, the expansion performance of the obtained expandable material may not be sufficiently obtained, and if it exceeds 1,600 ° C, anhydrous gypsum may be decomposed.
Limestone and slaked lime are used as CaO raw materials, bauxite and aluminum residual ash are used as Al 2 O 3 raw materials, copper calami and commercially available iron oxide are used as Fe 2 O 3 raw materials, and two types of CaSO 4 raw materials are used. Examples thereof include water gypsum, hemihydrate gypsum, and anhydrous gypsum.
本発明で使用するカルシウムアルミノフェライト系膨張材(以下、C4AF系膨張材という)は、CaO-Al2O3-Fe2O3系化合物、遊離石灰、及び石膏類を主体とする膨張材を総称するものであり特に限定されるものではない。
CaO-Al2O3-Fe2O3系化合物としては、一般的に、CaOをC、Al2O3 をA、Fe2O3をFとすると、C4AFやC6AF2などと示される化合物がよく知られており、通常は、C4AFとして存在していると考えられる。
本発明のC4AF系膨張材の粉末度は、ブレーン比表面積値(以下、ブレーン値という)で2,000cm2/g以上が好ましく、2,000〜6,000cm2/gがより好ましい。2,000cm2/g未満では、膨張量が大きく、圧縮強度が小さくなるだけでなく、ブリーディングが生じやすくなるおそれがあり、6,000cm2/gを超えると良好な流動性を保持する時間が短くなるおそれがあるだけでなく、膨張量が小さく、充分な収縮低減効果が得られなくなるおそれがある。
4AF系膨張材の使用量は、セメント100部に対して、1〜10部が好ましく、2〜8部がより好ましい。1部未満では良好な流動性が得られなくなるおそれがあるだけでなく、収縮低減効果が小さくなるおそれがあり、10部を超えると圧縮強度が小さくなるおそれがあるだけでなく、凝結遅延を生じるおそれがある。
The calcium aluminoferrite-based expansion material used in the present invention (hereinafter referred to as C 4 AF-based expansion material) is an expansion material mainly composed of CaO—Al 2 O 3 —Fe 2 O 3 -based compounds, free lime, and gypsum. Are collectively referred to, and are not particularly limited.
As CaO-Al 2 O 3 -Fe 2 O 3 -based compounds, in general, when CaO is C, Al 2 O 3 is A, and Fe 2 O 3 is F, C 4 AF, C 6 AF 2, etc. The compounds shown are well known and are usually thought to exist as C 4 AF.
Fineness of C 4 AF system expansion material of the present invention, Blaine specific surface area value (hereinafter, referred to as Blaine value) is preferably 2,000 cm 2 / g or more, 2,000~6,000cm 2 / g is more preferable. If it is less than 2,000 cm 2 / g, not only will the amount of expansion be large and the compressive strength will be small, but also bleeding may occur, and if it exceeds 6,000 cm 2 / g, the time for maintaining good fluidity will be shortened. In addition to the fear, there is a possibility that the expansion amount is small and a sufficient shrinkage reduction effect cannot be obtained.
The amount of the C 4 AF-based expansion material used is preferably 1 to 10 parts, more preferably 2 to 8 parts, with respect to 100 parts of cement. If it is less than 1 part, not only good fluidity may not be obtained, but also the shrinkage reduction effect may be reduced. If it exceeds 10 parts, not only the compressive strength may be reduced, but also a setting delay may occur. There is a fear.
本発明で使用するカルシウムサルフォアルミネート系膨張材(以下、CSA系膨張材という)は、CaO-CaSO4-Al2O3系からなり、遊離石灰、アウイン、及び無水石膏を主体とする膨張材を総称するものであり特に限定されるものではないが、一般的に、CaOをC、Al2O3をA、CaSO4をSとすると、CSAと示される化合物が良く知られている。
CSA系膨張材の粉末度は、ブレーン値で4,000cm2/g以上が好ましく、4,000〜11,000cm2/gがより好ましい。4,000cm2/g未満では泡が発生し、ブリーディングの抑制効果が小さくなるおそれがあり、11,000cm2/gを超えると良好な流動性を保持する時間が短くなるおそれがある。
CSA系膨張材の使用量は、セメント100部に対して、1〜10部が好ましく、2〜8部がより好ましい。1部未満では泡が発生し、ブリーディングの抑制効果が小さくなるおそれがあり、10部を超えると流動性保持時間が短くなるおそれがある。
The calcium sulfoaluminate-based expandable material used in the present invention (hereinafter referred to as CSA-based expandable material) is made of CaO—CaSO 4 —Al 2 O 3 and is composed mainly of free lime, auin, and anhydrous gypsum. Although the material is a generic name and is not particularly limited, a compound represented by CSA is generally well known when CaO is C, Al 2 O 3 is A, and CaSO 4 is S.
Fineness of CSA based expansion material is preferably 4,000 cm 2 / g or more in Blaine value, 4,000~11,000cm 2 / g is more preferable. If it is less than 4,000 cm 2 / g, bubbles may be generated and the effect of suppressing bleeding may be reduced, and if it exceeds 11,000 cm 2 / g, the time for maintaining good fluidity may be shortened.
The amount of CSA-based expansion material used is preferably 1 to 10 parts, more preferably 2 to 8 parts, per 100 parts of cement. If it is less than 1 part, bubbles are generated, and the effect of suppressing bleeding may be reduced. If it exceeds 10 parts, the fluidity retention time may be shortened.
4AF系膨張材とCSA系膨張材からなる膨張材の使用量は、セメント100部に対して、2〜20部が好ましく、4〜16部がより好ましい。2部未満では収縮低減効果が小さくなるおそれがあり、20部を超えても収縮低減効果が期待できないばかりか、圧縮強度が小さくなるおそれがある。 The amount of the expansion material composed of the C 4 AF expansion material and the CSA expansion material is preferably 2 to 20 parts, more preferably 4 to 16 parts, with respect to 100 parts of cement. If it is less than 2 parts, the shrinkage reduction effect may be small, and if it exceeds 20 parts, the shrinkage reduction effect cannot be expected, and the compression strength may be small.
本発明で使用する収縮低減剤は、硬化後のグラウトモルタルの乾燥収縮を抑制し、ひび割れの発生を抑制するものである。
収縮低減剤を構成する収縮低減成分としては、R0(A0)nH(Rは炭素数4〜6のアルキル基、Aは炭素数2〜3の一種又は二種以上のアルキレン基、nは1〜10の整数)で示される低級アルコールのアルキレンオキサイド付加物を主体としたものや、一般式X{0(A0)nR}m(ただし、Xは2〜8個の水素基を有する化合物の残基、A0は炭素数2〜18のオキシアルキレン基、Rは水素原子、炭素数1〜18の炭化水素基、又は炭素数2〜18のアシル基、nは30〜1,000、mは2〜8)で示され、そのオキシアルキレン基の60モル%以上はオキシエチレン基であるポリオキシアルキレン誘導体等を使用することが可能である。
収縮低減剤の使用量は、セメント100部に対して、1〜6部が好ましく、2〜5部がより好ましい。1部未満では乾燥収縮低減効果が小さくなるおそれがあり、6部を超えると強度発現性が低下するおそれがある。
The shrinkage reducing agent used in the present invention suppresses the drying shrinkage of the grout mortar after curing and suppresses the occurrence of cracks.
As the shrinkage reducing component constituting the shrinkage reducing agent, R0 (A0) nH (R is an alkyl group having 4 to 6 carbon atoms, A is one or more alkylene groups having 2 to 3 carbon atoms, and n is 1 to 2) Or an alkylene oxide adduct of a lower alcohol represented by general formula X {0 (A0) nR} m (where X is a residue of a compound having 2 to 8 hydrogen groups) A0 is an oxyalkylene group having 2 to 18 carbon atoms, R is a hydrogen atom, a hydrocarbon group having 1 to 18 carbon atoms, or an acyl group having 2 to 18 carbon atoms, n is 30 to 1,000, and m is 2 to 8) It is possible to use polyoxyalkylene derivatives in which 60 mol% or more of the oxyalkylene groups are oxyethylene groups.
The amount of the shrinkage reducing agent used is preferably 1 to 6 parts, more preferably 2 to 5 parts, relative to 100 parts of cement. If it is less than 1 part, the drying shrinkage reduction effect may be reduced, and if it exceeds 6 parts, strength development may be reduced.
本発明で使用する繊維は、繊維を混入していないモルタルでは引張強度が圧縮強度に比して小さいこと、そのため、ひび割れが発生しやすいこと、さらに、破壊時の挙動が脆性的になることなどを改善する目的で使用する。
本発明では、繊維の直径が0.004〜0.15mmで、長さが1〜20mmである繊維を使用する。
本発明で用いる繊維の種類は特に限定されるものではないが、たとえば、鋼繊維、ガラス繊維、炭素繊維、天然繊維、セルロース繊維、及び有機合成繊維等が使用可能である。これらのうち、軽量で機械的性能や耐久性に優れている点から、有機合成繊維を用いるのが好ましい。具体的には、ポリプロピレン系繊維やポリエチレン系繊維等のポリオレフィン系繊維、アラミド繊維を包含するポリアミド系繊維、ポリビニルアルコール系繊維、アクリル系繊維、ポリベンゾオキサゾール系繊維、ポリエステル系繊維、ポリノジックレーヨン繊維や溶剤紡糸レーヨン繊維等のレーヨン系繊維等が挙げられ、これらの一種又は二種以上が使用可能である。
繊維の直径は、0.004〜0.15mmで、0.01〜0.10mmが好ましい。この範囲外ではひび割れ抑制効果が小さくなるおそれがある。
また、繊維の長さは、1〜20mmであり、4〜15mmが好ましい。1mm未満ではひび割れ抑制効果が小さくなるおそれがあり、20mmを超えると施工性(流動性)を阻害するおそれがある。
繊維の使用量は、グラウト組成物100容量部中、0.01〜1.0容量部が好ましく、0.05〜0.5容量部がより好ましい。0.01容量部未満ではひび割れ抑制効果が得られなくなるおそれがあり、1.0容量部を超えると流動性が低下するおそれがあるだけでなく不経済である。
The fiber used in the present invention has a smaller tensile strength than a compressive strength in a mortar that is not mixed with fibers, so that cracking is likely to occur, and the behavior at the time of fracture becomes brittle, etc. Used for the purpose of improving.
In the present invention, fibers having a fiber diameter of 0.004 to 0.15 mm and a length of 1 to 20 mm are used.
Although the kind of fiber used by this invention is not specifically limited, For example, steel fiber, glass fiber, carbon fiber, natural fiber, a cellulose fiber, an organic synthetic fiber, etc. can be used. Of these, organic synthetic fibers are preferably used because they are lightweight and have excellent mechanical performance and durability. Specifically, polyolefin fibers such as polypropylene fibers and polyethylene fibers, polyamide fibers including aramid fibers, polyvinyl alcohol fibers, acrylic fibers, polybenzoxazole fibers, polyester fibers, polynosic rayon fibers, Examples thereof include rayon fibers such as solvent-spun rayon fibers, and one or more of these can be used.
The fiber diameter is 0.004 to 0.15 mm, preferably 0.01 to 0.10 mm. Outside this range, the crack suppression effect may be reduced.
Moreover, the length of a fiber is 1-20 mm, and 4-15 mm is preferable. If it is less than 1 mm, the effect of suppressing cracking may be reduced, and if it exceeds 20 mm, workability (fluidity) may be impaired.
The amount of fiber used is preferably 0.01 to 1.0 part by volume and more preferably 0.05 to 0.5 part by volume in 100 parts by volume of the grout composition. If the amount is less than 0.01 part by volume, the crack suppressing effect may not be obtained. If the amount exceeds 1.0 part by volume, not only the fluidity may be lowered but also uneconomical.
本発明で使用する減水剤は、セメントに対する分散作用や空気連行作用を有し、流動性改善や強度増進するものである。具体的には、ポリアルキルアリルスルホン酸塩の縮合物(ポリアルキルアリルスルホン酸系減水剤)、ナフタレンスルホン酸塩の縮合物(ナフタレンスルホン酸系減水剤)、リグニンスルホン酸塩の縮合物(リグニンスルホン酸系減水剤)、メラミンスルホン酸塩の縮合物(メラミンスルホン酸系減水剤)、及びポリカルボン酸塩の縮合物(ポリカルボン酸系減水剤)等が挙げられる。これらの減水剤は全て粉末状で使用することができ、本発明ではこれらのうちの一種又は二種以上が使用可能であり、ナフタレンスルホン酸系減水剤からなる、また、ナフタレンスルホン酸系減水剤と、リグニンスルホン酸系減水剤及び/又はメラミンスルホン酸系減水剤とからなる減水剤を使用することが好ましい。
減水剤が、ナフタレンスルホン酸系減水剤とリグニンスルホン酸系減水剤からなる場合は、減水剤100部中、ナフタレンスルホン酸系減水剤15〜95部で、リグニンスルホン酸系減水剤5〜85部が好ましい。また、減水剤が、ナフタレンスルホン酸系減水剤とメラミンスルホン酸系減水剤からなる場合は、減水剤100部中、ナフタレンスルホン酸系減水剤20〜80部で、メラミンスルホン酸系減水剤20〜80部が好ましい。さらに、減水剤が、ナフタレンスルホン酸系減水剤、リグニンスルホン酸系減水剤、及びメラミンスルホン酸系減水剤からなる場合は、減水剤100部中、ナフタレンスルホン酸系減水剤20〜90部で、メラミンスルホン酸系減水剤5〜50部で、メラミンスルホン酸系減水剤5〜50部が好ましい。
減水剤の使用量は、セメント100部に対して、0.05〜4部が好ましい。0.05部未満では所定の流動性が得られなくなるおそれがあり、4部を超えると材料分離の発生や圧縮強度が低下するおそれがある。
The water reducing agent used in the present invention has a dispersing action and an air entraining action on cement, and improves fluidity and enhances strength. Specifically, polyalkylallyl sulfonate condensate (polyalkylallyl sulfonic acid water reducing agent), naphthalene sulfonate condensate (naphthalene sulfonic acid water reducing agent), lignin sulfonate condensate (lignin) Examples thereof include sulfonic acid-based water reducing agents), melamine sulfonate condensates (melamine sulfonic acid-based water reducing agents), and polycarboxylic acid salt condensates (polycarboxylic acid-based water reducing agents). All of these water reducing agents can be used in the form of powder. In the present invention, one or more of these can be used, and the naphthalene sulfonic acid type water reducing agent is used. And a water reducing agent comprising a lignin sulfonic acid water reducing agent and / or a melamine sulfonic acid water reducing agent.
When the water reducing agent consists of a naphthalene sulfonic acid water reducing agent and a lignin sulfonic acid water reducing agent, 15 to 95 parts of the naphthalene sulfonic acid water reducing agent in 100 parts of the water reducing agent and 5 to 85 parts of the lignin sulfonic acid water reducing agent. Is preferred. In addition, when the water reducing agent is composed of a naphthalene sulfonic acid water reducing agent and a melamine sulfonic acid water reducing agent, in 100 parts of the water reducing agent, 20 to 80 parts of the naphthalene sulfonic acid water reducing agent, and the melamine sulfonic acid water reducing agent 20 to 80 parts are preferred. Furthermore, when the water reducing agent is composed of a naphthalene sulfonic acid water reducing agent, a lignin sulfonic acid water reducing agent, and a melamine sulfonic acid water reducing agent, in 100 parts of the water reducing agent, 20 to 90 parts of the naphthalene sulfonic acid water reducing agent, The melamine sulfonic acid water reducing agent is preferably 5 to 50 parts, and the melamine sulfonic acid water reducing agent is preferably 5 to 50 parts.
The amount of water reducing agent used is preferably 0.05 to 4 parts per 100 parts of cement. If it is less than 0.05 part, the predetermined fluidity may not be obtained, and if it exceeds 4 parts, the occurrence of material separation and the compression strength may be reduced.
本発明で使用する発泡物質は特に限定されるものではないが、グラウトモルタルの初期膨張性を得るため、水と混練後に、気体を発生する物質であり、この作用によりグラウトモルタルの沈下現象を防止し、コンクリート構造物との一体化を図ることが可能となる。その具体例としては、例えば、金属粉末や過酸化物質等が挙げられる。なかでもアルミニウム粉末が好ましいが、アルミニウム粉末の表面は酸化されやすく酸化皮膜で覆われると反応性が低下するため、植物油、鉱物油、又はステアリン酸等で表面処理したアルミニウム粉末がより好ましい。
発泡物質の使用量は、セメント100部に対して、0.0001〜0.003部が好ましい。0.0001部未満では膨張量が極めて少なくなるおそれがあり、0.003部を超えると膨張量が大きく、強度が低下するおそれがある。
The foaming material used in the present invention is not particularly limited, but in order to obtain the initial expansibility of the grout mortar, it is a substance that generates a gas after kneading with water, and this action prevents the settlement of the grout mortar. And it becomes possible to aim at integration with a concrete structure. Specific examples thereof include metal powder and a peroxide material. Of these, aluminum powder is preferable, but since the surface of the aluminum powder is easily oxidized and the reactivity decreases when covered with an oxide film, aluminum powder surface-treated with vegetable oil, mineral oil, stearic acid or the like is more preferable.
The amount of the foamed material used is preferably 0.0001 to 0.003 parts with respect to 100 parts of cement. If it is less than 0.0001 part, the amount of expansion may be extremely small, and if it exceeds 0.003 part, the amount of expansion is large and the strength may be reduced.
本発明で使用する細骨材としては特に限定されるものではないが、通常使用されている川砂、海砂、砕砂、及び珪砂等が使用可能であり、プレミックス製品として使用する際にはそれらの乾燥砂が好ましく、その最大粒径は5.0mm以下が好ましい。
細骨材の使用量は、セメントと膨張材からなる結合材100部に対して、90〜250部が好ましい。90部未満では収縮量が多くなるおそれがあり、250部を超えると強度や流動性が低下するおそれがある。
The fine aggregate used in the present invention is not particularly limited, but commonly used river sand, sea sand, crushed sand, silica sand, etc. can be used, and when used as a premix product, these are used. Dry sand, and its maximum particle size is preferably 5.0 mm or less.
The amount of the fine aggregate used is preferably 90 to 250 parts with respect to 100 parts of the binder composed of cement and an expansion material. If it is less than 90 parts, the amount of shrinkage may increase, and if it exceeds 250 parts, the strength and fluidity may decrease.
本発明では、部材断面の大きい箇所へ多量のグラウトを行う際に、発生する水和熱を抑制する目的でデキストリンを使用することが好ましい。   In the present invention, it is preferable to use dextrin for the purpose of suppressing the heat of hydration generated when a large amount of grout is applied to a portion having a large member cross section.
本発明で使用するデキストリンとは、デンプンを酸と共に加熱分解して得られる可溶性デンプンを総称するものであり、別名ばい焼デンプンとも呼ばれている。特に、冷水可溶分5〜55%のものが好ましく、10〜50%のものがより好ましい。冷水可溶分が5%未満では充分な水和熱抑制効果が得られなくなるおそれがあり、55%を超えると強度発現性が低下するおそれがある。   The dextrin used in the present invention is a generic term for soluble starch obtained by thermally decomposing starch with acid, and is also called roasted starch. Particularly, those having a cold water soluble content of 5 to 55% are preferable, and those having a cold water soluble content of 10 to 50% are more preferable. If the cold water soluble content is less than 5%, a sufficient hydration heat suppression effect may not be obtained, and if it exceeds 55%, strength development may be reduced.
ここで冷水可溶分とは、デキストリンが温度21℃の蒸留水に溶解した量を意味するものであり、具体的には、デキストリン10gを200mlのフラスコに入れ、温度21℃の蒸留水150mlを加えて1時間後にろ別し、そのろ液を蒸留乾固して得られたデキストリンを供試デキストリンに対する割合で示したものである。   Here, the cold water-soluble component means the amount of dextrin dissolved in distilled water at a temperature of 21 ° C. Specifically, 10 g of dextrin is placed in a 200 ml flask and 150 ml of distilled water at a temperature of 21 ° C. is added. In addition, it was filtered after 1 hour, and the dextrin obtained by distilling the filtrate to dryness was shown as a ratio to the test dextrin.
デキストリンの使用量は、セメント100部に対して、0.05〜1.5部が好ましく、0.1〜1.0部がより好ましい。0.05部未満では充分な水和熱抑制効果が発揮できないおそれがあり、1.5部を超えると強度発現性が低下するおそれがある。   The amount of dextrin used is preferably 0.05 to 1.5 parts, more preferably 0.1 to 1.0 parts, relative to 100 parts of cement. If it is less than 0.05 part, there is a possibility that a sufficient effect of suppressing hydration heat may not be exhibited, and if it exceeds 1.5 part, strength development may be reduced.
本発明で使用する練混ぜ水量は特に限定されるものではないが、結合材100部に対して、30〜55部が好ましく、35〜50部がより好ましい。この範囲外では、流動性の低下や材料分離が発生するおそれがあり、強度発現性が低下するおそれもある。   The amount of kneading water used in the present invention is not particularly limited, but is preferably 30 to 55 parts, more preferably 35 to 50 parts with respect to 100 parts of the binder. Outside this range, fluidity may be lowered and material separation may occur, and strength development may be reduced.
本発明では、消泡剤、増粘剤、防錆剤、防凍剤、セメント急硬材、及び凝結調整剤のうちの一種又は二種以上を、また、高分子エマルジョン、ポゾラン微粉末、ベントナイトなどの粘土鉱物、及びハイドロタルサイトなどのアニオン交換体等のうちの一種又は二種以上を、本発明の目的を実質的に阻害しない範囲で使用することが可能である。   In the present invention, one or more of antifoaming agents, thickeners, rust inhibitors, antifreeze agents, cement hardeners, and setting modifiers, polymer emulsions, pozzolanic fine powders, bentonites, etc. It is possible to use one or two or more of the above clay minerals and anion exchangers such as hydrotalcite as long as the object of the present invention is not substantially inhibited.
本発明では、各材料の混合方法は特に限定されるものではなく、それぞれの材料を施工時に混合してもよく、また、あらかじめその一部あるいは全部を混合しておいてもよい。   In this invention, the mixing method of each material is not specifically limited, Each material may be mixed at the time of construction, and the one part or all may be mixed beforehand.
混合装置としては、既存のいかなる装置の使用が可能であり、例えば、傾胴ミキサ、オムニミキサ、ヘンシェルミキサ、V型ミキサ、及びナウターミキサなどが使用可能である。   As the mixing device, any existing device can be used. For example, a tilting mixer, an omni mixer, a Henschel mixer, a V-type mixer, and a Nauter mixer can be used.
以下に実験例を挙げて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれら実験例に限定されるものではない。   The present invention will be described more specifically with reference to experimental examples below, but the present invention is not limited to these experimental examples.
実験例1
セメント100部に対し、表1に示す膨張材、収縮低減剤3部、減水剤a1.5部、及び発泡物質0.0016部、セメントと膨張材からなる結合材100部に対して、細骨材180部と水43部、並びに、セメント、膨張材、収縮低減剤、繊維、減水剤、発泡物質、及び細骨材を含有してなるグラウト組成物100容量部中、直径0.05mm、長さ10mmの繊維0.15容量部を添加して、高速ハンドミキサを用い練り混ぜしグラウトモルタルを作製し、その流動性、ブリーディング率、長さ変化率、体積膨張率、及び圧縮強度を測定し、ひび割れ抵抗性の評価を行った。結果を表1に併記する。
Experimental example 1
180 parts of cement, 100 parts of expansion material, 3 parts of shrinkage reducing agent, 1.5 parts of water reducing agent, 0.0016 parts of foaming material, 100 parts of binder made of cement and expansion material, and fine aggregate 180 In a volume of 100 parts by weight of a grout composition containing 43 parts of water and 43 parts of water, cement, expansion material, shrinkage reducing agent, fiber, water reducing agent, foaming substance, and fine aggregate, 0.05 mm in diameter and 10 mm in length Add 0.15 parts by volume of fiber, knead using a high-speed hand mixer to make a grout mortar, measure its fluidity, bleeding rate, length change rate, volume expansion rate, and compressive strength. Evaluation was performed. The results are also shown in Table 1.
<使用材料>
セメント :普通ポルトランドセメント、密度3.15g/cm3、市販品
膨張材A :C4AF系膨張材、密度3.05g/cm3、ブレーン値3,000cm2/g、市販品
膨張材B :CSA系膨張材、密度2.83g/cm3、ブレーン値6,000cm2/g、市販品
収縮低減剤:粉末収縮低減剤、市販品
繊維 :ビニロン繊維、密度1.30g/cm3、市販品
減水剤a :ナフタレンスルホン酸系減水剤、市販品
発泡物質 :アルミニウム粉末、市販品
細骨材 :石灰石砕砂、密度2.62g/cm3
<Materials used>
Cement: Ordinary Portland cement, density 3.15 g / cm 3 , commercial product expansion material A: C 4 AF system expansion material, density 3.05 g / cm 3 , brane value 3,000 cm 2 / g, commercial product expansion material B: CSA system expansion Material, density 2.83 g / cm 3 , brain value 6,000 cm 2 / g, commercial product shrinkage reducing agent: powder shrinkage reducing agent, commercial product fiber: vinylon fiber, density 1.30 g / cm 3 , commercial product water reducing agent a: naphthalene sulfone Acidic water reducing agent, commercially available foamed material: aluminum powder, commercially available fine aggregate: limestone crushed sand, density 2.62 g / cm 3
<測定方法>
流動性 :土木学会標準示方書(JSCE-F541-1999)「充てんモルタルの流動性試験方法」に準じてJ14漏斗流下値を測定
ブリーディング率:土木学会標準示方書(JSCE-F542-1999)「充てんモルタルのブリーディング率および膨張率試験方法」に準じて測定
長さ変化率:日本道路公団試験方法(JHS 416 1999)「断面修復材の品質規格試験方法」に準じて、グラウトモルタルを、20℃、80%RHの恒温恒湿室で型枠に打設し、2日脱型後、20℃、50%RHの気中養生として測定
体積膨張率:土木学会標準示方書(JSCE-F542-1999)「充てんモルタルのブリーディング率および膨張率試験方法」に準じて、グラウトモルタルを、20℃、80%RHの恒温恒湿室で型枠に打設し、打設1日後に測定
圧縮強度 :土木学会標準示方書(JSCE-G541-1999) 「充てんモルタルの圧縮強度試験方法」に準じて、グラウトモルタルを、20℃、80%RHの恒温恒湿室で型枠に打設し、1日後からの養生を20℃水中養生として、材齢28日の圧縮強度を測定
ひび割れ抵抗性:日本工業規格JIS A 1132「コンクリートの強度試験用供試体の作り方」記載の直径10cm×高さ20cmの円柱鋼製型枠に外径6cm、内径5.2cmの鋼製円筒管を中心にセットし、円柱鋼製型枠と鋼製円筒管の間隙に調整したグラウトモルタルを流し込み、翌日に脱型後20℃、50%RHの気中養生でひび割れ発生の観察を行った。材齢91日後の観察時にひび割れ発生がないものを良、材齢28日後の観察時にひび割れ発生があるものを可、材齢7日後の観察時にひび割れ発生があるものを不可として評価した。
<Measurement method>
Liquidity: Civil Engineers Standard How to Display Form (JSCE-F541-1999) according to "Test Method of Flowability for Filling Mortar" J 14 funnel flow down values measured Bleeding Rate: Civil Engineers Standard How to Display Form (JSCE-F542-1999) " Length change rate according to “Testing method for filling rate and expansion rate of filled mortar”: Japan Highway Public Corporation test method (JHS 416 1999) “Test method for quality of cross-section restoration material” Grout mortar at 20 ° C , Placed in a mold in a constant temperature and humidity chamber of 80% RH, and after 2 days demolding, measured as an air curing of 20 ° C, 50% RH Volume expansion coefficient: JSCE-F542-1999 ) According to “Testing method for bleeding rate and expansion rate of filled mortar”, grout mortar was placed in a mold in a constant temperature and humidity chamber of 20 ° C. and 80% RH. Conforms to “Standard Test Method for Filling Mortar” according to JSCE-G541-1999 Then, grout mortar was placed in a mold in a constant temperature and humidity chamber at 20 ° C and 80% RH, and the compressive strength after 28 days was measured with 20 ° C water curing as after 1 day. Crack resistance: Set a steel cylinder tube with an outer diameter of 6 cm and an inner diameter of 5.2 cm in a cylindrical steel mold with a diameter of 10 cm and a height of 20 cm as described in Japanese Industrial Standards JIS A 1132 “How to make specimens for strength testing of concrete” The adjusted grouting mortar was poured into the gap between the cylindrical steel formwork and the steel cylindrical tube, and the next day, after demolding, the occurrence of cracking was observed by air curing at 20 ° C. and 50% RH. Evaluations were made with a material that did not crack when observed after 91 days of age as good, a material that cracked when observed after 28 days of material, and a material that did not crack when observed after 7 days of material.
実験例2
セメント100部に対し、膨張材A5部、膨張材B5部、収縮低減剤3部、減水剤a1.5部、及び発泡物質0.0016部、結合材100部に対して、細骨材180部と水43部、並びに、グラウト組成物100容量部中、表2に示す繊維を添加したこと以外は実験例1と同様に行った。結果を表2に併記する。
Experimental example 2
180 parts of fine aggregate and water for 100 parts of cement, 5 parts of expansion material A, 5 parts of expansion material B, 3 parts of shrinkage reducing agent, 1.5 parts of water reducing agent, 0.0016 parts of foaming material and 100 parts of binder. It was carried out in the same manner as in Experimental Example 1 except that 43 parts and 100 parts by weight of the grout composition were added with the fibers shown in Table 2. The results are also shown in Table 2.
実験例3
セメント100部に対し、膨張材A5部、膨張材B5部、収縮低減剤3部、減水剤a1.5部、及び発泡物質0.0016部、結合材100部に対して、細骨材180部と水43部、並びに、グラウト組成物100容量部中、表3に示す直径0.05mm、長さ10mmの繊維を添加したこと以外は実験例1と同様に行った。結果を表3に併記する。
Experimental example 3
180 parts of fine aggregate and water for 100 parts of cement, 5 parts of expansion material A, 5 parts of expansion material B, 3 parts of shrinkage reducing agent, 1.5 parts of water reducing agent, 0.0016 parts of foaming material and 100 parts of binder. It was carried out in the same manner as in Experimental Example 1 except that 43 parts and 100 parts by weight of the grout composition were added with a fiber having a diameter of 0.05 mm and a length of 10 mm shown in Table 3. The results are also shown in Table 3.
実験例4
セメント100部に対し、膨張材A5部、膨張材B5部、収縮低減剤3部、表4に示す減水剤1.5部、及び発泡物質0.0016部、結合材100部に対し、細骨材180部と水43部、並びに、グラウト組成物100容量部中、直径0.05mm、長さ10mmの繊維0.15容量部を添加し、その流動性を60分まで測定したこと以外は実験例1と同様に行った。結果を表4に併記する。
Experimental Example 4
For 100 parts of cement, 5 parts of expansion material A, 5 parts of expansion material B, 3 parts of shrinkage reducing agent, 1.5 parts of water reducing agent shown in Table 4, 0.0016 part of foamed material, and 180 parts of fine aggregate for 100 parts of binder, In the same manner as in Experimental Example 1, except that 43 parts of water and 0.15 part by volume of a fiber having a diameter of 0.05 mm and a length of 10 mm were added in 100 parts by volume of the grout composition, and the fluidity was measured up to 60 minutes. . The results are also shown in Table 4.
<使用材料>
減水剤b :リグニンスルホン酸系減水剤、市販品
減水剤c :メラミンスルホン酸系減水剤、市販品
減水剤d :ポリカルボン酸系減水剤、市販品
<Materials used>
Water reducing agent b: Lignin sulfonic acid type water reducing agent, commercially available water reducing agent c: Melamine sulfonic acid type water reducing agent, commercial product water reducing agent d: Polycarboxylic acid type water reducing agent, commercially available product
実験例5
セメント100部に対し、膨張材A5部、膨張材B5部、収縮低減剤3部、表5に示す減水剤1.5部、及び発泡物質0.0016部、結合材100部に対し、細骨材180部と水43部、並びに、グラウト組成物100容量部中、直径0.05mm、長さ10mmの繊維0.15容量部を添加したこと以外は実験例4と同様に行った。結果を表5に併記する。
Experimental Example 5
For 100 parts of cement, 5 parts of expansion material A, 5 parts of expansion material B, 3 parts of shrinkage reducing agent, 1.5 parts of water reducing agent shown in Table 5, 0.0016 part of foamed material, and 180 parts of fine aggregate for 100 parts of binder, The same procedure as in Experimental Example 4 was conducted except that 43 parts of water and 0.15 parts by volume of fibers having a diameter of 0.05 mm and a length of 10 mm were added to 100 parts by weight of the grout composition. The results are also shown in Table 5.
実験例6
セメント100部に対し、膨張材A5部、膨張材B5部、収縮低減剤3部、表6に示す減水剤a、及び発泡物質0.0016部、結合材100部に対し、細骨材180部と水43部、並びに、グラウト組成物100容量部中、直径0.05mm、長さ10mmの繊維0.15容量部を添加したこと以外は実験例4と同様に行った。結果を表6に併記する。
Experimental Example 6
For 100 parts of cement, 5 parts of expansion material A, 5 parts of expansion material B, 3 parts of shrinkage reducing agent, water reducing agent a shown in Table 6, 0.0016 parts of foamed material, and 100 parts of binder, 180 parts of fine aggregate and water It was carried out in the same manner as in Experimental Example 4 except that 43 parts and 0.15 parts by volume of a fiber having a diameter of 0.05 mm and a length of 10 mm were added to 100 parts by weight of the grout composition. The results are also shown in Table 6.
実験例7
セメント100部に対し、膨張材A5部、膨張材B5部、収縮低減剤3部、減水剤a1.5部、及び発泡物質0.0016部、結合材100部に対し、細骨材180部、表7に示すデキストリン、及び水温30℃の水43部、並びに、グラウト組成物100容量部中、直径0.05mm、長さ10mmの繊維0.15容量部を添加して、グラウトモルタルを作製し、断熱温度上昇量を測定したこと以外は実験例1と同様に行った。結果を表7に併記する。
Experimental Example 7
For 100 parts of cement, expandable material A5 parts, expandable material B5 parts, shrinkage reducing agent 3 parts, water reducing agent a1.5 parts, foam material 0.0016 parts, binder 100 parts of fine aggregate 180 parts, Table 7 Into 100 parts by weight of the dextrin and the water temperature of 30 ° C. and 100 parts by weight of the grout composition, 0.15 parts by weight of a fiber having a diameter of 0.05 mm and a length of 10 mm are added to prepare a grout mortar, and the heat insulation temperature rise The measurement was performed in the same manner as in Experimental Example 1 except that was measured. The results are also shown in Table 7.
<使用材料>
デキストリンA:冷水可溶分5%
デキストリンB:冷水可溶分10%
デキストリンC:冷水可溶分30%
デキストリンD:冷水可溶分50%
デキストリンE:冷水可溶分55%
デキストリンF:冷水可溶分65%
<Materials used>
Dextrin A: cold water soluble content 5%
Dextrin B: 10% cold water soluble component
Dextrin C: 30% cold water soluble component
Dextrin D: Cold water soluble content 50%
Dextrin E: 55% soluble in cold water
Dextrin F: 65% soluble in cold water
<測定方法>
断熱温度上昇量:試料容量0.01m3の断熱ポットを小型の変温室に入れ、モルタル温度と変温室の温度が常に同じになるように制御する東京理工社製の断熱温度上昇量測定装置を用いて測定した。
<Measurement method>
Adiabatic temperature rise: Using a heat insulation temperature rise measuring device manufactured by Tokyo Riko Co., Ltd., which places a heat insulation pot with a sample volume of 0.01 m 3 in a small temperature changer and controls the mortar temperature and the temperature of the temperature changer to always be the same Measured.
実験例8
セメント100部に対し、膨張材A5部、膨張材B5部、収縮低減剤3部、減水剤a1.5部、及び発泡物質0.0016部、結合材100部に対し、細骨材180部と表8に示す水、並びに、グラウト組成物100容量部中、直径0.05mm、長さ10mmの繊維0.15容量部を添加したこと以外は実験例1と同様に行った。結果を表8に併記する。
Experimental Example 8
For 100 parts of cement, 180 parts of fine aggregate and Table 8 for 100 parts of expansion material A, 5 parts of expansion material B, 3 parts of shrinkage reducing agent, 1.5 parts of water reducing agent, 0.0016 parts of foamed material, and 100 parts of binder. The experiment was conducted in the same manner as in Experimental Example 1 except that 0.15 part by volume of a fiber having a diameter of 0.05 mm and a length of 10 mm was added to 100 parts by volume of the water and the grout composition. The results are also shown in Table 8.
表1〜表8より本発明のグラウト組成物は、適切な体積膨張率を保持し、優れた流動性を得て、ブリーディングの発生もなく、水和熱抑制効果があり、低収縮性であり、モルタル硬化後のひび割れ防止性能を有することが分かる。
本発明のグラウト組成物を使用することにより従来にない低収縮性、モルタル硬化後のひび割れ防止性能を付与することが可能となる。
From Table 1 to Table 8, the grout composition of the present invention maintains an appropriate volume expansion coefficient, obtains excellent fluidity, has no bleeding, has an effect of suppressing hydration heat, and has low shrinkage. It can be seen that it has a crack prevention performance after mortar curing.
By using the grout composition of the present invention, it is possible to impart unprecedented low shrinkage and anti-cracking performance after mortar curing.
本発明のグラウト組成物を用いることにより、無収縮性を有し、流動性が良好で、ブリーディングや材料分離がなく、水和熱抑制効果が大きく、しかも、乾燥収縮量が小さく、モルタル硬化後のひび割れを防止するグラウト材料が得られ、土木・建築構造物の一般工事から補修工事の広範囲の用途に利用可能である。   By using the grout composition of the present invention, it has no shrinkage, good fluidity, no bleeding or material separation, has a large effect of suppressing heat of hydration, and has a small amount of drying shrinkage, after mortar curing It is possible to obtain a grout material that prevents cracks in the earth, and it can be used for a wide range of applications from civil engineering and building construction to general construction and repair work.

Claims (7)

  1. セメント、カルシウムアルミノフェライト系膨張材とカルシウムサルフォアルミネート系膨張材からなる膨張材、収縮低減剤、繊維、減水剤、発泡物質、及び細骨材を含有してなり、繊維の直径が0.004〜0.15mmで、長さが1〜20mmであるグラウト組成物。   It contains cement, calcium aluminoferrite-based expansion material and calcium sulfoaluminate-based expansion material, shrinkage reducing agent, fiber, water reducing agent, foaming substance, and fine aggregate, and fiber diameter is 0.004 ~ A grout composition having a length of 0.15 mm and a length of 1 to 20 mm.
  2. 繊維が、グラウト組成物100容量部中、0.01〜1容量部である請求項1に記載のグラウト組成物。   The grout composition according to claim 1, wherein the fiber is 0.01 to 1 part by volume in 100 parts by volume of the grout composition.
  3. 減水剤が、ナフタレンスルホン酸系減水剤である請求項1又は請求項2に記載のグラウト組成物。   The grout composition according to claim 1 or 2, wherein the water reducing agent is a naphthalenesulfonic acid-based water reducing agent.
  4. 減水剤が、ナフタレンスルホン酸系減水剤と、リグニンスルホン酸系減水剤及び/又はメラミンスルホン酸系減水剤からなる請求項1又は請求項2に記載のグラウト組成物。   The grout composition according to claim 1 or 2, wherein the water reducing agent comprises a naphthalene sulfonic acid water reducing agent, a lignin sulfonic acid water reducing agent and / or a melamine sulfonic acid water reducing agent.
  5. さらに、デキストリンを含有してなる請求項1〜請求項4のいずれか一項に記載のグラウト組成物。   The grout composition according to any one of claims 1 to 4, further comprising dextrin.
  6. 請求項1〜請求項5のいずれか一項に記載のグラウト組成物と水とを配合してなるグラウトモルタル。   A grout mortar obtained by blending the grout composition according to any one of claims 1 to 5 and water.
  7. 水が、セメントと膨張材からなる結合材100部に対して、30〜55部である請求項6に記載のグラウトモルタル   The grout mortar according to claim 6, wherein the water is 30 to 55 parts with respect to 100 parts of the binder composed of cement and an expansion material.
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