JP2008241069A - Air conditioning device - Google Patents

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    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25BREFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT-PUMP SYSTEMS
    • F25B1/00Compression machines, plant, or systems with non-reversible cycle
    • F25B1/10Compression machines, plant, or systems with non-reversible cycle with multi-stage compression

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an air conditioning device free from degradation of operational efficiency caused by injection of a refrigerant to a compressor to increase a heating capacity in a heating operation under a low outside air temperature. <P>SOLUTION: This air conditioning device comprising a refrigerating cycle circuit constituted by successively circularly connecting an injection compressor 3, an indoor heat exchanger 6, a decompressor 10 and an outdoor heat exchanger 11, and an injection circuit A branched between the indoor heat exchanger 6 and the decompressor 10, and injecting the refrigerant to the injection compressor 3 through a pressure reducing device 13 for injection, further comprises a second compressor 15 for sucking the refrigerant between the outdoor heat exchanger 11 and the injection compressor 3, compressing the refrigerant and injecting the same to the injection compressor 3. <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

この発明は空気調和装置に関し、特に圧縮過程に冷媒をインジェクションして低外気温度時の暖房能力を向上させる空気調和装置に関するものである。   The present invention relates to an air conditioner, and more particularly to an air conditioner that improves the heating capacity at a low outside air temperature by injecting a refrigerant into a compression process.
従来の空気調和装置としては、例えば「ガスインジェクションポート1aを有する圧縮機1、四路切換弁2、熱源側熱交換器3、膨張機構4および利用側熱交換器7を備え、前記利用側熱交換器7と膨張機構4とを結ぶ液管の途中に冷媒加熱器6を設け且つ該冷媒加熱器6と前記膨張機構4との間に気液分離器5を介設した冷媒加熱式空気調和機において、前記気液分離器5の気相部と前記ガスインジェクションポート1aとを、圧縮機1側から気液分離器5側への冷媒流通を許容しない逆流防止機構9を備えたインジェクション回路Bを介して接続する」(例えば特許文献1参照)というものが提案されている。
また、例えば「主圧縮機(1)からの吐出ガスは気管(18)を経て凝縮器(2)に入って液化し液化冷媒は液管(10)から液管(11)に流れ二相流膨張機としてのスクリュー式膨張機(4)に流入して膨張仕事をして同軸の過給用圧縮機(5)を回転させた後、管(13)を経て蒸発器(9)に流入して蒸発し所要の冷凍作用を遂行する。次いで気化冷媒は気管(14)(15)に分流する。気管(14)を流れる気化冷媒は主圧縮機(1)の吸入口から吸入される。気管(15)を流れる気化冷媒は過給用圧縮機(5)により圧縮され、チエツキ弁(8)を経て主圧縮機(1)の閉じ込み後の位置(19)から圧入される。一方、液管(10)から液管(12)に分流した液化冷媒は膨張弁(3)において膨張した後、管(13)を経て蒸発器(9)に流入する。」(例えば特許文献2参照)というものが提案されている。
As a conventional air conditioner, for example, “a compressor 1 having a gas injection port 1 a, a four-way switching valve 2, a heat source side heat exchanger 3, an expansion mechanism 4 and a use side heat exchanger 7, A refrigerant heater 6 is provided in the middle of the liquid pipe connecting the exchanger 7 and the expansion mechanism 4, and a gas-liquid separator 5 is interposed between the refrigerant heater 6 and the expansion mechanism 4. The injection circuit B includes a backflow prevention mechanism 9 that does not allow refrigerant flow from the compressor 1 side to the gas-liquid separator 5 side between the gas phase portion of the gas-liquid separator 5 and the gas injection port 1a. Has been proposed (for example, see Patent Document 1).
Also, for example, “the discharge gas from the main compressor (1) enters the condenser (2) through the trachea (18) and liquefies, and the liquefied refrigerant flows from the liquid pipe (10) to the liquid pipe (11). It flows into the screw type expander (4) as an expander, performs expansion work, rotates the coaxial supercharging compressor (5), and then flows into the evaporator (9) through the pipe (13). The vaporized refrigerant is then divided into the trachea (14) (15), and the vaporized refrigerant flowing through the trachea (14) is sucked from the suction port of the main compressor (1). The vaporized refrigerant flowing through (15) is compressed by the supercharged compressor (5), and is injected through the check valve (8) from the position (19) after the main compressor (1) is closed. The liquefied refrigerant diverted from the pipe (10) to the liquid pipe (12) expands in the expansion valve (3), and then passes through the pipe (13). Te flows into the evaporator (9). "(E.g. see Patent Document 2) those that have been proposed.
特許第3070223号公報(段落番号0015、図2)Japanese Patent No. 3070223 (paragraph number 0015, FIG. 2) 特開昭58−217163号公報(第3頁、図1)JP 58-217163 A (3rd page, FIG. 1)
従来の空気調和装置においては、ヒートポンプによる暖房を行う場合、外気温度が低くなるにつれて、蒸発器として機能する室外熱交換器の蒸発圧力は低下し、圧縮機が吸入する冷媒ガス密度は小さくなる。このため、圧縮機回転数がその使用範囲の上限となっても冷媒を十分な高圧高温状態に圧縮できなくなる。また、凝縮器として機能する室内熱交換器内に圧送できる冷媒流量が少なくなる。したがって、所望の暖房能力が得られなくなる場合がある。このとき、所望の暖房能力を得るために、圧縮機の圧縮過程に冷媒をインジェクションする。このようにして、冷媒を十分な高圧高温状態に圧縮し、凝縮器(室内熱交換器)に十分な冷媒量を圧送して所望の暖房能力を得ている。
しかし、従来の空気調和装置には以下のような問題があった。まず、特許文献1の構成においては、低外気温度時の暖房能力を向上させるために圧縮機の圧縮過程に冷媒をインジェクションしても、暖房能力の向上は、インジェクションされた冷媒が凝縮器(室内熱交換器)に流れる増加分により増加する室内への放熱量のみである。蒸発器(室外熱交換器)自体に流れる冷媒量は変わらず、蒸発器(室外熱交換器)の熱交換能力(吸熱能力)は向上されない。このため、暖房能力の向上分に対して大きな圧縮機の入力(消費電力)が必要となり、低外気温度時に空気調和装置の運転効率が低下してしまうという問題点があった。
また、特許文献2の構成においても、凝縮器(室内熱交換器)に流れる冷媒量はメイン圧縮機と過給用圧縮機から圧入される冷媒量の合計であり、それ以上の冷媒量の増加は望めないという問題点があった。
In the conventional air conditioner, when heating by a heat pump is performed, the evaporation pressure of the outdoor heat exchanger functioning as an evaporator decreases as the outside air temperature decreases, and the refrigerant gas density sucked by the compressor decreases. For this reason, even if the rotation speed of the compressor reaches the upper limit of the use range, the refrigerant cannot be compressed to a sufficiently high pressure and high temperature state. Moreover, the refrigerant | coolant flow rate which can be pumped in the indoor heat exchanger which functions as a condenser decreases. Therefore, the desired heating capacity may not be obtained. At this time, in order to obtain a desired heating capacity, the refrigerant is injected into the compression process of the compressor. In this way, the refrigerant is compressed to a sufficiently high pressure and high temperature state, and a sufficient amount of refrigerant is pumped to the condenser (indoor heat exchanger) to obtain a desired heating capacity.
However, the conventional air conditioner has the following problems. First, in the configuration of Patent Document 1, even if refrigerant is injected into the compression process of the compressor in order to improve the heating capability at a low outside air temperature, the improvement of the heating capability is achieved by the fact that the injected refrigerant is a condenser (indoor). It is only the amount of heat released to the room that increases due to the increase in the amount flowing through the heat exchanger. The amount of refrigerant flowing in the evaporator (outdoor heat exchanger) itself does not change, and the heat exchange capability (heat absorption capability) of the evaporator (outdoor heat exchanger) is not improved. For this reason, the input (power consumption) of a big compressor is needed with respect to the improvement of heating capability, and there existed a problem that the operating efficiency of an air conditioning apparatus fell at the time of low outside air temperature.
Also in the configuration of Patent Document 2, the amount of refrigerant flowing into the condenser (indoor heat exchanger) is the total amount of refrigerant injected from the main compressor and the supercharging compressor, and the amount of refrigerant further increases. There was a problem that could not be expected.
この発明は上述のような課題を解決するためになされたものであり、第1の目的は、低外気温度時の暖房運転において、暖房能力増大のために冷媒を圧縮機にインジェクションすることによって引き起こる運転効率の低下のない空気調和装置を得ることである。また、第2の目的は、空気調和装置に備えられた複数の圧縮機が圧送可能である冷媒の合計流量以上に凝縮器に流れる冷媒量を増大させることで、大きな暖房能力が得られる空気調和装置を得ることである。   The present invention has been made to solve the above-described problems. A first object of the present invention is to inject a refrigerant into a compressor to increase the heating capacity in a heating operation at a low outside air temperature. It is to obtain an air conditioner that does not cause a reduction in operating efficiency. A second object is to increase the amount of refrigerant flowing through the condenser beyond the total flow rate of refrigerant that can be pumped by a plurality of compressors provided in the air conditioner, thereby obtaining a large heating capacity. Is to get the equipment.
この発明に係る空気調和装置は、圧縮過程に冷媒をインジェクション可能な第1の圧縮機、凝縮器、第1の減圧装置及び蒸発器が順次環状に接続された冷凍サイクル回路と、前記凝縮器と前記第1の減圧装置との間で分岐され、第2の減圧装置を介して前記第1の圧縮機に冷媒をインジェクションするインジェクション回路とを備えた空気調和装置において、前記蒸発器と前記第1の圧縮機との間の冷媒を吸入し、該冷媒を圧縮して前記第1の圧縮機にインジェクションする第2の圧縮機を備えるものである。   An air conditioner according to the present invention includes a first compressor, a condenser, a first decompression device, and an evaporator in which a refrigerant can be injected into a compression process, and a refrigeration cycle circuit sequentially connected in an annular manner, the condenser, An air conditioner that includes an injection circuit that is branched between the first pressure reducing device and injects a refrigerant into the first compressor via a second pressure reducing device. The evaporator and the first A second compressor that sucks the refrigerant between the compressor and compresses the refrigerant and injects the refrigerant into the first compressor.
この発明においては、蒸発器と第1の圧縮機との間の冷媒を吸入し、この冷媒を圧縮して第1の圧縮機にインジェクションする第2の圧縮機を備えたことにより、第2の圧縮機が冷媒を吸入することで蒸発器に流れる冷媒流量を増加させ、蒸発器の熱交換能力(吸熱能力)を向上させることができる。このため、低外気温度時でも運転効率の良い空気調和装置を得ることができる。   In the present invention, the second compressor that sucks the refrigerant between the evaporator and the first compressor, compresses the refrigerant, and injects the refrigerant into the first compressor is provided. When the compressor sucks the refrigerant, the flow rate of the refrigerant flowing through the evaporator can be increased, and the heat exchange capability (heat absorption capability) of the evaporator can be improved. For this reason, an air conditioning apparatus with good operating efficiency can be obtained even at a low outside air temperature.
また、凝縮器に流れる冷媒量は、第1の圧縮器から圧送される冷媒量、インジェクション回路から第1の圧縮器の圧縮過程にインジェクションされる冷媒量、及び第2の圧縮機から第1の圧縮器の圧縮過程にインジェクションされる冷媒量の和となる。このため、空気調和装置に備えられた第1の圧縮器及び第2の圧縮機が圧送可能である冷媒の合計流量以上に凝縮器に流れる冷媒量を増大させることができる。したがって、大きな暖房能力が得られる空気調和装置を得ることができる。   The amount of refrigerant flowing through the condenser is the amount of refrigerant pumped from the first compressor, the amount of refrigerant injected into the compression process of the first compressor from the injection circuit, and the first amount from the second compressor. This is the sum of the amount of refrigerant injected into the compression process of the compressor. For this reason, the refrigerant | coolant amount which flows into a condenser more than the sum total flow volume of the refrigerant | coolant which can be pumped by the 1st compressor and 2nd compressor with which the air conditioning apparatus was equipped can be increased. Therefore, an air conditioner capable of obtaining a large heating capacity can be obtained.
実施の形態.
図1は、この発明の実施の形態における空気調和装置の冷媒回路の一例を示すものである。空気調和装置は室外ユニット1及び室内ユニット2で構成されている。室外ユニット1と室内ユニット2は接続配管であるガス管5及び液管8で接続されて閉回路を形成し、この閉回路には冷媒として例えばR410Aが封入されている。
Embodiment.
FIG. 1 shows an example of a refrigerant circuit of an air conditioner according to an embodiment of the present invention. The air conditioner includes an outdoor unit 1 and an indoor unit 2. The outdoor unit 1 and the indoor unit 2 are connected by a gas pipe 5 and a liquid pipe 8 which are connection pipes to form a closed circuit, and for example, R410A is enclosed as a refrigerant in the closed circuit.
室外ユニット1には冷凍サイクル回路の構成部品として、この発明の第1の圧縮機に相当する回転数調節可能なインジェクション圧縮機3、インジェクション圧縮機3から吐出された冷媒中に含まれる冷凍機油を分離する油分離器16、冷房と暖房で流路を切り替える四方弁4、第1の減圧装置10、室外熱交換器11、室外送風機11a及びアキュムレータ12が設けられている。また、インジェクション回路Aの構成部品として、この発明の第2の減圧装置に相当するインジェクション用減圧装置13、内部熱交換器9、逆止弁14が設けられている。さらに、この発明の第2の圧縮機に相当する第2圧縮機15が設けられている。インジェクション圧縮機3は例えばスクロール形式であり、インジェクションポート3aを介して圧縮室内にインジェクション回路Aから供給される冷媒をインジェクションすることが可能な構造となっている。第2圧縮機15は例えば回転数一定のロータリ圧縮機である。また、第1の減圧装置10及びインジェクション用減圧装置13は開度を可変に制御することができる構造となっている。   The outdoor unit 1 includes, as a component of the refrigeration cycle circuit, an injection compressor 3 capable of adjusting the number of revolutions corresponding to the first compressor of the present invention, and refrigeration oil contained in the refrigerant discharged from the injection compressor 3. An oil separator 16 to be separated, a four-way valve 4 that switches the flow path between cooling and heating, a first pressure reducing device 10, an outdoor heat exchanger 11, an outdoor blower 11a, and an accumulator 12 are provided. As components of the injection circuit A, an injection decompression device 13, an internal heat exchanger 9, and a check valve 14 corresponding to the second decompression device of the present invention are provided. Further, a second compressor 15 corresponding to the second compressor of the present invention is provided. The injection compressor 3 is of a scroll type, for example, and has a structure capable of injecting a refrigerant supplied from the injection circuit A into the compression chamber via the injection port 3a. The second compressor 15 is, for example, a rotary compressor with a constant rotational speed. Further, the first decompression device 10 and the injection decompression device 13 have a structure capable of variably controlling the opening degree.
また、室外ユニット1には温度検知手段である温度センサ21a,21d,21e及び21gと、制御装置20が設けられている。温度センサ21aはインジェクション圧縮機3の吐出側に設けられ、インジェクション圧縮機3の吐出温度Tdを計測する。温度センサ21dは室外熱交換器11の中間部の冷媒流路上に設けられ、室外熱交換器11の蒸発温度を計測する。温度センサ21eは室外熱交換器11の出口に設けられ、室外熱交換器11出口の冷媒温度を計測する。また、温度センサ21gは室外ユニット1の周囲の外気温度Tcを計測する。制御装置20は、室外ユニット1及び後述する室内ユニット2内に設けられた各温度センサ21a〜21gの計測温度、ユーザーが室内温度設定手段により設定した室内設定温度Ta、及び目標吐出過熱度SHd1等の情報を格納する格納手段を有している。なお、この格納手段は制御装置20の外部に設けられてもよい。また、制御装置20は、室内温度設定手段により設定された室内設定温度から目標凝縮温度Te1を算出する目標凝縮温度設定手段、インジェクション圧縮機3の回転数を算出する圧縮機回転数演算手段、インジェクション圧縮機3に冷媒のインジェクションを開始するか否か、つまりインジェクション用減圧装置13を開くか否かを判定するインジェクション要否判定手段、インジェクション用減圧装置13の開度Vpを決定する減圧装置開度演算手段、第2圧縮機15の作動するか否かを判定する第2圧縮機作動要否判定手段、及び第1の減圧装置10や第3の減圧装置7等の開度を調整する制御手段等を備えている。   The outdoor unit 1 is provided with temperature sensors 21a, 21d, 21e, and 21g, which are temperature detection means, and a control device 20. The temperature sensor 21 a is provided on the discharge side of the injection compressor 3 and measures the discharge temperature Td of the injection compressor 3. The temperature sensor 21 d is provided on the refrigerant flow path in the middle part of the outdoor heat exchanger 11 and measures the evaporation temperature of the outdoor heat exchanger 11. The temperature sensor 21e is provided at the outlet of the outdoor heat exchanger 11, and measures the refrigerant temperature at the outlet of the outdoor heat exchanger 11. Further, the temperature sensor 21 g measures the outside air temperature Tc around the outdoor unit 1. The control device 20 includes a temperature measured by each of the temperature sensors 21a to 21g provided in the outdoor unit 1 and an indoor unit 2 to be described later, an indoor set temperature Ta set by a user using an indoor temperature setting unit, a target discharge superheat degree SHd1, and the like. Storage means for storing the information. This storage means may be provided outside the control device 20. Further, the control device 20 includes a target condensation temperature setting means for calculating the target condensation temperature Te1 from the indoor set temperature set by the room temperature setting means, a compressor rotation speed calculating means for calculating the rotation speed of the injection compressor 3, and an injection. An injection necessity determination unit that determines whether or not to start refrigerant injection into the compressor 3, that is, whether or not to open the injection decompression device 13, and a decompression device opening that determines the opening Vp of the injection decompression device 13. Calculation means, second compressor operation necessity judgment means for judging whether or not the second compressor 15 is operated, and control means for adjusting the opening degree of the first decompression device 10 and the third decompression device 7, etc. Etc.
室内ユニット2には冷凍サイクル回路の構成部品である室内熱交換器6、室内送風機6a及び第3の減圧装置7が設けられている。なお、本実施形態では第3の減圧装置を室内ユニット2に設けたが、室外ユニット1に設けてもよいし、室外ユニット1及び室内ユニット2を接続する液管8の途中に設けてもよい。   The indoor unit 2 is provided with an indoor heat exchanger 6, an indoor blower 6a, and a third decompression device 7 which are components of the refrigeration cycle circuit. In the present embodiment, the third decompression device is provided in the indoor unit 2, but it may be provided in the outdoor unit 1 or in the middle of the liquid pipe 8 connecting the outdoor unit 1 and the indoor unit 2. .
また、室内ユニット2には温度検知手段である温度センサ21b,21c,及び21fが設けられている。温度センサ21bは室内熱交換器6の中間部の冷媒流路上に設けられ、室内熱交換器6の凝縮温度Teを計測する。温度センサ21cは室内熱交換器6の出口に設けられ、室内熱交換器6出口の冷媒温度を計測する。また、温度センサ21fは室内ユニット2内に吸気される室内温度Tbを計測する。   The indoor unit 2 is provided with temperature sensors 21b, 21c, and 21f that are temperature detecting means. The temperature sensor 21 b is provided on the refrigerant flow path in the middle part of the indoor heat exchanger 6 and measures the condensation temperature Te of the indoor heat exchanger 6. The temperature sensor 21 c is provided at the outlet of the indoor heat exchanger 6 and measures the refrigerant temperature at the outlet of the indoor heat exchanger 6. The temperature sensor 21f measures the indoor temperature Tb taken into the indoor unit 2.
始めに、本実施形態の空気調和装置における暖房運転時の冷凍サイクル動作において、第2圧縮機15が停止しており、インジェクション用減圧装置13が作動している場合について説明する。
図2は、第2圧縮機15が停止しており、インジェクション用減圧装置13が作動している場合における暖房運転時の冷凍サイクル動作を示すP−h線図である。横軸は比エンタルピ[kJ/kg]、縦軸は冷媒圧力[MPa]となっている。また、図2中に矢印で示したGiはインジェクション用減圧装置13を通ってインジェクション回路を流れる冷媒流量[kg/h]を示しており、Geはインジェクション圧縮機3がアキュムレータ12より吸引する冷媒流量を示している。図1及びこの図2を用いて、第2圧縮機15が停止し、インジェクション用減圧装置13が作動している場合における暖房運転時の冷凍サイクル動作について以下説明する。
First, the case where the second compressor 15 is stopped and the injection decompression device 13 is operating in the refrigeration cycle operation during the heating operation in the air-conditioning apparatus of the present embodiment will be described.
FIG. 2 is a Ph diagram showing the refrigeration cycle operation during the heating operation when the second compressor 15 is stopped and the injection decompression device 13 is operating. The horizontal axis represents specific enthalpy [kJ / kg], and the vertical axis represents refrigerant pressure [MPa]. Further, Gi indicated by an arrow in FIG. 2 indicates a refrigerant flow rate [kg / h] flowing through the injection circuit through the injection decompression device 13, and Ge indicates a refrigerant flow rate that the injection compressor 3 sucks from the accumulator 12. Is shown. The refrigeration cycle operation during the heating operation when the second compressor 15 is stopped and the injection decompression device 13 is operating will be described below with reference to FIG. 1 and FIG.
暖房運転時には四方弁4の流路は図1の実線方向に設定されている。インジェクション圧縮機3から吐出された高温高圧のガス冷媒(状態A)は、油分離器16、四方弁4及びガス管5を経由して室内ユニット2へ流入する。その後、室内熱交換器6において室内空気に放熱しながら凝縮液化し、高圧液冷媒(状態B)となる。このとき、室内送風機6aにより室内熱交換器6に送風された室内空気は、室内熱交換器6により加熱されることで暖房を行う。室内熱交換器6を出た高圧液冷媒は第3の減圧装置7及び液管8を経由して室外ユニットへ戻る(状態C)。ここで、第3の減圧装置7は、凝縮器として機能する室内熱交換器6の出口過冷却度を、例えば10℃一定となるように開度が調整される。つまり、第3の減圧装置7は、温度センサ21bで計測される室内熱交換器6を流れる高圧冷媒の凝縮温度Teと、温度センサ21cで計測される室内熱交換器6の出口温度との差が例えば10℃一定となるように開度が調整される。本実施形態では室内ユニット2は単体であるが、例えば室内ユニット2が複数台設置されている場合、第3の減圧装置7の開度を室内熱交換器6の出口過冷却度にしたがって制御することで、一方の室内ユニット2に冷媒が偏って流れることがなく各室内ユニット2に流れる冷媒量のバランスを調整することができる。   During the heating operation, the flow path of the four-way valve 4 is set in the direction of the solid line in FIG. The high-temperature and high-pressure gas refrigerant (state A) discharged from the injection compressor 3 flows into the indoor unit 2 via the oil separator 16, the four-way valve 4 and the gas pipe 5. Thereafter, the indoor heat exchanger 6 condenses and liquefies while radiating heat to the indoor air, and becomes a high-pressure liquid refrigerant (state B). At this time, the indoor air blown to the indoor heat exchanger 6 by the indoor fan 6 a is heated by being heated by the indoor heat exchanger 6. The high-pressure liquid refrigerant exiting the indoor heat exchanger 6 returns to the outdoor unit via the third decompression device 7 and the liquid pipe 8 (state C). Here, the opening degree of the third decompression device 7 is adjusted so that the degree of subcooling at the outlet of the indoor heat exchanger 6 functioning as a condenser is, for example, 10 ° C. constant. That is, the third decompression device 7 has a difference between the condensation temperature Te of the high-pressure refrigerant flowing through the indoor heat exchanger 6 measured by the temperature sensor 21b and the outlet temperature of the indoor heat exchanger 6 measured by the temperature sensor 21c. For example, the opening degree is adjusted so as to be constant at 10 ° C. In the present embodiment, the indoor unit 2 is a single unit. However, for example, when a plurality of indoor units 2 are installed, the opening degree of the third decompression device 7 is controlled according to the degree of subcooling at the outlet of the indoor heat exchanger 6. As a result, the refrigerant does not flow unevenly in one indoor unit 2, and the balance of the amount of refrigerant flowing in each indoor unit 2 can be adjusted.
室外ユニット1に戻った高圧液冷媒は、その一部がインジェクション回路Aに分岐され、主流は内部熱交換器9へ流入する。主流の高圧液冷媒(状態C)は内部熱交換器9で、インジェクション回路Aに分岐されインジェクション用減圧装置13で減圧され低温となった冷媒と熱交換し、冷却される(状態D)。さらに、第1の減圧装置7で減圧され、低圧二相状態となり(状態E)、室外熱交換器11へ流入する。室外熱交換器11では、室外送風機11aから送風される室外空気から吸熱し、蒸発して低圧ガス冷媒となる(状態F)。その後、四方弁4を介してアキュムレータ12へ流入する(同じく状態F)。ここで、第1の減圧装置7は、蒸発器である室外熱交換器11の出口過熱度が一定となるように開度が調整される。つまり、第1の減圧装置7は、温度センサ21dで計測される室外熱交換器11を流れる低圧冷媒の蒸発温度と、温度センサ21eで計測される室外熱交換器11の出口温度との差が一定となるように開度が調整される。なお、第1の減圧装置7の入口と出口との圧力差が一定となるように開度を調整してもよい。   A part of the high-pressure liquid refrigerant returned to the outdoor unit 1 is branched into the injection circuit A, and the main flow flows into the internal heat exchanger 9. The mainstream high-pressure liquid refrigerant (state C) is branched into the injection circuit A by the internal heat exchanger 9 and is heat-exchanged with the refrigerant that has been depressurized by the injection decompression device 13 to a low temperature, and is cooled (state D). Further, the pressure is reduced by the first pressure reducing device 7 to be in a low pressure two-phase state (state E) and flows into the outdoor heat exchanger 11. In the outdoor heat exchanger 11, it absorbs heat from the outdoor air blown from the outdoor blower 11a and evaporates into a low-pressure gas refrigerant (state F). Then, it flows into the accumulator 12 through the four-way valve 4 (same state F). Here, the opening degree of the first decompression device 7 is adjusted so that the degree of superheat at the outlet of the outdoor heat exchanger 11 that is an evaporator becomes constant. That is, the first decompression device 7 has a difference between the evaporation temperature of the low-pressure refrigerant flowing through the outdoor heat exchanger 11 measured by the temperature sensor 21d and the outlet temperature of the outdoor heat exchanger 11 measured by the temperature sensor 21e. The opening degree is adjusted to be constant. The opening degree may be adjusted so that the pressure difference between the inlet and the outlet of the first pressure reducing device 7 is constant.
アキュムレータ12の内部は、仕切板12aによって第1の部屋12b及び第2の部屋12cに仕切られている。第1の部屋12bには、室外熱交換器11から四方弁4を介して流入した低圧ガス冷媒(状態F)が貯えられる。第2の部屋12cには、油分離器16によって冷媒中から分離された冷凍機油が送油管16aを介して流入し、貯えられる。アキュムレータ12とインジェクション圧縮機3とを接続する冷媒配管には油戻し穴17が設けられており、インジェクション圧縮機3が第1の部屋12bから低圧ガス冷媒(状態F)を吸入する際、この油戻し穴17から第2の部屋12cに貯えられた冷凍機油も吸入される。   The interior of the accumulator 12 is partitioned into a first room 12b and a second room 12c by a partition plate 12a. In the first chamber 12b, the low-pressure gas refrigerant (state F) flowing from the outdoor heat exchanger 11 through the four-way valve 4 is stored. Refrigerating machine oil separated from the refrigerant by the oil separator 16 flows into the second chamber 12c through the oil feed pipe 16a and is stored therein. An oil return hole 17 is provided in the refrigerant pipe connecting the accumulator 12 and the injection compressor 3, and when the injection compressor 3 sucks the low-pressure gas refrigerant (state F) from the first chamber 12b, the oil return hole 17 is provided. Refrigerating machine oil stored in the second chamber 12c is also sucked from the return hole 17.
一方、インジェクション回路Aに分岐された冷媒(状態C)は、インジェクション用減圧装置13でインジェクション圧力まで減圧されて低温の二相冷媒となり(状態G)、内部熱交換器9へ流入して主流の高圧液冷媒に加熱されて比エンタルピを増大させる(状態H)。その後、逆止弁14を経てインジェクション圧縮機3にインジェクションされる。   On the other hand, the refrigerant branched to the injection circuit A (state C) is decompressed to the injection pressure by the injection decompression device 13 to become a low-temperature two-phase refrigerant (state G), flows into the internal heat exchanger 9 and flows into the mainstream. The specific enthalpy is increased by being heated by the high-pressure liquid refrigerant (state H). Thereafter, it is injected into the injection compressor 3 through the check valve 14.
インジェクション圧縮機3では、アキュムレータ12の第1の部屋12bから低圧ガス冷媒(状態F)を吸入し、昇圧する過程で、インジェクション回路Aよりインジェクションされる冷媒(状態H)を吸引し、それぞれを合流させる(状態I)。その後、高圧まで昇圧され吐出される(状態A)。このとき、インジェクション圧縮機3から吐出される高温高圧のガス冷媒(状態A)の冷媒流量、つまり室内熱交換器6を流れる冷媒流量は(Ge+Gi)[kg/h]となる。   In the injection compressor 3, the low-pressure gas refrigerant (state F) is sucked from the first chamber 12b of the accumulator 12, and in the process of increasing the pressure, the refrigerant (state H) injected from the injection circuit A is sucked and joined together. (State I). Thereafter, the pressure is increased to a high pressure and discharged (state A). At this time, the refrigerant flow rate of the high-temperature and high-pressure gas refrigerant (state A) discharged from the injection compressor 3, that is, the refrigerant flow rate flowing through the indoor heat exchanger 6 is (Ge + Gi) [kg / h].
続いて、本実施形態の空気調和装置における暖房運転時の冷凍サイクル動作において、第2圧縮機15が作動しており、インジェクション用減圧装置13も作動している場合について説明する。
図3は、第2圧縮機15が作動しており、インジェクション用減圧装置13も作動している場合における暖房運転時の冷凍サイクル動作を示すP−h線図である。横軸は比エンタルピ[kJ/kg]、縦軸は冷媒圧力[MPa]となっている。また、図3中に矢印で示したGiはインジェクション回路を流れる冷媒流量[kg/h]を示しており、Ge+Gsは蒸発器として機能する室内熱交換器2を流れる冷媒流量[kg/h]を示している。Geはインジェクション圧縮機3がアキュムレータ12の第1の部屋12bより吸引する冷媒流量であり、Gsは第2圧縮機15がアキュムレータ12の第1の部屋12bより吸引する冷媒流量である。図1及びこの図3を用いて、第2圧縮機15が作動しておりインジェクション用減圧装置13も作動している場合における暖房運転時の冷凍サイクル動作について以下説明する。
Subsequently, in the refrigeration cycle operation during the heating operation in the air conditioning apparatus of the present embodiment, a case where the second compressor 15 is operating and the injection decompression device 13 is operating will be described.
FIG. 3 is a Ph diagram illustrating the refrigeration cycle operation during the heating operation when the second compressor 15 is operating and the injection decompression device 13 is also operating. The horizontal axis represents specific enthalpy [kJ / kg], and the vertical axis represents refrigerant pressure [MPa]. Also, Gi indicated by an arrow in FIG. 3 indicates the refrigerant flow rate [kg / h] flowing through the injection circuit, and Ge + Gs indicates the refrigerant flow rate [kg / h] flowing through the indoor heat exchanger 2 functioning as an evaporator. Show. Ge is a refrigerant flow rate that the injection compressor 3 sucks from the first chamber 12 b of the accumulator 12, and Gs is a refrigerant flow rate that the second compressor 15 sucks from the first chamber 12 b of the accumulator 12. The refrigeration cycle operation during the heating operation when the second compressor 15 is operating and the injection decompression device 13 is also operating will be described below using FIG. 1 and FIG. 3.
インジェクション圧縮機3から吐出された高温高圧のガス冷媒(状態A)は、油分離器16、四方弁4及びガス管5を経由して室内ユニット2へ流入する。その後、室内熱交換器6において室内空気に放熱しながら凝縮液化し、高圧液冷媒(状態B)となる。このとき、室内送風機6aにより室内熱交換器6に送風された室内空気は、室内熱交換器6により加熱されることで暖房を行う。室内熱交換器6を出た高圧液冷媒は第3の減圧装置7及び液管8を経由して室外ユニットへ戻る(状態C)。室外ユニット1に戻った高圧液冷媒は、その一部がインジェクション回路Aに分岐され、主流は内部熱交換器9へ流入する。主流の高圧液冷媒(状態C)は内部熱交換器9で、インジェクション回路Aに分岐されインジェクション用減圧装置13で減圧され低温となった冷媒と熱交換し、冷却される(状態D)。さらに、第1の減圧装置7で減圧され、低圧二相状態となり(状態E)、室外熱交換器11へ流入する。室外熱交換器11では、室外送風機11aから送風される室外空気から吸熱し、蒸発して低圧ガス冷媒となる(状態F)。その後、四方弁4を経てアキュムレータ12へ流入する(状態F)。その後、吸入された低圧ガス冷媒(状態F)はインジェクション圧縮機3に戻り高圧まで昇圧され吐出される(状態A)。   The high-temperature and high-pressure gas refrigerant (state A) discharged from the injection compressor 3 flows into the indoor unit 2 via the oil separator 16, the four-way valve 4 and the gas pipe 5. Thereafter, the indoor heat exchanger 6 condenses and liquefies while radiating heat to the indoor air, and becomes a high-pressure liquid refrigerant (state B). At this time, the indoor air blown to the indoor heat exchanger 6 by the indoor blower 6 a is heated by being heated by the indoor heat exchanger 6. The high-pressure liquid refrigerant exiting the indoor heat exchanger 6 returns to the outdoor unit via the third decompression device 7 and the liquid pipe 8 (state C). A part of the high-pressure liquid refrigerant returned to the outdoor unit 1 is branched into the injection circuit A, and the main flow flows into the internal heat exchanger 9. The main-stream high-pressure liquid refrigerant (state C) is branched into the injection circuit A by the internal heat exchanger 9, and is heat-exchanged with the refrigerant that has been depressurized by the injection decompression device 13 to a low temperature and is cooled (state D). Further, the pressure is reduced by the first pressure reducing device 7 to be in a low pressure two-phase state (state E) and flows into the outdoor heat exchanger 11. In the outdoor heat exchanger 11, it absorbs heat from the outdoor air blown from the outdoor blower 11a and evaporates to become a low-pressure gas refrigerant (state F). Then, it flows into the accumulator 12 through the four-way valve 4 (state F). Thereafter, the sucked low-pressure gas refrigerant (state F) returns to the injection compressor 3 and is pressurized to a high pressure and discharged (state A).
インジェクション回路Aに分岐された冷媒(状態C)は、インジェクション用減圧装置13でインジェクション圧力まで減圧されて低温の二相冷媒となり(状態G)、内部熱交換器9へ流入して主流の高圧液冷媒に加熱されて比エンタルピを増大させる(状態H)。その後、逆止弁14を経てインジェクション圧縮機3にインジェクションされる。
ここまでの冷凍サイクル動作については、上記図2で説明した第2圧縮機15が作動しておらず、インジェクション用減圧装置13が作動している場合における暖房運転時の冷凍サイクル動作と同じである。
The refrigerant branched to the injection circuit A (state C) is decompressed to the injection pressure by the injection decompression device 13 to become a low-temperature two-phase refrigerant (state G), flows into the internal heat exchanger 9 and flows into the mainstream high-pressure liquid. Heated by the refrigerant increases the specific enthalpy (state H). Thereafter, it is injected into the injection compressor 3 through the check valve 14.
The refrigeration cycle operation so far is the same as the refrigeration cycle operation during the heating operation in the case where the second compressor 15 described in FIG. 2 is not operating and the injection decompression device 13 is operating. .
アキュムレータ12の第1の部屋12bに貯えられた低圧ガス冷媒(状態F)は、第2圧縮機15により吸入されて昇圧される(状態J)。ここで、アキュムレータ12と第2圧縮機15とを接続する冷媒配管にも油戻し穴17が設けられており、第2圧縮機15が第1の部屋12bから低圧ガス冷媒(状態F)を吸入する際、この油戻し穴17から第2の部屋12cに貯えられた冷凍機油も吸入される。第2圧縮機15により昇圧された冷媒はインジェクション回路Aに圧入され、インジェクション回路Aを流れる冷媒と合流する(状態K)。
インジェクション圧縮機3では、アキュムレータ12から低圧ガス冷媒(状態F)を吸入し、昇圧する過程で、インジェクション回路Aよりインジェクションされる冷媒(状態K)を吸引し、それぞれを合流させる(状態I)。その後、昇圧され吐出される(状態A)。このとき、インジェクション圧縮機3から吐出される高温高圧のガス冷媒(状態A)の冷媒流量、つまり室内熱交換器6を流れる冷媒流量は(Ge+Gi+Gs)[kg/h]となる。
The low pressure gas refrigerant (state F) stored in the first chamber 12b of the accumulator 12 is sucked and pressurized by the second compressor 15 (state J). Here, the oil return hole 17 is also provided in the refrigerant pipe connecting the accumulator 12 and the second compressor 15, and the second compressor 15 sucks the low-pressure gas refrigerant (state F) from the first chamber 12b. In doing so, the refrigerating machine oil stored in the second chamber 12c is also sucked from the oil return hole 17. The refrigerant whose pressure has been increased by the second compressor 15 is pressed into the injection circuit A and merges with the refrigerant flowing through the injection circuit A (state K).
In the injection compressor 3, the low-pressure gas refrigerant (state F) is sucked from the accumulator 12, and in the process of increasing the pressure, the refrigerant (state K) injected from the injection circuit A is sucked and combined (state I). Thereafter, the pressure is increased and discharged (state A). At this time, the refrigerant flow rate of the high-temperature and high-pressure gas refrigerant (state A) discharged from the injection compressor 3, that is, the refrigerant flow rate flowing through the indoor heat exchanger 6 is (Ge + Gi + Gs) [kg / h].
ここで、エンタルピとは冷媒1[kg]が有する熱量[kJ]であるから、空気調和機の暖房能力は、室内熱交換器6の凝縮能力に室内熱交換器6を流れる冷媒流量を乗じたものとして表すことができる。つまり、状態Aと状態Bとのエンタルピ差に室内熱交換器6を流れる冷媒流量を乗じたものとして表すことができる。また、空気調和機の暖房能力は、室外熱交換器11の蒸発能力に室外熱交換器11を流れる冷媒流量を乗じたものとインジェクション圧縮機3の入力(消費電力)との和であると表すこともできる。つまり、状態Fと状態Eとのエンタルピ差に室外熱交換器11を流れる冷媒流量(インジェクション圧縮機3がアキュムレータ12より吸引する冷媒流量Ge)を乗じた値とインジェクション圧縮機3の入力(消費電力)との和と表すことができる。   Here, since enthalpy is the amount of heat [kJ] of the refrigerant 1 [kg], the heating capacity of the air conditioner is obtained by multiplying the condensation capacity of the indoor heat exchanger 6 by the refrigerant flow rate flowing through the indoor heat exchanger 6. Can be expressed as a thing. That is, it can be expressed as the enthalpy difference between the state A and the state B multiplied by the refrigerant flow rate flowing through the indoor heat exchanger 6. The heating capacity of the air conditioner is expressed as the sum of the evaporation capacity of the outdoor heat exchanger 11 multiplied by the refrigerant flow rate flowing through the outdoor heat exchanger 11 and the input (power consumption) of the injection compressor 3. You can also. That is, a value obtained by multiplying the enthalpy difference between the state F and the state E by the refrigerant flow rate (the refrigerant flow rate Ge sucked from the accumulator 12 by the injection compressor 3) flowing through the outdoor heat exchanger 11 and the input (power consumption) of the injection compressor 3 )).
第2圧縮機15が停止しており、インジェクション用減圧装置13が作動している場合における室内熱交換器6を流れる冷媒流量は(Ge+Gi)[kg/h]となる。したがって、空気調和機の暖房能力を向上させるにはインジェクション圧縮機3がアキュムレータ12より吸引する冷媒流量Ge、又はインジェクション用減圧装置13を通ってインジェクション回路を流れる冷媒流量Giを増加させる必要がある。
Geを増加させるにはインジェクション圧縮機3の回転数をあげる必要があるが、すでに暖房能力を上げるためインジェクション圧縮機3を最大回転数で作動している場合には、Giの増加分のみが暖房能力を向上させることになる。
しかし、外気温度が低くなるにつれて、室外熱交換器11の蒸発圧力は低下するため、インジェクション圧縮機3がアキュムレータ12より吸引する冷媒流量Geは減少する。このため、Geの減少により室外熱交換器11の蒸発能力が低下する。また、Giは室外熱交換器11を流れないので、Giによって蒸発能力は改善しない。このとき、蒸発能力が減少した分だけインジェクション用減圧装置13の入力は増大することとなり、当然ながらCOP(=暖房能力/インジェクション用減圧装置13の入力)は低下する。
When the second compressor 15 is stopped and the injection decompression device 13 is operating, the flow rate of the refrigerant flowing through the indoor heat exchanger 6 is (Ge + Gi) [kg / h]. Therefore, in order to improve the heating capacity of the air conditioner, it is necessary to increase the refrigerant flow rate Ge sucked from the accumulator 12 by the injection compressor 3 or the refrigerant flow rate Gi flowing through the injection circuit through the injection decompression device 13.
In order to increase Ge, it is necessary to increase the rotation speed of the injection compressor 3. However, when the injection compressor 3 is already operated at the maximum rotation speed in order to increase the heating capacity, only the increase in Gi is heated. Improve ability.
However, since the evaporation pressure of the outdoor heat exchanger 11 decreases as the outside air temperature decreases, the refrigerant flow rate Ge sucked from the accumulator 12 by the injection compressor 3 decreases. For this reason, the evaporation capability of the outdoor heat exchanger 11 decreases due to the decrease in Ge. Moreover, since Gi does not flow through the outdoor heat exchanger 11, the evaporation capability is not improved by Gi. At this time, the input of the injection decompression device 13 is increased by the amount corresponding to the decrease in the evaporation capability, and naturally the COP (= heating capacity / input of the injection decompression device 13) is lowered.
一方、第2圧縮機15が作動しており、インジェクション用減圧装置13も作動している場合における室内熱交換器6を流れる冷媒流量は(Ge+Gi+Gs)[kg/h]となる。したがって、空気調和機の暖房能力を向上させるにはインジェクション圧縮機3がアキュムレータ12より吸引する冷媒流量Ge、インジェクション用減圧装置13を通ってインジェクション回路を流れる冷媒流量Gi、又は第2圧縮機15がアキュムレータ12より吸引する冷媒流量Gsを増加させる必要がある。
Geを増加させるにはインジェクション圧縮機3の回転数をあげる必要があるが、すでに暖房能力を上げるためインジェクション圧縮機3を最大回転数で作動している場合には、GiとGsの増加分が暖房能力を向上させることになる。
また、Gsは室外熱交換器11を流れる冷媒流量を増加させ、室外熱交換器11の蒸発能力も向上させる。このため、Gsにより蒸発能力が増加した分だけインジェクション用減圧装置13の入力は減少することとなる。したがって、第2圧縮機15が作動することにより、インジェクション用減圧装置13のみが作動している場合と比べ暖房能力がさらに向上するとともに運転効率も向上することとなる。
On the other hand, the flow rate of the refrigerant flowing through the indoor heat exchanger 6 when the second compressor 15 is operating and the injection decompression device 13 is operating is (Ge + Gi + Gs) [kg / h]. Therefore, in order to improve the heating capacity of the air conditioner, the refrigerant flow rate Ge sucked from the accumulator 12 by the injection compressor 3, the refrigerant flow rate Gi flowing through the injection circuit through the injection decompression device 13, or the second compressor 15 is provided. The refrigerant flow rate Gs sucked from the accumulator 12 needs to be increased.
In order to increase Ge, it is necessary to increase the number of revolutions of the injection compressor 3, but when the injection compressor 3 is already operated at the maximum number of revolutions in order to increase the heating capacity, the increments of Gi and Gs are increased. Heating capacity will be improved.
Gs also increases the flow rate of the refrigerant flowing through the outdoor heat exchanger 11 and improves the evaporation capability of the outdoor heat exchanger 11. For this reason, the input of the decompression device 13 for injection is decreased by the amount that the evaporation capacity is increased by Gs. Therefore, when the second compressor 15 is operated, the heating capacity is further improved and the operation efficiency is improved as compared with the case where only the injection decompression device 13 is operating.
図4は、この発明の実施の形態における空気調和装置の暖房運転時における制御フローの一例である。この図4を用いてインジェクション圧縮機3の回転数制御、インジェクション用減圧装置13の開度制御、及び第2圧縮機15の動作制御について説明する。
ステップS1でユーザーから暖房運転開始の指令を受け取ると、ステップ2で空気調和装置の制御装置20は、ユーザーが室内温度設定手段により設定した室内の設定温度Ta、温度センサ21fにて計測される室内ユニット2内に吸気される室内温度Tb、及び温度センサ21gにて計測される外気温度Tcを読み込む。また、温度センサ21aにて計測されるインジェクション圧縮機3の吐出温度Tdや、温度センサ21bにて計測される凝縮温度Te(室内熱交換器6の冷媒流路中間部の冷媒温度)などの冷凍サイクルの動作状態を読み込む。
FIG. 4 is an example of a control flow during the heating operation of the air-conditioning apparatus according to the embodiment of the present invention. With reference to FIG. 4, the rotational speed control of the injection compressor 3, the opening degree control of the injection decompression device 13, and the operation control of the second compressor 15 will be described.
When the instruction for starting the heating operation is received from the user in step S1, the control device 20 of the air conditioner in step 2 causes the indoor temperature measured by the user to set the indoor set temperature Ta set by the room temperature setting means and the temperature sensor 21f. The room temperature Tb sucked into the unit 2 and the outside air temperature Tc measured by the temperature sensor 21g are read. In addition, refrigeration such as the discharge temperature Td of the injection compressor 3 measured by the temperature sensor 21a and the condensation temperature Te (refrigerant temperature in the middle of the refrigerant flow path of the indoor heat exchanger 6) measured by the temperature sensor 21b. Read cycle operating status.
ステップS3ではインジェクション圧縮機3の回転数fz1を設定する。本実施形態においては、制御装置20内に有する圧縮機回転数演算手段により設定温度Taと実際の室内温度Tbとの温度差ΔTを求め、この温度差ΔTをもとにインジェクション圧縮機3の回転数fz1を算出する。つまり、圧縮機回転数演算手段は、温度偏差ΔTを暖房負荷に相当するとし、暖房負荷の関数としてfz1を演算する。   In step S3, the rotation speed fz1 of the injection compressor 3 is set. In the present embodiment, a temperature difference ΔT between the set temperature Ta and the actual indoor temperature Tb is obtained by the compressor rotation speed calculation means included in the control device 20, and the rotation of the injection compressor 3 is based on this temperature difference ΔT. The number fz1 is calculated. That is, the compressor rotation speed calculation means calculates the temperature deviation ΔT as the heating load, and calculates fz1 as a function of the heating load.
ステップS4では、制御装置20内に有するインジェクション要否判定手段により、インジェクション圧縮機3にインジェクションを開始するか否か、つまりインジェクション用減圧装置13を開くか否かを判定する。インジェクションの開始または終了の判定は、外気温度Tcとインジェクション圧縮機3の回転数fz1との関係により行う。
図5は、本実施形態におけるインジェクション開始域及び第2圧縮機15作動域を表した図である。図5では、横軸を外気温度Tc[℃]、縦軸をインジェクション圧縮機3の回転数fz1として、インジェクション開始域及び第2圧縮機15作動域を表している。また、インジェクション圧縮機3の回転数fz1は、最大回転数を100%としている。外気温度TcがTc1になると、インジェクション圧縮機3の回転数fz1が100%でインジェクションが開始される。外気温度Tcが低くなるにしたがい、インジェクションが開始されるインジェクション圧縮機3の回転数fz1は無段階に低くなり、外気温度Tcが−10℃以下ではインジェクション圧縮機3の回転数fz1に関係なくインジェクションが行われる。
In step S4, the injection necessity determination means included in the control device 20 determines whether or not to start injection into the injection compressor 3, that is, whether or not to open the injection decompression device 13. The determination of the start or end of injection is made based on the relationship between the outside air temperature Tc and the rotation speed fz1 of the injection compressor 3.
FIG. 5 is a diagram showing an injection start area and an operation area of the second compressor 15 in the present embodiment. In FIG. 5, the horizontal axis represents the outside air temperature Tc [° C.], and the vertical axis represents the rotation speed fz1 of the injection compressor 3, indicating the injection start region and the second compressor 15 operation region. The rotation speed fz1 of the injection compressor 3 is 100%. When the outside air temperature Tc reaches Tc1, the injection starts when the rotation speed fz1 of the injection compressor 3 is 100%. As the outside air temperature Tc decreases, the rotation speed fz1 of the injection compressor 3 at which the injection is started decreases steplessly. Is done.
ステップS5では、制御装置20内に有する減圧装置開度演算手段によりインジェクション用減圧装置13の開度Vpを決定する。インジェクション用減圧装置13はインジェクションする冷媒量を操作するアクチュエータであり、インジェクション用減圧装置13の開度Vpを操作することでインジェクション圧縮機3の吐出温度Tdが顕著に変化する。本実施形態では、インジェクション圧縮機3の吐出温度Tdと凝縮温度Te(室内熱交換器6の冷媒流路中間部の冷媒温度)との冷媒温度差である吐出過熱度SHdを求める。この吐出過熱度SHdと目標吐出過熱度SHd1(例えば10℃)との差ΔSHdによりインジェクション用減圧装置13の開度Vpを算出する。本実施形態では目標吐出過熱度SHd1を10℃としたが、例えば20℃など、空気調和装置の冷凍サイクル能力や外気温度等の諸条件に応じて任意に設定可能である。また、第2圧縮機15が稼動する条件では吐出過熱度SHdを確保しやすくなるので、そのときの目標吐出過熱度は30℃〜40℃としてもよい。   In step S5, the opening degree Vp of the injection decompression device 13 is determined by the decompression device opening degree calculation means included in the control device 20. The injection decompression device 13 is an actuator that manipulates the amount of refrigerant to be injected, and the discharge temperature Td of the injection compressor 3 changes significantly by manipulating the opening Vp of the injection decompression device 13. In this embodiment, the discharge superheat degree SHd, which is the refrigerant temperature difference between the discharge temperature Td of the injection compressor 3 and the condensation temperature Te (the refrigerant temperature at the intermediate portion of the refrigerant flow path of the indoor heat exchanger 6), is obtained. The opening degree Vp of the injection decompression device 13 is calculated from the difference ΔSHd between the discharge superheat degree SHd and the target discharge superheat degree SHd1 (for example, 10 ° C.). In the present embodiment, the target discharge superheat degree SHd1 is set to 10 ° C., but can be arbitrarily set according to various conditions such as the refrigeration cycle capacity of the air conditioner and the outside air temperature, for example, 20 ° C. Moreover, since it becomes easy to ensure discharge superheat degree SHd on the conditions which the 2nd compressor 15 operate | moves, the target discharge superheat degree at that time is good also as 30 to 40 degreeC.
ステップS6では、制御装置20内に有する第2圧縮機作動要否判定手段により、第2圧縮機15の作動するか否かを判定する。第2圧縮機の作動または停止の決定は外気温度Tcとインジェクション圧縮機3の回転数fz1との関係により行う。図5に示すように、インジェクション圧縮機3の回転数fz1が上限近傍(例えば90%以上)であり、外気温度TcがTc2以下である場合に第2圧縮機15を作動する。第2圧縮機を作動させる条件として、既にインジェクションが開始されていることが前提であるので、Tc2は前記Tc1よりも低い温度である必要がある。
ステップS7では、ステップS6で判定された第2圧縮機15の作動要否判定にしたがった作動指令を第2圧縮機15に行った後、ステップS2に戻る。
In step S <b> 6, it is determined whether or not the second compressor 15 is operated by the second compressor operation necessity determination unit included in the control device 20. The operation or stop of the second compressor is determined based on the relationship between the outside air temperature Tc and the rotational speed fz1 of the injection compressor 3. As shown in FIG. 5, when the rotation speed fz1 of the injection compressor 3 is near the upper limit (for example, 90% or more) and the outside air temperature Tc is Tc2 or less, the second compressor 15 is operated. As a condition for operating the second compressor, since it is premised that the injection has already been started, Tc2 needs to be a temperature lower than Tc1.
In step S7, after operating the second compressor 15 according to the operation necessity determination of the second compressor 15 determined in step S6, the process returns to step S2.
図6は、この発明の実施の形態における空気調和装置の暖房運転時における制御フローの別の一例である。インジェクション圧縮機3の回転数fz1においては、凝縮温度Teをもとに設定することもできる。
ステップ3において、制御装置20内に有する目標凝縮温度設定手段により、ユーザーが設定する設定温度Taから目標凝縮温度Te1を求める。この目標凝縮温度Te1と実際の凝縮温度Teとの温度差ΔTeを求め、この温度差ΔTeをもとにインジェクション圧縮機3の回転数fz1を算出する。つまり、圧縮機回転数演算手段は、温度偏差ΔTeを暖房負荷に相当するとし、暖房負荷の関数としてfz1を演算する。目標凝縮温度Te1と実際の凝縮温度Teとの温度差ΔTeによりインジェクション圧縮機3の回転数fz1を制御することで、従来より有る制御方法によって室内ユニット2が複数になった場合の制御が可能となる。
FIG. 6 is another example of the control flow during the heating operation of the air-conditioning apparatus according to the embodiment of the present invention. The rotation speed fz1 of the injection compressor 3 can be set based on the condensation temperature Te.
In step 3, the target condensing temperature Te1 is obtained from the set temperature Ta set by the user by the target condensing temperature setting means in the control device 20. A temperature difference ΔTe between the target condensation temperature Te1 and the actual condensation temperature Te is obtained, and the rotation speed fz1 of the injection compressor 3 is calculated based on the temperature difference ΔTe. That is, the compressor rotation speed calculation means calculates the temperature deviation ΔTe as the heating load and calculates fz1 as a function of the heating load. By controlling the rotational speed fz1 of the injection compressor 3 based on the temperature difference ΔTe between the target condensation temperature Te1 and the actual condensation temperature Te, it is possible to control when there are a plurality of indoor units 2 by a conventional control method. Become.
図7は、本実施形態における空気調和装置を上記図4に示す制御フローで制御したときの最大暖房能力を示す図である。横軸は外気温度Tc[℃]、縦軸は暖房能力[kW]である。特性1の点線部は、インジェクションを行わない場合の通常暖房での最大暖房能力(インジェクション圧縮機3の回転数fz1は100%)を示す。特性2の点線部は、インジェクション用減圧装置13をさせた場合の最大暖房能力(インジェクション圧縮機3の回転数fz1は100%)を示す。特性3の点線部は、インジェクション用減圧装置13をさせ、さらに第2圧縮機15も作動させた場合の最大暖房能力(インジェクション圧縮機3の回転数fz1は100%)を示す。また、実線部が本実施形態における空気調和装置の最大暖房能力を示す。通常運転において、外気温度Tcが下がるにしたがい最大暖房能力も低下している。外気温度TcがTc1以下になると、インジェクション用減圧装置13は開き、冷媒はインジェクション回路Bを流れてインジェクション圧縮機3にインジェクションされ、最大暖房能力は向上する。さらに外気温度Tcが低下しTc2以下になると、第2圧縮機15が作動し、第2圧縮機15に吸入された冷媒がインジェクション回路Bに圧入されて最大暖房能力は向上する。このように、インジェクション開始の外気温度Tc1と第2圧縮機作動開始の外気温度Tc2をずらすことで、基準となる暖房能力を幅広い外気温度範囲で得ることができる。   FIG. 7 is a diagram showing the maximum heating capacity when the air-conditioning apparatus according to the present embodiment is controlled by the control flow shown in FIG. The horizontal axis represents the outside air temperature Tc [° C.], and the vertical axis represents the heating capacity [kW]. The dotted line portion of characteristic 1 indicates the maximum heating capacity in normal heating when the injection is not performed (the rotation speed fz1 of the injection compressor 3 is 100%). The dotted line portion of characteristic 2 indicates the maximum heating capacity (the rotation speed fz1 of the injection compressor 3 is 100%) when the decompression device 13 for injection is used. The dotted line portion of characteristic 3 indicates the maximum heating capacity (the rotation speed fz1 of the injection compressor 3 is 100%) when the decompression device 13 for injection is operated and the second compressor 15 is also operated. Moreover, a continuous line part shows the maximum heating capability of the air conditioning apparatus in this embodiment. In normal operation, the maximum heating capacity decreases as the outside air temperature Tc decreases. When the outside air temperature Tc becomes equal to or lower than Tc1, the injection decompression device 13 is opened, the refrigerant flows through the injection circuit B and is injected into the injection compressor 3, and the maximum heating capacity is improved. When the outside air temperature Tc further decreases to Tc2 or less, the second compressor 15 operates, and the refrigerant sucked into the second compressor 15 is pressed into the injection circuit B, so that the maximum heating capacity is improved. In this way, by shifting the outside air temperature Tc1 at the start of injection and the outside air temperature Tc2 at the start of the second compressor operation, a reference heating capacity can be obtained in a wide outside air temperature range.
このように構成された空気調和装置においては、第2圧縮機15がアキュムレータ12から冷媒を吸入することにより、暖房時に蒸発器として機能する室外熱交換器11に流れる冷媒流量を増加させ、室外熱交換器11の熱交換能力を向上させることができる。また、第2圧縮機15による室外熱交換器11の冷媒流量を増加のため、インジェクション圧縮機3の入力を減少させることができる。したがって、単にインジェクション量を大きくする暖房能力増大制御や、外部熱源からの加熱による操作よりも空気調和機の運転効率よく、暖房能力を向上することができる。   In the air conditioner configured as described above, the second compressor 15 sucks the refrigerant from the accumulator 12, thereby increasing the flow rate of the refrigerant flowing in the outdoor heat exchanger 11 that functions as an evaporator during heating, thereby increasing the outdoor heat. The heat exchange capability of the exchanger 11 can be improved. Moreover, since the refrigerant | coolant flow rate of the outdoor heat exchanger 11 by the 2nd compressor 15 is increased, the input of the injection compressor 3 can be decreased. Therefore, the heating capacity can be improved with higher operating efficiency of the air conditioner than the heating capacity increase control for simply increasing the injection amount or the operation by heating from the external heat source.
また、暖房時に凝縮器として機能する室内熱交換器6に流れる冷媒量は、インジェクション圧縮機3から圧送される冷媒量、インジェクション回路Aからインジェクション圧縮機3の圧縮過程にインジェクションされる冷媒量、及び第2圧縮機15からインジェクション回路Aを介してインジェクション圧縮機3の圧縮過程にインジェクションされる冷媒量の和となる。このため、空気調和装置に備えられたインジェクション圧縮機3及び第2圧縮機15が圧送可能である冷媒の合計流量以上に室内熱交換器6に流れる冷媒量を増大させることができる。したがって、大きな暖房能力を得ることができる。   Further, the amount of refrigerant flowing into the indoor heat exchanger 6 that functions as a condenser during heating is the amount of refrigerant pumped from the injection compressor 3, the amount of refrigerant injected from the injection circuit A into the compression process of the injection compressor 3, and This is the sum of the amount of refrigerant injected from the second compressor 15 into the compression process of the injection compressor 3 via the injection circuit A. For this reason, the refrigerant | coolant amount which flows into the indoor heat exchanger 6 can be increased more than the sum total flow volume of the refrigerant | coolant which the injection compressor 3 and the 2nd compressor 15 with which the air conditioning apparatus was equipped can pump. Therefore, a large heating capacity can be obtained.
主流である冷凍サイクル回路を流れる高温冷媒と、インジェクション回路Aを流れる低温冷媒が熱交換を行う内部熱交換器9を備えたので、インジェクション回路Aを流れる冷媒は熱を吸収して乾き度が高くなり、エンタルピ差を大きくすることができる(状態G−H間)。このため、この冷媒をインジェクションしたインジェクション圧縮機3の冷媒吐出温度を高く維持できることができ、室内熱交換器6での冷媒エンタルピ差が増大する。よって、室内熱交換器6での熱交換能力を向上することができる。
また、主流である冷凍サイクル回路を流れる高温冷媒は放熱することで、エンタルピが減少し(状態C−D間)、室外熱交換器11での冷媒エンタルピ差が増大する。よって、室外熱交換器11での熱交換能力を向上させることができる。
したがって、さらに空気調和装置の運転効率が向上する。
Since the high-temperature refrigerant flowing through the main refrigeration cycle circuit and the low-temperature refrigerant flowing through the injection circuit A are provided with an internal heat exchanger 9, the refrigerant flowing through the injection circuit A absorbs heat and has high dryness. Thus, the enthalpy difference can be increased (between states GH). For this reason, the refrigerant | coolant discharge temperature of the injection compressor 3 which injected this refrigerant | coolant can be maintained high, and the refrigerant | coolant enthalpy difference in the indoor heat exchanger 6 increases. Therefore, the heat exchange capability in the indoor heat exchanger 6 can be improved.
Moreover, the high temperature refrigerant | coolant which flows through the refrigeration cycle circuit which is the mainstream dissipates heat, enthalpy decreases (between states C and D), and the refrigerant enthalpy difference in the outdoor heat exchanger 11 increases. Therefore, the heat exchange capability in the outdoor heat exchanger 11 can be improved.
Therefore, the operating efficiency of the air conditioner is further improved.
上述した制御フローの一例にしたがって、インジェクション圧縮機3の回転数fz1、インジェクション用減圧装置13の開度Vp、及び第2圧縮機15を制御することで、基準となる暖房能力を幅広い外気温度範囲で得ることができる。また、目標凝縮温度Te1と実際の凝縮温度Teとの温度差ΔTeによりインジェクション圧縮機3の回転数fz1を制御することで、従来より有る制御方法によって室内ユニット2が複数になった場合の制御が可能となる。   By controlling the rotation speed fz1 of the injection compressor 3, the opening degree Vp of the injection decompression device 13, and the second compressor 15 according to the above-described control flow, a standard heating capacity can be set to a wide outside temperature range. Can be obtained at Further, by controlling the rotational speed fz1 of the injection compressor 3 based on the temperature difference ΔTe between the target condensation temperature Te1 and the actual condensation temperature Te, the control when the number of indoor units 2 is made by a conventional control method can be controlled. It becomes possible.
第2圧縮機15が設置される位置は、第2圧縮機15を設置しない従来の空気調和装置の構成に対して第2圧縮機15を付加するのみであり、簡単な改造で追加することができる。また、冷凍サイクル回路と独立しているので、インジェクション圧縮機3の容量を変更しなくても第2圧縮機15の容量変更によって幅広い運転容量に対応できる。   The position where the second compressor 15 is installed is only the addition of the second compressor 15 to the configuration of the conventional air conditioner where the second compressor 15 is not installed, and can be added by a simple modification. it can. Moreover, since it is independent of the refrigeration cycle circuit, it is possible to cope with a wide operating capacity by changing the capacity of the second compressor 15 without changing the capacity of the injection compressor 3.
また、第2圧縮機15は、インジェクション圧縮機3の吸入圧力からインジェクション圧力までの昇圧過程を補助するものであり、外気温度Tcや室内温度Tbによらず圧縮比は2〜2.5程度と安定する。そのため、低外気においても高圧縮比による制約(インジェクション圧縮機3の吐出温度Tdの異常上昇やインジェクション圧縮機3の軸受荷重の増大に対する保護など)を受けず使用することができる。   The second compressor 15 assists the pressure increasing process from the suction pressure to the injection pressure of the injection compressor 3, and the compression ratio is about 2 to 2.5 regardless of the outside air temperature Tc and the indoor temperature Tb. Stabilize. Therefore, even in low outside air, it can be used without being restricted by a high compression ratio (protection against an abnormal rise in the discharge temperature Td of the injection compressor 3 or an increase in the bearing load of the injection compressor 3).
アキュムレータ12を設置し、同じアキュムレータ12からインジェクション圧縮機3及び第2圧縮機15の双方が冷媒と冷凍機油を吸入することで、冷凍機油が片方の圧縮機に偏ることがない。したがって、インジェクション圧縮機3及び第2圧縮機15の故障を防止でき、信頼を確保できる。   Since the accumulator 12 is installed and both the injection compressor 3 and the second compressor 15 suck the refrigerant and the refrigerating machine oil from the same accumulator 12, the refrigerating machine oil is not biased to one compressor. Therefore, failure of the injection compressor 3 and the second compressor 15 can be prevented, and reliability can be ensured.
室内ユニット2に第3の減圧装置7を設けることで、室内ユニット2を複数台設置した場合でも、第3の減圧装置7の開度を室内熱交換器6の出口過冷却度にしたがって制御することにより、一方の室内ユニット2に冷媒が偏ってながれることがなく各室内ユニット2に流れる冷媒量のバランスを調整することができる。   By providing the third decompression device 7 in the indoor unit 2, the opening degree of the third decompression device 7 is controlled according to the degree of outlet subcooling of the indoor heat exchanger 6 even when a plurality of indoor units 2 are installed. This makes it possible to adjust the balance of the amount of refrigerant flowing through each indoor unit 2 without the refrigerant being biased toward one of the indoor units 2.
この発明の実施の形態を示す空気調和装置の冷媒回路図である。It is a refrigerant circuit figure of the air harmony device showing an embodiment of this invention. この発明の実施の形態を示す空気調和装置における暖房運転時(第2圧縮機15停止、インジェクション用減圧装置13作動)の冷凍サイクル動作を示すP−h線図である。It is a Ph diagram which shows the refrigerating cycle operation | movement at the time of the heating operation in the air conditioning apparatus which shows this Embodiment (2nd compressor 15 stop, injection pressure reduction apparatus 13 action | operation). この発明の実施の形態を示す空気調和装置における暖房運転時(第2圧縮機15作動、インジェクション用減圧装置13作動)の冷凍サイクル動作を示すP−h線図である。FIG. 6 is a Ph diagram showing a refrigeration cycle operation during heating operation (operation of the second compressor 15 and operation of the injection decompression device 13) in the air-conditioning apparatus showing the embodiment of the present invention. この発明の実施の形態を示す空気調和装置の暖房運転時における制御フローの一例である。It is an example of the control flow at the time of the heating operation of the air conditioning apparatus which shows embodiment of this invention. この発明の実施の形態におけるインジェクション開始域及び第2圧縮機15作動域を表した図である。It is a figure showing the injection start area and the 2nd compressor 15 operation area in an embodiment of this invention. この発明の実施の形態を示す空気調和装置の暖房運転時における制御フローの別の一例である。It is another example of the control flow at the time of the heating operation of the air conditioning apparatus which shows embodiment of this invention. この発明の実施の形態を示す空気調和装置の暖房能力を示す図である。It is a figure which shows the heating capability of the air conditioning apparatus which shows embodiment of this invention.
符号の説明Explanation of symbols
1 室外ユニット、2 室内ユニット、3 インジェクション圧縮機、3a インジェクションポート、4 四方弁、5 ガス管、6 室内熱交換器、6a 室内送風機、7 第3の減圧装置、8 液管、9 内部熱交換器、10 第1の減圧装置、11 室外熱交換器、11a 室外送風機、12 アキュムレータ、12a 仕切板、12b 第1の部屋、12c 第2の部屋、13 インジェクション用減圧装置、14 逆止弁、15 第2圧縮機、16 油分離器、16a 送油管、17 油戻し穴、20 制御装置、21a〜21g 温度センサ、A インジェクション回路、Ge インジェクション圧縮機3が吸引する冷媒流量、Gi インジェクション回路を流れる冷媒流量、Gs 第2圧縮機15が吸引する冷媒流量、SHd 吐出過熱度、SHd1 目標吐出過熱度、Ta 設定温度、Tb 室内温度、Tc 外気温度、Td インジェクション圧縮機3の吐出温度、Te 凝縮温度、Te1 目標凝縮温度、Vp インジェクション用減圧装置13の開度。   DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Outdoor unit, 2 Indoor unit, 3 Injection compressor, 3a Injection port, 4 Four way valve, 5 Gas pipe, 6 Indoor heat exchanger, 6a Indoor blower, 7 3rd decompression device, 8 liquid pipe, 9 Internal heat exchange , 10 1st decompression device, 11 outdoor heat exchanger, 11a outdoor fan, 12 accumulator, 12a partition plate, 12b first chamber, 12c second chamber, 13 decompression device for injection, 14 check valve, 15 Second compressor, 16 oil separator, 16a oil supply pipe, 17 oil return hole, 20 control device, 21a to 21g temperature sensor, A injection circuit, Ge flow rate of refrigerant sucked by Ge injection compressor 3, refrigerant flowing through Gi injection circuit Flow rate, Gs Refrigerant flow rate sucked by the second compressor 15, SHd Discharge superheat degree, SHd Target discharge superheat, Ta set temperature, Tb room temperature, Tc outside air temperature, discharge temperature of Td injection compressor 3, Te condensing temperature, Te1 target condensation temperature, the opening degree of Vp injection pressure reducing device 13.

Claims (6)

  1. 圧縮過程に冷媒をインジェクション可能な第1の圧縮機、凝縮器、第1の減圧装置及び蒸発器が順次環状に接続された冷凍サイクル回路と、
    前記凝縮器と前記第1の減圧装置との間で分岐され、第2の減圧装置を介して前記第1の圧縮機に冷媒をインジェクションするインジェクション回路とを備えた空気調和装置において、
    前記蒸発器と前記第1の圧縮機との間の冷媒を吸入し、該冷媒を圧縮して前記第1の圧縮機にインジェクションする第2の圧縮機を備えたことを特徴とする空気調和装置。
    A refrigeration cycle circuit in which a first compressor, a condenser, a first decompressor, and an evaporator, which are capable of injecting refrigerant in a compression process, are sequentially connected in an annular shape;
    In an air conditioner comprising an injection circuit that is branched between the condenser and the first pressure reducing device and injects a refrigerant into the first compressor via a second pressure reducing device,
    An air conditioner comprising a second compressor that sucks a refrigerant between the evaporator and the first compressor, compresses the refrigerant, and injects the refrigerant into the first compressor. .
  2. 前記凝縮器と、
    前記冷凍サイクル回路と前記インジェクション回路の分岐部と、
    の間に第3の減圧装置を備えたことを特徴とする請求項1に記載の空気調和装置。
    The condenser;
    A branch portion of the refrigeration cycle circuit and the injection circuit;
    The air conditioner according to claim 1, further comprising a third pressure reducing device.
  3. 前記インジェクション回路を流通し前記第2の減圧装置で減圧された冷媒と、
    前記冷凍サイクル回路を流通する冷媒のうち、前記インジェクション回路の分岐部と前記第1の減圧装置との間を流れる冷媒と、
    が熱交換を行う内部熱交換器を備えたことを特徴とする請求項1又は請求項2に記載の空気調和装置。
    Refrigerant flowing through the injection circuit and decompressed by the second decompression device;
    Of the refrigerant flowing through the refrigeration cycle circuit, the refrigerant flowing between the branch portion of the injection circuit and the first decompression device,
    The air conditioner according to claim 1 or 2, further comprising an internal heat exchanger for performing heat exchange.
  4. 前記冷凍サイクル回路における前記第1の圧縮機と前記凝縮器との間には、前記第1の圧縮機より吐出された冷媒から冷凍機油を分離する油分離器を設け、
    前記蒸発器と前記第1の圧縮機との間にはアキュムレータを設け、
    該アキュムレータと前記油分離器とは送油管によって接続されており、
    前記アキュムレータは前記蒸発器から流入する冷媒を貯蔵する第1の部屋と、前記油分離器から前記送油管を介して送油される冷凍機油を貯蔵する第2の部屋を有し、
    前記第1の圧縮機及び前記第2の圧縮機は、各々油戻し穴を備えた吸入管によって前記アキュムレータの第1の部屋から冷媒を吸入するとともに、前記アキュムレータの第2の部屋から前記油戻し穴を介して冷凍機油を吸入することを特徴とする請求項1〜請求項3のいずれかに記載の空気調和装置。
    Between the first compressor and the condenser in the refrigeration cycle circuit, an oil separator that separates refrigerating machine oil from the refrigerant discharged from the first compressor is provided,
    An accumulator is provided between the evaporator and the first compressor,
    The accumulator and the oil separator are connected by an oil feeding pipe,
    The accumulator has a first chamber for storing refrigerant flowing in from the evaporator, and a second chamber for storing refrigerating machine oil fed from the oil separator through the oil feeding pipe.
    Each of the first compressor and the second compressor sucks refrigerant from the first chamber of the accumulator through a suction pipe having an oil return hole, and also returns the oil return from the second chamber of the accumulator. The air conditioning apparatus according to any one of claims 1 to 3, wherein the refrigerating machine oil is sucked through the hole.
  5. 前記第1の圧縮機は回転数調整可能な圧縮機からなり、
    目標室内温度を設定する室内温度設定手段と、
    室内温度、外気温度、前記第1の圧縮機が吐出する冷媒の吐出温度、及び前記凝縮器内を流通する冷媒の凝縮温度を計測する温度計測手段と、
    前記目標室内温度及び前記室内温度に基づいて、前記第1の圧縮機の回転数を算出する圧縮機回転数演算手段と、
    前記外気温度及び前記第1の圧縮機の回転数に基づいて、前記第2の減圧装置を開いて前記インジェクション回路より前記第1の圧縮機に冷媒をインジェクションするか否かを判定するインジェクション要否判定手段と、
    前記第1の圧縮機が吐出する冷媒の吐出温度及び前記凝縮器内を流通する冷媒の凝縮温度に基づいて、前記第2の減圧装置の開度を算出する減圧装置開度演算手段と、
    前記外気温度及び前記第1の圧縮機の回転数に基づいて、前記第2の圧縮機を作動させるか否かを判定する第2圧縮機作動要否判定手段とを備えたことを特徴とする請求項1〜請求項4のいずれかに記載の空気調和装置。
    The first compressor comprises a compressor capable of adjusting the rotational speed,
    Indoor temperature setting means for setting a target indoor temperature;
    Temperature measuring means for measuring an indoor temperature, an outside air temperature, a discharge temperature of the refrigerant discharged from the first compressor, and a condensation temperature of the refrigerant flowing through the condenser;
    Compressor rotation speed calculating means for calculating the rotation speed of the first compressor based on the target indoor temperature and the indoor temperature;
    On the basis of the outside air temperature and the rotation speed of the first compressor, whether the injection is necessary or not is determined by opening the second decompression device and determining whether or not refrigerant is injected into the first compressor from the injection circuit. A determination means;
    Decompression device opening degree calculation means for calculating the opening degree of the second decompression device based on the discharge temperature of the refrigerant discharged from the first compressor and the condensation temperature of the refrigerant flowing through the condenser;
    And a second compressor operation necessity determining means for determining whether to operate the second compressor based on the outside air temperature and the rotation speed of the first compressor. The air conditioning apparatus according to any one of claims 1 to 4.
  6. 前記第1の圧縮機は回転数調整可能な圧縮機からなり、
    目標室内温度を設定する室内温度設定手段と、
    前記目標室内温度に基づいて目標凝縮温度を設定する目標凝縮温度設定手段と、
    外気温度、前記第1の圧縮機が吐出する冷媒の吐出温度、及び前記凝縮器内を流通する冷媒の凝縮温度を計測する温度計測手段と、
    前記目標凝縮温度及び前記凝縮温度に基づいて、前記第1の圧縮機の回転数を算出する圧縮機回転数演算手段と、
    前記外気温度及び前記第1の圧縮機の回転数に基づいて、前記第2の減圧装置を開いて前記インジェクション回路より前記第1の圧縮機に冷媒をインジェクションするか否かを判定するインジェクション要否判定手段と、
    前記第1の圧縮機が吐出する冷媒の吐出温度及び前記凝縮器内を流通する冷媒の凝縮温度に基づいて、前記第2の減圧装置の開度を算出する減圧装置開度演算手段と、
    前記外気温度及び前記第1の圧縮機の回転数に基づいて、前記第2の圧縮機を作動させるか否かを判定する第2圧縮機作動要否判定手段とを備えたことを特徴とする請求項1〜請求項4のいずれかに記載の空気調和装置。
    The first compressor comprises a compressor capable of adjusting the rotational speed,
    Indoor temperature setting means for setting a target indoor temperature;
    Target condensation temperature setting means for setting a target condensation temperature based on the target room temperature;
    Temperature measuring means for measuring an outside air temperature, a discharge temperature of the refrigerant discharged from the first compressor, and a condensation temperature of the refrigerant flowing through the condenser;
    Compressor rotation speed calculation means for calculating the rotation speed of the first compressor based on the target condensation temperature and the condensation temperature;
    On the basis of the outside air temperature and the rotation speed of the first compressor, whether the injection is necessary or not is determined by opening the second decompression device and determining whether or not refrigerant is injected into the first compressor from the injection circuit. A determination means;
    Decompression device opening degree calculation means for calculating the opening degree of the second decompression device based on the discharge temperature of the refrigerant discharged from the first compressor and the condensation temperature of the refrigerant flowing through the condenser;
    And a second compressor operation necessity determining means for determining whether to operate the second compressor based on the outside air temperature and the rotation speed of the first compressor. The air conditioning apparatus according to any one of claims 1 to 4.
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Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010276239A (en) * 2009-05-27 2010-12-09 Mitsubishi Electric Corp Refrigerating air-conditioning device
JP2011052884A (en) * 2009-09-01 2011-03-17 Mitsubishi Electric Corp Refrigerating air conditioner
WO2011048662A1 (en) * 2009-10-20 2011-04-28 三菱電機株式会社 Heat pump device
WO2011083510A1 (en) * 2010-01-07 2011-07-14 三菱電機株式会社 Refrigeration cycling device and expander installed in same
JP2013011391A (en) * 2011-06-29 2013-01-17 Panasonic Corp Refrigerating cycle device, and hot water generation apparatus including the same
CN104019573A (en) * 2013-02-28 2014-09-03 珠海格力电器股份有限公司 Air conditioner
JP5730335B2 (en) * 2011-01-31 2015-06-10 三菱電機株式会社 Air conditioner
WO2015158174A1 (en) * 2014-04-15 2015-10-22 珠海格力电器股份有限公司 Refrigeration device
EP3002532A1 (en) 2014-10-03 2016-04-06 Mitsubishi Electric Corporation Air-conditioning apparatus
JP2016080179A (en) * 2014-10-09 2016-05-16 日立アプライアンス株式会社 Air conditioner
CN106801977A (en) * 2017-01-09 2017-06-06 美的集团股份有限公司 A kind of adjusting method of conditioners running conditions, system and air-conditioner
WO2019043941A1 (en) * 2017-09-04 2019-03-07 三菱電機株式会社 Air conditioning device

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5579243B2 (en) * 2012-10-26 2014-08-27 三菱電機株式会社 Refrigeration cycle equipment

Citations (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58188557A (en) * 1982-04-23 1983-11-04 Efu Etsuchi Roido Ando Co Ltd Metallic casting
JPS58217163A (en) * 1982-06-10 1983-12-17 Maekawa Seisakusho Kk Device for increasing refrigeration capability of compression type refrigeration cycle
JPS59170656A (en) * 1983-03-18 1984-09-26 Hitachi Ltd Refrigerator
JPS61282763A (en) * 1985-06-07 1986-12-12 Hitachi Ltd Method of cooling refrigeration cycle
JPH01169772A (en) * 1987-12-24 1989-07-05 Mitsubishi Electric Corp Information memory
JPH0420965A (en) * 1990-05-16 1992-01-24 Nec Kyushu Ltd Photomask cleaning device
JPH0443261A (en) * 1990-06-06 1992-02-13 Mitsubishi Electric Corp Freezing device
JPH0886516A (en) * 1994-09-20 1996-04-02 Hitachi Ltd Refrigerating device
JP2005214550A (en) * 2004-01-30 2005-08-11 Mitsubishi Electric Corp Air conditioner
WO2005078362A1 (en) * 2004-02-16 2005-08-25 Sanden Corporation Air conditioner
JP2005282972A (en) * 2004-03-30 2005-10-13 Hitachi Ltd Freezer
JP2006023002A (en) * 2004-07-07 2006-01-26 Mitsubishi Electric Corp Heat pump
JP2006177598A (en) * 2004-12-22 2006-07-06 Hitachi Home & Life Solutions Inc Refrigerating cycle device

Patent Citations (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58188557A (en) * 1982-04-23 1983-11-04 Efu Etsuchi Roido Ando Co Ltd Metallic casting
JPS58217163A (en) * 1982-06-10 1983-12-17 Maekawa Seisakusho Kk Device for increasing refrigeration capability of compression type refrigeration cycle
JPS59170656A (en) * 1983-03-18 1984-09-26 Hitachi Ltd Refrigerator
JPS61282763A (en) * 1985-06-07 1986-12-12 Hitachi Ltd Method of cooling refrigeration cycle
JPH01169772A (en) * 1987-12-24 1989-07-05 Mitsubishi Electric Corp Information memory
JPH0420965A (en) * 1990-05-16 1992-01-24 Nec Kyushu Ltd Photomask cleaning device
JPH0443261A (en) * 1990-06-06 1992-02-13 Mitsubishi Electric Corp Freezing device
JPH0886516A (en) * 1994-09-20 1996-04-02 Hitachi Ltd Refrigerating device
JP2005214550A (en) * 2004-01-30 2005-08-11 Mitsubishi Electric Corp Air conditioner
WO2005078362A1 (en) * 2004-02-16 2005-08-25 Sanden Corporation Air conditioner
JP2005282972A (en) * 2004-03-30 2005-10-13 Hitachi Ltd Freezer
JP2006023002A (en) * 2004-07-07 2006-01-26 Mitsubishi Electric Corp Heat pump
JP2006177598A (en) * 2004-12-22 2006-07-06 Hitachi Home & Life Solutions Inc Refrigerating cycle device

Cited By (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010276239A (en) * 2009-05-27 2010-12-09 Mitsubishi Electric Corp Refrigerating air-conditioning device
JP2011052884A (en) * 2009-09-01 2011-03-17 Mitsubishi Electric Corp Refrigerating air conditioner
CN102575882B (en) * 2009-10-20 2014-09-10 三菱电机株式会社 Heat pump device
CN102575882A (en) * 2009-10-20 2012-07-11 三菱电机株式会社 Heat pump device
US9200820B2 (en) 2009-10-20 2015-12-01 Mitsubishi Electric Corporation Heat pump apparatus with ejector cycle
JP5430667B2 (en) * 2009-10-20 2014-03-05 三菱電機株式会社 Heat pump equipment
WO2011048662A1 (en) * 2009-10-20 2011-04-28 三菱電機株式会社 Heat pump device
WO2011083510A1 (en) * 2010-01-07 2011-07-14 三菱電機株式会社 Refrigeration cycling device and expander installed in same
JPWO2011083510A1 (en) * 2010-01-07 2013-05-13 三菱電機株式会社 Refrigeration cycle apparatus and expander mounted thereon
JP5730335B2 (en) * 2011-01-31 2015-06-10 三菱電機株式会社 Air conditioner
JP2013011391A (en) * 2011-06-29 2013-01-17 Panasonic Corp Refrigerating cycle device, and hot water generation apparatus including the same
CN104019573A (en) * 2013-02-28 2014-09-03 珠海格力电器股份有限公司 Air conditioner
CN106196675A (en) * 2013-02-28 2016-12-07 珠海格力电器股份有限公司 Air-conditioner
WO2015158174A1 (en) * 2014-04-15 2015-10-22 珠海格力电器股份有限公司 Refrigeration device
EP3002532A1 (en) 2014-10-03 2016-04-06 Mitsubishi Electric Corporation Air-conditioning apparatus
JP2016075402A (en) * 2014-10-03 2016-05-12 三菱電機株式会社 Air conditioner
US10082320B2 (en) 2014-10-03 2018-09-25 Mitsubishi Electric Corporation Air-conditioning apparatus
JP2016080179A (en) * 2014-10-09 2016-05-16 日立アプライアンス株式会社 Air conditioner
CN106801977A (en) * 2017-01-09 2017-06-06 美的集团股份有限公司 A kind of adjusting method of conditioners running conditions, system and air-conditioner
CN106801977B (en) * 2017-01-09 2019-03-15 美的集团股份有限公司 A kind of adjusting method of conditioners running conditions, system and air conditioner
WO2019043941A1 (en) * 2017-09-04 2019-03-07 三菱電機株式会社 Air conditioning device

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JP4895883B2 (en) 2012-03-14

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