JP2008110472A - Radius end mill - Google Patents

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JP2008110472A JP2007249717A JP2007249717A JP2008110472A JP 2008110472 A JP2008110472 A JP 2008110472A JP 2007249717 A JP2007249717 A JP 2007249717A JP 2007249717 A JP2007249717 A JP 2007249717A JP 2008110472 A JP2008110472 A JP 2008110472A
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a radius end mill capable of ensuring cutting ability and strength of a corner radius cutting edge simultaneously, improving chip disposal property, and facilitating manufacture. <P>SOLUTION: A chip discharging groove 4 twisted backward in the direction T of rotation of the end mill around an axial line O as approaching a rear end side is formed at the outer periphery of a tip part of an end mill main body 1 rotated around the axial line O. An outer peripheral cutting edge 7 is formed in a side ridge part on an outer periphery side of a wall face 5 facing the direction T of rotation of the end mill in the chip discharging groove 4, and an end gash 8 is formed at a tip of the chip discharging groove 4. A bottom cutting edge 11 being continuous from the outer peripheral cutting edge 7 through the corner radius cutting edge 12 is formed in a side ridge part on a tip side of a wall face 9 facing the direction T of rotation of the end mill of the end gash 8. The wall face 9 facing the direction T of rotation of the end mill of the end gash 8 is formed like a plane, and a ridge line L crossing the wall face 5 facing the direction T of rotation of the end mill in the chip discharging groove 4 crosses the corner radius cutting edge 12. <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本発明は、エンドミル本体の先端部外周に形成された外周刃と先端に形成された底刃とが概略１／４円弧状のコーナＲ刃を介して連続したラジアスエンドミルに関するものである。   The present invention relates to a radius end mill in which an outer peripheral blade formed on the outer periphery of a tip end portion of an end mill body and a bottom blade formed on the distal end are continuous through a corner R blade having a substantially 1/4 arc shape.

この種のラジアスエンドミルとしては、例えば特許文献１に、コーナＲ刃の底刃側を第１切れ刃、外周刃側を第２切れ刃とした時、エンドミル本体の軸線に直交する断面でこれら第１切れ刃および第２切れ刃のすくい面を凸状に湾曲させ、第２切れ刃にすくい面に連続して刃底方向の凹状のチップスペースを形成した高送り切削用ラジアスエンドミルが提案されている。また、特許文献２にも、コーナＲ刃に連なるすくい面を凸状に形成した高硬度材料加工用のエンドミルが提案されている。さらに、特許文献３には、切屑排出溝の先端にギャッシュ角４５度のギャッシュを形成して、コーナＲ刃のすくい角を半径方向には負角、軸方向には正角としたものも提案されている。
特開２００４−８２２７５号公報 特開平７−２４６５０８号公報 特開平１１−２１６６０９号公報 As this type of radius end mill, for example, in Patent Document 1, when the bottom edge side of the corner R blade is the first cutting edge and the outer peripheral edge side is the second cutting edge, these cross sections are perpendicular to the axis of the end mill body. A radius end mill for high feed cutting has been proposed in which the rake face of the first and second cutting edges is curved in a convex shape, and a concave chip space in the bottom direction is formed continuously on the rake face of the second cutting edge. Yes. Patent Document 2 also proposes an end mill for processing a high-hardness material in which a rake face connected to a corner R blade is formed in a convex shape. Further, Patent Document 3 proposes that a gash with a gash angle of 45 degrees is formed at the tip of the chip discharge groove and the rake angle of the corner R blade is a negative angle in the radial direction and a positive angle in the axial direction Has been.
JP 2004-82275 A JP 7-246508 A JP-A-11-216609

ところが、上記特許文献１、２に記載のラジアスエンドミルのようにコーナＲ刃に連なるすくい面を凸状に形成すると、コーナＲ刃に直交する断面におけるすくい角は負角側に大きくなって刃先角が確保されるため、高送り切削や高硬度材料の加工に対してはコーナＲ刃の強度を維持して耐欠損性の向上やチッピングの防止を図ることができるものの、コーナＲ刃の切れ味が鈍くなって切削抵抗の増大を招くという問題がある。また、円弧状をなすコーナＲ刃のすくい面を正確に所定形状の凸状に湾曲形成することは困難であり、しかも一様に凸状に湾曲していると切屑が分断されずに生成されて切屑詰まりを生じたりするおそれもある。   However, when the rake face connected to the corner R blade is formed in a convex shape like the radius end mills described in Patent Documents 1 and 2, the rake angle in the cross section perpendicular to the corner R blade becomes larger on the negative angle side and the edge angle is increased. Therefore, for high-feed cutting and high-hardness material processing, the corner R blade can maintain its strength to improve fracture resistance and prevent chipping. There is a problem that it becomes dull and causes an increase in cutting resistance. Further, it is difficult to accurately form the rake face of the arcuate corner R blade into a convex shape of a predetermined shape, and if the curved surface is uniformly curved, chips are generated without being divided. May cause clogging of chips.

一方、逆にコーナＲ刃のすくい角を半径方向には負角でも、軸方向には正角とした特許文献３に記載のラジアスエンドミルでは、切れ味は確保できてもコーナＲ刃に欠損やチッピングが発生しやすい。特に、金型等の曲面を３次元切削する場合には、このコーナＲ刃が全長に亙って使用されることになるのに対し、上述のようにギャッシュ角が４５度にもなるとコーナＲ刃の全長がギャッシュによって形成されたすくい面に形成されることになるため、被削材に食い付く部分の切刃強度を確保し難い。しかも、こうしてギャッシュ角が大きいと、切刃の数が多くなるほどギャッシュを形成する際に砥石が隣接する切刃との干渉を生じることになって製造が困難となり、さらにはコーナＲ刃のすくい面全体がギャッシュによって形成されることになるため、やはり切屑が分断されずに生成されることにもなって切屑処理性が損なわれることになる。   On the other hand, in the radius end mill described in Patent Document 3 in which the rake angle of the corner R blade is a negative angle in the radial direction and a positive angle in the axial direction, the corner R blade is not damaged or chipped even though the sharpness can be secured. Is likely to occur. In particular, when a curved surface such as a mold is cut three-dimensionally, the corner R blade is used over the entire length, whereas when the gash angle becomes 45 degrees as described above, the corner R Since the entire length of the blade is formed on the rake face formed by the gash, it is difficult to ensure the strength of the cutting edge of the portion that bites the work material. In addition, when the gash angle is large in this way, the larger the number of cutting edges, the more difficult the manufacture becomes because the grindstone interferes with the adjacent cutting edge when forming the gash, and furthermore, the rake face of the corner R edge Since the whole is formed by gash, the chips are also generated without being divided, and the chip disposability is impaired.

本発明は、このような背景の下になされたもので、コーナＲ刃の切れ味と強度とを同時に確保できるとともに切屑処理性の向上を図ることができ、さらには製造も容易なラジアスエンドミルを提供することを目的としている。   The present invention has been made under such a background, and provides a radius end mill that can ensure the sharpness and strength of the corner R blade at the same time, improve chip disposal, and can be easily manufactured. The purpose is to do.

上記課題を解決して、このような目的を達成するために、本発明は、軸線回りに回転されるエンドミル本体の先端部外周に後端側に向かうに従い上記軸線回りにエンドミル回転方向後方に捩れる切屑排出溝が形成され、この切屑排出溝のエンドミル回転方向を向く壁面の外周側辺稜部には外周刃が形成されるとともに、上記切屑排出溝の先端にはギャッシュが形成されていて、このギャッシュのエンドミル回転方向を向く壁面の先端側辺稜部に、上記外周刃からコーナＲ刃を介して連続する底刃が形成されており、上記ギャッシュのエンドミル回転方向を向く壁面は、平面状とされるとともに、上記切屑排出溝のエンドミル回転方向を向く壁面との交差稜線が上記コーナＲ刃に交差させられていることを特徴とする。   In order to solve the above-described problems and achieve such an object, the present invention is configured to twist the rear end of the end mill body around the axis toward the rear end side toward the outer periphery of the front end of the end mill body rotated about the axis. A chip discharge groove is formed, an outer peripheral blade is formed on the outer peripheral side ridge portion of the wall surface facing the end mill rotation direction of the chip discharge groove, and a gash is formed at the tip of the chip discharge groove, A bottom blade that is continuous from the outer peripheral blade through a corner R blade is formed at the tip side ridge of the wall surface facing the end mill rotation direction of the gash, and the wall surface facing the end direction of the gasche end mill is planar. In addition, an intersecting ridge line with a wall surface facing the end mill rotation direction of the chip discharge groove intersects the corner R blade.

従って、このように構成されたラジアスエンドミルでは、ギャッシュのエンドミル回転方向を向く壁面が平面状とされていて、その切屑排出溝のエンドミル回転方向を向く壁面との交差稜線がコーナＲ刃に交差させられているので、この交差稜線とコーナＲ刃との交点よりも先端側（底刃側）では、コーナＲ刃に直交する断面における刃先角を確保して切刃強度を維持し、特に被削材への食い付き時に欠損やチッピングが発生するのを防止することができる。その一方で、上記交点よりも後端側（外周刃側）では、すくい角を正角側に大きくして鋭い切れ味を得ることができ、これにより切削抵抗の低減を図ることが可能となる。   Therefore, in the radius end mill configured as described above, the wall surface facing the rotation direction of the end of the gasche is flat, and the ridge line of the chip discharge groove with the wall surface facing the rotation direction of the end mill intersects the corner R blade. Therefore, on the tip side (bottom blade side) from the intersection of this intersecting ridge line and the corner R blade, the edge angle in the cross section perpendicular to the corner R blade is secured to maintain the cutting edge strength, It is possible to prevent the occurrence of chipping and chipping when biting the material. On the other hand, on the rear end side (outer peripheral blade side) with respect to the intersection point, the rake angle can be increased to the positive angle side to obtain a sharp sharpness, thereby reducing the cutting resistance.

また、ギャッシュは上記交差稜線がコーナＲ刃に交差する程度に先端側に形成されていればよいため、ギャッシュ形成の際に砥石が隣接する切刃と干渉するおそれも少なく、しかもこのギャッシュのエンドミル回転方向を向く壁面が平面状であるので製造自体も容易である。そして、さらにコーナＲ刃のすくい面は上記交差稜線を介して該交差稜線に直交する断面が凸Ｖ字状に曲折することになるので、コーナＲ刃によって生成された切屑をこの交差稜線に沿って分断させながら生成することができ、これにより切屑処理性の向上を図って切屑詰まりの発生などを未然に防止することができる。   Further, since the gash only needs to be formed on the tip side so that the intersecting ridge line intersects the corner R blade, there is little possibility that the grindstone interferes with the adjacent cutting edge when forming the gash, and this gash end mill Since the wall surface facing the rotation direction is planar, the manufacturing itself is easy. Further, the rake face of the corner R blade is bent into a convex V-shaped cross section perpendicular to the intersecting ridge line through the intersecting ridge line, so that the chips generated by the corner R blade are moved along the intersecting ridge line. Therefore, it is possible to improve the chip disposability and prevent the occurrence of chip clogging.

ここで、特に金型の曲面などを３次元切削する場合には上記コーナＲ刃の全体が切削に使用されるため、このコーナＲ刃と上記交差稜線との交点の位置が、該コーナＲ刃の先端側の底刃寄りに位置しすぎるとコーナＲ刃の強度を十分に維持することができず、逆に後端側の外周刃寄りに位置しすぎると抵抗の増大を防ぐことができなくなるとともに、ギャッシュ形成の際の砥石の干渉を招くおそれも生じる。また、いずれの場合も、上記交差稜線による切屑分断効果も損なわれるおそれがあるので、上記交差稜線とコーナＲ刃との交点は、上記エンドミル本体の先端から上記軸線方向後方側に、上記コーナＲ刃の半径Ｒに対して０．２×Ｒ〜０．８×Ｒの範囲内に位置しているのが望ましく、０．３×Ｒ〜０．６×Ｒの範囲内に位置しているのがより望ましい。   Here, in particular, when the curved surface of a mold is cut three-dimensionally, the entire corner R blade is used for cutting. Therefore, the position of the intersection of the corner R blade and the intersecting ridge line is the corner R blade. If it is positioned too close to the bottom blade on the tip side, the strength of the corner R blade cannot be maintained sufficiently, and conversely if it is positioned too close to the outer peripheral blade on the rear end side, increase in resistance cannot be prevented. At the same time, there is a possibility of causing interference of the grindstone during the formation of the gash. In any case, since the chip cutting effect by the intersecting ridgeline may be impaired, the intersection of the intersecting ridgeline and the corner R blade is from the end of the end mill body to the rear side in the axial direction. It is desirable that it is located within the range of 0.2 × R to 0.8 × R with respect to the radius R of the blade, and is located within the range of 0.3 × R to 0.6 × R. Is more desirable.

一方、例えば被削材に溝加工を行う場合において、特にその溝の延設方向に向けて溝深さが漸次深くなるような溝を形成する場合、エンドミル本体は上記延設方向に送り出されつつ該軸線方向先端側にも送り出されて、いわゆるランピング溝加工を行うことになるが、このような場合には、上述した金型の曲面などを３次元切削する場合に比べ、コーナＲ刃のごく底刃寄りの部分は常に被削材に切り込まれた状態に近くなるため、強度が必要とされるものの、底刃から僅かに離れた部分から外周刃にかけての部分では、むしろ切屑の流れを妨げないように、切屑排出溝のエンドミル回転方向を向く壁面にそのまま連なるように形成されるのが望ましい。従って、このような場合には、上記交差稜線とコーナＲ刃との交点は、３次元切削の場合よりもエンドミル本体の先端側に位置するように、上記エンドミル本体の先端から上記軸線方向後方側に、上記コーナＲ刃の半径Ｒに対して０．０１×Ｒ以上０．２×Ｒ未満の範囲内に位置しているのが望ましく、０．０２×Ｒ〜０．１５×Ｒの範囲内に位置しているのがより望ましい。   On the other hand, for example, when grooving a work material, especially when forming a groove whose groove depth becomes gradually deeper in the extending direction of the groove, the end mill body is being sent out in the extending direction. It is also sent to the tip end side in the axial direction to perform so-called ramping groove machining. In such a case, the corner R blade is extremely small compared to the case where the curved surface of the mold described above is three-dimensionally cut. Since the part near the bottom edge is always close to the state of being cut into the work material, strength is required, but in the part from the part slightly away from the bottom edge to the outer peripheral edge, the flow of chips is rather reduced. In order not to interfere, it is desirable that the chip discharge groove is formed so as to continue to the wall surface facing the end mill rotation direction. Therefore, in such a case, the intersection between the intersecting ridge line and the corner R blade is located on the rear side in the axial direction from the front end of the end mill body so that it is located closer to the front end side of the end mill body than in the case of three-dimensional cutting. In addition, it is desirable to be within a range of 0.01 × R or more and less than 0.2 × R with respect to the radius R of the corner R blade, and within a range of 0.02 × R to 0.15 × R. It is more desirable to be located at.

また、上記ギャッシュのエンドミル回転方向を向く壁面を、上記軸線に平行な平面とすれば、底刃および上記交点よりも底刃側のコーナＲ刃の軸方向すくい角を０°として確実にその強度を確保することができるとともに、ギャッシュをこのエンドミル本体の軸線を基準として形成できるので、製造が一層容易となる。   If the wall surface facing the end mill rotation direction of the gasche is a plane parallel to the axis, the strength of the corner rake angle of the bottom edge and the corner R edge on the bottom edge side with respect to the intersection point is reliably set to 0 °. In addition, the gash can be formed on the basis of the axis of the end mill body, which makes the manufacture easier.

以上説明したように、本発明によれば、コーナＲ刃の切れ味と強度とを同時に確保して切削抵抗の低減をはかるとともに欠損やチッピングの発生を防止することができ、また切屑を確実に分断することができて切屑処理性の向上を図り、さらには製造も容易なラジアスエンドミルを提供することが可能となる。   As described above, according to the present invention, the sharpness and strength of the corner R blade can be secured at the same time to reduce cutting resistance and to prevent the occurrence of chipping and chipping. Therefore, it is possible to provide a radius end mill that can improve chip disposal and can be easily manufactured.

図１ないし図３は本発明の一実施形態を示すものである。本実施形態において、エンドミル本体１は、超硬合金等の硬質材料によって一体に形成されて軸線Ｏを中心とした概略円柱状をなし、その基端部（図１において右側部分）がシャンク部２とされるとともに先端部（図１において左側部分）は切刃部３とされ、この切刃部３の外周にはエンドミル本体１の先端から後端側に向けて軸線Ｏ回りに切削時のエンドミル回転方向Ｔ後方側に捩れる切屑排出溝４が複数条（本実施形態では４条）周方向に等間隔に形成されている。   1 to 3 show an embodiment of the present invention. In the present embodiment, the end mill main body 1 is integrally formed of a hard material such as cemented carbide and has a substantially cylindrical shape centering on the axis O, and the base end portion (the right side portion in FIG. 1) is the shank portion 2. At the same time, the front end portion (left side portion in FIG. 1) is a cutting blade portion 3, and the outer periphery of the cutting blade portion 3 is an end mill at the time of cutting around the axis O from the front end of the end mill body 1 toward the rear end side. Chip discharge grooves 4 twisted to the rear side in the rotation direction T are formed at equal intervals in the circumferential direction in a plurality of strips (four strips in this embodiment).

これらの切屑排出溝４のエンドミル回転方向Ｔ側を向く壁面５は、軸線Ｏに直交する断面においてエンドミル回転方向Ｔ後方側に凹む凹曲面状とされていて、その外周側辺稜部すなわち壁面５と切刃部３の外周逃げ面６との交差稜線部には、切屑排出溝４と等しい捩れ角で螺旋状に捩れる外周刃７が形成されており、従って上記壁面５はこの外周刃７のすくい面とされる。   The wall surface 5 facing the end mill rotation direction T side of the chip discharge grooves 4 is formed in a concave curved surface shape recessed to the rear side in the end mill rotation direction T in the cross section orthogonal to the axis O. And the outer peripheral flank 6 of the cutting edge 3 are formed with an outer peripheral edge 7 that is helically twisted at the same twist angle as the chip discharge groove 4. It is considered as a rake face.

一方、切屑排出溝４の先端部には、そのエンドミル回転方向Ｔ後方側に、上記壁面５の先端縁を径方向に切り欠くようにしてギャッシュ８が形成されている。このギャッシュ８は、エンドミル本体１の先端中央部から外周側に向かうに従い図２に示すように周方向に幅広となるように、また図１および図３に示すように軸線Ｏ方向後端側に漸次深くなるように形成された溝状の凹部であって、そのエンドミル回転方向Ｔ側を向く壁面９は平面状とされ、この壁面９の先端側辺稜部すなわち壁面９とエンドミル本体１先端に形成された先端逃げ面１０との交差稜線部には、底刃１１が形成されている。   On the other hand, a gash 8 is formed at the tip of the chip discharge groove 4 on the rear side in the end mill rotation direction T so as to cut out the tip edge of the wall surface 5 in the radial direction. The gash 8 is widened in the circumferential direction as shown in FIG. 2 from the center of the front end of the end mill body 1 toward the outer peripheral side, and on the rear end side in the axis O direction as shown in FIGS. It is a groove-like recess formed so as to be gradually deeper, and the wall surface 9 facing the end mill rotation direction T side is a flat surface, and the tip side ridge portion of the wall surface 9, that is, the wall surface 9 and the end mill body 1 tip A bottom blade 11 is formed at the intersecting ridge line portion with the formed tip flank 10.

従って、上記壁面９はこの底刃１１のすくい面とされて、その軸方向すくい角は外周刃７の捩れ角よりも負角側とされ、特に本実施形態では壁面９は図３に示すように軸線Ｏに平行とされていて、底刃１１の軸方向すくい角が０°とされる。また、この底刃１１は、軸線Ｏ方向先端側から見たときには図２に示すように直線状に延びることになって、その径方向すくい角は負角とされ、さらに内周側に向かうに従い僅かに軸線Ｏ方向後端側に後退するように傾斜してすかし角が与えられている。   Accordingly, the wall surface 9 is the rake face of the bottom blade 11, and its axial rake angle is set to a negative angle side with respect to the torsion angle of the outer peripheral blade 7. In particular, in this embodiment, the wall surface 9 is as shown in FIG. The axial rake angle of the bottom blade 11 is 0 °. Further, when viewed from the front end side in the axis O direction, the bottom blade 11 extends linearly as shown in FIG. 2, and its radial rake angle is a negative angle, and further toward the inner peripheral side. A watermark angle is given so as to incline slightly toward the rear end side in the axis O direction.

さらに、この底刃１１と上記外周刃７とは、エンドミル本体１の先端外周部でコーナＲ刃１２を介して連続させられ、これら連続する外周刃７、コーナＲ刃１２、および底刃１１によって切刃が構成されている。このコーナＲ刃１２は、互いに連続する外周刃７と底刃１１とにそれぞれ連なる外周逃げ面６と先端逃げ面１０とが交差するコーナ部を凸曲面状のコーナ逃げ面１３とすることによって形成されていて、これら外周刃７と底刃１１とに滑らかに連なり、軸線Ｏ回りの回転軌跡を該軸線Ｏを含む平面に投影したときに半径Ｒの概略１／４円弧状をなすようにされている。   Further, the bottom blade 11 and the outer peripheral blade 7 are made continuous through the corner R blade 12 at the tip outer peripheral portion of the end mill body 1, and these continuous outer peripheral blade 7, corner R blade 12, and bottom blade 11 A cutting blade is configured. The corner R blade 12 is formed by forming a corner flank 13 having a convex curved surface at a corner portion where the outer peripheral flank 6 and the front flank 10 intersect with the outer peripheral blade 7 and the bottom blade 11 that are continuous with each other. The outer peripheral blade 7 and the bottom blade 11 are smoothly connected to each other, and when the rotation locus around the axis O is projected onto a plane including the axis O, it forms an approximately ¼ arc shape of the radius R. ing.

そして、切屑排出溝４のエンドミル回転方向Ｔを向く上記壁面５と、この壁面５を切り欠くように形成されたギャッシュ８のエンドミル回転方向Ｔを向く上記壁面９との交差稜線Ｌは、図３に示すようにエンドミル本体１の先端外周側に延びてこのコーナＲ刃１２に交点Ｐで交差させられている。ここで、この切屑排出溝４とギャッシュ８とのエンドミル回転方向Ｔ側を向く壁面５，９同士の交差稜線ＬがコーナＲ刃１２と交差する交点Ｐの位置は、エンドミル本体１の先端すなわち底刃１１上またはコーナＲ刃１２上で最も軸線Ｏ方向先端側に位置する箇所から軸線Ｏ方向後端側に向けての距離Ａが、上記コーナＲ刃１２の半径Ｒに対して０．２×Ｒ〜０．８×Ｒの範囲内となるように配されており、本実施形態では０．５×Ｒの位置に配されている。   The cross ridge line L between the wall surface 5 facing the end mill rotation direction T of the chip discharge groove 4 and the wall surface 9 facing the end mill rotation direction T of the gash 8 formed so as to cut out the wall surface 5 is shown in FIG. As shown in FIG. 1, the end mill body 1 extends to the outer peripheral side of the tip and crosses the corner R blade 12 at an intersection P. Here, the position of the intersection P where the intersecting ridge line L between the wall surfaces 5 and 9 facing the end mill rotation direction T side of the chip discharge groove 4 and the gash 8 intersects the corner R blade 12 is the tip of the end mill body 1, that is, the bottom A distance A from the position closest to the tip end side in the axis O direction on the blade 11 or the corner R blade 12 to the rear end side in the axis O direction is 0.2 × with respect to the radius R of the corner R blade 12. It arrange | positions so that it may become in the range of R-0.8 * R, and is arrange | positioned in the position of 0.5 * R in this embodiment.

このように構成されたラジアスエンドミルでは、コーナＲ刃１２の上記交点Ｐよりも先端内周側ではギャッシュ８のエンドミル回転方向Ｔ側を向く壁面９が該コーナＲ刃１２のすくい面とされる一方、交点Ｐよりも後端外周側では切屑排出溝４のエンドミル回転方向Ｔ側を向く壁面５がコーナＲ刃１２のすくい面とされ、これらすくい面とされる壁面５，９は上記交差稜線Ｌを介して断面鈍角の凸Ｖ字状に曲折させられることになる。なお、上述のように壁面５が凹曲面とされるとともに壁面９は平面状とされているため、この交差稜線Ｌはエンドミル回転方向Ｔ側から見て図３に示すように先端側に凸となる凸曲線を呈することになる。   In the radius end mill configured as described above, the wall surface 9 facing the end mill rotation direction T side of the gash 8 is the rake face of the corner R blade 12 on the inner peripheral side of the tip from the intersection P of the corner R blade 12. The wall surface 5 facing the end mill rotation direction T side of the chip discharge groove 4 on the outer peripheral side of the rear end from the intersection point P is a rake face of the corner R blade 12, and the wall faces 5 and 9 which are the rake faces are the above-described cross ridge line L. Is bent into a convex V shape having an obtuse cross section. Since the wall surface 5 is a concave curved surface and the wall surface 9 is flat as described above, the intersecting ridge line L is convex on the tip side as shown in FIG. 3 when viewed from the end mill rotation direction T side. It will exhibit a convex curve.

従って、上記構成のラジアスエンドミルによれば、この交点Ｐよりも先端側では、切屑排出溝４のエンドミル回転方向Ｔ側を向く壁面５がギャッシュ８の平面状の壁面９によって切り欠かれていることにより、コーナＲ刃１２に直交する断面におけるその刃先角を後端側よりも大きく確保して刃先強度を維持することができるので、このコーナＲ刃１２が被削材に食い付く際の欠損やチッピングを防止することができる。一方、逆に交点Ｐよりも後端側の部分では、凹曲面状の上記壁面５がそのままコーナＲ刃１２のすくい面とされていて、そのすくい角は先端側よりも正角側に大きくなるので、当該部分では該コーナＲ刃１２に先端側よりも鋭い切れ味を与えることができ、これにより切削抵抗の低減を図ることができる。   Therefore, according to the radius end mill having the above-described configuration, the wall surface 5 facing the end mill rotation direction T side of the chip discharge groove 4 is notched by the planar wall surface 9 of the gash 8 on the tip side from the intersection P. Thus, the cutting edge angle in the cross section perpendicular to the corner R blade 12 can be ensured to be larger than that of the rear end side and the cutting edge strength can be maintained. Chipping can be prevented. On the other hand, at the portion on the rear end side from the intersection P, the concave curved wall surface 5 is used as the rake face of the corner R blade 12 as it is, and the rake angle is larger on the positive side than the tip side. Therefore, in this portion, the corner R blade 12 can be given a sharper sharpness than the tip side, thereby reducing cutting resistance.

また、切屑排出溝４の先端部を切り欠くギャッシュ８は、互いのエンドミル回転方向Ｔを向く壁面５，９同士の交差稜線Ｌがエンドミル本体１の先端側のコーナＲ刃１２に交差する程度の深さに形成されていればよいので、このギャッシュ８を砥石によって形成する際に、エンドミル回転方向Ｔ側に隣接する切刃に砥石が干渉することが少なく、多数の切刃がエンドミル本体１に形成される場合でも製造が容易である。しかも、上記壁面９が平面状となるようにギャッシュ８を形成すればよく、しかも本実施形態ではこの壁面９がエンドミル本体１の軸線Ｏに平行な平面であるので、製造はさらに簡単になる。   Further, the gash 8 that cuts off the tip of the chip discharge groove 4 is such that the intersecting ridge line L of the wall surfaces 5 and 9 facing each other in the end mill rotation direction T intersects the corner R blade 12 on the tip side of the end mill body 1. As long as it is formed to a depth, when this gash 8 is formed with a grindstone, the grindstone hardly interferes with the cutting blade adjacent to the end mill rotation direction T side, and a large number of cutting blades are attached to the end mill body 1. Even if formed, it is easy to manufacture. In addition, the gash 8 may be formed so that the wall surface 9 is planar, and in the present embodiment, the wall surface 9 is a plane parallel to the axis O of the end mill body 1, so that the manufacturing is further simplified.

さらにまた、コーナＲ刃１２のすくい面が上述のように交差稜線Ｌを介して断面凸Ｖ字状に曲折させられていることにより、コーナＲ刃１２によって生成されて該すくい面上を擦過する切屑は、この交差稜線Ｌを境に引き裂かれるように分断されながら流出することになる。従って、上記構成のラジアスエンドミルによれば、特に金型の曲面などを３次元切削する場合などに多用されるこのコーナＲ刃１２において、切屑処理性の向上を図ることができ、切屑詰まりが発生したりするのを防いで円滑な切削加工を行うことが可能となる。   Furthermore, the rake face of the corner R blade 12 is bent into a convex V shape in cross section via the intersecting ridge line L as described above, and is generated by the corner R blade 12 and rubs on the rake face. The chips flow out while being divided so as to be torn with the cross ridge line L as a boundary. Therefore, according to the radius end mill having the above-described configuration, in this corner R blade 12 which is frequently used especially when a curved surface of a die is three-dimensionally cut, chip disposal can be improved and chip clogging occurs. This makes it possible to perform smooth cutting processing.

ところで、このように金型の曲面などを３次元切削する場合には、上記コーナＲ刃１２の全体が部分部分で切削に使用されることになるため、上記交差稜線ＬとコーナＲ刃１２との交点Ｐが底刃１１側に位置しすぎていると、逆にコーナＲ刃１２において切屑排出溝４の上記壁面５をすくい面とする部分が大きくなりすぎ、刃先強度を確保して欠損やチッピングを確実に防止することができなくなるおそれがある。その一方で、交点Ｐが外周刃７側に寄りすぎていると、ギャッシュ８の上記壁面９をすくい面とするコーナＲ刃１２部分が大きくなりすぎ、コーナＲ刃１２の切れ味が鈍くなって切削抵抗の増大を招いたりするおそれがあるので、この交点Ｐの位置は本実施形態のようにエンドミル本体１先端からの軸線Ｏ方向後端側への距離ＡがコーナＲ刃１２の半径Ｒに対して０．２×Ｒ〜０．８×Ｒの範囲内となるように配されるのが望ましく、０．３×Ｒ〜０．７×Ｒの範囲とされるのがより望ましい。   By the way, when the curved surface of the mold is three-dimensionally cut, the entire corner R blade 12 is used for cutting at a partial portion. Is excessively positioned on the bottom blade 11 side, conversely, in the corner R blade 12, the portion of the chip discharge groove 4 that uses the wall surface 5 as the rake face becomes too large, and the cutting edge strength is ensured to ensure that the cutting edge is not damaged. There is a risk that chipping cannot be reliably prevented. On the other hand, when the intersection point P is too close to the outer peripheral blade 7 side, the corner R blade 12 portion having the wall surface 9 of the gasche 8 as a rake face becomes too large, and the corner R blade 12 becomes dull and cut. Since the resistance may increase, the position of the intersection point P is determined such that the distance A from the front end of the end mill body 1 to the rear end side in the axis O direction is the radius R of the corner R blade 12 as in this embodiment. Therefore, it is desirable to be within a range of 0.2 × R to 0.8 × R, and it is more desirable to be within a range of 0.3 × R to 0.7 × R.

また、このような３次元切削のように、コーナＲ刃１２全体のうちいずれかの範囲が部分的に使用され、しかもこの使用される範囲が変化するような場合に比べ、例えばエンドミル本体１を軸線Ｏに交差する送り方向に送り出しつつ該軸線Ｏ方向先端側にも送り出すことにより、被削材にこの送り方向に向けて漸次深くなる溝を延設するランピング溝加工を行う場合には、コーナＲ刃１２のうち先端側の底刃１１により近い範囲は、常にこの溝の底面を切削することになって被削材に切り込まれた状態となるため、その刃先強度を確実に確保してチッピングや欠損を防ぐ必要が生じる。その一方で、この範囲よりも外周刃７側のコーナＲ刃１２の大部分では、上記送り方向側が閉塞される溝加工であるために、刃先強度よりは円滑な切屑排出性が要求されることになり、すなわちギャッシュ８の壁面９を介さずにコーナＲ刃１２が直ぐに切屑排出溝４の壁面５に連なっていることが望まれる。   Further, as in such a three-dimensional cutting, for example, the end mill main body 1 is compared with a case in which one of the entire range of the corner R blade 12 is partially used and the range to be used is changed. When performing ramping groove processing for extending a groove that gradually becomes deeper in the feed direction by feeding it in the feed direction intersecting with the axis O and also feeding it to the tip end side in the axis O direction, The range close to the bottom edge 11 on the tip side of the R edge 12 always cuts the bottom surface of this groove and is in a state of being cut into the work material. It is necessary to prevent chipping and chipping. On the other hand, in most of the corner R blades 12 on the outer peripheral blade 7 side from this range, since the groove processing is such that the feed direction side is closed, a smooth chip discharging property is required rather than the blade edge strength. That is, it is desirable that the corner R blade 12 is immediately connected to the wall surface 5 of the chip discharge groove 4 without passing through the wall surface 9 of the gash 8.

従って、このような場合には、図４に概略を示す本発明の他の実施形態のラジアスエンドミルのように、交差稜線ＬとコーナＲ刃１２との交点Ｐの位置は、上記一実施形態よりも先端側寄りであることが望ましく、エンドミル本体１先端からこの交点Ｐまでの軸線Ｏ方向後端側への距離ａがコーナＲ刃１２の半径Ｒに対して０．０１×Ｒ以上０．２×Ｒ未満の範囲内となるように配されるのが望ましい。また、より望ましくは、上記距離ａは０．０２×Ｒ〜０．１５×Ｒの範囲とされる。なお、この図４に概略を示した他の実施形態において、上記一実施形態と共通する部分には同一の符号を配してある。   Therefore, in such a case, the position of the intersection P between the intersecting ridge line L and the corner R blade 12 as in the radius end mill of another embodiment of the present invention schematically shown in FIG. The distance a from the end mill main body 1 tip to the intersection point P in the axis O direction rear end side is preferably 0.01 × R or more with respect to the radius R of the corner R blade 12. It is desirable that it be arranged so as to be within a range of less than × R. More preferably, the distance a is in the range of 0.02 × R to 0.15 × R. In the other embodiment schematically shown in FIG. 4, the same reference numerals are assigned to the parts common to the above-described one embodiment.

本発明の一実施形態を示す側面図である。It is a side view which shows one Embodiment of this invention. 図１に示す実施形態を軸線Ｏ方向先端側から見た正面図である。It is the front view which looked at the embodiment shown in Drawing 1 from the axis line O direction tip side. 図１に示す実施形態の先端部の拡大側面図である。It is an enlarged side view of the front-end | tip part of embodiment shown in FIG. 本発明の他の実施形態を示す先端部の簡略化した拡大側面図である。It is the expanded side view which simplified the front-end | tip part which shows other embodiment of this invention.

符号の説明Explanation of symbols

１ エンドミル本体
３ 切刃部
４ 切屑排出溝
５ 切屑排出溝４のエンドミル回転方向Ｔ側を向く壁面
７ 外周刃
８ ギャッシュ
９ ギャッシュ８のエンドミル回転方向Ｔ側を向く壁面
１１ 底刃
１２ コーナＲ刃
Ｏ エンドミル本体１の軸線
Ｔ エンドミル回転方向
Ｌ 壁面５，９の交差稜線
Ｐ 交差稜線ＬとコーナＲ刃１２との交点
Ｒ コーナＲ刃１２の半径
Ａ，ａ エンドミル本体１先端から交点Ｐまでの軸線Ｏ方向の距離 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 End mill main body 3 Cutting edge part 4 Chip discharge groove 5 Wall surface which faces the end mill rotation direction T side of the chip discharge groove 4 7 Outer peripheral blade 8 Gash 9 Wall surface which faces the end mill rotation direction T side of Gash 8 11 Bottom blade 12 Corner R blade O End mill body 1 axis T End mill rotation direction L Intersection ridge line of walls 5 and 9 P Intersection ridge line L and corner R blade 12 intersection R Corner R blade radius A, a Axis O from end mill body 1 tip to intersection P Directional distance

Claims (4)

軸線回りに回転されるエンドミル本体の先端部外周に後端側に向かうに従い上記軸線回りにエンドミル回転方向後方に捩れる切屑排出溝が形成され、この切屑排出溝のエンドミル回転方向を向く壁面の外周側辺稜部には外周刃が形成されるとともに、上記切屑排出溝の先端にはギャッシュが形成されていて、このギャッシュのエンドミル回転方向を向く壁面の先端側辺稜部に、上記外周刃からコーナＲ刃を介して連続する底刃が形成されており、上記ギャッシュのエンドミル回転方向を向く壁面は、平面状とされるとともに、上記切屑排出溝のエンドミル回転方向を向く壁面との交差稜線が上記コーナＲ刃に交差させられていることを特徴とするラジアスエンドミル。   A chip discharge groove that twists backward in the end mill rotation direction around the axis is formed on the outer periphery of the tip end portion of the end mill body rotated about the axis, and the outer periphery of the wall surface of the chip discharge groove facing the end mill rotation direction. An outer peripheral blade is formed on the side ridge, and a gash is formed at the tip of the chip discharge groove. From the outer peripheral blade to the tip side ridge of the wall surface facing the end mill rotation direction of the gash. A continuous bottom blade is formed via a corner R blade, and the wall surface facing the end mill rotation direction of the gasche is flat, and the cross ridge line with the wall surface of the chip discharge groove facing the end mill rotation direction is A radius end mill characterized in that it is crossed with the corner R blade. 上記交差稜線と上記コーナＲ刃との交点が、上記エンドミル本体の先端から上記軸線方向後方側に、上記コーナＲ刃の半径Ｒに対して０．２×Ｒ〜０．８×Ｒの範囲内に位置していることを特徴とする請求項１に記載のラジアスエンドミル。   The intersection of the intersecting ridge line and the corner R blade is within the range of 0.2 × R to 0.8 × R with respect to the radius R of the corner R blade from the end of the end mill body to the rear side in the axial direction. The radius end mill according to claim 1, wherein 上記交差稜線と上記コーナＲ刃との交点が、上記エンドミル本体の先端から上記軸線方向後方側に、上記コーナＲ刃の半径Ｒに対して０．０１×Ｒ以上０．２×Ｒ未満の範囲内に位置していることを特徴とする請求項１に記載のラジアスエンドミル。   The intersection of the intersecting ridge line and the corner R blade is in the range of 0.01 × R or more and less than 0.2 × R with respect to the radius R of the corner R blade from the end of the end mill body to the rear side in the axial direction. The radius end mill according to claim 1, wherein the radius end mill is located inside. 上記ギャッシュのエンドミル回転方向を向く壁面が、上記軸線に平行な平面とされていることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか一項に記載のラジアスエンドミル。   4. The radius end mill according to claim 1, wherein a wall surface facing the rotation direction of the end mill of the gasche is a plane parallel to the axis. 5.
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