JP2008082647A - 熱交換器 - Google Patents

Abstract

【課題】チューブ半体を接合するフランジの形状にかかわらず、接合不良を抑制して熱交換性能の向上を図った熱交換器を提供する。
【解決手段】タンク部３０ａのフランジ１７のうち隅部１７ｃに、ろう付接合されない非接合面４４を設定し、タンク部３０ａの接合面４１を、コア部３４ａの接合面４０と略均一な幅（寸法Ｌ２）を有するようにした。非接合面４４は、接合面４１に比べて、チューブ半体１６の厚さ方向外向きに間隔をあけて形成されている。このようなフランジを有するチューブ半体を組み合わせ、ろう付すると、タンク部３０ａのフランジ１７に「接合面の開き」が生じることが抑制される。
【選択図】図５

Description

本発明は、積層型の熱交換器に関し、特に、熱交換器を構成するチューブ半体のフランジ構造に関する。

車両用エアコンディショナのエバポレータ等には、一般的に、積層型の熱交換器が採用されている。積層型の熱交換器は、通常、内部を冷媒等の媒体が流れる扁平チューブと、媒体と外気との熱交換を促進するコルゲートフィンが、交互に多数積層されて構成されている。

このような積層型の熱交換器の扁平チューブは、一般的に、板状部材をプレス成形した２枚のチューブ半体（プレート）から構成されている。チューブ半体は、それぞれにフランジが形成されており、２つのチューブ半体を組み合わせ、外周部に形成されたフランジ同士を接合することにより、扁平チューブは製作されている（例えば、特許文献１，２参照）。

チューブ半体同士のフランジ接合や、扁平チューブとコルゲートフィンとの接合には、通常、「ろう付」が用いられている。さらに、ろう付接合を効率よく行うために、熱交換器の構成部品を、予め表面にろう材の層が設けられた「クラッド材」で成形する技術が知られている（例えば、特許文献２参照）。

ところで、上述のようなチューブ半体は、一般的に、フランジの外縁が略長方形状を呈し、チューブ半体の長手方向の端部（以下、タンク部と記す）には、隣接する扁平チューブから媒体が流入する媒体入口、又は隣接する扁平チューブに向けて媒体が流出する媒体出口が形成されている。チューブ半体のタンク部以外の部分（以下、コア部と記す）には、媒体入口と媒体出口とを連通させる媒体通路の凹部が形成されている。

このようなチューブ半体のタンク部においては、熱交換性能向上のため、媒体入口及び媒体出口（以下、媒体出入口と記す）の流路断面を最大限確保しつつ、扁平チューブの耐圧強度を向上させることが求められている。

このため、特許文献１に記載のチューブ半体では、タンク部に形成される媒体出入口のうち、チューブ半体の長手方向外側を、楕円を長軸で割った「半楕円形状」に形成している。媒体出入口をこのような形状とすることで、チューブ半体のタンク部のフランジに、その他の部位に比べて幅広い接合面を形成している。

特開平６−７４６０１号公報 特開平６−７４６７６号公報

特許文献１に記載のチューブ半体のように、タンク部のフランジに、他の部位に比べて幅広い接合面が形成されると、ここに接合不良が発生してしまう虞がある。図１６に、チューブ半体のフランジ同士が接合されたときに接合不良が生じた状態を示す。タンク部のフランジ１０２，１０４は、他の部位に比べて幅広い接合面１０６で接合されている。このような接合面１０６の内側（媒体出入口を有する側）部分１１０と、外側部分１１２との間にはろう付加熱中に温度差が生じることがある。例えば、ろう付加熱中に、内側部分１１０が外側部分１１２に比べて高温となる場合がある。

また、タンク部に形成される媒体出入口は、ろう付加熱時において、半密閉状態の空間となっていることが多く、この空間に接している接合面１０６の内側部分１１０は、外側部分１１２に比べて高圧となり易い。このため、接合面１０６の内側部分１１０においては、ろう付加熱中に、「ろう材」のうち融点の低いフラックス成分が蒸発しにくく、ろう材全体としての融点が上昇しにくいという傾向がある。

以上のような理由から、チューブ半体のタンク部のフランジ１０２，１０４において、他の部位に比べて幅広い接合面が形成されると、ろう付加熱中に、この接合面１０６の内側部分１１０のろう材が、外側部分１１２のろう材に比べて、先に溶融して変形してしまい、外側部分１１２の接合面１０６が開いてしまうという問題が生じた。このような「接合面の開き」が生じると、見た目が良くない上、場合によっては、媒体出入口と外気との間の密閉が保てなくなる虞がある。

本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、チューブ半体を接合するフランジの形状にかかわらず、接合不良を抑制して熱交換性能の向上を図った熱交換器を提供することを目的とする。

上記目的を達成するために、請求項１に係る熱交換器は、２つのチューブ半体が互いのフランジに形成された接合面により接合されて扁平チューブを構成し、該扁平チューブが複数積層されて構成される熱交換器であって、フランジの外縁は、略長方形状を呈し、チューブ半体のタンク部には、略半円形状を呈する媒体出入口が形成され、チューブ半体のコア部には、媒体出入口と連通して長手方向に延びる媒体通路が形成されており、接合面は、フランジのタンク部とコア部で略均一な幅に設定されるものである。

請求項２に係るに熱交換器は、前記熱交換器であって、タンク部のフランジのうち、隅部には、ろう付接合されない非接合面が、隅部と媒体出入口の間には、ろう付接合される接合面が、形成されているものである。

請求項３に係る熱交換器は、前記熱交換器であって、非接合面は、接合面に比べて、チューブ半体の厚さ方向外向きに間隔をあけて形成されており、２つのチューブ半体を組み合わせると、一方のチューブ半体の非接合面と、他方のチューブ半体のフランジとの間に、空隙が形成されるものである。

請求項４に係る熱交換器は、前記熱交換器であって、チューブ半体は、金属製の板状部材の表面に、ろう材の層が設けられているクラッド材で構成されているものである。

請求項５に係る熱交換器は、前記熱交換器であって、前記空隙は、接合面の外側部分にフラックスを供給可能となるよう、外部に開放されているものである。

請求項６に係る熱交換器は、前記熱交換器であって、前記空隙を覆うよう断熱材が配設されているものである。

請求項７に係る熱交換器は、前記熱交換器であって、タンク部のフランジには、非接合面の外側に設けられ、非接合面の外側に離間する方向に折曲するフランジ端面、が形成されており、前記断熱材はフランジ端面に固定されるものである。

請求項８に係る熱交換器は、前記熱交換器であって、空隙には、断熱材が充填されているものである。

請求項９に係る熱交換器は、前記熱交換器であって、タンク部のフランジの隅部には、これを貫通する孔が形成されているものである。

請求項１０に係る熱交換器は、車両の室内に配設されるものであり、チューブ半体の厚さ方向が車両水平面に対し所定の角度をなすように、配設されるものである。

請求項１に係る熱交換器によれば、接合面を、コア部とタンク部で略均一な幅を有するものとした。長手方向に延びるコア部の接合面は、フランジに形成される接合面のうち主要な部分であり、この接合面に合わせて、ろう付加熱の温度や圧力等のろう付接合時の環境が設定されることになる。このコア部の接合面の幅に、タンク部の接合面の幅を合わせたため、タンク部のフランジに「接合面の開き」が生じることを、抑制することが可能になる。この結果、熱交換性能の向上を図ることができる。

請求項２に係る熱交換器によれば、タンク部のフランジのうち隅部に、ろう付接合されない非接合面を設定するだけで、略均一な幅を有して、コア部の接合面に連続し、且つタンク部の媒体出入口に沿う形状の接合面を設定することができる。非接合面は、フランジの幾何学的形状や、ろう付接合の際のろう材の配置方法等を、変更することで実現することができる。

請求項３に係る熱交換器によれば、チューブ半体をプレス成形するときの、成形型に変更を加えるだけで、上記の非接合面を有するチューブ半体を実現することができる。

請求項４に係る熱交換器によれば、チューブ半体がクラッド材で構成されることで、チューブ半体同士を組み合わせ炉内で加熱するだけで、フランジのタンク部とコア部に略均一な幅の接合面を実現することができる。

請求項５に係る熱交換器によれば、前記空隙は、外部に開放されているので、フラックスろう付を行う場合には、この空隙からフラックスを接合面に供給することができる。

請求項６に係る熱交換器によれば、前記空隙と、チューブ半体と断熱材との間に空隙を挟むことで、タンク部における断熱性能を改善することができる。

請求項７に係る熱交換器によれば、非接合面の外側にチューブ半体の厚さ方向外向きに延びるフランジ端面が形成されるため、前記断熱材を、良好な状態で熱交換器のタンク部に配設することができる。

請求項８に係る熱交換器によれば、空隙に、空気以上に断熱効果を有する断熱材を充填すれば、空隙という無駄なスペースを有効に利用して、タンク部における断熱性能を改善することができる。

請求項９に係る熱交換器によれば、フラックス溶接により接合する場合には、この孔からフラックスを接合面に供給することができ、また、熱交換器がエバポレータである等、扁平チューブに冷媒が流通するものであれば、扁平チューブ表面で凝結した水を、この孔から他の部位に排出することができる。

請求項１０に係る熱交換器によれば、自動車用の空調機のエバポレータに用いたときに、扁平チューブの表面で生じた凝結水を、目的の排出場所に導くことが可能となる。

以下、この発明につき図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。また、下記実施の形態における構成要素には、当業者が容易に想定できるもの、あるいは実質的に同一のものが含まれる。

本実施例に係る熱交換器の概略構成について、図１及び図２を用いて説明する。図１は、熱交換器の外観斜視図である。図２は、熱交換器を構成する扁平チューブの分解斜視図である。図３は、扁平チューブ内に形成される媒体通路の横断面図である。

図１に示すように、熱交換器１０は、車両用エアコンディショナのエバポレータ（蒸発器）として用いられるものであり、いわゆる「積層型熱交換器」である。熱交換器１０は、冷却媒体（以下、単に「媒体」と記す）が流通する扁平チューブ１２（１２ａ，・・・，１２ｚ）と、扁平チューブ１２に接して多数積層されている。

熱交換器１０は、扁平チューブ１２と、媒体と外気との間における熱交換を促進するコルゲートフィン１４が、コルゲートフィン１４とを、扁平チューブ１２の厚さ方向（図中、矢印Ｔで示す）に交互に積層して「ろう付」接合することにより構成される。各扁平チューブ１２ａ，・・・，１２ｚには、熱交換器のタンク部３０において、それぞれ媒体の出入口が設けられている。例として、扁平チューブ１２の媒体入口は、隣接する上流側の扁平チューブ１２ｄの媒体出口に接続されており、扁平チューブ１２の媒体出口は、隣接する下流側の扁平チューブ１２ｃの媒体入口に接続されている。このようにして、各扁平チューブは、媒体が流通可能に接続されている。

さらに、最上流側の扁平チューブ１２ｚには、媒体が流入する媒体入口配管１５ａが接続されており、一方、最下流側の扁平チューブ１２ａには、媒体が流出する媒体出口配管１５ｃが接続されている。媒体入口配管１５ａから供給された媒体は、各扁平チューブ内の媒体通路を流れ、媒体と外気との間で熱交換が行われて、媒体出口配管１５ｃから流出する。

扁平チューブ１２は、図２に示すように、２つのチューブ半体と、２つの波形インナーフィン２０，２２を有している。チューブ半体１６，１８及びインナーフィン２０，２２は、金属製のシート状部材をプレス成形して製作されたものである。これら扁平チューブ１２の構成部品の製作工程については、後述する。

チューブ半体１６，１８は、略同形状をなし、その長手方向（図中、矢印Ｌで示す）の端部３０ａ，３０ｃ（以下、タンク部と記す）に、それぞれ、媒体入口２４の凹部２４ａ，２４ｃと、媒体出口２６の凹部２６ａ，２６ｃが形成されている。２つのチューブ半体１６，１８のうち、一方のチューブ半体１６のタンク部３０ａには、媒体が流入する媒体入口２４の開口２４ｅが形成されており、他方のチューブ半体１８のタンク部３０ｃには、媒体が流出する媒体出口２６の開口２６ｅが形成されている。

また、チューブ半体１６，１８には、経路がＵ字形状を呈し、媒体入口２４と媒体出口２６とを連通させる媒体通路３２の凹部３２ａ，３２ｃが、それぞれ形成されている。チューブ半体１６，１８のうち、この媒体通路３２の凹部３２ａ，３２ｃが形成されている部分、すなわちタンク部３０ａ，３０ｂを除く部分を、以下、コア部と記し、それぞれ符号３４ａ，３４ｃを付す。

チューブ半体１６，１８には、全周に亘ってフランジ１７，１９が、それぞれ形成されている。扁平チューブ１２は、２つのチューブ半体１６，１８の媒体通路３２の間に、インナーフィン２０，２２を収容し、フランジ１７，１９同士を接合することで構成される。コア部３４（３４ａ，３４ｃ）には、ほぼ密閉された媒体通路３２（３２ａ，３２ｃ）が形成される。扁平チューブ１２に形成された媒体通路３２には、図３に示すように、インナーフィン２０，２２がチューブ半体１６，１８に接するように収容される。

次に、チューブ半体１６のフランジ１７とその周辺構造について、図４〜図９を用いて説明する。主に、チューブ半体１６について説明し、これと略共通の構成を有するチューブ半体１８については適宜説明を省略する。図４は、チューブ半体の正面図である。図５は、図４における媒体入口周辺の拡大図である。図６は、図５のＡ−Ａ線による断面図である。図７は、図５のＢ−Ｂ線による断面図である。

チューブ半体１６のタンク部３０ａには、図４に示すように、長手方向Ｌの外側に略半円形状を呈する媒体入口２４（凹部２４ａ）が形成されている。媒体入口２４は、その半円形の円弧がチューブ半体の長手方向Ｌの外側を向くよう配設されている。より詳細には、図５に示すように、媒体入口２４（凹部２４ａ）の形状のうち長手方向Ｌの外側半分は、半楕円形状となっている。この「半楕円形状」は、幅方向Ｗに長軸を有する楕円を長軸で分割した形状である。一方、媒体入口２４の形状のうち、長手方向Ｌの内側半分は、幅方向Ｗに長く、角が丸みを帯びた略長方形状となっている。

また、チューブ半体１６のタンク部３０ａにおいて、図４に示すように、媒体入口２４のチューブ半体の幅方向Ｗの隣りには、媒体入口２４と略共通の形状を呈する媒体出口２６が形成されている。媒体出口２６の凹部２６ａは、チューブ半体１８の媒体出口２６の開口２６ｅに対向する部位となっている。

チューブ半体１６のコア部３４ａには、図４に示すように、媒体入口２４から長手方向に媒体通路３２の凹部３２ａが延設されている。媒体入口２４から流入した媒体は、媒体通路３２を、長手方向Ｌのタンク部３０ａとは反対側に向けて流れる。タンク部３０ａとは反対側の端部において、矢印Ｆで示すようにＵターンした媒体は、媒体通路３２の媒体出口２６に向けて流れ、ここから隣接するチューブ半体１８の媒体出口の開口２６ｅに流れる。前述の熱交換を促進するコルゲートフィン１４は、扁平チューブ１２の間に、媒体通路３２に対応して設けられている。

チューブ半体１６のフランジ１７は、図４に示すように、その外縁１７ｅが平面視で略長方形状を呈している。フランジ１７は、チューブ半体１６の全周に亘って形成されており、上述の媒体入口２４及び媒体通路３２を一体に囲うよう形成されている。フランジ１７は、図６に示すように、チューブ半体１６の幅方向Ｗに寸法Ｌ２の長さで延びている。さらに、フランジ１７の外縁１７ｅからは、接合面４０の厚さ方向Ｔの外側に離間する方向に折曲し、厚さ方向Ｔに沿って延びている。

フランジ１７には、接合面４０，４１が形成されている。接合面４０，４１は、チューブ半体１６，１８同士を組み合わせたときに接する面であり、且つ、ろう付接合により接合される面である。接合面４０，４１の内縁を、図４及び図５に、二点鎖線Ｋで示し、外縁を二点鎖線Ｊで示す。二点差線Ｋと二点差線Ｊとの間に挟まれる領域が、接合面４０，４１である。なお、フランジ１７に形成される接合面４０，４１のうち、チューブ半体のコア部３４ａにあるものを符号４０で示し、チューブ半体１６のタンク部３０ａにあるものを符号４１で示している。

接合面４０，４１の内縁（図中、二点差線Ｋで示す）は、図４に示すように、冷媒通路３２の凹部３２ａと、冷媒入口２４の凹部２４ａと、冷媒出口２６の凹部２６ａを一体に囲うように形成されている。

一方、コア部３４ａにおける接合面４０の外縁（図中、二点差線Ｊで示す）は、内縁Ｋとの間隔が略均一な寸法Ｌ２となるように形成されており、且つフランジ１７の外縁１７ｅに沿うものとなっている。接合面４０は、チューブ半体の幅方向Ｗに、寸法Ｌ２に亘って形成されている（図６参照）。

タンク部３０ａにおける接合面４１の外縁Ｊは、図５に示すように、コア部３４ａにおける寸法Ｌ２の略均一な幅の接合面４０が、そのままタンク部３０ａにおいて連続するよう、タンク部３０ａにおける内縁Ｋから間隔をあけて形成されている。

これは、図７に示すように、フランジ１７の隅部１７ｃにある非接合面４４が、接合面４１に比べて、厚さ方向Ｔの外向きに、間隔Ｈをあけて形成されることで実現されている。非接合面４４と接合面４１との間には、段差３８（図中、寸法をＨで示す）が形成されており、この段差３８に、接合面４１の外縁Ｊが沿うものとなっている。

次に、扁平チューブ１２の製作工程について、図８〜図１０を用いて説明する。図８は、チューブ半体の成形工程を説明する図である。図９は、図５のＡ−Ａ線による断面図であり、２つのチューブ半体が接合された状態を示す図である。図１０は、図５のＢ−Ｂ線による断面図であり、２つのチューブ半体が接合された状態を示す図である。

チューブ半体１６（１８）は、図８に示すように、コイル材６０から繰り出されたシート状部材６２が、切断され、プレス成形されたものである。シート状部材６２が、切断された部材６４ａ，６４ｂ（以下、ブランク材と記す）は、コイル材の板幅の方向に、長さを有する長方形状を呈する板状部材となり、このブランク材６４ａ，６４ｂを、さらに順送りプレス成形することにより、チューブ半体１６（１８）が成形される。このプレス成形により、チューブ半体１６のタンク部３０ａのフランジ隅部１７ｃに、非接合面４４が形成される。

本実施例において、このシート状部材６２は、アルミニウム合金製であり、その両面に「ろう材」の層（図示せず）を有している、いわゆる「クラッド材」で構成されている。ろう材の層内には、フラックス成分としてマグネシウム合金が含まれている。２つのチューブ半体１６，１８を組み合わせると、コア部３４（３４ａ，３４ｃ）においては、図９に示すように、チューブ半体１７，１９同士が接合面４０で接する。これと共に、タンク部３０（３０ａ，３０ｃ）においては、図１０に示すように、フランジ１７ｃ，１９ｃ同士が、接合面４０と略均一な幅を有する接合面４１で接する。フランジ１７ｃ，１９ｃに形成されている非接合面４４，４６の間には、空隙（二点差線４８で囲う領域）が形成されている。

これにより、チューブ半体１６，１８を炉内で加熱すると、コア部３４の接合面４０と、タンク部３０の接合面４１においては、ろう材層が溶融して接合される。一方、タンク部３０にある非接合面４４，４６は、その間に空隙４８があるため、ろう付接合されることがない。

以上に説明したように、本実施例においては、タンク部３０の接合面４１を、コア部３４の接合面４０と略均一な幅（寸法Ｌ２）を有するものとし、接合面４０と共に、媒体出入口（２４，２６）及び媒体通路３２を一体に囲っている。

長手方向に延びるコア部３４の接合面４０は、フランジ１７に形成される接合面４０のうち主要な部分であり、この接合面４０に合わせて、ろう付加熱の温度や圧力等のろう付接合時の環境が設定されることになる。このコア部３４の接合面４０の幅に、タンク部３０の接合面４１の幅を合わせたため、タンク部のフランジに「接合面の開き」が生じることを、抑制することが可能になる。この結果、熱交換性能の向上を図ることができる。

また、本実施例においては、タンク部３０のフランジ１７のうち隅部１７ｃに、ろう付接合されない非接合面４４を設定するだけで、略均一な幅を有して、コア部３４の接合面４０に連続し、且つタンク部３０の媒体出入口に沿う形状の接合面４１を設定することができる。非接合面４４は、フランジの幾何学的形状や、ろう付接合の際のろう材の配置方法等を、変更することで実現することができる。

また、本実施例において、非接合面４４は、接合面４１に比べて、チューブ半体１６の厚さ方向Ｔを外向きに間隔Ｈをあけて、形成されており、２つのチューブ半体１６，１８を組み合わせると、対向する非接合面４６との間に、空隙４８が形成される。タンク部３０ａのフランジ隅部１７ｃに、非接合面４４をプレス成形することで、容易に、タンク部３０の接合面４１を、コア部の接合面４０と略均一な幅（寸法Ｌ２）を実現することができる。

本実施例に係る熱交換器１０Ｂについて、図１、図１１及び図１２を用いて説明する。図１１は、チューブ半体１６の正面図であり、媒体入口２４周辺の拡大図である。図１２は、熱交換器１０Ｂの縦断面図である。本実施例に係る熱交換器１０Ｂは、扁平チューブ１２のタンク部３０ａに、断熱材７０を貼付している点で、実施例１に係る熱交換器１０と異なり、以下に詳細を説明する。なお、実施例１に係る熱交換器１０と略共通の構成については、同一の符号を付し、説明を省略する。

熱交換器１０Ｂにおいては、図１１に示すように、扁平チューブ１２の非接合面の間に形成されている空隙４８を覆うように、断熱材７０が設けられている。断熱材７０は、断面が、扁平チューブ１２のタンク部３０のフランジ１７に沿うように形成されている。また、断熱材７０は、図１２に示すように、扁平チューブ１２の厚さ方向Ｔに延設されている。これは、図１に示すように、最上流側の扁平チューブ１２ｚから、最下流側の扁平チューブ１２ａに亘って延設されている。各扁平チューブ１２（１２ｃ，１２ｄ，・・・，１２ｚ）を構成するチューブ半体（１６ｃ，１８ｃ，１６ｄ，１８ｄ，・・・，１６ｚ，１８ｚ）には、それぞれ、タンク部のフランジに、厚さ方向Ｔに延びるフランジ端面４７が形成されており、この端面４７に上述の断熱材が貼付されている。

このように断熱材７０をタンク部３０に設けることで、タンク部３０における熱交換を極力少なくし、本来、熱交換を行うように構成されているコア部３４での熱交換を促進することができる。各扁平チューブ１２，１２ｃ，・・・，１２ｚと、断熱材７０との間に空間が設けられており、これが、タンク部３０と断熱材７０との間における熱交換の抑制に寄与している。なお、タンク部３０の隅部に設けられた空隙４８に、断熱材を充填するよう構成することも好適である。

本実施例に係る熱交換器について、図１３を用いて説明する。図１３は、扁平チューブ１２Ｂの断面図であり、２つのチューブ半体１６Ｂ，１８Ｂが接合された状態を示す図である。２つのチューブ半体１６Ｂ，１８Ｂが、クラッド材ではなく、通常の金属製部材から構成されており、フラックスろう付により接合される点で、実施例１に係る熱交換器１０と異なり、以下に詳細を説明する。なお、実施例１に係る熱交換器１０と略共通の構成については、同一の符号を付し、説明を省略する。

２つのチューブ半体１６Ｂ，１８Ｂは、アルミニウム合金製の板状部材がプレス成形されたものである。２つのチューブ半体１６Ｂ，１８Ｂを組み合わせると、タンク部３０においては、フランジ１７ｃ，１９ｃ同士が、コア部の接合面と略均一な幅を有する接合面４１Ｂで接する。フランジ１７ｃ，１９ｃに形成されている非接合面４４Ｂ，４６Ｂの間には、空隙４８Ｂが形成されている。

本実施例においては、ろう付時に、この空隙４８Ｂからフラックスを、接合面４１Ｂの外側部分５２Ｂに供給することができる。これにより、チューブ半体１６Ｂ，１８Ｂにクラッド材を用いなくとも、フラックスろう付で、良好な品質で、接合面４１Ｂの外側部分５２Ｂをろう付することができる。これにより、タンク部のフランジにある接合面４１Ｂの開きが生じることを抑制することができる。

本実施例に係る熱交換器１０Ｃについて、図１、図１４及び図１５を用いて説明する。図１４は、扁平チューブ１２Ｃの断面図であり、図１５は、熱交換器１０Ｃの縦断面図である。

２つのチューブ半体１６Ｃ，１８Ｃのフランジの隅部１７ｅ，１９ｅに、孔８０，８２がそれぞれ形成されている点で、実施例２とは異なり、以下に詳細を説明する。なお、実施例２に係る熱交換器１０Ｂと略共通の構成については、同一の符号を付し、説明を省略する。

熱交換器１０Ｃにおいては、タンク部３０ａのフランジの隅部１７ｅ，１９ｅには、非接合面４４において、フランジ隅部１７ｅ，１９ｅを貫通する孔８０，８２が、それぞれ形成されている。

この孔８０，８２は、図１に示すように、最上流側の扁平チューブ１２ｚから、最下流側の扁平チューブ１２ａに亘って延設されている。各扁平チューブ１２Ｃを構成するチューブ半体のタンク部３０のフランジ１７ｅ，１９ｅには、それぞれ孔８０，８２が形成されている。

このように構成された熱交換器１０Ｃは、フラックスろう付により、チューブ半体１６Ｃ，１８Ｃを接合して構成する場合、この孔８０，８２から、接合面４１の外側部分５２にフラックスを十分に供給することができる。

また、熱交換器１０Ｃは、車両の室内に扁平チューブ１６Ｃの厚さ方向Ｔが、車両水平面（図中、車両前後方向を矢印Ｙで示す）に対し、所定の角度をなすように、配設される。

扁平チューブ１２Ｃ内を冷却媒体が流れる場合、扁平チューブ１２Ｃの外表面１２ｆには、凝結した水が付着することがある。このような凝結水が、重力に従って、断熱材上に落ちてしまうことがある。ここで、扁平チューブ１２Ｃを構成するチューブ半体のフランジ１７ｅ，１９ｅには、孔８０，８２が形成されているので、断熱材７０上の水は、この表面７０ａを伝って流れ、孔８０，８２を通して、より下流方向に流すことができる。これにより、断熱材７０の含水を防止することができる。

なお、上述した実施例では、熱交換器として、内部を冷却媒体が流れるエバポレータ等について説明したが、本発明は、積層型の熱交換器であれば適用することができ、例えば、ラジエータ等の加熱媒体が流れる熱交換器にも適用することができる。

本発明に係る熱交換器は、積層型の熱交換器に有用である。

実施例１に係る熱交換器の外観斜視図である。 実施例１に係る熱交換器を構成する扁平チューブの分解斜視図である。 実施例１に係る扁平チューブ内に形成される媒体通路の横断面図である。 実施例１に係るチューブ半体を媒体通路側から見た正面図である。 図４における媒体入口周辺の拡大図である。 図５のＡ−Ａ線による断面図である。 図５のＢ−Ｂ線による断面図である。 チューブ半体の成形工程を説明する図である。 図５のＡ−Ａ線による断面図であり、２つのチューブ半体が接合された状態を示す図である。 図５のＢ−Ｂ線による断面図であり、２つのチューブ半体が接合された状態を示す図である。 実施例２に係るチューブ半体の正面図であり、媒体入口周辺の拡大図である。 実施例２に係る熱交換器の縦断面図である。 実施例３に係る扁平チューブの断面図であり、２つのチューブ半体が接合された状態を示す図である。 実施例４に係る扁平チューブの断面図である。 実施例４に係る熱交換器の縦断面図である。 接合面の開きを説明する図である。

符号の説明

１０ 熱交換器
１２ 扁平チューブ
１６，１８ チューブ半体
１７ フランジ
２４ 媒体入口
２６ 媒体出口
３０（３０ａ，３０ｃ） タンク部
３２ 媒体通路
３４（３４ａ，３４ｃ） コア部
４０，４１ 接合面
４４ 非接合面
４８ 空隙
６０ コイル材
７０ 断熱材
８０，８２ 孔

Claims (10)

1. ２つのチューブ半体が互いのフランジに形成された接合面により接合されて扁平チューブを構成し、該扁平チューブが複数積層されて構成される熱交換器であって、
   フランジの外縁は、略長方形状を呈し、
   チューブ半体のタンク部には、略半円形状を呈する媒体出入口が形成され、
   チューブ半体のコア部には、媒体出入口と連通して長手方向に延びる媒体通路が形成されており、
   接合面は、フランジのタンク部とコア部で略均一な幅に設定されることを特徴とする熱交換器。
2. 請求項１に記載の熱交換器であって、
   タンク部のフランジのうち、
   隅部には、ろう付接合されない非接合面が形成されており、
   隅部と媒体出入口の間には、ろう付接合される接合面が形成されることを特徴とする熱交換器。
3. 請求項２に記載の熱交換器であって、
   非接合面は、接合面に比べて、チューブ半体の厚さ方向外向きに間隔をあけて形成されており、
   ２つのチューブ半体を組み合わせると、相対向する非接合面の間に空隙が形成されることを特徴とする熱交換器。
4. 請求項１〜３のいずれか１項に記載の熱交換器であって、
   チューブ半体は、金属製の板状部材の表面にろう材の層が設けられているクラッド材で構成されていることを特徴とする熱交換器。
5. 請求項３に記載の熱交換器であって、
   前記空隙は、接合面にフラックスが供給可能となるよう、外部に開放されていることを特徴とする熱交換器。
6. 請求項３に記載の熱交換器であって、
   前記空隙を覆うように断熱材が配設されていることを特徴とする熱交換器。
7. 請求項６に記載の熱交換器であって、
   タンク部のフランジには、非接合面の外側に離間する方向に折曲するフランジ端面が設けられており、
   前記断熱材は、フランジ端面に固定されることを特徴とする熱交換器。
8. 請求項６又は７に記載の熱交換器であって、
   前記空隙には、断熱材が充填されていることを特徴とする熱交換器。
9. 請求項６に記載の熱交換器であって、
   タンク部のフランジ隅部には、貫通する孔が形成されていることを特徴とする熱交換器。
10. 請求項９に記載の熱交換器であって、
    熱交換器は、車両の室内に配設されるものであり、扁平チューブの厚さ方向が車両水平面に対し所定の角度をなすように配設されることを特徴とする熱交換器。

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